JP2015221989A - 鉄筋ストッパ - Google Patents

Abstract

【課題】埋込体の浮力により鉄筋が持ち上げられることを防ぐ鉄筋ストッパであって、特に鉄筋の重ね継手部分でも優れた強度を発揮する鉄筋ストッパを提供する。
【解決手段】鉄筋ストッパ１０のフック部１０ｂには、軸部１０ａの上端から横向きに延びる上抑止部１０ｄと、その先端から下向きに延びる横押圧部１０ｅとが形成され、軸部１０ａと上抑止部１０ｄとが接続する隅角部の内側から、上抑止部１０ｄと横押圧部１０ｅとが接続する隅角部の内側までの間に３本の鉄筋Ｒが上抑止部１０ｄに当接し得るように挟み込まれる幅Ｖが設けられ、前記両隅角部の内面が鉄筋Ｒの最外径以下の曲率半径を有する円弧状をなし、軸部１０ａの軸心と上抑止部１０ｄの下面とのなす内角が略直角となるように形成される。さらに、上抑止部１０ｄの下面には、結束された鉄筋Ｒの上面側の窪みに係合するズレ止め突部１０ｆ、１０ｇが下向きに突設される。
【選択図】 図２

Description

本発明は、鉄筋コンクリートスラブに軽量材からなる埋込体を埋設してスラブを中空化するボイドスラブ工法（中空床版工法）において、スラブ型枠内にコンクリートを打設したとき、埋込体に作用する浮力によって鉄筋が持ち上げられることを防ぐ鉄筋ストッパに関する。

鉄筋コンクリートスラブの強度や遮音性、断熱性等を向上させるために、スラブの内部に軽量材からなる埋設体を埋め込んでスラブを中空化するボイドスラブ工法が広く実用化されている。この工法では、スラブの底面を成形する下型枠板の上にスラブ鉄筋を組み付ける際、下端筋と上端筋との間に、略球状、ブロック状、円筒状等に形成した埋込体を適宜間隔で多数、配置して鉄筋に固定し、その上からコンクリートを打設して、埋込体の埋設部分を中空化している。

かかる埋込体は、発泡ポリスチレン、発泡ポリエチレンその他の発泡性樹脂材料や、中空の金属管材等を利用して形成されているため、スラブの型枠内に比重の大きいコンクリートが充填されることによって大きな浮力を受ける。その浮力によって、埋込体を固定している鉄筋が持ち上げられると、スラブ上面におけるコンクリートの被り厚さが適正に確保できなくなってスラブの強度が低下したり、スラブの平坦性（水平性）が損なわれたり、場合によっては埋込体がスラブの上面に露出してしまったりする。そこで、鉄筋の浮き上がりを防ぐ手段が必要になるが、かかる手段としては従来、鉄筋に略Ｊ形のフックボルトを下向きに引っ掛け、その下端部を適宜の締結具等を用いて下型枠板に固定する、というものが一般的であった（例えば、特許文献１〜５等参照）。

図７〜図１０は、特許文献４に記載されたスラブ型枠の概略的な構造と施工方法を示す。

スラブ１の底面を形成する下型枠板２の上に、下端筋３（３ｘ、３ｙ）および上端筋４（４ｘ、４ｙ）が、それぞれ縦横方向に交差して配設される。通常、下端筋３については、スラブの短辺方向に配設される主筋３ｘが下側、長辺方向に配設される配力筋３ｙが上側になるように組み付けられる。上端筋４については、スラブの短辺方向に配設される主筋４ｘが上側、長辺方向に配設される配力筋４ｙが下側になるように組み付けられる。下端筋３および上端筋４は、それぞれ下型枠板２との間に下端筋用スペーサまたは上端筋用スペーサ（図示省略）を介装して、スラブ底面から一定の高さになるように位置決めされる。縦横方向に交差する下端筋３および上端筋４は、それぞれの交差部において結束される。また、両端がフック状に屈曲された幅止め筋（図示省略）が下端筋４と上端筋３とに掛止されて結束され、下端筋４と上端筋３との間隔が一定に保持される。

そして、下端筋４と上端筋３との間の空間に、略球状の埋込体５が取り付けられる。埋込体５は、互いに平行に保持された２本の支持筋６を介して、所定間隔で複数個ずつ連結されている。その連結体が、支持筋６を上端筋４の主筋４ｘと平行にして、上端筋４の上方から配力筋４ｙの上に重ねられる。これにより、上端筋４の主筋４ｘと配力筋４ｙとによって格子状に区切られた空間の中に埋込体５が１個ずつ吊持状態で配置されることとなる。支持筋６は、配力筋４ｙと交差する適所にて配力筋４ｙに結束される。

この埋込体５がコンクリートの打設によって浮き上がり、支持筋６および上端筋４を持ち上げる。そこで、上端筋４を抑えるために、例示形態では図１１に示すようなフックボルト２１が上端筋４の主筋４ｘに掛止される。

フックボルト２１は、鋼線材の片端を略半円形状に屈曲してなる部材で、直線状をなす軸部２１ａと、略半円形状に屈曲されたフック部２１ｂとを具備しており、軸部２１ａの下端には雄ネジ部が形成されている。その下端にターンバックル２２、アンカー部材２３、アンカーボルト２４等が組み付けられて、一組のフックアンカー２０が構成される。

ターンバックル２２は、その上部に貫通孔２２ａが形成されて、貫通孔２２ａの下側には上部ナット２５が回転不能に取着されている。この貫通孔２２ａに上方からフックボルト２１の雄ネジ部が挿入されて上部ナット２５に螺合されることにより、フックボルト２１の突出長さが調整可能となっている。

また、ターンバックル２２の下部にも上部と同様に貫通孔２２ｂが形成され、貫通孔２２ｂの上側に下部ナット２６が回転不能に取着されている。この貫通孔２２ｂには下方からアンカーボルト２４が挿入されて下部ナット２６に螺合される。このアンカーボルト２４の軸部には固定用ナット２７が螺装されており、この固定用ナット２７をターンバックル２２側に締結すると、アンカーボルト２４がターンバックル２２に固定される。

さらに、アンカーボルト２４の軸部には、アンカー部材２３が挿装されている。アンカー部材２３は、可撓性を有する合成樹脂材料により形成され、下側の円筒部２３ａと、該円筒部２３ａから上向きに拡径する複数のウェッジ片２３ｂとを有している。

図１２（ａ）〜（ｃ）は、このフックアンカー２０を下型枠板２に取り付ける手順を段階的に示す。フックアンカー２０の取り付けに際しては、あらかじめ、フックアンカー２０の取付位置に合わせて下型枠板２にアンカー取付孔２ａを形成しておく。アンカー取付孔２ａの径は、フックアンカー２０のアンカー部材２３の円筒部２３ａの外径よりも僅かに大きくしておく。そして、フックボルト２１のフック部２１ｂを上端筋４の主筋４ｘに上方から引っ掛けるようにしながら、フックアンカー２０のアンカー部材２３をアンカー取付孔２ａに強く押し込む。すると、アンカー部材２３がウェッジ片２３ｂを内側に撓ませながらアンカー取付孔２ａを通過し、アンカー取付孔２ａを完全に通り抜けたところでウェッジ片２３ｂが再び外方に拡がってアンカー取付孔２ａの周縁に引っかかり、アンカー取付孔２ａから抜けなくなる。

こうして、下型枠板２から上端筋４までの高さが一定になるように上端筋４を拘束した後、図９に示すように、スラブ型枠内にコンクリートＣを打設する。このような工法によれば、フックアンカー２０によって上端筋４の持ち上がりが抑えられ、上端筋４からスラブ上面までのコンクリートＣの被り厚さも適正に担保される、はずである。

コンクリートの硬化後、図１０に示すように、下型枠板２の下方からフックアンカー２０のアンカーボルト２４を抜き取り、アンカーボルト２４と一緒にアンカー部材２３および固定用ナット２７もターンバックル２２から取り外す。その後、下型枠板２を取り外して、脱型作業がほぼ完了する。

特開平９−２４２２５９号公報 （図５−６） 特開２０００−３３６８２１号公報 （図１−４） 特開２００５−１８８２６５号公報 （図４−５） 特開２００５−３２０７１４号公報 （図８−１５） 特開２００７−１２００３９号公報 （図４−５）

しかしながら、前記従来のようなフックボルト２１では、しばしば実際の施工現場において、鉄筋の浮き上がりを万全に防止できないことがあった。すなわち、図１３に示すように、略Ｊ形のフック部２１ｂの幅Ｗ（半円部分の直径）が鉄筋Ｒの最大径よりも大きめに形成されていると、浮力の作用点（黒矢印箇所）がフックボルト２１の軸部２１ａから側方に離れるので、フック部２１ｂに曲げモーメントが働く。その曲げモーメントが過大になると、図中に想像線で示すように、フック部２１ｂが降伏して拡径方向に塑性変形し、その結果、鉄筋Ｒを適正位置よりも高いところまで浮き上がらせてしまうことになるのである。

フックボルト２１は、コンクリートＣ内に埋め殺しになる部材であり、しかも使用する本数が多いので、その調達に際しては強度や品質よりもコストが優先されがちである。それゆえ、フックボルト２１に利用されている鋼線材も、常に十分な設計強度が担保されているとは限らない。従来の一般的なフックボルト２１は直径６ｍｍ前後の軟鋼線材を利用して形成されているが、フック部２１ｂの幅Ｗ（半円部分の直径）が約５０ｍｍのフックボルト２１において、浮力に対する設計強度が２ｋＮとされているにもかかわらず、実際にはその半分以下の０．８ｋＮ程度でフック部２１ｂの降伏が始まった事例も確認されている。

また、このフックボルト２１は、２本ないし３本の鉄筋Ｒが束ねられたところに引っ掛けられる場合もある。鉄筋Ｒはあらかじめトラック等で運搬できる程度の長さに切断されているので、スラブのスパンが長い場合は、現場で鉄筋Ｒを結束して繋ぎ合わせることにより所定の長さを確保している。この繋ぎ合わせ部分（「重ね継手」と称される。）の長さは、コンクリートの設計強度や鉄筋Ｒの種類に応じて所定の寸法（例えば鉄筋の径の３０倍等）以上を確保するように定められている。

このような重ね継手部分に従来のようなフックボルト２１を引っ掛けると、図１４および図１５に示すように、浮力の作用点が２ヶ所になる。重ね継手は、鉄筋Ｒ同士が横に並んだ状態で強固に結束されているので、結束された複数本の鉄筋Ｒが一体となってフックボルト２１のフック部２１ｂを押し上げる。すると、２ヶ所の作用点に働く力によって、フック部２１ｂが拡径方向に変形する。さらに、軸部２１ａから遠い側の作用点には軸部２１ａに近い側の作用点よりも大きい曲げモーメントが作用するので、軸部２１ａから遠い側の作用点の近傍がより大きく変形し、それに伴って、結束された鉄筋Ｒが軸部２１ａから遠ざかる向きに横滑りしつつ、さらに軸部２１ａから遠い側の屈曲部分をより大きく変形させてゆく。このような作用によって、鉄筋Ｒの上昇及び軸部２１ａからの離反とフック部２１ｂの変形とが加速度的に進み、設計強度よりも低い段階で鉄筋Ｒが降伏してしまうものと考えられる。

本発明は、かかる事情に鑑みてなされたもので、埋込体に作用する浮力等によって鉄筋が持ち上げられようとする場合でも、それに対抗して鉄筋を所定の高さに精度よく保持することのできる鉄筋ストッパであって、特に、鉄筋の重ね継手部分に取り付けられたとき、従来のフックボルトよりも優れた強度を発揮する鉄筋ストッパを提供することを目的とする。

前述の目的を達成するために、本発明の鉄筋ストッパが採用した構成は、鋼線材の片端が屈曲されて、直線状の軸部と鈎状のフック部とが連続一体的に形成され、前記軸部を直立させた状態で、前記フック部がスラブ型枠の鉄筋に上方から掛止され、前記軸部の下端が適宜の締結手段を介してスラブ型枠の下型枠板に固定されることにより、前記鉄筋の上昇を規制する鉄筋ストッパにおいて、前記フック部には、前記軸部の上端から横向きに延びる上抑止部と、前記上抑止部の先端から下向きに延びる横押圧部とが形成され、前記軸部と前記上抑止部とが接続する隅角部の内側から、前記上抑止部と前記横押圧部とが接続する隅角部の内側までの間に、当該鉄筋ストッパを掛止すべき鉄筋が３本横並びに結束された状態で３本いずれも前記上抑止部の下面に当接し得るように挟み込まれる幅が設けられ、前記軸部と前記上抑止部とが接続する隅角部、および前記上抑止部と前記横押圧部とが接続する隅角部の内面が、それぞれ前記鉄筋の最外径以下の曲率半径を有する円弧状に形成され、前記軸部の軸心と前記上抑止部の下面とのなす内角が８９度以上９１度以下となるように形成されたものとして特徴づけられる。

この構成によれば、鉄筋を３本横並びに結束した重ね継手にフック部を掛止したときに、軸部と横押圧部との間に３本の鉄筋がちょうど挟み込まれるので鉄筋が横滑りしなくなり、３本の鉄筋に作用する浮力が上抑止部全体でバランスよく受け止められる。その結果、フック部が変形しにくくなり、その降伏強度は従来のフックボルトに比べて格段に高くなる。

なお、本発明における鉄筋の「最外径」は、本発明が適用される鉄筋の実体的な寸法によるものとする。特に異形鉄筋に関しては、例えば鉄筋の太さを示すＤ１３、Ｄ１６、Ｄ１９といった呼び名と、その公称直径、公称周長、公称断面積、単位重量、節の高さの最大値および最小値等との関係が「ＪＩＳ＿Ｇ＿３１１２（鉄筋コンクリート用鋼棒）」において規定されてはいるが、異形鉄筋の実際の最外径については、必ずしも鉄筋メーカー全体で標準化されているわけではない。よって本発明では、実際にスラブ型枠に使用する鉄筋の最外径にプラスマイナス１ｍｍ程度の実用的なバラつきを見込んだ上で、その寸法に合わせてフック部の形状を規定するものとする。

さらに、本発明の鉄筋ストッパは、前記上抑止部の下面と前記横押圧部の内側面とのなす内角が９２度以上９５度以下となるように形成されたものとして特徴付けられる。この構成によれば、横押圧部が軸部に対して下向きに拡がるので、一体的に結束された３本の鉄筋を、軸部と横押圧部との間に嵌め込むのが容易になる。

さらに、本発明の鉄筋ストッパは、前記上抑止部の下面に、当該鉄筋ストッパを掛止すべき３本の鉄筋のうち最も軸部寄りに位置する鉄筋と、軸部から２番目に位置する鉄筋との間の上面側の窪みに係合するズレ止め突部が下向きに突設されたものとして特徴付けられる。

この構成によれば、最も軸部寄りに位置する鉄筋が常時、軸部に当接するように拘束されるので、フック部に掛止される鉄筋が１本または２本の場合でも、鉄筋が横滑りしにくくなり、フック部の変形や降伏が防止される。

鉄筋の横滑りを防ぐズレ止め突部は、軸部から２番目に位置する鉄筋と、軸部から３番目に位置する鉄筋との間にも形成されていると、より好ましい。

また、それらのズレ止め突部は、前記上抑止部を形成する鋼線材を上面側から押圧変形させることによって簡便に形成することができる。

また、鉄筋の横滑りを防ぐための他の構成としては、前記上抑止部の下面が、横並びに結束された３本の鉄筋の上面に沿う３つの円弧または山形が連続する形状をなすようにしてもよい。

さらに、本発明の鉄筋ストッパは、前記横押圧部の下端近傍に横押しバネが取り付けられ、前記横押しバネは、その自由端が前記上抑止部の下面側に向かって延び、その自由端で前記上抑止部の下面に当接する鉄筋を前記軸部側に押圧するものとして特徴付けられる。

この構成によれば、鉄筋を、その本数にかかわらず確実に軸部側に当接させることができるので、フック部の変形や降伏を防ぐ効果がさらに大きくなる。

前記横押しバネは、短冊状の薄鋼片からなる板バネ材により形成されるのが実用的である。そして、前記板バネ材の基端部が前記横押圧部の下端近傍を包むように被装されて前記横押圧部に溶接されることにより、板バネ材がフック部と強固に一体化される。

前述のように構成される本発明の鉄筋ストッパは、鉄筋に作用する浮力を、上抑止部全体（鉄筋の本数が少ない場合は、より軸部に近い部分）でバランスよく受け止めながら、鉄筋を常時、軸部側に当接する状態に保持しようとするように構成されている。したがって、鉄筋の本数が１本の場合でも、また２本や３本の場合でも、鉄筋の横滑りが生じにくくなり、従来のフックボルトに比べてフック部の降伏強度が格段に上昇する。従来のフックボルトと比較したときの強度の差は、特に、２本ないし３本の鉄筋を結束した重ね継手部分に掛止したときに顕著になる。

その結果、埋込体に大きな浮力が作用しても、その浮力で鉄筋が適正位置よりも上方まで持ち上げられるようなことがなくなり、コンクリートの被り厚さが適正に担保されて、従来のようなコンクリートスラブの施工不良が解消される。

また、従来のＪ形フックボルトでは、掛止される鉄筋の結束本数によって、その高さが微妙に変わるため、全ての鉄筋を適正な高さに揃えて拘束するためには、鉄筋の結束本数に応じて軸部の長さを微調整する必要があったが、本発明の鉄筋ストッパは、上抑止部が略水平に形成されているので、掛止される鉄筋の高さが、その結束本数にかかわらず一定に揃い、軸部の長さを調整する手間が不要になる。これにより、非常に多くの本数の鉄筋ストッパをスラブ型枠に取り付けなければならない型枠工事の施工性が格段に向上する。

本発明の実施の形態にかかる鉄筋ストッパ、およびそれと組み合わせて使用される締結部材の構成例を示す正面部である。 図１の鉄筋ストッパおよび締結部材を組み付けてスラブ型枠に固定した状態の正面図と左部分側面図を一体的に示した図である。 前記鉄筋ストッパを１本の鉄筋に掛止したときの鉄筋保持状態を示す説明図である。 前記鉄筋ストッパを２本の鉄筋に掛止したときの鉄筋保持状態を示す説明図である。 前記鉄筋ストッパを３本の鉄筋に掛止したときの鉄筋保持状態を示す説明図である。 本発明の実施例に係る鉄筋ストッパおよび比較例に係るフックボルトの強度試験結果を対比して示す図である。 従来のボイドスラブ工法におけるスラブ型枠の概略的な構造と施工方法を示す第１断面図である。 同じく、前記第１断面図の次工程を示す第２断面図である。 同じく、前記第２断面図の次工程を示す第３断面図である。 同じく、前記第３断面図の次工程を示す第４断面図である。 従来のボイドスラブ工法に利用されているフックボルトの正面図である。 前記フックボルトの取付方法を段階的に示す説明図である。 従来のフックボルトを１本の鉄筋に掛止したときの降伏状態を説明する図である。 同じく、従来のフックボルトを２本の鉄筋に掛止したときの降伏状態を説明する図である。 同じく、従来のフックボルトを３本の鉄筋に掛止するときの降伏状態を説明する図である。

以下、本発明の実施の形態について図を参照して説明する。

（スラブ型枠の基本的構成）
本発明の鉄筋ストッパが使用されるスラブ型枠の基本的な構造と施工方法は、「背景技術」欄で述べた従来の構成と大差ないので、その説明は図７〜図１０を準用して概略のみにとどめる。

すなわち、スラブ１の底面を形成する下型枠板２の上に、主筋と配力筋とからなる下端筋３（３ｘ、３ｙ）が縦横方向に交差して配設され、さらに、それよりも高い位置に、主筋と配力筋とからなる上端筋４（４ｘ、４ｙ）が縦横方向に交差して配設される。下端筋３と下型枠板２との間には下端筋用スペーサ（図示省略）が介装され、上端筋４と下型枠板２との間には上端筋用スペーサ（図示省略）が介装されて、下端筋３および上端筋４が、それぞれスラブ底面から一定の高さになるように位置決めされる。縦横方向に交差する下端筋３および上端筋４は、それぞれの交差部において結束される。また、両端がフック状に屈曲された幅止め筋（図示省略）が下端筋４と上端筋３とに掛止されて結束され、下端筋４と上端筋３との間隔が一定に保持される。

そして、下端筋４と上端筋３との間の空間に、略球状の埋込体５が取り付けられる。埋込体５は、互いに平行に保持された２本の支持筋６を介して、所定間隔で複数個ずつ連結されている。その連結体が、支持筋６を上端筋４の主筋４ｘと平行にして、上端筋の上方から配力筋４ｙの上に重ねられる。これにより、上端筋４の主筋４ｘと配力筋４ｙとによって格子状に区切られた空間の中に埋込体５が１個ずつ吊持状態で配置されることとなる。支持筋６は、配力筋４ｙと交差する適所にて配力筋４ｙに結束される。

この埋込体５がコンクリートの打設によって浮き上がり、上端筋４を持ち上げる。ここで、上端筋４の上昇を抑えるために使用されるのが、本発明の鉄筋ストッパである。

（鉄筋ストッパ）
図１および図２に、本発明の鉄筋ストッパ１０、およびそれと組み合わせて使用される締結部材の全体的な構成を示す。鉄筋ストッパ１０は、鋼線材の片端を屈曲させて、直線状の軸部１０ａと鈎状のフック部１０ｂとを連続一体的に形成してなる部材である。この鉄筋ストッパ１０が、従来のフックボルト２１と同様に、軸部１０ａを直立させて鉄筋Ｒ（例示形態では上端筋４の主筋４ｘ）に上方から掛止される。軸部１０ａの下端には雄ネジ部１０ｃが形成されている。その下端には、インサートコン１２、アンカー部材１３、アンカーボルト１４等を組み合わせてなる締結手段が連結され、これらの締結手段を介して鉄筋ストッパ１０がスラブ型枠の下型枠板２に固定される。

本発明の鉄筋ストッパ１０の特徴は、フック部１０ｂの形状にある。フック部１０ｂは、軸部１０ａの上端から横向きに延びる上抑止部１０ｄと、上抑止部１０ｄの先端から下向きに延びる横押圧部１０ｅとを具備している。横押圧部１０ｅの長さは、この鉄筋ストッパ１０を掛止すべき鉄筋Ｒの最外径の３倍ないし４倍程度に形成されている。そして、軸部１０ａと上抑止部１０ｄとが接続する隅角部の内側から、上抑止部１０ｄと横押圧部１０ｅとが接続する隅角部の内側までの間に、鉄筋Ｒが３本横並びに結束された状態で、その３本がいずれも上抑止部１０ｄの下面に当接し得るようにちょうど挟み込まれる幅Ｖが設けられている。

さらに、軸部１０ａと上抑止部１０ｄとが接続する隅角部、および上抑止部１０ｄと横押圧部１０ｅとが接続する隅角部の内面は、鉄筋Ｒの最外径と同じか、あるはそれよりも小さい曲率半径を有する略１／４円弧状に形成されている。

また、軸部１０ａの軸心と上抑止部１０ｄの下面（図１中に一点鎖線Ｓで示す面）とのなす内角Ｐは略９０度、より詳細には８９度以上９１度以下となるように形成されて、軸部１０ａが直立状態にあるとき、上抑止部１０ｄが略水平に保持される。これにより、複数本の鉄筋Ｒが結束された重ね継手部分において、それらの全ての鉄筋Ｒに対し上抑止部１０ｄが均等に抑止力を発揮することとなる。

また、上抑止部１０ｄの下面と横押圧部１０ｅの内側面とのなす内角Ｑは９０度よりも若干大きく、より詳細には９２度以上９５度以下となるように形成されている。このようにして、横押圧部１０ｅを軸部１０ａに対して下向きに拡げることにより、一体的に結束された３本の鉄筋Ｒを、軸部１０ａと横押圧部１０ｅとの間に嵌め込むのが容易になる。

さらに、上抑止部１０ｄの下面には、鉄筋Ｒの上面に係合して鉄筋Ｒの横滑りを抑えるために、２ヶ所のズレ止め突部１０ｆ、１０ｇが下向きに突設されている。軸部１０ａに近い側のズレ止め突部１０ｆは、最も軸部１０ａ寄りに位置する鉄筋Ｒと、軸部１０ａから２番目に位置する鉄筋Ｒとの間の上面側の窪みに係合するように形成されている。軸部１０ａから遠い側のズレ止め突部１０ｇは、軸部１０ａから２番目に位置する鉄筋Ｒと、軸部１０ａから３番目に位置する鉄筋Ｒとの間の上面側の窪みに係合するように形成されている。

これらのズレ止め突部１０ｆ、１０ｇは、例えば上抑止部１０ｄを形成する鋼線材を適宜の成形金型の上に置き、上面側から強くプレスするなどして、鋼線材を正面視Ｕ字状ないしＶ字状に変形させる、といった手法で簡便かつ好適に形成することができる。

なお、これらのズレ止め突部１０ｆ、１０ｇに係る形状的特徴は、上抑止部１０ｄの下面が、横並びに結束された３本の鉄筋Ｒの上面に沿う３つの円弧または山形が連続する形状をなすもの、として特定することもできる。

このような構成によれば、鉄筋Ｒが１本の場合でも、また２本ないし３本結束されている場合でも、少なくとも最も軸部１０ａ寄りに位置する鉄筋Ｒは常時、軸部１０ａに当接するように拘束されて、横滑りしにくくなる。その結果、従来のように鉄筋Ｒが軸部１０ａから遠ざかるように横滑りしながらフック部１０ｂを塑性変形させてしまう、といった好ましくない事態が生じるのを防止することができる。

さらに、例示形態の鉄筋ストッパ１０にあっては、鉄筋Ｒを、その本数にかかわらずより確実に軸部１０ａ側に当接させるために、横押圧部１０ｅの下端近傍に横押しバネ１１が取り付けられている。例示の横押しバネ１１は、細長い短冊状の薄鋼片からなる板バネ材を利用して形成されている。その板バネ材の基端部１１ａが、横押圧部１０ｅの下端近傍を包むように被装されて、スポット溶接等により横押圧部１０ｅの下端近傍に固着されている。また、横押しバネ１１の自由端は、上抑止部１０ｄの下面側に向かって斜めに延び、上抑止部１０ｄの下面に当接する鉄筋Ｒを軸部１０ａ側に押圧するように配置されている。

この横押しバネ１１は、図３〜図５に示すように、鉄筋Ｒが１本の場合、２本の場合、３本の場合のいずれにおいても、軸部１０ａから最も遠い位置にある鉄筋Ｒの側面に当接して、その鉄筋Ｒを軸部１０ａ側に押し付ける。なお、鉄筋Ｒが２本または３本のときに横押しバネ１１が上向きに反り上がって上抑止部１０ｄに干渉するのを避けるために、横押しバネ１１の自由端の上縁部には、上抑止部１０ｄの太さに相当する略Ｕ字形の欠込部１１ｂが形成されている。

（締結手段）
続いて、この鉄筋ストッパ１０をスラブの下型枠板２に固定する締結手段について説明する。例示の締結手段は、インサートコン１２、アンカー部材１３、アンカーボルト１４、センタリングスペーサ１５等からなる締結部材を組み合わせて構成されている。

インサートコン１２は、硬質の合成樹脂からなる略円筒形状の部材で、その上端には、それ以下の部分よりも大径の張出部１２ａが形成されている。張出部１２ａの上端面は平坦に形成されている。また、インサートコン１２の外側面には、この張出部１２ａから下方に向けて斜めに伸びるテーパーリブ１２ｂが、底面側から見て放射状をなすように４ヶ所程度、形成されている。

インサートコン１２の軸心部分には、上向きに開口する上筒孔部１２ｃと、下向きに開口する下筒孔部１２ｄとが形成されている。上筒孔部１２ｃと下筒孔部１２ｄとの間には、それらを不連続に区画する止水壁１２ｅが形成されている。上筒孔部１２ｃおよび下筒孔部１２ｄは、この止水壁１２ｅに添うようにしてそれぞれ側方にも開口している。それらの開口に側方から六角ナット１６ａ、１６ｂをそれぞれ挿入すると、六角ナット１６ａ、１６ｂが、その中心孔を上筒孔部１２ｃ、下筒孔部１２ｄにそれぞれ合致させた状態で回転不能に収納される。

そして、上筒孔部１２ｃに上方から鉄筋ストッパ１０の軸部１０ａが挿し込まれる。軸部１０ａの下端に形成された雄ネジ部１０ｃは上筒孔部１２ｃの側方から挿入された上側の六角ナット１６ａに螺合され、その下端を止水壁１２ｅに当接させた状態で固定される。

一方、下筒孔部１２ｄには、下方からアンカーボルト１４が挿し込まれる。アンカーボルト１４は、下筒孔部１２ｄの側方から挿入された下側の六角ナット１６ｂに螺合され、その上端を止水壁１２ｅに当接させた状態で固定される。

アンカーボルト１４には、アンカー部材１３およびセンタリングスペーサ１５が装着されている。アンカー部材１３は、若干の可撓性を有する合成樹脂材料により形成され、下側の円筒部１３ａと、該円筒部１３ａから上向きに拡径する複数（例示形態では４つ）のウェッジ片１３ｂとを有している。円筒部１３ａの軸心には雌ネジ孔１３ｃが形成されており、この雌ネジ孔１３ｃがアンカーボルト１４に螺合されている。

センタリングスペーサ１５は、合成樹脂等からなる円筒形状の部材で、その軸心にはアンカーボルト１４を遊挿させうる通孔１５ａが形成されている。センタリングスペーサ１５の外径は、アンカー部材１３の円筒部１３ａの外径とほぼ等しくなるように形成されている。

これらの締結部材を下型枠板２に取り付ける手順も、基本的には図１２に示した従来のフックアンカー２０を取り付ける手順と同様である。

すなわち、図２に示すように、あらかじめ、鉄筋ストッパ１０の取付位置に合わせて下型枠板２にアンカー取付孔２ａを形成しておく。アンカー取付孔２ａの径は、アンカー部材１３の円筒部１３ａおよびセンタリングスペーサ１５の外径よりも僅かに大きくしておく。一方、アンカーボルト１４に螺合しているアンカー部材１３を回転させて、インサートコン１２の底面とウェッジ片１３ｂの上端との間隔を、下型枠板２の厚みよりも僅かに大きくしておく。

そして、鉄筋ストッパ１０のフック部１０ｂを上端筋４の主筋４ｘに上方から引っ掛けるようにしながら、アンカーボルト１４およびアンカー部材１３をアンカー取付孔２ａに挿入し、強く押し込む。すると、アンカー部材１３がウェッジ片１３ｂを内側に撓ませながらアンカー取付孔２ａを通過し、アンカー取付孔２ａを完全に通り抜けたところでウェッジ片１３ｂが再び外方に拡がってアンカー取付孔２ａの周縁に引っかかり、アンカー取付孔２ａから抜けなくなる。このとき、センタリングスペーサ１５は、アンカー取付孔２ａ内に保持されて、アンカー取付孔２ａとアンカーボルト１４の軸心を一致させる作用をなす。

なお、こうして下型枠板２に固定したインサートコン１２は、図２に示すように、下端筋３を所定の高さに保持するための補助的なスペーサとして利用することも可能である。

このように本発明の鉄筋ストッパ１０を用いて上端筋４を一定の高さに拘束した後、スラブ型枠内にコンクリートを打設する。コンクリートの硬化後、下型枠板２の下方からアンカーボルト１４を抜き取り、アンカーボルト１４と一緒にアンカー部材１３およびセンタリングスペーサ１５をインサートコン１２から取り外す。その後、下型枠板２を取り外して、脱型作業がほぼ完了する。

インサートコン１２は、コンクリート内に埋め殺しとなる。インサートコン１２の中間部分に形成された止水壁１２ｅは、上筒孔部１２ｃと下筒孔部１２ｄとの間を区画して、コンクリート内に埋設される鉄筋ストッパ１０を水密的に保護するとともに、万一、鉄筋ストッパ１０に錆が生じても、その錆によってコンクリートの表面に茶色い浸みが生じるのを防ぐ作用をなす。

なお、例示したスラブ型枠の構造は一例であって、鉄筋Ｒの配置や結束方法、埋込体の形状や取付構造等は、特に例示形態に限定されるものではない。例えば、埋込体を上端筋４ではなく下端筋３に固定するような型枠構造にあっては、本発明の鉄筋ストッパ１０も、その軸部１０ａを短くして、下端筋３（主筋３ｘまたは配力筋３ｙ）に掛止させる、という使用態様は当然、想定される。

また、本発明の鉄筋ストッパ１０を下型枠板２に固定するための締結手段も、特に例示形態に限定されるものではなく、背景技術欄に例示したターンバックルを含め、従来公知の様々な型枠締結用部材等を適宜、組み合わせるなどして利用することができる。

本発明の鉄筋ストッパの実施例として下記仕様の供試体を製作し、その強度を試験して、従来のフックボルトと比較した。

（実施例）
直径６ｍｍのＳＷＭ−Ｐ規格軟鋼線材を用いて、図２に示した形状の鉄筋ストッパ１０を製作した。軸部１０ａと上抑止部１０ｄとが接続する隅角部の内側から、上抑止部１０ｄと横押圧部１０ｅとが接続する隅角部の内側までの有効掛止幅（図１中に示すＶ）は、最外径１６ｍｍの鉄筋３本分に相当する４８ｍｍとした。

横押しバネ１１は、Ｓ５０Ｃ〜Ｓ７０Ｃのバネ用冷間圧延鋼帯（硬さ：ＨＲＣ３８〜４５）からなる厚さ０．８ｍｍの材料を使用して、長さ約７０ｍｍ、幅１５ｍｍの板バネ材を形成し、その基端を横押圧部１０ｅの下端にスポット溶接によって固着した。

（比較例）
実施例と同じ直径６ｍｍのＳＷＭ−Ｐ規格軟鋼線材を用いて、片端に正面視略半円形のフック部を有する従来型のフックボルトを製作した。フック部の内径（有効掛止幅）は約４６ｍｍとした。

（試験方法）
実施例に係る鉄筋ストッパおよび比較例に係るフックボルトを、それぞれ、最外径１６ｍｍの鉄筋を２本横並びに結束した重ね継手部分に掛止した。試験機を用いて鉄筋を上方に引っ張り上げ、引張荷重と鉄筋の上昇変位の変化を記録した。試験機には、サンコーテクノ社製の手動式引抜・引張強度試験機「テクノスター ＲＴ−２００ＬＤ」を用いた。

（試験結果）
実施例に係る鉄筋ストッパの荷重−変位曲線を図６（ａ）に示し、比較例に係るフックボルトの荷重−変位曲線を同図（ｂ）に示す。比較例に係るフックボルトは、引張強度が１．０ｋＮに達するまでに１０ｍｍ以上の変位を生じて降伏したのに対し、実施例に係る鉄筋ストッパは、引張強度が２．０ｋＮを超えるまで弾性域を保持し、２．３ｋＮ近くで降伏した。しかも、降伏時の変位は５ｍｍ以下に留まった。この試験結果より、本発明の鉄筋ストッパは、従来のフックボルトと同一の軟鋼線材で製作したとしても、従来のフックボルトの２倍以上の引張強度を発揮することが確認された。

１０ 鉄筋ストッパ
１０ａ 軸部
１０ｂ フック部
１０ｄ 上抑止部
１０ｅ 横押圧部
１０ｆ ズレ止め突部
１０ｇ ズレ止め突部
１１ 横押しバネ
１２ インサートコン
１３ アンカー部材
１４ アンカーボルト
１５ センタリングスペーサ
２ 下型枠板
Ｒ 鉄筋

Claims (8)

1. 鋼線材の片端が屈曲されて、直線状の軸部と鈎状のフック部とが連続一体的に形成され、
   前記軸部を直立させた状態で、前記フック部がスラブ型枠の鉄筋に上方から掛止され、
   前記軸部の下端が適宜の締結手段を介してスラブ型枠の下型枠板に固定されることにより、
   前記鉄筋の上昇を規制する鉄筋ストッパにおいて、
   前記フック部には、前記軸部の上端から横向きに延びる上抑止部と、前記上抑止部の先端から下向きに延びる横押圧部とが形成され、
   前記軸部と前記上抑止部とが接続する隅角部の内側から、前記上抑止部と前記横押圧部とが接続する隅角部の内側までの間に、当該鉄筋ストッパを掛止すべき鉄筋が３本横並びに結束された状態で３本いずれも前記上抑止部の下面に当接し得るように挟み込まれる幅が設けられ、
   前記軸部と前記上抑止部とが接続する隅角部、および前記上抑止部と前記横押圧部とが接続する隅角部の内面が、それぞれ前記鉄筋の最外径以下の曲率半径を有する円弧状に形成され、
   前記軸部の軸心と前記上抑止部の下面とのなす内角が８９度以上９１度以下となるように形成されたことを特徴とする鉄筋ストッパ。
2. 請求項１に記載の鉄筋ストッパにおいて、
   前記上抑止部の下面と前記横押圧部の内側面とのなす内角が９２度以上９５度以下となるように形成されたことを特徴とする鉄筋ストッパ。
3. 請求項１または２に記載の鉄筋ストッパにおいて、
   前記上抑止部の下面には、当該鉄筋ストッパを掛止すべき３本の鉄筋のうち最も軸部寄りに位置する鉄筋と、軸部から２番目に位置する鉄筋との間の上面側の窪みに係合するズレ止め突部が下向きに突設されていることを特徴とする鉄筋ストッパ。
4. 請求項３に記載の鉄筋ストッパにおいて、
   前記上抑止部の下面には、当該鉄筋ストッパを掛止すべき３本の鉄筋のうち軸部から２番目に位置する鉄筋と、軸部から３番目に位置する鉄筋との間の上面側の窪みに係合するズレ止め突部が下向きに突設されていることを特徴とする鉄筋ストッパ。
5. 請求項３または４に記載の鉄筋ストッパにおいて、
   前記ズレ止め突部は、前記上抑止部を形成する鋼線材を上面側から押圧変形させて形成されたものであることを特徴とする鉄筋ストッパ。
6. 請求項１〜５のいずれか１項に記載の鉄筋ストッパにおいて、
   前記上抑止部の下面は、横並びに結束された３本の鉄筋の上面に沿う３つの円弧または山形が連続する形状をなしていることを特徴とする鉄筋ストッパ。
7. 請求項１〜６のいずれか一項に記載の鉄筋ストッパにおいて、
   前記横押圧部の下端近傍に横押しバネが取り付けられ、
   前記横押しバネは、その自由端が前記上抑止部の下面側に向かって延び、その自由端で前記上抑止部の下面に当接する鉄筋を前記軸部側に押圧することを特徴とする鉄筋ストッパ。
8. 請求項７に記載の鉄筋ストッパにおいて、
   前記横押しバネは、短冊状の薄鋼片からなる板バネ材により形成され、前記板バネ材の基端部が前記横押圧部の下端近傍を包むように被装されて前記横押圧部に溶接されていることを特徴とする鉄筋ストッパ。

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