JP6603597B2

JP6603597B2 - 遮音界床構造の構築方法

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Publication number: JP6603597B2
Application number: JP2016026548A
Authority: JP
Inventors: 康弘小田; 謙治内藤
Original assignee: Penta Ocean Construction Co Ltd
Current assignee: Penta Ocean Construction Co Ltd
Priority date: 2016-02-16
Filing date: 2016-02-16
Publication date: 2019-11-06
Anticipated expiration: 2036-02-16
Also published as: JP2017145574A

Description

本発明は、建物の遮音界床構造の構築方法に関する。

従来、鉄筋コンクリート造のマンションなどの集合住宅における上階と下階との間の界床における床衝撃音遮断性能を向上させるために、天井部材の空気層の大きさや天井材の面密度の提案がなされている。たとえば、特許文献１は、スラブと天井材との間に300mm以上の厚さの空気層を形成することを提案し、特許文献２は、天井スラブと天井板との間の空気層の厚みを100mm以下とし、天井板の面密度を1.28〜2.4kg/m²とすることを提案している。また、特許文献３は、二重床における仕上げ床部分を床スラブから完全に離して構築することを提案している。

特開2005-9147号公報特許第4736437号公報特開2002-317521号公報

しかし、特許文献１では、天井空気層を300mm以上とすることで、階高を非常に大きくとる必要が生じ、マンション設計では非経済的になっていた。特許文献２は特許文献１の欠点を解消するために、空気層100mmの厚さ以下で、天井部分の面密度をごく軽いものにしたが、これは共振周波数帯を63Hz帯域から高音側にずらしただけのものであり、重量衝撃音遮断性能（63Hz帯域から500Hz帯域までを対象にしている）の根本的な改善提案にはなっていなかった。

また、特許文献３では、上階の床組みを上階の梁部分から吊り下げる方法を採用しているが、上階の床が常時揺れやすいのと、施工の煩雑さや経済性が乏しいのが難点となっている。

本発明は、上述のような従来技術の問題に鑑み、界床の床衝撃音遮断性能を向上させ、比較的狭い高さで二重スラブを簡便な施工で構築できる遮音界床構造の構築方法を提供することを目的とする。

上記目的を達成するための遮音界床構造の構築方法は、建物の床スラブにおいて床衝撃音遮断性能を得るためにコンクリート製の下スラブと上スラブとが空気層を間にして配置された二重スラブを備える界床構造を構築する方法であって、前記下スラブをPC板から構成し、前記下スラブを設置し、前記下スラブをせき板として前記上スラブを構築し、次に、前記下スラブを降下させることで前記下スラブと前記上スラブとの間に前記空気層を形成することを特徴とする。

この遮音界床構造の構築方法によれば、PC（プレストレストコンクリート）板から構成した下スラブの設置後に、下スラブをせき板として利用して上スラブを構築することで上スラブに下スラブが連結した状態としてから、下スラブを降下させて下スラブと上スラブとの間に空気層を形成するので、コンクリート製のスラブが空気層を間にして二重に配置されて床衝撃音遮断性能が向上した遮音界床構造を比較的狭い高さで簡便な施工により構築することができる。

上記遮音界床構造の構築方法において、前記PC板はプレストレスト配筋がされていることが好ましい。

また、前記上スラブの構築前に前記下スラブに前記上スラブとの連結のための連結部材を配置し、前記上スラブの構築後に前記連結部材を緩めることで前記下スラブを下方に移動させることが好ましい。これにより、空気層を間にして構成される二重スラブによる界床構造を簡単かつ施工性よく構築することができる。

また、前記下降させる下スラブを受け止める受け部を、梁の構築時に前記梁と一体に形成することが好ましい。

また、前記二重スラブが振動するときの共振周波数fdが63Hz帯域である44.2Hz〜88.4Hzから低音側になるように前記空気層の厚さと前記下スラブの面密度とを設定することで、二重スラブを比較的狭い高さにでき、建物の階高をむやみに大きくせずに所定の床衝撃音遮断性能を実現できる。
ただし、前記共振周波数fd（Hz）は次式（１）から算定される。
fd＝(1/(2π)) √((m1＋m2)ρc²/(m1・m2・d)) （１）
d：空気層の厚さ（ｍ）
c：音速（ｍ／ｓ）
ρ：空気密度（kg／m³）
m1：上スラブの面密度（kg／m²）
m2：下スラブの面密度（kg／m²）

また、前記空気層の厚さを30〜100mmとし、かつ、前記二重スラブの下スラブの面密度を30kg/m²以上とすることが好ましい。

本発明によれば、界床の床衝撃音遮断性能を向上させ、比較的狭い高さで二重スラブを簡便な施工で構築できる遮音界床構造の構築方法を提供することができる。

本実施形態による遮音界床構造を示す要部側面図である。図１の下スラブを構成するPC板を複数枚設置した建物区画の平面図（ａ）および二重スラブの上に乾式二重床を配置した建物区画の平面図（ｂ）である。本実施形態による遮音界床構造の構築方法の主要な工程を説明するためのフローチャートである。図１の下スラブを揚重する様子を概略的に示す斜視図である。図１の戸境部における下スラブ・上スラブおよび型枠の配置例を示す要部断面図である。図１の外壁部における下スラブ・上スラブおよび型枠の配置例を示す要部断面図である。図６においてコンクリート打設を完了した状態を示す要部断面図である。図７において梁型枠および支保工を撤去した状態を示す要部断面図である。図８において下スラブを降下させた状態を示す要部断面図である。。図１の下スラブを上スラブに連結するための連結部材を示すための図９と同様の要部断面図である。図１０の連結部材により下スラブが上スラブと近接した状態で連結されている状態を概略的に示す要部断面図である。梁に下スラブの受け部を設けた例を示すための図１０と同様の要部断面図である。図２（ａ）の下スラブ１１，１１を図２（ａ）のXIII-XIII線方向に切断して見た図である。図１３とは別の下スラブの端部の接合構成を示すための図１３と同様の図である。本実施形態における建物の必要階高の計算例を示す図（ａ）および従来構造における建物の必要階高の計算例を示す図（ｂ）である。図１の遮音界床構造において空気層の厚さと下スラブの面密度とを変化させたときの共振周波数を求めた結果を表にして示す図である。図１６の表の太線内の組み合わせについて空気層の厚さと下スラブの厚さを合計した値を図１６の表と対応する升目に記載した表を示す図である。

以下、本発明を実施するための形態について図面を用いて説明する。図１は本実施形態による遮音界床構造を示す要部側面図である。図２は図１の下スラブを構成するPC板を複数枚設置した建物区画の平面図（ａ）および二重スラブの上に乾式二重床を配置した建物区画の平面図（ｂ）である。

図１のように、本実施形態による遮音界床構造は、マンションなどの集合住宅における上階と下階との間の界床において構成され、下スラブ１１と、上スラブ１２と、下スラブ１１と上スラブ１２との間にスラブ面と平行に形成された空気層１３と、上スラブ１２の上部に配置された乾式二重床１５と、を備える。

下スラブ１１および上スラブ１２の両端には、下スラブ１１と上スラブ１２との連結のための連結部材１４が設けられている。連結部材１４は、下スラブ１１の両端に予め配置され、コンクリート打設による上スラブ１２の構築とともに下スラブ１１と上スラブ１２に組み込まれ、その後、連結部材１４を緩めることで下スラブ１１が自重で降下するように構成されている。下スラブ１１が上スラブ１２に対し下方に移動した移動量により空気層１３の厚さが規定される。なお、連結部材１４の構成例は図１０を参照して後述する。

下スラブ１１と上スラブ１２と空気層１３とから床衝撃音遮断性能に優れた二重スラブ１０が構成される。すなわち、二重スラブ１０が梁Ｂ１，Ｂ２の間に配置され、上階と下階との間の遮音界床構造の主要部を構成する。また、図１のように、二重スラブ１０における上スラブ１２は上階の躯体スラブ（構造床）を構成し、下スラブ１１は下階の天井部を構成する。なお、天井部の下方には天井化粧板等が配置される。

下スラブ１１は、その長手方向内部に空洞が設けられて軽量化されるとともにプレストレスト配筋がされた穴あきPC板から構成される。下スラブ１１を穴あきPC板から構成することで、上スラブ１２との間の空気層１３を最小にしながら、梁Ｂ１，Ｂ２の間のスラブの支持スパン内において他からの支持が不要となり好都合である。

図２（ａ）のように、戸境部ｗ１と外壁部ｗ２との間の一区画２０において複数の下スラブ１１が配置され、下スラブ１１，１１の長手方向端部間に形成されるジョイント部１６が嵌合等されることで、下スラブ１１，１１間の気密性を確保できる。その後、所定の配筋をし、下スラブ１１をせき板としてコンクリートを打設し、上スラブ１２を完成させることで、躯体スラブが構築され、面内せん断力の伝達が確実になる。

次に、図１，図２（ｂ）のように、同じく一区画２０’において上スラブ１２の上に乾式二重床１５を構築する。乾式二重床１５は、たとえば、図１のように、床板部１５ａをスラブ面１８から離間して直接支持しかつゴム等からなる防振部１５ｃのある支持脚１５ｂをスラブ面１８上に複数配置して構成される遮音乾式二重床とすることができる。このような遮音乾式二重床の具体的構成は、たとえば、特許第5670675号公報に開示されている。なお、図２（ａ）（ｂ）の建物の区画２０，２０’における領域１７は、キッチンやバスやトイレ等の水廻り領域である。

次に、図１の遮音界床構造において高床衝撃音遮断性能および空気層の最小厚さを確保するための検討事項について説明する。

一般に二重スラブ１０間に空気層１３がある場合に、空気層１３が弾性体となり、上スラブ１２で受けた加振衝撃は、上下の面材（スラブ）の面密度の組み合わせで、一定の共振周波数を持つ連成振動となる。

二重スラブ１０が振動するときの共振周波数fd（Hz）は、空気層１３の厚さをd（ｍ）、音速をc（ｍ／ｓ）、空気密度をρ（kg／m³）、上スラブ１２の面密度をm1（kg／m²）、下スラブ１１の面密度をm2（kg／m²）とすると、次式（１）で算定される。
fd＝(1/(2π)) √((m1＋m2)ρc²/(m1・m2・d)) （１）

式（１）により、上スラブ１２を鉄筋コンクリートスラブ200mm厚さとして面密度m1＝460kg/m²とし、空気密度ρ＝1.25kg/m³、音速c＝340m/sとして、空気層の厚さdと下スラブ１１の面密度m2とを変化させたときの共振周波数fdを求めると、図１６の表のようになる。

重量衝撃音遮蔽性能試験（JIS A 1418-2:2000）における対象周波数帯域は、オクターブ分割で、中心周波数63Hzから同500Hzとなっており、63Hz帯域である44.2Hz〜88.4Hzから低音側に共振周波数fdがくれば、比較的うるさいと感じない音環境になる。図１６の表の太線内の組み合わせ（空気層１３の厚さと下スラブ１１の面密度）が、共振周波数fdが63Hz帯域（44.2Hz〜88.4Hz）よりも低音側に該当するものである。この空気層の厚さと下スラブの厚さを合計した値を図１６の表と対応する升目に記載したのが図１７の表である。

図１７の表において太斜字で示したケースが、共振周波数が63Hz帯域から低音側に外れ、かつ、空気層１３の厚さと下スラブ１１の厚さとの合計が0.1ｍ以下のものである。この範囲の組み合わせを使用すれば、階高をむやみに大きくせずに所定の床衝撃音遮断性能を期待できることがわかる。

すなわち、本実施形態による遮音界床構造において、空気層１３の厚さを30〜100mmとし、かつ、二重スラブ１０の下スラブ１１の面密度を30kg/m²以上とすることで、階高をむやみに大きくせずに所定の床衝撃音遮断性能を実現できる。

なお、実際に、スラブを構架させるスパンは、集合住宅の場合に主に6ｍ〜8ｍの範囲で変化し、たとえば、8ｍスパンとなる下スラブの場合、下スラブとしてPC板を使用しても、厚さが100mmを超えることがあり、かかるPC板には、対応する面密度が必要となる。このため、下スラブ１１の面密度の上限は特に設定せず、下スラブ１１の面密度は30kg/m²以上であればよい。

本実施形態による遮音界床構造によれば、二重スラブ１０における所定の共振周波数を避けるとともに重量と剛性のあるスラブ１１，１２を配置することで、上スラブ１２における床衝撃による下スラブ１１の下面からの音響放射を格段に遮蔽することが可能であり、優れた床衝撃音遮断性能を発揮することができる。

次に、図１，図２のような遮音界床構造の構築方法について図３，図４を参照して説明する。図３は本実施形態による遮音界床構造の構築方法の主要な工程を説明するためのフローチャートである。図４は図１の下スラブを揚重する様子を概略的に示す斜視図である。

図３のように、まず、図１の下スラブ１１を施工中に支持するための支保工を設置する（Ｓ０１）。

次に、図４のように、下スラブ１１をロープやワイヤ３０等によりクレーン（図示省略）を用いて揚重し（Ｓ０２）、支保工により支持しながら所定位置に取り付ける（Ｓ０３）。この位置近傍には梁等の構築のための型枠が設置される。また、下スラブ１１には、上スラブ１２との連結のための連結部材１４が予め取り付けられる。下スラブ１１は、図２（ａ）のように、所定枚数が取り付けられる。

なお、下スラブ１１は、プレストレスト配筋がされた穴あきPC板から構成できるが、具体的には、たとえば、本出願人のうちの一社から製品名「スパンクリート」（登録商標）として販売されている、縦方向（長手方向）に複数個の中空孔を有しＰＣ鋼線によってプレストレスを与えられたコンクリートパネルを使用できる（図１３，図１４参照）。

次に、下スラブ１１の上方に所定の配筋を行い、所定枚数が取り付けられた下スラブ１１をせき板として利用し、上スラブ１２の構築のためにコンクリート打設を行う（Ｓ０４）。このとき、梁型枠内にコンクリートを打設することで、梁Ｂ１，Ｂ２（図１）が上スラブ１２と一体に構築される。

上スラブ１２の構築後、上スラブ１２の所定のコンクリート強度が得られた段階で、下スラブ１１が上スラブ１２に連結部材１４により連結した状態となり（Ｓ０５）、支保工を撤去する（Ｓ０６）。

次に、連結部材１４を緩めて下スラブ１１を自重で降下させることで、上スラブ１２と下スラブ１１との間に所定厚さの空気層１３を形成する（Ｓ０７）。

次に、図１のように、完成した上スラブ１２のスラブ面１８上に乾式二重床１５を設置する（Ｓ０８）。

以上のようにして、マンション等の集合住宅の建物において図１の本実施形態による遮音界床構造を構築することができる。この遮音界床構造により建物、特にマンション等の集合住宅における上下階の床衝撃音遮断性能を確保できるが、本実施形態の遮音界床構造の構築方法によれば、かかる床衝撃音遮断性能の確保に有効な工法を提供できる。すなわち、PC板から構成した下スラブ１１の設置後に、下スラブ１１をせき板として利用して上スラブ１２を構築し、上スラブ１２に下スラブ１１が連結した状態で、次に、下スラブ１１を降下させて下スラブ１１と上スラブ１２との間に空気層１３を形成するので、コンクリート製のスラブが空気層を間にして二重に配置されて床衝撃音遮断性能が向上した二重スラブによる遮音界床構造を比較的狭い高さで簡便な施工により構築することができる。

次に、図５，図６を参照して図１の戸境部および外壁部における下スラブ・上スラブおよび型枠の配置例について説明する。図５は、図１の戸境部における下スラブ・上スラブおよび型枠の配置例を示す要部断面図である。図６は、図１の外壁部における下スラブ・上スラブおよび型枠の配置例を示す要部断面図である。

図５のように、戸境部ｗ１に対応する梁型枠３３は、その内側に、梁長手方向（紙面垂直方向）に延びる複数の主筋３１と、複数の主筋３１を包囲するように配置される複数のせん断補強筋３２と、を配置し、型枠組み立て金具３４を用いて組み立てられ、型枠支保工３７により下方から支持される。下スラブ１１は梁型枠３３に近接して取り付けられ、その端部は梁型枠３３の一部を構成する。下スラブ１１は梁型枠３３の近傍で、下階から延びる支保工３６により受け部３６ａを介して支持される。

図６のように、外壁部ｗ２に対応する梁型枠４３は、その内側に、梁長手方向（紙面垂直方向）に延びる複数の主筋４１と、複数の主筋４１を包囲するように配置される複数のせん断補強筋４２と、を配置し、型枠組み立て金具４４を用いて組み立てられ、型枠支保工４５により下方から支持される。下スラブ１１は梁型枠４３に近接して取り付けられ、その一端が梁型枠４３の一部を構成する。下スラブ１１は梁型枠４３の近傍およびスパン中間で、下階から延びる支保工４６，４７により受け部４６ａ，４７ａを介して支持される。

図５，図６のように、下スラブ１１の上面には、剥離シート４０が敷設されることが好ましい。剥離シート４０により、コンクリート打設で構築された上スラブ１２の下面と下スラブ１１の上面との剥離を容易とする。すなわち、下スラブ１１が後述の図１１のように上スラブに密着した状態から図１０のように上スラブ１２から離れるとき、容易に剥離する。なお、剥離シート４０の代わりに、下スラブ１１の上面に塗布剤を塗布し剥離性を付与してもよい。

また、図５，図６のように、下スラブ１１の端面と梁型枠との間にすべり板３８，４８が配置されている。すべり板３８，４８は、梁型枠３３，４３へのコンクリート打設時に下スラブ１１の端部にコンクリートが流れ込むことを防ぐとともに、コンクリート打設後、下スラブ１１が図１０のように上スラブ１２から離れるときその端面で滑り易くするための部材である。

図３の工程Ｓ０４〜Ｓ０７について図６〜図９を参照してさらに説明する。図７は、図６においてコンクリート打設を完了した状態を示す要部断面図である。図８は、図７において梁型枠および支保工を撤去した状態を示す要部断面図である。図９は、図８において下スラブを降下させた状態を示す要部断面図である。

図６の梁型枠４３および上スラブ形成空間１２Ａにコンクリートを打設することで、図７のように、建物の躯体構造の一部を構成する梁Ｂ２および上スラブ１２を構築できるとともに、上スラブ１２が梁Ｂ２と一体になる（工程Ｓ０４）。次に、図７の梁型枠４３や下側の支保工４６，４７等を撤去し、上スラブ１２に下スラブ１１を連結部材１４（図１０）により連結することで、図８のように、梁Ｂ２および上スラブ１２が完成する（工程Ｓ０５，Ｓ０６）。次に、図８の下スラブ１１を降下させることで、図９のように、下スラブ１１と上スラブ１２との間に空気層１３を形成し、二重スラブ１０が完成する（工程Ｓ０７）。なお、図７〜図９により図６の外壁部における構築例を説明したが、図５の戸境部においても図７〜図９と同様に構築される。

次に、図１の連結部材１４の構成例について図１０，図１１を参照して説明する。図１０は、図１の下スラブを上スラブに連結するための連結部材を示すための図９と同様の要部断面図である。図１１は、図１０の連結部材により下スラブが上スラブと近接した状態で連結されている状態を概略的に示す要部断面図である。

図１０，図１１のように、連結部材１４は、下スラブ１１の端部近傍に形成された孔５５に貫通して上スラブ１２の下面側から形成された穴５０へと延びるボルト５１と、下スラブ１１の上面に配置されかつボルト５１がねじ込まれるナット５２と、上スラブ１２の下面側に穴５０を中心にして埋め込まれかつボルト５１がねじ込まれるナット５３と、を有する。

図１０，図１１のように、下スラブ１１の端部近傍に孔５５を予め形成しておき、この孔５５にボルト５１を下方から挿入しナット５２により仮止めしておく。ボルト５１の先端５１ａが下スラブ１１の上面から突き出た状態で、上スラブ１２側のナット５３を先端５１ａからねじ込みナット５２の近傍に配置するとともに、上スラブ１２内に穴５０を形成するための型枠を設置した状態で、コンクリートが打設されて（図３の工程Ｓ０４）上スラブ５２が構築されると、上スラブ１２内には穴５０が形成されるとともに下面近傍にナット５３が埋め込まれる。このナット５３にボルト５１がねじ込まれているので、上スラブ１２が所定のコンクリート強度に達すると、図１１のように下スラブ１１が上スラブ１２にほぼ密着して連結部材１４により上スラブ１２に連結した状態になる。この状態からボルト５１を緩めると、下スラブ１１が自重により下方に移動し上スラブ１２から離れ、空気層１３が形成される。空気層１３が所定の厚さになるまでボルト５１を緩める。なお、図１０では外壁部側における連結部材１４を示したが、連結部材は戸境部においても同様に設けられる。

図１２は、図１１において梁に下スラブの受け部を設けた例を示すための図１０と同様の要部断面図である。図１２のように、梁Ｂ２は、下スラブ１１が位置する側に段差からなる受け部６０が設けられ、連結部材１４のボルト５１を緩めて下スラブ１１が降下したとき、下スラブ１１の端部が受け部６０に載るようになっている。受け部６０の上下位置を予め調整しておくことで、下スラブ１１の下降位置が決まり、所定厚さの空気層１３の形成が可能である。また、受け部６０により下スラブ１１を連結部材１４とともに支持することができる。また、受け部６０は、図６の梁型枠４３を受け部６０が形成されるように構成することで、梁Ｂ２の構築時に梁Ｂ２と一体に形成することができる。なお、図１２と同様の受け部が戸境部における梁Ｂ１にも設けられる。

次に、図２（ａ）の下スラブ１１，１１間のジョイント部１６の接合例について図１３，図１４を参照してさらに説明する。

図１３は、図２（ａ）の下スラブ１１，１１を図２（ａ）のXIII-XIII線方向に切断して見た図である。図１２のように、下スラブ１１は、その一端に凹部１１ａが形成され、他端に凸部１１ｂが形成されており、下スラブ１１，１１を突き合わせたとき、凹部１１ａと凸部１１ｂとがさね嵌合するようになっている。このさね嵌合部により下スラブ１１，１１が結合し、空気層１３が密閉されることで、下スラブ１１，１１間の気密性を確保することができる。

図１４は、図１３とは別の下スラブの端部の接合構成を示すための図１３と同様の図である。図１４のように、下スラブ１１の端部に、ほぼ平坦な平坦部１１ｃが形成されるとともに、一端にゴム等の弾性体からなる中空のパッキン２３が予め接着剤等により貼り付けられており、二重スラブ１０，１０を突き合わせたとき、平坦部１１ｃ，１１ｃがパッキン２３を介して当接するようになっている。このパッキン２３により下スラブ１１，１１の端部がシールされ、空気層１３が密閉されることで、下スラブ１１，１１間の気密性を確保することができる。また、ジョイント部１６の接合は、図１３，図１４の構成例に限定されず、たとえば、下スラブ１１の端面（図１４の平坦部１１ｃ）に厚手の両面テープを貼付することで行ってもよく、これにより下スラブ１１，１１間の気密性を確保できる。

なお、図１３，図１４のように、下スラブ１１は、その長手方向（紙面垂直方向）に延びる複数個の中空孔２１を有し、コンクリート内に埋め込まれた複数のＰＣ鋼線２２によってプレストレスが与えられている。

次に、本実施形態による遮音界床構造を採用した場合の建物の必要階高の計算例について図１５を参照して説明する。図１５は、本実施形態における建物の必要階高の計算例を示す図（ａ）および従来構造における建物の必要階高の計算例を示す図（ｂ）である。

床面から天井化粧板までの高さを図１５（ａ）（ｂ）のように両者で一定とすると、本実施形態の遮音界床構造では、全体階高が従来構造よりも若干高いが、水廻り領域１７（図２）での床スラブの段差の設置がなくかつ高さが従来構造よりも高く確保することができる。本遮音界床構造によれば、二重スラブ１０とすることで従来構造よりも優れた床衝撃音遮断性能を得ることができるので、全体階高と床衝撃音遮断性能との相反する両事項を勘案した上で、全体階高が若干高くなっても床衝撃音遮断性能を優先するような場合に本実施形態の遮音界床構造が適切であるといえる。

以上のように本発明を実施するための形態について説明したが、本発明はこれらに限定されるものではなく、本発明の技術的思想の範囲内で各種の変形が可能である。たとえば、本実施形態による遮音界床構造は、マンション等の集合住宅に好適であるが、本発明はこれに限定されず、オフィスビル、ホテル、病院、学校、スポーツ施設、音楽ホール・スタジオなどの各種の建物や特に高床衝撃音遮断性能が求められる部分に適用できることはもちろんである。

また、本実施形態の遮音界床構造では、二重スラブ１０の上に図１のような遮音乾式二重床１５を設置したが、本発明は、これに限定されず、たとえば、他の形式の乾式二重床であってもよく、また、各種の合成床であってもよいことはもちろんである。

本発明の遮音界床構造の構築方法によれば、施工性がよく建物の界床での床衝撃音遮断性能の確保が容易になり、たとえば、マンション等の集合住宅における生活音の苦情などの解消に貢献することができる。

１０二重スラブ
１１下スラブ
１２上スラブ
１３空気層
１４連結部材
１５乾式二重床
２１中空孔
２２ＰＣ鋼線
３３，４３梁型枠
３６，４６，４７支保工
６０受け部

Claims

建物の床スラブにおいて床衝撃音遮断性能を得るためにコンクリート製の下スラブと上スラブとが空気層を間にして配置された二重スラブを備える界床構造を構築する方法であって、
前記下スラブをPC板から構成し、
前記下スラブを設置し、
前記下スラブをせき板として前記上スラブを構築し、
次に、前記下スラブを降下させることで前記下スラブと前記上スラブとの間に前記空気層を形成することを特徴とする遮音界床構造の構築方法。
前記PC板はプレストレスト配筋がされている請求項１に記載の遮音界床構造の構築方法。
前記上スラブの構築前に前記下スラブに前記上スラブとの連結のための連結部材を配置し、前記上スラブの構築後に前記連結部材を緩めることで前記下スラブを下方に移動させる請求項１または２に記載の遮音界床構造の構築方法。
前記下降させる下スラブを受け止める受け部を、梁の構築時に前記梁と一体に形成する請求項１乃至３のいずれかに記載の遮音界床構造の構築方法。
前記二重スラブが振動するときの共振周波数fdが63Hz帯域である44.2Hz〜88.4Hzから低音側になるように前記空気層の厚さと前記下スラブの面密度とを設定する請求項１乃至４のいずれかに記載の遮音界床構造の構築方法。
ただし、前記共振周波数fd（Hz）は次式（１）から算定される。
fd＝(1/(2π)) √((m1＋m2)ρc²/(m1・m2・d)) （１）
d：空気層の厚さ（ｍ）
c：音速（ｍ／ｓ）
ρ：空気密度（kg／m³）
m1：上スラブの面密度（kg／m²）
m2：下スラブの面密度（kg／m²）
前記空気層の厚さを30〜100mmとし、かつ、前記二重スラブの下スラブの面密度を30kg/m²以上とする請求項１乃至５のいずれかに記載の遮音界床構造の構築方法。