JP6661044B2 - プーリ構造体、滑り軸受、及び、滑り軸受の製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、プーリ構造体、プーリ構造体を構成する滑り軸受、及び、プーリ構造体を構成する滑り軸受の製造方法に関する。

特許文献１に記載のプーリ構造体は、外回転体と、内回転体と、一対の軸受とを備えている。外回転体は、ベルトが巻き掛けられ、前記ベルトから付与されるトルクによって、所定の回転軸を中心に回転する筒状の部材である。内回転体は、外回転体の径方向内側に設けられ、上記回転軸を中心として、外回転体に対して相対回転可能となっている。一対の軸受は、上記回転軸に沿った軸方向の一端側及び他端側のそれぞれにおいて外回転体と内回転体との間に配置され、外回転体と内回転体とを相対回転可能に連結する。また、上記一対の軸受のうち一方の軸受が滑り軸受となっており、他方の軸受が転がり軸受となっている。

特開２０１４−１１４９４７号公報

ここで、特許文献１に記載されているようなプーリ構造体では、滑り軸受として、有端環状に形成された滑り軸受が用いられることがある。ここで、有端環状とは、環状であるが、周方向の両端がつがなっていない略Ｃ字状のことである。また、低摩擦摺動性や耐摩耗性の観点から、滑り軸受を、ポリアセタール樹脂、ポリアミド樹脂等の硬質の熱可塑性樹脂からなるものとすることがある。この場合、例えば、有端環状のキャビティを有する金型を備えた射出成形機を用いて、熱可塑化（加熱溶融）された樹脂組成物をキャビティ内に射出充填した後、樹脂組成物を冷却固化させる射出成形法によって滑り軸受を製造することが考えられる。このような射出成形法で滑り軸受を製造する場合には、１回の射出操作によって、複数の滑り軸受を一度に製造することができる。

上述したように、射出成形法によって、有端環状の滑り軸受を製造する場合には、熱可塑化（加熱溶融）された樹脂組成物を、有端環状のキャビティ内へ射出充填される際に、キャビティの周方向両端部（樹脂流れ方向末端部）における充填圧力（内部圧力）が、キャビティ内部の周方向両端部以外の部分における充填圧力（内部圧力）よりも、若干高くなる。そのため、滑り軸受の周方向の両端部は、周方向の両端部以外の部分よりも、成形収縮が若干小さくなる（厳密には、周方向の端に向かうほど、成形収縮が小さくなる）。その結果、キャビティの径方向の幅（滑り軸受の厚みに対応する長さ）が、キャビティの周方向の位置によらず一定であると、作製される滑り軸受の周方向の両端部の厚みが、周方向の両端部以外の部分の厚みよりも若干大きくなる。

一方で、特許文献１に記載されているようなプーリ構造体では、滑り軸受は、例えば、若干拡径された状態で、内周面が内回転体に密着した状態となる。この場合、外回転体と内回転体とが相対回転するときには、主に、滑り軸受と外回転体とが摺動し、滑り軸受と外回転体との間には基準寸法が０．１ｍｍ程度の隙間（以下「摺動隙間」とする）ができる。そして、プーリ構造体の外回転体にベルトが掛けられると、外回転体のベルトから力が加えられる部分が、滑り軸受に向けて押し付けられる。そのため、外回転体のベルトから力が加えられる部分において、摺動隙間が狭くなってほぼ０となる。このとき、外回転体の回転軸に対して、外回転体のベルトから力が加えられる部分と反対側のベルトから力が加えられていない部分における摺動隙間が広がる（例えば０．２ｍｍ程度となる）。

この場合において、上述したように、有端環状の滑り軸受の周方向の両端部の径が、周方向の両端部以外の部分の径よりも大きくなっていると、滑り軸受の周方向の両端部が外回転体のベルトから力が加えられる部分と対向する位置に到達する毎に（周期的に）、滑り軸受が、外回転体と内回転体との隙間を広げるように、外回転体に対して径方向の外側に力を加える。これにより、外回転体が振動し、異音が発生する虞がある。

本発明の目的は、滑り軸受から加えられる力によって外回転体又は内回転体が振動して異音が発生してしまうことを抑えることが可能なプーリ構造体、プーリ構造体を構成する滑り軸受、及び、プーリ構造体を構成する滑り軸受の製造方法を提供することである。

本発明の第１の態様に係るプーリ構造体は、ベルトが巻き掛けられ、前記ベルトから付与されるトルクによって回転軸を中心に回転する筒状の外回転体と、前記外回転体の径方向内側に設けられ、前記回転軸を中心として、前記外回転体に対して相対回転可能な内回転体と、前記回転軸に沿った軸方向の一端側及び他端側のそれぞれにおいて前記外回転体と前記内回転体との間に介在し、前記外回転体と前記内回転体とを相対回転可能に連結する一対の軸受と、を備え、前記一対の軸受のうち、一方の軸受は滑り軸受であり、他方の軸受は転がり軸受であり、前記滑り軸受は、熱可塑性樹脂からなり、有端環状に形成され、前記滑り軸受の周方向の両端部における厚みが、前記滑り軸受の厚みの基準寸法よりも小さい。すなわち、前記滑り軸受は、前記滑り軸受の厚みの基準寸法より厚みが小さい周方向の両端部を有する。

本構成によれば、有端環状に形成された熱可塑性樹脂からなる滑り軸受の周方向の両端部の厚みが、滑り軸受の厚みの基準寸法よりも小さいため、外回転体と内回転体との隙間を広げるように、滑り軸受から外回転体又は内回転体に周期的に力が加えられることによって、外回転体又は内回転体に振動が発生して異音が発生してしまうことを防止することができる。

本発明の第２の態様に係るプーリ構造体は、第１の態様に係るプーリ構造体において、前記滑り軸受は、拡径された状態で内周面が前記内回転体と接触していることによって、縮径方向の自己弾性復元力によって前記内回転体に密着しており、前記滑り軸受の内周面の径が、周方向の全周にわたって一定であり、前記滑り軸受の周方向の両端部の外周面が、周方向の各端に向かうほど径方向の内側に向かうように延びた面取り部となっている。

本構成によれば、滑り軸受の周方向の両端部の厚みを、滑り軸受の周方向の両端部以外の部分の厚みよりも小さくしつつも、滑り軸受の内周面と内回転体との密着性を高くすることができる。

本発明の第３の態様に係る滑り軸受は、ベルトが巻き掛けられ、前記ベルトから付与されるトルクによって、回転軸を中心に回転する筒状の外回転体と、前記外回転体の径方向内側に設けられ、前記回転軸を中心として、前記外回転体に対して相対回転可能な内回転体と、前記回転軸に沿った軸方向の一端側及び他端側のそれぞれにおいて前記外回転体と前記内回転体との間に介在し、前記外回転体と前記内回転体とを相対回転可能に連結する一対の軸受と、を備え、前記一対の軸受のうち、一方の軸受が滑り軸受であり、他方の軸受が転がり軸受であるプーリ構造体、を構成する前記滑り軸受であって、熱可塑性樹脂からなり、有端環状に形成され、周方向の両端部における厚みが、前記滑り軸受の厚みの基準寸法よりも小さい。すなわち、前記滑り軸受は、前記滑り軸受の厚みの基準寸法より厚みが小さい周方向の両端部を有する。

本構成によれば、有端環状に形成された熱可塑性樹脂からなる滑り軸受の周方向の両端部の厚みが、滑り軸受の厚みの基準寸法よりも小さいため、外回転体と内回転体との隙間を広げるように、滑り軸受から外回転体又は内回転体に周期的に力が加えられることによって、外回転体又は内回転体に振動が発生して異音が発生してしまうことを防止することができる。

本発明の第４の態様に係る滑り軸受は、第３の態様に係る滑り軸受において、拡径された状態で内周面が前記内回転体と接触することによって、縮径方向の自己弾性復元力によって前記内回転体に密着する前記滑り軸受であって、前記内周面の径が、周方向の全周にわたって一定であり、周方向の両端部の外周面が、周方向の各端に向かうほど径方向の内側に向かうように延びた面取り部となっている。

本構成によれば、滑り軸受の周方向の両端部の厚みを、滑り軸受の周方向の両端部以外の部分の厚みよりも小さくしつつも、滑り軸受の内周面と内回転体との密着性を高くすることができる。

本発明の第５の態様に係る滑り軸受の製造方法は、ベルトが巻き掛けられ、前記ベルトから付与されるトルクによって、回転軸を中心に回転する筒状の外回転体と、前記外回転体の径方向内側に設けられ、前記回転軸を中心として、前記外回転体に対して相対回転可能な内回転体と、前記回転軸に沿った軸方向の一端側及び他端側のそれぞれにおいて前記外回転体と前記内回転体との間に介在し、前記外回転体と前記内回転体とを相対回転可能に連結する一対の軸受と、を備え、前記一対の軸受のうち、一方の軸受が有端環状の滑り軸受であり、他方の軸受が転がり軸受であるプーリ構造体、を構成する前記滑り軸受の製造方法であって、有端環状のキャビティを有する金型を用いて、熱可塑性樹脂を射出成形することによって、前記滑り軸受を作製し、前記キャビティの周方向の両端部における径方向の幅が、前記キャビティの径方向の幅の基準寸法よりも狭い。すなわち、前記キャビティは、前記キャビティの径方向の幅の基準寸法より幅が小さい周方向の両端部を有する。

本構成によれば、熱可塑性樹脂からなり、有端環状に形成され、周方向の両端部における厚みが、滑り軸受の厚みの基準寸法よりも小さい滑り軸受を製造することができる。

本発明の第６の態様に係る滑り軸受の製造方法は、第５の態様に係る滑り軸受の製造方法において、前記キャビティの径方向の内側の壁面の径が、周方向の全周にわたって一定であり、前記キャビティの周方向の両端部において、前記キャビティの径方向における外側の壁面が、前記周方向の各端に向かうほど前記径方向の内側に向かうように延びている。

本構成によれば、内周面が周方向の全周にわたって径が一定であり、周方向の両端部の外周面が、周方向の各端に向かうほど径方向の内側に向かうように延びた面取り部となっている滑り軸受を製造することができる。

本発明によれば、外回転体と内回転体との隙間を広げるように、滑り軸受から外回転体又は内回転体に周期的に力が加えられることによって、外回転体又は内回転体に振動が発生して異音が発生してしまうことを防止することができる。

図１は、本発明の実施形態に係るプーリ構造体を示す、プーリ構造体の回転軸を通り且つ当該回転軸と平行な方向に沿った断面図である。 図２は、図１のII−II線に沿った断面図である。 図３は、図２のIII部拡大図である。 図４は、滑り軸受を製造するための射出成形金型の２つのキャビティの中心を通る平面での断面図である。 図５（ａ）は、図４のＶＡ−ＶＡ線断面図であり、図５（ｂ）は図５（ａ）のＶＢ部の拡大図である。 図６（ａ）は射出成形金型に合成樹脂材料を充填した状態を示す図であり、図６（ｂ）はピンゲートを滑り軸受から切り離した状態を示す図である。 図７はキャビティから滑り軸受を抜き出した状態を示す図である。 図８（ａ）は実施例に係る滑り軸受の周方向の端部の軸方向と直交する断面図であり、図８（ｂ）は比較例に係る滑り軸受の周方向の端部の軸方向と直交する断面図であり、図８（ｃ）は参考例に係る滑り軸受の周方向の端部の軸方向と直交する断面図である。 図９はアイドル試験機の概略構成図である。 図１０（ａ）は変形例１の図３相当の図であり、図１０（ｂ）は変形例２の図３相当の図である。

＜プーリ構造体の構造＞
図１に示す、本発明の実施形態に係るプーリ構造体１は、例えば、自動車の補機駆動システムにおいて、オルタネータの駆動軸Ｓに取り付けられる。補機駆動システムは、エンジンのクランク軸に取り付けられた駆動プーリと、オルタネータ等の補機を駆動する従動プーリ及びプーリ構造体１と、これらプーリ及びプーリ構造体１に巻回されたベルトＢとを含む。クランク軸の回転がベルトＢを介して従動プーリ及びプーリ構造体１に伝達されることで、オルタネータ等の補機が駆動される。クランク軸の回転速度がエンジンの燃焼に応じて変動するのに伴い、ベルトＢの走行速度も変動する。

図１、図２に示すように、プーリ構造体１は、外回転体２と、内回転体３と、ねじりコイルばね４（以下、単に「ばね４」という）と、エンドキャップ５と、滑り軸受６及び転がり軸受７からなる一対の軸受６、７とを含む。

外回転体２及び内回転体３は、共に略円筒状であり、同一の回転軸Ａ（プーリ構造体１の回転軸であり、以下、単に「回転軸Ａ」という）を有する。回転軸Ａは、図１の左右方向（軸方向）に沿って延在する。また、以下では、図１の右側を軸方向の一端側、図１の左側を軸方向の他端側という。

外回転体２の外周面に、ベルトＢが巻回される。

内回転体３は、外回転体２の内側に設けられ、外回転体２に対して相対回転可能である。内回転体３は、オルタネータの駆動軸Ｓが嵌合される筒本体３ａと、筒本体３ａの他端の外側に配置された外筒部３ｂと、筒本体３ａの他端と外筒部３ｂの他端とを連結する円環板部３ｃとを有する。駆動軸Ｓは、筒本体３ａの内周面のネジ溝に螺合される。

ばね４は、外回転体２と内回転体３との間に配置されている。具体的には、ばね４は、外回転体２の内周面及び内回転体３の外筒部３ｂの内周面と、内回転体３の筒本体３ａの外周面と、内回転体３の円環板部３ｃとによって画定された、転がり軸受７よりも他端側にある空間Ｕに収容されている。ばね４は、断面が正方形状の線材（例えば、ばね用オイルテンパー線（ＪＩＳＧ３５６０：１９９４に準拠）等）で構成されており、左巻き（ばね４の他端から一端に向かって反時計回り）である。

空間Ｕには、グリース等の潤滑剤が封入されている。潤滑剤は、プーリ構造体１の組み付け時に、ペースト状の塊の状態で、空間Ｕに投入される。投入量は、例えば０．２ｇ程度である。プーリ構造体１を動作させると、空間Ｕの温度上昇やせん断発熱（摩擦熱）によって、潤滑剤の粘度が下がり、潤滑剤が空間Ｕ全体に拡散する。

エンドキャップ５は、外回転体２及び内回転体３の他端に配置されている。

一対の軸受６、７は、一端側及び他端側のそれぞれにおいて、外回転体２及び内回転体３の間に介在している。具体的には、外回転体２の他端側の内周面と内回転体３の外筒部３ｂの外周面との間の隙間（以下「筒状隙間」という）に、滑り軸受６が介在している。外回転体２の一端側の内周面と内回転体３の筒本体３ａの一端側の外周面との間に、転がり軸受７が介在している。一対の軸受６、７によって、外回転体２及び内回転体３が相対回転可能に連結されている。外回転体２及び内回転体３は、他端から一端に向かう方向から見て時計回り（図２の矢印方向。以下、「正方向」という）に回転する。

滑り軸受６は、有端環状の部材であり、滑り軸受６の周方向の両端部の間に隙間が存在している。滑り軸受６は、ロックウェルＲスケール（ＪＩＳ Ｋ７２０２−２：２００１に準拠）が８０〜１３０である硬質の熱可塑性樹脂で形成されている。具体的には、滑り軸受６は、ポリアセタール樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート、変性ポリフェニレンエーテル、ポリエステル（ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート等）、フッ素樹脂、ポリフェニレンスルフィド、ポリサルホン、非晶ポリアリレート、ポリエーテルイミド、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルケトン類、液晶ポリマー、ポリアミドイミド、熱可塑性ポリイミド類、シンジオ型ポリスチレン、オレフィン系樹脂（ポリエチレン、ポリプロピレン等）、スチレン系樹脂（ＡＢＳ樹脂、ポリスチレン等）、ポリ塩化ビニル、塩化ビニリデン系樹脂、メタクリル樹脂、ポリビニルアルコール、スチレン系ブロックコポリマー樹脂などによって形成されている。ただし、低摩擦摺動性や耐摩耗性等の観点から、滑り軸受６は、これらの材料のうち、ポリアセタール樹脂及びポリアミド樹脂で形成されたものとすることがより好ましい。また、滑り軸受６のロックウェルＲスケールによる硬さは、８５〜１２５程度がより好ましい。

また、滑り軸受６は、１種の樹脂組成物によって形成された１層のものであってもよいし、２種以上の樹脂組成物によって形成される２層以上のものでもよい。ただし、製造コストの観点から、滑り軸受６は１種の樹脂組成物によって形成された１層のものとすることがより好ましい。

滑り軸受６は、若干拡径された状態で内回転体３の外筒部３ｂの外周面に装着されており、滑り軸受６の内周面６ａは、自己弾性復元力によって外筒部３ｂの外周面に密着している。また、滑り軸受６の内周面６ａは、その全周にわたって径がほぼ一定であり、内周面６ａの全周が外筒部３ｂの外周面に密着している。外筒部３ｂの外周面における滑り軸受６の両側には、滑り軸受６の抜けを防止する突起が設けられている。滑り軸受６は、当該突起の間で、微小に軸方向に移動可能である。

滑り軸受６の外周面６ｂと外回転体２の内周面との間には、例えば０．１ｍｍ程度の隙間Ｒ（摺動隙間）が存在する。隙間Ｒに空間Ｕに封入された潤滑剤が入り込むことで、滑り軸受６の摩擦面（滑り軸受６における外回転体２との接触面）の摩耗が抑制される。なお、潤滑剤がこの隙間から他端側に漏れ出すことはほとんどない。

また、滑り軸受６の外周面６ｂは、滑り軸受６の周方向の両端部において、各端に向かうほど径が小さくなるように延びた面取り部６ｂ１となっている。これにより、滑り軸受６の外周面６ｂの周方向の両端部の径は、滑り軸受６の外周面６ｂの周方向の両端部以外の部分の径よりも小さくなっている。そして、このことと、上記のように滑り軸受６の内周面６ａの径が全周にわたってほぼ一定であることとから、滑り軸受６は、周方向の両端部における厚み（径方向の幅）が、周方向の両端部以外の部分における厚み（径方向の幅）よりも小さくなっている。すなわち、滑り軸受６の周方向の両端部における厚みが、滑り軸受６の厚みの基準寸法より小さい。言い換えると、滑り軸受６は、略一定の厚みを有する主部と、それより厚みの薄い両端部を有する。また、滑り軸受６は、局所的に厚い部分を有さない。なお、滑り軸受６の厚みの基準寸法とは、滑り軸受６の厚みの設計基準寸法のことを指し、例えば後述の実施例の場合、２ｍｍである。

転がり軸受７は、接触シール式の密閉形玉軸受であって、外回転体２の内周面に固定された外輪７ａと、内回転体３の筒本体３ａの外周面に固定された内輪７ｂと、外輪７ａと内輪７ｂとの間に転動自在に配置された複数の玉（転動体）７ｃと、複数の玉７ｃの軸方向両側に配置された環状の接触シール部材７ｄとを有する。転がり軸受７の内部にグリース等の潤滑剤（例えば、空間Ｕに封入された潤滑剤と同じ潤滑剤）が封入されることで、転がり軸受７の摩擦面（玉７ｃにおける外輪７ａ及び／又は内輪７ｂとの接触面）の摩耗が抑制される。

外回転体２の内径は、他端から一端に向かって２段階で小さくなっている。最も小さい内径部分における外回転体２の内周面を圧接面２ａ、２番目に小さい内径部分における外回転体２の内周面を環状面２ｂという。圧接面２ａにおける外回転体２の内径は、内回転体３の外筒部３ｂの内径よりも小さい。環状面２ｂにおける外回転体２の内径は、内回転体３の外筒部３ｂの内径と同じか、それよりも大きい。

内回転体３の筒本体３ａは、他端側において外径が大きくなっている。この部分における内回転体３の筒本体３ａの外周面を接触面３ａｘという。

ばね４は、一端側で外回転体２に接触する一端側領域４ａと、他端側で内回転体３に接触する他端側領域４ｂと、一端側領域４ａ及び他端側領域４ｂの間において外回転体２及び内回転体３のいずれにも接触しない中領域４ｃとを有する。一端側領域４ａ及び他端側領域４ｂは、それぞれ、ばね４の一端及び他端から半周以上（回転軸回りに１８０°以上）に亘った領域をいう。また、他端側領域４ｂのうち、ばね４の他端から回転軸回りに９０°離れた位置付近を第２領域４ｂ２、第２領域４ｂ２よりも他端側の部分を第１領域４ｂ１、残りの部分を第３領域４ｂ３という（図２参照）。

ばね４は、外力を受けていない状態において、全長に亘って径が一定であり、このときのばね４の外径は、環状面２ｂにおける外回転体２の内径よりも小さく、圧接面２ａにおける外回転体２の内径よりも大きい。ばね４は、一端側領域４ａが縮径された状態で、空間Ｕに収容されている。

ばね４は、プーリ構造体１に外力が付与されていない状態（即ち、プーリ構造体１が停止した状態）において、軸方向に圧縮されている。このとき、ばね４の一端側領域４ａの外周面はばね４の拡径方向の自己弾性復元力によって圧接面２ａに押し付けられ、ばね４の他端側領域４ｂは若干拡径された状態で接触面３ａｘと接触している。つまり、ばね４の他端側領域４ｂの内周面は、ばね４の縮径方向の自己弾性復元力によって、接触面３ａｘに押し付けられている。

図２に示すように、内回転体３の他端部分には、ばね４の他端面４ｂｘと対向する当接面３ｄが形成されている。また、外筒部３ｂの内周面には、外筒部３ｂの径方向内側に突出して他端側領域４ｂの外周面と対向する突起３ｅが設けられている。突起３ｅは、第２領域４ｂ２と対向している。

ばね４の他端側領域４ｂの内周面が接触面３ａｘと接触している状態において、ばね４の他端側領域４ｂの外周面と内回転体３の外筒部３ｂの内周面との間には、隙間が形成されている。また、外回転体２の環状面２ｂとばね４の外周面との間には、隙間が形成されている。本実施形態では、プーリ構造体１に外力が付与されていない状態において、図２に示すように、ねじりコイルばね４の外周面と突起３ｅとは、互いに離隔しており、両者の間に隙間が形成されているが、互いに接してもよい。

＜プーリ構造体の動作＞
ここで、プーリ構造体１の動作について説明する。

先ず、外回転体２の回転速度が内回転体３の回転速度よりも大きくなった場合（即ち、外回転体２が加速する場合）について説明する。

この場合、外回転体２は、内回転体３に対して正方向（図２の矢印方向）に相対回転する。外回転体２の相対回転に伴って、ばね４の一端側領域４ａが、圧接面２ａと共に移動し、内回転体３に対して相対回転する。これにより、ばね４が拡径方向にねじれる。ばね４の一端側領域４ａの圧接面２ａに対する圧接力は、ばね４の拡径方向のねじり角度が大きくなるほど増大する。第２領域４ｂ２は、ねじり応力を最も受け易く、ばね４の拡径方向のねじり角度が大きくなると、接触面３ａｘから離れる。このとき、第１領域４ｂ１及び第３領域４ｂ３は、接触面３ａｘに圧接している。第２領域４ｂ２が接触面３ａｘから離れると略同時に、又は、ばね４の拡径方向のねじり角度がさらに大きくなったときに、第２領域４ｂ２の外周面が突起３ｅに当接する。第２領域４ｂ２の外周面が突起３ｅに当接することで、他端側領域４ｂの拡径方向の変形が規制され、ねじり応力がばね４における他端側領域４ｂ以外の部分に分散され、特にばね４の一端側領域４ａに作用するねじり応力が増加する。これにより、ばね４の各部に作用するねじり応力の差が低減され、ばね４全体で歪エネルギーを吸収できるため、ばね４の局部的な疲労破壊を防止できる。

また、第３領域４ｂ３の接触面３ａｘに対する圧接力は、ばね４の拡径方向のねじり角度が大きくなるほど低下する。第２領域４ｂ２が突起３ｅに当接すると同時に、又は、ばね４の拡径方向のねじり角度がさらに大きくなったときに、第３領域４ｂ３の接触面３ａｘに対する圧接力が略ゼロとなる。このときのばね４の拡径方向のねじり角度をθ１（例えば、θ１＝３°）とする。ばね４の拡径方向のねじり角度がθ１を超えると、第３領域４ｂ３は、拡径方向に変形することで、接触面３ａｘから離れていく。しかし、第３領域４ｂ３と第２領域４ｂ２との境界付近において、ばね４が湾曲（屈曲）することはなく、他端側領域４ｂは円弧状に維持される。つまり、他端側領域４ｂは、突起３ｅに対して摺動し易い形状に維持されている。そのため、ばね４の拡径方向のねじり角度が大きくなって他端側領域４ｂに作用するねじり応力が増加すると、他端側領域４ｂは、第２領域４ｂ２の突起３ｅに対する圧接力及び第１領域４ｂ１の接触面３ａｘに対する圧接力に抗して、突起３ｅ及び接触面３ａｘに対して外回転体２の周方向に摺動する。そして、他端面４ｂｘが当接面３ｄを押圧することにより、外回転体２と内回転体３との間で確実にトルクを伝達できる。

なお、ばね４の拡径方向のねじり角度がθ１以上且つθ２（例えば、θ２＝４５°）未満の場合、第３領域４ｂ３は、接触面３ａｘから離隔し且つ内回転体３の外筒部３ｂの内周面に接触しておらず、第２領域４ｂ２は、突起３ｅに圧接されている。そのため、この場合、ばね４の拡径方向のねじり角度がθ１未満の場合に比べて、ばね４の有効巻数が大きく、ばね定数が小さい。また、ばね４の拡径方向のねじり角度がθ２になると、ばね４の中領域４ｃの外周面が環状面２ｂに当接すること、又は、ばね４の拡径方向のねじり角度が限界に達することにより、ばね４のそれ以上の拡径方向の変形が規制され、外回転体２及び内回転体３が一体的に回転する。これにより、ばねの拡径方向の変形による破損を防止できる。

次に、外回転体２の回転速度が内回転体３の回転速度よりも小さくなった場合（即ち、外回転体２が減速する場合）について説明する。

この場合、外回転体２は、内回転体３に対して逆方向（図２の矢印方向と逆の方向）に相対回転する。外回転体２の相対回転に伴って、ばね４の一端側領域４ａが、圧接面２ａと共に移動し、内回転体３に対して相対回転する。これにより、ばね４が縮径方向にねじれる。ばね４の縮径方向のねじり角度がθ３（例えば、θ３＝１０°）未満の場合、一端側領域４ａの圧接面２ａに対する圧接力は、ねじり角度がゼロの場合に比べて若干低下するものの、一端側領域４ａは圧接面２ａに圧接している。また、他端側領域４ｂの接触面３ａｘに対する圧接力は、ねじり角度がゼロの場合に比べて若干増大する。ばね４の縮径方向のねじり角度がθ３以上の場合、一端側領域４ａの圧接面２ａに対する圧接力は略ゼロとなり、一端側領域４ａは圧接面２ａに対して外回転体２の周方向に摺動する。したがって、外回転体２と内回転体３との間でトルクは伝達されない。

このように、ばね４は、内回転体３が外回転体２に対して正方向に相対回転するとき外回転体２及び内回転体３のそれぞれと係合して外回転体２と内回転体３との間でトルクを伝達する一方、内回転体３が外回転体２に対して逆方向に相対回転するとき外回転体２及び内回転体３の少なくとも一方（本実施形態では、圧接面２ａ）に対して摺動（本実施形態では、外回転体２の周方向に摺動）して外回転体２と内回転体３との間でトルクを伝達しない。また、プーリ構造体１は、ばね４の拡径又は縮径により外回転体２及び内回転体３の間でトルクを伝達又は遮断するように構成されている。

＜滑り軸受の製造方法＞
次に、プーリ構造体１を構成する滑り軸受６の製造方法について説明する。滑り軸受６は、図４、図５に示すような射出成形機（不図示）及び金型（射出成形金型）５０を用いて射出成形法によって製造する。金型５０は、４つの滑り軸受６を一度に製造することが可能なものである。金型５０は、３枚の直方体形状の型板５１〜５３と、支持部材５４と、突出し板５５と、複数の突出しピン５６、スペーサ５７とを備えている。

型板５１の上端部には、４つの滑り軸受６に対応する４つのキャビティ５１ａが形成されている。４つのキャビティ５１ａは、互いに直交する第１方向(図５（ａ）の左右方向)、及び、第２方向（図５（ａ）の上下方向）に２つずつ並んでいる。キャビティ５１ａは、有端環状に形成されている。また、キャビティ５１ａの径方向の内側の内壁面５１ａ１が全周にわたって径がほぼ一定である。また、キャビティ５１ａの径方向の外側の内壁面５１ａ２は、周方向の両端部において、周方向の各端に向かうほど径が徐々に小さくなっている。これにより、キャビティ５１ａは、周方向の両端部以外の部分において、径方向の幅（滑り軸受６の厚みに対応する長さ）がほぼ一定である。さらに、キャビティ５１ａは、周方向の両端部における径方向の幅（滑り軸受６の厚みに対応する長さ）が、周方向の両端部以外の部分の径方向の幅（滑り軸受６の厚みに対応する長さ）よりも小さくなっている。すなわち、キャビティ５１ａは、周方向の両端部における径方向の幅が、キャビティ５１ａの径方向の幅の基準寸法よりも小さい。

また、型板５１には、各キャビティ５１ａと上下に重なる部分に、それぞれ、上下方向に延びた複数の挿通孔５１ｂが形成されている。挿通孔５１ｂは、上端がキャビティ５１ａに開口しており、下端が型板５１の下面に開口している。各挿通孔５１ｂには、下方から突出しピン５６が挿通されている。

型板５２は、型板５１の上面に配置されている。型板５２には、４つのピンゲート５２ａと、ランナー５２ｂとが形成されている。ピンゲート５２ａは、型板５２の下端部に形成されており、下側（型板５３側）に向かうほど径が小さくなる先細り形状となっている。４つのピンゲート５２ａは、４つのキャビティ５１ａに対応しており、その下端部が、対応するキャビティ５１ａの周方向の片方の端部と接続されている。

ランナー５２ｂは、型板５２の上面の中央部から第１方向の両側に延び、第１方向の両端部において、それぞれ、第２方向の両側に延びている。さらに、ランナー５２ｂは、第２方向に延びた部分の各先端部から下方に延び、ピンゲート５２ａの上端部と接続されている。

型板５３は、型板５２の上面に配置されている。型板５３にはスプルー５３ａが形成されている。スプルー５３ａは、型板５３の中央部に形成され、型板５３を上下方向に貫通し、その下端においてランナー５２ｂの第１方向に延びた部分の中央部と接続されている。また、型板５３のスプルー５３ａが形成された部分の上面には凹部５３ｂが形成されている。凹部５３ｂは、後述するように熱可塑性樹脂を充填する際にノズル５９を配置するための部分である。

支持部材５４は、型板５１の下方に配置されている。支持部材５４と型板５１との間にはスペーサ５７が介在しており、これにより、支持部材５４と型板５１との間に空間Ｋが形成されている。突出し板５５は、空間Ｋ内に収容されており、支持部材５４により支持されている。突出し板５５には複数の突出しピン５６が固定されている。また、支持部材５４の突出し板５５の中央部と上下に重なる部分には、貫通孔５４ａが形成されている。

そして、金型（射出成形金型）５０を用いて滑り軸受６を作製するためには、まず、図６（ａ）に示すように、図示しない可塑化シリンダに接続されたノズル５９を、凹部５３ｂ上に配置し、可塑化シリンダによって熱可塑化（加熱溶融）された熱可塑性樹脂を、ノズル５９からスプルー５３ａに流し込むことによって、スプルー５３ａ、ランナー５２ｂ、ピンゲート５２ａ、キャビティ５１ａに熱可塑性樹脂を充填する。その後、充填した熱可塑性樹脂を冷却固化させる。

続いて、図６（ｂ）に示すように、型板５２、５３を上方に移動させて型板５１から離す。このとき、型板５２がピンゲート５２ａを有するものであるため、ピンゲート５２ａ内の熱可塑性樹脂が、キャビティ５１ａ内の熱可塑性樹脂（滑り軸受６）から切り離される。そして、この後、図７に示すように、貫通孔５４ａを通るロッドＴ（射出成形機に備わるエジェクタ機構）で突出し板５５を押し上げることによって、複数の突出しピン５６を押し上げて、滑り軸受６をキャビティ５１ａから抜き出す。その後、滑り軸受６を、成形収縮しなくなるまで（例えば室温となるまで）冷却させる。

＜効果＞
ここで、上述したように、樹脂組成物を有端環状のキャビティ５１ａ内に射出充填したときには、キャビティ５１ａの周方向両端部（樹脂流れ方向末端部）における充填圧力（内部圧力）が、キャビティ５１ａの周方向両端部以外の部分における充填圧力（内部圧力）よりも、若干高くなる。そのため、作製される滑り軸受６の周方向の両端部は、周方向の両端部以外の部分よりも、成形収縮が若干小さくなる。厳密には、周方向の端に向かうほど、成形収縮が小さくなる。そのため、本実施形態と異なり、キャビティの径方向の幅（滑り軸受の厚みに対応する長さ）が、キャビティの周方向の位置によらず一定（キャビティの径方向内側及び外側の壁面の径が一定）であると、作製される滑り軸受の周方向の両端部は、周方向の両端部以外の部分よりも、若干厚みが大きくなる。

一方で、プーリ構造体１の外回転体２にベルトＢが掛けられると、外回転体２のベルトＢから力が加えられる部分が、滑り軸受６に向けて押し付けられる。そのため、外回転体２のベルトＢから力が加えられる部分において、摺動隙間が狭くなってほぼ０となる。このとき、回転軸Ａに対して、外回転体２のベルトＢから力が加えられる部分と反対側のベルトＢから力が加えられていない部分における摺動隙間が広がる（例えば０．２ｍｍ程度となる）。

この場合において、本実施形態と異なり、滑り軸受の周方向の両端部の厚みが、周方向の両端部以外の部分の厚みよりも大きくなっていると、滑り軸受の周方向の両端部（厚みの大きい部分）が、外回転体のベルトから力が加えられる部分と対向する位置に到達する毎に（周期的に）、滑り軸受が、外回転体と内回転体との隙間を広げるように、外回転体に対して径方向の外側に力を加える。これにより、外回転体が振動し、異音が発生する虞がある。

これに対して、本実施形態では、キャビティ５１ａの周方向の両端部以外の部分における径方向の幅がほぼ一定である。また、キャビティ５１ａの周方向の両端部における径方向の幅が、キャビティ５１ａの周方向の両端部以外の部分における径方向の幅よりも短くなっている。これにより、上述したように、滑り軸受６の製造時に、滑り軸受６の周方向の両端部が、周方向の両端部以外の部分よりも、成形収縮が若干小さくなっても、作製される滑り軸受６が、周方向の両端部における厚みが、周方向の両端部以外の部分における厚みよりも小さいものとなる。したがって、滑り軸受６の周方向の両端部が外回転体２のベルトＢから力が加えられる部分と対向する位置に到達しても、滑り軸受６が、外回転体２と内回転体３との隙間を広げるように、外回転体２を径方向の外側に力を加えるということがない。これにより、外回転体が振動して、異音が発生してしまうことを防止することができる。

また、本実施形態では、滑り軸受６の内周面６ａの径を周方向の全周にわたって一定とし、滑り軸受６の外周面６ｂの周方向の両端部に、周方向の各端に向かうほど径方向の内側に向かうように延びた面取り部６ｂ１を形成している。これにより、滑り軸受６を、周方向の両端部における厚みが、周方向の両端部以外の部分における厚みよりも小さくなるようにしつつも、滑り軸受６の内周面６ａの内回転体３に対する密着性を高くすることができる。

なお、滑り軸受６において、当該面取り部６ｂ１が形成されない場合に、周方向の両端部以外の部分の厚みよりも厚みの大きい部分を有する周方向の両端部の長さ範囲（周方向の端面からの周方向に沿った長さ範囲）、ならびに、周方向の両端部の厚みを周方向の両端部以外の部分の厚みよりも小さくするために形成される面取り部６ｂ１の長さ範囲（周方向の端面からの周方向に沿った長さ範囲）は、滑り軸受の材質（熱可塑性樹脂の種類）や断面寸法（周方向の両端部以外の部分における厚みや内径）、ならびに製造条件（射出成形条件等）、等により変化すると考えられる。よって、これらの長さ範囲は、上述の滑り軸受の材質や断面寸法、ならびに製造条件等によって適宜設定される。面取り部６ｂ１の長さは、例えば滑り軸受６の厚み（基準寸法）と同程度の長さであってもよく、例えば滑り軸受６の周方向の両端面から２ｍｍ未満の範囲に形成されていてもよい。

次に、本発明の実施例について説明する。

実施例、比較例及び参考例は、本実施形態のプーリ構造体１に対応するプーリ構造体を、互いに異なる形状の滑り軸受を用いて形成したものである。実施例、比較例及び参考例では、それぞれ、図８（ａ）〜（ｃ）に示すような滑り軸受６Ａ〜６Ｃを用いてプーリ構造体を形成している。

表１は、実施例、比較例及び参考例における滑り軸受６Ａ〜６Ｃの各部分の厚みを示している。表１のＸ＝０、１、２は、それぞれ、滑り軸受の周方向の端面から０ｍｍ、１ｍｍ、２ｍｍの位置を指しており、表１ではこれら３つの位置における滑り軸受の厚みと、滑り軸受の周方向の両端部（周方向の両端面から２ｍｍ未満の範囲に位置する部分）における厚みの最大値とを示している。実施例、比較例及び参考例では、いずれも、滑り軸受の厚みの基準寸法は、２．００ｍｍである。図８（ａ）〜（ｃ）のそれぞれに示す一点鎖線は、当該基準寸法に係るそれぞれの滑り軸受の輪郭線を表している。

実施例に係る滑り軸受６Ａは、本実施形態の滑り軸受６に対応するものである。すなわち、滑り軸受６Ａは、図８（ａ）に示すように、周方向の両端部の外周面６ｂに面取り部６ｂ１が形成されており、当該面取り部６１ｂは、周方向の両端面から２ｍｍの範囲に形成されている。このため、滑り軸受６Ａの、周方向の両端部（周方向の両端面から２ｍｍ未満の範囲に位置する部分）における厚みが、周方向の両端部以外の部分における厚みよりも小さく（周方向において各端に向かうほど厚みが徐々に小さく）なっている。

比較例の滑り軸受６Ｂは、図８（ｂ）に示すように、周方向の両端部における厚みが、周方向の両端部以外の部分における厚みよりも大きくなっている。

参考例に係る滑り軸受６Ｃは、図８（ｃ）に示すように、厚みが周方向の全周にわたってほぼ一定である。なお、表２において、滑り軸受６Ｃの厚みにばらつきがある（１．９８〜２．０１となっている）のは、後述するように研磨加工を行ったときの誤差である。

また、実施例、比較例及び参考例に係る滑り軸受６Ａ〜６Ｃの、周方向の両端部以外の厚みは、２．００ｍｍであった。また、滑り軸受６Ａ〜６Ｃの、周方向の両端部以外の部分における内径は、５５ｍｍであった。また、滑り軸受６Ａ〜６Ｃの軸方向の長さは６ｍｍであった。また、実施例、比較例及び参考例では、ベルトが掛けられる前の状態の筒状隙間が２．１ｍｍであり、摺動隙間が０．１ｍｍであった。

また、実施例、比較例及び参考例では、滑り軸受を、ロックウェルＲスケールが１１４のポリアセタール樹脂（商品名「ベスタールＧ」（三ツ星ベルト社製））からなるものとした。また、実施例、比較例及び参考例では、図５（ａ）のような４つのキャビティを有する同じ金型（射出成形金型）を用いて滑り軸受の作製を行った。ただし、これらの滑り軸受の作製に用いた金型では、図５（ａ）に示す金型とは異なり、型板のキャビティの径方向の幅が周方向の両端部を含む部分が入れ駒となっているものを用いた。比較例及び参考例では、入れ駒を、キャビティの周方向の両端部の幅が、キャビティの両端部以外の部分と同じ一定のものとした。また、参考例では、入れ駒を比較例と同じものとして滑り軸受を作製し、その後、研磨加工を施すことによって、周方向の全周にわたって厚みがほぼ一定となるようにした。また、実施例では、入れ駒を、面取り部の形状に対応するものとして、滑り軸受の作製を行った。

また、滑り軸受の周方向の端部の形状以外の条件を同じとするために、実施例、比較例及び参考例では、上記４つのキャビティのうち同じキャビティによって形成された滑り軸受を用いてプーリ構造体を形成した。

なお、実施例、比較例及び参考例では、上述したような射出成形法によって、各部分の厚みが表１に記載されている厚みとなる滑り軸受が再現性良く作製されることを確認したうえで、表１に記載の厚みを有する滑り軸受６Ａ〜６Ｃを用いてプーリ構造体を形成した。

また、射出成形時の樹脂の温度は、可塑化シリンダ後部（ノズルと反対側の部分）において１７０℃程度、可塑化シリンダ前部（ノズル側の部分）において２００℃程度、ノズル部において２１０℃程度であった。また、金型の温度は７０℃程度であった。また、樹脂の射出圧力は８０ＭＰａ程度であり、樹脂の射出速度は３０ｍｍ／秒程度であった。また、成形収縮率は約２％であった。

そして、実施例、比較例及び参考例の供試体（プーリ構造体）を用いて図９に示すようなアイドル試験機８０を形成し、このアイドル試験機８０を作動させて異音の発生の有無の評価を行った。アイドル試験機８０は、オルタネータ８１と、オルタネータ８１の駆動軸Ｓに取り付けられた供試体（プーリ構造体）１ｘと、クランクプーリ８３と、クランクプーリ８３と供試体１ｘとに巻回されたＶリブドベルト８４と、クランクプーリ８３と同軸に固定されたタイミングプーリ８５と、モータ８６と、モータ８６の駆動軸に連結されたタイミングプーリ８７と、タイミングプーリ８５，８７に巻回されたタイミングベルト８８とを含む。また、オルタネータ８１、供試体１ｘ、クランクプーリ８３及びＶリブドベルト８４を含む空間を、恒温槽８２とし、雰囲気温度を一定に保った。

また、上記評価を行ったときには、アイドル試験機８０における、クランクプーリ８３の回転数が約７００ｒｐｍであり、オルタネータ８１（補機）及び試供体１ｘの回転数が約１５００ｒｐｍであった。また、これらの回転数の変動率は１０％程度であった。また、オルタネータ８１（補機）及び試供体１ｘの表面温度を約１３０℃とした（恒温槽８２を実車のアイドルリング状態と同じ１３０℃に保った）。また、実施例、比較例及び参考例では、アイドル試験機８０を、約２０分間の慣らし運転の後、約３分間運転させて測定を行った。また、このときのベルト張力は３００Ｎ／本程度であった。

実施例、比較例及び参考例について、それぞれ、外回転体の径方向の振動幅、オルタネータ８１の振動加速度、及び、異音の発生の有無の評価を行った。表２はその結果を示している。

外回転体の径方向の振動幅は、滑り軸受の周方向の両端部が、外回転体のベルトの巻き掛け部分と対向する位置にあるときと、この位置から回転軸を中心に１８０°回転した位置にあるときとの、外回転体の径方向の位置のずれ量のことである。表２で示しているのは、アイドル試験機を作動させない状態で、変位計（ダイヤルゲージ）を用いて測定を行った測定結果である。

オルタネータ８１の振動加速度については、加速度ピックアップを、オルタネータの外面（径方向内向き）に固定し、測定を行った。このようにしたのは、外回転体が径方向に振動したときには、外回転体の振動がオルタネータ軸を介してプーリ構造体に接続されたオルタネータに伝播することで、オルタネータ本体部を覆うハウジングが共振し、このハウジングがスピーカ代わりとなって異音が発生すると考えられるからである。

異音の発生の有無の評価では、聴覚障害のない５名の評価者によって、参考例の場合に発生している音を基準として、それ以外の異音を聞き取ることができたか否かを判定した。具体的には、アイドル試験機を上述したように作動させたときに、オルタネータから後方（プーリ構造体と反対側）に２ｍ離れた位置で、評価者の聴覚によって異音を聞き取ることができたか否かを判定した。

そして、５名全員が異音を聞き取れなかった場合に、評価を○とした。また、５名中２名以下（過半数未満）の評価者によって異音が聞き取られた場合には、評価を△とした。また、５名中３名以上（過半数以上）の評価者によって異音が聞き取られた場合には、評価を×とした。なお、この評価では、参考例を基準としているため、参考例については評価結果を示していない。また、表２からわかるように、評価が△となる例はなかった。

そして、表２の結果から、実施例のように、滑り軸受において、周方向の両端部以外の部分の厚みがほぼ一定であり、周方向の両端部の厚みが周方向の両端部以外の部分の厚みよりも小さくなるようにすれば、比較例のように、滑り軸受において、周方向の両端部が周方向の両端部以外の部分よりも厚みの大きい部分を有する場合と比較して、外回転体（オルタネータ）の振動加速度が小さく、外回転体の振動による異音が発生しにくいことがわかった。

また、比較例では、実施例及び参考例よりも、外回転体の径方向の振動幅が大きくなっている。このことから、外回転体の径方向の振動幅が大きくなると、上記異音が発生しやすくなることを確認できた。また、比較例では、実施例及び参考例よりもオルタネータの振動加速度が高くなっている。このことから、上記のとおり、オルタネータの共振によって異音が発生しやすくなることが確認できた。

以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上述の実施形態に限られるものではなく、特許請求の範囲記載の限りにおいて様々な変更が可能である。

滑り軸受は、内周面の径が全周にわたって一定であり、周方向の両端部における外周面に面取り部が形成されたものであることには限られない。変形例１では、図１０（ａ）に示すように、滑り軸受１０６の内周面１０６ａの周方向の両端部が、各端に向かうほど径が大きくなった面取り部１０６ａ１となっている。また、滑り軸受１０６の外周面１０６ｂの径がほぼ一定となっている。

変形例２では、図１０（ｂ）に示すように、滑り軸受１１６の内周面１１６ａの周方向の両端部が、各端に向かうほど径が大きくなった面取り部１１６ａ１となっている。また、滑り軸受１１６の外周面１１６ｂの周方向の両端部が、各端に向かうほど径が大きくなった面取り部１１６ｂ１となっている。

変形例１、２の場合でも、滑り軸受は、周方向の両端部以外の部分における厚みがほぼ一定であり、周方向の両端部における厚みが、周方向の両端部以外の部分における厚みよりも小さくなっている。

また、滑り軸受は拡径された状態で内回転体に密着していることには限られない。滑り軸受は、縮径された状態で外回転体に密着していてもよい。また、この場合には、上述の変形例１のように、滑り軸受を、内周面の周方向の両端部が、各端に向かうほど径が大きくなった面取り部となっており、外周面の径がほぼ一定のものとすれば、滑り軸受と外回転体との密着性を高くすることができる。ただし、この場合でも、上述の実施形態と同様に滑り軸受の周方向の両端部の外周面に面取り部が形成されていてもよい。また、変形例２と同様に、滑り軸受の周方向の両端部の外周面及び内周面の両方に面取り部が形成されていてもよい。

また、滑り軸受の周方向の両端部の間に隙間があることにも限られない。滑り軸受の軸方向の両端部が互いに接触しており、滑り軸受の周方向の両端部の間の隙間がほとんどなくてもよい。

また、プーリ構造体において、ねじりコイルばねを含むコイルスプリング式のクラッチとは別の構成のクラッチによって、外回転体と内回転体との間でトルクを伝達又は遮断するように構成されていてもよい。さらには、プーリ構造体は、外回転体と内回転体との間でトルクを伝達又は遮断するクラッチが設けられていないものであってもよい。すなわち、プーリ構造体において、外回転体と内回転体との間で常にトルクが伝達されるようになっていてもよいし、外回転体と内回転体との間で常にトルクが遮断されるようになっていてもよい。

１ プーリ構造体
２ 外回転体
３ 内回転体
６ａ 内周面
６ｂ 外周面
６ｂ１ 面取り部
６ 滑り軸受
７ 転がり軸受
５０ 射出成形機
５１ 型板
５１ａ キャビティ
Ｂ ベルト

Claims (6)

1. ベルトが巻き掛けられ、前記ベルトから付与されるトルクによって回転軸を中心に回転する筒状の外回転体と、
   前記外回転体の径方向内側に設けられ、前記回転軸を中心として、前記外回転体に対して相対回転可能な内回転体と、
   前記回転軸に沿った軸方向の一端側及び他端側のそれぞれにおいて前記外回転体と前記内回転体との間に介在し、前記外回転体と前記内回転体とを相対回転可能に連結する一対の軸受と、を備え、
   前記一対の軸受のうち、一方の軸受は滑り軸受であり、他方の軸受は転がり軸受であり、
   前記滑り軸受は、熱可塑性樹脂からなり、有端環状に形成され、
   前記滑り軸受の周方向の両端部における厚みが、前記滑り軸受の厚みの基準寸法よりも小さい、プーリ構造体。
2. 前記滑り軸受は、拡径された状態で内周面が前記内回転体と接触していることによって、縮径方向の自己弾性復元力によって前記内回転体に密着しており、
   前記滑り軸受の内周面の径が、周方向の全周にわたって一定であり、
   前記滑り軸受の周方向の両端部の外周面が、周方向の各端に向かうほど径方向の内側に向かうように延びた面取り部となっている、請求項１に記載のプーリ構造体。
3. ベルトが巻き掛けられ、前記ベルトから付与されるトルクによって、回転軸を中心に回転する筒状の外回転体と、
   前記外回転体の径方向内側に設けられ、前記回転軸を中心として、前記外回転体に対して相対回転可能な内回転体と、
   前記回転軸に沿った軸方向の一端側及び他端側のそれぞれにおいて前記外回転体と前記内回転体との間に介在し、前記外回転体と前記内回転体とを相対回転可能に連結する一対の軸受と、を備え、
   前記一対の軸受のうち、一方の軸受が滑り軸受であり、他方の軸受が転がり軸受であるプーリ構造体、を構成する前記滑り軸受であって、
   熱可塑性樹脂からなり、
   有端環状に形成され、
   周方向の両端部における厚みが、前記滑り軸受の厚みの基準寸法よりも小さい、滑り軸受。
4. 拡径された状態で内周面が前記内回転体と接触することによって、縮径方向の自己弾性復元力によって前記内回転体に密着する前記滑り軸受であって、
   前記内周面の径が、周方向の全周にわたって一定であり、
   周方向の両端部の外周面が、周方向の各端に向かうほど径方向の内側に向かうように延びた面取り部となっている、請求項３に記載の滑り軸受。
5. ベルトが巻き掛けられ、前記ベルトから付与されるトルクによって、回転軸を中心に回転する筒状の外回転体と、
   前記外回転体の径方向内側に設けられ、前記回転軸を中心として、前記外回転体に対して相対回転可能な内回転体と、
   前記回転軸に沿った軸方向の一端側及び他端側のそれぞれにおいて前記外回転体と前記内回転体との間に介在し、前記外回転体と前記内回転体とを相対回転可能に連結する一対の軸受と、を備え、
   前記一対の軸受のうち、一方の軸受が有端環状の滑り軸受であり、他方の軸受が転がり軸受であるプーリ構造体、を構成する前記滑り軸受の製造方法であって、
   有端環状のキャビティを有する金型を用いて、熱可塑性樹脂を射出成形することによって、前記滑り軸受を作製し、
   前記キャビティの周方向の両端部における径方向の幅が、前記キャビティの径方向の幅の基準寸法よりも狭い、滑り軸受の製造方法。
6. 拡径された状態で内周面が前記内回転体と接触することによって、縮径方向の自己弾性復元力によって前記内回転体に密着する前記滑り軸受の製造方法であって、
   前記キャビティの径方向の内側の壁面の径が、周方向の全周にわたって一定であり、
   前記キャビティの周方向の両端部において、前記キャビティの径方向における外側の壁面が、前記周方向の各端に向かうほど前記径方向の内側に向かうように延びている、請求項５に記載の滑り軸受の製造方法。

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