WO2016133148A1 - プーリ構造体 - Google Patents

Abstract

　本発明のプーリ構造体（１）は、第１回転体（２）の回転軸から径方向にずれた位置に形成され、第１回転体（２）と第２回転体（３）との間に形成されたばね収容空間（８）と外部とを連通させる通気路（１０）を有する。通気路（１０）の少なくとも一部が、第１回転体（２）の回転軸方向の一方側の開口部（２１）を塞ぐエンドキャップ（５）に形成されている。エンドキャップ（５）は、ばね収容空間（８）が通気路（１０）以外で回転軸方向の前記一方に向かって外部と連通しないように第１回転体（２）の開口部（２１）を塞いでいる。

Description

プーリ構造体

　本発明は、相対回転可能な２つの回転体の間にばね収容空間を有するプーリ構造体に関する。

　自動車等のエンジンの動力によってオルタネータ等の補機を駆動する補機駆動ユニットでは、オルタネータ等の補機の駆動軸に連結されるプーリと、エンジンのクランク軸に連結されるプーリにわたってベルトが掛け渡され、このベルトを介してエンジンのトルクが補機に伝達される。オルタネータ等の補機の駆動軸に連結されるプーリには、クランク軸の回転変動を吸収できる、例えば特許文献１のプーリ構造体が用いられる。

　特許文献１に記載のプーリ構造体は、ベルトが巻き掛けられる第１回転体と、第１回転体の内側に設けられ、第１回転体に対して相対回転可能な第２回転体と、２つの回転体の間に形成された空間（以下、ばね収容空間という）に配置されたコイルばねとを有する。ばね収容空間は、２つの回転体に加えて、第１回転体の前側の開口部を塞ぐエンドキャップと、第１回転体の後端部と第２回転体との間に介設された転がり軸受とによって画定されている。

　通常、オルタネータ等の補機の駆動軸に設けられるプーリ構造体の転がり軸受には、グリース（以下、ベアリンググリースという）が封入された、接触シール式の密閉形玉軸受が用いられる。接触シール式の密閉形玉軸受は、外輪と、外輪の内周に配置された内輪と、内輪と外輪との間に転動自在に配置された複数の玉と、複数の玉の両側に配置された環状の接触シール部材とを有する。接触シール部材はゴム状弾性体と板金で形成されている。接触シール部材の外周縁は外輪に固定されており、接触シール部材の内周縁に形成されたリップ部は、内輪のシール面に押し広げられるように接触している。そのため、接触シール式の密閉形玉軸受は、防塵性および防水性に優れ、ベアリンググリースを長期に渡り残存させることができる。

　接触シール式の密閉形玉軸受の接触シール部材のリップ部と、内輪のシール面との間には、わずかな隙間が存在する。軸受の内部と外部との圧力差や、潤滑に寄与しない余剰グリースによる押圧、リップ部と内輪との摺動や振動等が原因で、摩擦・摩耗したり変形したりする。それにより、上述した隙間が生じる。このようなわずかな隙間があることにより、接触シール式の密閉形玉軸受は、外部からの異物や水分は侵入しにくいが通気を許す構造となっている。

日本国特開２０１４－１１４９４７号公報

　自動車等が湿潤路面を走行した場合、エンジンルーム内へ泥水等が巻き上げられて、エンジンブロック側面に位置する補機駆動ユニットに泥水等が付着する場合がある。特に、冠水路面を走行した場合には、巻き上げられた泥水は、補機駆動ユニットに容易に到達し得る。補機の駆動軸に設けられたプーリ構造体には、巻き上げられた泥水が直接付着するだけでなく、補機からベルトを伝って泥水が付着する。

　特許文献１のプーリ構造体のエンドキャップは、樹脂で形成され軸方向に突出するフランジ部の弾力性を活かして、フランジ部に設けられた爪を第１回転体の外周に設けた凹部に嵌め込むことで、第１回転体に取り付けられている。このような爪と凹部との嵌合部は、シール性が乏しい。そのため、プーリ構造体の表面に泥水等の水媒体が付着した場合には、水媒体がこの嵌合部を抜けてプーリ構造体の内部へ侵入しやすい。その結果、ばね収容空間に接している構成部品の腐食や異物噛みによる動作不良等を招き、プーリ構造体の寿命が短くなるおそれがあった。

　この問題を解決する方法として、第１回転体の開口部を全周にわたって確実にシールできる構造のエンドキャップを用いることが考えられる。しかしながら、このようなエンドキャップを採用すると、ばね収容空間と外部との連通が遮断されるので、エンジン等の熱源の影響を受けてばね収容空間の温度が上昇した場合に、ばね収容空間の圧力および転がり軸受の内部の圧力が上昇してしまう。

　それにより、転がり軸受の内部の圧力と転がり軸受よりも後方（オルタネータ等の補機側）の外部空間の圧力に差が生じ、その圧力差に応じて、ベアリンググリースが、接触シール部材のリップ部と内輪との間の隙間をくぐり抜けて、転がり軸受の後方の外部空間に漏れ出てしまう。そして、ベアリンググリースが過度に減少すると、転がり軸受が焼き付き等により破損し、プーリ構造体が早期に寿命に至ってしまう。

　そこで、本発明は、泥水等の水媒体がばね収容空間内に侵入するのを防止すると共に、プーリ構造体の内部と外部の圧力差によって転がり軸受の内部に封入されたグリースが過度に漏れ出るのを防止して、プーリ構造体の長寿命化を実現できる、プーリ構造体を提供することを目的とする。

　本発明のプーリ構造体の第一の態様は、ベルトが巻き掛けられる筒状の第１回転体と、前記第１回転体の内側に、前記第１回転体に対して相対回転可能に設けられた第２回転体と、前記第１回転体と前記第２回転体との間に形成されたばね収容空間に収容されたねじりコイルばねと、前記第１回転体の回転軸方向の一方側の開口部を塞ぐエンドキャップと、前記第１回転体の回転軸方向の他方側において前記第２回転体との間に介設された転がり軸受と、前記第１回転体の回転軸から径方向にずれた位置に形成され、前記ばね収容空間と外部とを連通させる通気路と、を備え、前記通気路の少なくとも一部が、前記エンドキャップに形成されており、前記エンドキャップは、前記ばね収容空間が前記通気路のみで前記回転軸方向の前記一方に向かって外部と連通するように前記第１回転体の前記開口部を塞いでいる。

　この構成によると、エンドキャップは、第１回転体と第２回転体との間に形成されるばね収容空間が、通気路のみで回転軸方向の前記一方に向かって外部と連通するように第１回転体の開口部を塞いでいる、すなわち、通気路以外で回転軸方向の前記一方に向かって外部と連通しないように第１回転体の開口部を塞いでいる。通気路の少なくとも一部はエンドキャップに形成されるため、通気路の最小流路断面積は自在に設定できる。通気路の最小流路断面積を小さくすることで、泥水等の水媒体がエンドキャップに付着しても、ばね収容空間に泥水等の水媒体が侵入するのを防止できる。
　通気路は、第１回転体の回転軸から径方向にずれた位置に形成されているため、第１回転体の回転に伴って、エンドキャップに形成された通気路も第１回転体の回転軸を中心として回転する。そのため、泥水等の水媒体がエンドキャップに付着しても、遠心力の作用によって泥水等の水媒体が通気路内に侵入し難く、また、通気路内に異物が詰まり難い。
　このように、ばね収容空間への泥水等の水媒体の侵入を防止することによって、ばね収容空間に接している構成部品の腐食や異物噛みによる動作不良等を防止でき、プーリ構造体を長寿命化できる。
　また、通気路によってばね収容空間と外部との通気を確保していることにより、プーリ構造体の内部空間（ばね収容空間と転がり軸受の内部の空間を含む）の温度が上昇しても、プーリ構造体の内部空間と外部との圧力の平衡を保つことができる。そのため、転がり軸受の内部の圧力と外部の圧力との差によって転がり軸受の内部に封入されたグリースが外部に漏出するのを防止できる。それにより、転がり軸受の早期破損を防止し、プーリ構造体をより長寿命化できる。

　本発明の第２の態様のプーリ構造体は、第１の態様において、前記第１回転体の前記開口部の内周面に、周方向に延びる凹部が形成されており、前記エンドキャップは、弾性体からなる弾性部と、前記弾性部よりも剛性が高く、前記弾性部と一体化された剛性部とを有し、前記エンドキャップは、外縁部に前記第１回転体の前記凹部と接触するシール部を有し、少なくとも該シール部が前記弾性部によって形成されており、前記エンドキャップの前記外縁部が、径方向に圧縮された状態で前記凹部に嵌合されている。

　この構成によると、エンドキャップの外縁部のうち、少なくとも、第１回転体の凹部と接触するシール部が、弾性体からなる弾性部によって形成されており、エンドキャップの外縁部は、径方向に圧縮された状態で凹部に嵌合されている。したがって、シール部と凹部とのシール性が高いので、ばね収容空間が通気路以外で回転軸方向の前記一方に向かって外部と連通しない構成をより確実に実現できる。
　また、エンドキャップは、弾性部よりも剛性が高く、弾性部と一体化された剛性部とを有するので、剛性部によってエンドキャップの変形を抑制できる。そのため、シール部と凹部とのシール性をより高めることができる。

　本発明の第３の態様のプーリ構造体は、第２の態様において、前記通気路は、前記エンドキャップの前記シール部の一部を切り欠いて形成された少なくとも１つの切欠き通気路を含む。

　この構成によると、通気路は、エンドキャップのシール部の一部を切り欠いて形成された切欠き通気路を含むため、通気路は、エンドキャップの外縁部付近に形成されることとなる。エンドキャップの外縁部よりも内側に付着した泥水等の水媒体は、第１回転体とエンドキャップの回転時に、遠心力の作用によって、径方向外側に移動するほど移動速度が速くなる。そのため、エンドキャップの外縁部付近に形成された通気路に対して泥水等の水媒体が侵入し難く、ばね収容空間への泥水等の水媒体の侵入をより確実に防止できる。
　なお、本発明において「切り欠いて形成される」とは、実際に切り欠いて形成される場合だけでなく、金型成形などで切り欠いた形状に形成される場合を含む。

　本発明の第４の態様のプーリ構造体は、第３の態様において、前記少なくとも１つの切欠き通気路のうち最も前記回転軸方向の前記一方側に位置する切欠き通気路が、前記回転軸方向の前記一方側から見て、前記凹部によって覆われている。

　この構成によると、少なくとも１つの切欠き通気路のうち最も回転軸方向の前記一方側に位置する切欠き通気路が、凹部の内側に隠れているので、プーリ構造体の外部で飛散した泥水等の水媒体が切欠き通気路に直接侵入するのをより確実に防止できる。

　本発明の第５の態様のプーリ構造体は、第３または第４の態様において、前記外縁部は、少なくともその一部分が前記凹部より前記回転軸方向の前記一方側に突出している。

　この構成によると、外縁部の少なくとも一部が、凹部より回転軸方向の前記一方側に突出しているので、エンドキャップの外縁部より内側に付着した泥水等の水媒体が、遠心力の作用によって径方向外側に移動しても、凹部内に侵入し難い。それにより、通気路を介してばね収容空間に泥水等の水媒体が侵入するのをより確実に防止できる。

　本発明の第６の態様のプーリ構造体は、第３～第５のいずれかの態様において、前記通気路は、前記凹部の底面に沿って延びる部分から前記ばね収容空間に至る途中で向きを変えるように形成されている。

　この構成によると、通気路は、凹部の底面に沿って延びる部分からばね収容空間に至る途中で向きを変えるので、たとえ外部から通気路に泥水等の水媒体が侵入しても、泥水等の水媒体がばね収容空間へ容易に侵入するのを防止できる。

　本発明の第７の態様のプーリ構造体は、第６の態様において、前記シール部が、前記凹部の底面と接触する第１シール部と、前記凹部の前記回転軸方向の前記他方側の側面と接触する第２シール部を含み、前記少なくとも１つの切欠き通気路は、前記第１シール部の一部を切り欠いて形成された第１切欠き通気路と、前記第２シール部の一部を切り欠いて形成された第２切欠き通気路とを含む。

　この構成によると、第１切欠き通気路は、凹部の底面に沿って延びるため、通気路が、凹部の底面に沿って延びる部分からばね収容空間に至る途中で向きを変える構成を実現できる。
　また、シール部は、凹部の底面と接触する第１シール部に加えて、凹部の回転軸方向の前記他方側の側面と接触する第２シール部を有する。そのため、第１シール部だけを有する場合に比べて、シール部と凹部とのシール性をより高めることができる。

　本発明の第８の態様のプーリ構造体は、第３～第７のいずれかの態様において、前記通気路は、前記ばね収容空間に至る途中で、複数の方向に分岐している。

　この構成によると、ばね収容空間と外部との通気の確保をより確実にできる。

　本発明の第９の態様のプーリ構造体は、第２の態様において、前記通気路は、前記エンドキャップの前記外縁部より内側の部分を貫通し、直径が０．５ｍｍ以上１．２ｍｍ以下の略円孔を含む。

　この構成によると、略円孔の直径を１．２ｍｍ以下とすることにより、略円孔への泥水等の水媒体の侵入をより確実に抑制できる。また、略円孔の直径を０．５ｍｍ以上とすることにより、粉塵等の異物が略円孔に詰まるのをより確実に防止できる。

　本発明の第１０の態様のプーリ構造体は、第９の態様において、前記略円孔が、前記ばね収容空間よりも径方向内側に形成されている。

　この構成によると、略円孔とばね収容空間とが径方向に離れているため、たとえ略円孔に泥水等の水媒体が侵入しても、ばね収容空間に泥水等の水媒体が侵入し難い。

図１は、本発明の第１実施形態のプーリ構造体の断面図である。 図２は、図１のII－II線断面図である。 図３は、図１のエンドキャップを後方から見た図である。 図４は、第１実施形態のプーリ構造体のねじりコイルばねのねじり角度とねじりトルクとの関係を示すグラフである。 図５は、本発明の第２実施形態のプーリ構造体の断面図である。 図６は、図５のエンドキャップを後方から見た図である。 図７は、本発明の第３実施形態のプーリ構造体の部分拡大断面図であり、図７の（ａ）は、図８のＡ－Ａ線と同じ位置で切断したときのプーリ構造体の断面図であり、図７の（ｂ）は、図８のＢ－Ｂ線と同じ位置で切断したときのプーリ構造体の断面図である。 図８は、図７のエンドキャップを後方から見た図である。 図９は、本発明の他の実施形態のプーリ構造体に適用されるエンドキャップを示す図であり、図９の（ａ）は、該エンドキャップを後方から見た図であり、図９の（ｂ）は、図９の（ａ）のＣ－Ｃ線と同じ位置で切断したときのプーリ構造体の断面図である。 図１０は、実施例の試験に用いたアイドル耐久試験機の構成を示す図である。

　＜第１実施形態＞
　以下、本発明の第１実施形態のプーリ構造体１について説明する。
　本実施形態のプーリ構造体１は、自動車の補機駆動システム（図示省略）において、オルタネータの駆動軸に設置される。補機駆動システムは、エンジンのクランク軸に連結された駆動プーリと、オルタネータ等の補機を駆動する従動プーリとにわたってベルトが掛け渡された構成であって、クランク軸の回転がベルトを介して従動プーリに伝達されることで、オルタネータ等の補機が駆動される。クランク軸は、エンジン燃焼に起因して回転速度が変動し、それに伴いベルトの速度も変動する。なお、本発明のプーリ構造体は、オルタネータ以外の補機の駆動軸に設置してもよい。

　図１および図２に示すように、本実施形態のプーリ構造体１は、ベルトＢが巻き掛けられる略筒状の第１回転体（プーリ）２と、第１回転体２の内側に回転軸を同一に配置される略筒状の第２回転体（ハブ）３と、第１回転体２と第２回転体３との間に形成されるばね収容空間８に収容されたねじりコイルばね４と、回転体２、３の回転軸方向の一方側に配置されるエンドキャップ５とを備えている。以下の説明において、図１中の紙面上左方向を前方向、右方向を後方向と称する。後述する第２実施形態および第３実施形態でも同様とする。

　第１回転体２の前方の開口部２１の内周面には、周方向に延びる凹部２２が形成されている。凹部２２は、全周にわたって連続して延びている。凹部２２は、底面２２ａと２つの側面２２ｂ、２２ｃで形成されている。前方の側面２２ｂ（以下、前側面２２ｂという場合がある）は、後方の側面２２ｃ（以下、後側面２２ｃという場合がある）よりも短い。

　第１回転体２の前方の開口部２１は、エンドキャップ５によって塞がれている。エンドキャップ５は、第１回転体２の開口部２１の内側に面する円板部５１と、円板部５１より外周側の外縁部５２とで構成されている。外縁部５２は、円板部５１よりも後方に突出している。外縁部５２は、凹部２２の底面２２ａと後側面２２ｃに接触する。外縁部５２のうち、凹部２２の底面２２ａと接触する部分を、第１シール部５３とし、凹部２２の後側面２２ｃと接触する部分を、第２シール部５４とする。

　エンドキャップ５は、弾性体からなる弾性部５５と、弾性部５５よりも剛性が高い剛性部５６とが一体化されてなる。弾性部５５を形成する弾性体としては、例えば、クロロプレンゴム、ウレタンゴム、ニトリルゴム、水素添加ニトリルゴム、アクリルゴム、シリコーンゴム、フッ素ゴム等のゴム成分を含むゴム組成物が好ましい。これらのゴムは、耐油性および耐熱性に優れているからである。剛性部５６は、円環状の金属板である。具体的には、例えば、冷間圧延鋼板、電気亜鉛めっき鋼板、ステンレス鋼板、アルミニウム合金板等が用いられる。

　弾性部５５は、剛性部５６の前面全体を覆っている。つまり、エンドキャップ５の前面は、全て弾性部５５で形成されている。これにより、エンドキャップ５の錆を抑制できる。弾性部５５の直径は、剛性部５６の直径よりも大きい。そのため、外縁部５２の外周端である第１シール部５３は、弾性部５５で形成されている。また、弾性部５５は、剛性部５６の後面の外周端近傍を覆っており、この覆っている部分によって第２シール部５４が形成される。

　エンドキャップ５の外縁部５２は、第１シール部５３が凹部２２の底面２２ａによって径方向に圧縮された状態で、凹部２２に嵌合されている。したがって、第１シール部５３によって開口部２１は確実に封止（シール）されている。なお、第２シール部５４は、第１シール部５３のように凹部２２に押し付けられているわけではないので、第２シール部５４は凹部２２の後側面２２ｃに接触していない場合もある。

　外縁部５２の厚みは、円板部５１との境界部分から外周側に向かって厚くなった後、ある位置から外周端に向かって薄くなっている。外縁部５２の前面は、外縁部５２の外周端から回転軸方向（前後方向）に対して傾斜する方向に延びている。外縁部５２の最前端は、凹部２２よりも前方に位置している。つまり、外縁部５２は、その一部が凹部２２より前方に突出している。

　剛性部５６は略円環状であるため、エンドキャップ５の径方向中央付近は弾性部５５のみで形成されている。この弾性部５５のみで形成された部分は、前後方向から見て、第２回転体３の後述する筒本体３１の前端の内側空間と同等の大きさもしくはそれより小さいことが好ましい。エンドキャップ５の中央付近が弾性部５５のみで形成されていることにより、メンテナンス作業の際、エンドキャップ５を引き抜く作業が行い易い。具体的には、マイナスドライバー等の工具で弾性部５５を破って、テコの原理で捏ねることで、エンドキャップ５を容易に引き抜くことができる。

　図３に示すように、エンドキャップ５の円板部５１には、円孔５１ａ（本発明の略円孔に相当）が形成されている。円孔５１ａは、ほぼ真円形であるが、略円形であればよい。なお、図３では、弾性部５５と剛性部５６を区別しやすくするために、剛性部５６にドットのハッチングを表示している。円孔５１ａは、第２回転体３の後述する筒本体３１の前端よりも径方向内側に形成されている。円孔５１ａは、弾性部５５のみで形成された部分を貫通している。そのため、円孔５１ａを容易に形成できると共に、剛性部５６の錆を抑制できる。円孔５１ａは、エンドキャップ５の中心からずれた位置（即ち、回転体２、３の回転軸からずれた位置）に形成されている。円孔５１ａの直径は、０．５ｍｍ以上１．２ｍｍ以下である。

　エンドキャップ５の製造方法の一例を挙げると、例えば、剛性部５６をインサート材として金型内へセットした状態で型閉めした後、弾性部５５の材料（未加硫ゴム）を圧入成形機または射出成形機により金型内へ充填し、加熱加圧して加硫することにより、弾性部５５と剛性部５６を一体成形する。その後、円孔５１ａを加工する。なお、剛性部５６と弾性部５５との密着性を高めるため、加硫の前工程で、剛性部５６の弾性部５５と接する面に加硫接着剤を塗布して乾燥させることが好ましい。

　第２回転体３は、オルタネータの駆動軸Ｓに固定される筒本体３１と、筒本体３１の前端部の外側に配置された外筒部３２と、筒本体３１の前端と外筒部３２の前端を連結する円環板部３３とを有する。駆動軸Ｓは、筒本体３１の内周面のネジ溝に螺合されて固定されている。

　第１回転体２の前端部の内周面と、第２回転体３の外筒部３２の外周面との間には、滑り軸受６が介設されている。第１回転体２の後端部の内周面と、第２回転体３の筒本体３１の外周面との間には、転がり軸受７が介設されている。この２つの軸受６、７によって、第１回転体２と第２回転体３は相対回転可能に連結されている。第１回転体２および第２回転体３は、図２の矢印方向（前方から見て時計回り）に回転する。

　滑り軸受６は、例えば、ポリアセタール樹脂、ポリアミド樹脂等の合成樹脂で形成された弾性を有するＣ字状の部材である。滑り軸受６は、若干拡径された状態で第２回転体３の外筒部３２に装着されており、自己弾性復元力によって外筒部３２に密着している。外筒部３２の滑り軸受６の両側には、滑り軸受６の抜けを防止する突起が設けられている。滑り軸受６は、この２つの突起の間で微小に軸方向に移動可能である。滑り軸受６と第１回転体２の内周面との間には、隙間１１が存在する。隙間１１の大きさは、例えば０．１ｍｍ程度である。プーリ構造体１の駆動時には、この隙間１１には後述する防錆剤（図示せず）が存在する。防錆剤は隙間１１を完全に塞ぐものではなく、隙間１１は空気が通過可能である。

　転がり軸受７は、接触シール式の密閉形玉軸受である。転がり軸受７は、第１回転体２の内周面に固定される外輪７１と、第２回転体３の筒本体３１の外周面に固定される内輪７２と、外輪７１と内輪７２との間に転動自在に配置された複数の玉７３と、複数の玉７３の両側に配置された環状の接触シール部材７４とを有する。図示は省略するが、外輪７１および内輪７２には、玉７３を摺動自在に保持する保持部が設けられている。接触シール部材７４はゴム状弾性体と板金で形成されている。接触シール部材７４の外周縁は外輪７１に固定されており、接触シール部材７４の内周縁に形成されたリップ部は、内輪７２のシール面に押し広げられるように接触している。

　転がり軸受７の内部には、ベアリンググリース（図示せず）が封入されている。ベアリンググリースは、外輪７１および内輪７２の保持部と各玉７３との接触部に良好な油膜を形成して、保持部の転がり疲れ寿命の確保に寄与する。ベアリンググリースの基油は、例えばエステル油などの合成油であって、その動粘度は、４０℃時で約１００ｍｍ^２／ｓ（試験方法はＡＳＴＭ Ｄ７０４２－１４：２０１４に準拠）が好ましい。ベアリンググリースの増ちょう剤としては、例えば、耐熱性に優れたウレア化合物が用いられる。ウレア化合物としては、ジウレア化合物、トリウレア化合物、テトラウレア化合物、ポリウレア化合物、ウレア・ウレタン化合物、ジウレタン化合物またはこれらの混合物が挙げられる。増ちょう剤の配合率は、グリース全量に対して５～４０質量％であることが好ましい。増ちょう剤の配合率が５質量％未満であると、グリースの状態を維持することが困難になり、４０質量％を超えると、グリースが硬くなり過ぎて潤滑状態を充分に発揮することができなくなってしまうため、好ましくない。

　第１回転体２と第２回転体３との間であって、転がり軸受７よりも前方には、ばね収容空間８が形成されている。このばね収容空間８に、ねじりコイルばね４が収容されている。ばね収容空間８は、第１回転体２の内周面と、第２回転体３の筒本体３１の外周面と、転がり軸受７と、第２回転体３の円環板部３３によって区画された空間である。また、ばね収容空間８と、滑り軸受６と第１回転体２の内周面との隙間１１と、転がり軸受７の内部の空間とを合わせて、プーリ構造体１の内部空間９と称する。

　ばね収容空間８は、滑り軸受６と第１回転体２の内周面との隙間１１と、隙間１１より前方における第２回転体３の外筒部３２の外周面と第１回転体２の内周面との隙間１２と、第２回転体３の前面とエンドキャップ５との隙間１３と、駆動軸Ｓの前端面とエンドキャップ５との隙間１４と、エンドキャップ５の円孔５１ａとによって、プーリ構造体１の外部と連通している。ばね収容空間８から外部に至る上述の通路を、通気路１０とする。通気路１０は、第１回転体２の回転軸から径方向にずれた位置に形成されている。

　第１回転体２および第２回転体３の材質は、金属であって、例えばＳ４５Ｃなどの炭素鋼材などが用いられる。第１回転体２の内面には、例えば、軟窒化処理、高周波焼入れ等の表面硬度を上げる表面処理（表面硬化処理）が施されていてもよい。

　ばね収容空間８内において、第１回転体２の内径は、後方に向かって２段階で小さくなっている。最も小さい内径を有する部分の内周面を圧接面２ａとし、２番目に小さい内径を有する部分の内周面を環状面２ｂとする。環状面２ｂの径は、第２回転体３の外筒部３２の内径と同じか、それよりも大きい。圧接面２ａの前方の角部は全周にわたってテーパー状に面取りされている。この面取り部２ｃの前後方向（回転軸方向）に対する傾斜角度αは、１０～２０°が好ましく、１５°がより好ましい。また、第２回転体３の筒本体３１は、前端部において、ばね収容空間８内のその他の部分よりも外径が大きくなっている。この部分の外周面を接触面３１ａとする。

　図２に示すように、第２回転体３の前端部には、ねじりコイルばね４の前端面４ａと周方向に対向する当接面３ａが形成されている。当接面３ａは軸方向から見て円弧状に形成されている。また、外筒部３２の内周面には、径方向内側に向かって突出する突起部３２ａが設けられている。突起部３２ａは、当接面３ａから回転方向（図２中の矢印方向）と反対側に約９０°離れた位置に形成されている。突起部３２ａは、ねじりコイルばね４の前側領域の外周面と対向する。

　ねじりコイルばね４は、断面形状が矩形状の線材で形成されている。ねじりコイルばね４の線材には、例えば、ばね用オイルテンパー線（ＪＩＳＧ３５６０：１９９４に準拠）が用いられる。ねじりコイルばね４は、左巻き（軸方向先端に向かって反時計回り）である。ねじりコイルばね４は、外力を受けていない状態において、全長にわたって径が一定である。外力を受けていない状態でのねじりコイルばね４の外径は、第１回転体２の圧接面２ａの内径よりも大きい。

　ねじりコイルばね４の後側領域は、縮径された状態で第１回転体２の圧接面２ａに当接している。つまり、ねじりコイルばね４の後側領域の外周面は、ねじりコイルばね４の自己弾性復元力によって第１回転体２の圧接面２ａに押し付けられている。

　プーリ構造体１が停止しており、ねじりコイルばね４の後側領域の外周面が自己弾性復元力によって圧接面２ａに押し付けられた状態において、ねじりコイルばね４の前側領域は、若干拡径された状態で第２回転体３の接触面３１ａと当接している。つまり、ねじりコイルばね４の前側領域の内周面は、ねじりコイルばね４の自己弾性復元力によって第２回転体３の接触面３１ａに押し付けられている。

　ねじりコイルばね４の前側領域の内周面が接触面３１ａに接触している状態において、ねじりコイルばね４の前側領域の外周面と第２回転体３の外筒部３２の内周面との間には、隙間が形成されている。また、第１回転体２の環状面２ｂとねじりコイルばね４の外周面との間には、隙間が形成されている。本実施形態では、プーリ構造体１が停止している状態において、図２に示すように、ねじりコイルばね４の外周面と突起部３２ａとの間には隙間が形成されているが、ねじりコイルばね４の外周面と突起部３２ａが接していてもよい。

　ばね収容空間８には、防錆剤が封入されている。防錆剤にはグリースが用いられる。具体的には、転がり軸受７に封入されたベアリンググリースと同じグリースを用いてもよい。防錆剤は、プーリ構造体１の組み付け時に、ペースト状の塊の状態で、ばね収容空間８内に投入される。投入量は、例えば０．２ｇ程度である。プーリ構造体１を動作させると、ばね収容空間８の温度上昇やせん断発熱（摩擦熱）によって、防錆剤の粘度が下がり、防錆剤がばね収容空間８全体に拡散する。防錆剤は、滑り軸受６と第１回転体２との隙間１１にまで侵入するが、この隙間１１から前方にはほとんど漏れ出ない。

　次に、プーリ構造体１の動作について説明する。

　先ず、第１回転体２の回転速度が第２回転体３の回転速度より速くなった場合、即ち、第１回転体２が加速する場合について説明する。この場合、第１回転体２は、第２回転体３に対して回転方向（図２の矢印方向）と同じ方向に相対回転する。

　第１回転体２の相対回転に伴って、ねじりコイルばね４の後側領域は、第１回転体２の圧接面２ａとともに第２回転体３に対して相対回転する。これにより、ねじりコイルばね４は、拡径方向にねじれる。ねじりコイルばね４の後側領域の圧接面２ａに対する圧接力は、ねじりコイルばね４のねじり角度が大きくなるほど増大する。

　ここで、ねじりコイルばね４の接触面３１ａと接触する領域（前側領域）のうち、前端面４ａから回転軸回りに９０°離れた位置付近を第２領域４ｂ２とし、第２領域４ｂ２よりも前端面４ａ側の部分を第１領域４ｂ１とし、残りの部分を第３領域４ｂ３とする。

　ねじりコイルばね４の前端面４ａから回転軸回りに９０°離れた位置付近（第２領域４ｂ２）は、最もねじり応力を受けやすいため、ねじり角度が大きくなると、ねじりコイルばね４の第２領域４ｂ２は接触面３１ａから離れる。このとき、第１領域４ｂ１と第３領域４ｂ３は接触面３１ａに圧接している。第２領域４ｂ２が接触面３１ａから離れるとほぼ同時、または、それよりもねじり角度が大きくなったときに、第２領域４ｂ２の外周面は、突起部３２ａに当接する。

　第２領域４ｂ２の外周面が突起部３２ａに当接することにより、ねじりコイルばね４の前側領域の拡径変形が規制（抑制）されるため、ねじり応力が前側領域以外の巻部に分散される。特に、ねじりコイルばね４の後側の巻部にかかるねじり応力が増加する。これにより、ねじりコイルばね４の各巻部にかかるねじり応力の差を低減でき、ねじりコイルばね４全体で歪エネルギーを吸収できるため、局部的な疲労破壊を防止できる。

　また、第３領域４ｂ３の接触面３１ａに対する圧接力は、ねじり角度が大きくなるほど低下し、第２領域４ｂ２が突起部３２ａに当接すると同時、または、それよりもねじり角度が大きくなったときに、第３領域４ｂ３の接触面３１ａに対する圧接力はほぼゼロとなる。このときのねじり角度を角度θ１（例えばθ１＝３°）とする。

　ねじりコイルばね４の拡径方向のねじり角度が角度θ１を超えると、第３領域４ｂ３の拡径変形により第３領域４ｂ３は接触面３１ａから離れていくが、第３領域４ｂ３と第２領域４ｂ２の境界付近、即ち、突起部３２ａの当接面３ａから遠い方の端部付近において、ねじりコイルばね４が湾曲（屈曲）することは無く、前側領域は円弧形状に維持される。つまり、前側領域は、突起部３２ａを摺動しやすい形状に維持されている。そのため、ねじり角度が大きくなって前側領域にかかるねじり応力が増加すると、ねじりコイルばね４の前側領域は、第２領域４ｂ２の突起部３２ａに対する圧接力、および、第１領域４ｂ１の接触面３１ａに対する圧接力に抗して、周方向に移動（突起部３２ａと接触面３１ａを摺動）し、ねじりコイルばね４の前端面４ａが、第２回転体３の当接面３ａを押圧する。前端面４ａが当接面３ａを押圧することにより、２つの回転体２、３の間で確実にトルクを伝達できる。

　このように、ねじりコイルばね４の拡径方向のねじり角度が角度θ１以上（角度θ２未満）の場合には、ねじりコイルばね４の前側領域は、第３領域４ｂ３が接触面３１ａから離間し（且つ外筒部３２の内周面に接触しておらず）、第２領域４ｂ２が突起部３２ａに圧接されているため、ねじり角度がθ１未満の場合に比べて、ねじりコイルばね４の有効巻数が増加する。コイルばねの有効巻数とは、ばね全長からばねを固定している部分を除いた範囲の巻き数であって、ばね定数（ねじりトルク／ねじり角度）と反比例する。ここで、図４は、ねじりコイルばね４のねじり角度とねじりトルクとの関係を示すグラフである。拡径方向のねじり角度が角度θ１を超えると、有効巻数が増加することで、図４に示すように、ばね定数（図４に示す直線の傾き）が低下する。

　ねじりコイルばね４の拡径方向のねじり角度が所定の角度θ２（例えば４５°）になると、ねじりコイルばね４の中領域（前側領域と後側領域の間の領域）の外周面が第１回転体２の環状面２ｂに当接するか、もしくは、ねじり角度が限界角度に達することで、ねじりコイルばね４のそれ以上の拡径変形が規制され、第１回転体２と第２回転体３が一体的に回転する。これにより、ねじりコイルばね４の拡径変形による破損を防止できる。

　次に、第１回転体２の回転速度が第２回転体３の回転速度より遅くなった場合、即ち、第１回転体２が減速する場合について説明する。この場合、第１回転体２は、第２回転体３に対して回転方向（図２の矢印方向）と逆方向に相対回転する。

　第１回転体２の相対回転に伴って、ねじりコイルばね４の後側領域が、第１回転体２の圧接面２ａとともに第２回転体３に対して相対回転するため、ねじりコイルばね４は、縮径方向にねじれる。

　ねじりコイルばね４の縮径方向のねじり角度が所定の角度θ３（例えばθ３＝１０°）未満の場合には、ねじりコイルばね４の後側領域の圧接面２ａに対する圧接力は、ねじり角度がゼロの場合に比べて若干低下するものの、ねじりコイルばね４の後側領域は圧接面２ａに圧接している。また、ねじりコイルばね４の前側領域の接触面３１ａに対する圧接力は、ねじり角度がゼロの場合に比べて若干増大する。

　ねじりコイルばね４の縮径方向のねじり角度が角度θ３以上の場合には、ねじりコイルばね４の後側領域の圧接面２ａに対する圧接力はほぼゼロとなり、ねじりコイルばね４の後側領域は圧接面２ａを周方向に摺動する。したがって、２つの回転体２、３の間でトルクは伝達されない。

　以上説明した本実施形態のプーリ構造体１は、以下の特徴を有する。
　エンドキャップ５は、第１回転体２と第２回転体３との間に形成されるばね収容空間８が、通気路１０のみで前方に向かって外部と連通するように第１回転体２の開口部２１を塞いでいる、すなわち、通気路１０以外で前方に向かって外部と連通しないように第１回転体２の開口部２１を塞いでいる。通気路１０の一部である円孔５１ａはエンドキャップ５に形成されるため、通気路１０の最小流路断面積は自在に設定できる。通気路１０の最小流路断面積を小さくすることで、泥水等の水媒体がエンドキャップ５に付着しても、ばね収容空間８に泥水等の水媒体が侵入するのを防止できる。
　また、通気路１０は、第１回転体２の回転軸から径方向にずれた位置に形成されているため、第１回転体２の回転に伴って、エンドキャップ５に形成された通気路１０（円孔５１ａ）も第１回転体２の回転軸を中心として回転する。そのため、泥水等の水媒体がエンドキャップ５に付着しても、遠心力の作用によって泥水等の水媒体が通気路１０内（具体的には円孔５１ａ）に侵入し難く、また、通気路１０内に異物が詰まり難い。
　このように、ばね収容空間８への泥水等の水媒体の侵入を防止することによって、ばね収容空間８に接している構成部品の腐食や異物噛みによる動作不良等を防止でき、プーリ構造体１を長寿命化できる。

　また、通気路１０によってばね収容空間８と外部との通気を確保していることにより、プーリ構造体１の内部空間９の温度が上昇しても、プーリ構造体１の内部空間９と外部との圧力の平衡を保つことができる。そのため、転がり軸受７の内部の圧力と外部の圧力との差によって転がり軸受７の内部に封入されたベアリンググリースが外部に漏出するのを防止できる。それにより、転がり軸受７の早期破損を防止し、プーリ構造体１をより長寿命化できる。

　エンドキャップ５の外縁部５２のうち、少なくとも第１回転体２の凹部２２と接触する第１シール部５３と第２シール部５４は、弾性体からなる弾性部５５によって形成されており、エンドキャップ５の外縁部５２は、径方向に圧縮された状態で凹部２２に嵌合されている。したがって、第１シール部５３と凹部２２とのシール性が高いので、ばね収容空間８が通気路１０以外で前方に向かって外部と連通しない構成を実現できる。

　エンドキャップ５は、弾性部５５よりも剛性が高く、弾性部５５と一体化された剛性部５６を有するので、剛性部５６によってエンドキャップ５の変形を抑制できる。そのため、第１シール部５３および第２シール部５４と、凹部２２とのシール性をより高めることができる。

　エンドキャップ５の外縁部５２は、凹部２２の底面２２ａと接触する第１シール部５３に加えて、凹部２２の後方の側面２２ｃと接触する第２シール部５４を有する。そのため、第１シール部５３だけを有する場合に比べて、外縁部５２と凹部２２とのシール性をより高めることができる。

　円孔５１ａの直径が１．２ｍｍ以下であるため、円孔５１ａへの泥水等の水媒体の侵入を抑制できる。また、円孔５１ａの直径が０．５ｍｍ以上であるため、粉塵等の異物が円孔５１ａに詰まるのを防止できる。

　円孔５１ａは、ばね収容空間８よりも径方向内側に形成されており、円孔５１ａとばね収容空間８とは径方向に離れている。そのため、たとえ円孔５１ａに泥水等の水媒体が侵入しても、ばね収容空間８に泥水等の水媒体が侵入し難い。

　本実施形態では、圧接面２ａの前方の角部に、テーパー状の面取り部２ｃが形成されている。仮に、圧接面２ａの角部に、エッジとならない程度の面取り（例えばＣ０．３ｍｍ）がされている場合、当該角部において、ねじりコイルばね４の圧接力による面圧が集中するため、当該角部が早期に摩耗して、プーリ構造体１の耐久性を低下させる恐れがある。これに対して、本実施形態では、圧接面２ａの角部にテーパー状の面取り部２ｃを形成したことにより、当該角部におけるねじりコイルばね４の圧接力による面圧を低減できる。より具体的に言うと、この面取り部２ｃにおいて最も面圧が高くなる前後両端における面圧を、エッジとならいない程度の面取り部の面圧よりも低減できる。また、面取り部２ｃのテーパー角度を１０～２０°とすることで、面取り部２ｃの前後両端における面圧をより小さくでき、特に、テーパー角度を１５°とすることで面圧を最小にできる。

　第１回転体２の内面に表面硬化処理が施されている場合には、ねじりコイルばね４の外周面と摺動する圧接面２ａの耐摩耗性を向上でき、プーリ構造体１の耐久性を向上させることができる。

　本実施形態では、ばね収容空間８内に防錆剤を封入している。そのため、通気路１０、および／または、転がり軸受７の接触シール部材７４と内輪７２との間の僅かな隙間を通じて、外部からばね収容空間８内に塩分を含んだ湿気が入り込んでも、回転体２、３のばね収容空間８に面する部分、特に、ねじりコイルばね４と接触する部分の腐食を防止することができる。なお、ねじりコイルばね４は、上述したオイルテンパー線で形成されていれば錆は生じないが、錆が生じる材質で形成されている場合には、防錆剤によってねじりコイルばね４の錆も防止できる。

　＜第２実施形態＞
　次に、本発明の第２実施形態のプーリ構造体１０１について説明する。なお、上述の第１実施形態と同様の構成を有するものについては、同じ符号を用いて適宜その説明を省略する。図５および図６に示すように、本実施形態のプーリ構造体１０１は、エンドキャップ１０５の形状が第１実施形態のエンドキャップ５と異なっており、その他の構成は第１実施形態と同じである。

　本実施形態のエンドキャップ１０５は、弾性部１５５と剛性部１５６とが一体化されて形成されている。弾性部１５５および剛性部１５６の材質は、第１実施形態の弾性部５５および剛性部５６と同様である。エンドキャップ１０５は、円板部１５１と外縁部１５２とで構成されている。円板部１５１は、円孔５１ａを有しない点以外は、第１実施形態の円板部５１と同じ構成である。

　外縁部１５２は、凹部２２の底面２２ａと接触する第１シール部１５３と、凹部２２の後側面２２ｃと接触する第２シール部１５４とする。第１シール部１５３には、第１シール部１５３の周方向の一部を切り欠いた第１切欠き１５３ａが形成されている。第２シール部１５４には、第２シール部１５４の周方向の一部を切り欠いた第２切欠き１５４ａが形成されている。なお、「切り欠いた」とは、実際に切り欠いた場合だけでなく、金型成形などで切り欠いた形状に形成される場合を含む。外縁部１５２は、第１シール部１５３と第２シール部１５４に切欠き１５３ａ、１５４ａが形成されている点以外は、第１実施形態の外縁部５２と同じ構成である。

　第１切欠き１５３ａは、第１シール部１５３の１８０°離れた２箇所に形成されている。第１切欠き１５３ａは、回転軸方向（前後方向）と略平行に延びている。図６に示すように、第１切欠き１５３ａの回転軸方向に直交する断面は、略円弧状に形成されている。外縁部１５２を凹部２２に圧縮嵌合することによって、第１切欠き１５３ａの切欠き深さＤ（第１シール部１５３の最外縁のラインから第１切欠き１５３ａの底までの径方向長さ）は嵌合前と比べて短くなって、第１切欠き１５３ａの断面形状は三角形状に近づく。

　第１切欠き１５３ａと凹部２２の底面２２ａとの間には、第１切欠き通気路１１６が形成される。したがって、この第１切欠き通気路１１６は、第１シール部１５３の一部を切り欠いて形成されていることになる。第１切欠き通気路１１６は、凹部２２の底面２２ａに沿って延びており、第１シール部１５３より前方の空間と後方の空間を連通させる。第１切欠き１５３ａの幅（周方向長さ）は、通気性を確保でき、且つ、第１シール部１５３と凹部２２の底面２２ａとの嵌合強度を確保できるように設定される。第１切欠き通気路１１６の流路断面積は、通気性を確保でき、且つ、泥水等の水媒体が侵入しにくいように設定される。第１切欠き通気路１１６の流路断面積は、例えば０．０２ｍｍ^２以上０．３ｍｍ^２以下である。外縁部１５２が凹部２２に圧縮嵌合された状態において、第１切欠き１５３ａの切欠き深さＤは、凹部２２の前側面２２ｂの径方向長さ（例えば０．４ｍｍ）よりも小さいこと（例えば０．１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下）が好ましい。それにより、前方から見て、第１切欠き通気路１１６の前端は、前側面２２ｂで覆われる。

　第２切欠き１５４ａは、第２シール部１５４の１８０°離れた２箇所に形成されている。２つの第２切欠き１５４ａは、周方向において２つの第１切欠き１５３ａと同じ位置に形成されている。第２切欠き１５４ａは、径方向に延びている。第２切欠き１５４ａは、剛性部１５６を露出させるように、第２シール部１５４の弾性部１５５を切り欠いて形成されている。第２切欠き１５４ａの延在方向（径方向）に直交する断面は、例えば、略矩形状や略円弧状に形成されている。

　第２切欠き１５４ａと凹部２２の後側面２２ｃとの間には、第２切欠き通気路１１７が形成される。したがって、この第２切欠き通気路１１７は、第２シール部１５４の一部を切り欠いて形成されていることになる。第２切欠き１５４ａは、第２シール部１５４よりも径方向外側の空間と径方向内側の空間とを連通させる。第２切欠き通気路１１７の流路断面積は、第１切欠き通気路１１６の流路断面積に関係なく通気性が確保できる範囲内（例えば０．０３ｍｍ^２程度）であればよい。

　第１シール部１５３と凹部２２の底面２２ａとの接触部より後方で、第２シール部１５４と凹部２２の後側面２２ｃとの接触部より径方向外側において、外縁部１５２と凹部２２（詳細には、底面２２ａおよび後側面２２ｃ）との間には、隙間１１８が形成されている。また、第１シール部１５３と凹部２２の底面２２ａとの接触部より前方において、外縁部１５２と凹部２２（詳細には、底面２２ａと前側面２２ｂ）との間には、隙間１１９が形成されている。隙間１１８および隙間１１９は全周にわたって連続して延びている。

　ばね収容空間８は、滑り軸受６と第１回転体２の内周面との隙間１１と、隙間１１より前方における第２回転体３の外筒部３２の外周面と第１回転体２の内周面との隙間１２と、２つの第２切欠き通気路１１７と、隙間１１８と、２つの第１切欠き通気路１１６と、隙間１１９とによって、プーリ構造体１０１の外部と連通している。ばね収容空間８から外部に至る上述の通路を、通気路１１０とする。なお、図６には、外部からばね収容空間８へ向かう空気の流れを太線の矢印で表示している。通気路１１０は、第１回転体２の回転軸から径方向にずれた位置に形成されている。通気路１１０は、第１切欠き通気路１１６から隙間１１８を介して第２切欠き通気路１１７に至る間に、軸方向から径方向内向きへと向きを変えている。

　本実施形態のプーリ構造体１０１は、以下の特徴を有する。
　エンドキャップ１０５は、第１回転体２と第２回転体３との間に形成されるばね収容空間８が、通気路１１０のみで前方に向かって外部と連通するように第１回転体２の開口部２１を塞いでいる、すなわち、通気路１１０以外で前方に向かって外部と連通しないように第１回転体２の開口部２１を塞いでいる。通気路１１０の一部である切欠き通気路１１６、１１７はエンドキャップ１０５に形成されるため、通気路１１０の最小流路断面積は自在に設定できる。通気路１１０の最小流路断面積を小さくすることで、泥水等の水媒体がエンドキャップ１０５に付着しても、ばね収容空間８に泥水等の水媒体が侵入するのを防止できる。
　また、通気路１１０は、第１回転体２の回転軸から径方向にずれた位置に形成されているため、第１回転体２の回転に伴って、エンドキャップ１０５に形成された通気路１１０も第１回転体２の回転軸を中心として回転する。そのため、泥水等の水媒体がエンドキャップ１０５に付着しても、遠心力の作用によって泥水等の水媒体が通気路１１０内に侵入し難く、また、通気路１１０内に異物が詰まり難い。
　このように、ばね収容空間８への泥水等の水媒体の侵入を防止することによって、ばね収容空間８に接している構成部品の腐食や異物噛みによる動作不良等を防止でき、プーリ構造体１０１を長寿命化できる。

　また、通気路１１０によってばね収容空間８と外部との通気を確保していることにより、プーリ構造体１０１の内部空間９の温度が上昇しても、プーリ構造体１０１の内部空間９と外部との圧力の平衡を保つことができる。そのため、転がり軸受７の内部の圧力と外部の圧力との差によって転がり軸受７の内部に封入されたベアリンググリースが外部に漏出するのを防止できる。それにより、転がり軸受７の早期破損を防止し、プーリ構造体１０１をより長寿命化できる。

　エンドキャップ１０５の外縁部１５２のうち、少なくとも第１回転体２の凹部２２と接触する第１シール部１５３および第２シール部１５４は、弾性体からなる弾性部１５５によって形成されており、エンドキャップ１０５の外縁部１５２は、径方向に圧縮された状態で凹部２２に嵌合されている。したがって、第１シール部１５３と凹部２２とのシール性が高いので、ばね収容空間８が通気路１１０以外で前方に向かって外部と連通しない構成をより確実に実現できる。

　エンドキャップ１０５は、弾性部１５５よりも剛性が高く、弾性部１５５と一体化された剛性部１５６を有するので、剛性部１５６によってエンドキャップ１０５の変形を抑制できる。そのため、第１シール部１５３および第２シール部１５４と凹部２２とのシール性をより高めることができる。

　通気路１１０は、エンドキャップ１０５のシール部１５３、１５４のそれぞれの一部を切り欠いて形成された切欠き通気路１１６、１１７を含むため、通気路１１０は、エンドキャップ１０５の外縁部１５２付近に形成される。エンドキャップ１０５の外縁部１５２よりも内側に付着した泥水等の水媒体は、第１回転体２とエンドキャップ１０５の回転時に、遠心力の作用によって、径方向外側に移動するほど移動速度が速くなる。そのため、エンドキャップ１０５の外縁部１５２付近に形成された通気路１１０に対して泥水等の水媒体が侵入し難く、ばね収容空間８への泥水等の水媒体の侵入をより確実に防止できる。
　また、切欠き通気路１１６、１１７は、弾性部１５５で形成されたシール部１５３、１５４を切り欠いて形成されているため、通気路１１０を容易に形成できる。

　外縁部１５２の一部を切り欠いて形成された第１切欠き通気路１１６および第２切欠き通気路１１７のうち、前方に位置する第１切欠き通気路１１６の前端部は、前方から見て、凹部２２によって覆われている。つまり、第１切欠き通気路１１６の前端部は、凹部２２の内側に隠れている。そのため、プーリ構造体１０１の外部で飛散した泥水等の水媒体が第１切欠き通気路１１６に直接侵入するのをより確実に防止できる。

　通気路１１０は、凹部２２の底面２２ａと接触する第１シール部１５３の一部を切り欠いて形成された第１切欠き通気路１１６と、凹部２２の後方の側面２２ｃと接触する第２シール部１５４の一部を切り欠いて形成された第２切欠き通気路１１７を含む。そのため、通気路１１０は、凹部２２の底面２２ａに沿って延びる部分（第１切欠き通気路１１６）からばね収容空間８に至る途中で向きが変わっている。それにより、たとえ外部から通気路１１０に泥水等の水媒体が侵入しても、泥水等の水媒体がばね収容空間８へ容易に侵入するのを防止できる。

　外縁部１５２は、その一部が凹部２２より前方に突出しているため、エンドキャップ１０５の外縁部１５２より内側に付着した泥水等の水媒体が、遠心力の作用によって径方向外側に移動しても、凹部２２内に侵入し難い。それにより、通気路１１０を介してばね収容空間８に泥水等の水媒体が侵入するのをより確実に防止できる。

　＜第３実施形態＞
　次に、本発明の第３実施形態のプーリ構造体２０１について説明する。なお、上述の第１または第２実施形態と同様の構成を有するものについては、同じ符号を用いて適宜その説明を省略する。図７および図８に示すように、本実施形態のプーリ構造体２０１は、エンドキャップ２０５の構成が第１および第２実施形態のエンドキャップ５、１０５と異なっており、その他の構成は第１および第２実施形態と同じである。

　エンドキャップ２０５は、弾性部２５５と剛性部１５６とが一体化されて形成されている。エンドキャップ２０５は、円板部１５１と外縁部２５２とで構成されている。エンドキャップ２０５は、第１切欠き１５３ａと第２切欠き１５４ａの相対位置が、第２実施形態と異なっており、その他の構成は、第２実施形態のエンドキャップ１０５と同じである。

　本実施形態では、２つの第２切欠き１５４ａは、それぞれ、第１切欠き１５３ａから９０°ずれた位置に形成されている。第１切欠き１５３ａおよび第２切欠き１５４ａの形状は、第２実施形態と同じである。なお、図７の（ａ）は、図８のＡ－Ａ線と同じ位置でプーリ構造体２０１を切断したときの断面図であり、図７の（ｂ）は、図８のＢ－Ｂ線と同じ位置でプーリ構造体２０１を切断したときの断面図である。

　ばね収容空間８は、滑り軸受６と第１回転体２の内周面との隙間１１と、隙間１１より前方における第２回転体３の外筒部３２の外周面と第１回転体２の内周面との隙間１２と、２つの第２切欠き通気路１１７と、隙間１１８と、２つの第１切欠き通気路１１６と、隙間１１９とによって、プーリ構造体２０１の外部と連通している。ばね収容空間８から外部に至る上述の通路を、通気路２１０とする。なお、図８には、外部からばね収容空間８へ向かう空気の流れを太線の矢印で表示している。通気路２１０は、第１回転体２の回転軸から径方向にずれた位置に形成されている。通気路２１０は、第１切欠き通気路１１６から隙間１１８を介して第２切欠き通気路１１７に至る間に、軸方向から周方向に向きを変えた後、周方向から径方向内向きへと向きを変えている。通気路２１０は、第１切欠き通気路１１６から周方向に２方向に分岐して２つの第２切欠き通気路１１７に達している。

　本実施形態のプーリ構造体２０１は、第２実施形態のプーリ構造体１０１と同様の構成については、第２実施形態で述べた効果と同様の効果を奏する。本実施形態のプーリ構造体２０１は、それ以外に以下の特徴を有する。通気路２１０は、ばね収容空間８に至る途中で、複数の方向に分岐している。そのため、ばね収容空間８と外部との通気の確保をより確実にできる。また、通気路２１０は、ばね収容空間８に至る途中で複数回向きを変えていると共に、その経路が第２実施形態の通気路１１０に比べて長い。そのため、通気路２１０を介して外部から泥水等の水媒体がばね収容空間８により侵入し難い。

　以上、本発明の好適な実施の形態について説明したが、本発明は上述の第１～第３実施形態に限られるものではなく、様々な変更が可能である。

　上記第１～第３実施形態では、転がり軸受け７として、接触シール式の密閉形玉軸受を用いているが、本発明のプーリ構造体に適用される転がり軸受は、接触シール式の密閉形玉軸受以外の転がり軸受であってもよい。例えば、シールド式や非接触シール式の密閉形転がり軸受であってもよい。また、転動体に玉ではなくころを用いたころ軸受であってもよい。

　上記第１実施形態では、円孔５１ａは、ばね収容空間８より径方向内側に形成されているが、円孔５１ａは、ばね収容空間８と回転軸線方向に並ぶ位置に形成されていてもよい。この変更例において、円孔５１ａは、円板部５１に形成しても、外縁部５２に形成してもよい。

　上記第１実施形態では、円孔５１ａは、弾性部５５のみで形成された部分を貫通しているが、剛性部５６と弾性部５５とが積層された部分を貫通していてもよい。

　上記第１実施形態では、エンドキャップ５に円孔５１ａが１つだけ設けられているが、円孔５１ａが複数設けられていてもよい。この構成によると、外部とばね収容空間８との通気をより確実に確保できる。なお、この変更例において、各円孔５１ａの直径は、第１実施形態と同じとする。

　上記第１実施形態と、第２または第３実施形態を組み合わせて実施してもよい。つまり、エンドキャップに、円孔５１ａと、第１切欠き通気路１１６および第２切欠き通気路１１７を設けてもよい。この構成によると、外部とばね収容空間８との通気をより確実に確保できる。

　上記第２および第３実施形態では、第１切欠き通気路１１６は、回転軸方向に直線状に延びているが、回転軸方向に対して周方向に傾斜して延びていてもよい。つまり、第１切欠き通気路１１６の前端の位置と後端の位置が周方向にずれていてもよい。また、上記第２および第３実施形態では、第２切欠き通気路１１７は、径方向に直線状に延びているが、径方向に対して周方向に傾斜して延びていてもよい。つまり、第２切欠き通気路１１７の径方向内側の端部の位置と径方向外側の端部の位置が周方向にずれていてもよい。

　上記第２～第３実施形態では、第１切欠き１５３ａは、断面形状が略円弧状に形成されているが、三角形状（Ｖ字状）や矩形状などの円弧状以外の形状に形成されていてもよい。

　上記第２および第３実施形態では、エンドキャップ１０５、２０５に第１切欠き通気路１１６が２つ設けられているが、第１切欠き通気路１１６が１つだけ設けられていてもよく、３つ以上設けられていてもよい。第１切欠き通気路１１６の数が多いほど、外部とばね収容空間８との通気をより確実に確保できる。

　上記第２および第３実施形態では、第２切欠き通気路１１７の数は、第１切欠き通気路１１６の数と同じであるが、第１切欠き通気路１１６の数より多くても少なくてもよい。第２切欠き通気路１１７の数が多いほど、外部とばね収容空間８との通気をより確実に確保できる。

　上記第２実施形態では、第２切欠き通気路１１７は、周方向において第１切欠き通気路１１６と同じ位置に形成されており、上記第３実施形態では、第２切欠き通気路１１７は、第１切欠き通気路１１６から周方向にずれた位置に形成されているが、周方向において第１切欠き通気路１１６と同じ位置に形成された第２切欠き通気路１１７と、第１切欠き通気路１１６が形成されていない位置に形成された第２切欠き通気路１１７の両方が、エンドキャップに設けられていてもよい。例えば、周方向において第１切欠き通気路１１６と同じ位置に形成された第２切欠き通気路１１７の周方向両側に、別の２つの第２切欠き通気路１１７を設けた場合、通気路は、第１切欠き通気路１１６から３方向（詳細には、周方向の２方向と径方向内向きの１方向）に分岐して３つの第２切欠き通気路１１７に到達することになる。この構成によると、外部とばね収容空間８との通気をより確実に確保できる。

　上記第１～第３実施形態では、外縁部５２、１５２、２５２は、第１シール部５３、１５３と第２シール部５４、１５４によって凹部２２と接触するが、外縁部は、凹部２２の前側面２２ｂと接触する別のシール部（以下、第３シール部とする）を有していてもよい。第３シール部は、凹部２２の前側面２２ｂだけでなく、第１回転体２の開口部２１の内周面のうち凹部２２よりも前方の部分にも接触してもよい。

　外縁部５２が上述の第３シール部を有する場合、第２および第３実施形態の変更例として、第３シール部の一部を切り欠いて第３切欠き（第３切欠き通気路）を形成してもよい。第３シール部が、凹部２２の前側面２２ｂだけに接触している場合、第３切欠きは、前方から見て、凹部２２に覆われる範囲内に形成することが好ましい。つまり、第３切欠きの径方向内側の端部が、凹部２２の前側面２２ｂの径方向内側の端部より径方向外側に位置することが好ましい。

　上記第２実施形態では、通気路１１０は、第１切欠き通気路１１６から径方向内向きに方向を変えて第２切欠き通気路１１７に達しており、上記第３実施形態では、通気路２１０は、第１切欠き通気路１１６から周方向に向きを変えた後、径方向内向きに方向を変えて第２切欠き通気路１１７に達しているが、第１切欠き通気路１１６と第２切欠き通気路１１７とをつなぐ部分の向きは上記に限定されない。例えば図９に示す通気路３１０のように、第１切欠き通気路１１６から第２切欠き通気路１１７までの間に、周方向に延びる部分と、径方向内向きに延びる部分と、径方向外向きに延びる部分を有するように構成されていてもよい。

　図９の変更例について以下、具体的に説明する。エンドキャップ３０５の外縁部３５２は、凹部２２の底面２２ａと後側面２２ｃとの角部付近に接触する障壁部３５７を、周方向に間隔を空けて複数備えている。さらに、外縁部３５２の第２シール部３５４には、障壁部３５７によって分断された隙間１１８同士を、障壁部３５７の径方向内側を迂回してつなぐように切欠き３５４ｂが形成されている。この切欠き３５４ｂと凹部２２の後側面２２ｃとの間に切欠き通気路３２０が形成される。通気路３１０は、第１切欠き通気路１１６と第２切欠き通気路１１７との間に、隙間１１８と切欠き通気路３２０が交互に配置された構成となっており、第１切欠き通気路１１６から第２切欠き通気路１１７に向かう間に、軸方向から周方向に向きを変えた後、径方向内向き、周方向、径方向外向きと向きを変えている。

　上記第１～第３実施形態では、外縁部５２、１５２、２５２の一部が、凹部２２より前方に突出しているが、凹部２２より前方に突出していなくてもよい。

　以下、本発明の具体的な実施例について説明する。
　表１に示す実施例１～６、比較例１、２、参考例１～６のプーリ構造体を用いて、本発明の効果を実証するための試験を行った。

　＜実施例１～３＞
　実施例１～３のプーリ構造体は、第１実施形態のプーリ構造体１と同様の構成を有し、表１に示すように円孔（５１ａ）の直径だけが互いに異なっている。凹部（２２）の底面（２２ａ）の直径は５６ｍｍであって、凹部（２２）の前側面（２２ｂ）の径方向長さは０．４ｍｍである。エンドキャップ（５）の弾性部（５５）は、ニトリルゴム（ＮＢＲ）からなるゴム組成物であり、そのＪＩＳＡ硬度は７０である。エンドキャップ（５）の剛性部（５６）は、電気亜鉛めっき鋼板であって、その厚さは０．５ｍｍである。弾性部（５５）のうち、円板部（５１）において剛性部（５６）と重なっている部分の厚さは０．３ｍｍである。エンドキャップ（５）の弾性部（５５）のみで形成された中心部分の直径は６．０ｍｍである。
　なお、表１中の円孔の「オフセット量」とは、円孔（５１ａ）の中心とエンドキャップ（５）の中心との離間距離のことである。

　＜実施例４＞
　実施例４のプーリ構造体は、第２実施形態のプーリ構造体１０１の変更形態である。実施例４のプーリ構造体は、周方向において同じ位置に形成された第１切欠き通気路（１１６）と第２切欠き通気路（１１７）を１つずつ有する。弾性部および剛性部の材質と厚みは、実施例１～３と同じである。エンドキャップが凹部（２２）に嵌合されていない状態において、第１切欠き（１５３ａ）は、切欠き深さ０．１５ｍｍ、幅０．３ｍｍ、曲率半径０．１５ｍｍである。嵌合された状態では、第１切欠きの切欠き深さは０．１ｍｍである。第２切欠き（１５４ａ）は、切欠き深さが０．１ｍｍで、切欠き幅が０．３ｍｍで、断面形状が矩形状である。なお、表１の中の「深さ」は、嵌合状態での第１切欠きの切欠き深さのことである。また、表１中の第１切欠きの「オフセット量」とは、第１切欠き通気路の径方向外側の端部とエンドキャップの中心との離間距離のことであって、凹部（２２）の底面（２２ａ）の半径と同じである。

　＜実施例５＞
　実施例５のプーリ構造体は、第２実施形態のプーリ構造体１０１と同様の構成を有する。弾性部（１５５）および剛性部（１５６）の材質と厚みは、実施例１～４と同じである。エンドキャップ（１０５）が凹部（２２）に嵌合されていない状態において、第１切欠き（１５３ａ）は、切欠き深さ（Ｄ）０．４ｍｍ、幅２．０ｍｍ、曲率半径１．５ｍｍである。嵌合された状態では、第１切欠き（１５３ａ）の切欠き深さ（Ｄ）は０．３ｍｍであって、第１切欠き通気路（１１６）の流路断面積は、約０．３ｍｍ^２である。第２切欠き（１５４ａ）の形状は、実施例４と同じである。

　＜実施例６＞
　実施例６のプーリ構造体は、第３実施形態のプーリ構造体２０１と同様の構成を有する。弾性部（２５５）および剛性部（１５６）の材質と厚みは、実施例１～５と同じである。第１切欠き（１５３ａ）の形状は、実施例５と同じである。第２切欠き（１５４ａ）の形状は、実施例４、５と同じである。

　＜比較例１＞
　比較例１のプーリ構造体は、エンドキャップに通気路（円孔、切欠き通気路）が形成されておらず、その他の構成は実施例１～６のプーリ構造体と同じである。

　＜比較例２＞
　比較例２のプーリ構造体は、エンドキャップの円孔が回転軸線上に形成されており、その他の構成は実施例２のプーリ構造体と同じである。

　＜参考例１、２＞
　参考例１、２のプーリ構造体は、エンドキャップの円孔の直径が、０．５ｍｍ以上１．２ｍｍ以下の範囲外であって、その他の構成は実施例１～３のプーリ構造体と同じである。

　＜参考例３～５＞
　参考例３～５のプーリ構造体は、第１切欠きの深さが実施例５よりも大きく形成されており、その他の構成は実施例５のプーリ構造体と同じである。参考例３～５の第１切欠きの深さはこの順で大きくなっている。参考例３では、嵌合状態での第１切欠きの切欠き深さが、凹部（２２）の前側面（２２ｂ）の径方向長さと同じである。また、参考例４では、第１切欠きが、外縁部の最前端よりも径方向内側まで形成されていると共に、図１等に示す前後方向（回転軸方向）において、第１切欠きの最前端と、凹部（２２）の前側面（２２ｂ）が同じ位置にある。そのため、前方から見て、第１切欠き通気路が凹部で完全に覆われず一部が露出していると共に、第１切欠き通気路が形成されている周方向範囲において、外縁部が凹部より前方に突出していない。

　＜参考例６＞
　参考例６のプーリ構造体は、第１切欠きの深さが実施例６よりも大きく形成されており、その他の構成は実施例６のプーリ構造体と同じである。参考例６の第１切欠きの切欠き深さは、参考例４と同じである。

　（泥水滴下試験）
　実施例１～６、比較例１、２、参考例１～６のプーリ構造体を用いて、プーリ構造体に泥水を滴下したときの、プーリ構造体の内部空間への泥水の侵入の有無と、通気路の異物詰まりを調べる試験を行った。

　この試験では、図１０に示すアイドル耐久試験機８０を用いた。アイドル耐久試験機８０は、オルタネータ８１の駆動軸に設置されたプーリ構造体８２と、クランクプーリ８３にＶリブドベルト８４が掛け渡されており、クランクプーリ８３と同軸に固定されたタイミングプーリ８５と、モータ８６の回転軸に連結されたタイミングプーリ８７にタイミングベルト８８が掛け渡された構成となっている。また、プーリ構造体８２の上方には、泥水滴下装置（図示せず）を配置した。泥水滴下装置は、プーリ構造体８２に巻き掛けられたベルト８４の上面に泥水を滴下する。使用した泥水の組成は、水道水が７０重量％、ＪＩＳ－Ｚ８９０１：２００６試験用粉体の８種（関東ローム）が３０重量％である。

　試験は、実車の徐行運転時のアイドリング状態を想定して、以下の条件でアイドル耐久試験機８０を作動させた。
　・クランクプーリ８３の回転数：５００～８００ｒｐｍ
　・オルタネータ８１とプーリ構造体８２の回転数：２５００ｒｐｍ
　・オルタネータ８１とプーリ構造体８２の表面温度：４０～５０℃

　上記の条件でアイドル耐久試験機８０を作動させつつ、泥水滴下装置を、表２に示す合計７０．５分間を１サイクルとして４００サイクル実施した。ベルト８４に付着した泥水は、ベルト８４の移動に伴って飛散してエンドキャップを含むプーリ構造体の表面全体に付着した。

　試験終了後、泥水の侵入の有無と、通気路の閉塞の有無を調べた。その結果も表１に示す。泥水の侵入の有無の判定は、プーリ構造体をそのまま目視、または、エンドキャップを外して目視することで行った。表１の「泥水侵入」の欄には、ばね収容空間（８）だけでなく、円孔（５１ａ）、第１切欠き通気路（１１６）、第２切欠き通気路（１１７）のいずれにも泥水が侵入した痕跡がない場合には〇を表示し、ばね収容空間（８）には泥水が侵入した痕跡はないが、円孔（５１ａ）、第１切欠き通気路、第２切欠き通気路のいずれかに侵入した痕跡がある場合には△を表示し、ばね収容空間（８）に泥水が侵入した痕跡がある場合には×を表示している。

　通気路の閉塞の有無は、以下のようにして調べた。予め、第１回転体（２）を径方向に貫通して、外部とばね収容空間（８）を連通させる孔を形成しておき、メクラネジで孔を塞いでおいた。また、予め、第２回転体（３）の筒本体（３１）を径方向に貫通して、ばね収容空間（８）と筒本体（３１）の内側の空間（オルタネータ駆動軸（Ｓ）の前端とエンドキャップとの間の隙間（１４））とを連通させる孔を複数形成しておいた。そして、試験終了後、メクラネジを外して第１回転体（２）に形成した孔に火をつけた線香を挿入した。このとき、第２回転体（３）のエンドキャップ側に形成された複数の孔を空気が出入りすることにより、線香の煙をばね収容空間（８）よりもエンドキャップ側の空間（通気路）に確実に充満させることができる。線香の煙をばね収容空間（８）及び通気路に充満させた後、線香を取り除き、第１回転体に設けた孔をメクラネジで塞いで、通気路から煙が漏れるかどうかを目視で確認した。表１の「通気路の閉塞」の欄には、通気路から外部に煙が漏れ出た場合には○（通気路の閉塞無し）を表示し、通気路から外部に煙が漏れ出ない場合には×（通気路の閉塞有り）を表示した。

　表１に示すように、比較例１では、ばね収容空間に泥水が侵入していなかった。このことから、エンドキャップの第１シール部のシール性が高いことがわかる。比較例２では、通気路の閉塞はないものの、ばね収容空間に泥水が侵入していた。比較例２では、円孔が回転軸線上に形成されているため、円孔の周囲に付着した泥水に遠心力の作用が働かず、泥水が円孔に侵入しやすくなったと考えられる。実施例１～６では、ばね収容空間への泥水の侵入も、通気路の閉塞も見られなかった。

　参考例１では、円孔内への泥水の侵入は無かったが、通気路が閉塞していた。具体的には、円孔の外部側の開口端が閉塞していることを目視で確認した。参考例１では、円孔が回転軸線から径方向にずれた位置に形成されているものの、円孔が過度に小さいので、表面張力によって円孔の外部側の開口端を塞ぐよう泥水が付着しやすくなり、遠心力で泥水を飛ばし切れずに乾燥状態となることで円孔が閉塞したと考えられる。

　参考例２では、通気路の閉塞は無かったが、ばね収容空間に泥水が侵入していた。参考例２では、円孔が回転軸線から径方向にずれた位置に形成されているものの、円孔が過度に大きいことで、泥水が円孔に侵入しやすくなったと考えられる。

　参考例１、２と実施例１～３の結果から、円孔の直径は、０．５ｍｍ以上１．２ｍｍ以下が好ましいことがわかる。

　参考例３では、通気路の閉塞は無かったが、第１切欠き通気路に泥水が侵入した痕跡が見られた。参考例３では、第１切欠きの切欠き深さ（第１切欠き通気路の径方向長さ）が、凹部（２２）の前側面（２２ｂ）の径方向長さと同じであるため、第１切欠き通気路に泥水が侵入しやすくなったと考えられる。

　参考例４では、ばね収容空間までは泥水は侵入していないものの、第２切欠き通気路が閉塞していた。参考例５では、ばね収容空間にまで泥水が侵入し、その上、第２切欠き通気路が閉塞していた。参考例４、５では、前方から見て、第１切欠き通気路が凹部で完全に覆われず一部が露出していると共に、第１切欠き通気路が形成されている周方向範囲において、外縁部が凹部より前方に突出していないため、第１切欠き通気路に泥水が侵入しやすくなったと考えられる。

　参考例６では、第１切欠き通路路に泥水が侵入したものの、通気路の閉塞は無かった。参考例６の第１切欠きの深さは、参考例４と同じであるが、参考例６の通気路は、第３実施形態の通気路２１０と同様に、第１切欠き通気路から２方向に分岐して第２切欠き通気路に達するため、第２切欠き通気路への泥水の侵入は免れた。

　実施例４～６と参考例３～６の結果から、第１切欠きの深さ（第１切欠き通気路の径方向長さ）は、凹部の前側面の径方向長さよりも小さいことが好ましいことがわかる。

　（ベアリンググリース残存量確認試験）
　実施例１～６および比較例１のプーリ構造体を用いて、転がり軸受（７）内のベアリンググリースの残存量を調べる試験を行った。

　この試験でも、泥水滴下試験と同様に、図１０に示すアイドル耐久試験機８０を使用した。但し、泥水滴下装置は使用せず、オルタネータ８１とプーリ構造体８２とクランクプーリ８３は、雰囲気温度を一定に保つ恒温槽で覆った。

　試験は、プーリ構造体の内部空間の温度が最大となるとともに、回転変動が最も大きくなる実車のアイドリング状態を想定して、以下の条件でアイドル耐久試験機８０を作動させた。
　・クランクプーリ８３の回転数：５００～８００ｒｐｍ
　・オルタネータ８１とプーリ構造体８２の回転数：２０００～２５００ｒｐｍ
　・オルタネータ８１とプーリ構造体８２の表面温度（恒温槽内の温度）：１３０℃

　上記の条件でアイドル耐久試験機８０を２０００時間連続して作動させた後、プーリ構造体を室温まで冷却させてから、プーリ構造体を分解して、転がり軸受の重量を測定した。また、試験前に予め、ベアリンググリース封入前の転がり軸受の重量と、転がり軸受に封入したベアリンググリースの重量を測定しておき、試験後の転がり軸受の重量から、ベアリンググリースの残存率を算出した。その結果も表１に示す。表１の「グリース残存率」の欄には、ベアリンググリースの残存率が３０重量％以上の場合は〇を表示し、３０重量％未満の場合には×を表示した。転がり軸受の機能上、ベアリンググリースの残存率は３０重量％以上あれば問題ない。

　比較例１では、試験時間１２００時間において転がり軸受内部に焼き付き状態（グリース切れによる炭化状態）が認められ、転がり軸受が破損した。実施例１～６は、グリース残存率は全て６０重量％であった。

　（その他の試験）
　詳細な説明は省略するが、塩水噴霧（ＪＩＳＫ５６００－７－１に準拠）と乾燥を繰り返す複合環境サイクル試験（１サイクル２４時間）において、実施例２のプーリ構造体を用いて、防錆剤の効果を検証した。その結果、ばね収容空間へ防錆剤を封入しない場合には、６０サイクル（１４４０時間）で第１回転体の内面に錆発生の兆候が認められたが、防錆剤を封入した場合は、９０サイクル（２１６０時間）でも第１回転体の内面に錆発生の兆候はなかった。また、上述の特許文献１のような従来の樹脂製エンドキャップのプーリ構造体で、防錆剤を封入しない場合は、５サイクル（１２０時間）で第１回転体の内面に錆が発生した。

　また、詳細な説明は省略するが、第１回転体（２）の表面硬化処理の効果を検討する試験を行った。試験に使用した第１回転体（２）の材質はＳ４５Ｃであって、表面硬化処理は軟窒化処理とした。表面処理前のビッカース硬度がＨＶ２００に対し、表面処理後のビッカース硬度はＨＶ６００である。表面処理を施していない比較例のプーリ構造体と、表面処理を施した実施例のプーリ構造体を、それぞれ試験機に設置して、短時間の回転と停止を交互に繰り返すことで、圧接面（２ａ）に対して実車寿命に相当する摺動のストレスを与えた。その結果、比較例の圧接面の平均摩耗深さは７０μｍであったが、実施例の圧接面（２ａ）の平均摩耗深さは５０μｍであった。つまり、圧接面（２ａ）での摩耗の程度は、表面処理を施さない場合に比べて、摩耗深さで約３０％減少した。なお、このとき用いたねじりコイルばね（４）の線材は、ばね用オイルテンパー線（ＪＩＳＧ３５６０に準拠）であって、その断面形状は矩形状である。

　また、詳細な説明は省略するが、第１回転体（２）の圧接面（２ａ）の角部をテーパー状に面取りしたことによる効果を検討する試験を行った。試験に使用した第１回転体（２）およびねじりコイルばね（４）は、上述の表面硬化処理の試験と同じであって、使用した試験機も同じである。４５°で面取り（詳細にはＣ０．３ｍｍ面取り）した比較例のプーリ構造体と、１５°で面取りした実施例のプーリ構造体を試験機に設置して、圧接面（２ａ）に対して実車寿命に相当する摺動のストレスを与えた。その結果、圧接面の角部位置で、比較例では摩耗深さが１１０ミクロンであったが、実施例では摩耗深さは３０μｍであった。つまり、圧接面（２ａ）の角部位置での摩耗の程度は、４５°面取りの場合に比べ、摩耗深さで約７０％低減した。

　本出願は、２０１５年２月２０日付出願の日本特許出願２０１５－０３１３３８、及び２０１６年１月２５日付出願の日本特許出願２０１６－０１１３５２に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。

１、１０１、２０１　プーリ構造体
２　第１回転体
３　第２回転体
４　ねじりコイルばね
５、１０５、２０５、３０５　エンドキャップ
６　滑り軸受
７　転がり軸受
８　ばね収容空間
９　プーリ構造体の内部空間
１０、１１０、２１０、３１０　通気路
２１　開口部
２２　凹部
５１、１５１　円板部
５１ａ　円孔（略円孔）
５２、１５２、２５２、３５２　外縁部
５３、１５３　第１シール部
５４、１５４、３５４　第２シール部
５５、１５５、２５５　弾性部
５６、１５６　剛性部
１１６　第１切欠き通気路（切欠き通気路）
１１７　第２切欠き通気路（切欠き通気路）
１５３ａ　第１切欠き
１５４ａ　第２切欠き
３２０　切欠き通気路
３５４ｂ　切欠き
Ｂ　ベルト

Claims (10)

1. 　ベルトが巻き掛けられる筒状の第１回転体と、
   　前記第１回転体の内側に、前記第１回転体に対して相対回転可能に設けられた第２回転体と、
   　前記第１回転体と前記第２回転体との間に形成されたばね収容空間に収容されたねじりコイルばねと、
   　前記第１回転体の回転軸方向の一方側の開口部を塞ぐエンドキャップと、
   　前記第１回転体の回転軸方向の他方側において前記第２回転体との間に介設された転がり軸受と、
   　前記第１回転体の回転軸から径方向にずれた位置に形成され、前記ばね収容空間と外部とを連通させる通気路と、を備え、
   　前記通気路の少なくとも一部が、前記エンドキャップに形成されており、
   　前記エンドキャップは、前記ばね収容空間が前記通気路のみで前記回転軸方向の前記一方に向かって外部と連通するように前記第１回転体の前記開口部を塞いでいる、プーリ構造体。
2. 　前記第１回転体の前記開口部の内周面に、周方向に延びる凹部が形成されており、
   　前記エンドキャップは、弾性体からなる弾性部と、前記弾性部よりも剛性が高く、前記弾性部と一体化された剛性部とを有し、
   　前記エンドキャップは、外縁部に前記第１回転体の前記凹部と接触するシール部を有し、少なくとも該シール部が前記弾性部によって形成されており、
   　前記エンドキャップの前記外縁部が、径方向に圧縮された状態で前記凹部に嵌合されている、請求項１に記載のプーリ構造体。
3. 　前記通気路は、前記エンドキャップの前記シール部の一部を切り欠いて形成された少なくとも１つの切欠き通気路を含む、請求項２に記載のプーリ構造体。
4. 　前記少なくとも１つの切欠き通気路のうち最も前記回転軸方向の前記一方側に位置する切欠き通気路が、前記回転軸方向の前記一方側から見て、前記凹部によって覆われている、請求項３に記載のプーリ構造体。
5. 　前記外縁部は、少なくともその一部分が前記凹部より前記回転軸方向の前記一方側に突出している、請求項３または４に記載のプーリ構造体。
6. 　前記通気路は、前記凹部の底面に沿って延びる部分から前記ばね収容空間に至る途中で向きを変えるように形成されている、請求項３～５のいずれか一項に記載のプーリ構造体。
7. 　前記シール部が、
   　前記凹部の底面と接触する第１シール部と、
   　前記凹部の前記回転軸方向の前記他方側の側面と接触する第２シール部を含み、
   　前記少なくとも１つの切欠き通気路は、前記第１シール部の一部を切り欠いて形成された第１切欠き通気路と、前記第２シール部の一部を切り欠いて形成された第２切欠き通気路とを含む、請求項６に記載のプーリ構造体。
8. 　前記通気路は、前記ばね収容空間に至る途中で、複数の方向に分岐している、請求項３～７のいずれか一項に記載のプーリ構造体。
9. 　前記通気路は、前記エンドキャップの前記外縁部より内側の部分を貫通し、直径が０．５ｍｍ以上１．２ｍｍ以下の略円孔を含む、請求項２に記載のプーリ構造体。
10. 　前記略円孔が、前記ばね収容空間よりも径方向内側に形成されている、請求項９に記載のプーリ構造体。

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