JP6547924B1 - 耐炎化繊維束および炭素繊維束の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
(a)Rn[mm]:n番目のローラー径、Rn+1[mm]:n+1番目のローラー径、Ln[mm]:n番目のローラー軸とn+1番目のローラー軸間の距離としたとき、Lnが0.75×(Rn+Rn+1)≦Ln≦2.0×(Rn+Rn+1)を満たす。
(b)1番目のローラーに接触する前の繊維束の糸幅W0が2.0×10−4〜6.0×10−4mm/dtexの範囲である。
(c)m番目のローラーから離れた後の繊維束の糸幅W2が、1.0≦W2/W0≦1.1を満たす。
(d)2番目から(m−1)番目のローラー上の繊維束の糸幅W1が、2番目から(m−1)番目のローラー全てにおいてW1/W0≧1.4を満たす。
繊維束の糸幅W0、W1、W2の測定において、W0は最初のローラーに接する直前の繊維束、W1はローラー上を走行する繊維束、W2は最後のローラーから離れた直後の繊維束に対して行った。読み取り精度はmm単位で小数点以下一桁の単位、つまり0.1mmの単位まで測定した。糸幅の測定方法は、物差しを用いた肉眼による測定とした。使用した物差しは、JIS B7516(2005)規定の1級品のステンレス製の金属製直尺を用いた。求めた糸幅W0、W1、W2から拡幅率W2/W0およびW1/W0を算出した。
走行中の繊維束の張力は、最初のローラーに接触する前の繊維束の張力と最後のローラーから離れた繊維束に対して測定した。張力計としては、日本電産シンポ(株)社製の高性能ハンドヘルド型デジタルテンションメーターを用いて5秒間測定した。1番目のローラーに接触する前の繊維束の張力と最後のローラーから離れた後の繊維束の張力の平均値を繊維束の張力とした。
繊維束の比重は、JIS R7601(2006)記載の方法に準拠した。測定は、ローラー群を走行させる前の繊維束を用いて行った。試薬はエタノール(和光純薬社製特級)を精製せずに用いた。1.0〜1.5gの繊維束を採取し、120℃で2時間絶乾した。絶乾質量(A)を測定したのち、比重既知(比重ρ)のエタノールに含浸し、エタノール中の繊維束質量(B)を測定した。下記に従い比重を算出した。
比重=(A×ρ)/(A−B)。
炭素繊維束の強度は、JIS R7608(2007)の炭素繊維引張特性試験法に準拠し、次の手順に従い求めた。樹脂処方としては、“セロキサイド(登録商標)”2021P(ダイセル化学工業社製)/3フッ化ホウ素モノエチルアミン(東京化成工業(株)製)/アセトン=100/3/4(質量部)を用い、硬化条件は、圧力は常圧、温度は125℃、時間は30分とした。炭素繊維束5本を測定し、その平均値を炭素繊維束の強度とした。
アクリル系重合体から紡糸原液を調製した後、湿式紡糸方法により単繊維繊度が1.1dtexでフィラメント数が12000本であるポリアクリロニトリル系前駆体繊維を得た。かかるポリアクリロニトリル系前駆体繊維束を空気からなる酸化性雰囲気中で230〜270℃で耐炎化処理が完了して得た比重が1.38の耐炎化繊維束を、耐炎化炉から予備炭化炉の間に図1のとおりに円柱状のローラー中心軸が同一直線上になるように配置した3個のローラー群を設置して耐炎化繊維束を通過させた。3個のローラー径はいずれも10mm、すなわちR1、R2、R3ともに10mmで、ローラーの中心間の距離L1、L2ともに20mmすなわちローラー間の隙間が10mmとなるように設置した。この時、LnであるL1、L2に対して、0.75×(Rn+Rn+1)≦Ln≦2.0×(Rn+Rn+1)の関係式は成立する。耐炎化繊維束の糸幅W0およびW2は3.0×10−4mm/dtex、すなわちW2/W0は1.0、2番目のローラー上での拡幅率はW1/W0は1.4であった。最初のローラーと最後のローラーの耐炎化繊維束の接触角θ1とθ3はそれぞれ30°、2番目のローラーの耐炎化繊維束の接触角θ2は60°で、ローラーを走行する時の耐炎化繊維束の張力は70mg/dtexであった。
耐炎化温度220〜230℃で熱処理した比重1.20の中間体繊維束を折り返しローラーと耐炎化炉の間に設置したローラーに通過させた後に、230〜270℃で耐炎化処理して耐炎化繊維束を得たこと以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。得られた炭素繊維束の強度は、450kgf/mm2であった。結果を表1、表2に示す。
耐炎化温度220〜235℃で熱処理した比重1.25の中間体繊維束を折り返しローラーと耐炎化炉の間に設置したローラーに通過させた後に、235〜270℃で耐炎化処理して耐炎化繊維束を得たこと以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。得られた炭素繊維束の強度は、460kgf/mm2であった。結果を表1、表2に示す。
耐炎化温度230〜280℃で耐炎化処理した耐炎化繊維束の比重が1.50であること以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。得られた炭素繊維束の強度は、440kgf/mm2であった。結果を表1、表2に示す。
単繊維繊度が0.9dtexでフィラメント数が12000本であるポリアクリロニトリル系前駆体繊維を得て、糸幅W0を6.0×10−4mm/dtexにしたこと以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。得られた炭素繊維束の強度は、440kgf/mm2であった。結果を表1、表2に示す。
ローラー径を5mmにして、ローラーの中心間の距離L1、L2ともに15mmにし、最初のローラーと最後のローラーの耐炎化繊維束の接触角θ1とθ3はそれぞれ15°、2番目のローラーの耐炎化繊維束の接触角θ2は30°にした以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。この時、LnであるL1、L2に対して、0.75×(Rn+Rn+1)≦Ln≦2.0×(Rn+Rn+1)の関係式は成立する。得られた炭素繊維束の強度は、400kgf/mm2であった。結果を表1、表2に示す。
ローラー径を30mmにして、ローラーの中心間の距離L1、L2ともに45mmすなわちローラー間の隙間が15mmにし、最初のローラーと最後のローラーの耐炎化繊維束の接触角θ1とθ3はそれぞれ24°、2番目のローラーの耐炎化繊維束の接触角θ2は48°となるように設置した以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。この時、LnであるL1、L2に対して、0.75×(Rn+Rn+1)≦Ln≦2.0×(Rn+Rn+1)の関係式は成立する。得られた炭素繊維束の強度は、430kgf/mm2であった。結果を表1、表2に示す。
ポリアクリロニトリル系前駆体繊維束のフィラメント数を4000本にして、糸幅W0を2.0×10−4mm/dtexにした以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。得られた炭素繊維束の強度は、420kgf/mm2であった。結果を表1、表2に示す。
ローラー個数を13個にした以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。この時、13個のローラー径はいずれも10mm、ローラーの中心間の距離も全て20mmすなわちローラー間の隙間が10mmにしてローラーの中心軸が全て同一直線上になるように設置した。また、2番目から12番目のローラー上での拡幅率W1/W0は全て1.4であった。得られた炭素繊維束の強度は、460kgf/mm2であった。結果を表3、表4に示す。
図3(1)のとおり、2番目のローラーを耐炎化繊維束の走行方向に垂直な方向に5mmずらして1番目と3番目のローラー接触角θ1とθ3を15°、2番目のローラー接触角θ2を30°にした以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。この時、ローラー軸間距離L1およびL2は21mmになったが、0.75×(Rn+Rn+1)≦Ln≦2.0×(Rn+Rn+1)の関係式は成立する。得られた炭素繊維束の強度は、400kgf/mm2であった。結果を表3、表4に示す。
図3(2)のとおり、2番目のローラーを耐炎化繊維束の走行方向に垂直な方向に25mmずらして1番目と3番目のローラー接触角θ1とθ3を70°、2番目のローラー接触角θ2を140°にした以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。この時、ローラー軸間距離L1およびL2は32mmになったが、0.75×(Rn+Rn+1)≦Ln≦2.0×(Rn+Rn+1)の関係式は成立する。得られた炭素繊維束の強度は、430kgf/mm2であった。結果を表3、表4に示す。
耐炎化繊維束の張力を30mg/dtexにした以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。得られた炭素繊維束の強度は、400kgf/mm2であった。結果を表3、表4に示す。
耐炎化繊維束の張力を180mg/dtexにした以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。得られた炭素繊維束の強度は、410kgf/mm2であった。結果を表3、表4に示す。
ローラー中心軸が同一直線上になるように配置した3個のローラーがないこと以外は実施例1と同様にして炭素繊維束を得たが、耐炎化繊維束の単糸間接着が発生したために、炭素繊維束の強度は340kgf/mm2まで低下した。結果を表3、表4に示す。
ローラー径を3mmにして、最初のローラーと最後のローラーの耐炎化繊維束の接触角θ1とθ3はそれぞれ11°、2番目のローラーの耐炎化繊維束の接触角θ2は22°にした以外は実施例1と同様に耐炎化繊維束を走行させたが、ローラー径が細いためにローラーが折れ曲がってしまい、繊維束を走行させることができず、炭素繊維束を得ることができなかった。この時、ローラーの中心間の距離L1、L2は13mmすなわちローラー間の隙間は10mmであり、0.75×(Rn+Rn+1)≦Ln≦2.0×(Rn+Rn+1)の関係式は成立しない。結果を表3、表4に示す。
ローラー径を35mmにして、最初のローラーと最後のローラーの耐炎化繊維束の接触角θ1とθ3はそれぞれ26°、2番目のローラーの耐炎化繊維束の接触角θ2は52°にした以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。ローラー径が大きくなりローラー上を走行する耐炎化繊維束への屈曲効果が少なくなり、耐炎化繊維束へ十分な外力が作用せず、耐炎化繊維束を構成する単繊維の解繊による接着抑制効果が不十分で、得られた炭素繊維束の強度は370kgf/mm2であった。この時、ローラーの中心間の距離L1、L2は45mmすなわちローラー間の隙間は10mmであり、0.75×(Rn+Rn+1)≦Ln≦2.0×(Rn+Rn+1)の関係式は成立しない。結果を表3、表4に示す。
耐炎化温度200〜210℃で熱処理した比重1.17の中間体繊維束を折り返しローラーと耐炎化熱処理炉の間に設置したローラーに通過させた後に、210〜270℃で耐炎化処理して耐炎化繊維束を得たこと以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。耐炎化温度が低いためにローラー通過時の繊維束に対して耐炎化処理がほとんどなされておらず、繊維束を構成する単繊維間の接着が発生せずにローラーを通過した際の解繊による単繊維間の接着抑制効果は発現されず、得られた炭素繊維束の強度は、360kgf/mm2であった。結果を表5、表6に示す。
耐炎化温度230〜290℃で耐炎化処理した耐炎化繊維束の比重が1.55であること以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。耐炎化繊維束を構成する単繊維間の接着が強固なものとなり、ローラー通過時に解繊できないばかりか、耐炎化繊維束が脆弱になったために毛羽が発生して、得られた炭素繊維束の強度は370kgf/mm2であった。結果を表5、表6に示す。
ポリアクリロニトリル系前駆体繊維束のフィラメント数を3000本にして、糸幅W0を1.5×10−4mm/dtexにした以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。得られた炭素繊維束の強度は、360kgf/mm2であった。結果を表5、表6に示す。
単繊維繊度が0.8dtexでフィラメント数が12000本であるポリアクリロニトリル系前駆体繊維を得て、糸幅W0を7.0×10−4mm/dtexにしたこと以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。最初のローラーに接触する前の糸幅W0がすでに広いためにローラー上の拡幅は発生せず、得られた炭素繊維束の強度は370kgf/mm2であった。結果を表5、表6に示す。
図3(1)のとおり、2番目のローラーを耐炎化繊維束の走行方向に垂直な方向に7mmずらして、ローラーの中心間の距離L1、L2ともに21mmとして、1番目と3番目のローラー接触角θ1とθ3を10°、2番目のローラー接触角θ2を20°にしたところ、ローラーへの接触角が低くなり耐炎化繊維束がローラー上でほとんど開繊されなかったために、拡幅率W1/W0が1.3に低下した以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。耐炎化繊維束を構成する単糸間の接着抑制がなされず、得られた炭素繊維束の強度は350kgf/mm2であった。結果を表5、表6に示す。
図3(2)のとおり、2番目のローラーを耐炎化繊維束の走行方向に垂直な方向に55mmずらして、ローラーの中心間の距離L1、L2ともに59mmとして、1番目と3番目のローラー接触角θ1とθ3を80°、2番目のローラー接触角θ2を160°にした以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。ローラー通過時に毛羽が発生したために得られた炭素繊維束の強度は340kgf/mm2であった。この時、LnであるL1、L2に対して、0.75×(Rn+Rn+1)≦Ln≦2.0×(Rn+Rn+1)の関係式は成立しない。結果を表5、表6に示す。
耐炎化繊維束の張力を20mg/dtexにしたところ、低張力のために耐炎化繊維束がローラー上でほとんど開繊されなかったために拡幅率W1/W0が1.2に低下した以外は実施例1と同様に炭素繊維束を得た。耐炎化繊維束を構成する単糸間の接着抑制がなされずに得られた炭素繊維束の強度は350kgf/mm2であった。結果を表5、表6に示す。
2:ローラー
3:ローラーの中心
θ1、θ2、θ3:接触角
Claims (4)
- ポリアクリロニトリル系前駆体繊維束を酸化性雰囲気中で200〜300℃で耐炎化処理して耐炎化繊維束を製造する工程において、m個(ただし、mは3以上の整数である。)連続して設置されたローラーからなるローラー群に対し、繊維束がn番目のローラーと(n+1)番目のローラー(ただし、nは1以上(m−1)以下の整数である。)の間を順次通過するように走行させ、前記m個連続して設置されたローラーのローラー軸が互いに平行な状態で、かつ、繊維束の走行方向に対して垂直であり、ローラー径が5〜30mmであり、前記繊維束の比重が1.20〜1.50であり、以下の条件(a)〜(d)をすべて満たす耐炎化繊維束の製造方法。
(a)Rn[mm]:n番目のローラー径、Rn+1[mm]:n+1番目のローラー径、Ln[mm]:n番目のローラー軸とn+1番目のローラー軸間の距離としたとき、Lnが0.75×(Rn+Rn+1)≦Ln≦2.0×(Rn+Rn+1)を満たす。
(b)1番目のローラーに接触する前の繊維束の糸幅W0が2.0×10−4〜6.0×10−4mm/dtexの範囲である。
(c)m番目のローラーから離れた後の繊維束の糸幅W2が、1.0≦W2/W0≦1.1を満たす。
(d)2番目から(m−1)番目のローラー上の繊維束の糸幅W1が、2番目から(m−1)番目のローラー全てにおいてW1/W0≧1.4を満たす。 - 繊維束がローラーに接触する角度が、1番目とm番目のローラーでは15〜70°、2番目から(m−1)番目のローラーでは30〜140°である請求項1に記載の耐炎化繊維束の製造方法。
- 繊維束の張力が30〜180mg/dtexである請求項1または2に記載の耐炎化繊維束の製造方法。
- 請求項1〜3のいずれかに記載の耐炎化繊維束の製造方法で耐炎化繊維束を得る工程と、前記耐炎化繊維束を不活性雰囲気中で1000〜2500℃で炭化処理する工程とを含む炭素繊維束の製造方法。
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