JP6449495B2 - ポリベンズイミダゾール炭素繊維 - Google Patents
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Description
本発明は、ポリベンズイミダゾールを含む前駆体繊維を繊維原料とするポリベンズイミダゾール炭素繊維に関する。
炭素繊維は、航空機から建材まで幅広く使われており、生産性が向上し、低価格化が進めば、自動車ボディなどでも鋼板に代わる材料となり得る。現在のところ、炭素繊維は、
ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）繊維及びピッチ繊維を繊維原料（前駆体繊維）として製造されるのが主流となっている。
しかしながら、これらの前駆体繊維は、炭素化に先立って不融化処理と呼ばれる前処理が必要であり、この処理が製造に要するコスト及びエネルギーの低減、並びに生産性向上に対する大きな障壁となっている。
即ち、ＰＡＮ繊維及びピッチ繊維は、炭素化処理（１，０００℃以上の高温熱処理）の過程で溶融し、繊維形状を保てないことから、不融化処理と呼ばれる空気酸化処理によって溶融しない耐炎化繊維に変化させ、これを炭素化することで炭素繊維を得ている。この不融化処理では、酸化反応を均一に制御する必要があることに加え、発熱反応による熱暴走を抑えるための厳密な温度条件管理を必要とし、処理時間としても長時間（およそ３０分から１時間程度）となる。
ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）繊維及びピッチ繊維を繊維原料（前駆体繊維）として製造されるのが主流となっている。
しかしながら、これらの前駆体繊維は、炭素化に先立って不融化処理と呼ばれる前処理が必要であり、この処理が製造に要するコスト及びエネルギーの低減、並びに生産性向上に対する大きな障壁となっている。
即ち、ＰＡＮ繊維及びピッチ繊維は、炭素化処理（１，０００℃以上の高温熱処理）の過程で溶融し、繊維形状を保てないことから、不融化処理と呼ばれる空気酸化処理によって溶融しない耐炎化繊維に変化させ、これを炭素化することで炭素繊維を得ている。この不融化処理では、酸化反応を均一に制御する必要があることに加え、発熱反応による熱暴走を抑えるための厳密な温度条件管理を必要とし、処理時間としても長時間（およそ３０分から１時間程度）となる。
そのため、本願発明者らは、前記不融化処理を必要としない前駆体繊維を種々検討し、ポリベンズイミダゾール（以下、「ＰＢＩ」と称する）繊維を前駆体繊維とするＰＢＩ炭素繊維の研究報告を発表している（非特許文献１参照）。このＰＢＩ繊維は、前記不融化処理を行わなくとも、繊維形状を維持したまま炭素化することができる。
また、古くは、ＰＢＩ繊維を紡糸・炭素化し、弾性率８０ＧＰａ、強度６７０ＭＰａの炭素繊維が得られることが知られている（特許文献１参照）。更に、塩基性であるＰＢＩ繊維を酸性溶媒で処理して塩にすることで、直径１００μｍを超える炭素繊維が製造できることが知られており、その弾性率は１００ＧＰａとされ、強度は４２０ＭＰａとされる（特許文献２参照）。
しかしながら、前記ＰＢＩ繊維を炭素化させた前記ＰＢＩ炭素繊維は、弾性率及び強度が低いという問題がある。したがって、前記ＰＢＩ炭素繊維の実用化に向けては、弾性率及び強度のいずれも向上させる必要がある。
また、古くは、ＰＢＩ繊維を紡糸・炭素化し、弾性率８０ＧＰａ、強度６７０ＭＰａの炭素繊維が得られることが知られている（特許文献１参照）。更に、塩基性であるＰＢＩ繊維を酸性溶媒で処理して塩にすることで、直径１００μｍを超える炭素繊維が製造できることが知られており、その弾性率は１００ＧＰａとされ、強度は４２０ＭＰａとされる（特許文献２参照）。
しかしながら、前記ＰＢＩ繊維を炭素化させた前記ＰＢＩ炭素繊維は、弾性率及び強度が低いという問題がある。したがって、前記ＰＢＩ炭素繊維の実用化に向けては、弾性率及び強度のいずれも向上させる必要がある。
ところで、前駆体繊維としての前記ＰＢＩ繊維の強度を向上させる方法として、ＰＢＩ繊維を中和溶液に接触させて、ポリマー製造に用いたポリリン酸を繊維中から除去する方法が知られている（例えば、特許文献３参照）。
しかしながら、こうしたＰＢＩ繊維を前駆体繊維とした炭素繊維は、知られておらず、また、実用的な弾性率及び強度を有する前記ＰＢＩ炭素繊維としては、依然として何ら存在しない状況である。即ち、前駆体繊維としての弾性率及び強度は、この前駆体繊維を炭素化させた炭素繊維の弾性率及び強度と必ずしも一致せず、また、目的とする弾性率及び強度が得られるかは、不明であることから、実用的な弾性率及び強度を有する前記ＰＢＩ炭素繊維を新たに開発する必要があった。
しかしながら、こうしたＰＢＩ繊維を前駆体繊維とした炭素繊維は、知られておらず、また、実用的な弾性率及び強度を有する前記ＰＢＩ炭素繊維としては、依然として何ら存在しない状況である。即ち、前駆体繊維としての弾性率及び強度は、この前駆体繊維を炭素化させた炭素繊維の弾性率及び強度と必ずしも一致せず、また、目的とする弾性率及び強度が得られるかは、不明であることから、実用的な弾性率及び強度を有する前記ＰＢＩ炭素繊維を新たに開発する必要があった。
第３９回炭素材料学会年会要旨集３Ｂ０２、３Ｂ０３（２０１２年）
本発明は、従来における前記諸問題を解決し、以下の目的を達成することを課題とする。即ち、本発明は、不融化処理が不要で効率的に製造でき、かつ、弾性率及び強度に優れたＰＢＩ炭素繊維を提供することを目的とする。
前記課題を解決するための手段としては、以下の通りである。即ち、
＜１＞ 下記一般式（１）及び（２）のいずれかで表される構造を構造単位とするポリベンズイミダゾールを含む前駆体繊維を加熱して炭素繊維化させた構造を有し、引張弾性率が１００ＧＰａ以上であり、引張強度が０．８ＧＰａ以上であり、かつ、繊維直径が８μｍ以上の連続繊維であることを特徴とするポリベンズイミダゾール炭素繊維。
ただし、前記一般式（１）及び（２）中のＲ１及びＲ３は、それぞれ下記構造式（１）〜（１０）のいずれかの構造で表される３価又は４価のアリール基又は不飽和複素環式基を示し、Ｒ２は、前記構造式（１）〜（１０）のいずれかの構造で表される２価のアリール基又は不飽和複素環式基、炭素数２〜４のアルケニレン基、酸素原子、硫黄原子及びスルホニル基のいずれかを示す。
＜１＞ 下記一般式（１）及び（２）のいずれかで表される構造を構造単位とするポリベンズイミダゾールを含む前駆体繊維を加熱して炭素繊維化させた構造を有し、引張弾性率が１００ＧＰａ以上であり、引張強度が０．８ＧＰａ以上であり、かつ、繊維直径が８μｍ以上の連続繊維であることを特徴とするポリベンズイミダゾール炭素繊維。
本発明によれば、従来技術における前記諸問題を解決することができ、不融化処理が不要で効率的に製造でき、かつ、弾性率及び強度に優れたＰＢＩ炭素繊維を提供することができる。
（ＰＢＩ炭素繊維）
本発明のポリベンズイミダゾール（ＰＢＩ）炭素繊維は、下記一般式（１）及び（２）のいずれかで表される構造を構造単位とするＰＢＩを含む前駆体繊維を加熱して炭素繊維化させた構造を有し、引張弾性率が１００ＧＰａ以上であり、かつ、引張強度が０．８ＧＰａ以上である。
本発明のポリベンズイミダゾール（ＰＢＩ）炭素繊維は、下記一般式（１）及び（２）のいずれかで表される構造を構造単位とするＰＢＩを含む前駆体繊維を加熱して炭素繊維化させた構造を有し、引張弾性率が１００ＧＰａ以上であり、かつ、引張強度が０．８ＧＰａ以上である。
前記アルケニレン基としては、例えば、ビニレン基等が挙げられる。
このようなＰＢＩを含む前駆体繊維（ＰＢＩ前駆体繊維）においては、不融化処理を行わなくとも、繊維形状を維持したまま炭素化することができる。したがって、前記不融化処理が必要なＰＡＮ系繊維やピッチ系繊維を前駆体繊維として炭素繊維を製造することよりも、効率的に炭素繊維を製造することができる。
また、前記ＰＢＩ前駆体繊維においては、高い炭素化収率で炭素化することができる。これにより、炭素化時に発生して放出される熱分解ガスによる構造の乱れや、炭素繊維の機械的強度を低下させるボイド（空孔）の発生（発泡を含む）を抑制することができる。更に、炭素化収率が高い、即ち、炭素化時に熱分解で放出されるガスやタール分が少ないことを一因として、急速に昇温して炭素化される場合であっても、瞬時の大量分解ガス発生を避けることができるため、極めて高速に炭素化処理を行うことができる。また、これによって、外表面に対して体積が大きく、炭素化時にガスが逃げにくい太い繊維を炭素化することができる。
また、前記ＰＢＩ前駆体繊維においては、高い炭素化収率で炭素化することができる。これにより、炭素化時に発生して放出される熱分解ガスによる構造の乱れや、炭素繊維の機械的強度を低下させるボイド（空孔）の発生（発泡を含む）を抑制することができる。更に、炭素化収率が高い、即ち、炭素化時に熱分解で放出されるガスやタール分が少ないことを一因として、急速に昇温して炭素化される場合であっても、瞬時の大量分解ガス発生を避けることができるため、極めて高速に炭素化処理を行うことができる。また、これによって、外表面に対して体積が大きく、炭素化時にガスが逃げにくい太い繊維を炭素化することができる。
前記ＰＢＩ炭素繊維は、引張弾性率が１００ＧＰａ以上、引張強度が０．８ＧＰａ以上であり、弾性率及び強度のいずれにも優れる。
このような弾性率及び強度が得られる理由としては、後述する製造方法において、前記ＰＢＩ前駆体繊維中の酸性溶液を塩基性溶液により中和除去することが一因に挙げられ、前記ＰＢＩ炭素繊維の発明は、前記中和除去により得られた前駆体繊維の繊維構造が維持されたまま炭素繊維化できることの知見に基づく。
なお、前記引張弾性率及び前記引張強度は、ＪＩＳ７６０６法に従った単繊維引張試験により測定することができる。
このような弾性率及び強度が得られる理由としては、後述する製造方法において、前記ＰＢＩ前駆体繊維中の酸性溶液を塩基性溶液により中和除去することが一因に挙げられ、前記ＰＢＩ炭素繊維の発明は、前記中和除去により得られた前駆体繊維の繊維構造が維持されたまま炭素繊維化できることの知見に基づく。
なお、前記引張弾性率及び前記引張強度は、ＪＩＳ７６０６法に従った単繊維引張試験により測定することができる。
前述の通り、前記ＰＢＩ炭素繊維は、太い繊維を炭素化させて太径化させた場合であっても、高い弾性率及び強度が維持される。ＰＡＮ系炭素繊維等の市販炭素繊維としては、繊維直径が７μｍ程度のものが一般的であるが、前記ＰＢＩ炭素繊維としては、繊維直径が２μｍ〜８μｍ未満の細径である場合はもちろんのこと、繊維直径を８μｍ以上、更には、１６μｍ以上に太径化しても高い弾性率及び強度が維持される。なお、前記繊維直径の上限としては、３０μｍ程度である。
また、前記ＰＢＩ炭素繊維としては、連続繊維（フィラメント）とすることができる。
以上に述べた本発明に係る前記ＰＢＩ炭素繊維は、以下に述べる本発明に係る前記ＰＢＩ炭素繊維の製造方法により製造することができる。
また、前記ＰＢＩ炭素繊維としては、連続繊維（フィラメント）とすることができる。
以上に述べた本発明に係る前記ＰＢＩ炭素繊維は、以下に述べる本発明に係る前記ＰＢＩ炭素繊維の製造方法により製造することができる。
（ＰＢＩ炭素繊維の製造方法）
前記ＰＢＩ炭素繊維の製造方法は、１次前駆体繊維取得工程と、２次前駆体繊維取得工程と、炭素繊維化工程とを含む。
前記ＰＢＩ炭素繊維の製造方法は、１次前駆体繊維取得工程と、２次前駆体繊維取得工程と、炭素繊維化工程とを含む。
＜１次前駆体繊維取得工程＞
前記１次前駆体繊維取得工程は、酸性溶液中の下記一般式（１）及び（２）のいずれかで表される構造を構造単位とするポリベンズイミダゾールを含む重合体を紡糸して前記重合体の１次前駆体繊維を取得する工程である。
前記１次前駆体繊維取得工程は、酸性溶液中の下記一般式（１）及び（２）のいずれかで表される構造を構造単位とするポリベンズイミダゾールを含む重合体を紡糸して前記重合体の１次前駆体繊維を取得する工程である。
また、前記アルケニレン基としては、例えば、ビニレン基等が挙げられる。
前記ＰＢＩとしては、市販のものを用いてもよいし、合成したものを用いてもよい。
合成する場合、前記ＰＢＩとしては、例えば、和光純薬社等のテレフタル酸と、アルドリッチ社等の４，４’−ビフェニル−１，１’，２，２’−テトラミンとを出発原料として、前記酸性溶液中で縮重合反応させることで行うことができる。
合成する場合、前記ＰＢＩとしては、例えば、和光純薬社等のテレフタル酸と、アルドリッチ社等の４，４’−ビフェニル−１，１’，２，２’−テトラミンとを出発原料として、前記酸性溶液中で縮重合反応させることで行うことができる。
前記重合体としては、前記ＰＢＩそのものであってもよいし、本発明の効果を妨げない限り、前記ＰＢＩの構造単位と他の構造単位で構成される共重合体や他のポリマーとのポリマーブレンド体であってもよい。
また、前記前駆体繊維としては、前記重合体そのものから得られる繊維体であってもよいが、本発明の効果を損なわない限り、前記重合体末端に任意の置換基が付加されたものから得られる繊維体であってもよい。
前記置換基としては、例えば、エステル基、アミド基、イミド基、水酸基、ニトロ基等が挙げられる。
また、前記前駆体繊維としては、前記重合体そのものから得られる繊維体であってもよいが、本発明の効果を損なわない限り、前記重合体末端に任意の置換基が付加されたものから得られる繊維体であってもよい。
前記置換基としては、例えば、エステル基、アミド基、イミド基、水酸基、ニトロ基等が挙げられる。
前記紡糸の方法としては、大きく分けて２通りの方法で実施することができる。即ち、前記酸性溶液中で前記重合体の縮重合反応を行った反応溶液を紡糸原液として直接紡糸する第１の方法と、前記反応溶液を構成する前記酸性溶液を第１の酸性溶液として、前記反応溶液から一旦前記重合体の凝固物を取得した後、これを紡糸用の第２の酸性溶液に溶解させた溶解液を紡糸原液として紡糸する第２の方法とで実施することができる。
前記第１の方法に用いる前記酸性溶液としては、前記出発物質及び生成する前記重合体を溶解し、重合を促進する触媒としての作用を有する物であれば、特に制限はなく、具体的には、ポリリン酸、ポリリン酸エステル、リン酸ジフェニルクレシル等や五酸化二リン等を溶解したメタンスルホン酸等を挙げることができる。これらの中でも、前記重合反応の制御の観点から、前記ポリリン酸が好ましい。
前記第２の方法で紡糸を行う場合、前記１次前駆体繊維取得工程は、１次凝固物取得工程と、２次凝固物取得工程とを含み、前記２次凝固物取得工程で得られた２次凝固物を第２の酸性溶液中に溶解させて紡糸原液を調製し、前記紡糸原液を紡糸して前記重合体の１次前駆体繊維を取得する工程とされる。
−１次凝固物取得工程−
前記１次凝固物取得工程は、前記第１の酸性溶液中で重合させた前記重合体の前記反応溶液を凝固浴中で凝固させ、前記重合体の１次凝固物を取得する工程である。
前記第１の酸性溶液としては、前記第１の方法に用いる前記酸性溶液と同様のものを用いることができる。
前記凝固浴の凝固液としては、前記重合体を凝固させることができるものであれば、特に制限はなく、例えば、水、アルコール、メタンスルホン酸、ポリリン酸、希硫酸等が挙げられ、中でも、前記水が好ましい。
前記１次凝固物取得工程は、前記第１の酸性溶液中で重合させた前記重合体の前記反応溶液を凝固浴中で凝固させ、前記重合体の１次凝固物を取得する工程である。
前記第１の酸性溶液としては、前記第１の方法に用いる前記酸性溶液と同様のものを用いることができる。
前記凝固浴の凝固液としては、前記重合体を凝固させることができるものであれば、特に制限はなく、例えば、水、アルコール、メタンスルホン酸、ポリリン酸、希硫酸等が挙げられ、中でも、前記水が好ましい。
−２次凝固物取得工程−
前記２次凝固物取得工程は、前記１次凝固物を第１の塩基性溶液と接触させ、前記１次凝固物中に残存する前記第１の酸性溶液が中和除去された２次凝固物を取得する工程である。
前記第１の塩基性溶液としては、前記第１の酸性溶液を中和させるものであれば、特に制限はなく、例えば、炭酸水素ナトリウム水溶液、水酸化ナトリウム水溶液、水酸化カリウム、トリエチルアミンのエタノール溶液等が挙げられるが、重合度の低下を防ぐの観点から、前記炭酸水素ナトリウム水溶液が好ましい。
なお、前記第１の塩基性溶液による洗浄と前後して、前記凝固物を水やアルコールを用いて洗浄してもよい。
前記２次凝固物取得工程は、前記１次凝固物を第１の塩基性溶液と接触させ、前記１次凝固物中に残存する前記第１の酸性溶液が中和除去された２次凝固物を取得する工程である。
前記第１の塩基性溶液としては、前記第１の酸性溶液を中和させるものであれば、特に制限はなく、例えば、炭酸水素ナトリウム水溶液、水酸化ナトリウム水溶液、水酸化カリウム、トリエチルアミンのエタノール溶液等が挙げられるが、重合度の低下を防ぐの観点から、前記炭酸水素ナトリウム水溶液が好ましい。
なお、前記第１の塩基性溶液による洗浄と前後して、前記凝固物を水やアルコールを用いて洗浄してもよい。
前記第２の方法で紡糸を行う場合、前述の通り、洗浄後の前記２次凝固物を前記第２の酸性溶液中に溶解させて前記紡糸原液を調製する。
前記第２の酸性溶液としては、前記２次凝固物が可溶であれば、特に制限はなく、メタンスルホン酸、ポリリン酸或いは濃硫酸等が挙げられるが、前記紡糸原液に対し、前記紡糸に適した粘性を付与する観点から、前記メタンスルホン酸が好ましい。
前記第２の酸性溶液としては、前記２次凝固物が可溶であれば、特に制限はなく、メタンスルホン酸、ポリリン酸或いは濃硫酸等が挙げられるが、前記紡糸原液に対し、前記紡糸に適した粘性を付与する観点から、前記メタンスルホン酸が好ましい。
前記第１の方法及び前記第２の方法における紡糸方法としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、公知の湿式紡糸法、乾湿式紡糸法等が挙げられる。
なお、前記１次前駆体繊維及び後述の２次前駆体繊維に対して、必要に応じて延伸処理・熱処理を行なってもよい。前記延伸処理に関しては、紡出糸を直接凝固浴中で延伸してもよいし、巻取糸を洗浄した後、浴中で延伸してもよい。また、前記延伸処理と前記熱処理を同時に行なってもよい。前記熱処理に関しては、雰囲気に制限はないが、空気中あるいは窒素雰囲気下中で行なうのが好ましい。熱処理温度、時間としては、適宜選択することができるが、前記熱処理温度に関しては、２００℃〜６００℃が好ましい。また、延伸倍率としては、１．２倍〜１０倍程度が好ましい。
以上により、前記１次前駆体繊維を取得することができる。
以上により、前記１次前駆体繊維を取得することができる。
＜２次前駆体繊維取得工程＞
前記２次前駆体繊維取得工程は、前記１次前駆体繊維を塩基性溶液と接触させ、前記１次前駆体繊維中に残存する前記酸性溶液が中和除去された２次前駆体繊維を取得する工程である。
前記２次前駆体繊維取得工程は、前記１次前駆体繊維を塩基性溶液と接触させ、前記１次前駆体繊維中に残存する前記酸性溶液が中和除去された２次前駆体繊維を取得する工程である。
前記１次前駆体繊維取得工程を前記第１の方法で実施する場合、前記２次前駆体繊維取得工程における前記塩基性溶液としては、前記酸性溶液を中和させるものであれば、特に制限はなく、例えば、トリエチルアミンのエタノール溶液、炭酸水素ナトリウム水溶液、水酸化ナトリウム水溶液、水酸化カリウム等が挙げられるが、中和反応後に繊維中に残る過剰量のアルカリの除去が容易であるとの観点から、前記トリエチルアミンのエタノール溶液が好ましい。
また、前記接触の方法としては、特に制限はなく、前記１次前駆体繊維に前記塩基性溶液を噴き掛けて行ってもよいが、前記１次前駆体繊維を前記塩基性溶液の浴槽中に通過させる方法が好ましい。
特に、前記１次前駆体繊維取得工程を前記第１の方法で実施する際、前記酸性溶液が前記ポリリン酸であり、前記塩基性溶液が前記トリエチルアミンのエタノール溶液である場合には、前記１次前駆体繊維を前記トリエチルアミンのエタノール溶液の浴槽中に５秒間〜３０秒間通過させる方法が好ましい。
このような方法によれば、前記１次前駆体繊維中の前記酸性溶液を効果的に中和除去させることができる。
なお、前記塩基性溶液による洗浄と前後して、前記前駆体繊維を水やアルコールを用いて洗浄してもよい。
また、前記接触の方法としては、特に制限はなく、前記１次前駆体繊維に前記塩基性溶液を噴き掛けて行ってもよいが、前記１次前駆体繊維を前記塩基性溶液の浴槽中に通過させる方法が好ましい。
特に、前記１次前駆体繊維取得工程を前記第１の方法で実施する際、前記酸性溶液が前記ポリリン酸であり、前記塩基性溶液が前記トリエチルアミンのエタノール溶液である場合には、前記１次前駆体繊維を前記トリエチルアミンのエタノール溶液の浴槽中に５秒間〜３０秒間通過させる方法が好ましい。
このような方法によれば、前記１次前駆体繊維中の前記酸性溶液を効果的に中和除去させることができる。
なお、前記塩基性溶液による洗浄と前後して、前記前駆体繊維を水やアルコールを用いて洗浄してもよい。
前記１次前駆体繊維取得工程を前記第２の方法で実施する場合、前記２次前駆体繊維取得工程は、前記１次前駆体繊維を第２の塩基性溶液と接触させ、前記１次前駆体繊維中に残存する前記第２の酸性溶液が中和除去された２次前駆体繊維を取得する工程として実施される。
前記第２の塩基性溶液としては、前記第２の酸性溶液を中和させるものであれば、特に制限はなく、例えば、トリエチルアミンのエタノール溶液、炭酸水素ナトリウム水溶液、水酸化ナトリウム水溶液、水酸化カリウム等が挙げられるが、中和反応後に繊維中に残る過剰量のアルカリの除去が容易であるとの観点から、前記トリエチルアミンのエタノール溶液が好ましい。
前記接触の方法としては、特に制限はなく、前記１次前駆体繊維に前記第２の塩基性溶液を噴き掛けて行ってもよいが、前記１次前駆体繊維を前記第２の塩基性溶液の浴槽中に通過させる方法が好ましい。
特に、前記第２の酸性溶液が前記メタンスルホン酸であり、前記第２の塩基性溶液が前記トリエチルアミンのエタノール溶液である場合には、前記１次前駆体繊維を前記トリエチルアミンのエタノール溶液の浴槽中に５秒間〜３０秒間通過させる方法が好ましい。
このような方法によれば、前記１次前駆体繊維中の前記第２の酸性溶液を効果的に中和除去させることができる。
なお、前記第２の塩基性溶液による洗浄と前後して、前記前駆体繊維を水やアルコールを用いて洗浄してもよい。
前記第２の塩基性溶液としては、前記第２の酸性溶液を中和させるものであれば、特に制限はなく、例えば、トリエチルアミンのエタノール溶液、炭酸水素ナトリウム水溶液、水酸化ナトリウム水溶液、水酸化カリウム等が挙げられるが、中和反応後に繊維中に残る過剰量のアルカリの除去が容易であるとの観点から、前記トリエチルアミンのエタノール溶液が好ましい。
前記接触の方法としては、特に制限はなく、前記１次前駆体繊維に前記第２の塩基性溶液を噴き掛けて行ってもよいが、前記１次前駆体繊維を前記第２の塩基性溶液の浴槽中に通過させる方法が好ましい。
特に、前記第２の酸性溶液が前記メタンスルホン酸であり、前記第２の塩基性溶液が前記トリエチルアミンのエタノール溶液である場合には、前記１次前駆体繊維を前記トリエチルアミンのエタノール溶液の浴槽中に５秒間〜３０秒間通過させる方法が好ましい。
このような方法によれば、前記１次前駆体繊維中の前記第２の酸性溶液を効果的に中和除去させることができる。
なお、前記第２の塩基性溶液による洗浄と前後して、前記前駆体繊維を水やアルコールを用いて洗浄してもよい。
＜炭素繊維化工程＞
前記炭素繊維化工程は、前記２次前駆体繊維を不活性ガス下、１，０００℃〜１，６００℃の温度で加熱して炭素繊維化する工程である。
前記炭素化繊維化工程における加熱温度が１，２００℃〜１，４００℃であると、より弾性率及び強度に優れた前記ＰＢＩ炭素繊維を製造することができる。
前記炭素繊維化工程は、前記２次前駆体繊維を不活性ガス下、１，０００℃〜１，６００℃の温度で加熱して炭素繊維化する工程である。
前記炭素化繊維化工程における加熱温度が１，２００℃〜１，４００℃であると、より弾性率及び強度に優れた前記ＰＢＩ炭素繊維を製造することができる。
また、前記ＰＢＩ繊維は、前述の通り、急速な昇温速度で高速炭素化処理を行っても繊維形状が維持される特徴を有する。
したがって、前記加熱時における昇温速度としては、特に制限はなく、５℃／分といった低速から、１５℃／秒〜１，０００℃／秒といった高速の昇温速度とすることができる。
なお、前記不活性ガスとしては、特に制限はなく、例えば、窒素、アルゴンガス等が挙げられる。
したがって、前記加熱時における昇温速度としては、特に制限はなく、５℃／分といった低速から、１５℃／秒〜１，０００℃／秒といった高速の昇温速度とすることができる。
なお、前記不活性ガスとしては、特に制限はなく、例えば、窒素、アルゴンガス等が挙げられる。
また、前記ＰＢＩ炭素繊維の製造方法としては、前記炭素化により得られる前記ＰＢＩ炭素繊維の機械的特性（弾性率、強度等）を制御するため、前記炭素繊維化工程後、或いは、前記炭素繊維化工程と連続して、より高温で加熱することにより、前記ＰＢＩ炭素繊維を黒鉛化する黒鉛化工程を含んでもよい。
前記黒鉛化工程（場合により、前記炭素化工程と連続した加熱工程）の加熱温度としては、特に制限はないが、２，０００℃〜３，２００℃が好ましい。このような加熱温度とすると、高炭素化収率、高密度で、十分な機械的特性を有する前記炭素繊維を製造することができる。
なお、前記黒鉛化工程は、前記炭素繊維化工程と同様に前記不活性ガス下で実施することが好ましい。
なお、前記黒鉛化工程は、前記炭素繊維化工程と同様に前記不活性ガス下で実施することが好ましい。
なお、前記ＰＢＩ炭素繊維の製造方法としては、公知の炭素繊維製造プロセスで実施される表面処理、サイジング付与を実施する工程を更に含むこととしてもよい。
（前駆体繊維の調製）
＜ＰＢＩ前駆体繊維１＞
先ず、１モルのテレフタル酸（和光純薬工業社製、販売元コードＮｏ．２０８−０８１６２）と、１モルの４，４’−ビフェニル−１，１’，２，２’−テトラアミン（アルドリッチ社製、販売元コードＮｏ．Ｄ１２３８４）とを重合体原料として、これらを第１の酸性溶液としてのポリリン酸（シグマアルドリッチ社製、販売元コードＮｏ．２０８２１３）中で縮重合反応させ、ＰＢＩ重合体としてのポリ２，２’−（ｐ−フェニレン）−５，５’−ビベンゾイミダゾールを含む反応溶液を調製した。
＜ＰＢＩ前駆体繊維１＞
先ず、１モルのテレフタル酸（和光純薬工業社製、販売元コードＮｏ．２０８−０８１６２）と、１モルの４，４’−ビフェニル−１，１’，２，２’−テトラアミン（アルドリッチ社製、販売元コードＮｏ．Ｄ１２３８４）とを重合体原料として、これらを第１の酸性溶液としてのポリリン酸（シグマアルドリッチ社製、販売元コードＮｏ．２０８２１３）中で縮重合反応させ、ＰＢＩ重合体としてのポリ２，２’−（ｐ−フェニレン）−５，５’−ビベンゾイミダゾールを含む反応溶液を調製した。
次に、前記反応溶液を凝固浴としての水浴中に導入して前記ＰＢＩ重合体を繊維状に凝固させ、１次凝固物を取得した（１次凝固物取得工程）。
前記１次凝固物をジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）中で撹拌して不純物の洗浄を行った後、前記１次凝固物を第１の塩基性溶液としての５ｗｔ％濃度の炭酸水素ナトリウム水溶液中で撹拌して、前記１次凝固物に含まれる前記第１の酸性溶液を中和除去し、前記ＰＢＩ重合体の２次凝固物を取得した。次いで、前記２次凝固物に対し、水及びアルコールを用いて洗浄を行った後、２４０℃で１日間真空乾燥した（２次凝固物取得工程）。
なお、前記ＰＢＩ重合体の縮重合反応は、ほぼ定量的に進むことが知られているが、前記２次凝固物取得工程を実施せず、前記１次凝固物をそのまま乾燥させた場合、前記１次凝固物における前記ＰＢＩ重合体の理論収量に対する収量、即ち、収率は、１１０％以上であり、前記ＰＢＩ重合体内に前記第１の酸性溶液（ポリリン酸）が残留していることが確認されるのに対して、前記２次凝固物工程を実施した場合の収率は、９８％程度であった。
前記１次凝固物をジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）中で撹拌して不純物の洗浄を行った後、前記１次凝固物を第１の塩基性溶液としての５ｗｔ％濃度の炭酸水素ナトリウム水溶液中で撹拌して、前記１次凝固物に含まれる前記第１の酸性溶液を中和除去し、前記ＰＢＩ重合体の２次凝固物を取得した。次いで、前記２次凝固物に対し、水及びアルコールを用いて洗浄を行った後、２４０℃で１日間真空乾燥した（２次凝固物取得工程）。
なお、前記ＰＢＩ重合体の縮重合反応は、ほぼ定量的に進むことが知られているが、前記２次凝固物取得工程を実施せず、前記１次凝固物をそのまま乾燥させた場合、前記１次凝固物における前記ＰＢＩ重合体の理論収量に対する収量、即ち、収率は、１１０％以上であり、前記ＰＢＩ重合体内に前記第１の酸性溶液（ポリリン酸）が残留していることが確認されるのに対して、前記２次凝固物工程を実施した場合の収率は、９８％程度であった。
次に、前記２次凝固物を第２の酸性溶液としてのメタンスルホン酸（和光純薬工業社製、販売元コードＮｏ．１３８−０１５７６）中に溶解させ、前記２次凝固物を３．２ｗｔ％含む紡糸原液を調製した。
前記紡糸原液を湿式紡糸により凝固浴としての水浴中に導入しつつ、４０２個のノズル孔が形成されたマルチホールノズル部材に挿通させて４０２本の繊維束として吐出させ、これを巻取装置で巻取ることで、前記ＰＢＩ重合体の１次前駆体繊維を取得した（１次前駆体繊維取得工程）。なお、前記湿式紡糸は、巻取速度／吐出線速度で表されるジェットストレッチ比が１．５となるように、張力を掛けながら実施した。また、前記繊維束を構成する前記１次前駆体繊維１本の直径がそれぞれ２０μｍとなるように前記マルチホールノズル部材のノズル孔径を設定した。
前記紡糸原液を湿式紡糸により凝固浴としての水浴中に導入しつつ、４０２個のノズル孔が形成されたマルチホールノズル部材に挿通させて４０２本の繊維束として吐出させ、これを巻取装置で巻取ることで、前記ＰＢＩ重合体の１次前駆体繊維を取得した（１次前駆体繊維取得工程）。なお、前記湿式紡糸は、巻取速度／吐出線速度で表されるジェットストレッチ比が１．５となるように、張力を掛けながら実施した。また、前記繊維束を構成する前記１次前駆体繊維１本の直径がそれぞれ２０μｍとなるように前記マルチホールノズル部材のノズル孔径を設定した。
次に、前記１次前駆体繊維を第２の塩基性溶液としてのトリエチルアミンのエタノール溶液の浴槽中に３０秒間通過させ、前記１次前駆体繊維に含まれる前記第２の酸性溶液を中和除去し、前記ＰＢＩ重合体の２次前駆体繊維を取得した。次いで、前記２次前駆体繊維に対し、水洗を行った後、乾燥させた（２次前駆体繊維取得工程）。
得られた前記２次前駆体繊維内に前記第２の酸性溶液が残留していないか確認するため、ＣＨＮＳ元素分析を行なった。なお、前記ＣＨＮＳ元素分析は、前記第２の酸性溶液としての前記メタンスルホン酸中の硫黄成分（Ｓ成分）を検出することとして実施するものである。
分析の結果、前記２次前駆体繊維中に硫黄成分（Ｓ成分）が検出されず、前記メタンスルホン酸が完全に中和除去されたことが確認された。
以上により、２次前駆体繊維としてのＰＢＩ前駆体繊維１を調製した。
得られた前記２次前駆体繊維内に前記第２の酸性溶液が残留していないか確認するため、ＣＨＮＳ元素分析を行なった。なお、前記ＣＨＮＳ元素分析は、前記第２の酸性溶液としての前記メタンスルホン酸中の硫黄成分（Ｓ成分）を検出することとして実施するものである。
分析の結果、前記２次前駆体繊維中に硫黄成分（Ｓ成分）が検出されず、前記メタンスルホン酸が完全に中和除去されたことが確認された。
以上により、２次前駆体繊維としてのＰＢＩ前駆体繊維１を調製した。
＜ＰＢＩ前駆体繊維２＞
前記ＰＢＩ前駆体繊維１の調製において、前記マルチホールノズル部材のノズル孔径の設定を変更し、１本の繊維直径が１１μｍとなるように調整したこと以外は、前記ＰＢＩ前駆体繊維１の調製方法と同様にして、ＰＢＩ前駆体繊維２を調製した。
前記ＰＢＩ前駆体繊維１の調製において、前記マルチホールノズル部材のノズル孔径の設定を変更し、１本の繊維直径が１１μｍとなるように調整したこと以外は、前記ＰＢＩ前駆体繊維１の調製方法と同様にして、ＰＢＩ前駆体繊維２を調製した。
＜ＰＢＩ前駆体繊維３＞
前記ＰＢＩ前駆体繊維１の調製において、前記２次前駆体繊維取得工程に代えて、前記１次前駆体繊維に対して水の浴槽中に３０秒間通過させた後、水洗、乾燥させて前記２次前駆体繊維を取得した。
前記ＰＢＩ前駆体繊維１の調製方法と同様にして、１本の繊維直径が１１μｍのＰＢＩ前駆体繊維３を調製した。
このＰＢＩ前駆体繊維３に対し、前記ＣＨＮＳ分析を行ったところ、前記２次前駆体繊維中に硫黄成分（Ｓ成分）が８％程度検出され、前記メタンスルホン酸が完全に中和除去されていないことが確認された。
前記ＰＢＩ前駆体繊維１の調製において、前記２次前駆体繊維取得工程に代えて、前記１次前駆体繊維に対して水の浴槽中に３０秒間通過させた後、水洗、乾燥させて前記２次前駆体繊維を取得した。
前記ＰＢＩ前駆体繊維１の調製方法と同様にして、１本の繊維直径が１１μｍのＰＢＩ前駆体繊維３を調製した。
このＰＢＩ前駆体繊維３に対し、前記ＣＨＮＳ分析を行ったところ、前記２次前駆体繊維中に硫黄成分（Ｓ成分）が８％程度検出され、前記メタンスルホン酸が完全に中和除去されていないことが確認された。
＜ＰＢＩ前駆体繊維４＞
前記ＰＢＩ前駆体繊維１の調製において、前記マルチホールノズル部材に代えてノズル孔径が２５０μｍのシングルホールノズル部材を用い、１本の繊維直径が４０μｍとなるように調整して繊維を取得し、前記２次前駆体繊維取得工程を経ることなく、これをそのまま乾燥させてＰＢＩ前駆体繊維４を調製した。
前記ＰＢＩ前駆体繊維１の調製において、前記マルチホールノズル部材に代えてノズル孔径が２５０μｍのシングルホールノズル部材を用い、１本の繊維直径が４０μｍとなるように調整して繊維を取得し、前記２次前駆体繊維取得工程を経ることなく、これをそのまま乾燥させてＰＢＩ前駆体繊維４を調製した。
（前駆体繊維の炭素化）
＜実施例１＞
前記２次前駆体繊維としてのＰＢＩ前駆体繊維１に対し、窒素雰囲気下で、室温から１，０００℃の所定昇温温度まで１０℃／分の昇温速度で加熱し、更に、前記所定昇温温度で１０分間加熱を継続し、ＰＢＩ前駆体繊維１を炭素繊維化させ、実施例１に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した（炭素繊維化工程）。なお、実施例１に係るＰＢＩ炭素繊維１本の直径は、１６μｍであり、以降に説明する実施例２〜７に係る各ＰＢＩ炭素繊維１本の直径も同様であった。
＜実施例１＞
前記２次前駆体繊維としてのＰＢＩ前駆体繊維１に対し、窒素雰囲気下で、室温から１，０００℃の所定昇温温度まで１０℃／分の昇温速度で加熱し、更に、前記所定昇温温度で１０分間加熱を継続し、ＰＢＩ前駆体繊維１を炭素繊維化させ、実施例１に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した（炭素繊維化工程）。なお、実施例１に係るＰＢＩ炭素繊維１本の直径は、１６μｍであり、以降に説明する実施例２〜７に係る各ＰＢＩ炭素繊維１本の直径も同様であった。
＜実施例２＞
実施例１の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，１００℃に変更したこと以外は、実施例１の炭素繊維化工程と同様にして、実施例２に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
実施例１の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，１００℃に変更したこと以外は、実施例１の炭素繊維化工程と同様にして、実施例２に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜実施例３＞
実施例１の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，２００℃に変更したこと以外は、実施例１の炭素繊維化工程と同様にして、実施例３に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
実施例１の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，２００℃に変更したこと以外は、実施例１の炭素繊維化工程と同様にして、実施例３に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜実施例４＞
実施例１の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，３００℃に変更したこと以外は、実施例１の炭素繊維化工程と同様にして、実施例４に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
実施例１の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，３００℃に変更したこと以外は、実施例１の炭素繊維化工程と同様にして、実施例４に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜実施例５＞
実施例１の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，４００℃に変更したこと以外は、実施例１の炭素繊維化工程と同様にして、実施例５に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
実施例１の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，４００℃に変更したこと以外は、実施例１の炭素繊維化工程と同様にして、実施例５に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜実施例６＞
実施例１の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，５００℃に変更したこと以外は、実施例１の炭素繊維化工程と同様にして、実施例６に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
実施例１の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，５００℃に変更したこと以外は、実施例１の炭素繊維化工程と同様にして、実施例６に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜実施例７＞
実施例１の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，６００℃に変更したこと以外は、実施例１の炭素繊維化工程と同様にして、実施例７に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
実施例１の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，６００℃に変更したこと以外は、実施例１の炭素繊維化工程と同様にして、実施例７に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜実施例８＞
前記２次前駆体繊維としてのＰＢＩ前駆体繊維２に対し、窒素雰囲気下で、室温から１，０００℃の所定昇温温度まで１０℃／分の昇温速度で加熱し、更に、前記所定昇温温度で１０分間加熱を継続し、ＰＢＩ前駆体繊維２を炭素繊維化させ、実施例８に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した（炭素繊維化工程）。なお、実施例８に係るＰＢＩ炭素繊維１本の直径は、９μｍであり、以降に説明する実施例９〜１４に係る各ＰＢＩ炭素繊維１本の直径も同様であった。
前記２次前駆体繊維としてのＰＢＩ前駆体繊維２に対し、窒素雰囲気下で、室温から１，０００℃の所定昇温温度まで１０℃／分の昇温速度で加熱し、更に、前記所定昇温温度で１０分間加熱を継続し、ＰＢＩ前駆体繊維２を炭素繊維化させ、実施例８に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した（炭素繊維化工程）。なお、実施例８に係るＰＢＩ炭素繊維１本の直径は、９μｍであり、以降に説明する実施例９〜１４に係る各ＰＢＩ炭素繊維１本の直径も同様であった。
＜実施例９＞
実施例８の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，１００℃に変更したこと以外は、実施例８の炭素繊維化工程と同様にして、実施例９に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
実施例８の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，１００℃に変更したこと以外は、実施例８の炭素繊維化工程と同様にして、実施例９に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜実施例１０＞
実施例８の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，２００℃に変更したこと以外は、実施例８の炭素繊維化工程と同様にして、実施例１０に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
実施例８の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，２００℃に変更したこと以外は、実施例８の炭素繊維化工程と同様にして、実施例１０に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜実施例１１＞
実施例８の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，３００℃に変更したこと以外は、実施例８の炭素繊維化工程と同様にして、実施例１１に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
実施例８の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，３００℃に変更したこと以外は、実施例８の炭素繊維化工程と同様にして、実施例１１に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜実施例１２＞
実施例８の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，４００℃に変更したこと以外は、実施例８の炭素繊維化工程と同様にして、実施例１２に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
実施例８の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，４００℃に変更したこと以外は、実施例８の炭素繊維化工程と同様にして、実施例１２に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜実施例１３＞
実施例８の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，５００℃に変更したこと以外は、実施例８の炭素繊維化工程と同様にして、実施例１３に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
実施例８の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，５００℃に変更したこと以外は、実施例８の炭素繊維化工程と同様にして、実施例１３に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜実施例１４＞
実施例８の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，６００℃に変更したこと以外は、実施例８の炭素繊維化工程と同様にして、実施例１４に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
実施例８の炭素繊維化工程において、前記所定昇温温度を１，０００℃から１，６００℃に変更したこと以外は、実施例８の炭素繊維化工程と同様にして、実施例１４に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜比較例１＞
実施例１の炭素繊維化工程において、ＰＢＩ前駆体繊維１に代えてＰＢＩ前駆体繊維３を炭素繊維化させたこと以外は、実施例１の炭素繊維化工程と同様にして、比較例１に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
実施例１の炭素繊維化工程において、ＰＢＩ前駆体繊維１に代えてＰＢＩ前駆体繊維３を炭素繊維化させたこと以外は、実施例１の炭素繊維化工程と同様にして、比較例１に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜比較例２＞
実施例６の炭素繊維化工程において、ＰＢＩ前駆体繊維１に代えてＰＢＩ前駆体繊維４を炭素繊維化させたこと以外は、実施例６の炭素繊維化工程と同様にして、比較例２に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
実施例６の炭素繊維化工程において、ＰＢＩ前駆体繊維１に代えてＰＢＩ前駆体繊維４を炭素繊維化させたこと以外は、実施例６の炭素繊維化工程と同様にして、比較例２に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜電子顕微鏡による構造確認＞
実施例３，１０に係る各ＰＢＩ炭素繊維及び比較例１に係るＰＢＩ炭素繊維の断面電子顕微鏡像（ＳＥＭ像）を図１（ａ）〜（ｄ）に示す。なお、図１（ａ）が実施例３に係るＰＢＩ炭素繊維の断面電子顕微鏡像を示す図であり、図１（ｂ）が実施例１０に係るＰＢＩ炭素繊維の断面電子顕微鏡像を示す図であり、図１（ｃ），（ｄ）が比較例１に係るＰＢＩ炭素繊維の断面電子顕微鏡像を示す図である。
実施例３，１０に係る各ＰＢＩ炭素繊維及び比較例１に係るＰＢＩ炭素繊維の断面電子顕微鏡像（ＳＥＭ像）を図１（ａ）〜（ｄ）に示す。なお、図１（ａ）が実施例３に係るＰＢＩ炭素繊維の断面電子顕微鏡像を示す図であり、図１（ｂ）が実施例１０に係るＰＢＩ炭素繊維の断面電子顕微鏡像を示す図であり、図１（ｃ），（ｄ）が比較例１に係るＰＢＩ炭素繊維の断面電子顕微鏡像を示す図である。
これら図１（ａ）〜（ｄ）に示すように、実施例３，１０に係る各ＰＢＩ炭素繊維は、断面形状が真円形に近く、繊維間での膠着が少ない炭素繊維であるのに対し、比較例１に係るＰＢＩ炭素繊維は、断面形状が楕円形であり、繊維間で激しく膠着していることが確認される。
＜単繊維引張試験＞
実施例１〜１４に係る各ＰＢＩ炭素繊維に対し、ＪＩＳ７６０６法に従って単繊維引張試験を行い、各ＰＢＩ炭素繊維１本の引張弾性率及び引張強度の測定を行った。
測定結果を図２（ａ）、（ｂ）に示す。なお、図２（ａ）が引張弾性率の測定結果を示す図であり、図２（ｂ）が引張強度の測定結果を示す図である。また、各図中の値は、１０回の試験の平均値をヒストグラムで表したものに係り、エラーバーは、試験中の最大値と最小値を示している。
実施例１〜１４に係る各ＰＢＩ炭素繊維に対し、ＪＩＳ７６０６法に従って単繊維引張試験を行い、各ＰＢＩ炭素繊維１本の引張弾性率及び引張強度の測定を行った。
測定結果を図２（ａ）、（ｂ）に示す。なお、図２（ａ）が引張弾性率の測定結果を示す図であり、図２（ｂ）が引張強度の測定結果を示す図である。また、各図中の値は、１０回の試験の平均値をヒストグラムで表したものに係り、エラーバーは、試験中の最大値と最小値を示している。
これら図２（ａ），（ｂ）に示すように、実施例１〜１４に係る各ＰＢＩ炭素繊維は、引張弾性率が全て１００ＧＰａ以上の高い値を示し、更に、１５０ＧＰａ以上の高い値を示すことが確認された。また、引張弾性率は、全て０．８ＧＰａ以上の高い値を示すことが確認された。引張弾性率及び引張強度のそれぞれでこのような高い値が、９μｍ、１６μｍといった太径の炭素繊維でも得られることは、本発明に係るＰＢＩ炭素繊維の有利な特徴と考えられる。中でも、炭素化処理温度が１，２００℃〜１，４００℃である実施例３〜５，１０〜１２に係る各ＰＢＩ炭素繊維が比較的高い引張弾性率と引張強度を兼ね備えることが確認された。
なお、比較例１に係るＰＢＩ炭素繊維は、繊維間での膠着が激しく、単繊維の取出しを行うことができなかったため、引張弾性率及び引張強度の測定を行うことができなかった。しかしながら、塩として残留した溶媒分子が熱処理において放出される際に炭素繊維中に欠陥を発生させるため、その欠陥を起点とする破断が起こり、その結果、得られる引張弾性率及び引張強度は、低いものと考えられる。
また、比較例２に係るＰＢＩ炭素繊維に対し、前記単繊維引張試験を行ったところ、引張弾性率が８５ＧＰａであり、引張強度が７２０ＭＰａであった。
なお、比較例１に係るＰＢＩ炭素繊維は、繊維間での膠着が激しく、単繊維の取出しを行うことができなかったため、引張弾性率及び引張強度の測定を行うことができなかった。しかしながら、塩として残留した溶媒分子が熱処理において放出される際に炭素繊維中に欠陥を発生させるため、その欠陥を起点とする破断が起こり、その結果、得られる引張弾性率及び引張強度は、低いものと考えられる。
また、比較例２に係るＰＢＩ炭素繊維に対し、前記単繊維引張試験を行ったところ、引張弾性率が８５ＧＰａであり、引張強度が７２０ＭＰａであった。
＜到達可能強度の推定＞
特に優れた引張弾性率と引張強度を備える実施例１１に係るＰＢＩ炭素繊維（炭素化処理温度が１，３００℃）について、更に、到達可能強度の推定を下記参考文献１に従って行った。図３に到達可能強度の推定条件を説明する説明図を示す。なお、到達可能強度とは、集束イオンビームによって表面ノッチを図３に示す通りに導入した炭素繊維に対し、前述の単繊維引張試験を行い、ノッチ先端部の応力集中を考慮することによって推定される無欠陥強度のことを示す。この到達可能強度は、下記数式（１），（２）によって計算される。
特に優れた引張弾性率と引張強度を備える実施例１１に係るＰＢＩ炭素繊維（炭素化処理温度が１，３００℃）について、更に、到達可能強度の推定を下記参考文献１に従って行った。図３に到達可能強度の推定条件を説明する説明図を示す。なお、到達可能強度とは、集束イオンビームによって表面ノッチを図３に示す通りに導入した炭素繊維に対し、前述の単繊維引張試験を行い、ノッチ先端部の応力集中を考慮することによって推定される無欠陥強度のことを示す。この到達可能強度は、下記数式（１），（２）によって計算される。
以上の到達可能強度を実施例１１に係るＰＢＩ炭素繊維に対して算出したところ、到達可能強度の推定値は、５．２ＧＰａであり、極めて高い値であることが確認された。このことは、前記１次前駆体繊維取得工程及び前記２次前駆体繊維取得工程の条件を最適化することによって繊維中の欠陥を減らすことが可能であることから、前記各実施例で得られた値以上の引張強度を期待することができる。
参考文献１；M. Shioya, H. Inoue, Y. Sugimoto, Carbon, v65, 63-70 (2013)
参考文献１；M. Shioya, H. Inoue, Y. Sugimoto, Carbon, v65, 63-70 (2013)
（高速炭素化）
＜実施例１５＞
前記２次前駆体繊維としてのＰＢＩ前駆体繊維１に対し、キュリーポイントパリロライザ（日本分析工業社製）を用いて、窒素雰囲気下、０．２秒間に室温から１，０４０℃まで急速に昇温させ、５秒間保持する高速炭素化処理を行い、実施例１５に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜実施例１５＞
前記２次前駆体繊維としてのＰＢＩ前駆体繊維１に対し、キュリーポイントパリロライザ（日本分析工業社製）を用いて、窒素雰囲気下、０．２秒間に室温から１，０４０℃まで急速に昇温させ、５秒間保持する高速炭素化処理を行い、実施例１５に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜実施例１６＞
実施例１５に係るＰＢＩ炭素繊維の製造において、ＰＢＩ前駆体繊維１に代えてＰＢＩ前駆体繊維２を用いたこと以外は、実施例１５に係るＰＢＩ炭素繊維を製造方法と同様にして、実施例１６に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
実施例１５に係るＰＢＩ炭素繊維の製造において、ＰＢＩ前駆体繊維１に代えてＰＢＩ前駆体繊維２を用いたこと以外は、実施例１５に係るＰＢＩ炭素繊維を製造方法と同様にして、実施例１６に係るＰＢＩ炭素繊維を製造した。
＜電子顕微鏡による構造確認＞
実施例１５，１６に係る各ＰＢＩ炭素繊維の断面電子顕微鏡像（ＳＥＭ像）を図４（ａ），（ｂ）に示す。なお、図４（ａ）が実施例１５に係るＰＢＩ炭素繊維の断面電子顕微鏡像を示す図であり、図４（ｂ）が実施例１６に係るＰＢＩ炭素繊維の断面電子顕微鏡像を示す図である。
実施例１５，１６に係る各ＰＢＩ炭素繊維の断面電子顕微鏡像（ＳＥＭ像）を図４（ａ），（ｂ）に示す。なお、図４（ａ）が実施例１５に係るＰＢＩ炭素繊維の断面電子顕微鏡像を示す図であり、図４（ｂ）が実施例１６に係るＰＢＩ炭素繊維の断面電子顕微鏡像を示す図である。
これら図４（ａ），（ｂ）に示すように、実施例１５，１６に係る各ＰＢＩ炭素繊維は、断面形状が真円形に近く、繊維間での膠着が少ない炭素繊維である。
（ＰＢＩ炭素繊維の特徴）
本発明に係るＰＢＩ炭素繊維の他の炭素繊維と異なる特徴を明らかにするため、密度、結晶性及びミクロボイド（空孔）の各測定を行った。
本発明に係るＰＢＩ炭素繊維の他の炭素繊維と異なる特徴を明らかにするため、密度、結晶性及びミクロボイド（空孔）の各測定を行った。
＜密度の測定＞
浮沈法により、実施例１〜６，８〜１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維の密度を測定した。この密度の測定結果を図５に示す。
この図５に示すように、実施例１〜６，８〜１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維の密度は、高くとも約１．７ｇ／ｃｍ３程度であった。
市販されるＰＡＮ系炭素繊維の密度が１．７５ｇ／ｃｍ３〜１．８５ｇ／ｃｍ３の範囲内であることから、本発明に係るＰＢＩ炭素繊維は、他の炭素繊維よりも低密度であることがわかる。
浮沈法により、実施例１〜６，８〜１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維の密度を測定した。この密度の測定結果を図５に示す。
この図５に示すように、実施例１〜６，８〜１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維の密度は、高くとも約１．７ｇ／ｃｍ３程度であった。
市販されるＰＡＮ系炭素繊維の密度が１．７５ｇ／ｃｍ３〜１．８５ｇ／ｃｍ３の範囲内であることから、本発明に係るＰＢＩ炭素繊維は、他の炭素繊維よりも低密度であることがわかる。
＜結晶性の測定＞
炭素繊維の黒鉛結晶性を指標とするパラメータとして、炭素網面の面間隔ｃ／２及び炭素網面の積層厚Ｌｃを測定した。黒鉛結晶における炭素網面の面間隔ｃ／２及び炭素網面の積層厚Ｌｃを示す概略図を図６（ａ）に示す。なお、図６（ａ）中の符号１ａ，１ｂ，１ｃは、炭素網面を示す。
炭素網面の面間隔ｃ／２及び炭素網面の積層厚Ｌｃの測定は，Ｎｉフィルターで単色化されたＣｕＫα線をＸ線源とするＸ線回折装置により、広角Ｘ線回折プロファイルを測定することにより行なった。即ち、図６（ｂ）に示す赤道方向の光学系について、赤道方向プロファイルの２θ＝２６°付近に観察される（００２）のピークから、炭素網面の面間隔ｃ／２及び炭素網面の積層厚Ｌｃを求めた。なお，図６（ｂ）は，広角Ｘ線回折プロファイルを測定する際の光学系を示す概略図であり、検出器を繊維軸に対して垂直な方向すなわち赤道方向を示したものである。
実施例６，１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維（炭素化処理温度１，５００℃）の面間隔ｃ／２及び積層厚Ｌｃを下記表１に示す。
また、実施例６，１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維を、更に、２，８００℃の黒鉛化温度にて加熱し、黒鉛化処理をした各ＰＢＩ炭素繊維の面間隔ｃ／２及び積層厚Ｌｃを併せて下記表１に示す。
炭素繊維の黒鉛結晶性を指標とするパラメータとして、炭素網面の面間隔ｃ／２及び炭素網面の積層厚Ｌｃを測定した。黒鉛結晶における炭素網面の面間隔ｃ／２及び炭素網面の積層厚Ｌｃを示す概略図を図６（ａ）に示す。なお、図６（ａ）中の符号１ａ，１ｂ，１ｃは、炭素網面を示す。
炭素網面の面間隔ｃ／２及び炭素網面の積層厚Ｌｃの測定は，Ｎｉフィルターで単色化されたＣｕＫα線をＸ線源とするＸ線回折装置により、広角Ｘ線回折プロファイルを測定することにより行なった。即ち、図６（ｂ）に示す赤道方向の光学系について、赤道方向プロファイルの２θ＝２６°付近に観察される（００２）のピークから、炭素網面の面間隔ｃ／２及び炭素網面の積層厚Ｌｃを求めた。なお，図６（ｂ）は，広角Ｘ線回折プロファイルを測定する際の光学系を示す概略図であり、検出器を繊維軸に対して垂直な方向すなわち赤道方向を示したものである。
実施例６，１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維（炭素化処理温度１，５００℃）の面間隔ｃ／２及び積層厚Ｌｃを下記表１に示す。
また、実施例６，１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維を、更に、２，８００℃の黒鉛化温度にて加熱し、黒鉛化処理をした各ＰＢＩ炭素繊維の面間隔ｃ／２及び積層厚Ｌｃを併せて下記表１に示す。
上記表１に示した実施例６，１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維の面間隔ｃ／２及び積層厚Ｌｃは、それぞれ下記参考文献２，３に記載されている、ほぼ同様の炭素化処理（１，５００℃での炭素化処理）を施されたＰＡＮ系炭素繊維の面間隔ｃ／２及び積層厚Ｌｃと同程度であったが、ほぼ同様の炭素化処理を施されたピッチ系炭素繊維と比較すると、面間隔ｃ／２が広く、積層厚Ｌｃが薄い結果であった。即ち、本発明に係るＰＢＩ炭素繊維は、ピッチ系炭素繊維と比較して、面間隔ｃ／２が広く、積層厚Ｌｃが薄いことから、両者を区別することができる。
更に、実施例６，１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維を２，８００℃で黒鉛化処理した各炭素繊維の面間隔ｃ／２及び積層厚Ｌｃは、図７に示すように、それぞれ下記参考文献２，３に記載されているのと、ほぼ同様の黒鉛化処理を施されたＰＡＮ系あるいはピッチ系黒鉛繊維と比較した場合に、同様の面間隔ｃ／２において、積層厚Ｌｃが薄いという特徴を有し、これによりＰＡＮ系、ピッチ系炭素繊維と区別することができる。
参考文献２；E. Fitzer, Carbon 27, 5, 621 (1989)
参考文献３；A. Takaku, et al., J. Mater. Sci., 25, 4873 (1990)
更に、実施例６，１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維を２，８００℃で黒鉛化処理した各炭素繊維の面間隔ｃ／２及び積層厚Ｌｃは、図７に示すように、それぞれ下記参考文献２，３に記載されているのと、ほぼ同様の黒鉛化処理を施されたＰＡＮ系あるいはピッチ系黒鉛繊維と比較した場合に、同様の面間隔ｃ／２において、積層厚Ｌｃが薄いという特徴を有し、これによりＰＡＮ系、ピッチ系炭素繊維と区別することができる。
参考文献２；E. Fitzer, Carbon 27, 5, 621 (1989)
参考文献３；A. Takaku, et al., J. Mater. Sci., 25, 4873 (1990)
＜ミクロボイドの測定＞
炭素繊維のミクロボイド（空孔）を評価するパラメータとして、炭素繊維に含まれるミクロボイド体積及びミクロボイドの平均断面積を測定した。
炭素繊維に含まれるミクロボイド体積及びミクロボイドの平均断面積の測定には、Ｎｉフィルターで単色化されたＣｕＫα線をＸ線源とするＸ線回折装置により、小角Ｘ線散乱プロファイルを測定することにより行なった。即ち、図６（ｂ）に示す赤道方向の光学系について、２θ＝０．５°〜８°の範囲の赤道方向プロファイルに観察される散乱パターンから、ミクロボイド体積及びミクロボイドの平均断面積を求めた。なお、これらの解析法及び算出法は、前記参考文献３に記載の方法に準じた方法である。
また、前記ミクロボイド体積及び前記ミクロボイドの平均断面積に関し、比較対象としては、ＰＡＮ系炭素繊維として市販されているものとして代表的な東レ社製Ｔ３００（参考例１）及び東邦テナックス社製ＩＭＳ６０（参考例２）とした。
炭素繊維のミクロボイド（空孔）を評価するパラメータとして、炭素繊維に含まれるミクロボイド体積及びミクロボイドの平均断面積を測定した。
炭素繊維に含まれるミクロボイド体積及びミクロボイドの平均断面積の測定には、Ｎｉフィルターで単色化されたＣｕＫα線をＸ線源とするＸ線回折装置により、小角Ｘ線散乱プロファイルを測定することにより行なった。即ち、図６（ｂ）に示す赤道方向の光学系について、２θ＝０．５°〜８°の範囲の赤道方向プロファイルに観察される散乱パターンから、ミクロボイド体積及びミクロボイドの平均断面積を求めた。なお、これらの解析法及び算出法は、前記参考文献３に記載の方法に準じた方法である。
また、前記ミクロボイド体積及び前記ミクロボイドの平均断面積に関し、比較対象としては、ＰＡＮ系炭素繊維として市販されているものとして代表的な東レ社製Ｔ３００（参考例１）及び東邦テナックス社製ＩＭＳ６０（参考例２）とした。
先ず、実施例１〜６，８〜１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維のミクロボイド体積分率を図８に示す。この図８に示すように、実施例１〜６，８〜１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維のミクロボイド体積は、参考例１及び２の値（参考例１；４．９％、参考例２；５．７％）に比べて同等かそれよりも小さい値を示し、破壊の原因となるミクロボイドの発生が少ないことを示している。
次に、実施例１〜６，８〜１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維のミクロボイド平均断面積を図９に示す。この図９に示すように、実施例１〜６，８〜１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維では、ミクロボイド平均断面積について、大きな差異がみられないが、この図９に示すミクロボイド平均断面積の値は、参考例１及び２の値（参考例１；２．５２ｎｍ２、参考例２；２．１１ｎｍ２）に比べて半分程度と極めて小さい値であった。
次に、実施例１〜６，８〜１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維のミクロボイド平均断面積を図９に示す。この図９に示すように、実施例１〜６，８〜１３に係る各ＰＢＩ炭素繊維では、ミクロボイド平均断面積について、大きな差異がみられないが、この図９に示すミクロボイド平均断面積の値は、参考例１及び２の値（参考例１；２．５２ｎｍ２、参考例２；２．１１ｎｍ２）に比べて半分程度と極めて小さい値であった。
１ａ，１ｂ，１ｃ 炭素網面
ｃ／２ 炭素網面の面間隔
Ｌｃ 炭素網面の積層厚
ｃ／２ 炭素網面の面間隔
Ｌｃ 炭素網面の積層厚
Claims (1)
- 下記一般式（１）及び（２）のいずれかで表される構造を構造単位とするポリベンズイミダゾールを含む前駆体繊維を加熱して炭素繊維化させた構造を有し、引張弾性率が１００ＧＰａ以上であり、引張強度が０．８ＧＰａ以上であり、かつ、繊維直径が８μｍ以上の連続繊維であることを特徴とするポリベンズイミダゾール炭素繊維。
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