JP6409497B2 - 撥水撥油性部材 - Google Patents
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Description
本発明は、撥水撥油性部材に関するものである。
タッチパネルディスプレイ等の表示装置のディスプレイや、建造物や自動車等の乗り物の窓、壁等においては、水滴や汚れの付着を防止するために、撥水性及び撥油性の付与が求められる。
従来、基材の表面に、微細な凹凸構造を付与することにより、光の反射防止機能や、液体、特に水の付着を防ぐ撥水機能が得られることが知られており、撥水機能を向上させるため、微細な凹凸構造の上にさらに撥水性化合物としてフッ素系化合物を含有する被覆層を設けることが行われている。例えば、特許文献１には、微細凹凸構造を備えた基材の凹凸表面に、化学結合可能な部位と疎水性官能基とを有する化合物であって、含炭素化合物から成る第１の撥水性化合物Ａと、第１の撥水性化合物Ａよりも炭素数が少ない含炭素化合物Ｂ及び／又は無機化合物Ｃから成る第２の撥水性化合物を備えることが記載されている。
従来、基材の表面に、微細な凹凸構造を付与することにより、光の反射防止機能や、液体、特に水の付着を防ぐ撥水機能が得られることが知られており、撥水機能を向上させるため、微細な凹凸構造の上にさらに撥水性化合物としてフッ素系化合物を含有する被覆層を設けることが行われている。例えば、特許文献１には、微細凹凸構造を備えた基材の凹凸表面に、化学結合可能な部位と疎水性官能基とを有する化合物であって、含炭素化合物から成る第１の撥水性化合物Ａと、第１の撥水性化合物Ａよりも炭素数が少ない含炭素化合物Ｂ及び／又は無機化合物Ｃから成る第２の撥水性化合物を備えることが記載されている。
また、特許文献２には、基体の表面に設けられた微細な凹凸を有する構造体表面の指紋濡れ広がりを抑制するために、パ−フルオロポリエーテル基またはフルオロアルキル基を持つアルコキシシラン化合物等のフッ素系樹脂を含む表面処理層を、ディップコーティングにより形成する旨が記載されている。
特許文献３には、基板上に作製した金属Ａｌ膜の温水処理によるＡｌ化合物ナノシート上に酸化アルミニウム微粒子層膜を作製した二層構造を焼結処理した高強度複合ナノシート膜において、基板が透明基板であり、高強度複合ナノシート膜の表面にあるナノシート微細構造の表面に、ヘプタデカフルオロデシルトリメトキシシラン等の低分極率化合物シラン化合物をコーティングした超撥水性透明膜が開示されており、コーティング法として、具体的に、溶液浸漬法（６０℃、２４時間）や化学蒸着（ＣＶＤ）法（１８０℃、１時間）が記載されている。
しかしながら、特許文献１、２に記載されるように、多数の微小突起を密接して配置した微細凹凸構造を表面に有する部材は、その表面構造のため、耐久性の点で問題があった。すなわち、表面を拭いたり、表面に他の物品等が接触したとき等に、その圧力で、容易に突起が潰れたり、突起の先端同士が付着する等の塑性変形が生じることで、接触箇所に痕が残ってしまう場合があるなど、使用中の耐久性に問題があった。
また、多数の微小突起を密接して配置した微細凹凸構造は、特許文献１、２に記載されるように賦型金型を用いて作製する場合には、多数の微小突起を密接して配置した微細凹凸構造は、製造時に使用される賦型金型を大面積で作製することが容易ではなく、また、複数の微細孔を形成するために陽極酸化やケミカルエッチング、ブラスト等の手法を用いて製造する場合には微細凹凸形状のばらつきを制御する事が難しく、また微細凹凸に賦型樹脂が詰まりやすいため賦型金型の寿命も短いなど、生産性の点からも問題があった。一方で、特許文献３に記載される超撥水性透明膜は、９００〜１１００℃もの高温による焼結処理が必要であり、製造工程上の負荷が高く、また、表面構造を所望の微細構造に制御することが困難であるという問題があった。
また、多数の微小突起を密接して配置した微細凹凸構造は、特許文献１、２に記載されるように賦型金型を用いて作製する場合には、多数の微小突起を密接して配置した微細凹凸構造は、製造時に使用される賦型金型を大面積で作製することが容易ではなく、また、複数の微細孔を形成するために陽極酸化やケミカルエッチング、ブラスト等の手法を用いて製造する場合には微細凹凸形状のばらつきを制御する事が難しく、また微細凹凸に賦型樹脂が詰まりやすいため賦型金型の寿命も短いなど、生産性の点からも問題があった。一方で、特許文献３に記載される超撥水性透明膜は、９００〜１１００℃もの高温による焼結処理が必要であり、製造工程上の負荷が高く、また、表面構造を所望の微細構造に制御することが困難であるという問題があった。
また、従来、撥水性材料として用いられているフッ素化合物には、パーフルオロオクチル基（Ｃ８Ｆ１７−）が含まれるものが多い。パーフルオロオクチル基を含むフッ素化合物は、その製造過程において生成されるパーフルオロオクタン酸（ＰＦＯＡ）の環境負荷、人体への影響が懸念される物質であるため、より環境負荷等の少ない材料を用いることが求められている。
また、フッ素化合物を含む薄膜を形成する方法として、ディップコーティング法は、片面のみに薄膜を成膜することが困難であるために、表示装置、窓、壁などに貼ることのできる部材を生産する方法としては問題がある。さらに、ディップコーティング法に用いられるシランカップリング基を有するフッ素化合物は、塗布後に常温または高温高湿の雰囲気で１時間以上放置することが推奨されており、ロールツーロール方式の生産には向かない。ドライコーティング法を用いる方法は、樹脂材料を下地とする場合に、樹脂材料の耐性から条件が制約されてしまう。一方で、生産工程上の負荷を低減するため、またフレキシブル性を付与するために、樹脂材料を用いながら高い撥水性及び撥油性を発現する部材が求められている。
また、フッ素化合物を含む薄膜を形成する方法として、ディップコーティング法は、片面のみに薄膜を成膜することが困難であるために、表示装置、窓、壁などに貼ることのできる部材を生産する方法としては問題がある。さらに、ディップコーティング法に用いられるシランカップリング基を有するフッ素化合物は、塗布後に常温または高温高湿の雰囲気で１時間以上放置することが推奨されており、ロールツーロール方式の生産には向かない。ドライコーティング法を用いる方法は、樹脂材料を下地とする場合に、樹脂材料の耐性から条件が制約されてしまう。一方で、生産工程上の負荷を低減するため、またフレキシブル性を付与するために、樹脂材料を用いながら高い撥水性及び撥油性を発現する部材が求められている。
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、耐久性及び生産性に優れ、撥水性及び撥油性に優れた撥水撥油性部材を提供することを目的とする。
本発明に係る撥水撥油性部材は、複数の互いに平行な線状凸部が一方向又は略一方向に延在する線状微細凹凸形状を少なくとも一方の面に有し、且つ樹脂組成物の硬化物からなる線状微細凹凸層と、前記線状微細凹凸形状を有する側の面に設けられた撥水撥油層とを備え、
前記線状微細凹凸形状において、隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが５００ｎｍ以下であり、
前記撥水撥油層は、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有し、炭素数１〜６のパーフルオロアルカン及び下記式（１）により表されるフッ素化合物
Ｆ（ＣＦ ２ ） ｎ −Ｙ 式（１）
（式（１）中、ｎは１〜６であり、Ｙはフッ素原子及び酸素原子を含有しない置換基である。）
から選ばれる少なくとも１種のみを蒸着源とした蒸着膜であることを特徴とする。
前記線状微細凹凸形状において、隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが５００ｎｍ以下であり、
前記撥水撥油層は、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有し、炭素数１〜６のパーフルオロアルカン及び下記式（１）により表されるフッ素化合物
Ｆ（ＣＦ ２ ） ｎ −Ｙ 式（１）
（式（１）中、ｎは１〜６であり、Ｙはフッ素原子及び酸素原子を含有しない置換基である。）
から選ばれる少なくとも１種のみを蒸着源とした蒸着膜であることを特徴とする。
本発明に係る撥水撥油性部材は、前記撥水撥油層の表面における、純水の静的接触角が、１５０°以上であることが、撥水性に優れる点から好ましく、ｎ−ヘキサデカンの静的接触角が、９０°以上であることが、撥油性に優れる点から好ましい。
本発明に係る撥水撥油性部材の製造方法は、複数の互いに平行な線状凸部が一方向又は略一方向に延在する線状微細凹凸形状を少なくとも一方の面に有し、且つ樹脂組成物の硬化物からなる線状微細凹凸層と、前記線状微細凹凸形状を有する側の面に設けられた撥水撥油層とを備え、前記線状微細凹凸形状において、隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが５００ｎｍ以下であり、前記撥水撥油層は、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有する、撥水撥油性部材の製造方法であって、
バイトを用いた切削加工によって、円柱状母材の外周面に、円周方向に沿って並列した複数の溝を順次形成することにより、賦型用ロール金型を製造する工程と、
前記賦型用ロール金型を使用した賦型処理によって、前記線状微細凹凸形状を形成することにより、前記線状微細凹凸層を形成する工程と、
炭素数１〜６のパーフルオロアルカン及び下記式（１）により表されるフッ素化合物
Ｆ（ＣＦ ２ ） ｎ −Ｙ 式（１）
（式（１）中、ｎは１〜６であり、Ｙはフッ素原子及び酸素原子を含有しない置換基である。）
から選ばれる少なくとも１種のみを蒸着源とする化学蒸着法によって、前記線状微細凹凸層の前記線状微細凹凸形状を有する側の面に、撥水撥油層を形成する工程と、を有することを特徴とする。
バイトを用いた切削加工によって、円柱状母材の外周面に、円周方向に沿って並列した複数の溝を順次形成することにより、賦型用ロール金型を製造する工程と、
前記賦型用ロール金型を使用した賦型処理によって、前記線状微細凹凸形状を形成することにより、前記線状微細凹凸層を形成する工程と、
炭素数１〜６のパーフルオロアルカン及び下記式（１）により表されるフッ素化合物
Ｆ（ＣＦ ２ ） ｎ −Ｙ 式（１）
（式（１）中、ｎは１〜６であり、Ｙはフッ素原子及び酸素原子を含有しない置換基である。）
から選ばれる少なくとも１種のみを蒸着源とする化学蒸着法によって、前記線状微細凹凸層の前記線状微細凹凸形状を有する側の面に、撥水撥油層を形成する工程と、を有することを特徴とする。
本発明によれば、耐久性及び生産性に優れ、撥水性及び撥油性に優れた撥水撥油性部材を提供することができる。
本発明において（メタ）アクリルとは、アクリル又はメタアクリルの各々を表し、（メタ）アクリレートとは、アクリレート又はメタクリレートの各々を表し、（メタ）アクリロイルとは、アクリロイル又はメタクリロイルの各々を表す。
さらに、本明細書において用いる、形状や幾何学的条件並びにそれらの程度を特定する、例えば、「平行」、「垂直」、「同一」等の用語や長さや角度の値等については、厳密な意味に縛られることなく、同様の機能を期待し得る程度の範囲を含めて解釈することとする。
さらに、本明細書において用いる、形状や幾何学的条件並びにそれらの程度を特定する、例えば、「平行」、「垂直」、「同一」等の用語や長さや角度の値等については、厳密な意味に縛られることなく、同様の機能を期待し得る程度の範囲を含めて解釈することとする。
本発明に係る撥水撥油性部材は、複数の互いに平行な線状凸部が一方向又は略一方向に延在する線状微細凹凸形状を少なくとも一方の面に有し、且つ樹脂組成物の硬化物からなる線状微細凹凸層と、前記線状微細凹凸形状を有する側の面に設けられた撥水撥油層とを備え、
前記線状微細凹凸形状において、隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが５００ｎｍ以下であり、
前記撥水撥油層は、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有し、少なくとも１つの末端に炭素数１〜６のパーフルオロアルキル基を含有し、酸素原子を含有しない、炭素数１０以下のフッ素化合物を蒸着源とした蒸着膜であることを特徴とする。
前記線状微細凹凸形状において、隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが５００ｎｍ以下であり、
前記撥水撥油層は、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有し、少なくとも１つの末端に炭素数１〜６のパーフルオロアルキル基を含有し、酸素原子を含有しない、炭素数１０以下のフッ素化合物を蒸着源とした蒸着膜であることを特徴とする。
本発明に係る撥水撥油性部材の製造方法は、複数の互いに平行な線状凸部が一方向又は略一方向に延在する線状微細凹凸形状を少なくとも一方の面に有し、且つ樹脂組成物の硬化物からなる線状微細凹凸層と、前記線状微細凹凸形状を有する側の面に設けられた撥水撥油層とを備え、前記線状微細凹凸形状において、隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが５００ｎｍ以下であり、前記撥水撥油層は、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有する、撥水撥油性部材の製造方法であって、
バイトを用いた切削加工によって、円柱状母材の外周面に、円周方向に沿って並列した複数の溝を順次形成することにより、賦型用ロール金型を製造する工程と、
前記賦型用ロール金型を使用した賦型処理によって、前記線状微細凹凸形状を形成することにより、前記線状微細凹凸層を形成する工程と、
少なくとも１つの末端に炭素数１〜６のパーフルオロアルキル基を含有し、酸素原子を含有しない、炭素数１０以下のフッ素化合物を蒸着源とする化学蒸着法によって、前記線状微細凹凸層の前記線状微細凹凸形状を有する側の面に、撥水撥油層を形成する工程と、を有することを特徴とする。
バイトを用いた切削加工によって、円柱状母材の外周面に、円周方向に沿って並列した複数の溝を順次形成することにより、賦型用ロール金型を製造する工程と、
前記賦型用ロール金型を使用した賦型処理によって、前記線状微細凹凸形状を形成することにより、前記線状微細凹凸層を形成する工程と、
少なくとも１つの末端に炭素数１〜６のパーフルオロアルキル基を含有し、酸素原子を含有しない、炭素数１０以下のフッ素化合物を蒸着源とする化学蒸着法によって、前記線状微細凹凸層の前記線状微細凹凸形状を有する側の面に、撥水撥油層を形成する工程と、を有することを特徴とする。
上記本発明に係る撥水撥油性部材について図を参照して説明する。図１及び図２はそれぞれ、本発明に係る撥水撥油性部材の一例を模式的に示す斜視図である。図１に示す撥水撥油性部材１０は、複数の互いに平行な線状凸部２が共通の一方向Ｙに延在する線状微細凹凸形状４を表面に有し、且つ所定の樹脂組成物の硬化物からなる線状微細凹凸層１と、線状微細凹凸形状４を有する側の面に設けられ、線状微細凹凸形状４に追従した凹凸形状４’を表面に有する撥水撥油層３とを備える。
本発明に係る撥水撥油性部材は、図１のように線状微細凹凸層１と撥水撥油層３との２層からなるものであっても良いし、図２のように、基材５の一面側に線状微細凹凸層１と撥水撥油層３とを備えた構造であっても良い。
また、本発明に係る撥水撥油性部材は、図示しないが、基材５の両面側に線状微細凹凸層１と撥水撥油層３とを備えた構造であっても良い。その場合の表裏それぞれの線状微細凹凸形状の延在方向がなす角度については特に制限はない。
本発明に係る撥水撥油性部材は、図１のように線状微細凹凸層１と撥水撥油層３との２層からなるものであっても良いし、図２のように、基材５の一面側に線状微細凹凸層１と撥水撥油層３とを備えた構造であっても良い。
また、本発明に係る撥水撥油性部材は、図示しないが、基材５の両面側に線状微細凹凸層１と撥水撥油層３とを備えた構造であっても良い。その場合の表裏それぞれの線状微細凹凸形状の延在方向がなす角度については特に制限はない。
図３は、図１に示す撥水撥油性部材１０の模式的断面図の一部拡大図である。図３においては、線状微細凹凸形状の延在方向Ｙに対する垂直断面における模式的断面図を示している。線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状４において、線状凸部２は互いに平行であり、隣接する線状凸部２の間隔ｐ、すなわち、線状凸部２の前記垂直断面における端部６から隣接する線状凸部の端部６’までの間隔ｐの平均値ｐＡＶＧは、５００ｎｍ以下である。また、線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状４を有する側の面には、線状微細凹凸形状４に追従した凹凸形状４’を表面に有する撥水撥油層３が設けられている。
なお、線状凸部２同士の間隔（ピッチ）は同一であってもそれぞれ異なっていてもよく、あるいは所定の繰り返し周期を持っていてもよいが、平均値ｐＡＶＧが５００ｎｍ以下である。
なお、線状凸部２同士の間隔（ピッチ）は同一であってもそれぞれ異なっていてもよく、あるいは所定の繰り返し周期を持っていてもよいが、平均値ｐＡＶＧが５００ｎｍ以下である。
本発明の撥水撥油性部材は、複数の互いに平行な線状凸部が一方向又は略一方向に延在する線状微細凹凸形状を表面に有する線状微細凹凸層と、当該線状微細凹凸形状を有する側の面に設けられた撥水撥油層とを備え、撥水撥油層が、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有し、特定のフッ素化合物を蒸着源とした蒸着膜である。本発明においては、撥水撥油層が、特定のフッ素化合物を蒸着源とした蒸着膜であることにより、撥水撥油層の材料自体が撥水及び撥油性能に優れ、さらに特定の線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を有して表面積が大きくなることにより、撥水及び撥油性能が強調され、より一層優れた撥水及び撥油性能を発揮する。すなわち、本発明においては、撥水撥油層の材料自体が撥水及び撥油性能に優れるため、撥水撥油層表面に置かれた液体と、撥水撥油層とが完全に接触する部分においては、優れた撥水及び撥油性能が発揮される。また、撥水撥油層表面の凸部間の溝が深く、その上に置かれた液体が撥水撥油性を有する溝に侵入できない部分においては、液体の下に空気（空気と液体との接触角は１８０°とみなすことができる）が残るため、撥水撥油層表面に対する液体の接触角がより大きくなり、さらに優れた撥水及び撥油性能が発揮される。なお、本発明において、撥水性及び撥油性の両方を兼ね備えた性質のことを「撥水撥油性」という場合がある。
本発明の撥水撥油性部材は、このように、所謂モスアイ構造といわれる多数の微小突起を密接して配置した微細凹凸構造を表面に有する部材のように、表面積を大きくすることにより撥水撥油性が強調される効果が得られながら、耐久性に優れる。本発明の撥水撥油性部材は、その表面構造が、特定の線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状であるため、所謂モスアイ構造といわれる微小突起が密接して配置されてなる微細凹凸形状に比べて、凸部自体の構造上の耐久性が優れる。よって、撥水撥油層の下地となる線状微細凹凸層が樹脂組成物の硬化物からなるものであっても凸部が潰れたり倒れたりし難く、凸部の先端同士の付着が生じ難い。更に、本発明の撥水撥油性部材は、所謂モスアイ構造といわれる微小突起が密接して配置されてなる微細凹凸形状を表面に有する部材に比べて、表面に付着した水滴及び油滴を、線状凸部に沿って除去することが容易であり、表面外観が悪化し難い。このように使用中の変形が抑制されることから、撥水撥油性が劣化し難く、撥水撥油性の持続性に優れたものになる。
また、本発明の撥水撥油性部材は、上記特定の線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有することにより、異方性を有する撥水撥油性が得られることが見出された。具体的には、線状凸部の延在方向に比べて、線状凸部の延在方向に対する垂直方向の方が、撥水撥油性に優れ、水滴及び油滴が線状凸部の延在方向に沿って流れやすい。
また、本発明の撥水撥油性部材は、上記特定の線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有することにより、異方性を有する撥水撥油性が得られることが見出された。具体的には、線状凸部の延在方向に比べて、線状凸部の延在方向に対する垂直方向の方が、撥水撥油性に優れ、水滴及び油滴が線状凸部の延在方向に沿って流れやすい。
また、本発明の撥水撥油性部材は、線状微細凹凸層が、複数の互いに平行な線状凸部が一方向又は略一方向に延在する線状微細凹凸形状を表面に有し、且つ樹脂組成物の硬化物からなるため、後述するような、生産性の高い製造方法によって製造することが可能である。
また、本発明の撥水撥油性部材は、撥水撥油層を形成する材料として、少なくとも１つの末端に炭素数１〜６のパーフルオロアルキル基を含有し、酸素原子を含有しない、炭素数１０以下のフッ素化合物、即ち炭素数７以上のパーフルオロアルキル基を含有しないフッ素化合物を用いる。これにより、いずれの末端にもパーフルオロアルキル基を含有しないフッ素化合物や、酸素原子を含有するフッ素化合物を用いる場合に比べて、撥水撥油性に優れる。これは、本発明で特定するフッ素化合物を用いることにより、撥水撥油性能を発揮するパーフルオロアルキル基が、撥水撥油層表面により多く存在することになり、且つ、酸素を含有せず、例えば水酸基やシラノール基等の親水性基により撥水撥油性能が阻害されないからと考えられる。
また、本発明に係る撥水撥油性部材は、撥水撥油性が付与されることにより、さらに防汚性も良好になる。
また、本発明の撥水撥油性部材は、撥水撥油層を形成する材料として、少なくとも１つの末端に炭素数１〜６のパーフルオロアルキル基を含有し、酸素原子を含有しない、炭素数１０以下のフッ素化合物、即ち炭素数７以上のパーフルオロアルキル基を含有しないフッ素化合物を用いる。これにより、いずれの末端にもパーフルオロアルキル基を含有しないフッ素化合物や、酸素原子を含有するフッ素化合物を用いる場合に比べて、撥水撥油性に優れる。これは、本発明で特定するフッ素化合物を用いることにより、撥水撥油性能を発揮するパーフルオロアルキル基が、撥水撥油層表面により多く存在することになり、且つ、酸素を含有せず、例えば水酸基やシラノール基等の親水性基により撥水撥油性能が阻害されないからと考えられる。
また、本発明に係る撥水撥油性部材は、撥水撥油性が付与されることにより、さらに防汚性も良好になる。
本発明の撥水撥油性部材の製造方法においては、賦型用ロール金型を用いた賦型処理によって線状微細凹凸形状を形成するため、大面積の線状微細凹凸層を長尺状で製造することが可能であり、小面積の成形構造体を継ぎ合わせる必要がない。そのため、生産性高く本発明の撥水撥油性部材を製造することができる。また、本発明においては、線状微細凹凸形状を有する側の面に、化学蒸着法により、フッ素化合物の蒸着膜である撥水撥油層を形成する。撥水撥油層は、フッ素化合物が線状微細凹凸形状を有する面上に堆積されていくことにより形成されるため、形成された撥水撥油層の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を有する。このように、本発明に係る製造方法によって得られる撥水撥油性部材は、特定のフッ素化合物を用いて形成された撥水撥油層側表面が特定の凹凸形状を有するため、上述したように、優れた撥水撥油性を発揮する。
また、本発明の撥水撥油性部材の製造方法においては、炭素数７以上のパーフルオロアルキル基を含有しないフッ素化合物を用いるため、環境負荷等が懸念されているパーフルオロオクタン酸（ＰＦＯＡ）が副生されず、環境負荷が少ない。
さらに、本発明に係る撥水撥油性部材の製造方法においては、化学蒸着法により、高温環境下にすることなく撥水撥油層を形成することができる。そのため、支持部材の材料は、耐熱性の高い材料に限定されず、材料選択の幅が広い。支持部材の材料選択の幅が広いことにより、樹脂フィルム等のフレキシブル性の高い支持部材を用いることができるため、得られた撥水撥油性部材を後から貼り付けて使用する場合においても、設置場所が限定され難く、且つ容易に設置することができる。また、撥水撥油層の形成を高温環境下で行う必要がないことから、高温加熱による線状微細凹凸形状の変形を抑制することができる。よって、本発明の製造方法においては、撥水撥油層の表面を所望の凹凸形状とすることが容易である。また、化学蒸着法は、真空蒸着法やスパッタリング法のような物理的成膜法に比べて成膜時の圧力が高いため、粒子の回り込みがよく、線状微細凹凸に対するステップカバレッジに優れている。そのため、本発明の製造方法においては、撥水撥油層を線状微細凹凸層の表面に容易に均一に形成することができる。
以下、本発明に係る撥水撥油性部材の必須成分である線状微細凹凸層及び撥水撥油層、並びに含まれていても良い基材、その他構成について、順に説明する。
また、本発明の撥水撥油性部材の製造方法においては、炭素数７以上のパーフルオロアルキル基を含有しないフッ素化合物を用いるため、環境負荷等が懸念されているパーフルオロオクタン酸（ＰＦＯＡ）が副生されず、環境負荷が少ない。
さらに、本発明に係る撥水撥油性部材の製造方法においては、化学蒸着法により、高温環境下にすることなく撥水撥油層を形成することができる。そのため、支持部材の材料は、耐熱性の高い材料に限定されず、材料選択の幅が広い。支持部材の材料選択の幅が広いことにより、樹脂フィルム等のフレキシブル性の高い支持部材を用いることができるため、得られた撥水撥油性部材を後から貼り付けて使用する場合においても、設置場所が限定され難く、且つ容易に設置することができる。また、撥水撥油層の形成を高温環境下で行う必要がないことから、高温加熱による線状微細凹凸形状の変形を抑制することができる。よって、本発明の製造方法においては、撥水撥油層の表面を所望の凹凸形状とすることが容易である。また、化学蒸着法は、真空蒸着法やスパッタリング法のような物理的成膜法に比べて成膜時の圧力が高いため、粒子の回り込みがよく、線状微細凹凸に対するステップカバレッジに優れている。そのため、本発明の製造方法においては、撥水撥油層を線状微細凹凸層の表面に容易に均一に形成することができる。
以下、本発明に係る撥水撥油性部材の必須成分である線状微細凹凸層及び撥水撥油層、並びに含まれていても良い基材、その他構成について、順に説明する。
＜線状微細凹凸層＞
線状微細凹凸層１は、複数の互いに平行な線状凸部２が一方向又は略一方向に延在する線状微細凹凸形状４を表面に有する。線状凸部２は、典型的には直線状凸部であるが、略一方向に延在する限り、２つの端点を有する開曲線状凸部であっても良い。複数の線状凸部は互いに平行であるが、本発明において、「平行」とは、隣接する線状凸部同士の間隔が一定であることをいい、例えば線状凸部の線が曲線を含む場合には、その曲線上の各点より法線方向へ一定の距離にあることをいう。
また、本発明において、図１のようにＸＹ平面を仮定して「一方向」をＹ軸に平行な方向とした場合に、「略一方向」とは、端点の（ｘ、ｙ）座標と比べて、ｘ値は増減しても良いが、ｙ値は漸次増加する方向をいう。すなわち、線状凸部は、Ｙ軸方向において元に戻る方向、すなわちｙ値が減少する方向を有していない限り、蛇行曲線等の曲線であっても良い。
線状微細凹凸層１は、複数の互いに平行な線状凸部２が一方向又は略一方向に延在する線状微細凹凸形状４を表面に有する。線状凸部２は、典型的には直線状凸部であるが、略一方向に延在する限り、２つの端点を有する開曲線状凸部であっても良い。複数の線状凸部は互いに平行であるが、本発明において、「平行」とは、隣接する線状凸部同士の間隔が一定であることをいい、例えば線状凸部の線が曲線を含む場合には、その曲線上の各点より法線方向へ一定の距離にあることをいう。
また、本発明において、図１のようにＸＹ平面を仮定して「一方向」をＹ軸に平行な方向とした場合に、「略一方向」とは、端点の（ｘ、ｙ）座標と比べて、ｘ値は増減しても良いが、ｙ値は漸次増加する方向をいう。すなわち、線状凸部は、Ｙ軸方向において元に戻る方向、すなわちｙ値が減少する方向を有していない限り、蛇行曲線等の曲線であっても良い。
図４（Ａ）〜図４（Ｅ）に線状微細凹凸形状の延在方向Ｙに対する線状微細凹凸層の垂直断面の具体例の模式図を示す。線状凸部２の延在方向Ｙに対する垂直断面形状としては、例えば、図４（Ａ）のような矩形状、図４（Ｂ）及び図４（Ｃ）のような三角形状、図４（Ｄ）のような放物線状、図示しないが釣鐘状、半円状、半楕円状、四角形等の垂直断面形状を有するものが挙げられる。また、図４（Ｅ）のような、Ｚ軸方向に向かって線幅が細くなっていく階段状断面であってもよい。
なお、これらの線状微細凹凸形状の延在方向Ｙに対する垂直断面の模式図においては、線状凸部が延在するＹ方向は、紙面奥行方向である。
なお、これらの線状微細凹凸形状の延在方向Ｙに対する垂直断面の模式図においては、線状凸部が延在するＹ方向は、紙面奥行方向である。
また、垂直断面形状は、頂点を通るＺ軸に対して対称な構造に限られず、非対称な構造であっても良い。線状凸部２の延在方向Ｙに対する垂直断面形状の他の具体例として、図５（Ａ）〜図５（Ｄ）に線状微細凹凸形状の延在方向Ｙに対する線状微細凹凸層の垂直断面の他の具体例の模式図を示す。例えば、図５（Ａ）のような三角形状であっても良いし、図５（Ｂ）のような頂点を通るＺ軸方向に対して一方の片側は三角形であるが、もう一方の片側は四角形であっても良いし、図５（Ｃ）のような頂点を通るＺ軸方向に対して一方の片側は三角形であるが、もう一方の片側は半楕円状であっても良い。また、図示しないが、Ｚ軸方向に向かって線幅が細くなっていく階段状断面を有する場合に、階段状断面の２段目以降の中心軸は、１段目の中心軸からずれていてもよい。
更に、線状凸部２の高さは、それぞれ同一であっても良いし、異なっていても良い。例えば、図５（Ｄ）のように、隣接する線状凸部のｎ個に１個など、周期的に高さが相対的に高い線状凸部を含んでいても良い。更に、図示しないが、線状凸部の延在する方向において、高さが異なっていても良い。このように、線状凸部の高さに高低差がある場合は、他の物体が撥水撥油層の表面に摩擦接触したとしても、高さが相対的に高い部位が先に接触することになり、高さが相対的に低い部位の汚染及び破損を防ぐことができるため、撥水撥油性部材の耐汚染性及び耐擦傷性を向上することができる。特に図５（Ｄ）に示すような、互いに平行な方向において周期的に高さが相対的に高い線状凸部を含む場合には、生産性高く耐汚染性及び耐擦傷性を向上した撥水撥油性部材を得ることができる。
また、複数ある線状凸部は同一の形状を有していても異なる形状を有していてもよい。
更に、線状凸部２の高さは、それぞれ同一であっても良いし、異なっていても良い。例えば、図５（Ｄ）のように、隣接する線状凸部のｎ個に１個など、周期的に高さが相対的に高い線状凸部を含んでいても良い。更に、図示しないが、線状凸部の延在する方向において、高さが異なっていても良い。このように、線状凸部の高さに高低差がある場合は、他の物体が撥水撥油層の表面に摩擦接触したとしても、高さが相対的に高い部位が先に接触することになり、高さが相対的に低い部位の汚染及び破損を防ぐことができるため、撥水撥油性部材の耐汚染性及び耐擦傷性を向上することができる。特に図５（Ｄ）に示すような、互いに平行な方向において周期的に高さが相対的に高い線状凸部を含む場合には、生産性高く耐汚染性及び耐擦傷性を向上した撥水撥油性部材を得ることができる。
また、複数ある線状凸部は同一の形状を有していても異なる形状を有していてもよい。
例えば、線状凸部の垂直断面形状が、Ｚ軸方向に向かって線幅が細くなっていく構造を有している場合には、凸部の深さ方向に屈折率が連続的に変化するため、反射防止性が付与される。また、線状凸部の比表面積が大きくなるような形状である方が、撥水撥油層表面の凸部の比表面積も大きくなるため、撥水撥油性が向上する。例えば線状凸部が同じ高さの場合には、垂直断面形状は三角形よりも四角形の方が、撥水撥油性の観点からは好ましい。例えば、前記Ｚ軸方向に向かって線幅が細くなっていく階段状断面を有する場合には、比表面積の点から撥水撥油性が向上すると共に、反射防止性等の光学機能も向上する点から好ましい。
前記線状微細凹凸層の線状微細凹凸形状を構成する複数の線状凸部間の距離（線状凸部間隔ｐ）の平均値ｐＡＶＧは、本発明に係る撥水撥油性部材を用い、以下の方法により測定することができる。本発明において、撥水撥油性層の表面は、線状微細凹凸層が有する線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を有するため、前記ｐＡＶＧは、撥水撥油層表面の凸部間の距離ｐ’の平均値ｐ’ＡＶＧと実質的に同じであるとすることができる。
以下、線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧの測定方法を図６に基づいて説明する。以下の説明においては、撥水撥油層３の表面に形成される凸部２’を、線状微細凹凸層１の表面に形成される線状凸部２と区別して、単に凸部と称する。
以下、線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧの測定方法を図６に基づいて説明する。以下の説明においては、撥水撥油層３の表面に形成される凸部２’を、線状微細凹凸層１の表面に形成される線状凸部２と区別して、単に凸部と称する。
先ず、原子間力顕微鏡（Atomic Force Microscope:AFM）又は走査型電子顕微鏡（Scanning Electron Microscope:SEM）を用いて凸部２’の延在方向Ｙに対する垂直断面形状を検出する。
続いて凸部２’の延在方向Ｙに対する垂直断面形状において、各凸部２’の付け根位置に相当する端部を検出する。各凸部２’の端部（６ａ，６ｂ）のうち同じ側の一方の端部（６ａ）を選択する。凸部２’の端部のうち同じ側の一方の端部６ａと、隣接する凸部２’の同じ側の一方の端部６’ａの距離を隣接凸部間距離ｐ’を、隣接する線状凸部間隔ｐとする。
凸部２’の延在方向Ｙに対する垂直断面形状の拡大写真から、例えば１０〜１００個程度の隣接する線状凸部間隔ｐの値を求め、隣接する線状凸部間隔ｐの度数分布を検出する。隣接する線状凸部間隔ｐがほぼ一定である場合には、求める隣接する線状凸部間隔ｐの数は少なくても良いが、周期的に隣接する線状凸部間隔ｐが変化する場合には少なくとも５周期分、周期なしで隣接する線状凸部間隔ｐが変化する場合にはより多くの隣接する線状凸部間隔ｐを求めることが好ましい。
このようにして求めた線状凸部間隔ｐの度数分布から平均値ｐＡＶＧ及び標準偏差σを求める。また、線状凸部間隔ｐの最大値を、ｐｍａｘ＝ｐＡＶＧ＋２σとする。
なお、本発明に係る撥水撥油性部材の製造工程においては、撥水撥油層形成前の線状微細凹凸層を用いて、上記と同様の手法により線状凸部間隔ｐ並びに平均値ｐＡＶＧ及び標準偏差σを測定することもできる。
続いて凸部２’の延在方向Ｙに対する垂直断面形状において、各凸部２’の付け根位置に相当する端部を検出する。各凸部２’の端部（６ａ，６ｂ）のうち同じ側の一方の端部（６ａ）を選択する。凸部２’の端部のうち同じ側の一方の端部６ａと、隣接する凸部２’の同じ側の一方の端部６’ａの距離を隣接凸部間距離ｐ’を、隣接する線状凸部間隔ｐとする。
凸部２’の延在方向Ｙに対する垂直断面形状の拡大写真から、例えば１０〜１００個程度の隣接する線状凸部間隔ｐの値を求め、隣接する線状凸部間隔ｐの度数分布を検出する。隣接する線状凸部間隔ｐがほぼ一定である場合には、求める隣接する線状凸部間隔ｐの数は少なくても良いが、周期的に隣接する線状凸部間隔ｐが変化する場合には少なくとも５周期分、周期なしで隣接する線状凸部間隔ｐが変化する場合にはより多くの隣接する線状凸部間隔ｐを求めることが好ましい。
このようにして求めた線状凸部間隔ｐの度数分布から平均値ｐＡＶＧ及び標準偏差σを求める。また、線状凸部間隔ｐの最大値を、ｐｍａｘ＝ｐＡＶＧ＋２σとする。
なお、本発明に係る撥水撥油性部材の製造工程においては、撥水撥油層形成前の線状微細凹凸層を用いて、上記と同様の手法により線状凸部間隔ｐ並びに平均値ｐＡＶＧ及び標準偏差σを測定することもできる。
また、同様の手法を適用して凸部２’の高さＨ’を求めることができる。凸部２’の延在方向Ｙに対する垂直断面形状の拡大写真から、各凸部２’における極大点を検出する。各凸部２’の付け根位置を基準（高さ０）として、当該基準位置から各極大点位置の相対的な高さの差Ｈ’を取得してヒストグラム化する。なお、凸部の垂直断面形状において頂点を複数有する場合には、麓部が同一の凸部に属するそれぞれ複数の頂点の中から高さの最も高い頂点を極大点として、当該凸部の高さを取得して、度数分布を求める。
線状微細凹凸層１が有する線状凸部２の高さＨの平均ＨＡＶＧを求める場合は、凸部２’の高さＨ’の平均値Ｈ’ＡＶＧと、麓部に設けられた撥水撥油層の平均厚み（ｔ１）との和から、凸部の頂部に設けられた撥水撥油層の平均厚み（ｔ２）を引いた値として求めることができる。すなわち、線状微細凹凸層が有する線状凸部の高さの平均ＨＡＶＧは、ＨＡＶＧ＝Ｈ’ＡＶＧ＋ｔ１−ｔ２の式により求めることができる。
なお、本発明に係る撥水撥油性部材の製造工程においては、撥水撥油層形成前の線状微細凹凸層を用いて、上記の凸部２’の高さＨ’を求める手法と同様の手法により、線状凸部２の高さＨを測定することもできる。
線状微細凹凸層１が有する線状凸部２の高さＨの平均ＨＡＶＧを求める場合は、凸部２’の高さＨ’の平均値Ｈ’ＡＶＧと、麓部に設けられた撥水撥油層の平均厚み（ｔ１）との和から、凸部の頂部に設けられた撥水撥油層の平均厚み（ｔ２）を引いた値として求めることができる。すなわち、線状微細凹凸層が有する線状凸部の高さの平均ＨＡＶＧは、ＨＡＶＧ＝Ｈ’ＡＶＧ＋ｔ１−ｔ２の式により求めることができる。
なお、本発明に係る撥水撥油性部材の製造工程においては、撥水撥油層形成前の線状微細凹凸層を用いて、上記の凸部２’の高さＨ’を求める手法と同様の手法により、線状凸部２の高さＨを測定することもできる。
図６に示されるように、各線状凸部２の幅ｗの平均値ｗＡＶＧ、すなわち各線状凸部の端部間の距離の平均値は、隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧに対する比（ｗＡＶＧ／ｐＡＶＧ）が、特に限定はされないが、撥水撥油層３の表面形状を所望の凹凸形状とすることが容易な点から、０．２０〜０．９５であることが好ましい。
本発明の撥水撥油性部材において、隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧは５００ｎｍ以下であり、製造上の点から、当該ｐＡＶＧは１０ｎｍ以上であることが好ましく、中でも５０ｎｍ以上が好ましい。中でも、隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧは、撥水撥油性及び反射防止性能の発現が向上する点から、好ましくは３８０ｎｍ以下であり、より好ましくは１００ｎｍ以上であり、２５０ｎｍ以下である。ｐＡＶＧが５００ｎｍを超えると可視光の散乱により白っぽくなったり、表面の凹凸形状に起因した、撥水撥油性の強調効果が低下するという不具合が発現してくる。
線状凸部の高さＨの平均ＨＡＶＧは、好ましくは５００ｎｍ以下であり、製造上の点から１０ｎｍ以上であり、中でも５０ｎｍ以上が好ましい。中でも、撥水撥油性及び反射防止性能の発現が向上する点から、より好ましくは７０ｎｍ以上であり、２５０ｎｍ以下である。
線状凸部のアスペクト比（線状凸部平均高さＨＡＶＧ／隣接する線状凸部平均間隔ｐＡＶＧ）が０．４〜５．０であることが好ましく、更に、０．５〜２．５であることが好ましく、更に、０．５〜２．１であることがより好ましい。ＨＡＶＧ／ｐＡＶＧが、前記下限値以上であることにより、撥水撥油性の向上効果に優れ、前記上限値以下であることにより、機械強度や生産性に優れる。
線状微細凹凸層の厚みは、適宜調整すればよく、特に限定はされない。例えば基材の一面側に線状微細凹凸層を備えた態様の場合には、線状微細凹凸層の厚みは、基材表面に線状微細凹凸形状を形成可能な最低限の厚みにて各種性能を発現可能である。しかしながら後述の賦型プロセスでの生産性を考慮すると、厚みが薄い場合は異物による外観欠陥が発生しやすく、厚みが厚いと賦型速度が低下したりカールの懸念が高くなるため、線状微細凹凸層の厚みは、３μｍ〜３０μｍであることが好ましく、５μｍ〜１０μｍであることがより好ましい。この場合の線状微細凹凸層の厚みは、線状微細凹凸層の基材との界面から、最も高い線状凸部の頂部までの厚みをいう。
また、基材の表面に線状微細凹凸形状が設けられた線状微細凹凸層の場合には、当該厚みは基材の厚みに依存し、特に限定されない。
また、基材の表面に線状微細凹凸形状が設けられた線状微細凹凸層の場合には、当該厚みは基材の厚みに依存し、特に限定されない。
本発明において線状微細凹凸層は、樹脂組成物の硬化物からなる。なお、本発明において硬化物とは、化学反応を経て又は経ないで固化したもののことをいう。
前記樹脂組成物は、特に限定されず、少なくとも樹脂を含み、必要に応じて重合開始剤等その他の成分を含有する。樹脂組成物には、１種類の樹脂のみが含まれるものも包含される。なお、本発明において樹脂とは、モノマーやオリゴマーの他、ポリマーを含む概念である。
前記樹脂組成物は、特に限定されず、少なくとも樹脂を含み、必要に応じて重合開始剤等その他の成分を含有する。樹脂組成物には、１種類の樹脂のみが含まれるものも包含される。なお、本発明において樹脂とは、モノマーやオリゴマーの他、ポリマーを含む概念である。
前記樹脂組成物としては、中でも、平坦な硬化膜表面における水の接触角が９０°未満であるものが、親水性を有する点から好ましく、より好ましくは６０°以下であり、更により好ましくは４０°以下である。前記樹脂組成物が親水性を有することにより、賦型性に優れ、生産性に優れる。また、後述する撥水撥油層をパターン状に形成した場合に、前記樹脂組成物の硬化物が親水性であると、撥水撥油層が設けられていない部分、すなわち前記樹脂組成物の硬化物からなる線状微細凹凸層が露出した部分は、平坦な硬化膜表面に比べて親水性が強調される。そのため、撥水撥油層からなる撥水性のパターンを形成することにより、同時に、撥水撥油層が設けられていない部分のパターンとして、前記樹脂組成物の硬化物からなる親水性のパターンを形成することができる。
なお、本発明において、樹脂組成物の平坦な硬化膜表面における接触角は、以下のように測定される。
まず、透明基材上に線状微細凹凸層用の樹脂組成物を塗布して硬化させて、線状微細凹凸形状を有しない平坦な硬化膜を形成する。当該硬化膜は、水の接触角の再現性が取れるように（例えば標準偏差が４°以内となるように）十分に溶媒を乾燥し、必要に応じて十分に反応させて硬化したものである。例えば、電離放射線硬化性樹脂が用いられる場合、透明基材上に厚さ５μｍの線状微細凹凸層用の樹脂組成物からなる塗膜を形成し、紫外線を９４０ｍＪ／ｃｍ２以上の積算光量となるように照射することにより十分に反応させて硬化した硬化膜を形成する。
そして、当該硬化膜側を上面にして、粘着層つきの黒アクリル板に水平に貼り付ける。次いで、接触角を測定しようとする溶剤（純水）１．０μＬの液滴を滴下し、着滴１０秒後の静的接触角をθ／２法に従って計測する。測定装置としては、例えば、協和界面科学社製 接触角計ＤＭ ５００を用いることができる。
まず、透明基材上に線状微細凹凸層用の樹脂組成物を塗布して硬化させて、線状微細凹凸形状を有しない平坦な硬化膜を形成する。当該硬化膜は、水の接触角の再現性が取れるように（例えば標準偏差が４°以内となるように）十分に溶媒を乾燥し、必要に応じて十分に反応させて硬化したものである。例えば、電離放射線硬化性樹脂が用いられる場合、透明基材上に厚さ５μｍの線状微細凹凸層用の樹脂組成物からなる塗膜を形成し、紫外線を９４０ｍＪ／ｃｍ２以上の積算光量となるように照射することにより十分に反応させて硬化した硬化膜を形成する。
そして、当該硬化膜側を上面にして、粘着層つきの黒アクリル板に水平に貼り付ける。次いで、接触角を測定しようとする溶剤（純水）１．０μＬの液滴を滴下し、着滴１０秒後の静的接触角をθ／２法に従って計測する。測定装置としては、例えば、協和界面科学社製 接触角計ＤＭ ５００を用いることができる。
前記樹脂組成物に用いられる樹脂としては、特に限定されないが、例えば、（メタ）アクリレート系、エポキシ系、ポリエステル系等の電離放射線硬化性樹脂、（メタ）アクリレート系、ウレタン系、エポキシ系、ポリシロキサン系等の熱硬化性樹脂、（メタ）アクリレート系、ポリエステル系、ポリカーボネート系、ポリエチレン系、ポリプロピレン系等の熱可塑性樹脂等の各種材料及び各種硬化形態の賦型用樹脂等が挙げられる。なお、電離放射線とは、分子を重合させて硬化させ得るエネルギーを有する電磁波または荷電粒子を意味し、例えば、すべての紫外線（ＵＶ−Ａ、ＵＶ−Ｂ、ＵＶ−Ｃ）、可視光線、ガンマー線、Ｘ線、電子線等が挙げられる。
前記樹脂としては、中でも線状微細凹凸形状の成形性及び機械的強度に優れる点から電離放射線硬化性樹脂が好ましく用いられる。なお、電離放射線硬化性樹脂とは、分子中にラジカル重合性及び／又はカチオン重合性結合を有する単量体、低重合度の重合体、反応性重合体を適宜混合したものであり、重合開始剤によって反応を経て硬化されるものである。なお、非反応性重合体を含有してもよい。
前記線状微細凹凸層は、耐久性の点からは、中でも、前記樹脂組成物の硬化物の２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）が２００ＭＰａ以上である樹脂組成物からなることが、線状微細凹凸形状の復元性が高く、撥水撥油層表面の凸部の潰れや凸部先端同士の付着がより抑制される点から好ましい。前記樹脂組成物の硬化物の２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）の上限は特に限定されないが、線状凸部の柔軟性の点から、１２００ＭＰａ以下であることが好ましく、８００ＭＰａ以下であることがより好ましい。
汚れ拭き取り性の点からは、中でも、前記樹脂組成物の硬化物の２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）が３００ＭＰａ以下であり、且つ、前記樹脂組成物の硬化物の２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）に対する損失弾性率（Ｅ”）の比（ｔａｎδ（＝Ｅ”／Ｅ’））が０．２以下であることが、線状微細凹凸形状が拭取る程度の圧力で変形し、且つ、優れた弾性復元性を備える点から好ましい。Ｅ’を３００ＭＰａ以下とすることにより、拭取り時の圧力によって線状微細凹凸形状が変形し、凹凸間の隙間に入り込んだ汚れ等を、乾拭きで除去することが容易となる。
また、損失正接を０．２以下とすることにより、拭取り時に変形した線状凸部が、弾性復元され、元の形状に戻りやすい。これにより、凸部の塑性変形や凸部先端同士の付着が抑制され、線状微細凹凸形状が有する機能を低下することなく、乾拭きで汚れ等を拭取ることが容易になる。中でも、ｔａｎδが０．１８以下であることが好ましい。
また、損失正接を０．２以下とすることにより、拭取り時に変形した線状凸部が、弾性復元され、元の形状に戻りやすい。これにより、凸部の塑性変形や凸部先端同士の付着が抑制され、線状微細凹凸形状が有する機能を低下することなく、乾拭きで汚れ等を拭取ることが容易になる。中でも、ｔａｎδが０．１８以下であることが好ましい。
本発明において貯蔵弾性率（Ｅ’）及び損失弾性率（Ｅ”）は、ＪＩＳ Ｋ７２４４に準拠して、以下の方法により測定される。
まず、線状微細凹凸層形成用の樹脂組成物を、２０００ｍＪ／ｃｍ２のエネルギーの紫外線を１分以上照射することにより十分に硬化させて、基材及び線状微細凹凸形状を有しない、厚さ１ｍｍ、幅５ｍｍ、長さ３０ｍｍの単膜とする。
次いで、２５℃下、上記樹脂組成物の硬化物の長さ方向に１０Ｈｚで２５ｇの周期的外力を加え、動的粘弾性を測定することにより、２５℃における、Ｅ’、Ｅ”が求められる。測定装置としては、例えば、ＵＢＭ製 Ｒｈｅｏｇｅｌ Ｅ４０００を用いることができる。
まず、線状微細凹凸層形成用の樹脂組成物を、２０００ｍＪ／ｃｍ２のエネルギーの紫外線を１分以上照射することにより十分に硬化させて、基材及び線状微細凹凸形状を有しない、厚さ１ｍｍ、幅５ｍｍ、長さ３０ｍｍの単膜とする。
次いで、２５℃下、上記樹脂組成物の硬化物の長さ方向に１０Ｈｚで２５ｇの周期的外力を加え、動的粘弾性を測定することにより、２５℃における、Ｅ’、Ｅ”が求められる。測定装置としては、例えば、ＵＢＭ製 Ｒｈｅｏｇｅｌ Ｅ４０００を用いることができる。
線状微細凹凸層用の樹脂組成物としては、撥水撥油性部材の用途に合わせて、適宜、好ましい親水性及びその他の物性が得られるように、選択される。
中でも、線状微細凹凸形状の成形性及び機械的強度に優れる点から好適に用いられる、電離放射線硬化性樹脂として好ましく用いられる（メタ）アクリレートを含む樹脂組成物を例にとって、具体的に説明する。
中でも、線状微細凹凸形状の成形性及び機械的強度に優れる点から好適に用いられる、電離放射線硬化性樹脂として好ましく用いられる（メタ）アクリレートを含む樹脂組成物を例にとって、具体的に説明する。
（１）（メタ）アクリレート
（メタ）アクリレートは、（メタ）アクリロイル基を１分子中に１個有する単官能（メタ）アクリレートであっても、（メタ）アクリロイル基を１分子中に２個以上有する多官能アクリレートであってもよく、単官能（メタ）アクリレートと多官能（メタ）アクリレートとを併用するものであってもよい。
中でも、硬化物が上記貯蔵弾性率（Ｅ’）とｔａｎδを満たしやすく、線状凸部が柔軟性と弾性復元性を両立する点からは、単官能（メタ）アクリレートと多官能（メタ）アクリレートとを併用することが好ましい。
一方、硬度を高くする点からは、多官能（メタ）アクリレートのみを用いることが好ましい。
（メタ）アクリレートは、（メタ）アクリロイル基を１分子中に１個有する単官能（メタ）アクリレートであっても、（メタ）アクリロイル基を１分子中に２個以上有する多官能アクリレートであってもよく、単官能（メタ）アクリレートと多官能（メタ）アクリレートとを併用するものであってもよい。
中でも、硬化物が上記貯蔵弾性率（Ｅ’）とｔａｎδを満たしやすく、線状凸部が柔軟性と弾性復元性を両立する点からは、単官能（メタ）アクリレートと多官能（メタ）アクリレートとを併用することが好ましい。
一方、硬度を高くする点からは、多官能（メタ）アクリレートのみを用いることが好ましい。
単官能（メタ）アクリレートの具体例としては、例えば、メチル（メタ）アクリレート、ヘキシル（メタ）アクリレート、デシル（メタ）アクリレート、アリル（メタ）アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレート、ブトキシエチル（メタ）アクリレート、ブトキシエチレングリコール（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、ジシクロペンタニル（メタ）アクリレート、２−エチルヘキシル（メタ）アクリレート、グリセロール（メタ）アクリレート、グリシジル（メタ）アクリレート、２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、２−ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、イソボニル（メタ）アクリレート、イソデキシル（メタ）アクリレート、イソオクチル（メタ）アクリレート、ラウリル（メタ）アクリレート、２−メトキシエチル（メタ）アクリレート、メトキシエチレングリコール（メタ）アクリレート、フェノキシエチル（メタ）アクリレート、ステアリル（メタ）アクリレート、ドデシル（メタ）アクリレート、トリデシル（メタ）アクリレート、ビフェニロキシエチルアクリレート、ビスフェノールＡジグリシジル（メタ）アクリレート、ビフェニリロキシエチル（メタ）アクリレート、エチレンオキサイド変性ビフェニリロキシエチル（メタ）アクリレート、ビスフェノールＡエポキシ（メタ）アクリレート等が挙げられる。中でも、硬化物表面の防汚性が向上し、線状凸部が柔軟性に優れる点から、炭素数１０以上の長鎖アルキル基を有する単官能（メタ）アクリレートが好ましく、中でも、炭素数１２以上であることがより好ましく、トリデシル（メタ）アクリレート、及びドデシル（メタ）アクリレートの少なくとも１種を含むことが更により好ましい。これらの単官能（メタ）アクリル酸エステルは、１種単独で、又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
単官能（メタ）アクリレートを用いる場合の単官能（メタ）アクリレートの含有量は、電離放射線硬化性樹脂組成物の全固形分に対して、５〜４０質量％であることが好ましく、１０〜３０質量％であることがより好ましい。
また、多官能アクリレートの具体例としては、例えば、エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ジエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、プロピレンジ（メタ）アクリレート、ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ビスフェノールＡジ（メタ）アクリレート、テトラブロモビスフェノールＡジ（メタ）アクリレート、ビスフェノールＳジ（メタ）アクリレート、ブタンジオールジ（メタ）アクリレート、フタル酸ジ（メタ）アクリレート、エチレンオキサイド変性ビスフェノールＡジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールトリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレート、トリス（アクリロキシエチル）イソシアヌレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレート、ジペンタエリスリトールヘキサ（メタ）アクリレート、ウレタントリ（メタ）アクリレート、エステルトリ（メタ）アクリレート、ウレタンヘキサ（メタ）アクリレート、エチレンオキサイド変性トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート等が挙げられる。中でも、線状凸部が柔軟性及び復元性に優れ、且つ線状微細凹凸表面の親水性が向上する点から、アルキレンオキサイドを含む多官能（メタ）アクリレートを用いることが好ましく、エチレンオキサイド変性多官能（メタ）アクリレートを用いることがより好ましく、エチレンオキサイド変性ビスフェノールＡジ（メタ）アクリレート、エチレンオキサイド変性トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、及び、ポリエチレングリコールジ（メタ）アクリレートの少なくとも１種を含むことが更により好ましい。
上記多官能（メタ）アクリレートの含有量は、電離放射線硬化性樹脂組成物の全固形分に対して、１０〜９９．２質量％であることが好ましく、１５〜９９．１質量％であることがより好ましい。
親水性を高くするために、本発明において好ましく用いられる電離放射線硬化性樹脂組成物は、アルキレンオキサイドを含む多官能（メタ）アクリレートが含まれる組成物である。中でも、当該アルキレンオキサイドを含む多官能（メタ）アクリレートの含有量は、電離放射線硬化性樹脂組成物の全固形分に対して、７０〜９９質量％であることが好ましく、８０〜９９質量％であることがより好ましい。また、当該アルキレンオキサイドを含む多官能（メタ）アクリレートの含有量は、使用される全（メタ）アクリレート化合物中に８０〜１００質量％であることが好ましく、９０〜１００質量％であることがより好ましい。
また、硬化物の線状凸部が柔軟性と弾性復元性を両立しやすく、優れた乾拭き取り性と防汚性を得る点からは、本発明の電離放射線硬化性樹脂組成物は、少なくとも、炭素数１０以上の長鎖アルキル基を有する（メタ）アクリレートと、アルキレンオキサイドを含む多官能（メタ）アクリレートとを含有することが好ましい。中でも、炭素数１０以上の長鎖アルキル基を有する（メタ）アクリレートの含有割合が、アルキレンオキサイドを含む多官能（メタ）アクリレート１００質量部に対して、５〜２０質量部であることが好ましく、１０〜１５質量部であることがより好ましい。
また、硬化物の線状凸部が柔軟性と弾性復元性を両立しやすく、優れた乾拭き取り性と防汚性を得る点からは、本発明の電離放射線硬化性樹脂組成物は、少なくとも、炭素数１０以上の長鎖アルキル基を有する（メタ）アクリレートと、アルキレンオキサイドを含む多官能（メタ）アクリレートとを含有することが好ましい。中でも、炭素数１０以上の長鎖アルキル基を有する（メタ）アクリレートの含有割合が、アルキレンオキサイドを含む多官能（メタ）アクリレート１００質量部に対して、５〜２０質量部であることが好ましく、１０〜１５質量部であることがより好ましい。
（２）光重合開始剤
上記（メタ）アクリレートの硬化反応を開始又は促進させるために、必要に応じて光重合開始剤を適宜選択して用いても良い。光重合開始剤の具体例としては、例えば、ビスアシルフォスフィノキサイド、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン、２−ヒドロキシ−２−メチル−１−フェニルプロパン−１−オン、２，２−ジメトキシ−１，２−ジフェニルエタン−１−オン、１−［４−（２−ヒドロキシエトキシ）−フェニル］−２−ヒドロキシ−２−メチル−１−プロパン−１−オン、２−メチル−１−［４−（メチルチオ）フェニル］−２−モルフォリノプロパン−１−オン、２−ベンジル−２−ジメチルアミノ−１−（４−モルフォリノフェニル）−ブタノン−１、２−ヒドロキシ−２−メチル−１−フェニル−プロパン−１−ケトン、２，４，６−トリメチルベンゾイルジフェニルフォスフィンオキサイド、フェニルビス（２，４，６−トリメチルベンゾイル）−フォスフィンオキサイド、フェニル（２，４，６−トリメチルベンゾイル）ホスフィン酸エチル等が挙げられる。これらは、単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
上記（メタ）アクリレートの硬化反応を開始又は促進させるために、必要に応じて光重合開始剤を適宜選択して用いても良い。光重合開始剤の具体例としては、例えば、ビスアシルフォスフィノキサイド、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン、２−ヒドロキシ−２−メチル−１−フェニルプロパン−１−オン、２，２−ジメトキシ−１，２−ジフェニルエタン−１−オン、１−［４−（２−ヒドロキシエトキシ）−フェニル］−２−ヒドロキシ−２−メチル−１−プロパン−１−オン、２−メチル−１−［４−（メチルチオ）フェニル］−２−モルフォリノプロパン−１−オン、２−ベンジル−２−ジメチルアミノ−１−（４−モルフォリノフェニル）−ブタノン−１、２−ヒドロキシ−２−メチル−１−フェニル−プロパン−１−ケトン、２，４，６−トリメチルベンゾイルジフェニルフォスフィンオキサイド、フェニルビス（２，４，６−トリメチルベンゾイル）−フォスフィンオキサイド、フェニル（２，４，６−トリメチルベンゾイル）ホスフィン酸エチル等が挙げられる。これらは、単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
光重合開始剤を用いる場合、当該光重合開始剤の含有量は、通常、電離放射線硬化性樹脂組成物の全固形分に対して０．８〜２０質量％であり、０．９〜１０質量％であることが好ましい。
（３）帯電防止剤
本発明においては、前記樹脂組成物中に帯電防止剤を含有することが好ましい。帯電防止剤を含有することにより、線状微細凹凸層表面に汚れが付着することを抑制することができ、また、拭取り時に汚れが落ちやすい。
帯電防止剤は、従来公知のものの中から適宜選択して用いることができる。帯電防止剤の具体例としては、例えば、４級アンモニウム塩、ピリジニウム塩、１級〜３級アミノ基等のカチオン性基を有する各種のカチオン性化合物、スルホン酸塩基、硫酸エステル塩基、リン酸エステル塩基、ホスホン酸塩基等のアニオン性基を有するアニオン性化合物、アミノ酸系、アミノ硫酸エステル系等の両性化合物、アミノアルコール系、グリセリン系、ポリエチレングリコール系等のノニオン性化合物、スズおよびチタンのアルコキシドのような有機金属化合物およびそれらのアセチルアセトナート塩のような金属キレート化合物等が挙げられる。中でも、カチオン性化合物が好ましく、３級アミノ基を有するカチオン性化合物がより好ましく、Ｎ，Ｎ−ジオクチル−１−オクタンアミン等のトリアルキルアミンであることが更により好ましい。
本発明においては、前記樹脂組成物中に帯電防止剤を含有することが好ましい。帯電防止剤を含有することにより、線状微細凹凸層表面に汚れが付着することを抑制することができ、また、拭取り時に汚れが落ちやすい。
帯電防止剤は、従来公知のものの中から適宜選択して用いることができる。帯電防止剤の具体例としては、例えば、４級アンモニウム塩、ピリジニウム塩、１級〜３級アミノ基等のカチオン性基を有する各種のカチオン性化合物、スルホン酸塩基、硫酸エステル塩基、リン酸エステル塩基、ホスホン酸塩基等のアニオン性基を有するアニオン性化合物、アミノ酸系、アミノ硫酸エステル系等の両性化合物、アミノアルコール系、グリセリン系、ポリエチレングリコール系等のノニオン性化合物、スズおよびチタンのアルコキシドのような有機金属化合物およびそれらのアセチルアセトナート塩のような金属キレート化合物等が挙げられる。中でも、カチオン性化合物が好ましく、３級アミノ基を有するカチオン性化合物がより好ましく、Ｎ，Ｎ−ジオクチル−１−オクタンアミン等のトリアルキルアミンであることが更により好ましい。
帯電防止剤を用いる場合、当該帯電防止剤の含有量は、通常、電離放射線硬化性樹脂組成物の全固形分に対して１〜２０質量％であり、２〜１０質量％であることが好ましい。
（４）溶剤
本発明において樹脂組成物は、塗工性などを付与する点から溶剤を用いてもよい。溶剤を用いる場合、当該溶剤は、組成物中の各成分とは反応せず、当該各成分を溶解乃至分散可能な溶剤の中から適宜選択して用いることができる。このような溶剤の具体例としては、例えば、ベンゼン、ヘキサン等の炭化水素系溶剤、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロヘキサノン等のケトン系溶剤、テトラヒドロフラン、１，２−ジメトキシエタン、プロピレングリコールモノエチルエーテル（ＰＧＭＥ）等のエーテル系溶剤、クロロホルム、ジクロロメタン等のハロゲン化アルキル系溶剤、酢酸メチル、酢酸エチル、酢酸ブチル、プロピレングリコールモノメチルエーテルアセテート等のエステル系溶剤、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド等のアミド系溶剤、およびジメチルスルホキシド等のスルホキシド系溶剤、シクロヘキサン等のアノン系溶剤、メタノール、エタノール、およびプロパノール等のアルコール系溶剤を例示することができるが、これらに限られるものではない。また、樹脂組成物に用いられる溶剤は、１種類単独で用いてもよく、２種類以上の溶剤の混合溶剤でもよい。
本発明において樹脂組成物は、塗工性などを付与する点から溶剤を用いてもよい。溶剤を用いる場合、当該溶剤は、組成物中の各成分とは反応せず、当該各成分を溶解乃至分散可能な溶剤の中から適宜選択して用いることができる。このような溶剤の具体例としては、例えば、ベンゼン、ヘキサン等の炭化水素系溶剤、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロヘキサノン等のケトン系溶剤、テトラヒドロフラン、１，２−ジメトキシエタン、プロピレングリコールモノエチルエーテル（ＰＧＭＥ）等のエーテル系溶剤、クロロホルム、ジクロロメタン等のハロゲン化アルキル系溶剤、酢酸メチル、酢酸エチル、酢酸ブチル、プロピレングリコールモノメチルエーテルアセテート等のエステル系溶剤、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド等のアミド系溶剤、およびジメチルスルホキシド等のスルホキシド系溶剤、シクロヘキサン等のアノン系溶剤、メタノール、エタノール、およびプロパノール等のアルコール系溶剤を例示することができるが、これらに限られるものではない。また、樹脂組成物に用いられる溶剤は、１種類単独で用いてもよく、２種類以上の溶剤の混合溶剤でもよい。
樹脂組成物全量に対する、固形分の割合は２０〜７０質量％であることが好ましく、３０〜６０質量％であることがより好ましい。なお本発明において固形分とは、溶剤を除いたすべての成分を表す。
（５）その他の成分
本発明において用いられる線状微細凹凸層用の樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、更にその他の成分を含有してもよい。その他の成分としては、例えば、濡れ性調整のための界面活性剤、フッ素系化合物、シリコーン系化合物、安定化剤、消泡剤、ハジキ防止剤、酸化防止剤、凝集防止剤、粘度調整剤、離型剤等が挙げられる。
本発明において用いられる線状微細凹凸層用の樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、更にその他の成分を含有してもよい。その他の成分としては、例えば、濡れ性調整のための界面活性剤、フッ素系化合物、シリコーン系化合物、安定化剤、消泡剤、ハジキ防止剤、酸化防止剤、凝集防止剤、粘度調整剤、離型剤等が挙げられる。
（線状微細凹凸層の形成方法）
前記線状微細凹凸層を形成する方法としては、複数の互いに平行な線状凸部が一方向又は略一方向に延在する線状微細凹凸形状を少なくとも一方の面に有し、前記線状微細凹凸形状において、隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが５００ｎｍ以下である、樹脂組成物の硬化物からなる線状微細凹凸層を形成することができる方法であれば、特に限定はされないが、例えば、バイトを用いた切削加工によって、円柱状母材の外周面に、円周方向に沿って並列した複数の溝を順次形成することにより、賦型用ロール金型を製造する工程と、前記賦型用ロール金型を使用した賦型処理によって、前記線状微細凹凸形状を形成することにより、前記線状微細凹凸層を形成する工程とを有する方法が、生産性に優れる点から好ましい。
前記線状微細凹凸層を形成する方法としては、複数の互いに平行な線状凸部が一方向又は略一方向に延在する線状微細凹凸形状を少なくとも一方の面に有し、前記線状微細凹凸形状において、隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが５００ｎｍ以下である、樹脂組成物の硬化物からなる線状微細凹凸層を形成することができる方法であれば、特に限定はされないが、例えば、バイトを用いた切削加工によって、円柱状母材の外周面に、円周方向に沿って並列した複数の溝を順次形成することにより、賦型用ロール金型を製造する工程と、前記賦型用ロール金型を使用した賦型処理によって、前記線状微細凹凸形状を形成することにより、前記線状微細凹凸層を形成する工程とを有する方法が、生産性に優れる点から好ましい。
＜賦型用ロール金型を製造する工程＞
図７は、賦型用ロール金型２０を製造する工程の説明に供する図である。この製造工程においては、まず、円柱状母材３０を準備する。円柱状母材３０としては、繰り返し使用した際に変形および摩耗するものでなければ、特に限定されるものではなく、金属製であっても良く、樹脂製であっても良いが、通常、金属製が好適に用いられる。耐変形性および耐摩耗性に優れているからである。
図７は、賦型用ロール金型２０を製造する工程の説明に供する図である。この製造工程においては、まず、円柱状母材３０を準備する。円柱状母材３０としては、繰り返し使用した際に変形および摩耗するものでなければ、特に限定されるものではなく、金属製であっても良く、樹脂製であっても良いが、通常、金属製が好適に用いられる。耐変形性および耐摩耗性に優れているからである。
金属製の円柱状母材の材質としては、ニッケル、クロム、ステンレス、鉄、アルミ、銅もしくはそれらの合金を用いることが出来るが、再使用しやすいように前記金属製の円柱状母材の表面に前記材料による金属めっきを施した円柱状母材を用いても良い。円柱状母材としては、中空すなわち円筒状であっても良い。また、初めに、切削工程により円柱状母材３０の外周面を平滑化する工程を有していても良い。この場合、円柱状母材３０を回転させながら、平滑化用のバイトの刃先を外周面に押圧して、矢印Ａにより示すように、回転軸方向に移動させることにより、円柱状母材の外周面を平滑化する。必要に応じてバフ研磨や電解研磨等の研磨工程を追加してもよい。また、転写する際に線状微細凹凸樹脂が円柱状母材から剥離しやすいように円柱状母材表面に剥離シリコーン、フッ素系樹脂もしくはＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボン）などのコーティング、蒸着、もしくはそれらを組み合わせた離型処理を行っても良い。
続いて、線状凹凸形状作製用のバイト３１を用いて、円柱状母材３０の外周面に、円周方向に沿って並列した複数の溝を順次形成する。ここで、線状凹凸形状作製用のバイト３１の刃先の形状は、適宜、製造する線状微細凹凸形状に対応した形状とする。図８に、バイトの刃先の線状微細凹凸形状の延在方向に対する垂直断面を一部拡大した模式的断面図を示す。例えば図４（Ａ）のような垂直断面が矩形の線状凸部を形成する場合には、バイト３１の刃先を、図８に示すように、垂直断面において当該線状凸部と相補的な矩形の溝を有する形状とする。また、線状凸部の形状や高さが、互いに平行な線状凸部間で周期的に変化する場合には、バイト３１の刃先幅Ｓが、少なくとも繰返し周期を含むことが好ましい。
円柱状母材３０を回転させながら、線状凹凸形状作製用のバイト３１の刃先を外周面に押圧して切削するが、矢印Ａにより示すように回転軸方向に、バイト３１の刃先幅のピッチにより間欠送りして移動させることにより、円周方向に沿って並列した複数の溝を順次形成する。
前記バイト３１の刃先幅としては、例えば、２０〜１００μｍ程度とすることができるが、これに限定されるものではない。
円柱状母材３０を回転させながら、線状凹凸形状作製用のバイト３１の刃先を外周面に押圧して切削するが、矢印Ａにより示すように回転軸方向に、バイト３１の刃先幅のピッチにより間欠送りして移動させることにより、円周方向に沿って並列した複数の溝を順次形成する。
前記バイト３１の刃先幅としては、例えば、２０〜１００μｍ程度とすることができるが、これに限定されるものではない。
また、例えば、線状凸部の延在方向において周期的に高さが異なる場合など、一回の切削工程により、製造する線状微細凹凸形状に相補的な形状を作成できない場合には、更に別の線状凹凸形状作製用のバイトを用いて複数回の切削工程を有していても良い。以上のようにして、賦型用ロール金型２０を製造することができる。
なお、線状凹凸形状作製用のバイト３１の作製は、従来公知の方法を適宜選択して、製造する線状微細凹凸形状に対応した形状となるように行えばよい。
本発明においては、このような線状凹凸形状作製用のバイトを用いた切削加工によって、円柱状母材の外周面に、線状微細凹凸形状に対応した形状の溝が形成された賦型用ロール金型２０を用いることから、任意の線状微細凹凸形状を形成し易く、更に、生産性が向上する。
なお、線状凹凸形状作製用のバイト３１の作製は、従来公知の方法を適宜選択して、製造する線状微細凹凸形状に対応した形状となるように行えばよい。
本発明においては、このような線状凹凸形状作製用のバイトを用いた切削加工によって、円柱状母材の外周面に、線状微細凹凸形状に対応した形状の溝が形成された賦型用ロール金型２０を用いることから、任意の線状微細凹凸形状を形成し易く、更に、生産性が向上する。
＜線状微細凹凸層を形成する工程＞
前記線状微細凹凸層を形成する工程においては、前記賦型用ロール金型を使用した賦型処理により、前記線状微細凹凸形状を形成することにより、当該線状微細凹凸形状を表面に有した樹脂組成物の硬化物からなる線状微細凹凸層を得る。
前記線状微細凹凸層を形成する工程の一例としては、例えば、まず基材上に、線状微細凹凸層形成用の樹脂組成物を塗布し、線状微細凹凸形状形成用層（受容層）を形成し、当該受容層の表面と所望の線状微細凹凸形状を有する賦型用ロール金型とを接触させて配置し、圧力をかけることによって、当該受容層の金型側表面に前記線状微細凹凸形状を形成した後、適宜該樹脂組成物を硬化させ、前記賦型用ロール金型から剥離することにより、線状微細凹凸層を形成する。前記樹脂組成物を硬化させる方法は、該樹脂組成物の種類等に応じて適宜選択することができる。
前記線状微細凹凸層を形成する工程においては、前記賦型用ロール金型を使用した賦型処理により、前記線状微細凹凸形状を形成することにより、当該線状微細凹凸形状を表面に有した樹脂組成物の硬化物からなる線状微細凹凸層を得る。
前記線状微細凹凸層を形成する工程の一例としては、例えば、まず基材上に、線状微細凹凸層形成用の樹脂組成物を塗布し、線状微細凹凸形状形成用層（受容層）を形成し、当該受容層の表面と所望の線状微細凹凸形状を有する賦型用ロール金型とを接触させて配置し、圧力をかけることによって、当該受容層の金型側表面に前記線状微細凹凸形状を形成した後、適宜該樹脂組成物を硬化させ、前記賦型用ロール金型から剥離することにより、線状微細凹凸層を形成する。前記樹脂組成物を硬化させる方法は、該樹脂組成物の種類等に応じて適宜選択することができる。
図９に、線状微細凹凸層形成用の樹脂組成物として電離放射線硬化性樹脂組成物を用い、賦型用ロール金型２０を用いた場合に、透明基材上に線状微細凹凸層を形成する方法の一例を示す。
図９に示す方法では、樹脂供給工程において、ダイ１１により帯状フィルム形態の透明基材７に、未硬化で液状の電離放射線硬化性樹脂組成物を塗布し、線状微細凹凸形状の受容層１’を形成する。なお電離放射線硬化性樹脂組成物の塗布については、ダイ１１による場合に限らず、各種の手法を適用することができる。続いて、押圧ローラ１２により、線状微細凹凸層形成用原版である賦型用ロール金型２０の周側面に透明基材７を加圧押圧し、これにより透明基材７に受容層１’を密着させると共に、賦型用ロール金型２０の周側面に作製された線状微細凹凸形状の凹部に、受容層１’を構成する電離放射線硬化性樹脂組成物を充分に充填する。この状態で、紫外線の照射により電離放射線硬化性樹脂組成物を硬化させ、これにより透明基材７の表面に線状微細凹凸層１を作製する。続いて剥離ローラ１３を介して賦型用ロール金型２０から、硬化した線状微細凹凸層１と一体に透明基材７を剥離する。必要に応じてこの透明基材７に粘着層等を作製した後、所望の大きさに切断して透明基材７上に線状微細凹凸層１が形成された積層体を作製する。このように、ロール材による長尺の透明基材７に、線状微細凹凸層形成用原版である賦型用ロール金型２０の周側面に作製された線状微細凹凸形状を順次賦型して、透明基材７上に線状微細凹凸層１が形成された積層体が効率良く大量生産される。
図９に示す方法では、樹脂供給工程において、ダイ１１により帯状フィルム形態の透明基材７に、未硬化で液状の電離放射線硬化性樹脂組成物を塗布し、線状微細凹凸形状の受容層１’を形成する。なお電離放射線硬化性樹脂組成物の塗布については、ダイ１１による場合に限らず、各種の手法を適用することができる。続いて、押圧ローラ１２により、線状微細凹凸層形成用原版である賦型用ロール金型２０の周側面に透明基材７を加圧押圧し、これにより透明基材７に受容層１’を密着させると共に、賦型用ロール金型２０の周側面に作製された線状微細凹凸形状の凹部に、受容層１’を構成する電離放射線硬化性樹脂組成物を充分に充填する。この状態で、紫外線の照射により電離放射線硬化性樹脂組成物を硬化させ、これにより透明基材７の表面に線状微細凹凸層１を作製する。続いて剥離ローラ１３を介して賦型用ロール金型２０から、硬化した線状微細凹凸層１と一体に透明基材７を剥離する。必要に応じてこの透明基材７に粘着層等を作製した後、所望の大きさに切断して透明基材７上に線状微細凹凸層１が形成された積層体を作製する。このように、ロール材による長尺の透明基材７に、線状微細凹凸層形成用原版である賦型用ロール金型２０の周側面に作製された線状微細凹凸形状を順次賦型して、透明基材７上に線状微細凹凸層１が形成された積層体が効率良く大量生産される。
また上述の本発明に用いられる線状微細凹凸層の形成方法においては、賦型用ロール金型２０を使用した賦型処理により線状微細凹凸層を生産する場合について述べたが、本発明に用いられる線状微細凹凸層は当該方法に限られず製造されても良い。例えば、撥水撥油性部材の形状に係る基材の形状に応じて、例えば平板、特定の曲面形状による賦型用金型を使用した枚葉の処理により線状微細凹凸層を作成する場合等、賦型処理に係る工程、線状微細凹凸層形成用原版は、撥水撥油性部材の形状に係る基材の形状に応じて適宜変更することができる。
＜撥水撥油層＞
本発明に係る撥水撥油性部材は、前記線状微細凹凸形状を有する側の面に撥水撥油層を備える。なお、線状微細凹凸形状を有する側の面とは、前記線状微細凹凸層の前記線状微細凹凸形状を有する面であってもよいし、前記線状微細凹凸層上に更に別の層が形成されてなる、表面に前記線状微細凹凸形状を有する面であってもよい。
また、撥水撥油層は、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有し、少なくとも１つの末端に炭素数１〜６のパーフルオロアルキル基を含有し、酸素原子を含有しない、炭素数１０以下のフッ素化合物を蒸着源とした蒸着膜である。
本発明においては、前記撥水撥油層に用いられるフッ素化合物が炭素数７以上のパーフルオロアルキル基を含有しないため、前記撥水撥油層の形成において、環境負荷等が懸念されているパーフルオロオクタン酸（ＰＦＯＡ）が副生されず、環境負荷が少ない。また、前記フッ素化合物は、酸素原子を含有しないため、撥水撥油層の材料自体の撥水性及び撥油性を向上する。これは、水酸基やシラノール基等の親水性基を有しないことから、撥水性及び撥油性が阻害され難くなるためと推定される。本発明においては、前記撥水撥油層が、さらに、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有することにより、撥水撥油層の比表面積が大きくなるため、撥水撥油性が強調され、より一層優れた撥水撥油性を発揮することができる。
本発明に係る撥水撥油性部材は、前記線状微細凹凸形状を有する側の面に撥水撥油層を備える。なお、線状微細凹凸形状を有する側の面とは、前記線状微細凹凸層の前記線状微細凹凸形状を有する面であってもよいし、前記線状微細凹凸層上に更に別の層が形成されてなる、表面に前記線状微細凹凸形状を有する面であってもよい。
また、撥水撥油層は、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有し、少なくとも１つの末端に炭素数１〜６のパーフルオロアルキル基を含有し、酸素原子を含有しない、炭素数１０以下のフッ素化合物を蒸着源とした蒸着膜である。
本発明においては、前記撥水撥油層に用いられるフッ素化合物が炭素数７以上のパーフルオロアルキル基を含有しないため、前記撥水撥油層の形成において、環境負荷等が懸念されているパーフルオロオクタン酸（ＰＦＯＡ）が副生されず、環境負荷が少ない。また、前記フッ素化合物は、酸素原子を含有しないため、撥水撥油層の材料自体の撥水性及び撥油性を向上する。これは、水酸基やシラノール基等の親水性基を有しないことから、撥水性及び撥油性が阻害され難くなるためと推定される。本発明においては、前記撥水撥油層が、さらに、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有することにより、撥水撥油層の比表面積が大きくなるため、撥水撥油性が強調され、より一層優れた撥水撥油性を発揮することができる。
前記フッ素化合物としては、少なくとも１つの末端に炭素数１〜６のパーフルオロアルキル基を含有し、酸素原子を含有しない、炭素数１０以下のフッ素化合物であれば特に限定されないが、例えば、テトラフルオロメタン、パーフルオロエタン、パーフルオロプロパン、パーフルオロブタン、パーフルオロペンタン、パーフルオロヘキサン等のパーフルオロアルカン類、ヘキサフルオロプロピレン、パーフルオロ（４−メチル−２−ペンテン）、パーフルオロ（２−メチル−２−ペンテン）、パーフルオロ−１−ヘキセン等のパーフルオロアルケン類、及び下記式（１）により表されるフッ素化合物等が挙げられる。
前記パーフルオロアルキル基としては、撥水性及び撥油性の点から、中でも炭素数が３〜６のパーフルオロアルキル基であることが好ましく、更に、炭素数が４〜６のパーフルオロアルキル基であることが好ましい。
また、フッ素化合物としては、イオンやラジカル等の活性種が発生し易く、前記線状微細凹凸層の表面に、化学蒸着法により前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を有する撥水撥油層を形成し易い点から、不飽和炭化水素基及びヨード基から選ばれる少なくとも一種を含有するものが好ましい。
前記パーフルオロアルキル基としては、撥水性及び撥油性の点から、中でも炭素数が３〜６のパーフルオロアルキル基であることが好ましく、更に、炭素数が４〜６のパーフルオロアルキル基であることが好ましい。
また、フッ素化合物としては、イオンやラジカル等の活性種が発生し易く、前記線状微細凹凸層の表面に、化学蒸着法により前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を有する撥水撥油層を形成し易い点から、不飽和炭化水素基及びヨード基から選ばれる少なくとも一種を含有するものが好ましい。
前記フッ素化合物としては、中でも、下記式（１）により表される炭素数１０以下のフッ素化合物が好ましい。
Ｆ（ＣＦ２）ｎ−Ｙ 式（１）
（式（１）中、ｎは１〜６であり、Ｙはフッ素原子及び酸素原子を含有しない置換基である。）
ｎは好ましくは３〜６であり、更に好ましくは４〜６である。
前記Ｙとしては、例えば、水素原子、アルキル基、アルケニル基、アルキニル基、並びに、塩素原子、臭素原子、及びヨウ素原子よりなる群から選択されるハロゲン原子等の置換基が挙げられる。前記アルキル基としては、更に炭素数１〜４のアルキル基であることが好ましく、前記アルケニル基としては、炭素数２〜４のアルケニル基が好ましい。前記アルケニル基としては、例えば、ビニル基、アリル基、１−プロペニル基、各種ブテニル基等を挙げることができる。
Ｆ（ＣＦ２）ｎ−Ｙ 式（１）
（式（１）中、ｎは１〜６であり、Ｙはフッ素原子及び酸素原子を含有しない置換基である。）
ｎは好ましくは３〜６であり、更に好ましくは４〜６である。
前記Ｙとしては、例えば、水素原子、アルキル基、アルケニル基、アルキニル基、並びに、塩素原子、臭素原子、及びヨウ素原子よりなる群から選択されるハロゲン原子等の置換基が挙げられる。前記アルキル基としては、更に炭素数１〜４のアルキル基であることが好ましく、前記アルケニル基としては、炭素数２〜４のアルケニル基が好ましい。前記アルケニル基としては、例えば、ビニル基、アリル基、１−プロペニル基、各種ブテニル基等を挙げることができる。
前記式（１）により表される炭素数１０以下のフッ素化合物としては、具体的には例えば、１Ｈ−パーフルオロペンタン、１Ｈ−パーフルオロヘキサン等の１Ｈ−パーフルオロアルカン類、パーフルオロブチルエチレン、パーフルオロヘキシルエチレン等のパーフルオロアルキルエチレン類、パーフルオロブチルヨージド、パーフルオロヘキシルヨージド、１−クロロトリデカフルオロペンタン、１−クロロトリデカフルオロヘキサン、１−ブロモトリデカフルオロペンタン、１−ブロモトリデカフルオロヘキサン等のハロゲン化パーフルオロアルキル類等が挙げられる。
前記フッ素化合物としては、前記式（１）により表されるフッ素化合物の中でも、Ｙで表される置換基が、水素原子、炭素原子、塩素原子、臭素原子及びヨウ素原子よりなる群から選択される１種の原子、又は、炭素原子と、水素原子、塩素原子、臭素原子及びヨウ素原子よりなる群から選択される１種以上の原子とからなる化合物であることがより好ましい。炭素原子と、水素原子、塩素原子、臭素原子及びヨウ素原子よりなる群から選択される１種以上の原子とからなる化合物としては、炭化水素基が好ましく、中でも不飽和炭化水素基が好ましく、更にアルケニル基が好ましい。
中でも好適なフッ素化合物としては、例えば、パーフルオロブチルエチレン、パーフルオロヘキシルエチレン、パーフルオロヘキシルヨージド等が挙げられる。
中でも好適なフッ素化合物としては、例えば、パーフルオロブチルエチレン、パーフルオロヘキシルエチレン、パーフルオロヘキシルヨージド等が挙げられる。
前記撥水撥油層３の厚さは、撥水撥油層３が表面に線状微細凹凸層２の線状微細凹凸形状４に追従した凹凸形状４’を有するものとなる厚さであれば特に限定されず、線状微細凹凸形状４によって適宜調整される。
前記撥水撥油層３の厚さは、例えば、線状微細凹凸形状４側の表面を平坦面にして当該平坦面上に撥水撥油層３を形成したと仮定した場合の厚さが、３〜１００ｎｍの範囲内であることが好ましく、より好ましくは４〜８０ｎｍの範囲内であり、更により好ましくは４〜５０ｎｍの範囲内である。すなわち、撥水撥油層３をなすフッ素化合物の量が、平面視において同面積となる平坦面に成膜した際に、前記厚さとなる量であることが好ましい。さらに言い換えると、撥水撥油層３は、平面視において同面積となる平坦面に成膜した場合に、前記厚さの膜が形成される条件で成膜された前記フッ素化合物からなる膜であることが好ましい。撥水撥油層３の厚さを前記範囲内とすることにより、撥水撥油層３の表面を、線状微細凹凸形状４に追従した凹凸形状４’を容易に形成することができ、また、撥水撥油層３の透過率が向上する。
線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状４表面側の表面を平坦面にして当該平坦面上に撥水撥油層３を形成したと仮定した場合の厚さの測定は、例えば、表面が鏡面加工されたシリコンウエハを一部マスキングした状態で、当該シリコンウエハの表面に、本発明の撥水撥油性部材が備える撥水撥油層３の形成に用いられるフッ素化合物と同じ量のフッ素化合物を用いて、本発明の撥水撥油性部材と同じ方法により撥水撥油層を形成し、その後マスキングを除去することにより、シリコンウエハの表面に撥水撥油層を形成する部分と形成しない部分を設け、撥水撥油層のある部分とない部分の段差を測定することにより、行うことができる。
また、前記撥水撥油層３の厚さを、本発明の撥水撥油性部材を厚み方向に切断した垂直断面のＳＥＭ、ＴＥＭ、ＳＴＥＭなどの電子顕微鏡写真を観察することにより測定することもできる。この場合に測定される撥水撥油層３の厚さは、３〜１００ｎｍの範囲内であることが好ましく、より好ましくは４〜８０ｎｍの範囲内であり、更により好ましくは４〜５０ｎｍの範囲内である。
撥水撥油層３の厚さを前記範囲内とすることにより、撥水撥油層３の表面を、線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状４に追従した凹凸形状４’にすることが容易になり、また、撥水撥油層３の透過率が向上する。なお、撥水撥油層３の厚みは、成膜時における成膜圧力、成膜時間等の成膜条件を適宜変更することにより、調整することができる。
前記撥水撥油層３の厚さは、例えば、線状微細凹凸形状４側の表面を平坦面にして当該平坦面上に撥水撥油層３を形成したと仮定した場合の厚さが、３〜１００ｎｍの範囲内であることが好ましく、より好ましくは４〜８０ｎｍの範囲内であり、更により好ましくは４〜５０ｎｍの範囲内である。すなわち、撥水撥油層３をなすフッ素化合物の量が、平面視において同面積となる平坦面に成膜した際に、前記厚さとなる量であることが好ましい。さらに言い換えると、撥水撥油層３は、平面視において同面積となる平坦面に成膜した場合に、前記厚さの膜が形成される条件で成膜された前記フッ素化合物からなる膜であることが好ましい。撥水撥油層３の厚さを前記範囲内とすることにより、撥水撥油層３の表面を、線状微細凹凸形状４に追従した凹凸形状４’を容易に形成することができ、また、撥水撥油層３の透過率が向上する。
線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状４表面側の表面を平坦面にして当該平坦面上に撥水撥油層３を形成したと仮定した場合の厚さの測定は、例えば、表面が鏡面加工されたシリコンウエハを一部マスキングした状態で、当該シリコンウエハの表面に、本発明の撥水撥油性部材が備える撥水撥油層３の形成に用いられるフッ素化合物と同じ量のフッ素化合物を用いて、本発明の撥水撥油性部材と同じ方法により撥水撥油層を形成し、その後マスキングを除去することにより、シリコンウエハの表面に撥水撥油層を形成する部分と形成しない部分を設け、撥水撥油層のある部分とない部分の段差を測定することにより、行うことができる。
また、前記撥水撥油層３の厚さを、本発明の撥水撥油性部材を厚み方向に切断した垂直断面のＳＥＭ、ＴＥＭ、ＳＴＥＭなどの電子顕微鏡写真を観察することにより測定することもできる。この場合に測定される撥水撥油層３の厚さは、３〜１００ｎｍの範囲内であることが好ましく、より好ましくは４〜８０ｎｍの範囲内であり、更により好ましくは４〜５０ｎｍの範囲内である。
撥水撥油層３の厚さを前記範囲内とすることにより、撥水撥油層３の表面を、線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状４に追従した凹凸形状４’にすることが容易になり、また、撥水撥油層３の透過率が向上する。なお、撥水撥油層３の厚みは、成膜時における成膜圧力、成膜時間等の成膜条件を適宜変更することにより、調整することができる。
前記撥水撥油層３は、表面に線状微細凹凸形状４に追従した凹凸形状４’を有する。本発明においては、特定のフッ素化合物を蒸着源として線状微細凹凸層１の微細凹凸形状４表面の凹凸に追従して堆積することにより前記撥水撥油層３を形成する。そのため、撥水撥油層３は、前記線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状４に追従した凹凸形状４’を有する。撥水撥油層３の凹凸形状４’は、反射防止機能等の線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状４を有する表面の機能を同様に発現できる程度に、線状微細凹凸形状４と同様の形状であることが好ましい。具体的には例えば、撥水撥油層３を含めて複数の互いに平行な線状凸部が一方向又は略一方向に延在する線状微細凹凸形状を考えた場合に、当該撥水撥油層３を含めた線状微細凹凸形状においても、隣接する凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧと凸部の高さの平均値ＨＡＶＧが、線状微細凹凸層１が有する線状微細凹凸形状４と同様の範囲にあることが好ましい。
前記撥水撥油層３を線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状表面の凹凸に追従して形成する方法は、特に限定されないが、例えば、平坦面上に撥水撥油層３を形成したと仮定した場合に好ましくは３〜１００ｎｍ、より好ましくは４〜８０ｎｍ、更により好ましくは４〜５０ｎｍのフッ素化合物の蒸着膜が形成される条件で、前記撥水撥油層３を線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状４表面に形成する方法が挙げられる。撥水撥油層３の厚さを前記範囲内にすることにより、当該撥水撥油層３の表面を、線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状４に追従して形成されてなる凹凸形状４’とすることが容易になる。
前記撥水撥油層３を線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状表面の凹凸に追従して形成する方法は、特に限定されないが、例えば、平坦面上に撥水撥油層３を形成したと仮定した場合に好ましくは３〜１００ｎｍ、より好ましくは４〜８０ｎｍ、更により好ましくは４〜５０ｎｍのフッ素化合物の蒸着膜が形成される条件で、前記撥水撥油層３を線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状４表面に形成する方法が挙げられる。撥水撥油層３の厚さを前記範囲内にすることにより、当該撥水撥油層３の表面を、線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状４に追従して形成されてなる凹凸形状４’とすることが容易になる。
本発明に係る撥水撥油性部材においては、前記線状微細凹凸層１として線状微細凹凸形状４表面が上記の反射防止性能を発揮し得る形状を有するものを用い、当該線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状４に追従した凹凸形状４’を表面に有する撥水撥油層３を形成することにより、撥水撥油性及び反射防止性能に優れた撥水撥油性部材を得ることができる。前記凹凸形状４’の凸部間隔ｐ’の平均値ｐ’ ＡＶＧは、５００ｎｍ以下であるが、製造上の点から、１０ｎｍ以上であることが好ましく、中でも５０ｎｍ以上が好ましい。中でも、撥水撥油性及び反射防止性能の発現が向上する点から、前記凹凸形状４’の凸部間隔ｐ’の平均値ｐ’ ＡＶＧは、好ましくは３８０ｎｍ以下であり、より好ましくは１００ｎｍ以上であり、２５０ｎｍ以下である。
また、前記凹凸形状４’を構成する凸部の高さＨ’の平均Ｈ’ＡＶＧは、好ましくは５０ｎｍ以上５００ｎｍ以下であり、中でも、撥水撥油性及び反射防止性能の発現が向上する点から、より好ましくは７０ｎｍ以上２５０ｎｍ以下である。
また、前記凹凸形状４’を構成する凸部の高さＨ’の平均Ｈ’ＡＶＧは、好ましくは５０ｎｍ以上５００ｎｍ以下であり、中でも、撥水撥油性及び反射防止性能の発現が向上する点から、より好ましくは７０ｎｍ以上２５０ｎｍ以下である。
また、図６に示されるように、撥水撥油層３表面の各凸部２’の幅ｗ’の平均値ｗ’ＡＶＧ、すなわち各凸部２’の端部間の距離の平均値は、隣接する線状凸部間隔ｐ’の平均値ｐ’ＡＶＧに対する比（ｗ’ＡＶＧ／ｐ’ＡＶＧ）が、特に限定はされないが、撥水撥油性、反射防止性及び耐久性の点から、０．３〜１．０であることが好ましい。
また、撥水撥油層表面が有する凹凸形状４’を構成する凸部２’のアスペクト比（凸部平均高さＨ’ＡＶＧ／隣接する線状凸部平均間隔ｐ’ＡＶＧ）は、０．４〜５．０であることが好ましく、更に、０．５〜２．５であることが好ましく、更に、０．５〜２．１であることがより好ましい。
Ｈ’ＡＶＧ／ｐ’ＡＶＧが、前記下限値以上であることにより、撥水撥油性の向上効果に優れ、前記上限値以下であることにより、機械強度や生産性に優れる。
Ｈ’ＡＶＧ／ｐ’ＡＶＧが、前記下限値以上であることにより、撥水撥油性の向上効果に優れ、前記上限値以下であることにより、機械強度や生産性に優れる。
本発明に係る撥水撥油性部材は、撥水性の観点から、前記撥水撥油層３の表面における純水の静的接触角が、１５０°以上であることが好ましい。
本発明に係る撥水撥油性部材は、撥油性の観点から、前記撥水撥油層の表面におけるｎ−ヘキサデカンの静的接触角が、９０°以上であることが好ましく、１００°以上であることがより好ましく、１０５°以上であることが更に好ましい。
本発明に係る撥水撥油性部材は、撥油性の観点から、前記撥水撥油層の表面におけるｎ−ヘキサデカンの静的接触角が、９０°以上であることが好ましく、１００°以上であることがより好ましく、１０５°以上であることが更に好ましい。
なお、撥水撥油層３の表面における接触角は、通常異方性を有し、前記撥水撥油層３の凹凸形状４’表面に液滴を滴下した地点における線状凸部の延在方向の静的接触角と、線状凸部の延在方向に対して垂直方向の静的接触角とが異なる。本発明において、撥水撥油層３の表面における接触角が、所定の範囲内であるとは、線状凸部の延在方向の静的接触角と、線状凸部の延在方向に対して垂直方向の静的接触角との双方が、所定の範囲内であることを意味する。
また、本発明に係る撥水撥油性部材は、撥水撥油層の表面形状が、前記特定の線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状であることにより、凸部の塑性変形や凸部先端同士の付着が抑制され、前記凹凸形状の変形が抑制される。そのため、一般の、フッ素化合物を用いて表面処理をした撥水撥油フィルムに比べると、本発明に係る撥水撥油性部材は、材料自体の劣化等により接触角が低下した場合でも、前記特定の凹凸形状を表面に有することにより、接触角の低下が抑制される。
また、本発明の撥水撥油性部材は、線状凸部の延在方向に沿って、水滴が流れやすい点から、線状微細凹凸表面において、水を滴下した地点における、線状凸部の延在方向の水の接触角と線状凸部の延在方向に対して垂直方向の水の接触角との差が、３°以上であることが好ましく、５°以上であることがより好ましく、８°以上であることが更により好ましい。一方、通常当該接触角の差は２０°以下の範囲となる。
また、本発明の撥水撥油性部材は、線状凸部の延在方向に沿って、油滴が流れやすい点から、線状微細凹凸表面において、ｎ−ヘキサデカンを滴下した地点における、線状凸部の延在方向のｎ−ヘキサデカンの接触角と線状凸部の延在方向に対して垂直方向のｎ−ヘキサデカンの接触角との差が、３°以上であることが好ましく、５°以上であることがより好ましい。一方、通常当該接触角の差は２０°以下の範囲となる。
また、本発明の撥水撥油性部材は、線状凸部の延在方向に沿って、油滴が流れやすい点から、線状微細凹凸表面において、ｎ−ヘキサデカンを滴下した地点における、線状凸部の延在方向のｎ−ヘキサデカンの接触角と線状凸部の延在方向に対して垂直方向のｎ−ヘキサデカンの接触角との差が、３°以上であることが好ましく、５°以上であることがより好ましい。一方、通常当該接触角の差は２０°以下の範囲となる。
撥水撥油層３の表面における接触角は、上述した樹脂組成物の平坦な硬化膜表面における接触角と同様に測定できる。すなわち、撥水撥油層の表面に溶剤（純水）１．０μＬの液滴を滴下し、着滴１０秒後の静的接触角をθ／２法に従って計測する。この際、線状凸部の延在方向に対する角度によって接触角は異方性を有することから、例えば、液滴を滴下した地点における線状凸部の延在方向と、線状凸部の延在方向に対して垂直方向の静的接触角を計測する。
ここで、線状凸部の延在方向Ｙの水の接触角は、図１１（Ａ）及び（Ｂ）に示すように、線状凸部に沿って広がる方向の接触角をいい、線状微細凹凸表面（ＸＹ平面に平行な平面）に垂直かつ線状凸部の延在方向Ｙに平行な面（ＹＺ平面に平行な平面）を仮定し、当該面で水滴を切った断面における、線状微細凹凸表面（ＸＹ平面に平行な平面）と水のなす角度をいう。また、線状凸部の延在方向Ｙに対して垂直方向Ｘの水の接触角は、図１１（Ｃ）及び（Ｄ）に示すように、線状凸部を垂直に横切って広がる方向の接触角をいい、線状微細凹凸表面（ＸＹ平面に平行な平面）に垂直かつ線状凸部の延在方向Ｙに対して垂直な方向Ｘに平行な面（ＸＺ平面に平行な平面）を仮定し、当該面で水滴を切った断面における、線状微細凹凸表面（ＸＹ平面に平行な平面）と水のなす角度をいう。
撥水撥油層３の表面における接触角は、撥水撥油層３の表面を構成するフッ素化合物の種類、撥水撥油層３表面の凹凸形状４’の形状等を変更することにより、調整することができる。
ここで、線状凸部の延在方向Ｙの水の接触角は、図１１（Ａ）及び（Ｂ）に示すように、線状凸部に沿って広がる方向の接触角をいい、線状微細凹凸表面（ＸＹ平面に平行な平面）に垂直かつ線状凸部の延在方向Ｙに平行な面（ＹＺ平面に平行な平面）を仮定し、当該面で水滴を切った断面における、線状微細凹凸表面（ＸＹ平面に平行な平面）と水のなす角度をいう。また、線状凸部の延在方向Ｙに対して垂直方向Ｘの水の接触角は、図１１（Ｃ）及び（Ｄ）に示すように、線状凸部を垂直に横切って広がる方向の接触角をいい、線状微細凹凸表面（ＸＹ平面に平行な平面）に垂直かつ線状凸部の延在方向Ｙに対して垂直な方向Ｘに平行な面（ＸＺ平面に平行な平面）を仮定し、当該面で水滴を切った断面における、線状微細凹凸表面（ＸＹ平面に平行な平面）と水のなす角度をいう。
撥水撥油層３の表面における接触角は、撥水撥油層３の表面を構成するフッ素化合物の種類、撥水撥油層３表面の凹凸形状４’の形状等を変更することにより、調整することができる。
また、本発明に係る撥水撥油性部材は、撥水撥油層表面が、撥水撥油性を有しながら、前記特定の凹凸形状の表面を有することにより、水滴及び油滴が撥水撥油層表面を線状凸部の延在方向に沿って流れやすい。そのため、線状微細凹凸形状の線状凸部の延在方向を調整することにより、撥水撥油層表面の水滴及び油滴の流路の方向を調整することができる。
線状凸部の延在方向が水平方向に対して傾斜を有するように、本発明に係る撥水撥油性部材を傾けることにより、水適及び油滴を線状凸部の延在方向に沿って流すことが特に容易になる。
線状凸部の延在方向が水平方向に対して傾斜を有するように、本発明に係る撥水撥油性部材を傾けることにより、水適及び油滴を線状凸部の延在方向に沿って流すことが特に容易になる。
また、本発明において前記撥水撥油層は、線状微細凹凸形状を有する側の面に形成され、撥水撥油性部材の表面全面に配置されてなるものであっても良いし、用途に応じてパターン状に形成され、撥水撥油性部材の表面にパターン状に配置されてなるものであっても良い。
前記撥水撥油層をパターン状に形成する場合の撥水撥油層のパターン形状は、特に限定されず、用途に応じて適宜選択することができるが、例えば、ストライプ状、Ｌ字状、マトリクス状、開放端を有しない縁どりを持つ任意の図形、開放端を有する縁どりを持つ任意の図形等の形状が挙げられる。中でも、前記パターン形状は、線状凸部の延在方向と平行方向に設けられてなることが好ましい。これにより、撥水撥油層が設けられていない部分に液滴が集まりやすく、また、液滴が当該部分を流路として流れやすい。
或いは、例えば、開放端を有しない縁どりを持つ任意の図形、及び開放端を有する縁どりを持つ任意の図形は、縁部を撥水撥油層とし、縁部の内部に存在する内部図形部を親水性とすることにより、内部図形部に水がたまったときに図形を浮かび上がらせることができる。内部図形部にたまった水は、線状凸部の延在方向に沿って流れやすく、開放端を有する縁どりを持つ任意の図形においては、当該開放端において特に流れやすい。
前記撥水撥油層をパターン状に形成する場合の撥水撥油層のパターン形状は、特に限定されず、用途に応じて適宜選択することができるが、例えば、ストライプ状、Ｌ字状、マトリクス状、開放端を有しない縁どりを持つ任意の図形、開放端を有する縁どりを持つ任意の図形等の形状が挙げられる。中でも、前記パターン形状は、線状凸部の延在方向と平行方向に設けられてなることが好ましい。これにより、撥水撥油層が設けられていない部分に液滴が集まりやすく、また、液滴が当該部分を流路として流れやすい。
或いは、例えば、開放端を有しない縁どりを持つ任意の図形、及び開放端を有する縁どりを持つ任意の図形は、縁部を撥水撥油層とし、縁部の内部に存在する内部図形部を親水性とすることにより、内部図形部に水がたまったときに図形を浮かび上がらせることができる。内部図形部にたまった水は、線状凸部の延在方向に沿って流れやすく、開放端を有する縁どりを持つ任意の図形においては、当該開放端において特に流れやすい。
前記撥水撥油層のパターンの幅は、用途に応じて適宜選択することができ、特に限定されないが、撥水撥油層の撥水撥油性能が十分に発現される点から、０．１ｍｍ以上であることが好ましい。なお、前記パターンの幅は、ライン状であればライン幅が前記下限値以上であることが好ましく、マトリクス状等ライン状以外の形状の場合は、その形状のうち最も小さい幅を有する部分の当該幅が前記下限値以上であることが好ましい。
また、前記撥水撥油層のパターン形状の撥水撥油層部分の幅と撥水撥油層が設けられていない部分の幅との比（撥水撥油層部分の幅／撥水撥油層が設けられていない部分の幅）は、特に限定されるものではない。例えば、本発明に係る撥水撥油性部材を窓のような透明な部分の透明部材として用いる場合には、反対側を見通しやすくするため、防曇効果を有する部分、即ち撥水撥油層が設けられていない部分の幅をむしろ広くすることが好適に用いられる。
また、前記撥水撥油層のパターン形状の撥水撥油層部分の幅と撥水撥油層が設けられていない部分の幅との比（撥水撥油層部分の幅／撥水撥油層が設けられていない部分の幅）は、特に限定されるものではない。例えば、本発明に係る撥水撥油性部材を窓のような透明な部分の透明部材として用いる場合には、反対側を見通しやすくするため、防曇効果を有する部分、即ち撥水撥油層が設けられていない部分の幅をむしろ広くすることが好適に用いられる。
例えば、本発明に係る撥水撥油性部材においては、前記撥水撥油層をパターン状に形成し、撥水撥油層が設けられていない部分を当該部材表面にある液滴を排出するための流路とすることができる。
例えば、前記線状微細凹凸層用の樹脂組成物として、親水性の樹脂組成物を用いた場合は、撥水撥油層が設けられていない部分を親水性にすることができる。これにより、本発明に係る部材表面を傾斜面とすることにより、部材表面に付着した水滴は重力に従って移動し、撥水撥油層が設けられていない部分に集めやすくすることができる。このように、撥水撥油層が設けられていない部分を、水滴の流路とすることができ、撥水撥油層がパターン状に配置されてなる本発明の撥水撥油性部材は、排水部材として用いることも可能である。また、前記線状微細凹凸層用の樹脂組成物として、親油性の樹脂組成物を用いた場合は、撥水撥油層が設けられていない部分を親油性にすることができるため、本発明に係る撥水撥油性部材を排油部材として用いることが可能である。
例えば、前記線状微細凹凸層用の樹脂組成物として、親水性の樹脂組成物を用いた場合は、撥水撥油層が設けられていない部分を親水性にすることができる。これにより、本発明に係る部材表面を傾斜面とすることにより、部材表面に付着した水滴は重力に従って移動し、撥水撥油層が設けられていない部分に集めやすくすることができる。このように、撥水撥油層が設けられていない部分を、水滴の流路とすることができ、撥水撥油層がパターン状に配置されてなる本発明の撥水撥油性部材は、排水部材として用いることも可能である。また、前記線状微細凹凸層用の樹脂組成物として、親油性の樹脂組成物を用いた場合は、撥水撥油層が設けられていない部分を親油性にすることができるため、本発明に係る撥水撥油性部材を排油部材として用いることが可能である。
例えば、撥水撥油層が設けられていない部分を液滴の流路として用いる場合、前記撥水撥油層のパターンの幅は、例えば０．１ｍｍ〜５０ｍｍが好適に用いられ、更に０．１ｍｍ〜１０ｍｍが好適に用いられる。すなわち、撥水撥油層のパターンがライン状であればライン幅が前記範囲内であることが好ましく、マトリクス状等ライン状以外の形状の場合は、その形状のうち最も小さい幅を有する部分の当該幅が前記下限値以上であり、且つその形状のうち最も大きい幅を有する部分の当該幅が前記上限値以下であることが好ましい。撥水撥油層のパターンの幅が前記下限値以上であることにより、撥水撥油性能並びに液滴の流路の方向を導くガイドとしての機能が十分に発現される。また、視認性の観点から、前記撥水撥油層のパターンの幅は、前記上限値以下であることが好ましい。なお、本発明において視認性とは、撥水撥油性部材を通して反対側を視認することができる性能をいう。
また、撥水撥油層が設けられていない部分を液滴の流路として用いる場合、撥水撥油層が設けられていない部分の幅は、１ｍｍ〜１００ｍｍの範囲内であることが好ましく、１ｍｍ〜２０ｍｍの範囲内であることがより好ましい。撥水撥油層が設けられていない部分の幅が、前記下限値以上であることにより、液滴が流れ易くなる。また、撥水撥油層が設けられていない部分の幅が、前記上限値を超えると、液滴が流れにくくなることにより、視認性に劣る場合がある。なお、撥水撥油層が設けられていない部分の幅とは、パターン状に配置された撥水撥油層間の幅をいい、撥水撥油層のパターンがライン状であれば撥水撥油層のライン間の幅が前記範囲内であることが好ましく、マトリクス状等ライン状以外の形状の場合は、その形状のうち撥水撥油層間の距離が最も小さい部分の幅が前記下限値以上であり、且つその形状のうち撥水撥油層間の距離が最も大きい部分の幅が前記上限値以下であることが好ましい。
例えば、撥水撥油層が設けられていない部分を液滴の流路として用い、且つ、本発明に係る撥水撥油性部材を窓のような透明な部分の透明部材として用いたり、透視性が必要な部分に用いる場合には、前記撥水撥油層のパターン形状の撥水撥油層部分の幅と撥水撥油層が設けられていない部分の幅との比（撥水撥油層部分の幅／撥水撥油層が設けられていない部分の幅）は、液滴の流れ易さ並びに視認性の観点から、１／１〜１／１００とすることが好ましく、１／１〜１／１０とすることがより好ましく、１／１〜１／５とすることが更により好ましい。
また、撥水撥油層が設けられていない部分を液滴の流路として用い、且つ、本発明に係る撥水撥油性部材を窓のような透明な部分の透明部材として用いたり、透視性が必要な部分に用いる場合には、前記撥水撥油層のパターン形状の撥水撥油層部分の面積と撥水撥油層が設けられていない部分の面積との比（撥水撥油層部分の面積／撥水撥油層が設けられていない部分の面積）は、撥水撥油層のパターン形状により適宜選択されればよく、特に限定はされないが、通常１／１〜１／２００である。中でも前記比は、液滴の流れ易さ並びに視認性の観点から、１／１〜１／１００とすることが好ましく、１／１〜１／１０とすることがより好ましく、１／１〜１／５とすることが更により好ましい。
（撥水撥油層の形成方法）
前記撥水撥油層の形成方法は、前記特定のフッ素化合物を蒸着源として蒸着膜であって、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有する層を形成することができる方法であれば、特に限定はされない。例えば、物理蒸着法、化学蒸着法が挙げられるが、中でも、撥水撥油層３を線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状を有する表面に容易に均一に形成することができる点から、化学蒸着法（ＣＶＤ法）が好ましい。
前記撥水撥油層の形成方法は、前記特定のフッ素化合物を蒸着源として蒸着膜であって、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有する層を形成することができる方法であれば、特に限定はされない。例えば、物理蒸着法、化学蒸着法が挙げられるが、中でも、撥水撥油層３を線状微細凹凸層１の線状微細凹凸形状を有する表面に容易に均一に形成することができる点から、化学蒸着法（ＣＶＤ法）が好ましい。
前記化学蒸着法としては、特に限定されず、例えば、プラズマＣＶＤ法、熱ＣＶＤ法、光ＣＶＤ法等を挙げることができる。中でも、化学蒸着の対象物、すなわち、線状微細凹凸層若しくは線状微細凹凸層と基材等との積層体、又は当該対象物が接する台の温度を比較的低温にして行うことができる点から、プラズマＣＶＤ法が好ましい。プラズマＣＶＤ法は通常減圧するが、大気圧プラズマＣＶＤ法を用いることもできる。
本発明に用いられるフッ素化合物を蒸着源とする化学蒸着法によって撥水撥油層３を形成する場合、撥水撥油層３は、前記フッ素化合物が線状微細凹凸層１の表面あるいは気相での化学反応を経て、線状微細凹凸形状４を有する表面に薄膜を堆積することにより形成され、撥水撥油層３の表面は、線状微細凹凸形状４に追従した凹凸形状４’となる。
本発明において、化学蒸着法による撥水撥油層３の形成の際には、化学蒸着の対象物又は当該対象物が接する台の温度をコントロールできる状態で行うことが好ましい。前記温度が高すぎると、線状微細凹凸層及び基材等の材料として樹脂等の相対的に耐熱性の低い材料を使用することが困難となる場合がある。本発明においては、前記温度を低温にすることができるため、基材としてＰＥＴフィルム等の樹脂フィルムを用いる等、樹脂を使用することができる。そのため、材料の選択の幅が広く、また、線状微細凹凸形状の加熱による変形を抑制することができる。前記温度は、線状微細凹凸層及び基材等の化学蒸着の対象物となり得るものの耐熱性により異なるが、基材として特に好ましく用いられるＰＥＴフィルムやＴＡＣフィルムの使用可能温度の観点から１２０℃以下であることが好ましく、ＰＥＴフィルムなどのガラス転移点（Ｔｇ）を考慮すると７０℃以下であることがより好ましい。本発明の好ましい態様によっては、前記温度を５０℃以下とすることもできる。また、前記温度は、通常、−２０℃以上である。
本発明において、化学蒸着法による撥水撥油層３の形成の際には、化学蒸着の対象物又は当該対象物が接する台の温度をコントロールできる状態で行うことが好ましい。前記温度が高すぎると、線状微細凹凸層及び基材等の材料として樹脂等の相対的に耐熱性の低い材料を使用することが困難となる場合がある。本発明においては、前記温度を低温にすることができるため、基材としてＰＥＴフィルム等の樹脂フィルムを用いる等、樹脂を使用することができる。そのため、材料の選択の幅が広く、また、線状微細凹凸形状の加熱による変形を抑制することができる。前記温度は、線状微細凹凸層及び基材等の化学蒸着の対象物となり得るものの耐熱性により異なるが、基材として特に好ましく用いられるＰＥＴフィルムやＴＡＣフィルムの使用可能温度の観点から１２０℃以下であることが好ましく、ＰＥＴフィルムなどのガラス転移点（Ｔｇ）を考慮すると７０℃以下であることがより好ましい。本発明の好ましい態様によっては、前記温度を５０℃以下とすることもできる。また、前記温度は、通常、−２０℃以上である。
また、前記撥水撥油層を形成する際の成膜圧力は、特に限定はされないが、線状微細凹凸形状に対するステップカバレッジが良好になり、撥水撥油層の表面を、線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状にすることが容易な点から、２０〜１０００ｍｍＴｏｒｒであることが好ましく、３０〜８００ｍｍＴｏｒｒであることがより好ましい。
また、前記撥水撥油層をパターン状に形成する方法としては、特に限定されないが、例えば、化学蒸着法による撥水撥油層の形成の際に、当該撥水撥油層の下地となる線状微細凹凸層表面に、所望のパターン形状のフィルムマスク、メタルマスク等を用いてマスキングをする方法等が挙げられる。また、前記線状微細凹凸層表面に、親水性のインクを所望のパターン形状に塗布し、当該パターン形状塗膜をマスクとして化学蒸着法によって撥水撥油層を形成した後、表面を水洗することにより、前記親水性のインク及び当該インク上に形成された撥水撥油層を除去することで、所望のパターン状の撥水撥油層を形成することもできる。或いは、感光性樹脂組成物を用いて、前記線状微細凹凸層表面に所望のパターン形状塗膜を作成し、当該パターン形状塗膜をマスクとして化学蒸着法によって撥水撥油層を形成した後、感光性樹脂組成物を所望の剥離液等で除去することにより、所望のパターン状の撥水撥油層を形成することもできる。
＜基材＞
本発明に必要に応じて用いられる基材は、本発明の撥水撥油性部材の用途に合わせて適宜選択して用いられれば良い。基材は、透明基材に限定されるものではなく、用途に合わせて不透明基材であっても良い。
本発明に必要に応じて用いられる基材は、本発明の撥水撥油性部材の用途に合わせて適宜選択して用いられれば良い。基材は、透明基材に限定されるものではなく、用途に合わせて不透明基材であっても良い。
透明基材に用いられる材料としては、公知の透明基材に用いられる材料の中から用途に応じて適宜選択することができ、特に限定はされないが、例えば、トリアセチルセルロース等のアセチルセルロース系樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等のポリエステル系樹脂、ポリエチレンやポリメチルペンテン等のオレフィン系樹脂、アクリル系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリエーテルサルホンやポリカーボネート、ポリスルホン、ポリエーテル、ポリエーテルケトン、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、シクロオレフィンポリマー、シクロオレフィンコポリマー等の透明樹脂や、ソーダ硝子、カリ硝子、鉛ガラス等の硝子、ジルコン酸チタン酸鉛ランタン（ＰＬＺＴ）等のセラミックス、石英、蛍石等の透明無機材料等が挙げられる。
前記透明基材は、可視光領域における透過率が８０％以上であることが好ましく、９０％以上であることがより好ましい。ここで、透明基材の透過率は、ＪＩＳ Ｋ７３６１−１（プラスチック−透明材料の全光線透過率の試験方法）により測定することができる。
不透明基材に用いられる材料としては、例えば、各種の金属、不透明のガラス、樹脂材料に無機顔料、発泡剤を混合した不透明樹脂等が挙げられ、その他、樹脂基材に無機スパッタ膜、特に金属スパッタ膜を形成した基材等が挙げられる。
前記基材の形状は、通常フィルム状、シート状、板状、ロッド状、所定形状に成形された成形体などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。また、大面積の撥水撥油性部材とする場合には、製造上、長尺状乃至ロール状の基材を用いることが好ましい。
前記基材の厚みは、本発明の撥水撥油性部材の用途や形状に応じて適宜設定することができ、特に限定されないが、通常２０〜５０００μｍである。前記基材は、ロールの形で供給されるもの、巻き取れるほどには曲がらないが負荷をかけることによって湾曲するもの、完全に曲がらないもののいずれであってもよい。
前記基材の構成は、単一の層からなる構成に限られるものではなく、複数の層が積層された構成を有してもよい。複数の層が積層された構成を有する場合は、同一組成の層が積層されてもよく、また、異なった組成を有する複数の層が積層されてもよい。
また、基材と線状微細凹凸層との密着性を向上させ、ひいては耐摩耗性（耐傷性）を向上させるためのプライマー層を基材上に形成してもよい。このプライマー層は、基材および線状微細凹凸層との双方に密着性を有し、可視光を透過するものが好ましい。また基材と線状微細凹凸層の屈折率差により干渉ムラが出る場合にはプライマー層の屈折率を基材と線状微細凹凸層の中間の値に調整することでムラ軽減が可能である。
また、基材と線状微細凹凸層との密着性を向上させ、ひいては耐摩耗性（耐傷性）を向上させるためのプライマー層を基材上に形成してもよい。このプライマー層は、基材および線状微細凹凸層との双方に密着性を有し、可視光を透過するものが好ましい。また基材と線状微細凹凸層の屈折率差により干渉ムラが出る場合にはプライマー層の屈折率を基材と線状微細凹凸層の中間の値に調整することでムラ軽減が可能である。
＜その他の構成＞
本発明の撥水撥油性部材は、本発明の効果を損なわない範囲において、更にその他の層を有していてもよい。例えば、その他の層としては、低反射層、紫外線吸収層（ＵＶＡ層）、放熱層（熱伝導層）などが挙げられる。
また、本発明の撥水撥油性部材は、撥水撥油層の表面に、剥離可能な保護フィルムを仮接着した状態で保管、搬送、売買、後加工又は施工を行い、適時、該保護フィルムを剥離除去する形態とすることもできる。これにより、保管、搬送等の間における撥水撥油性部材の表面の損傷、汚染を防止することができる。
本発明の撥水撥油性部材は、本発明の効果を損なわない範囲において、更にその他の層を有していてもよい。例えば、その他の層としては、低反射層、紫外線吸収層（ＵＶＡ層）、放熱層（熱伝導層）などが挙げられる。
また、本発明の撥水撥油性部材は、撥水撥油層の表面に、剥離可能な保護フィルムを仮接着した状態で保管、搬送、売買、後加工又は施工を行い、適時、該保護フィルムを剥離除去する形態とすることもできる。これにより、保管、搬送等の間における撥水撥油性部材の表面の損傷、汚染を防止することができる。
また、本発明の撥水撥油性部材は、線状微細凹凸形状を有しない面に接着剤層を形成し、更に当該接着剤層の表面に離型フィルムを剥離可能に積層してなる接着加工品とすることもできる。接着剤としては、粘着剤（感圧接着剤）、２液硬化型接着剤、紫外線硬化型接着剤、熱硬化型接着剤、熱溶融型接着剤等の公知の接着形態のものが各種使用できる。基材、接着剤層、及びその他任意の層はそれぞれ１層に限定されることなく、使用用途、条件により、適宜２層以上を選定可能である。
＜撥水撥油性部材の物性＞
本発明に係る撥水撥油性部材は、用途により、透明性の高い部材とすることが好ましい。すなわち、下地の意匠性を損傷しない点から、撥水撥油性部材の全光線透過率は、８５％以上であることが好ましく、更に９０％以上であることが好ましく、より更に９２％以上であることが好ましい。なおここで、撥水撥油性部材の全光線透過率は、ＪＩＳ Ｋ７３６１−１（プラスチック−透明材料の全光線透過率の試験方法）により測定することができる。
撥水撥油性部材が透明部材である場合は、線状微細凹凸形状４を、反射防止機能を発現し得る形状とすることにより、それに追従した撥水撥油層３の凹凸形状４’も反射防止機能を発現し得るため、撥水撥油性部材に反射防止機能を付与することができる。
本発明に係る撥水撥油性部材は、用途により、透明性の高い部材とすることが好ましい。すなわち、下地の意匠性を損傷しない点から、撥水撥油性部材の全光線透過率は、８５％以上であることが好ましく、更に９０％以上であることが好ましく、より更に９２％以上であることが好ましい。なおここで、撥水撥油性部材の全光線透過率は、ＪＩＳ Ｋ７３６１−１（プラスチック−透明材料の全光線透過率の試験方法）により測定することができる。
撥水撥油性部材が透明部材である場合は、線状微細凹凸形状４を、反射防止機能を発現し得る形状とすることにより、それに追従した撥水撥油層３の凹凸形状４’も反射防止機能を発現し得るため、撥水撥油性部材に反射防止機能を付与することができる。
本発明の撥水撥油性部材は、用途により、透明性の高い部材とすることが好ましい。すなわち、下地の意匠性を損傷しない点から、撥水撥油性部材のヘイズ値は、３％以下であることが好ましく、更に１％以下であることが好ましい。なおここで、撥水撥油性部材のヘイズ値は、ＪＩＳ Ｋ−７１３６により測定することができる。
また、本発明の撥水撥油性部材は、用途により、反射Ｙ値が４％以下である部材とすることが好ましい。ここで、反射Ｙ値とは、分光光度計（島津製作所製 ＭＰＣ３１００）にて、５°正反射率を３８０〜７８０ｎｍまでの波長範囲で測定し、その後、人間が目で感じる明度として換算するソフト（ＭＰＣ３１００内蔵）で算出される、視感反射率を示す。
具体的に、本発明の撥水撥油性部材は、反射Ｙ値が、２．５％以下となることが好ましく、１．０％以下となることがより好ましい。
具体的に、本発明の撥水撥油性部材は、反射Ｙ値が、２．５％以下となることが好ましく、１．０％以下となることがより好ましい。
＜撥水撥油性部材の用途＞
本発明に係る撥水撥油性部材は、撥水性及び／又は撥油性が必要なあらゆる用途に用いることができる。本発明に係る撥水撥油性部材は、撥水撥油層の表面が前記特定の凹凸形状を有することにより、従来の、多数の微小突起を密接して配置した微細凹凸構造を表面に有する部材に比べて、表面形状が維持され易く、撥水撥油性の劣化が抑制されることから、撥水撥油性の持続性が高い撥水撥油性部材として用いることができる。
本発明に係る撥水撥油性部材の用途としては、例えば、自動車、電車、航空機等の乗り物や建造物等の窓ガラス又は強化ガラス、デパート等店舗のショーウィンドウ、商品や美術品のショーケース、ＰＤＡ乃至は携帯情報端末、カーナビゲーションシステム、券売機、ＡＴＭ（現金自動預金支払兼用機）等のタッチパネルディスプレイ及びその他の液晶画面に用いられる液晶保護フィルム、外壁用建材、台所、風呂場、洗面所、トイレ等の水回り空間に使用される建材、野菜の包装フィルム、シャンプー用容器やレトルト食品用容器等の粘性の高い液体を保存する容器の内側に使用される部材等において、撥水撥油効果を発揮して好ましく用いることができる。
本発明に係る撥水撥油性部材は、撥水撥油性を付与したい部分に後から貼り付ける態様において用いても良いし、撥水撥油性が必要な部材そのものとして用いても良い。
さらに、本発明に係る撥水撥油性部材は、上述した方法により、撥水撥油性に加えて反射防止性能を発揮する態様とすることができる。反射防止性能をも発揮し得る本発明に係る撥水撥油性部材は、前記用途の中でも、特に優れた視認性が求められる、窓ガラス、ショーウィンドウ、ショーケース、液晶保護フィルム等として好ましく用いることができる。
本発明に係る撥水撥油性部材は、撥水性及び／又は撥油性が必要なあらゆる用途に用いることができる。本発明に係る撥水撥油性部材は、撥水撥油層の表面が前記特定の凹凸形状を有することにより、従来の、多数の微小突起を密接して配置した微細凹凸構造を表面に有する部材に比べて、表面形状が維持され易く、撥水撥油性の劣化が抑制されることから、撥水撥油性の持続性が高い撥水撥油性部材として用いることができる。
本発明に係る撥水撥油性部材の用途としては、例えば、自動車、電車、航空機等の乗り物や建造物等の窓ガラス又は強化ガラス、デパート等店舗のショーウィンドウ、商品や美術品のショーケース、ＰＤＡ乃至は携帯情報端末、カーナビゲーションシステム、券売機、ＡＴＭ（現金自動預金支払兼用機）等のタッチパネルディスプレイ及びその他の液晶画面に用いられる液晶保護フィルム、外壁用建材、台所、風呂場、洗面所、トイレ等の水回り空間に使用される建材、野菜の包装フィルム、シャンプー用容器やレトルト食品用容器等の粘性の高い液体を保存する容器の内側に使用される部材等において、撥水撥油効果を発揮して好ましく用いることができる。
本発明に係る撥水撥油性部材は、撥水撥油性を付与したい部分に後から貼り付ける態様において用いても良いし、撥水撥油性が必要な部材そのものとして用いても良い。
さらに、本発明に係る撥水撥油性部材は、上述した方法により、撥水撥油性に加えて反射防止性能を発揮する態様とすることができる。反射防止性能をも発揮し得る本発明に係る撥水撥油性部材は、前記用途の中でも、特に優れた視認性が求められる、窓ガラス、ショーウィンドウ、ショーケース、液晶保護フィルム等として好ましく用いることができる。
また、本発明に係る撥水撥油性部材は、線状凸部の延在方向に沿って撥水撥油層の表面を液滴が流れやすい。そのため、本発明に係る撥水撥油性部材は、液滴の流路方向の制御が求められる部材、例えば、冷蔵冷凍ショーケースにも好適に用いられる。冷蔵ショーケースは、内外の温度差により部材の表面に結露が生じ易く、結露により天井に生じた水滴が、冷蔵ショーケース内に置かれた商品に落下するおそれがある。特に、オープンタイプのエアーカーテン吹出し部は、表面温度が露点温度以下となり結露する。そのため、従来は、エアーカーテン吹出し部の他、吸い込み部、扉及び側板ガラス等の十分な断熱効果が得られない箇所にも防露ヒーターを配置して結露を防止し、水滴の落下を防いでいる。よって、電力の消費等の問題があった。
これに対し、冷蔵ショーケース内部の天井を構成する部材として、本発明の撥水撥油性部材を用いることにより、商品への水滴の落下を防ぐことができる。具体的には、例えば本発明の撥水撥油性部材を、撥水撥油層側が表面になり、且つ線状凸部の延在方向が水平方向に対して傾斜を有するように、冷蔵ショーケース内部の天井部分に設置する。これにより、結露により当該天井に付着した水滴は、線状凸部の延在方向が流路となって、集められた水滴が重力に従って流路を移動して排出される。これにより、冷蔵ショーケースの天井に付着した水滴が商品に落下することを防止でき、ヒーターの使用を必要としないため、省電力にもなる。同様に、冷蔵ショーケース内部の扉、側板ガラス、棚などに設置することにより、ヒーターを用いずに、結露を商品に付着することなく、適宜排水することができる。
本発明に係る親水性部材は、冷蔵ショーケースの他にも、同様の原理を利用して、例えば浴室の天井、農業用ビニールハウスの天井等に用いることができ、また、結露水を自動で回収可能な集水部材として用いることもできる。
なお、前記の撥水撥油層の表面を水滴等の液滴を流す用途において、撥水撥油層がパターン状に形成された撥水撥油性部材を用いても良い。例えば、撥水撥油層がストライプパターン状に設けられた撥水撥油性部材を、冷蔵冷凍ショーケースに用いる場合は、撥水撥油層側が表面になり、且つストライプパターンが水平方向に対して傾斜を有するように、冷蔵ショーケース内部の天井部分に設置すればよい。
これに対し、冷蔵ショーケース内部の天井を構成する部材として、本発明の撥水撥油性部材を用いることにより、商品への水滴の落下を防ぐことができる。具体的には、例えば本発明の撥水撥油性部材を、撥水撥油層側が表面になり、且つ線状凸部の延在方向が水平方向に対して傾斜を有するように、冷蔵ショーケース内部の天井部分に設置する。これにより、結露により当該天井に付着した水滴は、線状凸部の延在方向が流路となって、集められた水滴が重力に従って流路を移動して排出される。これにより、冷蔵ショーケースの天井に付着した水滴が商品に落下することを防止でき、ヒーターの使用を必要としないため、省電力にもなる。同様に、冷蔵ショーケース内部の扉、側板ガラス、棚などに設置することにより、ヒーターを用いずに、結露を商品に付着することなく、適宜排水することができる。
本発明に係る親水性部材は、冷蔵ショーケースの他にも、同様の原理を利用して、例えば浴室の天井、農業用ビニールハウスの天井等に用いることができ、また、結露水を自動で回収可能な集水部材として用いることもできる。
なお、前記の撥水撥油層の表面を水滴等の液滴を流す用途において、撥水撥油層がパターン状に形成された撥水撥油性部材を用いても良い。例えば、撥水撥油層がストライプパターン状に設けられた撥水撥油性部材を、冷蔵冷凍ショーケースに用いる場合は、撥水撥油層側が表面になり、且つストライプパターンが水平方向に対して傾斜を有するように、冷蔵ショーケース内部の天井部分に設置すればよい。
また、本発明に係る撥水撥油性部材は、線状凸部の延在方向に沿って撥水撥油層の表面を水滴等の液滴が流れやすいことから、印刷版、カラーフィルター等の印刷用部材、表示用部材、輸送用部材、建築装飾用部材等の用途にも幅広く用いることができる。また、本発明に係る撥水撥油性部材は、医療用などの試験シート等に使用する場合は、試薬や検体の流れをスムーズにする効果が期待できる。更に、本発明に係る撥水撥油性部材は、例えば、ＤＮＡアレイによる抗原抗体反応の高感度化や、流体セル等の低圧損化にも応用し得る。
また、撥水撥油層がパターン状に形成され、撥水撥油層が設けられていない部分を親水性部とした本発明に係る撥水撥油性部材を印刷用部材として用いる場合においては、インクを転写する際に、撥水撥油層を有する部分はインクを反発する部分となり、親水性部はインクを受容する部分となる。また、そのような撥水撥油性部材を電気基板として用いる場合は、撥水撥油層を有する部分又は撥水撥油層を有しない親水性部に、導電性を有する配線を形成し、所定位置に半導体素子を自己整合配列させることも可能である。ＤＮＡアレイでは、セルの部分には撥水撥油層を設けず、セルの部分にのみ親水性の領域を形成することにより、水滴を残して抗原抗体反応を高感度に検出することができる。
また、撥水撥油層がパターン状に形成され、撥水撥油層が設けられていない部分を親水性部とした本発明に係る撥水撥油性部材を印刷用部材として用いる場合においては、インクを転写する際に、撥水撥油層を有する部分はインクを反発する部分となり、親水性部はインクを受容する部分となる。また、そのような撥水撥油性部材を電気基板として用いる場合は、撥水撥油層を有する部分又は撥水撥油層を有しない親水性部に、導電性を有する配線を形成し、所定位置に半導体素子を自己整合配列させることも可能である。ＤＮＡアレイでは、セルの部分には撥水撥油層を設けず、セルの部分にのみ親水性の領域を形成することにより、水滴を残して抗原抗体反応を高感度に検出することができる。
また、本発明に係る撥水撥油性部材は、線状微細凹凸面において着雪及び着氷を抑制することができるため、着雪着氷防止部材としても用いることができる。
また、本発明に係る撥水撥油性部材は、線状微細凹凸形状を形成するためのモールドとして用いることもできる。
また、本発明に係る撥水撥油性部材は、線状微細凹凸形状を形成するためのモールドとして用いることもできる。
また、本発明に係る撥水撥油性部材には、粉体付着抑制効果も期待できる。適宜、無機系粉体、各種ポリマー等の有機系粉体の付着を抑制することができる。中でも、酸化チタン、酸化鉄、酸化亜鉛等の金属酸化物を含む粉体の付着を好適に抑制することができる。金属酸化物を含む粉体の具体例としては、パウダーファンデーション、フェイスパウダー、頬紅、アイシャドウ等の化粧品や、パウダーブラスト剤、チョークなどが挙げられる。
なお、本発明は、上記実施形態に限定されるものではない。上記実施形態は例示であり、本発明の特許請求の範囲に記載された技術的思想と実質的に同一な構成を有し、同様な作用効果を奏するものは、いかなるものであっても本発明の技術的範囲に包含される。
（製造例１ 賦型用ロール金型１の作製）
幅１３００ｍｍ、直径２９８ｍｍで表面に銅めっきを施した鉄製の円柱状母材を準備した。一方で、刃先幅３０μｍの表面に、線状凸部の延在方向Ｙに対する垂直断面形状が図８のような矩形状の線状凹凸部（隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが１５０ｎｍ、線状凸部幅の平均幅７５ｎｍ、線状凹部の平均幅７５ｎｍ、線状凸部の高さＨＡＶＧが７０ｎｍ）を有する切削用バイトを準備した。
円柱状母材を回転させながら、前記切削用バイトの刃先を外周面に押圧して切削し、バイト３１の刃先幅３０μｍのピッチで間欠送りして回転軸方向に移動させることにより、円周方向に沿って並列した複数の溝を順次形成し、賦型用ロール金型１を作製した。
幅１３００ｍｍ、直径２９８ｍｍで表面に銅めっきを施した鉄製の円柱状母材を準備した。一方で、刃先幅３０μｍの表面に、線状凸部の延在方向Ｙに対する垂直断面形状が図８のような矩形状の線状凹凸部（隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが１５０ｎｍ、線状凸部幅の平均幅７５ｎｍ、線状凹部の平均幅７５ｎｍ、線状凸部の高さＨＡＶＧが７０ｎｍ）を有する切削用バイトを準備した。
円柱状母材を回転させながら、前記切削用バイトの刃先を外周面に押圧して切削し、バイト３１の刃先幅３０μｍのピッチで間欠送りして回転軸方向に移動させることにより、円周方向に沿って並列した複数の溝を順次形成し、賦型用ロール金型１を作製した。
（製造例２ 賦型用ロール金型２の作製）
切削用バイトとして、刃先幅３０μｍの表面に、線状凸部の延在方向Ｙに対する垂直断面形状が図８のような矩形状の線状凹凸部（隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが２００ｎｍ、線状凸部幅の平均幅１００ｎｍ、線状凹部の平均幅１００ｎｍ、線状凸部の高さＨＡＶＧが１００ｎｍ）を有する切削用バイトを準備した以外は、製造例１と同様にして、賦型用ロール金型２を作製した。
切削用バイトとして、刃先幅３０μｍの表面に、線状凸部の延在方向Ｙに対する垂直断面形状が図８のような矩形状の線状凹凸部（隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが２００ｎｍ、線状凸部幅の平均幅１００ｎｍ、線状凹部の平均幅１００ｎｍ、線状凸部の高さＨＡＶＧが１００ｎｍ）を有する切削用バイトを準備した以外は、製造例１と同様にして、賦型用ロール金型２を作製した。
（製造例３ 線状微細凹凸層形成用樹脂組成物Ａの調製）
以下の各成分を混合し、希釈溶剤として、メチルエチルケトン及びメチルイソブチルケトンを用いて、固形分４５質量％の線状微細凹凸層形成用樹脂組成物Ａを調製した。
＜樹脂組成物Ａの組成＞
・エチレンオキサイド変性（ＥＯ変性）ビスフェノールＡジアクリレート ６５質量部
・ＥＯ変性トリメチロールプロパントリアクリレート ３５質量部
・ジフェニル（２，４，６−トリメトキシベンゾイル）ホスフィンオキシド（ルシリンＴＰＯ） １質量部
以下の各成分を混合し、希釈溶剤として、メチルエチルケトン及びメチルイソブチルケトンを用いて、固形分４５質量％の線状微細凹凸層形成用樹脂組成物Ａを調製した。
＜樹脂組成物Ａの組成＞
・エチレンオキサイド変性（ＥＯ変性）ビスフェノールＡジアクリレート ６５質量部
・ＥＯ変性トリメチロールプロパントリアクリレート ３５質量部
・ジフェニル（２，４，６−トリメトキシベンゾイル）ホスフィンオキシド（ルシリンＴＰＯ） １質量部
（実施例１）
１．線状微細凹凸層の形成
図９に示す方法により、線状微細凹凸層を形成した。
賦型用ロール金型２０として、製造例１の賦型用ロール金型１を用い、透明基材７として、厚さ７５μｍのポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）（東洋紡社製）を用いた。また、ダイ１１により帯状フィルム形態の透明基材７に、硬化後の線状微細凹凸層の厚さが２０μｍとなるように、製造例３で得られた線状微細凹凸層形成用樹脂組成物Ａを塗布した。透明基材側から２０００ｍＪ／ｃｍ２のエネルギーで紫外線を照射して線状微細凹凸層形成用樹脂組成物Ａを硬化させた。その後、賦型用ロール金型より剥離し、線状微細凹凸層を形成した。線状凸部の延在方向Ｙに対する垂直断面形状が矩形状の線状微細凹凸表面（隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが１５０ｎｍ、線状凸部幅の平均幅７５ｎｍ、線状凹部の平均幅７５ｎｍ、線状凸部の高さＨＡＶＧが７０ｎｍ）が得られた。
実施例１で形成した線状微細凹凸層の断面のＳＥＭ写真を図１０に示す。
１．線状微細凹凸層の形成
図９に示す方法により、線状微細凹凸層を形成した。
賦型用ロール金型２０として、製造例１の賦型用ロール金型１を用い、透明基材７として、厚さ７５μｍのポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）（東洋紡社製）を用いた。また、ダイ１１により帯状フィルム形態の透明基材７に、硬化後の線状微細凹凸層の厚さが２０μｍとなるように、製造例３で得られた線状微細凹凸層形成用樹脂組成物Ａを塗布した。透明基材側から２０００ｍＪ／ｃｍ２のエネルギーで紫外線を照射して線状微細凹凸層形成用樹脂組成物Ａを硬化させた。その後、賦型用ロール金型より剥離し、線状微細凹凸層を形成した。線状凸部の延在方向Ｙに対する垂直断面形状が矩形状の線状微細凹凸表面（隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが１５０ｎｍ、線状凸部幅の平均幅７５ｎｍ、線状凹部の平均幅７５ｎｍ、線状凸部の高さＨＡＶＧが７０ｎｍ）が得られた。
実施例１で形成した線状微細凹凸層の断面のＳＥＭ写真を図１０に示す。
２．撥水撥油層の形成
撥水撥油層の形成のため、平行平板型の電極構造を有するプラズマＣＶＤ装置（アネルバ製、型番：ＰＥＤ−４０１）を使用した。当該プラズマＣＶＤ装置直径３２５ｍｍの下部電極に４０ｋＨｚの高周波電力が投入されるように改造してある。下部電極はチラーにより温度設定が可能であり、上部電極はガスを導入するためシャワーヘッドになっている。フッ素化合物を導入するためのバブラーを設置し、ウォーターバスにより温度を設定できるようにした。バブラーからニードルバルブを介して、プラズマＣＶＤ装置内にガスが導入される。ニードルバルブの調整によりバブラーの圧力を変更できる。
得られた支持部材、すなわち基材上に線状微細凹凸層を形成したものをプラズマＣＶＤ装置の真空チャンバーに入れ、下部電極上に設置した。また、膜厚を測定するため、表面が鏡面加工されたシリコンウエハを一部マスキングした状態で下部電極上に設置した。下部電極の温度は１８℃とした。チャンバーを閉めて５ｍＴｏｒｒまで減圧したあと、Ａｒガスをキャリアガスとし、バブリングして、フッ素化合物（モノマー材料）として（パーフルオロヘキシル）エチレン（ダイキン工業（株）製、品番：Ｆ−１６２０）をプラズマＣＶＤ装置の真空チャンバー内に供給した。このとき、Ａｒガスの流量を５０ｓｃｃｍ、バブラーの温度を２５℃、バブラーの圧力を１５０Ｔｏｒｒとした。排気量を調整して真空チャンバー内の圧力（成膜圧力）を４００ｍＴｏｒｒに調整したのち、放電電力を５２Ｗとし、成膜を行った。成膜時間は５分間とした。成膜時間経過後放電を止めて、大気圧に戻してから、蒸着膜が成膜された支持部材をＣＶＤ装置のチャンバーから取り出すことにより、支持部材の線状微細凹凸層側の面にフッ素化合物を蒸着源とした蒸着膜である撥水撥油層が形成された実施例１の撥水撥油性部材を得た。
得られた撥水撥油性部材は、撥水撥油層の膜厚が３７ｎｍであり、撥水撥油層側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。なお、撥水撥油層の膜厚は、シリコンウエハ上の撥水撥油層のある部分とない部分の段差を小阪研究所製サーフコーダＥＴ４０００Ｌにて測定することで確認し、１０点で測定された膜厚の測定値の平均値を撥水撥油層の膜厚とした。以下の各実施例及び比較例においても同様である。
各実施例及び各比較例の成膜条件を表１に示す。
撥水撥油層の形成のため、平行平板型の電極構造を有するプラズマＣＶＤ装置（アネルバ製、型番：ＰＥＤ−４０１）を使用した。当該プラズマＣＶＤ装置直径３２５ｍｍの下部電極に４０ｋＨｚの高周波電力が投入されるように改造してある。下部電極はチラーにより温度設定が可能であり、上部電極はガスを導入するためシャワーヘッドになっている。フッ素化合物を導入するためのバブラーを設置し、ウォーターバスにより温度を設定できるようにした。バブラーからニードルバルブを介して、プラズマＣＶＤ装置内にガスが導入される。ニードルバルブの調整によりバブラーの圧力を変更できる。
得られた支持部材、すなわち基材上に線状微細凹凸層を形成したものをプラズマＣＶＤ装置の真空チャンバーに入れ、下部電極上に設置した。また、膜厚を測定するため、表面が鏡面加工されたシリコンウエハを一部マスキングした状態で下部電極上に設置した。下部電極の温度は１８℃とした。チャンバーを閉めて５ｍＴｏｒｒまで減圧したあと、Ａｒガスをキャリアガスとし、バブリングして、フッ素化合物（モノマー材料）として（パーフルオロヘキシル）エチレン（ダイキン工業（株）製、品番：Ｆ−１６２０）をプラズマＣＶＤ装置の真空チャンバー内に供給した。このとき、Ａｒガスの流量を５０ｓｃｃｍ、バブラーの温度を２５℃、バブラーの圧力を１５０Ｔｏｒｒとした。排気量を調整して真空チャンバー内の圧力（成膜圧力）を４００ｍＴｏｒｒに調整したのち、放電電力を５２Ｗとし、成膜を行った。成膜時間は５分間とした。成膜時間経過後放電を止めて、大気圧に戻してから、蒸着膜が成膜された支持部材をＣＶＤ装置のチャンバーから取り出すことにより、支持部材の線状微細凹凸層側の面にフッ素化合物を蒸着源とした蒸着膜である撥水撥油層が形成された実施例１の撥水撥油性部材を得た。
得られた撥水撥油性部材は、撥水撥油層の膜厚が３７ｎｍであり、撥水撥油層側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。なお、撥水撥油層の膜厚は、シリコンウエハ上の撥水撥油層のある部分とない部分の段差を小阪研究所製サーフコーダＥＴ４０００Ｌにて測定することで確認し、１０点で測定された膜厚の測定値の平均値を撥水撥油層の膜厚とした。以下の各実施例及び比較例においても同様である。
各実施例及び各比較例の成膜条件を表１に示す。
（実施例２）
実施例１において、成膜時間を５分から１分に変えたこと以外は、実施例１と同様にして、実施例２の撥水撥油性部材を得た。
得られた撥水撥油性部材は、撥水撥油層の膜厚が７ｎｍであり、撥水撥油層側の表面に凹凸面を有するものであった。
実施例１において、成膜時間を５分から１分に変えたこと以外は、実施例１と同様にして、実施例２の撥水撥油性部材を得た。
得られた撥水撥油性部材は、撥水撥油層の膜厚が７ｎｍであり、撥水撥油層側の表面に凹凸面を有するものであった。
（実施例３）
実施例１において、成膜圧力を４００ｍＴｏｒｒから３０ｍＴｏｒｒに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、実施例３の撥水撥油性部材を得た。
得られた撥水撥油性部材は、撥水撥油層の膜厚が４ｎｍであり、撥水撥油層側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
実施例１において、成膜圧力を４００ｍＴｏｒｒから３０ｍＴｏｒｒに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、実施例３の撥水撥油性部材を得た。
得られた撥水撥油性部材は、撥水撥油層の膜厚が４ｎｍであり、撥水撥油層側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
（実施例４）
実施例１において、金型１の代わりに金型２を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、実施例４の撥水撥油性部材を得た。
実施例４で形成した線状微細凹凸層の断面をＳＥＭにより観察したところ、線状凸部の延在方向Ｙに対する垂直断面形状が矩形状の線状微細凹凸表面（隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが２００ｎｍ、線状凸部幅の平均幅１００ｎｍ、線状凹部の平均幅１００ｎｍ、線状凸部の高さＨＡＶＧが１００ｎｍ）が得られた。
得られた撥水撥油性部材は、撥水撥油層の膜厚が３７ｎｍであり、撥水撥油層側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
実施例１において、金型１の代わりに金型２を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、実施例４の撥水撥油性部材を得た。
実施例４で形成した線状微細凹凸層の断面をＳＥＭにより観察したところ、線状凸部の延在方向Ｙに対する垂直断面形状が矩形状の線状微細凹凸表面（隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが２００ｎｍ、線状凸部幅の平均幅１００ｎｍ、線状凹部の平均幅１００ｎｍ、線状凸部の高さＨＡＶＧが１００ｎｍ）が得られた。
得られた撥水撥油性部材は、撥水撥油層の膜厚が３７ｎｍであり、撥水撥油層側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
（実施例５）
実施例１において、フッ素化合物としてＦ−１６２０の代わりに、（パーフルオロブチル）エチレン（ダイキン工業（株）製、品番：Ｆ−１４２０）を用い、成膜圧力を４００ｍＴｏｒｒから２００ｍＴｏｒｒに変え、放電電力を５２Ｗから１０５Ｗに変え、キャリアガスを用いず、バブラーの圧力を１５０Ｔｏｒｒから２１０Ｔｏｒｒに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、実施例５の撥水撥油性部材を得た。
得られた撥水撥油性部材は、撥水撥油層の膜厚が４７ｎｍであり、撥水撥油層側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
実施例１において、フッ素化合物としてＦ−１６２０の代わりに、（パーフルオロブチル）エチレン（ダイキン工業（株）製、品番：Ｆ−１４２０）を用い、成膜圧力を４００ｍＴｏｒｒから２００ｍＴｏｒｒに変え、放電電力を５２Ｗから１０５Ｗに変え、キャリアガスを用いず、バブラーの圧力を１５０Ｔｏｒｒから２１０Ｔｏｒｒに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、実施例５の撥水撥油性部材を得た。
得られた撥水撥油性部材は、撥水撥油層の膜厚が４７ｎｍであり、撥水撥油層側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
（実施例６）
実施例１において、フッ素化合物としてＦ−１６２０の代わりに、パーフルオロヘキシルヨージド（ダイキン工業（株）製、品番：Ｉ−１６００）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、実施例６の撥水撥油性部材を得た。
得られた撥水撥油性部材は、撥水撥油層の膜厚が４ｎｍであり、撥水撥油層側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
実施例１において、フッ素化合物としてＦ−１６２０の代わりに、パーフルオロヘキシルヨージド（ダイキン工業（株）製、品番：Ｉ−１６００）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、実施例６の撥水撥油性部材を得た。
得られた撥水撥油性部材は、撥水撥油層の膜厚が４ｎｍであり、撥水撥油層側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
（実施例７）
実施例１において、フッ素化合物としてＦ−１６２０の代わりにＣＦ４を用い、バブラーを用いずにガスボンベを使用した。ＣＦ４の流量は２００ｓｃｃｍとし、キャリアガスは用いなかった。成膜圧力、成膜時間、放電電力は表１に示す値とした。その他は、実施例１と同様にして、実施例７の撥水撥油性部材を得た。
得られた撥水撥油性部材は、撥水撥油層側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
実施例１において、フッ素化合物としてＦ−１６２０の代わりにＣＦ４を用い、バブラーを用いずにガスボンベを使用した。ＣＦ４の流量は２００ｓｃｃｍとし、キャリアガスは用いなかった。成膜圧力、成膜時間、放電電力は表１に示す値とした。その他は、実施例１と同様にして、実施例７の撥水撥油性部材を得た。
得られた撥水撥油性部材は、撥水撥油層側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
（比較例１）
実施例１において、表面が平坦なＰＥＴフィルム（東洋紡績（株）製、Ａ４１００、厚さ：１００μｍ）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、比較例１の部材を得た。
得られた部材は、蒸着膜の膜厚が３７ｎｍであり、蒸着膜側の表面は平坦面であった。
実施例１において、表面が平坦なＰＥＴフィルム（東洋紡績（株）製、Ａ４１００、厚さ：１００μｍ）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、比較例１の部材を得た。
得られた部材は、蒸着膜の膜厚が３７ｎｍであり、蒸着膜側の表面は平坦面であった。
（比較例２）
実施例１において、フッ素化合物として、Ｆ−１６２０の代わりに、１Ｈ，１Ｈ−ペンタフルオロプロパノール（ダイキン工業（株）製、品番：Ａ−１２１０）を用い、バブラーの圧力を１５０Ｔｏｒｒから１８０Ｔｏｒｒに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、比較例２の部材を得た。
得られた部材は、蒸着膜の膜厚が６０ｎｍであり、蒸着膜側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
実施例１において、フッ素化合物として、Ｆ−１６２０の代わりに、１Ｈ，１Ｈ−ペンタフルオロプロパノール（ダイキン工業（株）製、品番：Ａ−１２１０）を用い、バブラーの圧力を１５０Ｔｏｒｒから１８０Ｔｏｒｒに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、比較例２の部材を得た。
得られた部材は、蒸着膜の膜厚が６０ｎｍであり、蒸着膜側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
（比較例３）
実施例１において、フッ素化合物として、Ｆ−１６２０の代わりに、３−パーフルオロヘキシル−１，２−エポキシプロパン（ダイキン工業（株）製、品番：Ｅ−１６３０）を用い、バブラーの圧力を１５０Ｔｏｒｒから１４０Ｔｏｒｒに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、比較例３の部材を得た。
得られた部材は、蒸着膜の膜厚が８１ｎｍであり、蒸着膜側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
実施例１において、フッ素化合物として、Ｆ−１６２０の代わりに、３−パーフルオロヘキシル−１，２−エポキシプロパン（ダイキン工業（株）製、品番：Ｅ−１６３０）を用い、バブラーの圧力を１５０Ｔｏｒｒから１４０Ｔｏｒｒに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、比較例３の部材を得た。
得られた部材は、蒸着膜の膜厚が８１ｎｍであり、蒸着膜側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
（比較例４）
実施例１において、フッ素化合物として、Ｆ−１６２０の代わりに、１Ｈ，１Ｈ，５Ｈ−オクタフルオロペンチルアクリレート（大阪有機化学工業（株）製、品番：ビスコート８Ｆ）を用い、成膜時間を５分から２分に変え、バブラーの圧力を１５０Ｔｏｒｒから１４０Ｔｏｒｒに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、比較例４の部材を得た。
得られた部材は、蒸着膜の膜厚が２３ｎｍであり、蒸着膜側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
実施例１において、フッ素化合物として、Ｆ−１６２０の代わりに、１Ｈ，１Ｈ，５Ｈ−オクタフルオロペンチルアクリレート（大阪有機化学工業（株）製、品番：ビスコート８Ｆ）を用い、成膜時間を５分から２分に変え、バブラーの圧力を１５０Ｔｏｒｒから１４０Ｔｏｒｒに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、比較例４の部材を得た。
得られた部材は、蒸着膜の膜厚が２３ｎｍであり、蒸着膜側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
（比較例５）
実施例１において、フッ素化合物として、Ｆ−１６２０の代わりに、１，４−ジビニルパーフルオロブタン（東ソー・エフテック（株）製、品番：Ｃ４−ＤＶ）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、比較例５の部材を得た。
得られた部材は、蒸着膜の膜厚が１５２ｎｍであり、蒸着膜側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
実施例１において、フッ素化合物として、Ｆ−１６２０の代わりに、１，４−ジビニルパーフルオロブタン（東ソー・エフテック（株）製、品番：Ｃ４−ＤＶ）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、比較例５の部材を得た。
得られた部材は、蒸着膜の膜厚が１５２ｎｍであり、蒸着膜側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
（比較例６）
実施例１において、フッ素化合物として、Ｆ−１６２０の代わりに、１，６−ジビニルパーフルオロヘキサン（東ソー・エフテック（株）製、品番：Ｃ６−ＤＶ）を用い、バブラーの圧力を１５０Ｔｏｒｒから１４０Ｔｏｒｒに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、比較例６の部材を得た。
得られた部材は、蒸着膜の膜厚が９８ｎｍであり、蒸着膜側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
実施例１において、フッ素化合物として、Ｆ−１６２０の代わりに、１，６−ジビニルパーフルオロヘキサン（東ソー・エフテック（株）製、品番：Ｃ６−ＤＶ）を用い、バブラーの圧力を１５０Ｔｏｒｒから１４０Ｔｏｒｒに変えたこと以外は、実施例１と同様にして、比較例６の部材を得た。
得られた部材は、蒸着膜の膜厚が９８ｎｍであり、蒸着膜側の表面は、線状微細凹凸形状に追従した凹凸面を有するものであった。
（比較例７）
実施例１において、撥水撥油層を形成しなかったこと以外は、実施例１と同様にして、比較例７の部材を得た。
実施例１において、撥水撥油層を形成しなかったこと以外は、実施例１と同様にして、比較例７の部材を得た。
（評価）
＜接触角の測定＞
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）に線状微細凹凸層形成用樹脂組成物Ａを乾燥後の膜厚が厚さ５μｍとなるように塗膜を形成し、紫外線を９４０ｍＪ／ｃｍ２の積算光量となるように照射して硬化させて、線状微細凹凸形状を有しない硬化膜を形成した。当該硬化膜側表面を上面にして、粘着層つきの黒アクリル板に貼り付けたものの上に、純水１．０μＬの液滴を滴下し、着滴１０秒後、協和界面科学（株）製 接触角計ＤＭ ５００を用いて、θ／２法に従って静的接触角を測定した。
上記樹脂組成物Ａの平坦な硬化膜表面における純水の接触角は５４．９°であった。
また、純水の代わりにｎ−ヘキサデカン（ｎ−ＨＤ）を用いて、同様にして静的接触角を測定したところ、上記樹脂組成物Ａの平坦な硬化膜表面におけるｎ−ＨＤの接触角は３°であった。
＜接触角の測定＞
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）に線状微細凹凸層形成用樹脂組成物Ａを乾燥後の膜厚が厚さ５μｍとなるように塗膜を形成し、紫外線を９４０ｍＪ／ｃｍ２の積算光量となるように照射して硬化させて、線状微細凹凸形状を有しない硬化膜を形成した。当該硬化膜側表面を上面にして、粘着層つきの黒アクリル板に貼り付けたものの上に、純水１．０μＬの液滴を滴下し、着滴１０秒後、協和界面科学（株）製 接触角計ＤＭ ５００を用いて、θ／２法に従って静的接触角を測定した。
上記樹脂組成物Ａの平坦な硬化膜表面における純水の接触角は５４．９°であった。
また、純水の代わりにｎ−ヘキサデカン（ｎ−ＨＤ）を用いて、同様にして静的接触角を測定したところ、上記樹脂組成物Ａの平坦な硬化膜表面におけるｎ−ＨＤの接触角は３°であった。
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材及び比較例１〜６で得られた部材においては蒸着面側表面を上面にして、比較例７で得られた部材においては線状微細凹凸形状を有する面を上にして、粘着層つきの黒アクリル板に貼り付けたものの上に、純水１．０μＬの液滴を滴下し、着滴１０秒後、協和界面科学（株）製 接触角計ＤＭ ５００を用いて、θ／２法に従って静的接触角を測定した。
また、純水の代わりにｎ−ヘキサデカン（ｎ−ＨＤ）を用いて、同様にして静的接触角を測定した。
測定結果を表１に示す。
また、純水の代わりにｎ−ヘキサデカン（ｎ−ＨＤ）を用いて、同様にして静的接触角を測定した。
測定結果を表１に示す。
＜撥水性評価Ｉ＞
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材、比較例１で得られた部材、及びガラス板の基材側面を、粘着層を介して透明なガラス板に貼り付け、部材表面が水平面に対して９０°の角度になるように大気中で設置した。なお、実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材は、線状凸部の延在方向が、水平面に対して前記角度になるように設置した。次いで、各部材の表面にシャワーで水をかけ、水をかけている間、水をかけている面とは反対側の面から各部材を目視にて観察した。
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材は、撥水性が高く、表面にかけた水を弾く性能が高いため、シャワーで水をかけている間において、シャワーで水をかけている背景を、当該撥水撥油性部材を通して容易に視認することができた。また、撥水撥油層表面の線状凸部の延在方向に沿って、水滴が流れやすかった。
一方、比較例１で得られた部材は、実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材に比べて表面にかけた水を弾く性能に劣っており、かけた水が部材表面に濡れ広がったため、シャワーで水をかけている間において、シャワーで水をかけている背景を、当該部材を通して視認することが困難であった。
ガラス板は、表面にかけた水を弾かず、かけた水がガラス板表面に濡れ広がったため、シャワーで水をかけている間において、シャワーで水をかけている背景を、当該ガラス板を通して視認することが非常に困難であった。
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材、比較例１で得られた部材、及びガラス板の基材側面を、粘着層を介して透明なガラス板に貼り付け、部材表面が水平面に対して９０°の角度になるように大気中で設置した。なお、実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材は、線状凸部の延在方向が、水平面に対して前記角度になるように設置した。次いで、各部材の表面にシャワーで水をかけ、水をかけている間、水をかけている面とは反対側の面から各部材を目視にて観察した。
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材は、撥水性が高く、表面にかけた水を弾く性能が高いため、シャワーで水をかけている間において、シャワーで水をかけている背景を、当該撥水撥油性部材を通して容易に視認することができた。また、撥水撥油層表面の線状凸部の延在方向に沿って、水滴が流れやすかった。
一方、比較例１で得られた部材は、実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材に比べて表面にかけた水を弾く性能に劣っており、かけた水が部材表面に濡れ広がったため、シャワーで水をかけている間において、シャワーで水をかけている背景を、当該部材を通して視認することが困難であった。
ガラス板は、表面にかけた水を弾かず、かけた水がガラス板表面に濡れ広がったため、シャワーで水をかけている間において、シャワーで水をかけている背景を、当該ガラス板を通して視認することが非常に困難であった。
＜撥水性評価ＩＩ＞
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材と、比較例７で得られた撥水撥油層を有しない部材の基材側を、各々粘着層を介してアルミ板に貼り付け、線状凸部の延在方向が、水平面に対して１０°または６０°の角度になるように大気中で設置した。
次いで、アルミ板を冷却し、撥水撥油性部材表面に結露を生じさせ、各部材表面の水滴の動き及び視認性を目視により観察した。
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材においては、各設置角度において、線状凸部の延在方向に沿って水が流れる様子を観察することができた。
比較例７で得られた部材においては、撥水撥油層を有しないため、特定方向に水滴が流れる様子を確認することができず、排水の流路を制御することができなかった。
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材と、比較例７で得られた撥水撥油層を有しない部材の基材側を、各々粘着層を介してアルミ板に貼り付け、線状凸部の延在方向が、水平面に対して１０°または６０°の角度になるように大気中で設置した。
次いで、アルミ板を冷却し、撥水撥油性部材表面に結露を生じさせ、各部材表面の水滴の動き及び視認性を目視により観察した。
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材においては、各設置角度において、線状凸部の延在方向に沿って水が流れる様子を観察することができた。
比較例７で得られた部材においては、撥水撥油層を有しないため、特定方向に水滴が流れる様子を確認することができず、排水の流路を制御することができなかった。
＜全光線透過率の測定＞
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材及び比較例１〜６で得られた部材においては蒸着膜側の面を、比較例７で得られた部材においては線状微細凹凸形状を有する面を、光源に向けるように粘着層つきの黒アクリル板に貼り付けて、ＪＩＳ Ｋ−７３６１−１に従って全光線透過率を測定した。測定機器としては、反射・透過率計ＨＲ−１００（村上色彩技術研究所）を使用した。測定結果を表１に示す。
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材及び比較例１〜６で得られた部材においては蒸着膜側の面を、比較例７で得られた部材においては線状微細凹凸形状を有する面を、光源に向けるように粘着層つきの黒アクリル板に貼り付けて、ＪＩＳ Ｋ−７３６１−１に従って全光線透過率を測定した。測定機器としては、反射・透過率計ＨＲ−１００（村上色彩技術研究所）を使用した。測定結果を表１に示す。
＜反射Ｙ値の測定＞
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材及び比較例１〜６で得られた部材においては蒸着膜側の面を、比較例７で得られた部材においては線状微細凹凸形状を有する面を、上面にして、粘着層つきの黒アクリル板に貼り付けたものを用い、分光光度計（島津製作所製 ＭＰＣ３１００）にて、反射Ｙ値を測定した。測定結果を表１に示す。
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材及び比較例１〜６で得られた部材においては蒸着膜側の面を、比較例７で得られた部材においては線状微細凹凸形状を有する面を、上面にして、粘着層つきの黒アクリル板に貼り付けたものを用い、分光光度計（島津製作所製 ＭＰＣ３１００）にて、反射Ｙ値を測定した。測定結果を表１に示す。
＜指紋拭き取り試験＞
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材の撥水撥油層側の面を上面にして、粘着層つきの黒アクリル板に貼り付けた後、指を押し付けて指紋を付着させた。その後、ザヴィーナミニマックス（富士ケミカル製）にて指紋を乾拭きした。乾拭きは３ｋｇ／ｃｍ２程度の力で１０往復行い、拭取り後の外観を評価した。
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材は、線状凸部が柔軟性及び復元性に優れており、線状凹凸方向に拭き取り性に優れ、指紋汚れが視認できなかった。また、拭き取りに際し、撥水撥油層表面において、線状凸部が潰れたり、倒れたりの現象は生じなかった。
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材の撥水撥油層側の面を上面にして、粘着層つきの黒アクリル板に貼り付けた後、指を押し付けて指紋を付着させた。その後、ザヴィーナミニマックス（富士ケミカル製）にて指紋を乾拭きした。乾拭きは３ｋｇ／ｃｍ２程度の力で１０往復行い、拭取り後の外観を評価した。
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材は、線状凸部が柔軟性及び復元性に優れており、線状凹凸方向に拭き取り性に優れ、指紋汚れが視認できなかった。また、拭き取りに際し、撥水撥油層表面において、線状凸部が潰れたり、倒れたりの現象は生じなかった。
（結果のまとめ）
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材は、特定の線状微細凹凸形状を有し、樹脂組成物の硬化物からなる線状微細凹凸層と、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有し、特定のフッ素化合物を蒸着源とした蒸着膜である撥水撥油層を備えた本発明に係る撥水撥油性部材であったため、水及びｎ−ＨＤの接触角が大きく、撥水撥油性に優れ、比較例１との対比により、いずれも、平坦な硬化膜表面における接触角よりも更に撥水撥油性が強調されていることが確認できた。なお、実施例７において、撥水撥油層の膜厚は未測定であるが、実施例６は、撥水撥油層が形成されていない比較例７に比べて水及びｎ−ＨＤの接触角が大きく、撥水撥油性に優れていたため、撥水撥油層が形成されていることがわかる。実施例４で得られた撥水撥油性部材が、実施例１で得られた撥水撥油性部材より、水及びｎ−ＨＤの接触角が大きくなったのは、線状凸部の高さがより高い（線状凹部の深さがより深い）ことに起因すると推定された。また、実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材は、特に、特定の線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有するものであったため、生産性に優れ、凸部が潰れたり、倒れたりすることがなく、耐久性にも優れていながら、反射率が低く、光学特性にも優れていた。実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材の反射率が低いのは、線状凸部を有することで空気界面との屈折率が連続的に変化し、その結果、界面反射が低減しているものと考察する。
また、実施例１〜７における撥水撥油性部材の製造工程においては、炭素数７以上のパーフルオロアルキル基を含有しないフッ素化合物を用いたため、前記撥水撥油層の形成において、環境負荷等が懸念されているパーフルオロオクタン酸（ＰＦＯＡ）が副生されず、環境負荷が少なく、化学蒸着法により、高温環境下にすることなく撥水撥油層を形成することができたため、製造工程上の負担が小さかった。
一方で、比較例１で得られた部材は、部材の表面が平坦面であったため、撥水性及び撥油性に劣り、反射防止性能も劣っていた。
比較例２〜６は、使用したフッ素化合物が、本発明で特定するものでなく、酸素原子を含有する及び／又はいずれの末端にもパーフルオロアルキル基を含有しないフッ素化合物であったため、撥水性及び撥油性に劣っていた。
比較例７は、撥水撥油層が形成されなかったため、撥水性及び撥油性に劣っていた。
実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材は、特定の線状微細凹凸形状を有し、樹脂組成物の硬化物からなる線状微細凹凸層と、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有し、特定のフッ素化合物を蒸着源とした蒸着膜である撥水撥油層を備えた本発明に係る撥水撥油性部材であったため、水及びｎ−ＨＤの接触角が大きく、撥水撥油性に優れ、比較例１との対比により、いずれも、平坦な硬化膜表面における接触角よりも更に撥水撥油性が強調されていることが確認できた。なお、実施例７において、撥水撥油層の膜厚は未測定であるが、実施例６は、撥水撥油層が形成されていない比較例７に比べて水及びｎ−ＨＤの接触角が大きく、撥水撥油性に優れていたため、撥水撥油層が形成されていることがわかる。実施例４で得られた撥水撥油性部材が、実施例１で得られた撥水撥油性部材より、水及びｎ−ＨＤの接触角が大きくなったのは、線状凸部の高さがより高い（線状凹部の深さがより深い）ことに起因すると推定された。また、実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材は、特に、特定の線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有するものであったため、生産性に優れ、凸部が潰れたり、倒れたりすることがなく、耐久性にも優れていながら、反射率が低く、光学特性にも優れていた。実施例１〜７で得られた撥水撥油性部材の反射率が低いのは、線状凸部を有することで空気界面との屈折率が連続的に変化し、その結果、界面反射が低減しているものと考察する。
また、実施例１〜７における撥水撥油性部材の製造工程においては、炭素数７以上のパーフルオロアルキル基を含有しないフッ素化合物を用いたため、前記撥水撥油層の形成において、環境負荷等が懸念されているパーフルオロオクタン酸（ＰＦＯＡ）が副生されず、環境負荷が少なく、化学蒸着法により、高温環境下にすることなく撥水撥油層を形成することができたため、製造工程上の負担が小さかった。
一方で、比較例１で得られた部材は、部材の表面が平坦面であったため、撥水性及び撥油性に劣り、反射防止性能も劣っていた。
比較例２〜６は、使用したフッ素化合物が、本発明で特定するものでなく、酸素原子を含有する及び／又はいずれの末端にもパーフルオロアルキル基を含有しないフッ素化合物であったため、撥水性及び撥油性に劣っていた。
比較例７は、撥水撥油層が形成されなかったため、撥水性及び撥油性に劣っていた。
［実施例８］
実施例１において、撥水撥油層の形成の際に、線状微細凹凸層上にメタルマスクを設置し、蒸着膜を成膜後、メタルマスクを取り除いたこと以外は、実施例１と同様にして実施例８の撥水撥油性部材を得た。メタルマスクとしては、ストライプ状にライン／スペース＝５．０ｍｍ／５．０ｍｍのパターンが形成されているものを用い、線状凸部の延在方向と平行方向のストライプ状となるように、メタルマスクを設置した。
メタルマスクのライン部分が、親水性且つ親油性の線状微細凹凸層表面のまま残り、スペース部分のみに撥水撥油層が形成された。
実施例１において、撥水撥油層の形成の際に、線状微細凹凸層上にメタルマスクを設置し、蒸着膜を成膜後、メタルマスクを取り除いたこと以外は、実施例１と同様にして実施例８の撥水撥油性部材を得た。メタルマスクとしては、ストライプ状にライン／スペース＝５．０ｍｍ／５．０ｍｍのパターンが形成されているものを用い、線状凸部の延在方向と平行方向のストライプ状となるように、メタルマスクを設置した。
メタルマスクのライン部分が、親水性且つ親油性の線状微細凹凸層表面のまま残り、スペース部分のみに撥水撥油層が形成された。
［実施例９］
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝１０．０ｍｍ／２．０ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例９の撥水撥油性部材を得た。
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝１０．０ｍｍ／２．０ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例９の撥水撥油性部材を得た。
［実施例１０］
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝５．０ｍｍ／１．０ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例１０の撥水撥油性部材を得た。
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝５．０ｍｍ／１．０ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例１０の撥水撥油性部材を得た。
［実施例１１］
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝２．５ｍｍ／０．５ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例１１の撥水撥油性部材を得た。
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝２．５ｍｍ／０．５ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例１１の撥水撥油性部材を得た。
［実施例１２］
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝０．５ｍｍ／０．１ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例１２の撥水撥油性部材を得た。
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝０．５ｍｍ／０．１ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例１２の撥水撥油性部材を得た。
［実施例１３］
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝１．０ｍｍ／０．１ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例１３の撥水撥油性部材を得た。
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝１．０ｍｍ／０．１ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例１３の撥水撥油性部材を得た。
［実施例１４］
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝１０．０ｍｍ／０．１ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例１４の撥水撥油性部材を得た。
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝１０．０ｍｍ／０．１ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例１４の撥水撥油性部材を得た。
［実施例１５］
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝５．０ｍｍ／５．０ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例１５の撥水撥油性部材を得た。
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝５．０ｍｍ／５．０ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例１５の撥水撥油性部材を得た。
［実施例１６］
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝１．０ｍｍ／１．０ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例１６の撥水撥油性部材を得た。
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝１．０ｍｍ／１．０ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例１６の撥水撥油性部材を得た。
［実施例１７］
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝０．５ｍｍ／０．５ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例１７の撥水撥油性部材を得た。
実施例８において、メタルマスクのパターンをライン／スペース＝０．５ｍｍ／０．５ｍｍに変更したこと以外は、実施例８と同様にして実施例１７の撥水撥油性部材を得た。
（評価）
実施例８〜１７で得られた撥水撥油性部材について、前記撥水性評価ＩＩと同様の評価を行った。実施例８〜１７で得られた撥水撥油性部材は、各設置角度において、撥水撥油層が設けられていない部分を伝わって水が流れる様子を観察することができた。また、実施例９〜１７で得られた撥水撥油性部材については、前記設置角度を９０°として、同様にして評価を行った。実施例９〜１７の中では、実施例９〜１１及び実施例１３〜１６で得られた撥水撥油性部材が、特に短時間で水が流れ始め、流水性に優れ、撥水撥油層が形成されていない部分の視認性に優れることにより、撥水撥油性部材全体も視認性に優れていた。これは、実施例９〜１１及び実施例１３〜１６では、親水性を有する撥水撥油層が形成されていない部分の幅がある程度大きく、当該部分において水滴が大きく成長しやすいためであると考えられる。また、これらの中でも、実施例９〜１１及び実施例１３、１４で得られた撥水撥油性部材は、流水性に優れていたことに加えて、撥水撥油層部分よりも撥水撥油層が形成されていない部分の方が撥水撥油性部材全体を占める割合が大きかったため、特に撥水撥油性部材全体の視認性に優れていた。
実施例８〜１７で得られた撥水撥油性部材について、前記撥水性評価ＩＩと同様の評価を行った。実施例８〜１７で得られた撥水撥油性部材は、各設置角度において、撥水撥油層が設けられていない部分を伝わって水が流れる様子を観察することができた。また、実施例９〜１７で得られた撥水撥油性部材については、前記設置角度を９０°として、同様にして評価を行った。実施例９〜１７の中では、実施例９〜１１及び実施例１３〜１６で得られた撥水撥油性部材が、特に短時間で水が流れ始め、流水性に優れ、撥水撥油層が形成されていない部分の視認性に優れることにより、撥水撥油性部材全体も視認性に優れていた。これは、実施例９〜１１及び実施例１３〜１６では、親水性を有する撥水撥油層が形成されていない部分の幅がある程度大きく、当該部分において水滴が大きく成長しやすいためであると考えられる。また、これらの中でも、実施例９〜１１及び実施例１３、１４で得られた撥水撥油性部材は、流水性に優れていたことに加えて、撥水撥油層部分よりも撥水撥油層が形成されていない部分の方が撥水撥油性部材全体を占める割合が大きかったため、特に撥水撥油性部材全体の視認性に優れていた。
１ 線状微細凹凸層
１’ 受容層
２ 線状凸部
３ 撥水撥油層
４ 線状微細凹凸形状
４’ 線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状
５ 基材
６、６’（６ａ、６’ａ、６ｂ） 凸部の端部
７ 透明基材
１０ 撥水撥油性部材
１１ ダイ
１２ 押圧ローラ
１３ 剥離ローラ
２０ 賦型用ロール金型
３０ 円柱状母材
３１ バイト
Ｘ，Ｙ，Ｚ 線状凸部の延在方向をＹとした場合のＸＹＺ座標軸
１’ 受容層
２ 線状凸部
３ 撥水撥油層
４ 線状微細凹凸形状
４’ 線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状
５ 基材
６、６’（６ａ、６’ａ、６ｂ） 凸部の端部
７ 透明基材
１０ 撥水撥油性部材
１１ ダイ
１２ 押圧ローラ
１３ 剥離ローラ
２０ 賦型用ロール金型
３０ 円柱状母材
３１ バイト
Ｘ，Ｙ，Ｚ 線状凸部の延在方向をＹとした場合のＸＹＺ座標軸
Claims (4)
- 複数の互いに平行な線状凸部が一方向又は略一方向に延在する線状微細凹凸形状を少なくとも一方の面に有し、且つ樹脂組成物の硬化物からなる線状微細凹凸層と、前記線状微細凹凸形状を有する側の面に設けられた撥水撥油層とを備え、
前記線状微細凹凸形状において、隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが５００ｎｍ以下であり、
前記撥水撥油層は、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有し、炭素数１〜６のパーフルオロアルカン及び下記式（１）により表されるフッ素化合物
Ｆ（ＣＦ ２ ） ｎ −Ｙ 式（１）
（式（１）中、ｎは１〜６であり、Ｙはフッ素原子及び酸素原子を含有しない置換基である。）
から選ばれる少なくとも１種のみを蒸着源とした蒸着膜であることを特徴とする、撥水撥油性部材。 - 前記撥水撥油層の表面における、純水の静的接触角が、１５０°以上であり、ｎ−ヘキサデカンの静的接触角が、９０°以上である、請求項１に記載の撥水撥油性部材。
- 前記撥水撥油層がパターン状に配置されてなり、前記撥水撥油層のパターンの幅が０．１ｍｍ以上である、請求項１又は２に記載の撥水撥油性部材。
- 複数の互いに平行な線状凸部が一方向又は略一方向に延在する線状微細凹凸形状を少なくとも一方の面に有し、且つ樹脂組成物の硬化物からなる線状微細凹凸層と、前記線状微細凹凸形状を有する側の面に設けられた撥水撥油層とを備え、前記線状微細凹凸形状において、隣接する線状凸部間隔ｐの平均値ｐＡＶＧが５００ｎｍ以下であり、前記撥水撥油層は、前記線状微細凹凸形状に追従した凹凸形状を表面に有する、撥水撥油性部材の製造方法であって、
バイトを用いた切削加工によって、円柱状母材の外周面に、円周方向に沿って並列した複数の溝を順次形成することにより、賦型用ロール金型を製造する工程と、
前記賦型用ロール金型を使用した賦型処理によって、前記線状微細凹凸形状を形成することにより、前記線状微細凹凸層を形成する工程と、
炭素数１〜６のパーフルオロアルカン及び下記式（１）により表されるフッ素化合物
Ｆ（ＣＦ ２ ） ｎ −Ｙ 式（１）
（式（１）中、ｎは１〜６であり、Ｙはフッ素原子及び酸素原子を含有しない置換基である。）
から選ばれる少なくとも１種のみを蒸着源とする化学蒸着法によって、前記線状微細凹凸層の前記線状微細凹凸形状を有する側の面に、撥水撥油層を形成する工程と、を有することを特徴とする、撥水撥油性部材の製造方法。
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