JP6300724B2

JP6300724B2 - 冷間成形用ポリエステルフィルムおよびその製造方法

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Publication number: JP6300724B2
Application number: JP2014526918A
Authority: JP
Inventors: 一成南條; 俊哉浜田; 真実松本
Original assignee: Unitika Ltd
Current assignee: Unitika Ltd
Priority date: 2012-07-24
Filing date: 2013-07-23
Publication date: 2018-03-28
Anticipated expiration: 2033-07-23
Also published as: TW201410755A; CN104411751A; EP2878616A1; HK1207102A1; WO2014017457A1; KR20220043251A; JPWO2014017457A1; KR20150035689A; TWI576375B; US20150183204A1; CN109593217A; EP2878616A4; KR20210010646A

Description

本発明は、張出し成形や深絞り成形等の冷間成形が可能な冷間成形用ポリエステルフィルムおよびその製造方法に関する。

従来、リチウムイオン二次電池の外装として、金属缶が用いられてきた。しかし、リチウムイオン二次電池の軽量化や形状の多様化に対応するため、その外装には、アルミニウム箔等の金属箔にプラスチックフィルムを積層した積層体からなる袋体が用いられるようになってきている。このような袋体には、防湿性、密封性、耐突き刺し性、絶縁性、耐熱・耐寒性、成形性等が不可欠な物性として求められるために、積層体は、外層から順に、ポリエステルフィルム／ポリアミドフィルム／金属箔／シーラントフィルムからなる構成がとられている。
小型化、薄型化される電子機器の内部においては、プリント基板やその他の部品とともにリチウムイオン二次電池を効率よく設置するために、電池の外装のコーナー部分を、シャープな形状に成形することが必要となっている。そこで、張出し成形や深絞り成形等の冷間成形において、優れた成形性を有するポリアミドフィルムの開発が重視され、特許文献１、２には、衝撃強度が３００００Ｊ／ｍ以上であり、かつ４方向（０°、４５°、９０°及び１３５°）の破断までの引張強度が１５０Ｎ／ｍｍ^２以上であり、４方向の伸びが８０％以上である機械物性の方向性の少ないポリアミドフィルムが提案されている。

特開２０００−１２３８００号公報特開２００５−０２２３３６号公報

しかしながら、このようなポリアミドフィルムの物性は、ポリアミド樹脂を実質的にインフレーション法により延伸することにより達成されている。したがって、大量生産に向いているテンター法により延伸されたポリアミドフィルムは、この用途に使用することができず、ポリアミドフィルムを積層した積層体を冷間成形する技術は、広く利用できるものではなかった。
また、ポリアミドフィルムは、酸や電解液の存在下では、アミド基の分解反応が起き、劣化する傾向がある。したがって、リチウムイオン二次電池の外装の表層がポリアミドフィルムである場合、液注入工程で電解液や酸性物質がこぼれてポリアミドフィルムに付着するとフィルムが破れることがあることから、リチウムイオン二次電池の外装の最外層として、耐酸性や電解液耐性に優れるポリエステルフィルムを積層することが必要であった。

本発明の課題は、上記問題を解決し、張出し成形や深絞り成形等の冷間成形において成形性に優れ、シャープな形状の成形が可能なポリエステルフィルムを提供することである。そしてこのフィルムを用いることにより、ポリエステルフィルム／金属箔／シーラントフィルムからなる構成の積層体を、リチウムイオン二次電池の外装に使用できるようにすることである。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、ポリブチレンテレフタレートとポリエチレンテレフタレートとを特定の割合で含有するポリエステルフィルムが、張出し成形や深絞り成形等の冷間成形において成形性に優れ、シャープな形状の成形が可能であることを見出し、本発明に到達した。

すなわち本発明の要旨は、以下のとおりである
（１）金属箔上にラミネートし、冷間成形に用いるポリエステルフィルムであって、
ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）とポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）とを含有し、
ＰＢＴとＰＥＴとの質量比率（ＰＢＴ／ＰＥＴ）が、３０／７０〜８０／２０であり、
１６０℃、１５分間の熱処理後において、長手方向（ＭＤ）熱収縮率と幅方向（ＴＤ）熱収縮率が、それぞれ、５〜２０％であることを特徴とする冷間成形用ポリエステルフィルム。
（２）ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）が、酸成分としてイソフタル酸を０〜１５ｍｏｌ％含有することを特徴とする（１）記載の冷間成形用ポリエステルフィルム。
（３）ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）とポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）のエステル交換指数が１〜１０％であることを特徴とする（１）記載の冷間成形用ポリエステルフィルム。
（４）上記（１）〜（３）のいずれかに記載の冷間成形用ポリエステルフィルムを製造するための方法であって、ポリエステルフィルムを、長手方向（ＭＤ）と幅方向（ＴＤ）とに延伸し、面倍率（ＭＤ延伸倍率×ＴＤ延伸倍率）を６〜２０倍とし、かつ延伸倍率比率（ＭＤ延伸倍率／ＴＤ延伸倍率）を０．４〜１とすることを特徴とする冷間成形用ポリエステルフィルムの製造方法。
（５）ＭＤ延伸倍率を２〜４倍とし、かつＴＤ延伸倍率を３〜５倍として延伸することを特徴とする（４）記載の冷間成形用ポリエステルフィルムの製造方法。
（６）上記（１）〜（３）のいずれかに記載の冷間成形用ポリエステルフィルムに、金属箔と、シーラントフィルムとが、この順にラミネートされたことを特徴とするラミネートフィルム。

本発明によれば、張出し成形や深絞り成形等の冷間成形において成形性に優れ、シャープな形状に成形が可能なポリエステルフィルムを提供することができる。本発明のポリエステルフィルムは、フッ化水素酸に対する耐酸性や電解液に対する耐性が良好であることから、これを用いることにより、ポリエステルフィルム／金属箔／シーラントフィルムからなる構成のラミネートフィルムは、リチウムイオン二次電池の外装に使用することができる。

本発明のフィルムのＮＭＲチャートにおいて、エステル交換に起因するピーク（Ｓab、Ｓba、Ｓaa、Ｓbb）の部分を拡大したものである。

以下、本発明について詳細に説明する。
本発明のポリエステルフィルムは、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）とポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）とを含有するものである。

本発明におけるポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）は、テレフタル酸と１，４−ブタンジオールとを重合成分とするものであり、これに他の成分を共重合したものでもよい。

共重合成分としては、特に限定されないが、酸成分として、イソフタル酸、フタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、シュウ酸、コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、アゼライン酸、ドデカン二酸、ダイマー酸、無水マレイン酸、マレイン酸、フマール酸、イタコン酸、シトラコン酸、メサコン酸、シクロヘキサンジカルボン酸等のジカルボン酸、４−ヒドロキシ安息香酸、ε−カプロラクトンや乳酸などが挙げられる。
また、アルコール成分としては、エチレングリコール、ジエチレングリコール、１，３−プロパンジオール、ネオペンチルグリコール、１，６−ヘキサンジオール、シクロヘキサンジメタノール、トリエチレングリコール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール、ビスフェノールＡやビスフェノールＳのエチレンオキシド付加体等が挙げられる。
さらに、トリメリット酸、トリメシン酸、ピロメリット酸、トリメチロールプロパン、グリセリン、ペンタエリスリトール等の３官能化合物等を少量用いてもよい。
これらの共重合成分は２種以上併用してもよい。

本発明において、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）として共重合体を用いる場合には、共重合する成分の種類や割合は適宜選択すればよいが、全アルコール成分に対し、１，４−ブタンジオールは８０モル％以上であることが好ましく、９０モル％以上であることがより好ましい。１，４−ブタンジオールが８０モル％未満であると、融点が後述する範囲を下回る場合があり、結果として結晶性が低くなってフィルムの耐熱性が低下することがある。

本発明のポリエステルフィルムにおいて、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）由来の融点は、２００〜２２３℃であることが好ましく、２１０〜２２３℃であることがより好ましい。融点が２００℃未満であると、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）は、結晶性が低く、結果としてフィルムの耐熱性が低下する。

本発明におけるポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）は、テレフタル酸とエチレングリコールとを重合成分とするものであり、これに他の成分を共重合したものでもよい。
共重合成分としては、特に限定されず、上記ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）において例示した成分を挙げることができる。
下記融点の調整が容易であることから、共重合する酸成分は、イソフタル酸であることが好ましい。ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）におけるイソフタル酸の含有量は、全酸成分に対し、０〜１５ｍｏｌ％であることが好ましく、０〜１２ｍｏｌ％であることがより好ましい。

本発明のポリエステルフィルムにおいて、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）由来の融点は、２３０〜２５６℃であることが好ましく、２３６〜２５６℃であることがより好ましい。融点が２３０℃未満であると、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）は、結晶性が低く、結果としてフィルムの耐熱性が低下する。

本発明のポリエステルフィルムにおいて、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）とポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）の質量比率（ＰＢＴ／ＰＥＴ）は、３０／７０〜８０／２０であることが必要であり、さらに、冷間成形における成形性を十分に得るために、４０／６０〜７０／３０であることが好ましい。
ポリエステルフィルムにおけるポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）の比率が８０質量％を超えると、結晶性の高いポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）の特性が顕著に発現して、ポリエステルフィルムに金属箔とシーラントフィルムとをラミネートして得られるラミネートフィルムにおいて、成形性や耐衝撃性が低下し、金属箔との接着性も低下する。一方、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）の比率が３０質量％未満であると、引張応力が高くなり、ラミネートフィルムの成形性が低下する。
特に、ポリエステルフィルムにおけるポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）の比率が４０〜７０質量％であると、得られるラミネートフィルムは、冷間成形において、成形加工追随性が良好であり、フィルムの変形によって、ボイドが発生して白化現象が起きることがなく、またマイクロクラックも発生することがなく、かつ金属箔との接着性に優れ、金属箔が破壊されずに大きな変形をさせることが可能となる。その結果、ラミネートフィルムは、シャープな形状に成形することが可能となり、形状の自由度が高いリチウムイオン二次電池を得ることができる。

本発明のポリエステルフィルムの製造に用いる原料のポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）は、極限粘度が０．７５〜１．６ｄｌ／ｇであることが好ましく、また、原料のポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）は、極限粘度が０．６５〜１．０ｄｌ／ｇであることが好ましい。
また、これらを溶融混合した後の極限粘度は、０．７５〜１．２ｄｌ／ｇであることが好ましい。溶融混合後の極限粘度が０．７５ｄｌ／ｇ未満であると、得られるラミネートフィルムは、冷間成形時に破断し、生産性が極端に低下する場合がある。一方、溶融混合後の極限粘度が１．２ｄｌ／ｇを超えると、フィルムの生産工程において、溶融押出機にかかる負荷が大きくなって、生産速度を犠牲にせざるを得なくなることがあり、また、押出機中の樹脂の溶融滞留時間が長くなりすぎて、ポリエステル樹脂間の反応が進みすぎるため、フィルムの特性の劣化を招き、結果的にラミネートフィルムの物性が低下することがある。また、極限粘度の高い原料の製造は、相対的に重合時間や重合プロセスが長くなるため、コストを押し上げる要因ともなる。

原料のポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）やポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）の重合方法は特に限定されず、例えば、エステル交換法、直接重合法等で重合することができる。エステル交換触媒としては、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｃａ、Ｌｉ、Ｔｉの酸化物や酢酸塩等が挙げられる。また、重縮合触媒としては、Ｓｂ、Ｔｉ、Ｇｅの酸化物や酢酸塩等が挙げられる。

重合後のポリエステルは、モノマーやオリゴマー、副生成物のアセトアルデヒドやテトラヒドロフラン等を含有しているため、減圧もしくは不活性ガス流通下、２００℃以上の温度で固相重合することが好ましい。

ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）やポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）の重合においては、必要に応じ、添加剤、例えば酸化防止剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤等を添加することができる。酸化防止剤としては、例えばヒンダードフェノール系化合物、ヒンダードアミン系化合物等を、熱安定剤としては、例えばリン系化合物等を、紫外線吸収剤としては、例えばベンゾフェノン系化合物、ベンゾトリアゾール系の化合物等を挙げることができる。また、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）とポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）との間の反応抑制剤として、従来知られているリン系化合物を重合前、重合中、重合後に添加することが好ましい。

本発明のポリエステルフィルムは、１６０℃、１５分間の処理後において、フィルム長手方向（ＭＤ）と幅方向（ＴＤ）の熱収縮率、すなわち、ＭＤ熱収縮率とＴＤ熱収縮率は、それぞれ、５〜２０％であることが好ましく、５〜１５％であることがより好ましい。
ポリエステルフィルムの熱収縮率が５％未満であると、得られるラミネートフィルムにおいて、金属箔との接着性が劣る場合がある。一方、熱収縮率が２０％を超えると、ラミネート時にフィルムに収縮シワが生じたり、得られたラミネートフィルムがカールしたりすることがある。
ポリエステルフィルムの熱収縮率は、延伸工程時の熱固定温度を変更することにより、調整することができる。熱固定温度を高く設定することで、ポリエステルフィルムは結晶化度が高められ、熱収縮率を低くすることができる。逆に、熱固定温度を低く設定することで、ポリエステルフィルムは結晶化度が低められ、熱収縮率を高くすることができる。

本発明のポリエステルフィルムは、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）とポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）のエステル交換指数が１〜１０％であることが好ましく、３〜７％であることがより好ましい。エステル交換指数が前記範囲内にあるポリエステルフィルムを用いたラミネートフィルムは、冷間成形において、良好な変形追随性を有するとともに、冷間成形用の加工治具と粘着せず、摩擦が小さいため、得られる成形体は、表面の均一性が向上したものとなり、また、冷間成形途上での金属箔の破断が減少したものとなる。
エステル交換指数を上記範囲内に調整する方法は特に限定されないが、押出機中でのポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）とポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）の溶融温度や、押出機内での混練度、押出機中での滞留時間を調整する等の方法が挙げられる。溶融混合方法は特に限定されず、ブレンドした原料チップを同一の押出機中で混合溶融する方法、また、各々別々の押出機で溶融させた後に混合する方法等が挙げられるが、エステル交換反応の制御の面からは後者の方法が好ましい。
またエステル交換指数は、ポリエステルの重合触媒の種類、量、その残存活性度によっても大きく影響される。したがって、触媒の選択、量の適正化、また、リン化合物などの触媒活性抑制剤を添加する等の技術を併用してもよい。

本発明のポリエステルフィルムの製造方法として、下記の方法が挙げられる。
すなわち、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）とポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）とを、質量比率（ＰＢＴ／ＰＥＴ）が、３０／７０〜８０／２０となるようにブレンドし、押出機内２５０〜２８０℃の温度において、滞留時間３〜１５分間で溶融混合した後、Ｔダイを通じてシート状に押出す。このシートを、室温以下に温度調節した冷却ドラム上に密着させて冷却して未延伸フィルムを得る。
得られた未延伸フィルムを、同時二軸延伸機に導き、５０〜１５０℃の温度で、長手方向（ＭＤ）と幅方向（ＴＤ）とに同時二軸延伸する。
二軸延伸において、面倍率（ＭＤ延伸倍率×ＴＤ延伸倍率）は、６〜２０倍であることが好ましく、８．７５〜１５．７５であることがより好ましい。面倍率が２０倍を超えると、フィルム面内配向が進み結晶化が高くなるため、得られるラミネートフィルムは、冷間成形において、成形性が得られず、クラックやデラミネーションが発生する。一方、面倍率が６倍未満であると、フィルムは強度不足となるため、得られるラミネートフィルムは、冷間成形においてクラックが発生する。
また、延伸倍率比率（ＭＤ延伸倍率／ＴＤ延伸倍率）は０．４〜１であることが好ましく、０．５５〜１であることがより好ましい。延伸倍率比率がこの範囲外であると、フィルムは、面内のＭＤとＴＤに配向の強弱が生じて配向バランスに劣るため、得られるラミネートフィルムは、冷間成形において、配向の弱い方向よりクラックやシワが発生しやすくなるという問題がある。
上記面倍率や延伸倍率比率を得るための、それぞれの方向の延伸倍率として、ＭＤ延伸倍率は２〜４倍であることが好ましく、２．５〜３．５倍であることがより好ましく、またＴＤ延伸倍率は３〜５倍であることが好ましく、３．５〜４．５倍であることがより好ましい。
同時二軸延伸後に、ＴＤの弛緩率を３．０〜７．０％として、熱固定することが好ましい。熱固定温度は１４０〜１８５℃であることが好ましく、１５５〜１８０℃であることがより好ましい。
なお、未延伸フィルムは、同時二軸延伸機に導く前に、１．２倍以下程度の予備縦延伸を施しておいてもよい。

また本発明のポリエステルフィルムは、逐次二軸延伸法によって製造してもよい。
逐次二軸延伸法においては、上記と同様の方法で得られた未延伸フィルムを、ロールや赤外線等で加熱し、２個以上のロール周速差を利用し、５０〜１５０℃で長手方向（ＭＤ）に延伸して、縦延伸フィルムを得る。この縦延伸において、ＭＤ延伸倍率は２〜４倍であることが好ましく、２．５〜３．５倍であることがより好ましい。
得られた縦延伸フィルムは、続いて、連続的に、幅方向（ＴＤ）に延伸を施して二軸配向フィルムとする。幅方向（ＴＤ）延伸は、５０〜１５０℃で開始し、ＴＤ延伸倍率は３〜５倍が好ましく、３．５〜４．５倍がより好ましい。
逐次二軸延伸した場合であっても、上記同時二軸延伸した場合と同様の理由で、面倍率（ＭＤ延伸倍率×ＴＤ延伸倍率）は、６〜２０倍であることが好ましく、８．７５〜１５．７５であることがより好ましく、延伸倍率比率（ＭＤ延伸倍率／ＴＤ延伸倍率）は０．４〜１であることが好ましく、０．５５〜１であることがより好ましく、０．７５〜０．８５であることが特に好ましい。
逐次二軸延伸後に、ＴＤの弛緩率を３．０〜７．０％として、熱固定することが好ましい。熱固定温度は１４０〜１８５℃であることが好ましく、１５５〜１８０℃であることがより好ましい。

同時二軸延伸や逐次二軸延伸後の熱固定処理は、フィルムの寸法安定性を付与するために重要な工程である。その方法としては、熱風を吹き付ける方法、赤外線を照射する方法、マイクロ波を照射する方法等の公知の方法を用いることができる。このうち、均一に精度良く加熱できることから熱風を吹き付ける方法が最適である。

本発明のポリエステルフィルムの製造時や、得られるラミネートフィルムの冷間成形時の工程通過性をよくするため、原料ポリエステルに、シリカ、アルミナ、カオリン等の無機滑剤を少量添加して製膜し、ポリエステルフィルム表面にスリップ性を付与することが好ましい。ポリエステルフィルムにおける無機滑剤の含有量は、０．００１〜０．５質量％であることが好ましく、０．０５〜０．３質量％であることがより好ましい。

さらに、ポリエステルフィルムは、外観や印刷性を向上させるため、たとえばシリコーン化合物等を含有してもよい。

本発明のポリエステルフィルムは、フィルムを構成するポリエステルに非相溶である低分子量ポリエチレンを、２０００〜６０００ｐｐｍ含有することが好ましい。低分子量ポリエチレンの含有量が２０００ｐｐｍ未満では、滑り性改良の効果が十分でなく、一方、含有量が６０００ｐｐｍを超えると、フィルム表面の滑り性については過剰品質となるばかりでなく、非相溶の樹脂が多くなるので、ポリエステルフィルムが脆くなることがある。
本発明において低分子量ポリエチレンは、数平均分子量が１０００〜８０００であることが好ましく、２０００〜６０００であることがより好ましい。分子量が上記範囲にある低分子量ポリエチレンを、非相溶のポリエステル中に含有させることにより、フィルム表面を荒らして滑り性を向上させることができ、得られるラミネートフィルムにおいても、荒れたフィルム表面を保持することができる。低分子量ポリエチレンの数平均分子量が１０００未満であると、分子量が低すぎて、フィルム加工時またはフィルムをラミネートにする際にフィルム表面に析出して剥落してしまい、また、冷間成形工程で治具を汚してしまったり、逆にフィルム自身に傷をつけたりする場合がある。一方、低分子量ポリエチレンの数平均分子量が８０００を超えると、得られるラミネートフィルムにおいて表面を荒らす効果が十分ではなく、冷間成形時の滑り性が劣る。
低分子量ポリエチレンをポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）やポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）に添加する方法は、特に限定されないが、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）やポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）またはそれらの混合物中に、低分子量ポリエチレンを０．５〜５質量％程度含有するマスターチップを事前に作成して、マスターチップで添加する方法が好ましい。

本発明のラミネートフィルムは、本発明のポリエステルフィルムに、金属箔と、シーラントフィルムとが、この順にラミネートされたものである。
金属箔としては、アルミニウム箔、銅箔、錫箔、金箔、銀箔、亜鉛箔、真鍮箔、ニッケル箔、ステンレス箔、鉄箔、チタン箔等が挙げられる。
金属箔は、クロム酸処理、リン酸処理、電解クロム酸処理、クロメート処理等の化成処理や、ニッケル、スズ、亜鉛、アルミ、砲金、真鍮、その他の各種メッキ処理などを施したものでもよい。
金属箔の厚みは９〜６０μｍであることが好ましく、２０〜５０μｍであることがより好ましい。金属箔の厚みが９μｍ未満では、金属箔のピンホールの存在確率が高く、この金属箔を有するラミネートフィルムをリチウムイオン二次電池の外装として使用すると、不良率が高くなる。一方、厚みが６０μｍを超えると、冷間成形時の応力が高くなり、ラミネートフィルムにおいて金属箔の破れやポリエステルフィルムの破れが起こりやすくなる。

ポリエステルフィルムを金属箔上にラミネートする方法としては、接着剤層を介してラミネートする方法が挙げられる。
接着剤としての樹脂は特に限定されないが、特に主剤としてポリエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリエステル−エポキシ共重合樹脂等の樹脂と、硬化剤としてメラミン樹脂、イソシアネート樹脂、オキサゾリン樹脂、フェノール樹脂等の１種または２種以上を用いた接着剤が挙げられる。このような接着剤により設けられた接着層は、冷間成形加工に適したものとなる。
接着剤層は、共押出法、ラミネート加工、あるいはコーティング加工により設けることができる。
接着剤層の厚みは０．５〜５．０μｍであることが好ましい。接着剤層の厚みが０．５μｍ未満では、接着力が不十分であり、また、厚みが５．０μｍを超えると、接着剤の密着性、加工性、加工後の凝集力が低下し、いずれの場合も、得られるラミネートフィルムは、成形の途中でフィルムの剥離が生じるおそれがある。

本発明のラミネートフィルムは、ポリエステルフィルム上にラミネートされた金属箔上に、さらにシーラントフィルムがラミネートされたものである。シーラントフィルムを有することにより、ラミネートフィルムは、袋体にシール加工することができる。
シーラントフィルムは、密封性や耐薬品性に優れることから、ポリエチレン、ポリプロピレン、マレイン酸変性ポリプロピレン、マレイン酸変性ポリエチレン、エチレン―アクリレート共重合体、アイオノマー樹脂、ポリ塩化ビニル等からなる未延伸フィルムであることが好ましい。

シーラントフィルムを金属箔上にラミネートする方法としては、上記、ポリエステルフィルムを金属箔上にラミネートする方法と同様な方法が挙げられる。

以下、本発明を実施例により詳細に説明する。ただし、本発明は下記実施例によって何ら制限されるものではない。
ポリエステルフィルムの製造には下記の樹脂を使用した。

ＰＢＴ−１：固相重合を施したＰＢＴ、極限粘度１．０８ｄｌ／ｇ、Ｔｍ２２３℃、Ｔｉ触媒４０ｐｐｍ含有。
ＰＥＴ−１：固相重合を施したＰＥＴ、極限粘度０．７５ｄｌ／ｇ、Ｔｍ２５５℃、Ｇｅ触媒４０ｐｐｍ含有。
ＰＥＴ−２：固相重合を施したイソフタル酸６ｍｏｌ％共重合ＰＥＴ、極限粘度０．７５ｄｌ／ｇ、Ｔｍ２３３℃、Ｇｅ触媒４０ｐｐｍ含有。
ＰＥＴ−３：固相重合を施したイソフタル酸１５ｍｏｌ％共重合ＰＥＴ、極限粘度０．７５ｄｌ／ｇ、Ｔｍ２１５℃、Ｇｅ触媒４０ｐｐｍ含有。

原料樹脂、ポリエステルフィルム、ラミネートフィルムの特性は、以下の方法によって測定または評価した。

Ａ．樹脂の極限粘度
樹脂０．２５ｇをフェノール／テトラクロロエタン＝５／５（質量比）５０ｍｌに溶解し、ウベローデ粘度管を用いて２５℃で測定した。

Ｂ．樹脂、ポリエステルフィルムの融点（Ｔｍ）
ＰｅｒｋｉｎＥｌｍｅｒ社製ＤＳＣを用い、２０℃／ｍｉｎで昇温時の融点を測定した。
ポリエステルフィルムの測定サンプルは、フィルムを溶融後、１００℃／ｍｉｎ以上の速度で急冷して非晶状態としたものを用いた。各実施例、比較例では２つの融点が観測されたが、低い方（Ｔｍ１）をポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）由来とし、高い方（Ｔｍ２）をポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）由来とした。

Ｃ．ポリエステルフィルムの熱収縮率
フィルム長手方向（ＭＤ）の熱収縮率を測定する試験片として、ポリエステルフィルムをＴＤ１０ｍｍ×ＭＤ１５０ｍｍにカットし、これに間隔が１００ｍｍとなるように２本の標線を入れた試験片を５本作成した。
同様に、フィルム幅方向（ＴＤ）の熱収縮率を測定する試験片として、ポリエステルフィルムをＭＤ１０ｍｍ×ＴＤ１５０ｍｍにカットし、これに間隔が１００ｍｍとなるように２本の標線を入れた試験片を５本作成した。
得られた試験片を、１６０℃のオーブン中、無荷重下で１５分間熱処理した後、試験片を取り出して室温に戻してから、標線間距離を測定した。熱収縮率を下式に従い求め、５本の平均値を、それぞれ、ＭＤ熱収縮率とＴＤ熱収縮率とした。
熱収縮率（％）＝（Ａ−Ｂ）／Ａ×１００
Ａ：熱処理前の標線間距離（ｍｍ）、Ｂ：熱処理後の標線間距離（ｍｍ）

Ｄ．エステル交換指数（Ｅｘ）
Ｖａｒｉａｎ社製、ＧＥＭＩＮＩ２０００／３００核磁気共鳴装置（磁場強度７．０５Ｔ）にて、^１３ＣＮＭＲの測定を行った。測定サンプルは、フィルム６０〜１００ｍｇをＣＦ_３ＣＯＯＤ溶媒０．７ｍｌに溶解したものを用い、エステル交換指数（Ｅｘ）は、エステル交換に起因するピーク（図１）の積分値から、下記式により求めた。
Ｅｘ（％）＝（Ｓａｂ＋Ｓｂａ）／（Ｓａａ＋Ｓｂｂ＋Ｓａｂ＋Ｓｂａ）×１００

Ｅ．ポリエステルフィルムの電解液に対する耐性、フッ化水素酸に対する耐酸性
ポリエステルフィルムの表面に、電解液（四フッ化ホウ酸リチウムをエチレンカーボネート／ジエチルカーボネート混合溶媒（質量比１／１）に１ｍｏｌ／Ｌの濃度で溶解させたもの）と、フッ化水素酸（４７％）とを、別々に1滴ずつ垂らし、フィルムの表面状態をそれぞれ観察した。電解液に対する耐性、および、フッ化水素酸に対する耐酸性は、滴下後１０分までに、フィルムに穴が開かないものを○、穴が開いたものを×と評価した。

Ｆ．ラミネートフィルムの成形性
１ｔｏｎ卓上サーボプレス機（山岡製作所社製ＳＢＮ−１０００）にて、１１５ｍｍ×１１５ｍｍ×深さ６ｍｍの成形金型を用いて、ラミネートフィルムを、シーラントフィルム（未延伸ポリプロピレンフィルム）側から冷間成形することで成形性を評価した。
成形後のラミネートフィルムにおいて、クラックやデラミネーションの発生がなく、なおかつ、成形箇所およびその周辺に、シワやフィルム白化等がない外観が良好なものを◎、クラックやデラミネーションが発生しなかったものを○、アルミニウム箔を貫通していないクラックが発生したがデラミネーションが発生しないものを△、アルミニウム箔を貫通するクラックが発生したものやデラミネーションが発生したものを×と評価した。

実施例１
ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ−１）６０質量部と、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ−１）４０質量部とに、平均粒径２．５μｍの凝集シリカを、含有量が０．０８質量％となるように添加し、２７５℃の温度で溶融し、滞留時間５分でＴダイ出口より押出し、急冷固化して未延伸フィルムを得た。
次いで、未延伸フィルムをテンター式逐次延伸機を用いて延伸した。まず、縦延伸機にて未延伸フィルムをロール加熱し、ＭＤに３．３９倍延伸し、続いて８０℃で横延伸を開始し、ＴＤに３．８４倍延伸した。この延伸において、面倍率（ＭＤ延伸倍率×ＴＤ延伸倍率）は１３であり、延伸倍率比率（ＭＤ延伸倍率／ＴＤ延伸倍率）は０．８８であった。
熱固定温度を１６７℃とし、ＴＤの弛緩率を５％として４秒間の熱処理を施した後、室温まで冷却して巻き取り、厚み２５μｍの冷間成形用ポリエステルフィルムを得た。

得られた冷間成形用ポリエステルフィルムに、金属箔としてアルミニウム箔（住軽アルミ箔社製ＡＡ８０７９、厚み４０μｍ）と、シーラントフィルムとして未延伸ポリプロピレンフィルム（三井化学東セロ社製ＧＨＣ、厚み４０μｍ）とを、この順にドライラミネートによりラミネートし、６０℃の雰囲気下で７２時間エージング処理を実施することでラミネートフィルムを作成した。なお、接着剤として東洋モートン社製ＴＭ−Ｋ５５／ＣＡＴ−１０Ｌ（配合比１００／１０)を用い、塗布量は４．０ｇ／ｍ^２とした。

実施例２〜９、１１、１６、１８〜１９、２２〜２３、参考例１〜８、比較例１〜５
ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）とポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）の混合割合、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）の種類（イソフタル酸の共重合の割合）、ＭＤ延伸倍率、ＴＤ延伸倍率および熱固定温度を表１のように変更した以外は実施例１と同様に行って、冷間成形用ポリエステルフィルムおよびラミネートフィルムを得た。

実施例１〜９、１１、１６、１８〜１９、２２〜２３、参考例１〜８、比較例１〜５で得られたポリエステルフィルムやラミネートフィルムの特性を表１に示す。

実施例２４
実施例１と同様にして未延伸フィルムを得た。
次いで、この未延伸フィルムの端部をテンター式同時二軸延伸機のクリップに把持し、６０℃の予熱ゾーンを走行させた後、温度８０℃でＭＤに３．０倍、ＴＤに３．３倍で同時二軸延伸した。この延伸において、面倍率（ＭＤ延伸倍率×ＴＤ延伸倍率）は９．９であり、延伸倍率比率（ＭＤ延伸倍率／ＴＤ延伸倍率）は０．９１であった。
その後ＴＤの弛緩率を５％として、１６５℃の熱固定温度で４秒間の熱処理を施した後、室温まで冷却して巻き取り、厚さ２５μｍの冷間成形用ポリエステルフィルムを得た。
得られた冷間成形用ポリエステルフィルムに、実施例１と同様にして、金属箔とシーラントフィルムとをドライラミネートして、ラミネートフィルムを作成した。

実施例２５〜２６、参考例９〜１１、比較例６〜７
ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）とポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）の混合割合、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）の種類、熱固定温度を表２のように変更した以外は実施例２４と同様に行って、冷間成形用ポリエステルフィルムおよびラミネートフィルムを得た。

実施例３０
２８５℃で溶融し、滞留時間を１５分として得られた未延伸フィルムを用いた以外は実施例２４と同様に行って、冷間成形用ポリエステルフィルムおよびラミネートフィルムを得た。

比較例８
ポリエステルフィルムに代えて、インフレーション方式で延伸されたポリアミドフィルム（興人社製、ボニールＲＸ、厚み２５μｍ）を使用した以外は実施例１と同様に行って、ラミネートフィルムを作成した。

実施例２４〜２６、３０、参考例９〜１１、比較例６〜８で得られたポリエステルフィルムやラミネートフィルムの特性を表２に示す。

実施例１〜９、１１、１６、１８〜１９、２２〜２６、３０では、得られたポリエステルフィルムは、耐酸性や電解液耐性に優れ、得られたラミネートフィルムは成形性に優れる結果が得られた。中でも、実施例２、３、５、７では、ポリエステルフィルムは、延伸倍率比率が特に好ましい範囲にあるため、配向バランスが特に優れ、また、実施例４、６では、ポリエチレンテレフタレートが、酸成分としてイソフタル酸を含有することで、結晶化が抑制されて成形性が向上し、それぞれ、成形性に優れ、成形後の外観が良好なラミネートフィルムが得られた。
参考例１、３では、ポリエステルフィルムは、面倍率が好ましい範囲を外れ、また参考例４、６では、ポリエステルフィルムは、延伸倍率比率が好ましい範囲を外れるため、いずれも配向バランスが悪く、応力集中が起き、また、実施例１８〜１９においては、フィルムの結晶化を抑制し成形性を高めるため、熱固定温度をやや低く設定したところ、フィルム内の残留応力が高くなり、また参考例７〜８においては、フィルム内の残留応力を低下させるため、熱固定温度をやや高めに設定したところ、フィルムの結晶化が進み、いずれも、成形後のラミネートフィルムは、アルミニウム箔を貫通していないクラックが発生したがデラミネーションは発生することはなく、これらは実用的には問題のないものであった。

比較例１、６では、ポリエステルフィルムにおけるポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）の含有量が多く、結晶性の高いポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）の特性が顕著に発現し、得られたラミネートフィルムは、成形性に優れるものでなかった。比較例２では、熱固定温度が高く、ポリエステルフィルムの結晶化が進み、成形時のフィルムの応力が高くなり、なおかつポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）の含有量が多く、結晶性の高いポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）の特性が顕著に発現し、得られたラミネートフィルムは、アルミニウム箔の破断が起こり、成形性に優れるものでなかった。
比較例３〜５、７では、ポリエステルフィルムにおけるポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）の含有量が少なく、成形時のフィルム応力が高く、また比較例４〜５では、熱固定温度が高く、ポリエステルフィルムの結晶化が進み、いずれも得られたラミネートフィルムは、アルミニウム箔の破断が起こり、成形性に優れるものでなかった。
比較例８では、優れた成形性を有するラミネートフィルムが得られたものの、これを構成するポリアミドフィルムは、耐酸性、電解液耐性を有するものでなかった。

Claims

金属箔上にラミネートし、冷間成形に用いるポリエステルフィルムであって、
ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）とポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）とを含有し、
ＰＢＴとＰＥＴとの質量比率（ＰＢＴ／ＰＥＴ）が、３０／７０〜８０／２０であり、
１６０℃、１５分間の熱処理後において、長手方向（ＭＤ）熱収縮率と幅方向（ＴＤ）熱収縮率が、それぞれ、５〜２０％であることを特徴とする冷間成形用ポリエステルフィルム。
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）が、酸成分としてイソフタル酸を０〜１５ｍｏｌ％含有することを特徴とする請求項１記載の冷間成形用ポリエステルフィルム。
ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）とポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）のエステル交換指数が１〜１０％であることを特徴とする請求項１記載の冷間成形用ポリエステルフィルム。
請求項１〜３のいずれかに記載の冷間成形用ポリエステルフィルムを製造するための方法であって、ポリエステルフィルムを、長手方向（ＭＤ）と幅方向（ＴＤ）とに延伸し、面倍率（ＭＤ延伸倍率×ＴＤ延伸倍率）を６〜２０倍とし、かつ延伸倍率比率（ＭＤ延伸倍率／ＴＤ延伸倍率）を０．４〜１とすることを特徴とする冷間成形用ポリエステルフィルムの製造方法。
ＭＤ延伸倍率を２〜４倍とし、かつＴＤ延伸倍率を３〜５倍として延伸することを特徴とする請求項４記載の冷間成形用ポリエステルフィルムの製造方法。
請求項１〜３のいずれかに記載の冷間成形用ポリエステルフィルムに、金属箔と、シーラントフィルムとが、この順にラミネートされたことを特徴とするラミネートフィルム。