JP6216412B2

JP6216412B2 - 銀粉の製造方法

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Publication number: JP6216412B2
Application number: JP2016119837A
Authority: JP
Inventors: 公佳後藤; 徳昭野上; 義和尾本
Original assignee: Dowa Electronics Materials Co Ltd
Current assignee: Dowa Electronics Materials Co Ltd
Priority date: 2011-03-28
Filing date: 2016-06-16
Publication date: 2017-10-18
Anticipated expiration: 2032-01-11
Also published as: JP2012214873A; JP6174301B2; JP2016186130A

Description

本発明は、銀粉に関し、積層コンデンサの内部電極や回路基板の導体パターン、プラズ
マディスプレイパネル用基板の電極や回路などの電子部品に使用する焼成型導電性ペース
ト用に好適な銀粉とその製造方法、並びに当該銀粉を用いた導電性ペーストに関する。

積層コンデンサの内部電極、回路基板の導体パターン、太陽電池やプラズマディスプレ
イパネル（ＰＤＰ）用基板の電極や回路などの電子部品に使用する導電性ペーストとして
、銀粉をガラスフリットとともに有機ビヒクル中に加えて混練することによって製造され
る焼成型導電性ペーストが使用されている。
電子部品の小型化、導体パターンの高密度化、ファインライン化などに対応するため、
焼成型導電性ペーストによる硬化膜には、焼成前から焼成後において膨れを生じないこと
が求められる。さらに、当該焼成型導電性ペースト用の銀粉には、粒径が１μｍまたは、
それ以上で、粒度が揃い、高い分散性を有すること、等が要求される。

このような導電性ペースト用の銀粉を製造する方法としては、銀塩含有水溶液へ、アル
カリまたは錯化剤を添加して、酸化銀含有スラリーまたは銀錯体含有水溶液を生成させた
後、還元剤としてヒドロキノン等の多価フェノールを添加することにより、銀粉を還元析
出させて、その後に乾燥させる方法が知られている（特許文献１、非特許文献１）。

また、還元剤としてヒドラジンを用いた銀粉の製法についても知られている。ヒドラジ
ンを還元剤とした銀粉の製法は、ヒドラジンの分解性が良いため、排水処理は比較的容易
である。しかし、製造される銀粉は凝集したサブミクロン粒子や、角ばったミクロンサイ
ズ粒子の混合物となり易い。そこで、製造される銀粉の粒径制御性や分散性を向上させる
目的で、銀粒子生成の際、ビニル系高分子化合物を添加する製造方法が知られている（特
許文献２）。しかし、本発明者らの検討によると、この銀粉粒子には、銀粉のハンドリン
グや、ペースト中において銀粒子の分散性を担保する為に必要な表面処理剤の他に、製造
工程に由来する各種の有機物質が存在している。そのため、当該製造方法で製造された球
状銀粉を用いた焼成型導電性ペーストを焼成して硬化膜を生成した場合、銀粉内部に含ま
れる有機物の揮発によって、当該硬化膜に膨れを生じてしまう場合が有る。当該硬化膜に
膨れが生じると、硬化膜内部が疎な状態となり電気抵抗値が増大してしまい、さらに回路
のショートの原因となる場合もある。

一方、本発明者らは、銀粒子生成の際、ヒドラジンを添加する前にポリエチレンイミン
（本発明において「ＰＥＩ」と記載する場合がある。）を添加することによって、粒子径
が０．５〜３μｍ程度の球状銀粉を製造できることを開示した（特許文献３）。しかし、
本発明者らの検討によると、当該球状銀粉を用いた導電性ペーストを焼成した際にも、生
成した硬化膜に膨れを生じて導電性が低下してしまう場合が有る。

特開平８−９２６１２号公報特開昭６３−２１３６０６号公報特開２００９−２２１５９１号公報

資源と素材１１０（１９９４），Ｎｏ．１４，Ｐ．１１２１〜１１２６

本発明は、上述の状況の下で為されたものであり、その解決しようとする課題は、焼成
型導電性ペーストの焼成の際、膨れが生じない導電性塗膜、当該導電性ペーストに用いら
れる銀粉およびその製造方法を提供することである。

上述の課題を解決する為、本発明者らは鋭意研究を行った。その結果、還元剤を用いた
液相還元法による銀粉製造において、含銀溶液への還元剤の添加前または添加と一緒に高
分子アミンを添加する構成、および、当該添加する高分子アミンは、第一アミンおよび／
または第二アミンを有し平均分子量６００以下のものを用い、添加量も所定限度以下とす
る構成を見出した。そして当該構成を実施することで、銀粉のハンドリングの為に必要な
表面処理剤が存在し、５０〜９００℃における最大熱膨張率が０．３％以下であり、かつ
、ＢＥＴ値（比表面積）が０．１ｍ^２／ｇ以上、０．９ｍ^２／ｇ以下である銀粉を製造で
きることを知見し、本発明を完成した。

即ち、上述の課題を解決する為の第１の発明は、
銀イオンを含有する水性反応系へ還元剤を添加して、銀粒子を還元析出させる銀粉の製造方法であって、
前記銀粒子の析出前または析出中に、前記水性反応系へ平均分子量６００以下のポリエチレンイミンを、前記水性反応系に含有される銀質量に対して１質量％未満で添加し、
前記銀粒子の析出後に、前記水性反応系へ、脂肪酸、アゾール構造を有する化合物、脂肪酸塩より選択されるいずれか１種以上である表面処理剤を添加することを特徴とする銀粉の製造方法である。

本発明に係る銀粉は５０〜９００℃における熱膨張率が小さく、焼成の際に熱膨張しな
い焼成型導電性ペーストを調製することが出来る。

（ａ）本発明に係る銀粉の温度と、熱膨張率との関係を示すグラフである。（ｂ）上記（ａ）の要部を拡大したグラフである。実施例２に係る銀粉の１００００倍のＳＥＭ写真である。実施例２に係る銀粉の累積粒度分布測定結果である。比較例５に係る銀粉の１００００倍のＳＥＭ写真である。比較例６に係る銀粉の１００００倍のＳＥＭ写真である。

本発明に係る銀粉について、熱膨張率、ＢＥＴ値、強熱減量差、および粒度分布と、そ
の測定方法について説明し、次に、本発明に係る銀粉および焼成型導電性ペーストの製造
方法について説明する。

（本発明に係る銀粉の熱膨張率）
本発明に係る銀粉は、５０〜９００℃の範囲における熱膨張率測定において、５０℃に
おける値を基準とした熱膨張率の最大値が０．３％以下、さらに好ましくは０．２％以下
である。この結果、本発明に係る銀粉を用いた焼成型導電性ペーストから生成した硬化膜
は、焼成時において膨れを生じることがない。この結果、本発明に係る銀粉を用いた焼成
型導電性ペーストを用いた場合、生成した硬化膜において回路ショートが発生せず、且つ
、電気抵抗値が低く保たれる。

本発明に係る銀粉の熱膨張率の測定（熱膨張率測定）は、５０〜９００℃の範囲におけ
る熱膨張率測定において、５０℃の時を基準とした熱膨張率を測定するものである。本発
明では、当該温度域における銀粉の熱膨張率の最大値が０．３％以下である場合、熱膨張
がないと判断した。
具体的には、熱膨張率測定装置（マックサイエンス／ブルカーエイエックス社製のＤＩ
ＬＡＴＯＭＥＴＡＥＲ５０００型）を使用した。そして、金型に入れた銀粉に圧力２
５０ｋｇ／ｃｍ^２を加えて一軸成形した直径５ｍｍのペレット状の銀粉試料を、５０℃か
ら９００℃まで昇温速度１０℃／分で加熱した場合の試料の長さを測定し、（式３）によ
り熱膨張率を求めた。
５０℃からＴ℃まで昇温した際における熱膨張率（％）＝（Ｌ_Ｔ−Ｌ_５０）／Ｌ_５０
×１００・・・（式３）
ここで、Ｌ_５０は、試料温度５０℃におけるペレット状の銀粉試料の長さ（ｍｍ）であ
り、
Ｌ_Ｔは、試料温度Ｔ℃におけるペレット状の銀粉試料の長さ（ｍｍ）である。

（本発明に係る銀粉のＢＥＴ値（比表面積））
後述する銀粉の製造方法により製造した、本発明に係る銀粉のＢＥＴ値（比表面積）は
、０．１ｍ^２／ｇ以上、０．９ｍ^２／ｇ以下である。
当該ＢＥＴ値を有する銀粉は、焼成型導電性ペースト用銀粉に適しており好ましい。
具体的には、ＢＥＴ値が０．１ｍ^２／ｇ以上であると、銀粉と樹脂溶剤とが分離し難く
なり、良好な導電性ペーストを得ることができる為である。一方、ＢＥＴ値（比表面積）
が０．９ｍ^２／ｇ以下であれば、ペースト作製時に高粘度とならず、必要な樹脂量が多く
ならずに、銀含有量を増量出来、良好な導電性ペーストを得ることが出来るからである。

本発明に係る銀粉のＢＥＴ値は、モノソーブ（カウンタクローム（ＱｕａｎｔａＣｈｒ
ｏｍｅ）社製）を用いて窒素吸着によるＢＥＴ１点法で測定した。尚、当該ＢＥＴ値測定
において、測定前の脱気条件は６０℃、１０分間とした。

（本発明に係る銀粉の強熱減量差）
本発明に係る銀粉の強熱減量差は０．１質量％以下である。
強熱減量差が０．１質量％以下であることは、本発明に係る銀粉表面において、当該銀
粉に必要な表面処理剤以外の有機物質の量が０．１質量％以下であることを意味している
。
表面処理剤以外の有機物質の量が０．１質量％以下であることにより、本発明に係る銀
粉は、５０〜９００℃の範囲において５０℃の時を基準とした熱膨張率の最大値が０．３
％以下となる。そして、本発明に係る銀粉を用いて製造した焼成型導電性ペーストから生
成した硬化膜は、焼成の際に熱膨張しないので電気抵抗値の上昇や回路ショートがみられ
ない。

ここで、本発明に係る銀粉の強熱減量差の測定方法について説明する。
本発明に係る銀粉の「強熱減量差」は下記（式１）で定義される。
強熱減量差（質量％）＝［強熱減量値（質量％）−表面処理剤量値（質量％）］・・
・（式１）
（式１）より、強熱減量差を求める為には、強熱減量値（質量％）と表面処理剤量値（
質量％）とを測定する必要がある。以下、強熱減量値、表面処理剤量値の順に説明する。

〈強熱減量値の測定〉
強熱減量値の測定は、銀粉試料（例えば、２ｇ）を準備して精密に秤量（秤量値：ｗ１
）して磁性るつぼに入れ、８００℃で加熱する。さらに恒量になるまで３０分間加熱した
後、冷却し、再度秤量（秤量値：ｗ２）する。当該ｗ１、ｗ２を下記（式２）に代入し、
強熱減量値を求めることが出来る。
強熱減量値（質量％）＝（ｗ１−ｗ２）／ｗ１×１００・・・（式２）

〈表面処理剤量値の測定〉
本発明に係る銀粉を所定量（例えば、２ｇ）準備して精密に秤量する。当該精秤した銀
粉へ酸を添加し銀溶液とする。添加する酸としては、濃度６Ｍ〜１２Ｍの硝酸等が好まし
く使用できる。酸の添加量は、精秤した銀粉の反応当量に比して過剰量を加える。例えば
、濃度６Ｍ〜１０Ｍの硝酸を添加するなら２０ｍｌを加える。当該溶解の際、混合物の温
度が５０℃以下を保つように留意し、銀溶液のｐＨ値は３以下とすることが好ましい。

銀溶液の液温が常温（２５℃）となったら、ここへ、後述する本発明に係る表面処理剤
を溶解可能であり、２５℃で液体であり、沸点５０℃以下であり、水に不溶である有機溶
媒（例えば、ジクロロメタンが好ましい。）を、銀溶液量と同量程度添加し十分に撹拌す
る。当該構成により、表面処理剤は、安定的に有機相へ移行する。そこで当該銀溶液と有
機溶剤との混合物を、遠心分離法等により水相と有機相とに分液する。分液が完了したら
水相と有機相とを分け、有機層から試料を所定量（例えば、２ｍｌ）分取する。

当該分取試料を多孔質ボードに含浸させた後、当該多孔質ボードを加熱して有機溶媒を
蒸発乾燥させて乾固させる。当該乾固させた多孔質ボードを、炭素分析計に装填し炭素量
を測定する。尚、当該炭素分析計は、既知量の表面処理剤を含有する標準試料により予め
校正し、検量線を作成しておく。
測定された炭素量から、本発明に係る銀粉に含有された表面処理剤量値の定量を行うこ
とが出来る。この分析により銀粉に表面処理剤が存在するか、をも判定できる。

（本発明に係る銀粉の粒度分布）
後述する製造方法により製造された本発明に係る銀粉は、当該銀粉を構成する銀粒子の
Ｄ_５０が１〜８μｍであり、（Ｄ_９０−Ｄ_１０）／Ｄ_５０の値が１．５以下である銀粉
である。
つまり、粒度分布のピーク幅が狭く、粒径のばらつきが少なく、揃った銀粉である。

本発明に係る銀粉を構成する銀粒子の粒度分布測定は、湿式レーザー回折式の粒度分布
測定に依った。
湿式レーザー回折式の粒度分布測定は、銀粉０．３ｇをイソプロピルアルコール３０ｍ
Ｌに加え、出力４５Ｗの超音波洗浄器により５分間分散させた。そして当該分散液中の銀
粒子の粒度分布を、マイクロトラック粒度分布測定装置（ハネウエル（Ｈａｎｅｙｗｅｌ
ｌ）−日機装製９３２０ＨＲＡ（Ｘ−１００））を用いて測定した。当該測定結果をグラ
フ化し、銀粒子の粒度分布の頻度と累積を求めた。そして、累積１０％粒径をＤ_１０、累
積５０％粒径をＤ_５０、累積９０％粒径をＤ_９０と表記した。

（本発明に係る銀粉の製造方法）
本発明に係る銀粉の製造方法について説明する。
まず、水溶性の銀塩として、例えばＡｇＮＯ_３水溶液を準備する。当該ＡｇＮＯ_３水溶
液の濃度は、０．０１〜１０ｍｏｌ／Ｌであることが好ましい。次に、当該ＡｇＮＯ_３水
溶液へ等モル量以上のアンモニア水を添加して、銀のアンミン錯体を形成させ、本発明に
係る銀イオンを含有する水性反応系を得る。
当該銀イオンを含有する水性反応系の液温は５〜８０℃とすることが好ましく、２０〜
４０℃であればさらに好ましい。

尚、本明細書において、ＡｇＮＯ_３、銀錯体または銀中間体を含有する水溶液等の銀イ
オンを含有する水溶液、および、当該銀イオンを含有する水溶液を、「銀イオンを含有す
る水性反応系」と記載する場合がある。

硝酸銀水溶液にアンモニア水を添加して得られる銀アンミン錯体水溶液は、生成する銀
粉が適当な粒径と形状とを有するので、好ましい構成である。尚、銀１モル当たりアンモ
ニアを等モル量以上で添加することが望ましい。

上述した銀イオンを含有する水性反応系へ、第一アミンおよび／または第二アミンを有
し平均分子量６００以下の高分子アミンを添加する。添加量は、銀イオンを含有する水性
反応系に含有される銀質量の０．００１質量％以上、１質量％未満であることが好ましい
。

本発明に係る高分子アミンは、第一アミン（−ＮＨ_２）、第二アミン（＝ＮＨ）のいず
れか一つ、または、両者を共に有する高分子である。本発明に係る高分子アミンによって
、分散性の高い銀の粒子が得られる詳細な理由は明らかではないが、当該高分子アミンが
有する第一アミンおよび／または第二アミンと、当該高分子アミンの大きな分子長とが、
銀イオンと錯体を形成することで当該銀イオンの還元速度を適度に緩和すること、および
、高分子アミンの大きな分子長が粒子同士の結合を抑制することによると考えられる。
ここで、本発明に係る好ましい高分子アミンの具体例としては、アミノ化合物、イミン
化合物が挙げられる。中でもＰＥＩ（ポリエチレンイミン）が好ましい。特に、イミン化
合物であるＰＥＩは、その構造が分子中に第一アミンおよび第二アミンの両者を共に有す
る網状構造であり、本発明において好ましい結果を与える。

本発明に係る高分子アミンは、平均分子量が１０００未満であることが好ましく、１４
５以上、６００以下であればさらに好ましい。これは、高分子アミンの平均分子量が１４
５以上あると、上述した分散性の高い銀の粒子が得られるという効果が得られるからであ
る。一方、高分子アミンの平均分子量が６００以下であることで、当該高分子アミンの水
溶性が担保され、当該高分子アミンが生成した銀粒子の表面および内部に残量することが
殆どないと考えられるからである。この結果、後述する本発明に係る銀粉において、強熱
減量差を０．１質量％以下にすることが出来たものと考えられる。

ここで、銀イオンを含有する水性反応系へ、還元剤を添加し十分に撹拌し含銀スラリー
を得る。
銀イオンを含有する水性反応系への還元剤の添加方法については、生成する銀粉の粒径
を揃え、かつ凝集を防ぐために、１当量／ｍｉｎ以上の速度で添加することが好ましい。
還元剤の添加速度は速いほど好ましく、例えば１００当量／ｍｉｎ以上の速度であっても
良い。また、還元の際には、より短時間で反応を終了させる観点から反応液を攪拌するこ
とが好ましい。

還元剤として、ヒドラジン、ホルマリン、水素化ホウ素ナトリウム、ブドウ糖、次亜リ
ン酸等が有るが、中でもヒドラジンが好ましい。
尚、銀イオンを含有する水性反応系へ、高分子アミンと還元剤とを同時に添加すること
も可能である。銀の結晶析出の前後、または、結晶析出中に添加しても良い。還元剤の添
加により銀は結晶析出するため、この還元剤の添加タイミングにより、結晶析出前後、ま
たは同時と高分子アミンの添加タイミングを図ることができる。

次に、上記含銀スラリーへ、生成する銀粒子の表面処理剤として分散剤を添加する。
当該分散剤としては、ステアリン酸などの脂肪酸や、アゾール構造を有する化合物の他
、脂肪酸塩、界面活性剤、有機金属キレート形成剤、保護コロイド等が使用可能である。
脂肪酸のその他の具体例としては、プロピオン酸、カプリル酸、ラウリン酸、ミリスチ
ン酸、パルミチン酸、ベヘン酸、アクリル酸、オレイン酸、リノール酸、アラキドン酸、
ベンゾトリアゾールなどが挙げられる。

銀粒子の表面処理剤とビヒクルとの組み合わせにより、導電性ペーストにおける銀粉の
ペーストへのなじみや膜特性が影響を受ける。その為、導電性ペーストの用途や選択され
るビヒクルの組成に適した表面処理剤を選択することが好ましい。適宜な表面処理剤を選
択することで、導電性が高く、使用用途に適した特性を有するペーストを作製することが
可能となる。

表面処理剤を添加後、銀イオンを含有する水性反応系を十分に撹拌した後、熟成させる
。
そして、上記含銀スラリーを、ろ過、水洗、乾燥し、乾燥粉を得た。当該乾燥粉を、解
砕、分級、篩別等し、本発明に係る銀粉を得る。

得られた本発明に係る銀粉において、熱膨張率の最大値は０．３％以下、ＢＥＴ値は０
．１〜０．９ｍ^２／ｇ、強熱減量差は０．１質量％以下であった。
銀粒子とその表面の観察は、ＳＥＭ（日本電子製ＪＳＭ−６１００）を使用し、１００
００倍にて観察を行った。

（焼成型導電性ペースト）
本発明に係る銀粉を用いて、公知の方法により焼成型の導電性ペーストが製造できる。
例えば、本発明に係る銀粉８３．４質量％と、エチルセルロースをターピネオールに溶
解し調製したビヒクル１６．６質量％との混合物を、３本ロールにより混練することで、
本発明に係る焼成型導電性ペーストを得ることが出来る。

作製した本発明に係る焼成型導電性ペーストをアルミナ基板上にスクリーン印刷し、２
００℃で加熱して脱バインダー後、小型ボックス炉に装填し、昇温速度２０℃／ｍｉｎで
８００℃迄加熱、１０分間保持して焼成を行い、その後、室温に戻して、例えば、導体幅
５００（μｍ）、抵抗測定長３７５００（μｍ）の硬化膜を得る。
そして、表面粗さ形状測定器にて当該硬化膜の膜厚Ｔ（μｍ）を測定し、デジタルマル
チメーターで当該硬化膜の実測抵抗値を測定し、（式４）より当該硬化膜の体積抵抗率を
算出出来る。
体積抵抗率（μΩ・ｃｍ）＝導体幅５００（μｍ）×膜厚Ｔ（μｍ）×実測抵抗値（
Ω）×１００／抵抗測定長３７５００（μｍ）・・・（式４）

以下、実施例を参照しながら本発明をより具体的に説明する。
［実施例１］
Ａｇを４３．１６ｇ含有する硝酸銀溶液を３８８７ｇ準備し、そこへ濃度２８質量％の
アンモニア水溶液を９７．１ｇ加えて銀イオンを含有する水性反応系を調製し、液温を３
４．５℃とした。
当該銀イオンを含有する水性反応系へ、分子量３００のＰＥＩをＡｇ重量に対して０．
１質量％（４３．１６ｍｇ）を加え、さらに還元剤としてヒドラジン水溶液７．５ｇを加
え十分に撹拌し、銀粉を含むスラリーを得た。
さらに、得られたスラリーへ０．１２質量％のステアリン酸を加え、十分に撹拌した後
、熟成させた。
前記により熟成されたスラリーを濾過、水洗し、解砕して実施例１に係る銀粉を得た。

実施例１に係る銀粉の表面処理剤（ステアリン酸）含有量は０．０８質量％、強熱減量
値は０．１０質量％であった。従って、強熱減量差は０．０２質量％であることが判明し
た。
ここで、実施例１に係る銀粉について熱膨張率と温度との関係を、図１（ａ）（ｂ）に
太実線をもって示す。当該図１（ａ）は、縦軸に熱膨張率をとり、横軸に温度をとったグ
ラフである。図１（ｂ）は、図１（ａ）における熱膨張率−１０〜＋６％、温度１００〜
６００℃の範囲を拡大表示したグラフである。
図１（ａ）より、実施例１に係る銀粉は５０℃における体積に対して、５０〜９００℃
の温度範囲において最大熱膨張率が０．１４％であり、熱膨張率はないと判断した。次に
、実施例１に係る銀粉のＢＥＴ値を測定したところ０．１７ｍ^２／ｇであった。

実施例１に係る銀粉８３．４質量％と、エチルセルロースをターピネオールに溶解し調
製したビヒクル１６．６質量％との混合物を、３本ロールにより混練することで、実施例
１に係る焼成型導電性ペーストを得た。
作製された実施例１に係る焼成型導電性ペーストをアルミナ基板上にスクリーン印刷し
、２００℃で加熱して脱バインダー後、小型ボックス炉に装填し、昇温速度２０℃／ｍｉ
ｎで８００℃迄加熱、１０分間保持して焼成を行い、その後、室温に戻して、導体幅５０
０（μｍ）、抵抗測定長３７５００（μｍ）の硬化膜を得た。
そして、表面粗さ形状測定器にて当該硬化膜の膜厚Ｔ（μｍ）を測定し、デジタルマル
チメーターで当該硬化膜の実測抵抗値を測定し、上述した（式４）より当該硬化膜の体積
抵抗率を算出した。すると、焼成された導電性ペーストから生成した硬化膜の体積抵抗率
は、１．６μΩ・ｃｍであった。

［実施例２］
銀イオンを含有する水性反応系へ添加するＰＥＩを分子量６００のものとし、Ａｇ重量
に対して０．１質量％（４３．１６ｍｇ）を加えた以外は、実施例１と同様の操作を行っ
て、実施例２に係る銀粉を得た。

実施例２に係る銀粉のＳＥＭ写真（１００００倍）を、図２に示す。
実施例２に係る銀粉の表面処理剤（ステアリン酸）含有量は０．１１質量％、強熱減量
値は０．１１質量％であった。従って、強熱減量差は０．００質量％であることが判明し
た。
次に、実施例２に係る銀粉のＢＥＴ値を測定したところ０．１６ｍ^２／ｇであった。
熱膨張率測定では膨張が観測されないことが判明した。
当該熱膨張率と温度との関係を図１（ａ）（ｂ）に太長破線をもって示す。実施例２に
係る銀粉は５０℃における体積に対して、５０〜９００℃の温度範囲において熱膨張率が
マイナスの値であり熱膨張は観測されなかった。
さらに、実施例２に係る銀粉の湿式法による累積粒度分布測定結果を図３に示す。
図３は、横軸に銀粉の粒径を採り、左縦軸に所定粒径を有する銀粉の頻度を、左縦軸に
前記頻度の累積を採ったグラフであり、所定粒径を有する銀粉の頻度を棒グラフで、前記
頻度の累積を折れ線グラフで記載したものである。

実施例２に係る銀粉を用い、実施例１と同様にして実施例２に係る焼成型導電性ペース
トを得た。
当該実施例２に係る焼成型導電性ペーストを、実施例１と同様に焼成して硬化膜を得た
。
そして、実施例１と同様に当該硬化膜の体積抵抗率を算出した。すると、焼成された導
電性ペーストから生成した硬化膜の体積抵抗率は、１．６μΩ・ｃｍであった。

［実施例３］
銀イオンを含有する水性反応系へ添加するＰＥＩを分子量６００のものとし、Ａｇ重量
に対して０．５質量％（２１５．８ｍｇ）を加えた以外は、実施例１と同様の操作を行っ
て、実施例３に係る銀粉を得た。

実施例３に係る銀粉の表面処理剤（ステアリン酸）含有量は０．１１質量％、強熱減量
値は０．１５質量％であった。従って、強熱減量差は０．０４質量％であることが判明し
た。
次に、実施例３に係る銀粉のＢＥＴ値を測定したところ０．１９ｍ^２／ｇであった。
熱膨張率測定では５０〜９００℃の温度範囲において熱膨張率がマイナスの値であり熱
膨張が観測されないことが判明した。
実施例３に係る銀粉を用い、実施例１と同様にして実施例２に係る焼成型導電性ペース
トを得た。
当該実施例３に係る焼成型導電性ペーストを、実施例１と同様に焼成して硬化膜を得た
。
そして、実施例１と同様に当該硬化膜の体積抵抗率を算出した。すると、焼成された導
電性ペーストから生成した硬化膜の体積抵抗率は、１．６μΩ・ｃｍであった。

［実施例４］
銀イオンを含有する水性反応系へ添加するＰＥＩを分子量６００のものとし、Ａｇ重量
に対して０．００５質量％（２．１５８ｍｇ）を加えた以外は、実施例１と同様の操作を
行って、実施例４に係る銀粉を得た。

実施例４に係る銀粉の表面処理剤（ステアリン酸）含有量は０．０８質量％、強熱減量
値は０．０９質量％であった。従って、強熱減量差は０．０１質量％であることが判明し
た。
次に、実施例４に係る銀粉のＢＥＴ値を測定したところ０．１２ｍ^２／ｇであった。
熱膨張率測定では５０〜９００℃の温度範囲において熱膨張率がマイナスの値であり熱
膨張が観測されないことが判明した。
実施例４に係る銀粉を用い、実施例１と同様にして実施例４に係る焼成型導電性ペース
トを得た。
当該実施例４に係る焼成型導電性ペーストを、実施例１と同様に焼成して硬化膜を得た
。
そして、実施例１と同様に当該硬化膜の体積抵抗率を算出した。すると、焼成された導
電性ペーストから生成した硬化膜の体積抵抗率は、１．６μΩ・ｃｍであった。

［実施例５］
銀イオンを含有する水性反応系へ添加するＰＥＩを分子量６００のものとし、Ａｇ質量
に対して０．１質量％（４３．１６ｍｇ）を加え、さらに、当該銀イオンを含有する水性
反応系へ、Ａｇ質量に対して０．４２質量％のステアリン酸を加えた以外は、実施例１と
同様の操作を行って、実施例５に係る銀粉を得た。

実施例５に係る銀粉の表面処理剤（ステアリン酸）含有量は０．３０質量％、強熱減量
値は０．３６質量％であった。従って、強熱減量差は０．０６質量％であることが判明し
た。
次に、実施例５に係る銀粉のＢＥＴ値を測定したところ０．１２ｍ^２／ｇであった。
熱膨張率測定では５０〜９００℃の温度範囲において熱膨張率がマイナスの値であり熱
膨張が観測されないことが判明した。
実施例５に係る銀粉を用い、実施例１と同様にして実施例５に係る焼成型導電性ペース
トを得た。
当該実施例５に係る焼成型導電性ペーストを、実施例１と同様に焼成して硬化膜を得た
。
そして、実施例１と同様に当該硬化膜の体積抵抗率を算出した。すると、焼成された導
電性ペーストから生成した硬化膜の体積抵抗率は、１．６μΩ・ｃｍであった。

［実施例６］
銀イオンを含有する水性反応系へ添加するＰＥＩを分子量６００のものとし、Ａｇ質量
に対して０．１質量％（４３．１６ｍｇ）を加え、さらに、当該銀イオンを含有する水性
反応系へ、Ａｇ質量に対して０．１２質量％のベンゾトリアゾールを加えた以外は、実施
例１と同様の操作を行って、実施例６に係る銀粉を得た。

実施例６に係る銀粉の表面処理剤（ベンゾトリアゾール）含有量は０．０１質量％、強
熱減量値は０．０７質量％であった。従って、強熱減量差は０．０６質量％であることが
判明した。
次に、実施例６に係る銀粉のＢＥＴ値を測定したところ０．１７ｍ^２／ｇであった。
熱膨張率測定では５０〜９００℃の温度範囲において最大熱膨張率が０．１８％であり
、熱膨張はないと判断した。
実施例６に係る銀粉を用い、実施例１と同様にして実施例６に係る焼成型導電性ペース
トを得た。
実施例６に係る焼成型導電性ペーストを、実施例１と同様に焼成して硬化膜を得た。そ
して、実施例１と同様に当該硬化膜の体積抵抗率を算出した。すると、焼成された導電性
ペーストから生成した硬化膜の体積抵抗率は、２．０μΩ・ｃｍであった。
当該体積抵抗率は、他の実施例に比べやや高い値である。これは、実施例６においては
、実施例１等に用いた銀粉の表面処理剤であるステアリン酸を、ベンゾトリアゾールへ代
替したのに、ペースト組成は代替しなかった為、当該表面処理剤とペースト組成とが若干
不適合であったものと考えられる。従って、ペースト組成を検討し、表面処理剤と適合を
とれば、他の実施例と同等の低い体積抵抗率を保つことができると考えられる。

［比較例１］
銀イオンを含有する水性反応系へ添加するＰＥＩを分子量１２００のものとし、Ａｇ重
量に対して０．１質量％（４３．１６ｍｇ）を加えた以外は、実施例１と同様の操作を行
って、比較例１に係る銀粉を得た。

比較例１に係る銀粉の表面処理剤（ステアリン酸）含有量は０．１０質量％、強熱減量
値は０．１５質量％であった。従って、強熱減量差は０．０５質量％であることが判明し
た。
次に、比較例１に係る銀粉のＢＥＴ値を測定したところ０．１４ｍ^２／ｇであった。
熱膨張率測定では、約３８０℃において０．４７％の膨張が観測された。
当該熱膨張率と温度との関係を図１（ａ）（ｂ）に細実線をもって示す。

比較例１に係る銀粉を用い、実施例１と同様にして比較例１に係る焼成型導電性ペース
トを得た。
当該比較例１に係る焼成型導電性ペーストを、実施例１と同様に焼成して硬化膜を得た
。
そして、実施例１と同様に当該硬化膜の体積抵抗率を算出した。すると、焼成された導
電性ペーストから生成した硬化膜の体積抵抗率は、１．７μΩ・ｃｍであった。

［比較例２］
銀イオンを含有する水性反応系へ添加するＰＥＩを分子量１８００のものとし、Ａｇ重
量に対して０．１質量％（４３．１６ｍｇ）を加えた以外は、実施例１と同様の操作を行
って、比較例２に係る銀粉を得た。

比較例２に係る銀粉の表面処理剤（ステアリン酸）含有量は０．１０質量％、強熱減量
値は０．２４質量％であった。従って、強熱減量値は０．１４質量％であることが判明し
た。
次に、比較例２に係る銀粉のＢＥＴ値を測定したところ０．１５ｍ^２／ｇであった。
熱膨張率測定では、約２５０℃において０．４０％の膨張が観測された。
当該熱膨張率と温度との関係を図１（ａ）（ｂ）に細短破線をもって示す。

比較例２に係る銀粉を用い、実施例１と同様にして比較例２に係る焼成型導電性ペース
トを得た。
当該比較例２に係る焼成型導電性ペーストを、実施例１と同様に焼成して硬化膜を得た
。
そして、実施例１と同様に当該硬化膜の体積抵抗率を算出した。すると、焼成された導
電性ペーストから生成した硬化膜の体積抵抗率は、１．７μΩ・ｃｍであった。

［比較例３］
銀イオンを含有する水性反応系へ添加するＰＥＩを分子量１００００のものとし、Ａｇ
重量に対して０．１質量％（４３．１６ｍｇ）を加えた以外は、実施例１と同様の操作を
行って、比較例３に係る銀粉を得た。

比較例３に係る銀粉の表面処理剤（ステアリン酸）含有量は０．１１質量％、強熱減量
値は０．３３質量％であった。従って、強熱減量差は０．２２質量％であることが判明し
た。
次に、比較例３に係る銀粉のＢＥＴ値を測定したところ０．１５ｍ^２／ｇであった。
熱膨張率測定では、約３６０℃において１．６８％の膨張が観測された。
当該熱膨張率と温度との関係を図１（ａ）（ｂ）に細一点鎖線をもって示す。

比較例３に係る銀粉を用い、実施例１と同様にして比較例３に係る焼成型導電性ペース
トを得た。
当該比較例３に係る焼成型導電性ペーストを、実施例１と同様に焼成して硬化膜を得た
。
そして、実施例１と同様に当該硬化膜の体積抵抗率を算出した。すると、焼成された導
電性ペーストから生成した硬化膜の体積抵抗率は、２．０μΩ・ｃｍであった。

［比較例４］
銀イオンを含有する水性反応系へ添加するＰＥＩを分子量６００のものとし、Ａｇ重量
に対して１．００質量％（４３１．６ｍｇ）を加えた以外は、実施例１と同様の操作を行
って、比較例４に係る銀粉を得た。

比較例４に係る銀粉の表面処理剤（ステアリン酸）含有量は０．０９質量％、強熱減量
値は０．１４質量％であった。従って、強熱減量差は０．０５質量％であることが判明し
た。
次に、比較例４に係る銀粉のＢＥＴ値を測定したところ０．１４ｍ^２／ｇであった。
熱膨張率測定では、約３５０℃において０．６２％の膨張が観測された。

比較例４に係る銀粉を用い、実施例１と同様にして比較例４に係る焼成型導電性ペース
トを得た。
当該比較例４に係る焼成型導電性ペーストを、実施例１と同様に焼成して硬化膜を得た
。
そして、実施例１と同様に当該硬化膜の体積抵抗率を算出した。すると、焼成された導
電性ペーストから生成した硬化膜の体積抵抗率は、１．７μΩ・ｃｍであった。

［比較例５］
銀イオンを含有する水性反応系へＰＥＩを添加しないこととした以外は、実施例１と同
様の操作を行って、比較例５に係る銀粉を得た。

比較例５に係る銀粉のＳＥＭ写真（１００００倍）を、図４に示す。
比較例５に係る銀粉の表面処理剤（ステアリン酸）含有量は０．０６質量％、強熱減量
値は０．１５質量％であった。従って、強熱減量差は０．０９質量％であることが判明し
た。
次に、比較例５に係る銀粉のＢＥＴ値を測定したところ０．９１ｍ^２／ｇであった。
熱膨張率測定では膨張が観測されないことが判明した。

比較例５に係る銀粉を用い、実施例１と同様にして比較例５に係る焼成型導電性ペース
トを得た。
当該比較例５に係る焼成型導電性ペーストを、実施例１と同様に焼成して硬化膜を得た
。
そして、実施例１と同様に当該硬化膜の体積抵抗率を算出した。すると、焼成された導
電性ペーストから生成した硬化膜の体積抵抗率は、１．７μΩ・ｃｍであった。

［比較例６］
銀イオンを含有する水性反応系へＰＥＩを添加しないこととし、さらに、ヒドラジン水
溶液７．５ｇをホルマリン水溶液６６．８０ｇに代替した以外は、実施例１と同様の操作
を行って、比較例６に係る銀粉を得た。

比較例６に係る銀粉のＳＥＭ写真（１００００倍）を、図５に示す。
比較例６に係る銀粉の表面処理剤（ステアリン酸）含有量は０．１３質量％、強熱減量
値は０．５８質量％であった。従って、強熱減量差は０．４５質量％であることが判明し
た。
次に、比較例６に係る銀粉のＢＥＴ値を測定したところ０．３２ｍ^２／ｇであった。
熱膨張率測定では、約２９０℃において０．８９％の膨張が観測された。

比較例６に係る銀粉を用い、実施例１と同様にして比較例６に係る焼成型導電性ペース
トを得た。
当該比較例６に係る焼成型導電性ペーストを、実施例１と同様に焼成して硬化膜を得た
。
そして、実施例１と同様に当該硬化膜の体積抵抗率を算出した。すると、焼成された導
電性ペーストから生成した硬化膜の体積抵抗率は、１．７μΩ・ｃｍであった。

［比較例７］
比較例６で得た銀粉に対し、１５０℃、６時間の熱処理を実施し、比較例７に係る銀粉
を得た。

比較例７に係る銀粉の強熱減量値は０．８６質量％であった。
比較例７に係る銀粉のＢＥＴ値を測定したところ０．２６ｍ^２／ｇであった。
熱膨張率測定では、約２５０℃において０．３５％の膨張が観測された。

［比較例８］
比較例６で得た銀粉に対し、１００℃、２０時間の熱処理を実施し、比較例８に係る銀
粉を得た。

比較例８に係る銀粉の強熱減量値は０．６７質量％であった。
比較例８に係る銀粉のＢＥＴ値を測定したところ０．２７ｍ^２／ｇであった。
熱膨張率測定では、約２９０℃において３．８％の膨張が観測された。
すなわち、焼成による有機分を除去しても熱膨張が観測されることがわかった。

Claims

銀イオンを含有する水性反応系へ還元剤を添加して、銀粒子を還元析出させる銀粉の製造方法であって、
前記銀粒子の析出前または析出中に、前記水性反応系へ平均分子量６００以下のポリエチレンイミンを、前記水性反応系に含有される銀質量に対して１質量％未満で添加し、
前記銀粒子の析出後に、前記水性反応系へ、脂肪酸、アゾール構造を有する化合物、脂肪酸塩より選択されるいずれか１種以上である表面処理剤を添加することを特徴とする銀粉の製造方法。