JP6213654B2 - モータコア、およびそれを用いたモータならびに圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は、モータコア、およびそれを用いたモータならびに圧縮機に関する。

特許文献１（特開２００９−７２０１４号公報）は、モータコアの一例を開示している。モータコアは、複数の積層鋼板から構成される。積層鋼板を互いに固定するために、各鋼板はカシメと呼ばれる構造を有する。カシメとは、例えば鋼板の平面と垂直な方向に突出または湾曲した部位であり、積層状態において隣接する鋼板と嵌合する。さらに、カシメを作る過程で変形させられた鋼板の部分が特定の方向に膨張することにより、複数の積層鋼板の相互の固定がより強固になる場合もあると考えられる。

複数の積層鋼板を相互に固定するためにカシメを設けると、各鋼板は応力を受けて変形するので、隣接する鋼板の間に隙間が生じることがある。このような隙間は、各鋼板の振動の原因となり、ひいてはモータの運転中の騒音を誘発するおそれがある。この騒音を抑制するためには、モータに適切なダンピングの処置を施す必要がある。

本発明の課題は、カシメを有する積層鋼板を用いたモータコアにおいて、各鋼板の振動を抑制し、モータの騒音に対するダンピング効果を生じさせることである。

本発明の第１観点に係るモータコアは、複数の鋼板と、樹脂と、を備える。複数の鋼板の各々は、カシメおよび第１樹脂インサート穴が形成されている。カシメの寸法は、１．０ｍｍ以上かつ５．０ｍｍ以下である。複数の鋼板の各々は、厚さが０．２ｍｍ以上かつ０．５ｍｍ以下である。樹脂は、少なくとも隣接する鋼板の隙間に位置する。

この構成によれば、隣接する鋼板の隙間には樹脂が配置される。したがって、鋼板の振動が抑制される。

本発明の第２観点に係るモータコアは、第１観点に係るモータコアにおいて、鋼板の厚さが０．３ｍｍ以上かつ０．５ｍｍ以下である。

この構成によれば、鋼板の厚さは０．３ｍｍ以上かつ０．５ｍｍ以下である。したがって、モータコアに広く採用されている厚みを有する鋼板の振動が抑制される。

本発明の第３観点に係るモータコアは、第１観点または第２観点に係るモータコアにおいて、カシメの寸法が、２．５ｍｍ以上かつ５．０ｍｍ以下である。

この構成によれば、カシメの寸法は、２．５ｍｍ以上かつ５．０ｍｍ以下である。したがって、モータコアに広く採用されている寸法のカシメを有する鋼板の振動が抑制される。

本発明の第４観点に係るモータコアは、第１観点から第３観点のいずれか１つに係るモータコアにおいて、カシメが角Ｖカシメを含む。

この構成によれば、カシメは角Ｖカシメである。したがって、モータコアに採用されることが多い角Ｖカシメを有する鋼板の振動が抑制される。

本発明の第５観点に係るモータコアは、第１観点から第４観点のいずれか１つに係るモータコアにおいて、樹脂が、ポリアセタール（POM）、ポリアミド（PA）、ポリカーボネート（PC）、変性ポリフェニレンエーテル（m-PPE）、ポリブチレンテレフタレート（PBT）、GF強化ポリエチレンテレフタレート（GF-PET）、超高分子量ポリエチレン（UHPE）、シンジオタクチックポリスチレン（SPS）、非晶ポリアリレート（PAR）、ポリサルフォン（PSF）、ポリエーテルサルフォン（PES）、ポリフェニレンスルファイド（PPS）、ポリエーテルエーテルケトン（PEEK）、ポリイミド（PI）、ポリエーテルイミド（PEI）、フッ素樹脂、および液晶ポリマー（LCP）、からなる群から選択される。

この構成によれば、鋼板の隙間には所定のエンジニアリング・プラスチックが配置される。したがって、複数の鋼板の固定がより強固になる。

本発明の第６観点に係るモータコアは、第１観点から第５観点のいずれか１つに係るモータコアにおいて、カシメと第１樹脂インサート穴との離間距離が、０．３ｍｍ以上かつ３ｍｍ以下である。

この構成によれば、カシメと第１樹脂インサート穴との離間距離は、０．３ｍｍ以上かつ３ｍｍ以下である。したがって、カシメの近傍に樹脂をインサートすることができ、それによって効果的なダンピング効果を奏することができる。

本発明の第７観点に係るモータコアは、第１観点から第６観点のいずれか１つに係るモータコアにおいて、樹脂が、複数の鋼板の積層方向に延びる連続体であり、複数の積層鋼板の第１樹脂インサート穴を充填している。

この構成によれば、複数の鋼板はいずれも同一の樹脂連続体に接触する。交流磁界に起因して鋼板が振動するとき、鋼板の動きは樹脂連続体との摩擦によって制限される。これにより、振動エネルギーは熱エネルギーに変換されて散逸する。したがって、より効果的なダンピング効果が得られる。

本発明の第８観点に係るモータコアは、第１観点から第７観点のいずれか１つに係るモータコアにおいて、複数の鋼板の各々には、第２樹脂インサート穴が形成されている。

この構成によれば、カシメの近傍には少なくとも２つの樹脂インサート穴が設けられる。したがって、鋼板の隙間の空気排出が促進され、樹脂のインサートが容易になる。

本発明の第９観点に係るモータは、固定子と、回転子と、を備える。回転子は、固定子と磁気的に相互作用して回転する。固定子および回転子の少なくとも一方は、第１観点から第８観点のいずれか１つに係るモータコアを有する。

この構成によれば、モータコアを形成する鋼板の隙間には樹脂が配置される。したがって、モータの騒音が抑制される。

本発明の第１０観点に係るモータは、第９観点に係るモータにおいて、固定子が、モータコアと、モータコアに設けられた複数の巻線と、を有する。

この構成によれば、樹脂は固定子を構成する鋼板の隙間に配置される。したがって、固定子に起因する騒音が抑制される。

本発明の第１１観点に係るモータは、第１０観点に係るモータにおいて、インバータをさらに備える。インバータは、外部から与えられる直流電圧を巻線に印加される交流電圧に変換する。インバータがＰＷＭ制御によって交流電圧の波形を変化させることにより、回転子の回転速度が変化する。

この構成によれば、インバータのＰＷＭ制御によって巻線に印加される電圧が変化する。したがって、インバータのキャリアノイズに起因する固定子の騒音が抑制される。

本発明の第１２観点に係る圧縮機は、圧力容器と、流体圧縮要素と、モータと、を備える。圧力容器は、流体を吸入する吸入部および吐出する吐出部を有する。流体圧縮要素は、圧力容器の内部に設けられ、かつ流体を圧縮する。モータは、流体圧縮要素を駆動する。モータは、第８観点から第１１観点のいずれか１つに係るものである。

この構成によれば、モータコアを形成する鋼板の隙間には樹脂が配置される。したがって、圧縮機の騒音が抑制される。

第１観点から第４観点および第７観点に係るモータコアによれば、鋼板の振動が抑制される。

第５観点に係るモータコアによれば、複数の鋼板の固定がより強固になる。

第６観点に係るモータコアによれば、効果的なダンピング効果を奏することができる。

第８観点に係るモータコアによれば、鋼板の隙間の空気排出が促進され、樹脂のインサートが容易になる。

第９観点から第１１観点に係るモータによれば、モータが発する騒音を低減できる。

第１２観点に係る圧縮機によれば、圧縮機が発する騒音を低減できる。

本発明の第１実施形態に係る圧縮機２００の断面図である。 本発明の第１実施形態に係るモータ１００の断面を示す模式図である。 本発明の第１実施形態に係る固定子コア２０の平面図である。 図３の部分拡大図である。 図３のＶ−Ｖ線に沿った断面図である。 図３のＶＩ−ＶＩに沿った断面図である。 樹脂２１をインサートされた固定子コア２０の断面図である。 樹脂２１をインサートされた固定子コア２０の断面図である。 角Ｖカシメを示す模式図である。 角平カシメを示す模式図である。 丸Ｖカシメを示す模式図である。 丸平カシメを示す模式図である。 スキューカシメを示す模式図である。 本発明の第２実施形態に係る固定子コア２０Ａの平面図である。 本発明の第２実施形態の変形例に係る固定子コア２０Ａ’の平面図である。 本発明の第３実施形態に係る固定子コア２０Ｂの平面図である。 樹脂２１をインサートされた固定子コア２０Ｂの断面図である。 本発明の第４実施形態に係る固定子コア２０Ｃの平面図である。

＜第１実施形態＞
（１）全体構成
図１は、本発明の第１実施形態に係る圧縮機２００を示す。圧縮機２００は、空気調和機などに搭載され、冷媒などの流体を圧縮するのに用いられる。圧縮機２００は、圧力容器１９０を有する。圧力容器１９０には、外部からへ流体を取り込むための吸入管１７０、および外部へ流体を吐出するための吐出管１８０が設けられている。

圧縮機の中には、モータ１００および流体圧縮要素１５０が収容されている。モータ１００は、流体圧縮要素１５０を駆動する動力を生み出すためのものである。流体圧縮要素１５０は、吸入管１７０から吸入された冷媒に圧力を加えるためのものである。

（２）モータ１００の構成
図２は、前述のモータ１００の断面を示す模式図である。モータ１００は、固定子５０、回転子８０、およびシャフト９０を有する。固定子５０は、前述の圧力容器１９０に固定されている。回転子８０は、固定子５０の空洞に回転可能に配置されている。シャフト９０は、回転子８０に固定されている。回転子８０は、固定子５０と磁気的に相互作用することによって、シャフト９０とともに中心軸Ａの周りに回転する。この磁気的な相互作用を行うために、固定子５０は巻線４０を有し、回転子８０は永久磁石８２を有している。

固定子５０は、巻線４０の他に、積層された複数の鋼板１０からなる固定子コア２０、および固定子コア２０の上面および下面にそれぞれ設置された樹脂製の上側インシュレータ３０Ａおよび下側インシュレータ３０Ｂを有する。巻線４０は、固定子コア２０、上側インシュレータ３０Ａ、および下側インシュレータ３０Ｂに一緒に巻きつけられた導線からなる。

回転子８０は、永久磁石８２の他に、積層鋼板からなる回転子コア８１、および回転子コア８１の上面および下面に設置された２枚の端板８３を有する。永久磁石８２は、回転子コア８１に形成された貫通孔に挿入されており、端板８３によって拘束されている。

モータ１００の実際の使用においては、巻線４０は、例えば、図示しないインバータによって駆動される。インバータはＰＷＭ制御に用いられ、外部から与えられる直流電圧を、巻線４０に印加される交流電圧に変換する。このＰＷＭ制御においてインバータが交流電圧の波形を変化させることにより、回転子８０の回転速度が変化する。

（３）固定子コア２０の構成の概略
図３に示す固定子コア２０の平面図には、最上部に配置された鋼板１０が見えている。固定子コア２０は、例えば、３相のモータ１００の固定子５０に、６個の極を形成する。

固定子コア２０は、全体として、回転子８０を設置するための空洞Ｒを有する円筒形状である。各鋼板１０は、外縁をなす円環部１２と、円環部１２から中心軸Ａに向かって突出する６個のティース１１と、各ティース１１の先端に位置する係合部１３を有する。ティース１１は、導線を巻きつけることによって巻線４０を形成するためのものである。

鋼板１０の６つのティース１１の根元には、カシメ１４、第１樹脂インサート穴１５、および、第２樹脂インサート穴１６が形成されている。カシメ１４とは、当該鋼板１０を隣接する鋼板１０と結合させるために、少なくとも中心軸Ａの延出方向、すなわち図３の紙面に垂直な方向に変形させられた箇所である。

図４は、カシメ１４の周辺箇所の拡大図である。カシメ１４は、第１樹脂インサート穴１５と第２樹脂インサート穴の間に位置している。カシメ１４および第１樹脂インサート穴１５は離間距離Ｓだけ離れている。カシメ１４は、寸法Ｄを有する。

（４）固定子コア２０の製造方法
図５は、図３におけるＶ−Ｖ線に沿った断面図であり、カシメ１４によって結合された鋼板１０の積層体を示している。

カシメ１４は、台形に近いＶ形状を有している。本明細書では、Ｖ形状、台形形状、または台形に近いＶ形状を有するカシメ１４を「角Ｖカシメ」と呼ぶ。カシメ１４は図中の下方向に変形させられている。隣接する鋼板１０のカシメ１４どうしの干渉、あるいはその他の原因により、隣接する鋼板１０の間には隙間Ｇが生じている。

図６は、図３におけるＶＩ−ＶＩ線に沿った断面図であり、図５と同じく、カシメ１４によって結合された鋼板１０の積層体を示している。各々の鋼板１０における第１樹脂インサート穴１５および第２樹脂インサート穴は、同じ位置に整列している。これにより、複数の鋼板１０からなる積層体の厚み全体にわたる貫通孔が形成されている。

図７は、図５および図６に示した積層体に、樹脂２１をインサートした状態を示す。液状の樹脂２１は、高圧によって第１樹脂インサート穴１５および第２樹脂インサート穴からインサートされ、隣接する鋼板１０の間の隙間Ｇに浸透する。その後、樹脂２１は固化する。その結果、固化した樹脂２１は、隣接する鋼板１０の隙間Ｇに位置するとともに、各鋼板１０の第１樹脂インサート穴１５および第２樹脂インサート穴を充填するように複数の鋼板１０の積層方向に延びる連続体である。これにより、隣接する鋼板１０が振動に起因して相対的に動いてしまうことが抑制される。加えて、交流磁界に起因して鋼板１０が振動するとき、鋼板１０の動きは連続体である樹脂２１との摩擦によって制限される。これにより、振動エネルギーは熱エネルギーに変換されて散逸する。その結果、騒音が抑制される。

図８は、図７と比較してさらに多くの量の樹脂２１を使用することにより、カシメ１４の領域全体を含む広い範囲にわたって複数の鋼板１０が固定されている状態を示す。樹脂２１の量の増加により、騒音に対するさらに大きなダンピング効果が得られる場合もあると考えられる。

樹脂２１の注入量を調整することによって、固定子コアの共振周波数を変えることもできる。

（５）各種設計パラメータ
（５−１）カシメ１４の種類および寸法Ｄ（図４、図５）
カシメ１４は角Ｖカシメであり、その寸法Ｄは２．５以上かつ５．０ｍｍ以下である。

（５−２）鋼板１０の厚さＴ（図５）
鋼板１０の厚さＴは０．２以上かつ０．５ｍｍ以下である。好ましくは、厚さＴは０．２５以上かつ０．５ｍｍ以下である。さらに好ましくは、厚さＴは０．３ｍｍ以上かつ０．５ｍｍ以下である。

（５−３）樹脂２１の種類およびインサート圧力（図７、図８）
樹脂２１は、いわゆるエンジニア・プラスチックと呼ばれるものであり、例えば以下に列挙する材料である：ポリアセタール（POM）、ポリアミド（PA）、ポリカーボネート（PC）、変性ポリフェニレンエーテル（m-PPE）、ポリブチレンテレフタレート（PBT）、GF強化ポリエチレンテレフタレート（GF-PET）、超高分子量ポリエチレン（UHPE）、シンジオタクチックポリスチレン（SPS）、非晶ポリアリレート（PAR）、ポリサルフォン（PSF）、ポリエーテルサルフォン（PES）、ポリフェニレンスルファイド（PPS）、ポリエーテルエーテルケトン（PEEK）、ポリイミド（PI）、ポリエーテルイミド（PEI）、フッ素樹脂、および液晶ポリマー（LCP）。

エンジニア・プラスチックは高い粘度を有するので、インサートの際に樹脂２１に印加される圧力は１０ＭＰａ以上であることが好ましい。これにより、樹脂２１が鋼板１０の隙間Ｇへ到達できる。

（５−４）離間距離Ｓ（図４）
カシメ１４と第１樹脂インサート穴１５の間の離間距離Ｓは、０．３ｍｍ以上かつ３ｍｍ以下である。カシメ１４と第２樹脂インサート穴１６の間の離間距離についても同様である。

（６）特徴
（６−１）
隣接する鋼板１０の隙間Ｇには樹脂２１が配置される。したがって、鋼板１０の振動が抑制される。

（６−２）
鋼板１０の厚さＴを０．３ｍｍ以上かつ０．５ｍｍ以下と設定すれば、固定子コア２０に広く採用されている厚みを有する鋼板の振動が抑制される。

（６−３）
カシメ１４の寸法Ｄは、２．５ｍｍ以上かつ５．０ｍｍ以下である。したがって、固定子コア２０に広く採用されている寸法Ｄのカシメ１４を有する鋼板１０の振動が抑制される。

（６−４）
カシメ１４は角Ｖカシメである。したがって、固定子コア２０に採用されることが多い角Ｖカシメを有する鋼板１０の振動が抑制される。

（６−５）
鋼板１０の隙間Ｇには所定のエンジニアリング・プラスチックが配置される。したがって、複数の鋼板１０の固定がより強固になる。

（６−６）
カシメ１４と第１樹脂インサート穴１５との離間距離は、０．３ｍｍ以上かつ３ｍｍ以下である。したがって、カシメ１４の近傍に樹脂２１をインサートすることができ、それによって効果的なダンピング効果を奏することができる。

（６−７）
複数の鋼板はいずれも同一の樹脂連続体に接触する。交流磁界に起因して鋼板が振動するとき、鋼板の動きは樹脂連続体との摩擦によって制限される。これにより、振動エネルギーは熱エネルギーに変換されて散逸する。したがって、より効果的なダンピング効果が得られる。

（６−８）
カシメ１４の近傍には第１樹脂インサート穴１５、および第２樹脂インサート穴１６が設けられる。したがって、鋼板の隙間の空気排出が促進され、樹脂のインサートが容易になる。

（６−９）
固定子コア２０を形成する鋼板１０の隙間Ｇには樹脂２１が配置される。したがって、モータ１００の騒音が抑制される。

（６−１０）
樹脂２１は固定子５０を構成する鋼板１０の隙間Ｇに配置される。したがって、固定子５０に起因する騒音が抑制される。

（６−１１）
インバータのＰＷＭ制御によって巻線４０に印加される電圧が変化する。したがって、インバータのキャリアノイズに起因する固定子５０の騒音が抑制される。

（６−１２）
固定子コア２０を形成する鋼板１０の隙間Ｇには樹脂２１が配置される。したがって、圧縮機２００の騒音が抑制される。

（７）変形例
以下に本実施形態の変形例を示す。なお、互いに矛盾のない範囲で、複数の変形例を適宜組み合わせてもよい。

（７−１）カシメ１４の種類および寸法Ｄ
上述の実施形態では、カシメ１４は角Ｖカシメ（rectangular & V-shaped interlock：図９Ａ）である。これに代えて、カシメ１４は、角平カシメ（rectangular & flat interlock：図９Ｂ）、丸Ｖカシメ（round & V-shaped interlock：図９Ｃ）、丸平カシメ（round & flat interlock：図９Ｄ）、スキューカシメ（skew interlock：図９Ｅ）などの、他の種類のカシメであってよい。

角平カシメおよび丸平カシメの寸法Ｄは１．０以上かつ５．０ｍｍ以下であることが好ましい。丸Ｖカシメの寸法Ｄは３．０以上かつ５．０ｍｍ以下であることが好ましい。

（７−２）樹脂２１の配置
上述の実施形態では、固化した樹脂２１は、隣接する鋼板１０の隙間Ｇに位置するとともに、各鋼板１０の第１樹脂インサート穴１５および第２樹脂インサート穴を充填している。これに代えて、固化した樹脂２１は、隣接する鋼板１０の隙間Ｇに位置して鋼板１０の上下面を固定するのみであり、第１樹脂インサート穴１５および第２樹脂インサート穴を充填していなくともよい。あるいは、固化した樹脂２１は、各鋼板１０の第１樹脂インサート穴１５および第２樹脂インサート穴の一方または両方のみ充填してそれらの穴の内壁を固定するのみであり、隣接する鋼板１０の隙間Ｇに位置していなくともよい。

（７−３）回転子コア８１
上述の実施形態では、カシメ１４および樹脂２１を設けられるものは固定子コア２０である。これに代えて、カシメ１４および樹脂２１を回転子コア８１に設けてもよい。あるいは、カシメ１４および樹脂２１を固定子コア２０および回転子コア８１の両方に設けてもよい。

（７−４）極の数
上述の実施形態では、固定子５０の極の数は６個である。これに代えて、極の数は６以外の数であってもよい。

＜第２実施形態＞
（１）構成
本発明の第２実施形態に係る圧縮機は、固定子コアの構造が第１実施形態と異なっている。図１０に示す固定子コア２０Ａの平面図には、最上部に配置された鋼板１０が見えている。

鋼板１０の６つのティース１１の根元には、カシメ１４、第１樹脂インサート穴１５が形成されている。第１樹脂インサート穴１５は、カシメ１４よりも径方向外方に配置されている。第１実施形態の第２樹脂インサート穴１６に相当する穴は存在しない。

（２）特徴
この構成によれば、第１樹脂インサート穴１５が、カシメ１４よりも径方向外方に配置される。ティース１１の間を延びる磁束は、第１樹脂インサート穴１５が配置されているエリアを通過しない。したがって、第１樹脂インサート穴１５が磁束を妨げにくいので、モータのエネルギー効率が向上する。

（３）変形例
（３−１）第１樹脂インサート穴１５の位置
図１１に示す固定子コア２０Ａ’は、本発明の第２実施形態の変形例に係る圧縮機に搭載される。固定子コア２０Ａ’は、第１樹脂インサート穴１５のが、カシメ１４よりも径方向内方に配置されている点において、第２実施形態に係る固定子コア２０Ａと異なっている。

この構成によれば、モータの騒音に対するダンピング効果がより強まる場合がある。

（３−２）その他
第１実施形態の各変形例を、本実施形態に適用してもよい。

＜第３実施形態＞
（１）構成
本発明の第３実施形態に係る圧縮機は、固定子コアの構造が第１実施形態と異なっている。図１２に示す固定子コア２０Ｂの平面図には、最上部に配置された鋼板１０が見えている。

鋼板１０の６つのティース１１の根元には、カシメ１４が形成されている。円環部１２における隣接するティース１１の間には、第１樹脂インサート穴１５が形成されている。第１実施形態の第２樹脂インサート穴１６に相当する穴は存在しない。

図１３は、鋼板１０の積層体に、樹脂２１をインサートした状態を示す。液状の樹脂２１は、高圧によって第１樹脂インサート穴１５からインサートされ、隣接する鋼板１０の間の隙間Ｇに浸透し、その後固化する。固化した樹脂２１は、隣接する鋼板１０の隙間Ｇに位置するとともに、各鋼板１０の第１樹脂インサート穴１５を充填するように複数の鋼板の積層方向に延びる連続体である。

隙間Ｇは、カシメ１４の形成以外の要因によって生じていてもよい。例えば、鋼板１０の製造プロセスには、打ち抜きによって第１樹脂インサート穴１５を形成するステップが含まれる。このとき、鋼板１０に加わる力によって、鋼板１０には変形部Ｂが生じる。隣接する鋼板１０の隙間Ｇは、この変形部Ｂによって形成されてもよい。

（２）特徴
この構成によれば、円環部１２における隣接するティース１１の間に、第１樹脂インサート穴１５が形成されている。これにより、モータの騒音に対するダンピング効果がより強まる場合がある。

（３）変形例
第１実施形態の各変形例を、本実施形態に適用してもよい。

＜第４実施形態＞
（１）構成
本発明の第４実施形態に係る圧縮機は、固定子コアの構造が第１実施形態と異なっている。図１４に示す固定子コア２０Ｃの平面図には、最上部に配置された鋼板１０が見えている。

鋼板１０の６つのティース１１の根元には、カシメ１４が形成されている。それぞれのティース１１には、第１樹脂インサート穴１５が形成されている。第１実施形態の第２樹脂インサート穴１６に相当する穴は存在しない。

液状の樹脂２１は、高圧によって第１樹脂インサート穴１５からインサートされ、隣接する鋼板１０の間の隙間Ｇに浸透し、その後固化する。隙間Ｇが形成される要因は、例えば、第３実施形態と同様に、鋼板１０の打ち抜きによって生じる変形部Ｂである。

（２）特徴
この構成によれば、それぞれのティース１１には、第１樹脂インサート穴１５が形成されている。これにより、モータの騒音に対するダンピング効果がより強まる場合がある。

（３）変形例
第１実施形態の各変形例を、本実施形態に適用してもよい。

１０ ：鋼板
１１ ：ティース
１２ ：円環部
１３ ：係合部
１４ ：カシメ
１５ ：第１樹脂インサート穴
１６ ：第２樹脂インサート穴
２０、２０Ａ、２０Ａ’、２０Ｂ，２０Ｃ ：固定子コア
３０Ａ ：上側インシュレータ
３０Ｂ ：下側インシュレータ
４０ ：巻線
５０ ：固定子
８０ ：回転子
８１ ：回転子コア
８２ ：永久磁石
８３ ：端板
９０ ：シャフト
１００ ：モータ
１５０ ：流体圧縮要素
１７０ ：吸入管
１８０ ：吐出管
１９０ ：圧力容器
２００ ：圧縮機
Ａ ：中心軸
Ｄ ：寸法
Ｇ ：隙間
Ｒ ：空洞
Ｓ ：離間距離

特開２００９−７２０１４号公報

Claims (11)

1. 寸法（Ｄ）１．０ｍｍ以上かつ５．０ｍｍ以下のカシメ（１４）および第１樹脂インサート穴（１５）が形成されている厚さ（Ｔ）０．２ｍｍ以上かつ０．５ｍｍ以下の複数の鋼板（１０）と、
   少なくとも隣接する前記鋼板の隙間（Ｇ）に位置する樹脂（２１）と、
   を備え、
   前記カシメと前記第１樹脂インサート穴との離間距離（Ｓ）は、０．３ｍｍ以上かつ３ｍｍ以下であるモータコア（２０、２０Ａ、２０Ａ’）。
2. 寸法（Ｄ）１．０ｍｍ以上かつ５．０ｍｍ以下のカシメ（１４）および第１樹脂インサート穴（１５）が形成されている厚さ（Ｔ）０．２ｍｍ以上かつ０．５ｍｍ以下の複数の鋼板（１０）と、
   少なくとも隣接する前記鋼板の隙間（Ｇ）に位置する樹脂（２１）と、
   を備え、
   前記樹脂は、前記複数の鋼板の積層方向に延びる連続体であり、前記複数の積層鋼板の前記第１樹脂インサート穴を充填しているモータコア（２０、２０Ａ、２０Ａ’、２０Ｂ，２０Ｃ）。
3. 前記鋼板の前記厚さは０．３ｍｍ以上かつ０．５ｍｍ以下である、
   請求項１または請求項２に記載のモータコア。
4. 前記カシメの前記寸法は、２．５ｍｍ以上かつ５．０ｍｍ以下である、
   請求項１から３のいずれか１つに記載のモータコア。
5. 前記カシメは角Ｖカシメ（１４）を含む、
   請求項１から４のいずれか１つに記載のモータコア。
6. 前記樹脂は、
   ポリアセタール（POM）、
   ポリアミド（PA）、
   ポリカーボネート（PC）、
   変性ポリフェニレンエーテル（m-PPE）、
   ポリブチレンテレフタレート（PBT）、
   GF強化ポリエチレンテレフタレート（GF-PET）、
   超高分子量ポリエチレン（UHPE）、
   シンジオタクチックポリスチレン（SPS）、
   非晶ポリアリレート（PAR）、
   ポリサルフォン（PSF）、
   ポリエーテルサルフォン（PES）、
   ポリフェニレンスルファイド（PPS）、
   ポリエーテルエーテルケトン（PEEK）、
   ポリイミド（PI）、
   ポリエーテルイミド（PEI）、
   フッ素樹脂、および
   液晶ポリマー（LCP）、
   からなる群から選択される、
   請求項１から５のいずれか１つに記載のモータコア。
7. 複数の前記鋼板の各々には、第２樹脂インサート穴（１６）が形成されている、
   請求項１から６のいずれか１つに記載のモータコア。
8. 固定子（５０）と、
   前記固定子と磁気的に相互作用して回転する回転子（８０）と、
   を備え、
   前記固定子および前記回転子の少なくとも一方は、
   請求項１から７のいずれか１つに記載のモータコア、
   を有する、モータ（１００）。
9. 前記固定子は、
   前記モータコアと、
   前記モータコアに設けられた複数の巻線（４０）と、
   を有する、
   請求項８に記載のモータ。
10. 外部から与えられる直流電圧を前記巻線に印加される交流電圧に変換するインバータ、
    をさらに備え、
    前記インバータがＰＷＭ制御によって前記交流電圧の波形を変化させることにより、前記回転子の回転速度が変化する、
    請求項９に記載のモータ。
11. 流体を吸入する吸入部および吐出する吐出部を有する圧力容器（１９０）と、
    前記圧力容器の内部に設けられ、かつ前記流体を圧縮する流体圧縮要素（１５０）と
    前記流体圧縮要素を駆動する請求項８から１０のいずれか１つに記載のモータと、
    を備える、圧縮機（２００）。

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