JP6134617B2 - 原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法 - Google Patents

Description

本発明は、原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法に係り、特に、沸騰水型原子力プラントの炭素鋼部材に適用するのに好適な原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法に関する。

例えば、沸騰水型原子力プラント（以下、ＢＷＲプラントという）は、原子炉圧力容器（ＲＰＶと称する）内に炉心を内蔵した原子炉を有する。再循環ポンプ（またはインターナルポンプ）によって炉心に供給された炉水は、炉心内に装荷された燃料集合体内の核燃料物質の核分裂で発生する熱によって加熱され、一部が蒸気になる。この蒸気は、ＲＰＶからタービンに導かれ、タービンを回転させる。タービンから排出された蒸気は、復水器で凝縮されて水になる。この水は、給水としてＲＰＶに供給される。給水は、ＲＰＶ内での放射性腐食生成物の発生を抑制するため、給水配管に設けられたろ過脱塩装置で主として金属不純物が除去される。炉水とは、ＲＰＶ内に存在する冷却水である。

また、放射性腐食生成物の元となる腐食生成物は、ＲＰＶ及び再循環系配管等のＢＷＲプラントの構成部材の炉水と接する表面で発生するため、主要な一次系の構成部材には腐食の少ないステンレス鋼及びニッケル基合金などの不銹鋼が使用されている。また、低合金鋼製のＲＰＶは内面にステンレス鋼の肉盛りが施され、低合金鋼が、直接、炉水と接触することを防いでいる。さらには、炉水の一部を原子炉浄化系のろ過脱塩装置によって浄化し、炉水中に僅かに存在する金属不純物を積極的に除去している。

しかし、上述のような腐食対策を講じても、炉水中における極僅かな金属不純物の存在が避けられないため、一部の金属不純物が、金属酸化物として、燃料集合体に含まれる燃料棒の表面に付着する。燃料棒表面に付着した不純物（例えば、金属元素）は、燃料棒内の核燃料物質の核分裂により放出される中性子の照射によって原子核反応を起こし、コバルト６０，コバルト５８，クロム５１，マンガン５４等の放射性核種になる。

これらの放射性核種は、大部分が酸化物の形態で燃料棒表面に付着したままである。しかしながら、一部の放射性核種は、取り込まれている酸化物の溶解度に応じて炉水中にイオンとして溶出したり、クラッドと呼ばれる不溶性固体として炉水中に再放出されたりする。炉水に含まれる放射性物質は、ＲＰＶに連絡された原子炉浄化系によって取り除かれる。原子炉浄化系で除去されなかった放射性物質は炉水とともに再循環系などを循環している間に、原子力プラントの構成部材（例えば、配管）の炉水と接触する表面に蓄積される。その結果、構成部材の表面から放射線が放射され、定検作業時の従事者の放射線被曝の原因となる。

その従事者の被曝線量は、各人毎に規定値を超えないように管理されている。近年この規定値が引き下げられ、各人の被曝線量を可能な限り低くする必要が生じている。

そこで、定検作業での被曝線量が高いことが予想される場合には、配管に付着した放射性核種を溶解して除去する化学除染が実施される。例えば、特開２０００−１０５２９５号公報は、シュウ酸及びヒドラジンを含む水溶液（還元除染液）を用いた還元除染、シュウ酸及びヒドラジンの分解、過マンガン酸カリウム水溶液（酸化除染液）を用いた酸化除染を行う化学除染方法を提案している。この化学除染方法は、原子力プラントの配管等を対象に行っている。

特開２００１−７４８８７号公報は、ステンレス鋼製でＲＰＶに接続される再循環系配管内、及び再循環系配管に接続される、原子炉浄化系の炭素鋼製の浄化系配管内に過マンガン酸カリウム水溶液を供給してそれらの配管の内面に対する酸化除染を実施し、その後、シュウ酸及びヒドラジンを含む水溶液を再循環系配管及び浄化系配管のそれぞれに供給して還元除染を実施し、還元除染後にその水溶液に含まれるシュウ酸及びヒドラジンの分解を行うことを記載している。

また、特開２００４-２８６４７１号公報及び特開２００４-１７０２７８号公報は原子力プラントから取り外されたステンレス鋼製の機器及び配管等の除染対象物を除染槽内に収納して化学除染を行う化学除染方法を記載している。この化学除染方法では、除染対象物を除染するために、濃度比で０．９のギ酸及び０．１のシュウ酸を含む混合水溶液を除染槽内に供給し、除染対象物の還元除染を実施している。還元除染終了後、その混合水溶液に過酸化水素（またはオゾン）を供給してギ酸及びシュウ酸を分解する。

特開２００２-３３３４９８号公報は化学除染方法を記載している。この化学除染方法では、有機酸（例えば、ギ酸）及び過酸化水素を含む水溶液（還元除染水溶液）を用いた炭素鋼の化学除染、具体的には還元除染を実施している。更に、特開２００３−９０８９７号公報に記載された化学除染方法では、シュウ酸水溶液を用いて炭素鋼部材の還元除染を行い、還元除染後において、その炭素鋼部材に酸溶液（例えば、ギ酸水溶液）を接触させて、シュウ酸水溶液を用いた還元除染時に炭素鋼部材の表面に生成されたシュウ酸鉄を除去している。

特開昭６２−２５０１８９号公報は、マロン酸、シュウ酸及びヒドラジンを含む水溶液を用いてステンレス鋼製の原子炉一次系機器の還元除染を行う化学除染方法を記載している。

特開２０００−１０５２９５号公報 特開２００１−７４８８７号公報 特開２００４-２８６４７１号公報 特開２００４-１７０２７８号公報 特開２００２−３３３４９８号公報 特開２００３−９０８９７号公報 特開昭６２−２５０１８９号公報

ステンレス鋼部材を対象にしたシュウ酸水溶液を用いた還元除染では、シュウ酸水溶液中の鉄濃度はシュウ酸鉄（II）が析出するほどには上昇しない。しかし、特開２００１−７４８８７号公報に記載されたように、シュウ酸水溶液を用いて炭素鋼部材（例えば、原子炉浄化系の浄化系配管）を対象に還元除染を行う場合には、シュウ酸水溶液に対する炭素鋼部材の比率が高くなると、シュウ酸水溶液中の鉄濃度が上昇し、炭素鋼部材の母材及び酸化皮膜であるマグネタイトの溶解によってシュウ酸水溶液に溶出されるＦｅ²⁺イオンがシュウ酸と錯体を形成し、シュウ酸鉄（II）として炭素鋼部材のシュウ酸水溶液と接触する表面に析出する。

このシュウ酸鉄（II）は、溶解度が低いため、Ｆｅ²⁺イオンの主な発生源である炭素鋼部材の表面に析出する。シュウ酸鉄（II）が炭素鋼部材の表面に形成された酸化皮膜上に析出した場合には、還元除染時において、その酸化皮膜のシュウ酸水溶液による溶解が阻害される。この結果、酸化皮膜に含まれる放射性核種の溶解が抑制され、炭素鋼部材に対する化学除染の効率が低下する。

特開２００２-３３３４９８号公報では、有機酸（例えば、ギ酸）及び過酸化水素を含む水溶液を用いて炭素鋼部材の表面に形成された酸化皮膜の溶解力を向上させている。酸化被膜の溶解によってその水溶液に溶出したＦｅ²⁺イオン及び放射性核種の陽イオンを除去するために、有機酸、過酸化水素及びＦｅ²⁺イオンを含むその水溶液を、陽イオン交換樹脂を充填した陽イオン交換樹脂塔に供給する必要がある。しかしながら、過酸化水素が陽イオン交換樹脂塔内の陽イオン交換樹脂を劣化させるため、溶出したＦｅ²⁺イオン及び放射性核種の陽イオン、有機酸及び過酸化水素を含むその水溶液を陽イオン交換樹脂塔に供給することができないので、水溶液中のＦｅ²⁺イオン及び放射性核種の陽イオンのそれぞれの濃度を低下させることができない。この結果、炭素鋼部材の化学除染の効率を低下させることになる。

特開２００３−９０８９７号公報に記載された化学除染方法では、シュウ酸水溶液を用いて炭素鋼部材の還元除染において炭素鋼部材の表面に析出したシュウ酸鉄（II）を、シュウ酸水溶液に含まれるシュウ酸を分解した後に、ギ酸水溶液を用いて溶解している。しかしながら、シュウ酸鉄（II）が、シュウ酸水溶液を用いた炭素鋼部材の還元除染が行われている間に、炭素鋼部材表面の酸化皮膜上に析出するため、シュウ酸水溶液による酸化皮膜の溶解が抑制される。また、特開２００３−９０８９７号公報に記載された化学除染方法は、シュウ酸水溶液を用いた炭素鋼部材の還元除染工程の後に、ギ酸水溶液を用いたシュウ酸鉄（II）の分解工程を実施しているため、炭素鋼部材の化学除染に要する時間が長くなる。

本発明の目的は、炭素鋼部材の還元除染の効率をさらに向上できる原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法を提供することにある。

上記した目的を達成する本発明の特徴は、マロン酸及び５０ｐｐｍ〜４００ｐｐｍの範囲内のシュウ酸を含む還元除染液を原子力プラントの炭素鋼部材の表面に接触させ、その還元除染液により炭素鋼部材の表面の還元除染を行うことにある。

シュウ酸によって炭素鋼部材の表面に形成された鉄酸化物の皮膜が溶解され、マロン酸によって炭素鋼部材の母材が溶解され、鉄酸化物及び炭素鋼部材の母材に含まれている放射性核種が還元除染液に溶出される。還元除染液に含まれるシュウ酸濃度が５０ｐｐｍ〜４００ｐｐｍの範囲内にあるため、炭素鋼部材の表面に形成された鉄酸化物皮膜上へのシュウ酸鉄（II）の析出が抑制され、シュウ酸による鉄酸化物皮膜の溶解を効率良く行うことができる。鉄酸化物皮膜の溶解を効率良く行うことができるため、マロン酸による炭素鋼部材の母材の放射性核種を含む部分の溶解も、効率良く行うことができる。このため、炭素鋼部材の還元除染の効率をさらに向上させることができる。

上記した目的は、マロン酸及びシュウ酸を含む還元除染液に酸素ガスを注入し、マロン酸及びシュウ酸を含み、酸素ガスが注入された還元除染液を、原子力プラントの炭素鋼部材の表面に接触させ、その還元除染液により炭素鋼部材の表面の還元除染を行うことによっても達成できる。

本発明によれば、炭素鋼部材の還元除染の効率をさらに向上させることができる。

本発明の好適な一実施例である実施例１の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法の処理手順を示すフローチャートである。 実施例１の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法の実施時における、沸騰水型原子力プラントへの化学除染装置の接続状態を示す説明図である。 図２に示す化学除染装置の詳細構成図である。 還元除染剤であるシュウ酸、ギ酸及びマロン酸のそれぞれ水溶液のｐＨに対する炭素鋼製試験片の溶解した厚みの変化を示す特性図である。 シュウ酸、ギ酸及びマロン酸のそれぞれの水溶液を使用した場合における、ヘマタイト（α−Ｆｅ₂Ｏ₃）及びマグネタイト（Ｆｅ₃Ｏ₄）のそれぞれの溶解量を示す説明図である。 マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液のシュウ酸濃度の変化に対する、炭素鋼製試験片の溶解した厚みの変化を示す特性図である。 マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液のシュウ酸濃度の変化に対する、鉄酸化物の溶解量の変化を示す特性図である。 マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液に浸漬された炭素鋼製試験片の溶解した厚みの経時変化を示す特性図である。 マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液の温度に対する、炭素鋼製試験片の溶解した厚みの変化を示す特性図である。 本発明の他の好適な実施例である実施例２の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法の処理手順を示すフローチャートである。 実施例２の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法の実施時における、沸騰水型原子力プラントへの化学除染装置の接続状態を示す説明図である。 図１１に示す化学除染装置の詳細構成図である。 本発明の他の好適な実施例である実施例３の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法の処理手順を示すフローチャートである。 実施例３の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法において用いられる化学除染装置の構成図である。 実施例３の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法において用いられる、除染対象物を洗浄する洗浄装置の構成図である。 図１４に示す化学除染装置に用いられた酸素ガス供給装置の他の実施例の構成図である。

発明者らは、炭素鋼部材の還元除染の効率をさらに向上できる方法を種々検討した結果、炭素鋼部材の還元除染時において、シュウ酸鉄（II）の析出の抑制、及び還元除染により還元除染液に溶出したＦｅ²⁺イオン及び放射性核種の陽イオンの継続した除去を達成することが必要であるとの認識に至った。そして、発明者らは、これらを達成できる炭素鋼部材の化学除染方法を見出したのである。発明者らが行った検討の内容及び得られた結果を以下に説明する。

発明者らは、まず、化学除染剤、具体的にはシュウ酸、ギ酸及びマロン酸のそれぞれの水溶液（還元除染液）を用いて、炭素鋼製の試験片に対する、化学除染の一種である還元除染の効果を確認する試験を行った。この試験では、シュウ酸水溶液、ギ酸水溶液及びマロン酸水溶液が別々のビーカーに充填され、炭素鋼製の試験片がそれぞれのビーカー内の９０℃の水溶液に６時間浸漬された。このようにして、各試験片に対する、各水溶液による還元除染が行われた。この試験で得られた結果を図４に示す。図４は、それぞれの水溶液のｐＨの変化に対する試験片の溶解した厚みの変化を示している。

図４に示す試験結果から、炭素鋼製の試験片の溶解した厚みは、この試験片を浸漬した水溶液によって異なり、(ギ酸水溶液)＞（マロン酸水溶液）＞（シュウ酸水溶液）となった。ギ酸水溶液に浸漬した試験片の溶解した厚みが最も大きく、シュウ酸水溶液に浸漬した試験片の溶解した厚みが最も小さくなった。シュウ酸水溶液に浸漬した試験片はほとんど溶解しなかった。また、シュウ酸水溶液に浸漬した試験片の表面には、シュウ酸鉄（II）とみられる黄色析出物が付着していた。

マロン酸水溶液を用いた試験片の還元除染では、その水溶液のｐＨが１．７（マロン酸水溶液のマロン酸濃度：１９０００ｐｐｍ）から２．０（マロン酸濃度：５２００ｐｐｍ）の範囲において、炭素鋼製試験片を溶解させることができた。更に、マロン酸水溶液のｐＨが１．８（マロン酸濃度：１２０００ｐｐｍ）以下になると、ｐＨが１．９（マロン酸濃度：７８００ｐｐｍ）以上の場合よりも、急速に、炭素鋼製の試験片の溶解が増大する。

さらに、シュウ酸水溶液、ギ酸水溶液及びマロン酸水溶液による、鉄酸化物であるヘマタイト（α−Ｆｅ₂Ｏ₃）及びマグネタイト（Ｆｅ₃Ｏ₄）のそれぞれの溶解性を確認する試験を行った。この試験は、シュウ酸水溶液、ギ酸水溶液及びマロン酸水溶液を、それぞれ３００ｍｌ、別々のビーカー内に充填し、各水溶液の温度を９０℃に保持した。各水溶液のｐＨは２．０である。それぞれのビーカー内に充填された各水溶液に鉄酸化物であるヘマタイトを６時間浸漬させ、それぞれの水溶液によるヘマタイトの溶解性を確認した。そして、別の鉄酸化物であるマグネタイトを、ヘマタイトと同じ条件で、別々のビーカー内に充填された各水溶液に浸漬させ、それそれぞれの水溶液によるマグネタイトの溶解性を確認した。

この試験で得られた結果を図５に示す。図５は、還元除染液であるシュウ酸水溶液、ギ酸水溶液及びマロン酸水溶液中のＦｅ²⁺イオン濃度により、ヘマタイト及びマグネタイトのそれぞれの溶解性を示している。Ｆｅ²⁺イオン濃度が大きくなるほど、ヘマタイト及びマグネタイトのそれぞれの溶解性が大きいことを現している。ヘマタイト及びマグネタイトのそれぞれの溶解性は、(シュウ酸水溶液)＞(マロン酸水溶液)＞(ギ酸水溶液)となり、シュウ酸水溶液によるヘマタイト及びマグネタイトの溶解が最も大きくなった。また、ギ酸水溶液は、ヘマタイトをほとんど溶解させることができなかった。

以上の試験結果によれば、炭素鋼及び鉄酸化物の溶解には、マロン酸が好適であることが分かる。また、マロン酸水溶液にシュウ酸を微量添加することによって、炭素鋼部材の溶解量を維持したまま、炭素鋼部材の表面に形成された酸化皮膜である鉄酸化物の溶解を向上させることができる。

発明者らは、マロン酸水溶液にシュウ酸を添加して生成したマロン酸及びシュウ酸を含む水溶液による、炭素鋼の溶解を確認する試験を行った。マロン酸濃度が５２００ｐｐｍのマロン酸水溶液においてシュウ酸の濃度を０ｐｐｍから１２００ｐｐｍまで変化させ、シュウ酸濃度が異なるマロン酸水溶液を別々のビーカー内に所定量充填し、各マロン酸水溶液の温度を９０℃に保持した。炭素鋼製の試験片を、各ビーカー内のシュウ酸濃度が異なるマロン酸水溶液に６時間浸漬させ、各試験片に対して還元除染を行った。この試験では、各ビーカー内のマロン酸水溶液に酸素ガスを注入しなかった。

この試験により得られた結果は、図６において、○印（酸素をマロン酸水溶液に注入しない）で示されている。なお、図６には、酸素ガスを注入した、シュウ酸濃度が異なるマロン酸水溶液に、炭素鋼製の試験片を浸漬させて得られた試験結果が、●印で併せて示されている。酸素ガスを注入した、シュウ酸濃度が異なるマロン酸水溶液を用いた試験の条件は、酸素ガスを注入しない、シュウ酸濃度が異なるマロン酸水溶液を用いた試験の条件と同じである。

マロン酸水溶液のシュウ酸濃度が５０ｐｐｍから４００ｐｐｍの範囲内では、炭素鋼製の試験片の溶解した厚みは、シュウ酸を添加していないマロン酸水溶液による炭素鋼製の試験片の溶解した厚み以上になった。一方、マロン酸水溶液のシュウ酸濃度が５００ｐｐｍ以上になると、炭素鋼製の試験片の溶解した厚みは、シュウ酸を含んでいないマロン酸水溶液によるその試験片の溶解した厚みよりも小さくなった。なお、酸素ガスをシュウ酸濃度が異なるマロン酸水溶液に注入した場合には、５０ｐｐｍから４００ｐｐｍのシュウ酸濃度の範囲内でシュウ酸を含むマロン酸水溶液に酸素ガスを注入しない場合よりも、炭素鋼製の試験片の溶解した厚みが増大した。

発明者らは、さらに、シュウ酸濃度を０ｐｐｍ〜２００ｐｐｍの範囲内で変化させたマロン酸水溶液を用いて鉄酸化物の溶解を確認する試験を行った。本試験で用いたマロン酸水溶液（還元除染液）のマロン酸濃度は、５２００ｐｐｍである。マロン酸濃度が５２００ｐｐｍであるマロン酸水溶液において、シュウ酸濃度を０ｐｐｍ〜２００ｐｐｍの範囲内において０ｐｐｍ、５０ｐｐｍ、１００ｐｐ及び２００ｐｐｍの４段階に変化させた。このようにシュウ酸濃度が異なっている４種類のマロン酸水溶液を、それぞれの３００ｍｌずつ、別々のビーカー内に充填し、各ビーカー内のマロン酸水溶液を９０℃に保持した。それぞれのビーカー内のマロン酸水溶液に鉄酸化物（例えば、ヘマタイトまたはマグネタイト）を６時間浸漬させた。得られた試験結果を図７に示す。図７に示された試験結果から、マロン酸水溶液のシュウ酸濃度が増加するほど、Ｆｅ²⁺イオン濃度が増加する、すなわち、鉄酸化物の溶解量が増加することが分かった。

発明者らは、マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液により還元除染を行ったとき、炭素鋼製の試験片の溶解した厚みの経時変化を確認するための試験を行った。この試験で得られた結果を図８に示す。図８には、試験片の溶解した厚みの経時変化と共に、マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液（還元除染液）中のＦｅ²⁺イオン濃度の変化も併せて示されている。その還元除染液中のＦｅ²⁺イオン濃度が飽和状態になると、炭素鋼製の試験片の溶解した厚みも飽和する傾向にある。

試験片である炭素鋼部材からの鉄の溶解速度ｄＭ/ｄｔは、バルク水中のＦｅイオン濃度Ｃ_bulk、炭素鋼部材表面のＦｅイオン濃度Ｃ_s、及び炭素鋼部材からの鉄の溶解速度ｋに基づいて、式（１）で表される。すなわち、バルク水中のＦｅイオン濃度Ｃ_bulkが増加すると、炭素鋼部材からの鉄の溶解速度ｋは減少する。

ｄＭ/ｄｔ＝ｋ×（Ｃ_bulk−Ｃ_s） …（１）
従って、炭素鋼部材の溶解量を増加させるためには、還元除染液中からの鉄イオンの除去が必要である。

発明者らは、マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液の温度が炭素鋼部材の溶解に与える影響を調べる試験を行った。この試験では、マロン酸濃度が５２００ｐｐｍのマロン酸水溶液（シュウ酸を含んでいない）、及び５２００ｐｐｍのマロン酸及び１００ｐｐｍのシュウ酸を含む水溶液を、別々にビーカーに充填し、炭素鋼製の試験片をそれぞれのビーカー内の水溶液に別々に浸漬させた。そして、それぞれの水溶液に温度を６０℃から９０℃の範囲で変化させ、各温度条件でそれぞれの水溶液に浸漬させた試験片の溶解した厚みを測定した。なお、水溶液が沸騰した場合には、水溶液に溶解した放射性核種が、発生した蒸気に同伴して飛散する可能性があるため、水溶液の温度は沸点以下に保持する。

本試験で得られた結果を図９に示す。図９に示された試験結果から、マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液の温度を６０℃以上にすることにより、炭素鋼部材を溶解できることが分かった。特に、マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液の温度を８０℃以上にすると、炭素鋼部材の溶解量が大きくなる。

以上の試験結果に基づいて、シュウ酸鉄（II）の析出の抑制、及び還元除染により還元除染液に溶出したＦｅ²⁺イオン及び放射性核種の陽イオンの継続した除去を実現し、炭素鋼部材の還元除染の効率をさらに向上させる第１案は、シュウ酸濃度が５０ｐｐｍ〜４００ｐｐｍの範囲内に存在する、マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液（還元除染液）を用いて炭素鋼部材の還元除染を実施することである。このような水溶液を用いて炭素鋼部材の還元除染を行うことにより、マロン酸による炭素鋼部材の溶解量を維持したまま、炭素鋼部材の還元除染液に接触する表面に形成された鉄酸化物の溶解量を向上させることができ、炭素鋼部材の還元除染の効率をさらに向上させることができる。シュウ酸濃度が５０ｐｐｍ〜４００ｐｐｍの範囲内に存在する、マロン酸及びシュウ酸を含む還元除染液のマロン酸の濃度は、２１００ｐｐｍ〜１９０００ｐｐｍの範囲内にすることが望ましい。供用中の原子力プラントに用いられている機器の損傷を抑制する観点から、上記の還元除染液のマロン酸濃度を２１００ｐｐｍ〜７８００ｐｐｍの範囲内にすることがより望ましい。一方、原子力プラントにおいてリプレースにより取り外されて廃棄物となる炭素鋼製の機器及び配管に対する還元除染で用いられる上記の還元除染液（シュウ酸濃度が５０ｐｐｍ〜４００ｐｐｍの範囲内に存在する、マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液）では、マロン酸濃度を１２３００ｐｐｍ〜１９０００ｐｐｍの範囲内にすることより望ましい。この還元除染液の還元除染中における温度は、６０℃以上でこの還元除染液の沸点の温度以下の範囲内、好ましくは８０℃以上その沸点の温度以下の範囲内にすることが望ましい。

シュウ酸鉄（II）の析出の抑制、及び還元除染により還元除染液に溶出したＦｅ²⁺イオン及び放射性核種の陽イオンの継続した除去を実現し、炭素鋼部材の還元除染の効率をさらに向上させる第２案は、酸素ガスを供給した、マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液を用いて炭素鋼部材の還元除染を実施することである。このような水溶液を用いて炭素鋼部材の還元除染を行うことにより、マロン酸による炭素鋼部材の溶解量を維持したまま、炭素鋼部材の還元除染液に接触する表面に形成された鉄酸化物の溶解量を向上させることができ、炭素鋼部材の還元除染の効率をさらに向上させることができる。

上記した検討結果を反映した、本発明の実施例を、以下に説明する。

本本発明の好適な一実施例である実施例１の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法を、図１、図２及び図３を用いて説明する。本実施例の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法は、沸騰水型原子力プラント（以下、ＢＷＲプラントという）の炭素鋼製の配管（例えば、浄化系配管）に適用した例である。

本実施例の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法が適用されるＢＷＲプラントの概略構成を、図２を用いて説明する。ＢＷＲプラントは、原子炉１、タービン１０、復水器１２、再循環系、原子炉浄化系及び給水系等を備えている。原子炉格納容器７内に設置された原子炉１は、炉心３を内蔵する原子炉圧力容器（以下、ＲＰＶという）２を有し、ＲＰＶ２内にジェットポンプ６を設置している。炉心３には、複数の燃料集合体（図示せず）が装荷されている。各燃料集合体は、核燃料物質で製造された複数の燃料ペレットを充填した複数の燃料棒を含んでいる。再循環系は再循環ポンプ５及びステンレス鋼製の再循環系配管４を有し、再循環ポンプ５が再循環系配管４に設置されている。再循環系配管４には、弁９が再循環ポンプ５の上流側に設けられ、弁８が再循環ポンプ５の下流側に設けられる。特に、弁９は、再循環系配管４と浄化系配管２１の接続点よりも上流に設置されている。給水系は、復水器１２とＲＰＶ２を連絡する給水配管１３に、復水ポンプ１４、復水浄化装置１５、低圧給水加熱器１６、給水ポンプ１７及び高圧給水加熱器１８をこの順に復水器１２からＲＰＶ２に向かって設置して構成される。水素注入装置２０が、復水ポンプ１４の上流で給水配管１３に接続されている。原子炉水浄化系は、再循環系配管４と給水配管１３を連絡する浄化系配管２１に、浄化系ポンプ２２，再生熱交換器２３，非再生熱交換器２４及び炉水浄化装置２５をこの順に上流から下流に向かって設置して構成される。浄化系配管２１は、再循環ポンプ５の上流で再循環系配管４に接続される。

ＲＰＶ２内の冷却水（以下、炉水という）は、再循環ポンプ５で昇圧され、再循環系配管４を通ってジェットポンプ６のノズル（図示せず）からジェットポンプ６のベルマウス（図示せず）内に噴出される。このノズルの周囲に存在する炉水が、ノズルから噴出される噴出流の作用により、ベルマウス内に吸引される。ジェットポンプ６から吐出された炉水は、炉心３に供給され、燃料棒内の核燃料物質の核分裂で発生する熱によって加熱される。加熱された炉水の一部が蒸気になる。この蒸気は、ＲＰＶ２から主蒸気配管１１に排出され、主蒸気配管１１を通ってタービン１０に導かれ、タービン１０を回転させる。タービン１０に連結された発電機（図示せず）が回転され、電力が発生する。タービン１０から排出された蒸気は、復水器１２で凝縮され、水になる。

この水は、給水として、給水配管１３を通りＲＰＶ２内に供給される。給水配管１３を流れる給水は、復水ポンプ１４で昇圧され、復水浄化装置１５で不純物が除去され、給水ポンプ１７でさらに昇圧され、低圧給水加熱器１６及び高圧給水加熱器１８で加熱される。抽気配管１９で主蒸気配管１１，タービン１０から抽気された抽気蒸気が、低圧給水加熱器１６及び高圧給水加熱器１８にそれぞれ供給され、給水配管１３内を流れる給水の加熱源となる。

ＲＰＶ２内の炉水は、炉心３に装荷された燃料集合体に含まれる核燃料物質の核分裂に伴って発生する放射線の照射を受けて放射線分解を起こし、過酸化水素及び酸素などの酸化性化学種を生ずる。この酸化性化学種によって炉水と接触する、ＢＷＲプラントの構成部材の腐食電位が上昇する。このため、ＢＷＲプラントでは、応力腐食割れに対する環境緩和対策として、水素注入装置２０から給水配管１３内を流れる給水に水素が注入される。給水に含まれた水素がＲＰＶ２内の炉水に注入される。この水素と炉水に含まれる過酸化水素及び酸素などの酸化性化学種を反応させることによって、炉水の酸化性化学種濃度を低減させ、ＢＷＲプラントの構成部材の腐食電位が低下される。

以上に述べたＢＷＲプラントにおいて、炭素鋼部材である浄化系配管２１に対する化学除染は、炉心３に装荷された燃料集合体を交換するために、ＢＷＲプラントの運転が停止されているときに行われる。その化学除染は、化学除染装置２８の循環配管２９の一端部を浄化系配管２１に設けられた弁２６に接続し、循環配管２９の他端部を浄化系配管２１に設けられた弁２７に接続した除体で行われる。弁２６の場合は再循環系配管４側に、弁２７の再生熱交換器２３側に、化学除染液が流れないように閉止プラグが設置される。

化学除染装置２８の詳細な構成を、図３を用いて説明する。化学除染装置２８は、循環配管（化学除染液配管）２９、冷却装置３０、サージタンク３１、マロン酸注入装置３２、シュウ酸注入装置３７、陽イオン交換樹脂塔４２、混床樹脂塔４３、分解装置４４、酸化剤供給装置４５及び循環ポンプ８２，８３を備えている。開閉弁４８、循環ポンプ８２、冷却装置３０、弁４９，５０、サージタンク３１、循環ポンプ８３及び開閉弁５１が、上流よりこの順に循環配管２９に設けられている。両端が循環配管２９に接続されて、弁４９をバイパスする配管５２に、弁５３、陽イオン交換樹脂が充填された陽イオン交換樹脂塔４２、及び弁５４が設置される。サージタンク３１には、ヒーター６１が設けられている。両端が配管５２に接続されて、弁５３、陽イオン交換樹脂塔４２及び弁５４をバイパスする配管５５に、弁５６、陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂が充填された混床樹脂塔４３、及び弁５４が設置される。

弁５９、分解装置４４及び弁６０が設置された配管５８が弁５０をバイパスして循環配管２９に接続される。分解装置４４は、内部に、例えば、ルテニウムを活性炭の表面に添着した活性炭触媒を充填している。

酸化剤供給装置４５は、酸化剤（例えば、過酸化水素）を充填した薬液タンク４６、供給ポンプ４７及び酸化剤供給配管４８を備える。薬液タンク４６は、供給ポンプ４７を設けた酸化剤供給配管４８により、弁５９と分解装置４４の間で配管５８に接続される。

マロン酸注入装置３２及びシュウ酸注入装置３７が、弁５０とサージタンク３１の間で循環配管２９に接続される。マロン酸注入装置３２が、薬液タンク３３、注入ポンプ３４及び注入配管３６を有する。薬液タンク３３は、注入ポンプ３４及び弁３５を有する注入配管３６によって循環配管２９に接続される。薬液タンク３３は、マロン酸水溶液を充填している。

シュウ酸注入装置３７が、薬液タンク３８、注入ポンプ３９及び注入配管４１を有する。薬液タンク３８は、注入ポンプ３９及び弁４０を有する注入配管４１によって循環配管２９に接続される。薬液タンク３８はシュウ酸水溶液を充填している。

化学除染装置２８を用いた、本実施例の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法を、図１に示す手順に基づいて説明する。

化学除染装置を、ＢＷＲプラントの化学除染を実施する配管系に接続する（ステップＳ１）。ＢＷＲプラントの運転が停止された状態で、化学除染装置２８の循環配管２９の一端部が、前述したように、浄化系配管２１に設けられた弁２６に接続され、循環配管２９の他端部が、浄化系配管２１に設けられた弁２７に接続される。化学除染装置２８が浄化系配管２１に接続された状態では、循環配管２９及び浄化系配管２１を含む閉ループが形成される。還元除染液が再循環系配管４に流れ込まないように、閉止プラグ（図示せず）が、弁２６の再循環系配管４側に設置される。さらに、還元除染液が再生熱交換器２３に流れ込まないように、閉止プラグ（図示せず）が、再生熱交換器２３側に設置される。

循環水の温度調節を行う（ステップＳ２）。弁３５及び４０を閉じた状態にし、開閉弁４８及び５１、及び弁４９，５０，５３〜５７，５９，６０を開いて、弁２６と弁２７の間の浄化系配管２１、循環配管２９、配管５２，５５及び５８、サージタンク３１、陽イオン交換樹脂塔４２、混床樹脂塔４３、分解装置４４及び循環ポンプ８２，８３内に、イオン交換水を、循環配管２９に接続された水供給管（図示せず）を通して供給し、それらの中をイオン交換水で満たす。

開閉弁４８及び５１、及び弁４９，５０を開けたままにし、弁５３〜５７，５９及び６０を閉じて、循環ポンプ８２，８３を駆動する。循環配管２９及びサージタンク３１内に存在するイオン交換水が、循環配管２９及び浄化系配管２１を含む閉ループ内を循環する。ヒーター６１に通電され、サージタンク３１内のイオン交換水がヒーター６１によって加熱される。ヒーター６１による加熱によってその閉ループ内を循環する水の温度が設定温度（例えば、９０℃）に上昇したとき、ヒーター６１による循環する水の加熱が停止される。循環配管２９及び浄化系配管２１内を循環するイオン交換水の温度が、ヒーター６１によって設定温度である９０℃に調節される。

マロン酸を注入する（ステップＳ３）。マロン酸水溶液がマロン酸注入装置３２から循環配管２９に注入される。すなわち、弁３５を開いて注入ポンプ３４を駆動する、薬液タンク３３内のマロン酸水溶液が注入配管３６を通して循環配管２９内を流れているイオン交換水に注入される。

シュウ酸を注入する（ステップＳ４）。シュウ酸水溶液がシュウ酸注入装置３７から循環配管２９に注入される。すなわち、弁４０を開いて注入ポンプ３９を駆動する、薬液タンク３８内のシュウ酸水溶液が注入配管４１を通して循環配管２９内を流れているイオン交換水に注入される。マロン酸注入装置３２から注入されたマロン酸水溶液が注入配管４１と循環配管２９の接続点に達したとき、シュウ酸水溶液の注入が行われる。

サージタンク３１内の水溶液のマロン酸及びシュウ酸のそれぞれの濃度をイオンクロマトグラフなどで適宜測定する。サージタンク３１内の水溶液の測定されたシュウ酸濃度が４００ｐｐｍになったとき、注入ポンプ３９を停止して弁４０を閉じる。これにより、シュウ酸水溶液の循環配管２９への注入が停止される。シュウ酸水溶液が注入されている間も、マロン酸水溶液が注入されるが、サージタンク３１内の水溶液の測定されたマロン酸濃度が５２００ｐｐｍになったとき、注入ポンプ３４を停止して弁３５を閉じる。これにより、マロン酸水溶液の循環配管２９への注入が停止される。

マロン酸水溶液及びシュウ酸水溶液の循環配管２９への注入では、マロン酸水溶液の注入の後にシュウ酸水溶液を注入する替りに、シュウ酸水溶液の注入の後にマロン酸水溶液を注入してもよい。この場合には、シュウ酸注入装置３７を、マロン酸注入装置３２よりも上流に位置するように、循環配管２９に接続するとよい。

マロン酸水溶液及びシュウ酸水溶液の循環配管２９内を流れているイオン交換水への注入により、サージタンク３１内で、濃度が５２００ｐｐｍであるマロン酸及び濃度が例えば４００ｐｐｍであるシュウ酸を含む９０℃の水溶液（還元除染液）が生成される。

還元除染を実施する（ステップＳ５）。９０℃で５２００ｐｐｍのマロン酸及び４００ｐｐｍのシュウ酸を含む水溶液が、循環ポンプ８２，８３の駆動により、循環配管２９を通して、ＢＷＲプラントの炭素鋼部材である浄化系配管２１内に供給される。このマロン酸及びシュウ酸を含む水溶液は、浄化系配管２１内を流れているときに浄化系配管２１の内面に接触する。この水溶液に含まれるシュウ酸の作用によって浄化系配管２１の内面に形成された酸化皮膜がより溶解され、マロン酸の作用によって浄化系配管２１の母材である炭素鋼の一部が溶解される。このため、酸化皮膜に含まれた放射性核種及び浄化系配管２１の内面付近の母材に含まれた放射性核種が、マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液に溶出する。マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液は、酸化皮膜及び浄化系配管２１の母材から溶出したＦｅ²⁺イオン及び放射性核種の陽イオンを含んで、浄化系配管２１から循環配管２９に排出される。ステップＳ５において還元除染が開始されたとき（またはマロン酸水溶液を注入したとき）、弁５３及び５４を開いて開度調節により弁４９の開度を低減させ、浄化系配管２１から循環配管２９に排出されたその水溶液の一部が陽イオン交換樹脂塔４２に導かれる。マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液に含まれたＦｅ²⁺イオン及び放射性核種の陽イオンが、陽イオン交換樹脂塔４２内で陽イオン交換樹脂に吸着されて除去される。

還元除染が実施されている、浄化系配管２１の除染対象箇所付近に放射線検出器（図示せず）を設置し、その浄化系配管２１の除染対象箇所から放出される放射線を放射線検出器で測定する。放射線検出器から出力される放射線検出信号に基づいてその還元施工対象箇所の線量率を求める。求められた線量率が設定線量率（例えば、０．１ｍＳｖ／ｈ）以下になるまで、９０℃で５２００ｐｐｍのマロン酸及び４００ｐｐｍのシュウ酸を含む水溶液が、循環配管２９及び浄化系配管２１を循環しながら浄化系配管２１の内面の還元除染を実施し、その水溶液に溶出したＦｅ²⁺イオン及び放射性核種の陽イオンが陽イオン交換樹脂塔４２で除去される。

浄化系配管２１の除染対象箇所の線量率が設定線量率（例えば、０．１ｍＳｖ／ｈ）以下になったとき、または、浄化系配管２１の還元除染が開始されてから所定時間（例えば、６時間から１２時間）が経過したとき、浄化系配管２１に対する還元除染を終了する。

還元除染剤を分解する（ステップＳ６）。還元除染が終了したとき、弁５９及び６０を開いて弁５０の開度を低減させ、浄化系配管２１から循環配管２９に排出されたマロン酸及びシュウ酸を含む水溶液の一部を分解装置４４に供給する。マロン酸及びシュウ酸は還元除染剤である。供給ポンプ４７を駆動することにより、過酸化水素が、薬液タンク４６から酸化剤供給配管４８を通して分解装置４４に供給される。その水溶液に含まれたマロン酸及びシュウ酸が、分解装置４４内で過酸化水素及び活性炭触媒の作用により分解される。

マロン酸(Ｃ₃Ｈ₄Ｏ₄)は式（２）に示される過酸化水素との反応により、シュウ酸(Ｃ₂Ｈ₂Ｏ₄)は式（３）に示される過酸化水素との反応により、それぞれ二酸化炭素と水に分解される。

Ｃ₃Ｈ₄Ｏ₄＋２Ｈ₂Ｏ₂ ＝ ３ＣＯ₂＋４Ｈ₂Ｏ …（２）
Ｃ₂Ｈ₂Ｏ₄＋Ｈ₂Ｏ₂ ＝ ２ＣＯ₂＋２Ｈ₂Ｏ …（３）
したがって、マロン酸の濃度がＣ_MA、シュウ酸の濃度がＣ_OAであるとき、過酸化水素の反応当量Ｃ_HPは、式（４）に基づいて計算できる。

Ｃ_HP＝｛２・Ｃ_MA／１０４＋Ｃ_OA／９０｝×３４ …（４）
このため、上記したマロン酸及びシュウ酸を含む水溶液のマロン酸濃度が約５２００ｐｐｍ、シュウ酸が４００ｐｐｍであるとき、式（４）で算出された、分解装置４４内に導かれるその水溶液中の過酸化水素の反応当量は３６００ｐｐｍとなる。反応当量の１〜２倍程度の濃度になるように分解装置４４内のその水溶液中に過酸化水素水を注入することが望ましい。したがって、分解装置４４に導かれる、マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液のマロン酸濃度が約５２００ｐｐｍで、シュウ酸が４００ｐｐｍであるとき、この水溶液の過酸化水素濃度が３６００ｐｐｍ〜７２００ｐｐｍとなるように過酸化水素水を注入する。

イオンクロマトグラフによって測定された、サージタンク３１内の水溶液のたマロン酸及びシュウ酸のそれぞれの濃度が、それぞれの検出限界値(１０ｐｐｍ程度)になるまで、マロン酸及びシュウ酸の分解工程を計蔵して実施する。各濃度がそれぞれの検出限界まで低下したとき、供給ポンプ４７の駆動を停止して分解装置４４への過酸化水素の供給を停止し、弁５０を全開にして弁５９，６０を閉じる。

マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液のマロン酸濃度及びシュウ酸濃度のそれぞれの測定値に基づいて過酸化水素の反応当量Ｃ_HPを求め、分解装置４４に供給する過酸化水素の注入濃度を変えても良い。このような方法を適用することにより、分解装置４４に供給する過酸化水素の濃度を所定濃度に保持する場合よりも、分解装置４４に供給する過酸化水素の量を低減することができる。

浄化工程を実施する（ステップＳ７）。還元除染剤（マロン酸及びシュウ酸）の分解工程が終了した後、サージタンク３１に設けられたヒーター６１への通電を停止し、続いて、冷却装置３０を起動する。弁５６，５７を開いて弁５３及び５４を閉じ、水溶液の陽イオン交換樹脂塔４２への供給を停止する。冷却装置３０に冷媒が供給され、浄化系配管２１から循環配管２９に排出された水溶液を冷却装置３０内でその冷媒により冷却する。その水溶液は、混床樹脂塔４３に供給可能な程度の温度（例えば、室温）になるまで、冷却装置３０の冷媒によって冷却される。冷却された水溶液が、混床樹脂塔４３に導かれる。水溶液に含まれる陰イオン、及び陽イオン交換樹脂塔４２で除去されずに残っている陽イオンが、混床樹脂塔４３内の陰イオン交換樹脂及び陽イオン交換樹脂に吸着されて除去される。水溶液は、冷却装置３０で冷却されながら循環配管２９及び浄化系配管２１内を循環しながら、混床樹脂塔４３で浄化される。サージタンク３１からサンプリングされた水溶液の電気伝導率が１００μＳ／ｍ以下になったとき、弁４９を開にし、弁５６，５７を閉じる。更に循環ポンプ８２，８３を停止する。

化学除染装置を、ＢＷＲプラントの化学除染を実施した配管系から取り外す（ステップＳ８）。循環配管２９に接続された水排出管（図示せず）に設けられた弁（図示せず）を開いて、弁２６と弁２７の間の浄化系配管２１、循環配管２９、配管５２，５５及び５８、サージタンク３１、陽イオン交換樹脂塔４２、混床樹脂塔４３、分解装置４４及び循環ポンプ８２，８３内に存在する水を、水排出管を通して貯蔵タンク（図示せず）内に排出する。水の排出が終了した後、循環配管２９の一端部を浄化系配管２１に設けられた弁２６から取り外し、循環配管２９の他端部が浄化系配管２１に設けられた弁２７から取り外される。化学除染装置２８がＢＷＲプラントの化学除染対象物である浄化系配管２１から取り外された後、ＢＷＲプラントが再起動される。

本実施例によれば、マロン酸（例えば、濃度が５２００ｐｐｍ）、及び濃度が５０ｐｐｍ〜４００ｐｐｍの範囲内にある４００ｐｐｍのシュウ酸を含む水溶液（還元除染液）を用いて、炭素鋼製の浄化系配管２１の内面の還元除染を実施するので、この水溶液に含まれるシュウ酸の作用によって浄化系配管２１の内面に形成された酸化皮膜がより溶解され、マロン酸の作用によって浄化系配管２１の母材である炭素鋼が溶解される。その水溶液、すなわち、マロン酸及びシュウ酸を含む還元除染液に含まれるシュウ酸濃度が４００ｐｐｍと低いので、この還元除染液によって炭素鋼部材である浄化系配管２１の内面の還元除染を行うことによって、浄化系配管２１の内面に形成された酸化皮膜上へのシュウ酸鉄（II）の析出が抑制され、シュウ酸による酸化皮膜の溶解を効率良く行うことができる。さらに、浄化系配管２１の内面付近の母材である炭素鋼をマロン酸により効率良く溶解させることができる。このため、炭素鋼部材である浄化系配管２１の内面の還元除染の効率を向上させることができ、浄化系配管２１の線量率をより低減することができ、ＢＷＲプラントの保守点検を行う従事者の被ばくを低減することができる。

マロン酸、及び濃度が５０ｐｐｍ〜４００ｐｐｍの範囲内にあるュウ酸を含む水溶液を用いて炭素鋼部材の還元除染を行う本実施例は、特開２００３−９０８９７号公報に記載された化学除染方法のように、シュウ酸水溶液を用いて炭素鋼部材の還元除染を行った後に、還元除染を行っている間に炭素鋼部材の表面に析出したシュウ酸鉄（II）をギ酸水溶液を用いて分解する必要がないので、本実施例の還元除染に要する時間が、特開２００３−９０８９７号公報に記載された化学除染方法よりも短縮することができる。

本発明に好適な他の実施例である実施例２の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法を、図１０、図１１及び図１２を用いて説明する。本実施例の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法は、ＢＷＲプラントの炭素鋼部材の一例である炭素鋼製の配管（例えば、浄化系配管）、及びステンレス鋼部材の一例であるステンレス鋼製の配管（例えば、再循環系配管）に適用した例である。

本実施例の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法に用いられる化学除染装置２８Ａを、図１２を用いて説明する。化学除染装置２８Ａは、実施例１の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法に用いられる化学除染装置２８に酸化除染液注入装置６２を追加した構成を有する。酸化除染液注入装置６２は、薬液タンク６３、注入ポンプ６４及び注入配管６６を有する。薬液タンク６３は、注入ポンプ６４及び弁６５を有する注入配管６６によって循環配管２９に接続される。薬液タンク６３は、酸化除染液である過マンガン酸カリ水溶液を充填している。酸化除染液として、過マンガン酸カリウム水溶液の替りに過マンガン酸水溶液を用いてもよい。

化学除染装置２８Ａを用いた、本実施例の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法を、図１０に示す手順に基づいて説明する。本実施例の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法の手順では、ステップＳ９〜Ｓ１１の各工程が、実施例１の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法において実施されるステップＳ１〜Ｓ８の各工程に追加されている。

まず、化学除染装置を、ＢＷＲプラントの化学除染を実施する配管系に接続する（ステップＳ１）。ＢＷＲプラントの運転が停止された状態で、化学除染装置２８Ａの循環配管２９の一端部（開閉弁５１側の端部）が、再循環系配管４に設けられた弁８に接続され、循環配管２９の他端部（開閉弁４８側の端部）が、浄化系配管２１に設けられた弁２７に接続される。化学除染装置２８Ａが再循環系配管４及び浄化系配管２１に接続された状態では、循環配管２９、再循環系配管４及び浄化系配管２１を含む閉ループが形成される。酸化除染液及び還元除染液がＲＰＶ２に流れ込まないように、閉止プラグ（図示せず）が、弁８，９のＲＰＶ２側に設置される。さらに、酸化除染液及び還元除染液が再生熱交換器２３に流れ込まないように、閉止プラグ（図示せず）が、再生熱交換器２３側に設置される。

実施例１と同様に、循環水の温度調節（ステップＳ２）が行われる。ステップＳ２において、実施例１と同様に、循環配管２９、弁８と弁９の間の再循環系配管４、及び再循環系配管４と弁２６の間の浄化系配管２１等の内部にイオン交換水を充填する。本実施例では、マロン酸の注入（ステップＳ３）及びシュウ酸の注入（ステップＳ４）の前に、過マンガン酸カリウムの注入（ステップＳ９）及び酸化除染（ステップＳ１０）が実施される。

酸化除染剤を注入する（ステップＳ９）。本実施例では、酸化除染剤として過マンガン酸カリウムを用いる。過マンガン酸カリウム水溶液（酸化除染液）が酸化除染液注入装置６２から循環配管２９に注入される。すなわち、弁６５を開いて注入ポンプ６４を駆動すると、薬液タンク６３内の過マンガン酸カリウム水溶液が、注入配管６６を通して循環配管２９内を流れているイオン交換水に注入される。イオン交換水に注入された過マンガン酸カリウム水溶液は、サージタンク３１内でイオン交換水と混合され、酸化除染液になる。過マンガン酸カリウム水溶液とイオン交換水の混合水を、便宜的に、過マンガン酸カリウム水溶液（酸化除染液）と称する。イオン交換水と混合されて生成された過マンガン酸カリウム水溶液の過マンガン酸カリウム濃度が２００ｐｐｍ〜５００ｐｐｍの範囲内に存在する例えば３００ｐｐｍになるように、薬液タンク６３から循環配管２９へ過マンガン酸カリウム水溶液を注入する。酸化除染剤として過マンガン酸を用い、過マンガン酸水溶液を薬液タンク６３から循環配管２９に注入してもよい。

酸化除染を実施する（ステップＳ９）。９０℃で３００ｐｐｍの過マンガン酸カリウムを含む過マンガン酸カリウム水溶液が、循環ポンプ８２，８３の駆動により、循環配管２９を通して、ＢＷＲプラントのステンレス鋼部材である再循環系配管４内に供給される。過マンガン酸カリウム水溶液は、再循環系配管４内を流れているとき、再循環系配管４の内面に接触する。この水溶液に含まれる過マンガン酸カリウムの作用によって再循環系配管４の内面に形成されたクロム酸化物皮膜が溶解される。このため、クロムイオン及びクロム酸化物に含まれた放射性核種の陽イオンが、再循環系配管４内の過マンガン酸カリウム水溶液に溶出する。再循環系配管４内の過マンガン酸カリウム水溶液は、再循環系配管４から炭素鋼製の浄化系配管２１内に流入し、やがて、循環配管２９に排出される。炭素鋼製の浄化系配管２１の内面には鉄酸化物皮膜が形成されているが、クロム酸化物皮膜が形成されていない。浄化系配管２１内を過マンガン酸カリウム水溶液が流れても、過マンガン酸カリウムは浄化系配管２１の内面に形成された鉄酸化物皮膜を溶解しない。過マンガン酸カリウム水溶液は、浄化系配管２１の内面の酸化除染を行わずに、浄化系配管２１内を流れて循環配管２９に排出される。

過マンガン酸カリウム水溶液が、循環配管２９、再循環系配管４及び浄化系配管２１内を所定時間（例えば、４時間から６時間）の間、循環しながら、再循環系配管４の内面の酸化除染を行う。

酸化除染剤を分解する（ステップＳ４）。シュウ酸水溶液が、実施例１のステップＳ４と同様に、薬液タンク３８から循環配管２９内を流れている過マンガン酸カリウム水溶液に注入される。シュウ酸水溶液の注入により、過マンガン酸カリウム水溶液に含まれる過マンガン酸カリウム（酸化除染剤）が注入されたシュウ酸により分解される（酸化除染剤分解工程）。過マンガン酸カリウムの分解は、サージタンク３１設けたガラス窓を通してサージタンク３１内の水溶液の色を監視カメラで監視することによって確認できる。過マンガン酸カリウム水溶液の色は紫色であり、シュウ酸水溶液の注入によってこの紫色が透明になったとき、過マンガン酸カリウムが分解されたと判断する。過マンガン酸カリウムが分解されたとき、シュウ酸水溶液の循環配管２９への注入を停止し、さらに、弁５３及び５４を開いて開度調節により弁４９の開度を低減させる。浄化系配管２１から循環配管２９に排出されたその水溶液の一部が陽イオン交換樹脂塔４２に導かれる。

ステップＳ３（マロン酸水溶液の注入）及びステップＳ４（シュウ酸水溶液の注入）の各工程が、実施例１と同様に実施され、ステップＳ５の還元除染が実施される。還元除染（ステップＳ５）は、９０℃で５２００ｐｐｍのマロン酸及び１００ｐｐｍのシュウ酸を含む水溶液（還元除染液）が、循環配管２９から再循環系配管４に供給され、さらに、再循環系配管４から浄化系配管２１に導かれることによって行われる。５２００ｐｐｍのマロン酸及び１００ｐｐｍのシュウ酸を含む水溶液に接触する再循環系配管４及び浄化系配管２１のそれぞれの内面に対して、実施例１のステップＳ５の還元除染と同様に、マロン酸及びシュウ酸のそれぞれが作用し、還元除染が行われる。

シュウ酸注入装置３７を、マロン酸注入装置３２よりも上流に位置するように、循環配管２９に接続し、シュウ酸注入装置３７から循環配管２９へのシュウ酸水溶液の注入を、酸化除染剤分解工程が終了した後も継続して行い（ステップＳ４のシュウ酸の注入）、ステップＳ３のマロン酸の注入を行ってもよい。

再循環系配管４内では、シュウ酸の作用によって再循環系配管４の内面に形成された酸化皮膜がより溶解され、マロン酸の作用によって再循環系配管４の母材であるステンレス鋼の一部が溶解される。このため、酸化皮膜に含まれた放射性核種及び再循環系配管４の内面付近の母材に含まれた放射性核種が、マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液に溶出する。このため、再循環系配管４内を流れるマロン酸及びシュウ酸を含む水溶液は、溶出したＦｅ²⁺イオン及び放射性核種の陽イオンを含んでいる。浄化系配管２１においても、マロン酸及びシュウ酸による還元除染により、実施例１と同様に、Ｆｅ²⁺イオン及び放射性核種の陽イオンがその水溶液中に溶出する。

Ｆｅ²⁺イオン及び放射性核種の陽イオンを含み、マロン酸及びシュウ酸を含む水溶液が、浄化系配管２１から循環配管２９に排出され、陽イオン交換樹脂塔４２に導かれる。Ｆｅ²⁺イオン及び放射性核種の陽イオンは、陽イオン交換樹脂塔４２内で陽イオン交換樹脂に吸着されて除去される。

５２００ｐｐｍのマロン酸及び１００ｐｐｍのシュウ酸を含む水溶液が、循環配管２９、再循環系配管４及び浄化系配管２１を含む閉ループ内を循環しながら、再循環系配管４及び浄化系配管２１のそれぞれの内面に対して還元除染を実施する。この還元除染で発生したＦｅ²⁺イオン及び放射性核種の陽イオンは、陽イオン交換樹脂塔４２で除去される。

再循環系配管４及び浄化系配管２１のそれぞれの除染対象箇所の線量率が設定線量率（例えば、０．１ｍＳｖ／ｈ）以下になったとき、または、還元除染が開始されてから所定時間（例えば、６時間から１２時間）が経過したとき、再循環系配管４及び浄化系配管２１に対する還元除染を終了する。

その後、還元除染剤の分解（ステップＳ６）、浄化工程（ステップＳ７）及び化学除染装置の取り外し（ステップＳ８）が、実施例１と同様に、順次、実施される。化学除染装置２８がＢＷＲプラントの化学除染対象物である浄化系配管２１から取り外された後、ＢＷＲプラントが再起動される。

本実施例は実施例１で生じる各効果を得ることができる。さらに、本実施例によれば、ステンレス鋼製の再循環系配管４及び炭素鋼製の浄化系配管２１に対して一緒に化学除染を行うことができ、化学除染に要する時間を短縮することができる。化学除染装置２８Ａを用いて再循環系配管４及び浄化系配管２１に対して別々に化学除染を行った場合には、浄化系配管２１に対する化学除染装置２８の接続及び取り外し、及び、再循環系配管４に対する化学除染装置２８Ａの接続及び取り外しのそれぞれの作業を行う必要があり、さらに、ステップＳ２の循環水の温度調節をそれぞれの化学除染装置において行う必要がある。化学除染装置２８Ａを用いて再循環系配管４及び浄化系配管２１に対して一緒に化学除染を行う本実施例では、再循環系配管４及び浄化系配管２１に対して別々に化学除染を行う場合において生じる、化学除染装置２８の接続及び取り外し等の重複する作業を一つにすることができる。このため、本実施例によれば、化学除染に要する時間を短縮することができる。

化学除染装置２８Ａの循環配管２９の一端部（開閉弁５１側の端部）を、浄化系配管２１に設けられた弁２７に接続し、循環配管２９の他端部（開閉弁４８側の端部）を再循環系配管４に設けられた弁８に接続してもよい。この場合には、ステップＳ９（酸化除染）において、過マンガン酸カリウム水溶液（酸化除染液）が、循環配管２９から浄化系配管２１に供給され、浄化系配管２１から再循環系配管４に導かれ、再循環系配管４から循環配管２９に排出される。また、ステップＳ５（還元除染）において、９０℃で５２００ｐｐｍのマロン酸及び１００ｐｐｍのシュウ酸を含む水溶液（還元除染液）も、循環配管２９から浄化系配管２１に供給され、浄化系配管２１から再循環系配管４に導かれ、再循環系配管４から循環配管２９に排出される。酸化除染液及び還元除染液の流れ方向が変わっても、再循環系配管４の内面に対する酸化除染、及び再循環系配管４及び浄化系配管２１の内面に対する還元除染がそれぞれ行われる。

本発明に好適な他の実施例である実施例３の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法を、図１３及び図１４を用いて説明する。本実施例の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法は、交換または廃止措置によりＢＷＲプラントから取り外された炭素鋼部材、例えば、炭素鋼製の配管に適用した例である。

本実施例の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法に用いられる化学除染装置２８Ｂを、図１４を用いて説明する。化学除染装置２８Ｂは、実施例１の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法に用いられる化学除染装置２８に酸素ガス供給装置６６を追加し、化学除染装置２８において循環配管２９の一端部をサージタンク３１に接続し、さらに、循環配管２９の他端部をサージタンク３１に接続して循環配管２９及びサージタンク３１を含む閉ループを形成した構成を有する。酸素ガス供給装置６６は、酸素ガスボンベ６７及び酸素ガス供給管６８を有する。酸素ガス供給管６８の一端部が酸素ガスボンベ６７に接続され、酸素ガス供給管６８の他端部がサージタンク３１内に挿入されている。酸素ガス供給管６８の他端部には、酸素ガスを噴射する多数の噴射口（図示せず）が形成されている。開閉弁６９及び減圧弁７０が酸素ガス供給管６８に設けられている。化学除染装置２８Ｂの他の構成は化学除染装置２８と同じである。なお、化学除染装置２８Ｂは、一台の循環ポンプ８２を循環配管２９に設置しており、循環ポンプ８３を設置していない。

化学除染装置２８Ｂを用いた、本実施例の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法を、図１３に示す手順に基づいて説明する。本実施例の化学除染方法では、実施例１の化学除染方法の手順においてステップＳ１及びＳ８の各工程の替りにステップＳ１２及びＳ１４の各工程が行われ、さらに、ステップＳ１３の工程が追加された手順が実施される。本実施例の化学除染方法で実施されるステップＳ２〜Ｓ４及びＳ５〜Ｓ７の各工程は、実施例１の化学除染方法で実施されるそれらの工程と同じである。

除染槽内に除染対象物を収納する（ステップＳ１２）。サージタンク３１は除染槽の機能を有する。新たな炭素鋼製の配管と交換するために、ＢＷＲプラントから取り外された、除染対象物である炭素鋼製の配管８４が、運搬設備７１によってサージタンク３１の位置まで搬送され、上端部が開放されているサージタンク３１内に収納される。ＢＷＲプラントから取り外された配管８４以外の炭素鋼製の配管及び炭素鋼製の機器が、運搬設備７１によってサージタンク３１内に収納される。複数の除染対象物がサージタンク３１内に収納された後、サージタンク３１に蓋が取り付けられてサージタンク３１が密封される。

循環水の温度調節（ステップＳ２）、マロン酸の注入（ステップＳ３）及びシュウ酸の注入（ステップＳ４）が、実施例１と同様に、行われる。ステップＳ３，Ｓ４の各工程を実施することにより、９０℃で１２３００ｐｐｍのマロン酸及び１００ｐｐｍのシュウ酸を含む水溶液が、サージタンク３１内で生成される。本実施例では、サージタンク３１内に収納された配管８４等の除染対象物から放射性核種をできるだけ除去することが望ましく、実施例１及び２のように、ＢＷＲプラントに設けられている機器の損傷を考慮する必要が無いため、ステップＳ３におけるマロン酸水溶液の循環配管２９への注入においては、サージタンク３１内で生成される水溶液のマロン酸濃度は、この水溶液のｐＨを１．８以下になるようにすることが望ましい。このため、そのマロン酸濃度が、例えば、１２３００ｐｐｍになるように、マロン酸注入装置３２からマロン酸水溶液が循環配管２９に注入される。水溶液のマロン酸濃度が１２３００ｐｐｍになったとき、マロン酸水溶液の循環配管２９への注入が停止される。また、その水溶液のシュウ酸濃度が１００ｐｐｍになったとき、循環配管２９へのシュウ酸水溶液の注入が停止される。

酸素ガスを注入する（ステップＳ１３）。開閉弁６９を開くことによって酸素ガスボンベ６７内の酸素ガスが、酸素ガス供給管６８を通して導かれ、酸素ガス供給管６８の、サージタンク３１内に存在する端部に形成された複数の噴射口から、サージタンク３１内の９０℃で１２３００ｐｐｍのマロン酸及び１００ｐｐｍのシュウ酸を含む水溶液中に噴射される。減圧弁７０の開度を調節して酸素ガス供給管６８の各噴射口から噴射される酸素ガスの圧力が０．１ＭＰａから１．０ＭＰａの範囲になるように調節される。本実施例では、酸素ガスの噴射圧が例えば０．５ＭＰａになるように、減圧弁７０の開度が調節される。注入された酸素ガスはマロン酸及びシュウ酸を含む水溶液に溶解される。

還元除染（ステップＳ５）では、９０℃で１２３００ｐｐｍのマロン酸、１００ｐｐｍのシュウ酸及び酸素を含む水溶液が、サージタンク３１内で配管８４の表面に接触し、配管８４の還元除染が行われる。循環ポンプ８２が駆動されているため、サージタンク３１内のその水溶液は、サージタンク３１から循環配管２９に排出され、閉ループを形成する循環配管２９内を一巡してサージタンク３１内に戻される。

弁５３及び５４が開いており、開度調節により弁４９の開度が低減されている。サージタンク３１から循環配管２９に排出されたその水溶液の一部が陽イオン交換樹脂塔４２に導かれる。９０℃で１２３００ｐｐｍのマロン酸、１００ｐｐｍのシュウ酸及び酸素を含む水溶液による配管８４の還元除染によって、実施例１と同様に、配管８４の表面に形成された鉄酸化物が溶解され、配管８４の母材である炭素鋼の一部が溶解される。実施例１と同様に、Ｆｅ²⁺イオン及び放射性核種の陽イオンがサージタンク３１内のその水溶液中に溶出する。陽イオン交換樹脂塔４２に導かれた水溶液に含まれているＦｅ²⁺イオン及び放射性核種の陽イオンが、陽イオン交換樹脂塔４２内で陽イオン交換樹脂に吸着されて除去される。９０℃で１２３００ｐｐｍのマロン酸、１００ｐｐｍのシュウ酸及び酸素を含む水溶液が、サージタンク３１及び循環配管２９を循環しながら、陽イオン交換樹脂塔４２を通過する。循環するその水溶液によって、サージタンク３１内の配管８４の還元除染が行われる。酸素ガス供給装置６６によるサージタンク３１内のマロン酸及びシュウ酸を含む水溶液への酸素ガスの注入は、配管８４の還元除染が行われている間、継続して行われる。

サージタンク３１付近に配置された放射線検出器から出力された放射線検出信号に基づいて求められた配管８４の線量率が、設定線量率（例えば、０．１ｍＳｖ／ｈ）以下になったとき、または、還元除染が開始されてから所定時間（例えば、６時間から１２時間）が経過したとき、配管８４に対する還元除染を終了する。

還元除染終了後、還元除染剤の分解（ステップＳ６）及び浄化工程（ステップＳ７）が、その水溶液を、サージタンク３１及び循環配管２９を循環させながら、実施例１と同様に行われる。浄化工程が終了した後、除染槽内から除染対象物を取り出す（ステップＳ１４）。除染槽であるサージタンク３１の蓋を開け、運搬設備７１を用いてサージタンク３１内から還元除染が終了した配管８４を取り出す。

還元除染が終了した配管８４が取り出された後、新たな化学除染対象物に対する還元除染が、ステップＳ１２,Ｓ２〜Ｓ４，Ｓ１３，Ｓ５〜Ｓ７及びＳ１４を繰り返すことによって実施される。

本実施例は実施例１で生じる各効果を得ることができる。さらに、本実施例は、原子力プラントから取り外された炭素鋼製の部材に対しても還元除染を行うことができる。

なお、本実施例において、サージタンク３１内の、９０℃で１２３００ｐｐｍのマロン酸及び１００ｐｐｍのシュウ酸を含む水溶液中に酸素ガスを注入しないで、酸素ガスが注入されなかったその水溶液を、配管８４を収納したサージタンク３１及び循環配管２９を循環させながら、サージタンク３１内の配管８４の還元除染を実施してもよい。

廃止措置及びＢＷＲプラントの改造等のように、還元除染を行う必要がある炭素鋼部材（例えば、配管８４）がたくさん発生する場合には、各炭素鋼部材に対する還元除染が、化学除染装置２８Ｂを用いて以下のように行われる。ステップＳ１２において配管８４をサージタンク３１内に収納し、ステップＳ２〜Ｓ４，Ｓ１３及びＳ５の各工程が、順次、実施される。ステップＳ５の還元除染工程が終了したとき、除染対象物の取り出し（ステップＳ１４）を実施する。還元除染が終了された複数の配管８４が、運搬設備７１によってサージタンク３１から取り出され、化学除染装置２８Ｂとは別に設置された洗浄装置７２（図１５参照）まで搬送される。これらの配管８４は洗浄装置７２によって洗浄される。

洗浄装置７２の構成を、図１５を用いて以下に説明する。洗浄装置７２は、洗浄槽７３、循環ポンプ７４及び混床樹脂塔７５を有する。循環配管７６の一端部が洗浄槽７３に接続され、循環配管７６の他端部も洗浄槽７３に接続される。洗浄槽７３及び循環配管７６によって閉ループが形成される。循環ポンプ７４及び混床樹脂塔７５が循環配管７６に設けられる。混床樹脂塔７５は、内部に、陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂を充填している。

サージタンク３１から取り出されて運搬設備７１によって搬送された配管８４が、蓋が上端から取り外されて洗浄水が充填されている洗浄槽７３内に収納される。還元除染された複数の配管８４が洗浄槽７３内に収納された後、洗浄槽７３の上端に蓋が取り付けられ、洗浄槽７３が密封される。循環ポンプ７４が駆動され、洗浄槽７３内の洗浄水が、循環配管７６及び混床樹脂塔７５を通って循環される。洗浄槽７３内の配管８４が循環する洗浄水によって洗浄される。配管８４に付着した放射性核種は、配管８４から洗浄水に移行し、混床樹脂塔７５内のイオン交換樹脂に吸着されて除去される。洗浄槽７３内の配管８４の線量率が設定線量率（例えば、０．１ｍＳｖ／ｈ）以下になったとき、洗浄槽７３内の配管８４に対する洗浄が終了する。洗浄されて設定線量率以下になった配管８４が、洗浄槽７３から取り出される。

還元除染された配管８４が取り出された化学除染装置２８Ｂのサージタンク３１内に新たに還元除染される複数の配管８４が収納される（ステップＳ１２）。化学除染装置２８Ｂを用いてステップＳ１２,Ｓ２〜Ｓ４，Ｓ１３及びＳ５の各工程が実施され、サージタンク３１内のそれらの配管８４に対して還元除染が施行される。ステップＳ５の還元除染が終了した後、前述したように、サージタンク３１から還元除染が実施された複数の配管８４が取り出される。これらの配管８４は洗浄装置７２により洗浄される。サージタンク３１内に、還元除染すべき新たな複数の配管８４が収納され、これらの配管８４に対して前述のように、還元除染が実施される。サージタンク３１内での還元除染は、還元除染の対象の配管８４がなくなるまで、連続して行われる。サージタンク３１及び循環配管２９内に存在する１２３００ｐｐｍのマロン酸及び１００ｐｐｍのシュウ酸を含む水溶液（還元除染液）は、サージタンク３１内で新たな配管８４に対して還元除染を行うときに、再使用される。サージタンク３１内で最後の複数の配管８４に対する還元除染（ステップＳ５）が終了した後に、サージタンク３１内にそれらの配管８４を収納したまま、還元除染剤の分解（ステップＳ６）及び浄化工程（ステップＳ７）を順番に実施し、さらに、除染対象物の取り出し（ステップＳ１４）が実施される。

サージタンク３１から取り出された還元除染済の配管８４の洗浄を、洗浄装置７２を用いて行うので、還元除染を行う除染対象物が多量にある場合には、サージタンク３１内での還元除染が終了するたびに還元除染剤の分解（ステップＳ６）及び浄化工程（ステップＳ７）を行う必要が無く、洗浄対象物の還元除染を効率良く行うことができる。このため、還元除染を行う除染対象物が多量にある場合における還元除染に要する時間を短縮することができる。また、還元除染液に含まれるマロン酸及びシュウ酸を還元除染が終了するたびに分解しないので、マロン酸及びシュウ酸を含む還元除染液を再利用することができる。

化学除染装置２８Ｂに用いられる酸素ガス供給装置６６を、図１６に示す酸素ガス供給装置６６Ａに替えてもよい。酸素ガス供給装置６６Ａは、循環ポンプ７９及びマイクロバブル発生装置７８を、サージタンク３１の底部に一端部が接続された配管８０に設けている。弁８１も配管８０に設置されている。配管８０の他端部は、サージタンク３１内に挿入されている。

弁８１を開いて循環ポンプ７９を駆動する。サージタンク３１内の９０℃で１２３００ｐｐｍのマロン酸及び１００ｐｐｍのシュウ酸を含む水溶液が、配管８０を通ってマイクロバブル発生装置７８に供給される。マイクロバブル発生装置７８は、その水溶液にミクロンオーダーの酸素含有ガス（例えば、空気）を供給する。ミクロンオーダーの酸素含有ガス（マイクロバブル）を含むその水溶液が、配管８０を通ってサージタンク３１内の水溶液に注入される。このため、９０℃で１２３００ｐｐｍのマロン酸、１００ｐｐｍのシュウ酸及びミクロンオーダーの酸素含有ガスを含む水溶液が、サージタンク３１内で配管８４と接触する。ミクロンオーダーの酸素含有ガスは気泡の体積に対する接液面積が大きくなるので、ミクロンオーダーの酸素含有ガスに含まれる酸素がサージタンク３１内の上記の水溶液に容易に溶解する。このため、少ない酸素含有ガスの量で還元除染の効果を向上させることができる。

酸素ガス供給装置６６または６６Ａは、化学除染装置２８及び２８Ａに適用することができる。このため、実施例１及び２においても、マロン酸、シュウ酸及び酸素を含む水溶液を用いて浄化系配管２１及び再循環系配管４に対して還元除染を実施することができる。実施例１〜３のそれぞれにおいて、サージタンク３１内で還元除染液であるそれぞれの水に酸素ガスまたはミクロンオーダーの酸素含有ガスを注入しているので、循環配管２９内に酸素ガスまたはミクロンオーダーの酸素含有ガスを注入する場合に比べて、酸素の水溶液への溶解が容易に行われる。

２…原子炉圧力容器、４…再循環系配管、５…再循環ポンプ、１０…タービン、１３…給水配管、２１…浄化系配管、２５…炉水浄化装置、２８，２８Ａ，２８Ｂ…化学除染装置、３１…サージタンク、３２…マロン酸注入装置、３３，３８，４６，６３…薬液タンク、３４，３９，６４…注入ポンプ、３７…シュウ酸注入装置、４２…陽イオン交換樹脂塔、４３，７５…混床樹脂塔、４５…酸化剤供給装置、６２…酸化除染液注入装置、６６，６６Ａ…酸素ガス供給装置、７８…マイクロバブル発生装置。

Claims (14)

1. マロン酸及び５０ｐｐｍ〜４００ｐｐｍの範囲内のシュウ酸を含む還元除染液を原子力プラントの炭素鋼部材の表面に接触させ、前記還元除染液により前記炭素鋼部材の前記表面の還元除染を行うことを特徴とする原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法。
2. 前記還元除染により前記炭素鋼部材から前記還元除染液に溶出した陽イオンを前記還元除染液から除去する請求項１に記載の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法。
3. 前記マロン酸及び５０ｐｐｍ〜４００ｐｐｍの範囲内の前記シュウ酸を含む前記還元除染液に、酸素ガスを注入し、前記炭素鋼部材の前記表面の還元除染は、前記マロン酸及び５０ｐｐｍ〜４００ｐｐｍの範囲内の前記シュウ酸を含み、前記酸素ガスが注入された前記還元除染液を用いて行われる請求項１に記載の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法。
4. 前記酸素ガスがマイクロバブル発生装置で発生したマイクロバブルである請求項３に記載の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法。
5. 前記還元除染液のマロン酸濃度が２１００ｐｐｍ〜１９０００ｐｐｍの範囲内にある請求項１または３に記載の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法。
6. 前記マロン酸濃度が２１００ｐｐｍ〜７８００ｐｐｍの範囲内にある請求項５に記載の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法。
7. 前記原子力プラントから取り外された前記炭素鋼部材を除染容器内に収納し、前記除染容器内に前記還元除染液を供給し、前記炭素鋼部材の前記表面の還元除染は、前記除染容器内において前記還元除染液を前記炭素鋼部材に接触させることにより行われる請求項１または２に記載の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法。
8. 前記還元除染液の前記マロン酸の濃度が１２３００ｐｐｍ〜１９０００ｐｐｍの範囲内にある請求項７に記載の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法。
9. 原子力プラントの炭素鋼製の第１配管に第２配管を接続し、マロン酸及び５０ｐｐｍ〜４００ｐｐｍの範囲内のシュウ酸を含む還元除染液を、前記第２配管を通して前記第１配管に供給し、前記還元除染液を前記第１配管の内面に接触させてその内面の還元除染を行うことを特徴とする原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法。
10. 前記還元除染により前記第１配管から前記還元除染液に溶出した陽イオンを前記還元除染液から除去する請求項９に記載の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法。
11. 前記第２配管の一端部が前記第１配管に接続されて前記第２配管の他端部が前記第１配管に接続された、ステンレス鋼製の第３配管に接続され、前記第１配管、前記第２配管及び前記第３配管を含む閉ループが形成され、
    前記第２配管に接続された酸化除染液注入装置から注入された酸化除染液を第２配管より前記第３配管に供給し、
    前記酸化除染液により、前記第３配管の内面の酸化除染を行い、
    前記第１配管の内面の還元除染と共に、前記第２配管を通して第３配管に供給される前記還元除染液により、前記第３配管の内面の還元除染を行う請求項９に記載の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法。
12. 前記還元除染液が、前記第２配管に接続されたマロン酸注入装置から前記第２配管に注入されるマロン酸、及び前記第２配管に接続されたシュウ酸注入装置から前記第２配管に注入されるシュウ酸により生成される請求項１１に記載の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法。
13. マロン酸及びシュウ酸を含む還元除染液に酸素ガスを注入し、前記マロン酸及び前記シュウ酸を含み、前記酸素ガスが注入された前記還元除染液を、原子力プラントの炭素鋼部材の表面に接触させ、前記還元除染液により前記炭素鋼部材の表面の還元除染を行うことを特徴とする原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法。
14. 前記原子力プラントから取り外された前記炭素鋼部材を除染容器内に収納し、前記除染容器内に前記マロン酸及び前記シュウ酸を含む前記還元除染液を供給し、この還元除染液に、前記除染容器内で前記酸素ガスを注入し、前記炭素鋼部材の前記表面の還元除染は、前記除染容器内において前記マロン酸及び前記シュウ酸を含み、前記酸素ガスが注入された前記還元除染液を前記炭素鋼部材に接触させることにより行われる請求項１３に記載の原子力プラントの炭素鋼部材の化学除染方法。

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