JP6127307B2 - 光走査装置 - Google Patents

Description

本発明は、光走査装置に関し、特に、被走査面に対して光を走査する光走査装置に関する。

一般的な光走査装置は、概略、光源、偏向器及び走査レンズを備えている。光源は、光を放射する。偏向器は、光源が放射した光を主走査方向に走査する。走査レンズは、偏向器が偏向した光を感光体に結像させる。これにより、感光体には、静電潜像が形成される。

ところで、一般的な光走査装置は、ゴースト像が感光体に形成されるという問題を有している。より詳細には、走査レンズは、入射面と射出面とを有している。偏向器が偏向走査した光は、通常、入射面から入射し、射出面から通常光として射出する。しかしながら、偏向器が偏向走査した光の一部は、入射面から入射し、射出面及び入射面で反射した後に、射出面からゴースト光として射出する。ゴースト光は、通常光からずれた位置において結像し、ゴースト像を感光体に形成する。

前記ゴースト像の形成を抑制するための光走査装置としては、例えば、特許文献１に記載の光走査装置が知られている。該光走査装置は、第１の走査レンズ及び第２の走査レンズを備えている。第２の走査レンズは、第１の走査レンズよりも光の進行方向の下流側に設けられている。そして、光走査装置は、第１の走査レンズにおいて発生したゴースト光が、第２の走査レンズに入射しないように構成されている。具体的には、ゴースト光が第２の走査レンズよりも副走査方向の一方側を通過するように、ゴースト光の進行方向が第１の走査レンズにより変化させられる。これにより、ゴースト光がゴースト像を形成することが抑制されている。

しかしながら、特許文献１に記載の光走査装置では、複数本（例えば、４本）の光を走査する場合に、ゴースト像の形成が十分に抑制されないおそれがある。以下に、図１２を参照しながら説明する。図１２は、第１の走査レンズ５００及び該第１の走査レンズ５００を通過する２本の光ＢＭ，ＢＹを示した図である。

カラー画像を形成するための画像形成装置では、光走査装置は、４本の光ＢＹ，ＢＭ，ＢＣ，ＢＫを走査する。この場合、偏光器により偏光された４本の光ＢＹ，ＢＭ，ＢＣ，ＢＫは、副走査方向に異なる位置を通過する。以下では、図１２に示すように、副走査方向に隣り合う光ＢＹ，ＢＭに着目して説明する。

特許文献１に記載の光走査装置では、光ＢＭのゴースト光は、第２の走査レンズに入射しないように、第１の走査レンズ５００により、光ＢＭの通常光よりも下側（副走査方向の一方側）に傾けて進行させられる。ただし、光ＢＭの下側には、光ＢＹが存在している。そのため、光ＢＭのゴースト光は、光ＢＹの通常光が走査するべき感光体に入射するおそれがある。すなわち、光ＢＭのゴースト光により、光ＢＹの通常光が走査するべき感光体にゴースト像が形成されるおそれがある。

特開２０１２−８８６１２号公報

そこで、本発明の目的は、ゴースト像の形成を抑制できる光走査装置を提供することである。

本発明の一形態に係る光走査装置は、第１の光束及び第２の光束を含む複数の光束を放
射する光源と、前記複数の光束を主走査方向に偏向走査する偏向手段と、前記偏向手段が
偏向走査した前記複数の光束を複数の被走査面に結像させる走査光学素子群と、を備えて
おり、前記走査光学素子群は、前記複数の光束が入射する入射面及び該複数の光束が射出
する射出面を有し、かつ、副走査方向において負のパワーを有し、かつ１つのみのレンズよりなる第１の走査光学素子を、含んでおり、前記第２の光束は、前記第１の走査光学素子の光軸を含み、かつ、前記主走査方向に平行な基準面から見て、前記第１の光束と同じ側において前記入射面に入射し、前記入射面に入射する前記第２の光束の主光線と前記基準面とがなす角度は、前記主走査方向において該第２の光束と同じ位置から該入射面に入射する前記第１の光束の主光線と該基準面とがなす角度よりも大きく、前記第１の光束が前記射出面及び前記入射面で反射した後に該射出面から射出した第１のゴースト光の主光線が前記基準面に対してなす第１の角度は、該第１の光束が前記入射面及び前記射出面で反射することなく該射出面から射出した第１の通常光の主光線が該基準面に対してなす第２の角度よりも大きく、かつ、前記主走査方向において該第１の光束と同じ位置から該入射面に入射する前記第２の光束が該入射面及び該射出面で反射することなく該射出面から射出した第２の通常光の主光線が該基準面に対してなす第３の角度よりも小さいこと、を特徴とする。

本発明によれば、ゴースト像の形成を抑制できる。

本発明の一実施形態に係る光走査装置１０の外観斜視図である。 光走査装置１０を右側から平面視した図である。 光走査装置１０を主走査方向から平面視したときにおけるビームの主光線の経路を示した図である。 図３のＡにおける拡大図である。 図３のＢにおける拡大図である。 図３のＣにおける拡大図である。 図３のＤにおける拡大図である。 図３のＥにおける拡大図である。 図３のＦにおける拡大図である。 走査レンズ２３ｙ，２３ｍ，２３ｃ，２３ｋ及び規制部材５０ｙ，５０ｍ，５０ｃ，５０ｋを示した図である。 開口Ｏｐｙ，Ｏｐｍの位置関係を示した図である。 第１の走査レンズ５００及び該第１の走査レンズ５００を通過する２本の光ＢＭ，ＢＹを示した図である。

以下に、本発明の一実施形態に係る光走査装置について図面を参照しながら説明する。

（光走査装置の構成）
図１は、本発明の一実施形態に係る光走査装置１０の外観斜視図である。図２は、光走査装置１０を右側から平面視した図である。以下では、偏向器１７の回転軸が延在する方向を上下方向と定義し、感光体ドラム４０ｙ，４０ｍ，４０ｃ，４０ｋが延在する方向を左右方向と定義し、感光体ドラム４０ｙ，４０ｍ，４０ｃ，４０ｋが並ぶ方向を前後方向と定義する。上下方向、左右方向及び前後方向は互いに直交している。また、以下では、主走査方向とは、ビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋが走査される方向であり、副走査方向とは、感光体ドラム４０ｙ，４０ｍ，４０ｃ，４０ｋの回転方向の反対方向である。主走査方向と副走査方向とは直交している。なお、上下方向、左右方向及び前後方向は方向の定義の一例を示したものである。

光走査装置１０は、感光体ドラム４０ｙ，４０ｍ，４０ｃ，４０ｋ（被走査面）にビーム（光束）Ｂｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋを走査する。そして、光走査装置１０は、図１に示すように、光源１１ｙ（イエロー），１１ｍ（マゼンタ），１１ｃ（シアン），１１ｋ、コリメータレンズ１２ｙ，１２ｍ，１２ｃ，１２ｋ、絞り１３ｙ，１３ｍ，１３ｃ，１３ｋ、合成ミラー１４ｙ，１４ｍ，１４ｃ，１４ｋ、ミラー１５、シリンドリカルレンズ１６、偏向器１７、走査レンズ群２０、ミラー２４ｙ，２４ｍ，２４ｃ，２４ｋ，２５ｙ，２５ｍ，２５ｃ，２６ｃ、防塵用ウインドウ２７ｙ，２７ｍ，２７ｃ，２７ｋ及び規制部材５０ｙ，５０ｍ，５０ｃ，５０ｋを備えている。

光源１１ｙ，１１ｍ，１１ｃ，１１ｋはそれぞれ、ビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋを放射し、例えば、レーザダイオードにより構成されている。図１に示すように、光源１１ｙ，１１ｍ，１１ｃ，１１ｋは、上から下へとこの順に並ぶように配置されている。これにより、光源１１ｙ，１１ｍ，１１ｃ，１１ｋから放射されたビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋは、上から下へとこの順に並んでいる。

コリメータレンズ１２ｙ，１２ｍ，１２ｃ，１２ｋはそれぞれ、光源１１ｙ，１１ｍ，１１ｃ，１１ｋに対応するように設けられており、ビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋを平行光に変換する。絞り１３ｙ，１３ｍ，１３ｃ，１３ｋはそれぞれ、平行光に変換されたビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋを上下方向に所定幅を有するように整形する。

合成ミラー１４ｙ，１４ｍ，１４ｃ，１４ｋはそれぞれ、ビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋを反射して、ビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋの進行方向を揃える。ミラー１５は、合成ミラーにより進行方向が揃えられたビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋを反射する。

シリンドリカルレンズ１６は、ビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋを上下方向に集光する。より詳細には、シリンドリカルレンズ１６は、ビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋが偏向器１７のポリゴンミラーの反射面近傍において線状に結像するように、ビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋを上下方向に集光する。

偏向器１７は、ポリゴンミラー及びモータ（図示せず）により構成されており、ビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋを主走査方向に偏向走査する。ポリゴンミラーは、上側から平面視したときに、反時計回り方向に回転させられている。したがって、主走査方向は、右側から左側に向かう方向である。

走査レンズ群２０は、偏向器１７が偏向走査したビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋを感光体ドラム４０ｙ，４０ｍ，４０ｃ，４０ｋの周面に結像させる。より詳細には、走査レンズ群２０は、感光体ドラム４０ｙ，４０ｍ，４０ｃ，４０ｋ上でのビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋの走査速度が一定となると共に、ビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋのビーム径が均一となる光学特性を有している。そして、走査レンズ群２０は、走査レンズ２１，２３ｙ，２３ｍ，２３ｃ，２３ｋを含んでいる。走査レンズ２３ｙ，２３ｍ，２３ｃ，２３ｋは、走査レンズ２１よりもビームの進行方向の下流側に設けられている。

ミラー２４ｙ，２４ｍ，２４ｃ，２４ｋ，２５ｙ，２５ｍ，２５ｃ，２６ｃは、走査レンズ２１を通過したビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋを反射して、感光体ドラム４０ｙ，４０ｍ，４０ｃ，４０ｋに導く。より詳細には、ビームＢｙは、ミラー２４ｙで反射され、走査レンズ２３ｙを通過し、更に、ミラー２５ｙで反射され、防塵用ウインドウ２７ｙを通過して感光体ドラム４０ｙ上に結像する。ビームＢｍは、ミラー２４ｍで反射され、走査レンズ２３ｍを通過し、更に、ミラー２５ｍで反射され、防塵用ウインドウ２７ｍを通過して感光体ドラム４０ｍ上に結像する。ビームＢｃは、ミラー２４ｃで反射され、走査レンズ２３ｃを通過し、更に、ミラー２５ｃ，２６ｃで反射され、防塵用ウインドウ２７ｃを通過して感光体ドラム４０ｃ上に結像する。ビームＢｋは、走査レンズ２３ｋを通過し、ミラー２４ｋで反射され、防塵用ウインドウ２７ｋを通過して感光体ドラム４０ｋ上に結像する。

また、感光体ドラム４０ｙ，４０ｍ，４０ｃ，４０ｋは、図示しないモーターにより一定速度で回転駆動される。感光体ドラム４０ｙ，４０ｍ，４０ｃ，４０ｋの回転方向は、右側から平面視したときに、反時計回り方向である。以上のような構成により、ビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋが主走査方向に走査されると共に、感光体ドラム４０ｙ，４０ｍ，４０ｃ，４０ｋが回転されることにより、感光体ドラム４０ｙ，４０ｍ，４０ｃ，４０ｋ上に静電潜像が形成される。

（走査レンズ２１の構成）
ところで、光走査装置１０は、ゴースト像の形成を抑制するための構成を有している。以下に、かかる構成についてビームＢｙ，Ｂｍを例に挙げて図面を参照しながら説明する。図３は、光走査装置１０を主走査方向から平面視したときにおけるビームの主光線の経路を示した図である。図４ないし図９はそれぞれ、図３のＡ〜Ｆにおける拡大図である。図３ないし図９は、光軸Ａｘを含み、かつ、副走査方向に平行な平面における断面構造図である。主光線とは、ビームの内の絞り１３の中心を通過する光線である。また、光軸Ａｘを含み、かつ、主走査方向に平行な平面を基準面Ｓと定義する。

ここで、図３ないし図９における方向について説明する。図３ないし図９において、主走査方向は、左側から右側に向かう方向である。副走査方向は、走査レンズ２１において、感光体ドラム４０ｙ，４０ｍ，４０ｃ，４０ｋの回転方向の反対方向に一致する方向であり、具体的には、下側から上側に向かう方向である。

走査レンズ２１は、２つの面を有している。走査レンズ２１において、ビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋが入射する面を面（入射面）Ｓ１と呼び、ビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋが射出する面を面（射出面）Ｓ２と呼ぶ。走査レンズ２１の面Ｓ１は、走査レンズ２１の光軸Ａｘを含み、かつ、副走査方向に平行な副断面において、凹面をなしている。走査レンズ２１の面Ｓ２は、副断面において、凸面をなしている。これにより、走査レンズ２１は、副走査方向において負のパワーを有している。ただし、走査レンズ２１の負のパワーは、副走査方向における走査レンズ２１の両端（すなわち、走査レンズ２１の上端及び下端）に近づくにしたがって弱くなっている。一方、走査レンズ２３ｙ，２３ｍ，２３ｃ，２３ｋは、副走査方向において正のパワーを有している。レンズが負のパワーを有するとは、該レンズがビームを副走査方向において拡散させる特性を有することを意味する。一方、レンズが正のパワーを有するとは、該レンズがビームを副走査方向において集光させる特性を有していることを意味する。

また、ビームＢｙ，Ｂｍのうち、面Ｓ１から走査レンズ２１に入射したビームをそれぞれビームＢｉｙ，Ｂｉｍと呼ぶ。ビームＢｙ，Ｂｍのうち、面Ｓ１から入射し走査レンズ２１内にて反射することなく面Ｓ２から射出するビームをそれぞれ通常光Ｂｎｙ，Ｂｎｍと呼ぶ。ビームＢｍのうち、面Ｓ１から入射し面Ｓ２で反射したビームを反射光Ｂｒ１ｍと呼ぶ。ビームＢｍのうち、面Ｓ１から入射し面Ｓ２及び面Ｓ１で反射したビームを反射光Ｂｒ２ｍと呼ぶ。ビームＢｍのうち、面Ｓ１から入射し面Ｓ２及び面Ｓ１で反射した後に面Ｓ２から射出する光をゴースト光Ｂｇｍと呼ぶ。ビームＢｙのうち、面Ｓ１から入射し面Ｓ２及び面Ｓ１で反射した後に面Ｓ２から射出する光をゴースト光Ｂｇｙと呼ぶ。

ビームＢｙは、図３に示すように、基準面Ｓから見てビームＢｍと同じ側（すなわち、下側）において面Ｓ１に入射している。また、面Ｓ１に入射するビームＢｙの主光線と基準面Ｓとがなす角度θｙは、図３に示すように、主走査方向においてビームＢｙと同じ位置から面Ｓ１に入射するビームＢｍの主光線と基準面Ｓとがなす角度θｍよりも大きい。主光線と基準面Ｓがなす角度とは、ビームの進行方向側において主光線と基準面Ｓとがなす鋭角を意味する。これにより、ビームＢｙは、ビームＢｍよりも下側において、面Ｓ１に入射している。

また、ビームＢｍの通常光Ｂｎｍは、図５に示すように、基準面Ｓ（面Ｓ'）に対して角度δｍをなしている。ビームＢｍのゴースト光Ｂｇｍは、図７に示すように、基準面Ｓ（面Ｓ'）に対して角度α４ｍをなしている。ビームＢｙの通常光Ｂｎｙは、図９に示すように、基準面Ｓ（面Ｓ'）に対して角度δｙをなしている。ビームＢｙのゴースト光Ｂｇｙは、基準面Ｓ（面Ｓ'）に対して角度α４ｙをなしている。なお、図４ないし図９では、光軸Ａｘに平行な軸Ａｘ'及び、基準面Ｓに平行な面Ｓ'を示してある。

ここで、走査レンズ２１は、以下に説明する条件を満たすように設計されている。より詳細には、ゴースト光Ｂｇｍの主光線が基準面Ｓに対してなす角度α４ｍは、通常光Ｂｎｍの主光線が基準面Ｓに対してなす角度δｍよりも大きく、かつ、主走査方向においてビームＢｍと同じ位置から面Ｓ１に入射するビームＢｙが面Ｓ１及び面Ｓ２で反射することなく面Ｓ２から射出した通常光Ｂｎｙの主光線が基準面Ｓに対してなす角度δｙよりも小さい。すなわち、以下の式（１）が成立している。

δｍ＜α４ｍ＜δｙ・・・（１）

これにより、ゴースト光Ｂｇｍは、進行するにしたがって、通常光Ｂｎｍから離れるようになる。更に、通常光Ｂｎｙは、進行するにしたがって、ゴースト光Ｂｇｍから離れるようになる。すなわち、光走査装置１０では、ゴースト光Ｂｇｍを通常光Ｂｎｍ，Ｂｎｙから分離することができる。なお、図３ないし図９では、光軸Ａｘを含む副断面において、角度α４ｍと角度δｍと角度δｙとの関係を説明した。ただし、角度α４ｍと角度δｍと角度δｙとの上記関係は、走査レンズ２１の主走査方向のそれぞれの位置の断面においても成立している。

以下に、式（１）が成立するために走査レンズ２１に課される条件について図３ないし図９を参照しながら説明する。パラメータを以下のように定義する。

ｎ：走査レンズ２１の屈折率
θｍ：走査レンズ２１の面Ｓ１に入射するビームＢｍの主光線が基準面Ｓとなす角度
θｙ：走査レンズ２１の面Ｓ１に入射するビームＢｙの主光線が基準面Ｓとなす角度
θ１ｍ：ビームＢｍの主光線が面Ｓ１に入射する位置における面Ｓ１の法線Ｈ１ｍと基準面Ｓとがなす角度
θ２ｍ：面Ｓ１を透過したビームＢｉｍの主光線が面Ｓ２に入射する位置における面Ｓ２の法線Ｈ２ｍと基準面Ｓとがなす角度
θ３ｍ：面Ｓ１を透過した後、面Ｓ２で反射した反射光Ｂｒ１ｍが面Ｓ１に入射する位置における面Ｓ１の法線Ｈ３ｍと基準面Ｓとがなす角度
θ４ｍ：面Ｓ１を透過し、面Ｓ２で反射した後、面Ｓ１で反射した反射光Ｂｒ２ｍが面Ｓ２に入射する位置における面Ｓ２の法線Ｈ４ｍと基準面Ｓとがなす角度
θ１ｙ：ビームＢｙの主光線が面Ｓ１に入射する位置における面Ｓ１の法線Ｈ１ｙと基準面Ｓとがなす角度
θ２ｙ：面Ｓ１を透過したビームＢｉｙの主光線が面Ｓ２に入射する位置における面Ｓ２の法線Ｈ２ｙと基準面Ｓとがなす角度

このとき、スネルの法則により、以下の式（２）〜式（４）が成立する。ただし、θｍ，θｙ，θ１ｍ，θ２ｍ，θ３ｍ，θ４ｍ，θ２ｙは、小さいので、ｓｉｎθｍ＝θｍ，ｓｉｎθｙ＝θｙ，ｓｉｎθ１ｍ＝θ１ｍ，ｓｉｎθ２ｍ＝θ２ｍ，ｓｉｎθ３ｍ＝θ３ｍ，ｓｉｎθ４ｍ＝θ４ｍ及びｓｉｎθ２ｙ＝θ２ｙと近似した。

δｍ＝（１−ｎ）θ４ｍ＋（ｎ−１）θ１＋θｍ ・・・（２）
δｙ＝（１−ｎ）θ４ｙ＋（ｎ−１）θ１＋θｙ ・・・（３）
α４ｍ＝（１−ｎ）θ４ｍ＋２ｎθ３ｍ−２ｎθ２ｍ＋（１−ｎ）θ１＋θｍ ・・・（４）

ここで、式（１）〜式（４）を整理すると、以下の式（５）が得られる。

０＜２ｎ（θ３ｍ−θ２ｍ）＜（１−ｎ）（θ４ｙ−θ４ｍ）＋（θｙ−θｍ）・・・（５）

以上より、ゴースト光Ｂｇｍを通常光Ｂｎｍ，Ｂｎｙから分離するためには、走査レンズ２１が式（５）の条件を満たす形状を有していればよい。

また、α４ｍは、副断面において、δｍとδｙとの平均値よりも大きい。すなわち、以下の式（６）が成立している。

α４ｍ＞（δｍ＋δｙ）／２ ・・・（６）

なお、ビームＢｃ，Ｂｋは、ビームＢｙ，Ｂｍと基準面Ｓに関して実質的に対称な関係にある。したがって、ビームＢｃは、基準面Ｓから見てビームＢｋと同じ側（すなわち、上側）において面Ｓ１に入射している。ビームＢｋ，Ｂｃのうち、面Ｓ１から走査レンズ２１に入射したビームをそれぞれビームＢｉｋ，Ｂｉｃと呼ぶ。ビームＢｋ，Ｂｃのうち、面Ｓ１から入射し走査レンズ２１内にて反射することなく面Ｓ２から射出するビームをそれぞれ通常光Ｂｎｋ，Ｂｎｃと呼ぶ。ビームＢｃのうち、面Ｓ１から入射し面Ｓ２で反射したビームを反射光Ｂｒ１ｃと呼ぶ。ビームＢｃのうち、面Ｓ１から入射し面Ｓ２及び面Ｓ１で反射したビームを反射光Ｂｒ２ｃと呼ぶ。ビームＢｃのうち、面Ｓ１から入射し面Ｓ２及び面Ｓ１で反射した後に面Ｓ２から射出する光をゴースト光Ｂｇｃと呼ぶ。ビームＢｋのうち、面Ｓ１から入射し面Ｓ２及び面Ｓ１で反射した後に面Ｓ２から射出する光をゴースト光Ｂｇｋと呼ぶ。

ビームＢｋ，Ｂｃは、図２に示すように、基準面Ｓから見てビームＢｙ，Ｂｍと反対側（すなわち、上側）において面Ｓ１に入射している。また、面Ｓ１に入射するビームＢｋの主光線と基準面Ｓとがなす角度θｋは、面Ｓ１に入射するビームＢｃの主光線と基準面Ｓとがなす角度θｃよりも大きい。これにより、ビームＢｋは、ビームＢｃよりも上側において、面Ｓ１に入射している。

また、ビームＢｃの通常光Ｂｎｃは、基準面Ｓ（面Ｓ'）に対して角度δｃをなしている。ビームＢｃのゴースト光Ｂｇｃは、基準面Ｓ（面Ｓ'）に対して角度α４ｃをなしている。ビームＢｋの通常光Ｂｎｋは、基準面Ｓ（面Ｓ'）に対して角度δｋをなしている。ビームＢｋのゴースト光Ｂｇｋは、基準面Ｓ（面Ｓ'）に対して角度α４ｋをなしている。

ここで、走査レンズ２１は、以下に説明する条件を満たすように設計されている。より詳細には、ゴースト光Ｂｇｃの主光線が基準面Ｓに対してなす角度α４ｃは、通常光Ｂｎｃの主光線が基準面Ｓに対してなす角度δｃよりも大きく、かつ、主走査方向においてビームＢｃと同じ位置から面Ｓ１に入射するビームＢｋが面Ｓ１及び面Ｓ２で反射することなく面Ｓ２から射出した通常光Ｂｎｋの主光線が基準面Ｓに対してなす角度δｋよりも小さい。すなわち、以下の式（７）が成立している。

δｃ＜α４ｃ＜δｋ・・・（７）

これにより、ゴースト光Ｂｇｃは、進行するにしたがって、通常光Ｂｎｃから離れるようになる。更に、通常光Ｂｎｋは、進行するにしたがって、ゴースト光Ｂｇｃから離れるようになる。すなわち、ゴースト光Ｂｇｃを通常光Ｂｎｃ，Ｂｎｋから分離することができる。なお、光軸Ａｘを含む副断面において、角度α４ｃと角度δｃと角度δｋとの関係を説明した。ただし、角度α４ｃと角度δｃと角度δｋとの上記関係は、走査レンズ２１の主走査方向のそれぞれの位置の断面においても成立している。

以下に、式（７）が成立するために走査レンズ２１に課される条件について説明する。パラメータを以下のように定義する。

θｃ：走査レンズ２１の面Ｓ１に入射するビームＢｃの主光線が基準面Ｓとなす角度
θｋ：走査レンズ２１の面Ｓ１に入射するビームＢｋの主光線が基準面Ｓとなす角度
θ１ｃ：ビームＢｃの主光線が面Ｓ１に入射する位置における面Ｓ１の法線Ｈ１ｃと基準面Ｓとがなす角度
θ２ｃ：面Ｓ１を透過したビームＢｉｃの主光線が面Ｓ２に入射する位置における面Ｓ２の法線Ｈ２ｃと基準面Ｓとがなす角度
θ３ｃ：面Ｓ１を透過した後、面Ｓ２で反射した反射光Ｂｒ１ｃが面Ｓ１に入射する位置における面Ｓ１の法線Ｈ３ｃと基準面Ｓとがなす角度
θ４ｃ：面Ｓ１を透過し、面Ｓ２で反射した後、面Ｓ１で反射した反射光Ｂｒ２ｃが面Ｓ２に入射する位置における面Ｓ２の法線Ｈ４ｃと基準面Ｓとがなす角度
θ４ｋ：面Ｓ１を透過したビームＢｉｋの主光線が面Ｓ２に入射する位置における面Ｓ２の法線Ｈ２ｋと基準面Ｓとがなす角度
θ１ｋ：ビームＢｋの主光線が面Ｓ１に入射する位置における面Ｓ１の法線Ｈ１ｋと基準面Ｓとがなす角度
θ２ｋ：面Ｓ１を透過したビームＢｉｋの主光線が面Ｓ２に入射する位置における面Ｓ２の法線Ｈ２ｋと基準面Ｓとがなす角度

このとき、式（５）と同様に、以下の式（８）が成立する。なお、式（８）の導出については、式（５）の導出と同じであるので説明を省略する。

０＜２ｎ（θ３ｃ−θ２ｃ）＜（１−ｎ）（θ４ｋ−θ４ｃ）＋（θｋ−θｃ）・・・（８）

以上より、ゴースト光Ｂｇｃを通常光Ｂｎｃ，Ｂｎｋから分離するためには、走査レンズ２１が式（８）の条件を満たす形状を有していればよい。

また、α４ｃは、δｃとδｋとの平均値よりも大きい。すなわち、以下の式（９）が成立している。

α４ｃ＞（δｃ＋δｋ）／２ ・・・（９）

また、規制部材５０ｙ，５０ｍ，５０ｃ，５０ｋはそれぞれ、ゴースト光が感光体ドラム４０ｙ，４０ｍ，４０ｃ，４０ｋに到達することを抑制するために設けられている。以下に、規制部材５０ｙ，５０ｍ，５０ｃ，５０ｋの構成について図面を参照しながら説明する。図１０は、走査レンズ２３ｙ，２３ｍ，２３ｃ，２３ｋ及び規制部材５０ｙ，５０ｍ，５０ｃ，５０ｋを示した図である。図１１は、開口Ｏｐｙ，Ｏｐｍの位置関係を示した図である。

規制部材５０ｙ，５０ｍ，５０ｃ，５０ｋはそれぞれ、図２に示すように、走査レンズ２１よりも、ビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋの進行方向の下流側に設けられており、より詳細には、走査レンズ２３ｙ，２３ｍ，２３ｃ，２３ｋよりも、ビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋの進行方向の下流側に設けられている。本実施形態では、規制部材５０ｙ，５０ｍ，５０ｃ，５０ｋはそれぞれ、走査レンズ２３ｙ，２３ｍ，２３ｃ，２３ｋに接している。

また、規制部材５０ｙ，５０ｍ，５０ｃ，５０ｋにはそれぞれ、図１０に示すように、主走査方向に延在し、かつ、互いに同じ形状をなす開口Ｏｐｙ，Ｏｐｍ，Ｏｐｃ，Ｏｐｋが設けられている。開口Ｏｐｙ，Ｏｐｍ，Ｏｐｃ，Ｏｐｋはそれぞれ、走査レンズ２３ｙ，２３ｍ，２３ｃ，２３ｋの鏡面域Ｅｙ，Ｅｍ，Ｅｃ，Ｅｋと重なっている。鏡面域Ｅｙ，Ｅｍ，Ｅｃ，Ｅｋとは、自由面形状を形成している面、又は、光束が透過可能な面である。これにより、開口Ｏｐｙ，Ｏｐｍ，Ｏｐｃ，Ｏｐｋはそれぞれ、通常光Ｂｎｙ，Ｂｎｍ，Ｂｎｃ，Ｂｎｋが通過できるように構成されている。

ただし、開口Ｏｐｙ，Ｏｐｍ，Ｏｐｃ，Ｏｐｋはそれぞれ、図１０に示すように、走査レンズ２３ｙ，２３ｍ，２３ｃ，２３ｋの鏡面域Ｅｙ，Ｅｍ，Ｅｃ，Ｅｋよりも小さく、鏡面域Ｅｙ，Ｅｍ，Ｅｃ，Ｅｋ内に収まっている。これにより、規制部材５０ｙは、通常光Ｂｎｙ以外のビームが通常光Ｂｎｙの進行方向の最も下流側に設けられている走査レンズ２３ｙから出射することを妨げる。規制部材５０ｍは、通常光Ｂｎｍ以外のビームが通常光Ｂｎｍの進行方向の最も下流側に設けられている走査レンズ２３ｍから出射することを妨げる。規制部材５０ｃは、通常光Ｂｎｃ以外のビームが通常光Ｂｎｃの進行方向の最も下流側に設けられている走査レンズ２３ｃから出射することを妨げる。規制部材５０ｋは、通常光Ｂｎｋ以外のビームが通常光Ｂｎｋの進行方向の最も下流側に設けられている走査レンズ２３ｋから出射することを妨げる。すなわち、規制部材５０ｙ，５０ｍ，５０ｃ，５０ｋはそれぞれ、ゴースト光が感光体ドラム４０ｙ，４０ｍ，４０ｃ，４０ｋに到達することを抑制している。

ここで、開口Ｏｐｙ，Ｏｐｍの関係について図１１を参照しながら、より詳細に説明する。図１１における軌跡Ｌｙ，Ｌｍはそれぞれ、開口Ｏｐｙ，Ｏｐｍにおいて通常光Ｂｎｙ，Ｂｎｍが描く軌跡である。

前記の通り、開口Ｏｐｙ，Ｏｐｍはそれぞれ、通常光Ｂｎｙ，Ｂｎｍが通過できるように構成されている。そのため、軌跡Ｌｙ，Ｌｍはそれぞれ、開口Ｏｐｙ，Ｏｐｍ内に位置している。更に、開口Ｏｐｙの重心Ｃｙは、軌跡Ｌｙの副走査方向における中央ＣＬｙと重なっている。同様に、開口Ｏｐｍの重心Ｃｍは、軌跡Ｌｍの副走査方向における中央ＣＬｍと重なっている。なお、開口Ｏｐｋ，Ｏｐｃの関係についても、開口Ｏｐｙ，Ｏｐｍと同じ関係が成立している。

（効果）
以上のように構成された光走査装置１０によれば、ゴースト像の形成を抑制できる。より詳細には、式（１）が成立することにより、ゴースト光Ｂｇｍは、進行するにしたがって、通常光Ｂｎｍから離れるようになる。更に、通常光Ｂｎｙは、進行するにしたがって、ゴースト光Ｂｇｍから離れるようになる。すなわち、ゴースト光Ｂｇｍを通常光Ｂｎｍ，Ｂｎｙから分離することができる。これにより、走査レンズ２１から感光体ドラム４０ｙ，４０ｍまでの間においてゴースト光Ｂｇｍを容易に除去できるようになる。その結果、ゴースト光Ｂｇｍによるゴースト像の形成が抑制される。同じ理由により、ゴースト光Ｂｇｃによるゴースト像の形成が抑制される。

また、光走査装置１０によれば、走査レンズ２１の負のパワーが大きくなることによる通常光Ｂｎｙ，Ｂｎｍ，Ｂｎｃ，Ｂｎｋへのボウやねじれ等の悪影響を抑制できる。より詳細には、ゴースト像の形成を抑制する方法としては、例えば、走査レンズ２１によりゴースト光Ｂｇｍの進行方向を下側に大きく変化させて、ゴースト光Ｂｇｍを通常光Ｂｎｙよりも下側を通過させることが考えられる。ただし、この場合には、走査レンズ２１の負のパワーが大きくなり過ぎて、通常光Ｂｎｙ，Ｂｎｍ，Ｂｎｃ，Ｂｎｋへのボウやねじれ等の悪影響が問題となる。

一方、光走査装置１０では、ゴースト光Ｂｇｍは、副走査方向において通常光Ｂｎｍと通常光Ｂｎｙとの間に位置している。すなわち、走査レンズ２１は、ゴースト光Ｂｇｍの進行方向を下側に大きく変化させていない。したがって、走査レンズ２１の負のパワーを大きくする必要がない。その結果、走査レンズ２１の負のパワーが大きくなることによる通常光Ｂｎｙ，Ｂｎｍ，Ｂｎｃ，Ｂｎｋへのボウやねじれ等の悪影響を抑制できる。なお、ゴースト光Ｂｇｃについてもゴースト光Ｂｇｍと同じことが言える。

なお、光走査装置１０では、ゴースト光Ｂｇｍが通常光Ｂｎｍと通常光Ｂｎｙとの間に位置しているので、ゴースト光Ｂｇｍを完全に除去できない場合がある。ただし、ゴースト光Ｂｇｍを完全に除去できない場合であっても、光走査装置１０では、以下に説明するように、感光体ドラム４０ｙ，４０ｍに形成される静電潜像には大きな問題が発生しにくい。より詳細には、ゴースト光Ｂｇｍの偏向走査が繰り返されてゴースト光Ｂｇｍのエネルギーが積算されることによって、ゴースト像が感光体ドラム４０ｙ，４０ｋの静電潜像に悪影響を及ぼす。しかしながら、走査レンズ２１の屈折率が１．５程度であり、面Ｓ１，Ｓ２への入射角が０°〜２０°である場合には、面Ｓ１，Ｓ２のそれぞれにおける反射率は、５％程度である。そして、ゴースト光Ｂｇｍは、面Ｓ１，Ｓ２において１回ずつ（すなわち、２回）反射しているので、ゴースト光Ｂｇｍのエネルギーは、通常光Ｂｎｍの０．２５％程度と微小である。したがって、ゴースト光Ｂｇｍを完全に除去できなかったとしても、ゴースト光Ｂｇｍを一定の割合で除去することによって、静電潜像への悪影響を十分に抑制できる。なお、ゴースト光Ｂｇｃについてもゴースト光Ｂｇｍと同じことが言える。

また、光走査装置１０では、ゴースト光Ｂｇｍを容易に除去することができる。より詳細には、開口Ｏｐｙの重心Ｃｙは、図１１に示すように、軌跡Ｌｙの副走査方向における中央ＣＬｙと重なっており、開口Ｏｐｍの重心Ｃｍは、軌跡Ｌｍの副走査方向における中央ＣＬｍと重なっている。すなわち、軌跡Ｌｙ，Ｌｍがそれぞれ開口Ｏｐｙ，Ｏｐｍの中央付近に位置している。また、コスト低減の観点から規制部材５０ｙ，５０ｍを同じ構造とするために、開口Ｏｐｙの形状は開口Ｏｐｍの形状と同じである。

ここで、図１１に示すように、軌跡Ｌｙ，Ｌｍにはボウが発生しているので、軌跡Ｌｙ，Ｌｍは上側に突出する弓型をなしている。そして、通常光Ｂｎｙは、走査レンズ２１において、通常光Ｂｎｍよりも基準面Ｓから下側に離れた位置を通過する。そのため、通常光Ｂｎｙに発生するボウは、通常光Ｂｎｍに発生するボウよりも大きい。したがって、軌跡Ｌｙの方が軌跡Ｌｍよりも大きく湾曲している。そのため、副断面における軌跡Ｌｙと軌跡Ｌｍとの中点Ｃ０は、重心Ｃｙと重心Ｃｍとの垂直二等分線Ｌ１よりも上側に位置するようになる。すなわち、副断面において、ゴースト光Ｂｇｍが通常光Ｂｎｍと通常光Ｂｎｙとの中間を通過した場合には、ゴースト光Ｂｇｍは開口Ｏｐｙよりも開口Ｏｐｍの近くを通過することになる。ただし、ゴースト光Ｂｇｍの除去の観点からは、ゴースト光Ｂｇｍが垂直二等分線Ｌ１近傍を通過していることが好ましい。

そこで、光走査装置１０では、式（６）が成立している。これにより、ゴースト光Ｂｇｍは、中点Ｃ０よりも下側を通過するようになり、垂直二等分線Ｌ１近傍を通過させることが可能となる。その結果、ゴースト光Ｂｇｍが規制部材５０ｙ，５０ｍにより感光体ドラム４０ｙ，４０ｍに到達することが抑制されるようになる。以上の理由により、光走査装置１０では、ゴースト光Ｂｇｍを容易に除去することができる。なお、同じ理由により、ゴースト光Ｂｇｃを容易に除去することができる。

また、光走査装置１０では、通常光Ｂｃｙへの収差的な悪影響を抑制しつつ、ゴースト光Ｂｇｍを通常光Ｂｃｙ，Ｂｃｍから容易に分離することができる。より詳細には、走査レンズ２１の負のパワーが、副走査方向において均一である場合には、以下の問題が生じる。ゴースト光Ｂｇｍの進行方向を下側に変化させるように、走査レンズ２１の負のパワーを設定すると、ゴースト光Ｂｇｍよりも下側において走査レンズ２１を通過する通常光Ｂｎｙに対する負のパワーが大きくなり過ぎる。そのため、通常光Ｂｎｙへの収差的な悪影響が発生する。すなわち、走査レンズ２１の負のパワーが副走査方向において均一である場合には、ゴースト光Ｂｇｍを通常光Ｂｃｙ，Ｂｃｍから容易に分離することができるが、通常光Ｂｃｙへの収差的な悪影響を抑制できない。

そこで、光走査装置１０では、走査レンズ２１の負のパワーは、副走査方向における走査レンズ２１の両端に近づくにしたがって弱くなっている。これにより、ゴースト光Ｂｇｍが通過する位置において十分な負のパワーを設定することが可能となる。その結果、ゴースト光Ｂｇｍの進行方向を下側に変化させることができ、ゴースト光Ｂｇｍを通常光Ｂｃｙ，Ｂｃｍから容易に分離することができる。更に、通常光Ｂｎｙが通過する位置において適切な大きさの負のパワーを設定することが可能となる。その結果、通常光Ｂｎｙに対する負のパワーが大きくなり過ぎることが抑制され、通常光Ｂｎｙへの収差的な悪影響を抑制することができる。

また、光走査装置１０では、以下の理由により、ゴースト光Ｂｇｍをより効果的に除去することができる。走査レンズ２１は負のパワーを有している。更に、式（１）が成立している。そのため、走査レンズ２１を通過したゴースト光Ｂｇｍは、進行するにしたがって、通常光Ｂｎｍから離れる。一方、走査レンズ２３ｍは、正のパワーを有している。そのため、走査レンズ２３ｍを通過したゴースト光Ｂｇｍは、進行するにしたがって、通常光Ｂｎｍに近づく。よって、ゴースト光Ｂｇｍと通常光Ｂｎｍとが最も離れるのは、走査レンズ２３ｍの直前又は直後である。したがって、走査レンズ２３ｍ近傍では、ゴースト光Ｂｇｍを除去することが容易である。そこで、光走査装置１０では、通常光Ｂｎｍの進行方向の最も下流側に設けられている走査レンズ２３ｍに規制部材５０ｍが接している。これにより、規制部材５０ｍにより、ゴースト光Ｂｇｍを除去することができる。

更に、走査レンズ２１は負のパワーを有している。更に、式（１）が成立している。そのため、走査レンズ２１を通過したゴースト光Ｂｇｍは、進行するにしたがって、通常光Ｂｎｙから離れる。一方、走査レンズ２３ｙは、正のパワーを有している。そのため、走査レンズ２３ｙを通過したゴースト光Ｂｇｍは、進行するにしたがって、通常光Ｂｎｙに近づく。よって、ゴースト光Ｂｇｍと通常光Ｂｎｙとが最も離れるのは、走査レンズ２３ｙの直前又は直後である。したがって、走査レンズ２３ｙ近傍では、ゴースト光Ｂｇｍを除去することが容易である。そこで、光走査装置１０では、通常光Ｂｎｙの進行方向の最も下流側に設けられている走査レンズ２３ｙに規制部材５０ｙが接している。これにより、規制部材５０ｙにより、ゴースト光Ｂｇｍを除去することができる。同じ理由により、規制部材５０ｃ，５０ｋにより、ゴースト光Ｂｇｃを除去することができる。

また、イエローの静電潜像を形成するためのビームＢｙは、ビームＢｍよりも下側（すなわち、最も下側）を通過している。そのため、ゴースト光Ｂｇｍが通常光Ｂｎｙに重なって、イエローの静電潜像にゴースト像が発生するおそれがある。しかしながら、イエローの濃度変化は、マゼンタ、シアン及びブラックの濃度変化に比べて、人間の目により判別されにくい。したがって、ゴースト光Ｂｇｍによってイエローの静電潜像にゴースト像が生じたとしても、人間の目によってゴースト像の発生を視認されにくくて済む。

また、ブラックの濃度変化は、イエロー、マゼンタ及びシアンの濃度変化に比べて、人間の目により判別され易い。更に、ブラックの使用頻度は、イエロー、マゼンタ及びシアンの使用頻度に比べて高い。そのため、ブラックの静電潜像にゴースト像が発生することを抑制することは非常に重要である。そこで、ブラックの静電潜像を形成するためのビームＢｋは、ビームＢｃよりも上側（すなわち、最も上側）を通過している。これにより、ゴースト光Ｂｇｋの進行方向は、上側に大きく変化させられる。よって、ゴースト光Ｂｇｋと通常光Ｂｎｋとを大きく離すことが可能である。すなわち、ゴースト光Ｂｇｋを容易に除去することが可能となり、ゴースト光Ｂｇｋによりブラックの静電潜像にゴースト像が形成されることが抑制される。

（第１の実施例）
次に、第１の実施例に係る光走査装置１０の走査レンズ２１について説明する。表１及び表２はそれぞれ、走査レンズ２１の面Ｓ１，Ｓ２の自由曲面係数である。自由曲面形状は、以下の式（１０）に示される。該走査レンズ２１では、面Ｓ１が副断面において凹面をなし、面Ｓ２が副断面において平面をなしている。

以上のような走査レンズ２１では、δｍ，δｙ，（δｍ＋δｙ）／２及びα４ｍは、表３に示すようになる。

表３によれば、第１の実施例に係る光走査装置１０では、式（１）及び式（６）が満たされていることが分かる。また、通常光Ｂｎｍ，Ｂｎｙに関するその他の角度は、表４に示すようになる。ゴースト光Ｂｇｍ，Ｂｇｙに関するその他の角度は、表５に示すようになる。

なお、面Ｓ２が平面であるので、面Ｓ２の法線は光軸Ａｘと平行である。したがって、通常光Ｂｎｍ，Ｂｎｙの角度θ２ｍ，θ２ｙが０となっている。また、光源１１ｙ，１１ｍ，１１ｃ，１１ｋが放射するビームＢｙ，Ｂｍ，Ｂｃ，Ｂｋの波長は７８０ｎｍである。そこで、屈折率ｎは、７８０ｎｍの波長における屈折率を示した。以上のような条件下で、式（５）を演算したところ、表６の結果が得られた。

表６によれば、第１の実施例に係る光走査装置１０では、式（５）が満たされていることが分かる。

ところで、表２の面Ｓ２の自由曲面係数を参照すると、Ｙ０次におけるＺ０次〜Ｚ２次の係数が全て０になっている。これは、面Ｓ２が平面であることを示している。一方、表１の面Ｓ１の自由曲面係数を参照すると、Ｙ０次におけるＺ２次の係数が−４Ｅ−３であり、Ｙ０次におけるＺ４次の係数が２Ｅ−５となっている。これは、光軸Ａｘから上下方向に離れるにしたがって面Ｓ１の曲率が緩くなることにより、光軸Ａｘから上下方向に離れるにしたがって走査レンズ２１の負のパワーが弱くなっていることを意味している。

なお、面Ｓ２が副断面において平面をなしているので、走査レンズ２１の副走査方向の面別偏芯感度を弱くすることができる。

（第２の実施例）
次に、第２の実施例に係る光走査装置１０の走査レンズ２１について説明する。表７及び表８はそれぞれ、走査レンズ２１の面Ｓ１，Ｓ２の自由曲面係数である。走査レンズ２１では、面Ｓ１が副断面において凹面をなし、面Ｓ２が副断面において凸面をなしている。

以上のような走査レンズ２１では、δｍ，δｙ，（δｍ＋δｙ）／２及びα４ｍは、表９に示すようになる。

表９によれば、第２の実施例に係る光走査装置１０では、式（１）及び式（６）が満たされていることが分かる。また、通常光Ｂｎｍ，Ｂｎｙに関するその他の角度は、表１０に示すようになる。ゴースト光Ｂｇｍ，Ｂｇｙに関するその他の角度は、表１１に示すようになる。

以上のような条件下で、式（５）を演算したところ、表１２の結果が得られた。

表１２によれば、第２の実施例に係る光走査装置１０では、式（５）が満たされていることが分かる。

ところで、表８の面Ｓ２の自由曲面係数を参照すると、Ｙ０次におけるＺ２次の係数が−１Ｅ−３になっている。これは、面Ｓ２が副断面において球面であることを示している。一方、表７の面Ｓ１の自由曲面係数を参照すると、Ｙ０次におけるＺ２次の係数が−６Ｅ−３であり、Ｙ０次におけるＺ４次の係数が２.５Ｅ−５となっている。これは、光軸Ａｘから上下方向に離れるにしたがって面Ｓ１の曲率が緩くなり、光軸Ａｘから上下方向に離れるにしたがって走査レンズ２１の負のパワーが弱くなっていることを意味している。

（その他の実施形態）
本発明に係る光走査装置１０は、前記実施形態及び実施例に係る光走査装置１０に限らず、その要旨の範囲内において変更可能である。

規制部材５０ｙ，５０ｍ，５０ｃ，５０ｋは、走査レンズ２３ｙ，２３ｍ，２３ｃ，２３ｋよりも通常光Ｂｎｙ，Ｂｎｍ，Ｂｎｃ，Ｂｎｋの進行方向の下流側に設けられているが、走査レンズ２３ｙ，２３ｍ，２３ｃ，２３ｋよりも通常光Ｂｎｙ，Ｂｎｍ，Ｂｎｃ，Ｂｎｋの進行方向の上流側に設けられていてもよい。この場合、規制部材５０ｙは、通常光Ｂｎｙ以外のビームが通常光Ｂｎｙの進行方向の最も下流側に設けられている走査レンズ２３ｙに入射することを妨げる。規制部材５０ｍは、通常光Ｂｎｍ以外のビームが通常光Ｂｎｍの進行方向の最も下流側に設けられている走査レンズ２３ｍに入射することを妨げる。規制部材５０ｃは、通常光Ｂｎｃ以外のビームが通常光Ｂｎｃの進行方向の最も下流側に設けられている走査レンズ２３ｃに入射することを妨げる。規制部材５０ｋは、通常光Ｂｎｋ以外のビームが通常光Ｂｎｋの進行方向の最も下流側に設けられている走査レンズ２３ｋに入射することを妨げる。

なお、走査レンズ２１，２３ｙ，２３ｍ，２３ｃ，２３ｋ以外に更に走査レンズが設けられていてもよい。

なお、規制部材５０ｙ，５０ｍ，５０ｃ，５０ｋは、必ずしも設けられていなくてもよい。

本発明は、光走査装置に有用であり、特に、ゴースト像の形成を抑制できる点において優れている。

１０：光走査装置
１１ｙ，１１ｍ，１１ｃ，１１ｋ：光源
１７：偏向器
２０：走査レンズ群
２１，２３ｙ，２３ｍ，２３ｃ，２３ｋ：走査レンズ
４０ｙ，４０ｍ，４０ｃ，４０ｋ：感光体ドラム
５０ｙ，５０ｍ，５０ｃ，５０ｋ：規制部材

Claims (15)

1. 第１の光束及び第２の光束を含む複数の光束を放射する光源と、
   前記複数の光束を主走査方向に偏向走査する偏向手段と、
   前記偏向手段が偏向走査した前記複数の光束を複数の被走査面に結像させる走査光学素子群と、
   を備えており、
   前記走査光学素子群は、
   前記複数の光束が入射する入射面及び該複数の光束が射出する射出面を有し、かつ、副走査方向において負のパワーを有し、かつ１つのみのレンズよりなる第１の走査光学素子を、
   含んでおり、
   前記第２の光束は、前記第１の走査光学素子の光軸を含み、かつ、前記主走査方向に平行な基準面から見て、前記第１の光束と同じ側において前記入射面に入射し、
   前記入射面に入射する前記第２の光束の主光線と前記基準面とがなす角度は、前記主走査方向において該第２の光束と同じ位置から該入射面に入射する前記第１の光束の主光線と該基準面とがなす角度よりも大きく、
   前記第１の光束が前記射出面及び前記入射面で反射した後に該射出面から射出した第１のゴースト光の主光線が前記基準面に対してなす第１の角度は、該第１の光束が前記入射面及び前記射出面で反射することなく該射出面から射出した第１の通常光の主光線が該基準面に対してなす第２の角度よりも大きく、かつ、前記主走査方向において該第１の光束と同じ位置から該入射面に入射する前記第２の光束が該入射面及び該射出面で反射することなく該射出面から射出した第２の通常光の主光線が該基準面に対してなす第３の角度よりも小さいこと、
   を特徴とする光走査装置。
2. 前記第１の角度は、前記第１の走査光学素子の光軸を含み、かつ、前記副走査方向に平行な副断面において、前記第２の角度と前記第３の角度との平均値よりも大きいこと、
   を特徴とする請求項１に記載の光走査装置。
3. 前記第１の走査光学素子よりも、前記第１の光束の進行方向の下流側に設けられている第１の規制部材であって、前記主走査方向に延在する第１の開口が設けられている第１の規制部材と、
   前記第１の走査光学素子よりも、前記第２の光束の進行方向の下流側に設けられている第２の規制部材であって、前記主走査方向に延在する第２の開口が設けられている第２の規制部材と、
   を更に備えており、
   前記第１の開口の第１の重心は、前記第１の通常光が該第１の開口において描く軌跡の前記副走査方向における第１の中央と重なっており、
   前記第２の開口の第２の重心は、前記第２の通常光が該第２の開口において描く軌跡の前記副走査方向における第２の中央と重なっており、
   前記第１の開口は、前記第１の通常光が通過できるように構成されており、
   前記第２の開口は、前記第２の通常光が通過できるように構成されていること、
   を特徴とする請求項２に記載の光走査装置。
4. 前記第１の走査光学素子よりも、前記第１の光束の進行方向の下流側に設けられている１以上の第２の走査光学素子を、
   更に備えており、
   前記第１の規制部材は、前記第１の通常光以外の光束が該第１の通常光の進行方向の最も下流側に設けられている前記第２の走査光学素子に入射することを妨げ、又は、該第１の通常光以外の光束が該第２の走査光学素子から出射することを妨げること、
   を特徴とする請求項３に記載の光走査装置。
5. 前記第１の規制部材は、前記第１の通常光の進行方向の最も下流側に設けられている前記第２の走査光学素子に接していること、
   を特徴とする請求項４に記載の光走査装置。
6. 前記第１の走査光学素子よりも、前記第２の光束の進行方向の下流側に設けられている１以上の第３の走査光学素子を、
   更に備えており、
   前記第２の規制部材は、前記第２の通常光以外の光束が該第２の通常光の進行方向の最も下流側に設けられている前記第３の走査光学素子に入射することを妨げ、又は、該第２の通常光以外の光束が該第３の走査光学素子から出射することを妨げること、
   を特徴とする請求項３ないし請求項５のいずれかに記載の光走査装置。
7. 前記第２の規制部材は、前記第２の通常光の進行方向の最も下流側に設けられている前記第３の走査光学素子に接していること、
   を特徴とする請求項６に記載の光走査装置。
8. 前記第１の開口と前記第２の開口とは、同じ形状をなしていること、
   を特徴とする請求項３ないし請求項７のいずれかに記載の光走査装置。
9. 前記第１の走査光学素子の負のパワーは、前記副走査方向における該第１の走査光学素子の両端に近づくにしたがって弱くなっていること、
   を特徴とする請求項１ないし請求項８のいずれかに記載の光走査装置。
10. 前記入射面は、前記第１の走査光学素子の光軸を含み、かつ、前記副走査方向に平行な副断面において、凹面をなしており、
    前記射出面は、前記副断面において、平面をなしていること、
    を特徴とする請求項１ないし請求項９のいずれかに記載の光走査装置。
11. 前記光源は、前記第１の光束ないし第４の光束を放射すること、
    を特徴とする請求項１ないし請求項１０のいずれかに記載の光走査装置。
12. 前記第１の光束、前記第３の光束及び前記第４の光束は、マゼンタ、シアン及びブラックの静電潜像を被走査面に形成するための光束であり、
    前記第２の光束は、イエローの静電潜像を被走査面に形成するための光束であること、
    を特徴とする請求項１１に記載の光走査装置。
13. 前記第３の光束及び前記第４の光束は、前記基準面から見て、前記第１の光束及び前記第２の光束と反対側において前記入射面に入射し、
    前記入射面に入射する前記第４の光束の主光線と前記基準面とがなす角度は、該入射面に入射する前記第３の光束の主光線と該基準面とがなす角度よりも大きく、
    前記第３の光束が前記射出面及び前記入射面で反射した後に該射出面から射出した第２のゴースト光の主光線が前記基準面に対してなす第４の角度は、該第３の光束が前記入射面及び前記射出面で反射することなく該射出面から射出した第３の通常光の主光線が該基準面に対してなす第５の角度よりも大きく、かつ、前記主走査方向において該第３の光束と同じ位置から該入射面に入射する前記第４の光束が該入射面及び該射出面で反射することなく該射出面から射出した第４の通常光の主光線が該基準面に対してなす第６の角度よりも小さいこと、
    を特徴とする請求項１１又は請求項１２のいずれかに記載の光走査装置。
14. 前記第１の光束ないし第３の光束は、マゼンタ、イエロー及びシアンの静電潜像を被走査面に形成するための光束であり、
    前記第４の光束は、ブラックの静電潜像を被走査面に形成するための光束であること、
    を特徴とする請求項１３に記載の光走査装置。
15. ０＜２ｎ（θ３ａ−θ２ａ）＜（１−ｎ）（θ４ｂ−θ４ａ）＋（θｂ−θａ）を満たすこと、
    を特徴とする請求項１ないし請求項１４のいずれかに記載の光走査装置。
    ｎ：前記第１の走査光学素子の屈折率
    θａ：前記第１の走査光学素子の前記入射面に入射する前記第１の光束の主光線が前記基準面となす角度
    θｂ：前記第１の走査光学素子の前記入射面に入射する前記第２の光束の主光線が前記基準面となす角度
    θ２ａ：前記入射面を透過した前記第１の光束の主光線が前記射出面に入射する位置における該射出面の法線と前記基準面とがなす角度
    θ３ａ：前記入射面を透過した後、前記射出面で反射した前記第１のゴースト光が該入射面に入射する位置における該入射面と前記基準面とがなす角度
    θ４ａ：前記入射面を透過し、前記射出面で反射した後、該入射面で反射した前記第１のゴースト光が該射出面に入射する位置における該射出面と前記基準面とがなす角度
    θ４ｂ：前記入射面を透過した前記第２の光束の主光線が前記射出面に入射する位置における該射出面の法線と前記基準面とがなす角度

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