JP6001410B2 - 密閉型電動圧縮機及びこれを用いた冷凍空調装置 - Google Patents

Description

本発明は冷凍空調機器等に用いられる密閉型電動圧縮機に関する。

冷凍機、空調機、冷蔵庫等の冷媒には、Ｒ１３４ａ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０７Ｃなどの水素含有フロンが使用されている。これらの冷媒は、オゾン層を破壊しないものの地球温暖化係数が大きいという問題がある。

一方、Ｒ３２はオゾン層を破壊することなく、且つ、Ｒ４１０Ａと比較すると地球温暖化係数は３分の１程度である。しかし、冷媒としてＲ３２を採用した場合、Ｒ４１０Ａに比べて圧縮機の吐出温度が高い。

ところで、圧縮機のモータは運転中に熱を発生するので、モータの温度は圧縮機の吐出ガスの温度よりも高い。そのため、従来からモータを圧縮機の吐出ガスで冷却して、モータの温度上昇を抑制してきた。

しかし、冷媒としてＲ３２を用いた場合、Ｒ４１０Ａなどに比べて圧縮機の吐出温度が高く、吐出ガスの温度がモータの温度に近づく。そのため、運転状態によっては吐出ガスでモータを十分に冷却することができず、モータに使用する希土類磁石が高温減磁するおそれがある。

特許文献１には、冷媒としてＲ３２を用いた場合において、モータに使用する希土類磁石の厚みを増すことで高温減磁に対する耐久性を高めることが記載されている。

特開２００１−１１５９６３号公報

しかしながら、希土類磁石の厚みを増す設計をして耐久性を高めた場合、希土類磁石の使用量増加につながりコスト面の上昇を招く。

そこで、本発明は、吐出ガスによるモータの冷却を促進して、モータに使用する希土類磁石の高温減磁を防ぐことを目的とする。

前述の目的を達成するための本発明の密閉型電動圧縮機は、冷媒を圧縮する圧縮機構と、圧縮機構を駆動する電動機と、圧縮機構及び電動機を収納し且つ底部に潤滑油を貯留する密閉容器と、を備え、電動機は、固定子と、回転子と、回転子に固定されたバランスウエイトと、を有し、回転子は永久磁石を有し、永久磁石の一部もしくは全部はＮｄ-Ｆｅ-Ｂ系磁石であり、バランスウエイトは外周面に円周溝を有し、さらに、前記冷媒を前記密閉容器から吐出する吐出パイプを備え、前記バランスウエイトは前記回転子と前記吐出パイプとの間に位置し、前記円周溝は、前記回転子の径方向と略水平となる面を有する。なお、その他の課題を解決するための手段は、後述の発明を実施するための形態のなかで明らかにする。

本発明によれば、吐出ガスによるモータの冷却を促進して、モータに使用する希土類磁石の高温減磁を防ぐことができる。

密閉型電動圧縮機の縦断面図 密閉型電動圧縮機における冷媒ガス及び潤滑油の流れを示す図 回転子の部分断面を示した斜視図 円周溝形状図 円周溝形状図 従来例におけるオイルミスト分離の概念図 本実施例におけるオイルミスト分離の概念図 図１でバランスウエイト先端部が対向面に接近した状態の縦断面図

本実施形態における密閉型電動圧縮機５０の全体の構成、動作、機能などに関して、図１〜図８を参照しながら説明する。

図１は密閉型電動圧縮機の縦断面図である。図２は密閉型電動圧縮機における冷媒ガス及び潤滑油の流れを示す図である。密閉型電動圧縮機５０は、冷凍空調装置（例えば、空気調和機、冷蔵庫、冷凍庫、冷蔵・冷凍ショーケースなど）やヒートポンプ式給湯装置などの冷凍サイクルの構成機器として用いられ、密閉容器１、圧縮機構２及び電動機７を主要構成要素として備えている。

密閉容器１は、円筒状の筒部１ａと筒部１ａの上下に溶着された蓋部１ｂ及び底部１ｃとから構成され、内部を密閉空間としている。密閉容器１は、圧縮機構２及び電動機７を収納し、底部１ｃにエーテル系又はエステル系冷凍機油で構成される潤滑油８を貯留している。潤滑油８の油面は副軸受１５の上方に位置するよう設定されている。

密閉容器１の蓋部１ｂを貫通する吸込パイプ１１と、密閉容器１の筒部１ａを貫通する吐出パイプ２２が設けられている。吐出パイプ２２は、フレーム５の直下に位置して、密閉容器１内の中心方向に突出して設けられている。吐出パイプ２２の先端はエンドコイル１７の外周面より中心側まで突出して開口されている。

圧縮機構２は、Ｒ３２の冷媒ガスを圧縮して密閉容器１内に吐出するものであり、密閉容器１内の上部に設置されている。圧縮機構２は、固定スクロール３、旋回スクロール４、フレーム５及びオルダムリングを主要構成要素として備えている。

固定スクロール３は、端板上に渦巻状のラップを立設して構成され、フレーム５上にボルト止めされている。固定スクロール３の周縁部には吸込口１２が設けられ、中央部には吐出口１４が設けられている。吸込口１２には吸込パイプ１１が連通している。吐出口１４は密閉容器１内の圧縮機構２の上方空間に連通されている。

旋回スクロール４は、端板上に渦巻状のラップを立設して構成され、旋回スクロール４は固定スクロール３とフレーム５との間に挟み込まれている。旋回スクロール４と固定スクロール３を噛み合わせて圧縮室を形成する。旋回スクロール４の反固定スクロール側には旋回軸受が組み込まれるボス部が設けられている。旋回軸受には旋回スクロール４を偏心駆動させるために偏心ピン部６ａが嵌合されている。

オルダムリングは、旋回スクロール４の自転規制機構を構成するものであり、旋回スクロール４とフレーム５との間に設置され、旋回スクロール４が自転するのを防止して円軌道運動を行わせる。

フレーム５は、密閉容器１に溶接で固定され、固定スクロール３、オルダムリング及び旋回スクロール４を支持している。フレーム５の中央には下方に突出する筒部が設けられている。この筒部内には、シャフト６を軸支する主軸受５ａが設けられている。

電動機７は、回転子７ａ、固定子７ｂ、シャフト６及びバランスウェイト１６を主要構成要素として備える。

固定子７ｂは、電流を流して回転磁界を発生させる複数の導体を有するコイル２４と、回転磁界を効率よく伝達するための鉄芯とを主要構成要素として備えている。

鉄芯は密閉容器１に焼き嵌めして固定されている。この固定子７ｂの外周には全周にわたって多数の切欠きが形成され、密閉容器１の筒部１ａと固定子７ｂとの間の隙間１８ｂが形成されている。圧縮機構２から吐出される油分を含む冷媒が隙間１８ｂを一側（圧縮機構２側）から他側（油溜９側）に流れる。

本実施例では、切欠きによって隙間１８ｂが形成されているが、密閉容器１の筒部１ａと固定子７ｂを隙間１８ｂができる形状として成形してもよい。

回転子７ａと固定子７ｂとの間には隙間１８ａが形成されており、油分を含む冷媒が隙間１８ａを一側（油溜９側）から他側（圧縮機構２側）に流れる。

このように、圧縮機構２から吐出した冷媒が、密閉容器１内で、電動機７に対して圧縮機構２側の電動機の上方の空間２０と、電動機７に対して油溜９側の電動機の下方の空間２１と、を循環することで、冷媒と油とを分離させている。

シャフト６は、回転子７ａの中央穴に嵌合されて回転子７ａと一体化されている。シャフト６の一側（図示例では上側）は、回転子７ａより突出して圧縮機構２に係合され、圧縮機構２の圧縮動作により偏心力が加えられる。本実施形態では、シャフト６は、その両側が回転子７ａの両側より突出され、回転子７ａの両側で主軸受５ａ及び副軸受１５により軸支され、安定的に回転することができる。副軸受１５は、密閉容器１に溶接して固定された支持部材により支持されると共に、潤滑油８に浸漬されている。

シャフト６の下端は密閉容器１の底部の油溜９内に延びている。シャフト６には潤滑油８を各軸受部および各摺動面へ供給する貫通穴６ｂが設けられ、下端部の油溜９より潤滑油８を貫通穴６ｂから吸い上げられるようになっている。圧縮機構２にシャフト貫通穴を通して油溜９より吸い上げられた潤滑油８は、各軸受及び圧縮機構２の摺動部に供給される。圧縮機構２の摺動部に供給された潤滑油８は、冷媒ガスと共に固定スクロール３の中央部の吐出口１４から吐出される。

バランスウェイト１６は、回転子７ａの圧縮機構２側に設置された上バランスウェイト１６ａ及び回転子７ａの反圧縮機構２側に設置された下バランスウェイト１６ｂから構成され、複数のリベット３０により回転子７ａに固定されている。

電動機７が通電されて回転子７ａが回転すると、これに伴いシャフト６も回転され、偏心ピン部６ａが偏心した回転運動をすることにより、旋回スクロール４が旋回駆動され、固定スクロール３と旋回スクロール４との間に形成される圧縮室が外周側から中央部に移動しながら小さくなる。これにより、密閉容器１の外部の冷凍サイクルに通じた吸込パイプ１１及び吸込口１２を通して冷媒ガスが吸入されて圧縮されて行き、圧縮された冷媒ガスは固定スクロール３の中央部の吐出口１４から密閉容器１内の上部空間に吐出される。
これらの動作が繰り返される。なお、固定子７ｂのコイル２４は集中巻方式で巻かれている。

次に、モータの放熱を促進するためにバランスウエイト１６の表面積を増す構造について説明する。図３は回転子の部分断面を示した斜視図である。回転子７ａは、鉄芯２５と鉄芯２５に内蔵された永久磁石３３とを主要構成要素として備え、固定子７ｂからの回転磁界を回転運動に変換しシャフト６を中心に回転される。回転子７ａは、固定子７ｂの鉄芯の中央穴に回転可能に配置されている。

ところで、回転子７ａは、圧縮機構２から排出される高温の雰囲気冷媒に加えて、固定子７ｂの鉄芯２５の中央穴にわずかな隙間を介して配置されており、固定子７ｂのコイル２４で発生する熱を直接受けてしまうことから、高温になりやすい。

冷媒としてＲ３２を用いた場合、Ｒ４１０Ａなどに比べて圧縮機構２からの吐出ガスの温度が高く、吐出ガスの温度は回転子７ａの温度に近づく。そのため、運転状態によっては吐出ガスで回転子７ａを十分に冷却することができず、回転子７ａに使用する希土類磁石が高温減磁するおそれがある。

本実施例では、上側バランスウエイト１６ａ及び下側バランスウエイト１６ｂの外周面に円周溝４０を設け、上側バランスウエイト１６ａ及び下側バランスウエイト１６ｂの表面積を増加させている。回転子７ａはバランスウエイト１６に接続されるので、バランスウエイト１６からの放熱量が増すことで、回転子７ａの冷却が促進され、回転子７ａに使用する希土類材料からなるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石３３の高温減磁を防ぐことができる。

図４及び図５は、円周溝形状図である。円周溝４０は、図４に示すような凹凸形状や、図５に示すような凹凸形状などのバランスウエイト１６の表面積を増加させ、回転子７ａの冷却を促進させることができる形状であればよい。

また、鋼板は磁性を帯びる性質があるため、回転子７ａの鉄芯２５とバランスウエイト１６の間には非磁性体材料である真鍮やアルミニウム合金からなる当て板４２を設けて、磁力漏れを防ぐ構造としている。

なお、バランスウエイト１６の材料としては、高温状態でもクリープ変形を起こしにくい鉄系材料であれば、鉄（鋼以外）、亜鉛、真鍮等の材料であってもよい。

また、バランスウエイト１６の表面積を増大させるためには、必ずしも円周溝４０を等間隔に設ける必要はないが、本実施例ではバランスウエイト１６の強度を均一にする目的で円周溝４０を等間隔に設けている。

次に、オイルミスト４１が密閉容器１から吐出するのを防ぐことを目的とした上側バランスウエイト１６ａの構造について説明する。図６は従来例におけるオイルミスト分離の概念図であり、図７は本実施例におけるオイルミスト分離の概念図である。

図６に示すように、表面張力により付着した微細なオイルミスト４１は冷媒ガスの流れにより上側バランスウエイト１６ａの外周面表面をつたって上方に移動する。そして、オイルミスト４１は上側バランスウエイト１６ａから吐出パイプ２２に流れ、密閉容器１から吐出される。

対して、本実施例では、図７に示すように、上側バランスウエイト１６ａの外周面に円周溝４０を設けている。より具体的には、図４に示すような回転子７ａの径方向と水平となる面４０ａを有する円周溝４０を設けている。本実施例によれば、円周溝４０をつたう時に回転子７ａの径方向に対し水平方向内側にかかる表面張力の向きを回転子７ａの径方向に対し垂直方向に変えることができる。そのため、図７に示すように、本実施例における表面直力と遠心力の合力は、円周溝４０をつたう時に上側バランスウエイト１６ａから離れる向きとなり、オイルミスト４１を外周面から分離させることが可能となる。

本実施例の上側バランスウエイト１６ａは回転子７ａと吐出パイプ２２との間に位置するので、オイルミスト４１を吐出パイプ２２から下方に離れた位置で分離させることができ、オイルミスト４１が密閉容器１から吐出するのを防ぎ、効率的にオイルミスト４１を油溜９へ循環させることができる。特に、円周溝４０を複数設けることにより、油分離の効果をより高めることができる。

さらに、圧縮機構２から吐出される冷媒が密閉容器１の筒部１ａと固定子７ｂとの間を圧縮機構２側から底部にある油溜９側に流れ、固定子７ｂと回転子７ａとの間を底部にある油溜９側から圧縮機構２側に流れ、吐出パイプ２２より冷媒が吐出する構造であれば、分離したオイルミスト４１を冷媒ガスの流れに合流させることができ、より効率的にオイルミスト４１を油溜９へ循環させることができる。

また、本実施例では、オイルミスト４１が上側バランスウエイト１６ａの外周面から分離するので、上側バランスウエイト１６ａがオイルミスト４１に覆われにくい構造となっており、熱伝達という面からも効率よく回転子７ａの熱を上側バランスウエイト１６ａを介して放熱することができる。

なお、回転子７ａの径方向に対し水平方向の面４０ａは、回転子７ａの径方向と水平とする場合だけでなく、水平からずれていてもよく、要するに、回転子７ａの径方向に対し水平方向の面４０ａは、表面直力と遠心力とが打ち消しあわないような角度であればよい。又、反るような形状として、一部分が回転子７ａの径方向に対し水平方向の面４０ａとなるようにしてもよい。

上述したような最外径の異なるバランスウエイト１６を一体成形しようとすると、バリが出やすく生産性が悪化するおそれがある。そこで、本実施例では、バランスウエイト１６を回転子７ａの鉄芯と同様の材料からなる最外径の異なる板を積み重ねて、円周溝４０を構成している。本実施例によれば、生産性を悪化させることなく、最外径の異なるバランスウエイト１６を生産することができる。また、積み重ねる枚数を変えることで、円周溝４０の幅、バランスウエイト１６の表面積を調整することができる。

なお、本実施例における板は鋼板であるが、鉄（鋼以外）、アルミ、亜鉛、真鍮等の板としてもよい。バランスウエイト１６の熱伝導率を向上させるためには、アルミ又は真鍮の板とするのが望ましい。

図８は、図１でバランスウエイトが対向面に接近した状態の縦断面図である。図８に示すように、上側バランスウエイト１６ａの先端部外周面が全周にわたって上側エンドコイル１７よりも上方に突出し、上側バランスウエイト１６ａとフレーム５との間の隙間は、密閉容器１の筒部１ａと固定子７ｂとの間の隙間１８ｂよりも、狭い。

なお、本実施例では、フレーム５と主軸受５ａとは一体で形成されているが、ここでの上側バランスウエイト１６ａとフレーム５との間の隙間には、上側バランスウエイト１６ａと主軸受５ａとの間の隙間は含まれない。

本実施例によれば、圧縮機構２の下方に空間に導かれた冷媒ガスは上側バランスウエイト１６ａの上面及びその上方に流入することが抑制される。これによって、上側バランスウエイト１６ａの上面で冷媒ガスが掻き回されることが抑制され、冷媒ガスに含まれたオイルミスト４１の微細化が抑制されるとともに、冷媒ガスが上側バランスウエイト１６ａの上面上方を通って直接吐出パイプ２２に至り、冷凍サイクルへ流出することが抑制される。

また、上側バランスウエイト１６ａの長さが長くなるので、上側バランスウエイト１６ａの表面積を増加でき、上側バランスウエイト１６ａによる放熱量を増加させることができる。

また、本実施例の冷凍空調装置は、密閉型圧縮機５０と、凝縮器と、膨張弁と、蒸発器とから構成され、圧縮機構２から吐出される冷媒の温度を計測する温度センサ５１を備え、冷媒としてＲ３２を用い、温度センサ５１で計測した冷媒の温度が所定の温度より高い場合に、回転子７ａの回転数を低下させ、又は、膨張弁の開度を広げる。

本実施例の冷凍空調装置によれば、円周溝４０によりバランスウエイト１６の表面積を増加させているので、回転子７ａの冷却が促進され、回転子７ａの温度は圧縮機構２から吐出される冷媒の温度に近づく。そのため、回転子７ａの温度を直接計測せずに、温度センサ５１で計測する吐出ガスの温度を回転子７ａの温度と近似して、回転子７ａの回転数や膨張弁の開度を制御しても、回転子７ａに用いられるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石３３の高温減磁を防ぐことができる。

なお、本実施例では、温度センサ５１を蓋部１ｂの上部に設けて、圧縮機構２から吐出される冷媒の温度を計測しているが、吐出パイプ２２等に設けて冷媒の温度を計測するようにしてもよい。

また、モータに希土類磁石を使用する場合について説明してきたが、モータにフェライト磁石を使用することも考えられる。フェライト磁石は高温になるほど減磁しづらくなるが、逆に低温では減磁しやすい。特に、運転開始の初期段階は、圧縮機の温度が低く、圧縮機に供給される電流が大きいため、低温減磁しやすい。そのため、ピーク電流が減磁電流を超えないように制御する必要がある。

一方、モータのフェライト磁石は圧縮機の内部にあるため、運転開始後一定時間経過した後はフェライト磁石の温度が十分高くなり、低温減磁のおそれはない。つまり、早くフェライト磁石を暖めて低温減磁が起こらない状態にすることで、圧縮機に供給する電流を増やすことができ、早く室内を暖めることができる。

ところで、Ｒ３２の熱伝導率は９２（２０℃，飽和液）[μPa・s]であるのに対し、Ｒ４１０Ａの熱伝導率は３０（２０℃，飽和液）[μPa・s]であり、Ｒ３２はＲ４１０Ａによりも液相での熱伝導率が高い。液相での熱伝導率が高い分、二相域での熱伝達率も高く熱交換器での熱交換量が増すので、Ｒ３２はＲ４１０Ａよりも冷媒循環量を少なくすることができる。

一方、Ｒ３２はＲ４１０Ａに対し、気相での熱伝導率は低い。Ｒ３２の熱伝導率は１５．０（２０℃，飽和蒸気）[μPa・s]であるのに対し、Ｒ４１０Ａの熱伝導率は１４．０（２０℃，飽和蒸気）[μPa・s]である。さらに、上述した通り、Ｒ３２はＲ４１０Ａに比べて冷媒循環量が少なくなるので、冷媒が気相となる圧縮機の内部におけるＲ３２の熱伝達率はＲ４１０Ａよりも低くなる。

従って、冷媒としてＲ３２を採用した場合、圧縮機の内部におけるＲ３２の熱伝達率はＲ４１０Ａよりも低くなるため、フェライト磁石は冷媒によって暖められにくく、フェライト磁石の温度上昇に時間が要する。そのため、ピーク電流で圧縮機を運転できるまでに時間がかかり、運転開始から室内の温度が設定値に到達するまでの時間が長くなる。

そこで、本実施例では、バランスウエイト１６の外周面に円周溝を設けている。このような本実施例によれば、バランスウエイト１６を介して冷媒とフェライト磁石との熱交換が促進されるので、フェライト磁石の温度上昇に必要となる時間を短縮することができる。

以上説明したとおり、本実施例によれば、冷媒とモータとの熱交換が促進されるため、モータの永久磁石に希土類磁石を採用した場合は高温減磁を防ぎ、モータの永久磁石にフェライト磁石を採用した場合は低温減磁を防ぐことができる。

１ 密閉容器
１ａ 筒部
１ｂ 蓋部
１ｃ 底部
２ 圧縮機構
３ 固定スクロール
４ 旋回スクロール
５ フレーム
５ａ 主軸受
６ シャフト
６ａ 偏心ピン部
６ｂ 貫通穴
７ 電動機
７ａ 回転子
７ｂ 固定子
８ 潤滑油
９ 油溜
１１ 吸込パイプ
１２ 吸込口
１４ 吐出口
１５ 副軸受
１６ バランスウェイト
１６ａ 上バランスウェイト
１６ｂ 下バランスウェイト
１７ エンドコイル
１８ａ、１８ｂ 隙間
２０ 電動機の上方の空間
２１ 電動機の下方の空間
２２ 吐出パイプ
２４ コイル
２５ 鉄心
３０ リベット
３３ 永久磁石
４０ 円周溝
４１ オイルミスト
４２ 当て板
５０ 密閉型電動圧縮機
５１ 温度センサ

Claims (7)

1. 冷媒を圧縮する圧縮機構と、
   前記圧縮機構を駆動する電動機と、
   前記圧縮機構及び前記電動機を収納し且つ底部に潤滑油を貯留する密閉容器と、を備え、
   前記電動機は、固定子と、回転子と、前記回転子に固定されたバランスウエイトと、を有し、
   前記回転子は永久磁石を有し、前記永久磁石の一部もしくは全部はＮｄ-Ｆｅ-Ｂ系磁石であり、
   前記バランスウエイトは外周面に円周溝を有し、
   前記冷媒を前記密閉容器から吐出する吐出パイプを備え、
   前記バランスウエイトは前記回転子と前記吐出パイプとの間に位置し、
   前記円周溝は、前記回転子の径方向と略水平となる面を有する密閉型電動圧縮機。
2. 前記バランスウエイトは最外径の異なる板を積み重ねて構成されることを特徴とする請求項１に記載の密閉型電動圧縮機。
3. 前記圧縮機構から吐出される冷媒は、前記密閉容器と前記固定子との間を前記圧縮機構側から底部側に流れ、前記固定子と前記回転子との間を前記底部側から前記圧縮機構側に流れ、前記吐出パイプより吐出されることを特徴とする請求項１に記載の密閉型電動圧縮機。
4. 冷媒を圧縮する圧縮機構と、
   前記圧縮機構を駆動する電動機と、
   前記圧縮機構及び前記電動機を収納し且つ底部に潤滑油を貯留する密閉容器と、を備え、
   前記電動機は、固定子と、回転子と、前記回転子に固定されたバランスウエイトと、を有し、
   前記回転子は永久磁石を有し、前記永久磁石の一部もしくは全部はフェライト磁石であり、
   前記バランスウエイトは外周面に円周溝を有し、
   前記冷媒を前記密閉容器から吐出する吐出パイプを備え、
   前記バランスウエイトは前記回転子と前記吐出パイプとの間に位置し、
   前記円周溝は、前記回転子の径方向と略水平となる面を有する密閉型電動圧縮機。
5. 冷媒を圧縮する圧縮機構と、
   前記圧縮機構を駆動する電動機と、
   前記圧縮機構及び前記電動機を収納し且つ底部に潤滑油を貯留する密閉容器と、を備え、
   前記電動機は、固定子と、回転子と、前記回転子に固定されたバランスウエイトと、を有し、
   前記回転子は永久磁石を有し、前記永久磁石の一部もしくは全部はＮｄ-Ｆｅ-Ｂ系磁石であり、
   前記バランスウエイトは外周面に円周溝を有し、
   前記圧縮機構から吐出される油分を含む冷媒が前記密閉容器と前記固定子との間及び前記固定子と前記回転子との間を一側から他側に流れ、吐出パイプより冷媒が吐出する密閉型電動圧縮機において、
   前記密閉容器に固定され、前記圧縮機構を支持するフレームを備え、
   前記バランスウエイトは前記回転子と前記フレームとの間に位置し、
   前記バランスウエイトと前記フレームとの間の隙間は、前記密閉容器と前記固定子との間の隙間よりも狭くされている密閉型電動圧縮機。
6. 冷媒を圧縮する圧縮機構と、
   前記圧縮機構を駆動する電動機と、
   前記圧縮機構及び前記電動機を収納し且つ底部に潤滑油を貯留する密閉容器と、を備え、
   前記電動機は、固定子と、回転子と、前記回転子に固定されたバランスウエイトと、を有し、
   前記回転子は永久磁石を有し、前記永久磁石の一部もしくは全部はフェライト磁石であり、
   前記バランスウエイトは外周面に円周溝を有し、
   前記圧縮機構から吐出される油分を含む冷媒が前記密閉容器と前記固定子との間及び前記固定子と前記回転子との間を一側から他側に流れ、吐出パイプより冷媒が吐出する密閉型電動圧縮機において、
   前記密閉容器に固定され、前記圧縮機構を支持するフレームを備え、
   前記バランスウエイトは前記回転子と前記フレームとの間に位置し、
   前記バランスウエイトと前記フレームとの間の隙間は、前記密閉容器と前記固定子との間の隙間よりも狭くされている密閉型電動圧縮機。
7. 請求項１乃至６のいずれかに記載の前記密閉型電動圧縮機と、凝縮器と、膨張弁と、蒸発器とから構成される冷凍空調装置において、
   前記圧縮機構から吐出される冷媒の温度を計測する温度センサを備え、
   冷媒としてＲ３２を用い、
   前記温度センサで計測した冷媒の温度が所定の温度より高い場合に、前記回転子の回転数を低下させ、又は、前記膨張弁の開度を広げることを特徴とする冷凍空調装置。