JP5999181B2 - 希土類系焼結磁石の製造方法 - Google Patents
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Description
互いに対向し離間して配置され、少なくとも一方が摺動して互いに接近離間可能で、かつ、少なくとも一方が、前記スラリーのうち前記分散媒を排出し前記スラリーを濾過可能な排出孔を有する上パンチおよび下パンチと、前記上パンチもしくは前記下パンチの摺動方向に対して垂直な断面の形状が、略円弧状の外周縁と略円弧状の内周縁と前記外周縁と前記内周縁とを結ぶ一対の側周縁とで囲まれた形状であり、前記外周縁の頂上部と前記内周縁の頂上部との間の距離に対する、前記一対の側周縁の最端部間の距離の比率が1.5以上であり、前記外周縁を含む外周面および前記内周縁を含む内周面ならびに前記側周縁を含む側周面に沿って前記摺動方向に形成された貫通孔内で前記上パンチまたは前記下パンチを摺動させる金型と、に取り囲まれたキャビティを準備する工程と、
前記上パンチと前記下パンチとを静止させた状態で、磁界が印加されているキャビティに前記スラリーを注入し、前記キャビティを前記スラリーで満たす工程と、
前記磁界を印加したままで、前記上パンチと前記下パンチとを接近させる磁界中プレス成形により、前記合金粉末の成形体を得る工程と、
前記成形体を焼結する工程と、を備える、希土類系焼結磁石の製造方法において、
前記スラリーが、前記外周面及び前記内周面のうち一方の面の前記摺動方向に垂直な断面における頂上部の一箇所から他方の面の前記摺動方向に垂直な断面における頂上部の一箇所に向かうように、前記スラリーを前記キャビティ内へ注入することを特徴とする。
前記外周面及び前記内周面のうち一方の面の円弧の頂上部の一箇所に、他方の面の円弧の頂上部の一箇所に向けて配置されたスラリー注入口を有することを特徴とする。
本実施の形態では、発明の説明を容易にするため、「上下方向」、「前後方向」、「左右方向」を以下のように定義する。
「上下方向」とは、図2に示すように、矢印Zによって示される方向、すなわち上パンチおよび/または下パンチの摺動方向(もしくはキャビティ9の長手方向)を意味する。矢印Zが向かう正の方向を「上方向(上方)」とし、負の方向を「下方向(下方)」とする。また、「前後方向」とは、図2に示すように、矢印Xによって示される方向であり、スラリーの注入方向に略平行な方向を意味する。矢印Xが向かう正の方向を「前方向(前方)」とし、負の方向を「後方向(後方)」とする。また、「左右方向」とは、矢印Yによって示される方向であって、矢印Xにより示される「前後方向」及び矢印Zにより示される「上下方向」の両方に垂直な方向を意味する。矢印Yが向かう正の方向を「右方向」とし、負の方向を「左方向」とする。
また、以下の実施の形態において、複数の図面に表れる同一の符号は同一の部分又は部材を示す。
互いに対向し離間して配置され、少なくとも一方が摺動して互いに接近離間可能で、かつ、少なくとも一方が、前記スラリーのうち前記分散媒を排出し前記スラリーを濾過可能な排出孔を有する上パンチおよび下パンチと、前記上パンチもしくは前記下パンチの摺動方向に対して垂直な断面の形状が、略円弧状の外周縁と略円弧状の内周縁と前記外周縁と前記内周縁とを結ぶ一対の側周縁とで囲まれた形状であり、前記外周縁の頂上部と前記内周縁の頂上部との間の距離に対する、前記一対の側周縁の最端部間の距離の比率が1.5以上であり、前記外周縁を含む外周面および前記内周縁を含む内周面ならびに前記側周縁を含む側周面に沿って前記摺動方向に形成された貫通孔内で前記上パンチまたは前記下パンチを摺動させる金型と、に取り囲まれたキャビティを準備する工程と、
前記上パンチと前記下パンチとを静止させた状態で、磁界が印加されているキャビティに前記スラリーを注入し、前記キャビティを前記スラリーで満たす工程と、
前記磁界を印加したままで、前記上パンチと前記下パンチとを接近させる磁界中プレス成形により、前記合金粉末の成形体を得る工程と、
前記成形体を焼結する工程と、を備える、希土類系焼結磁石の製造方法において、
前記スラリーが、前記外周面及び前記内周面のうち一方の面の前記摺動方向に垂直な断面における頂上部の一箇所から他方の面の前記摺動方向に垂直な断面における頂上部の一箇所に向かうように、前記スラリーを前記キャビティ内へ注入することを特徴とする。
図1に示すように、実施の形態1において、成形装置100は、金型5と、金型5内の貫通孔の一端から挿入された下パンチ3と、貫通孔の他端に設けられた上パンチ1と、を有して成る。上パンチ1(具体的には、上パンチ1の下面)および下パンチ3(具体的には、下パンチ3の上面)と金型5(具体的には、図2の外周面20および内周面21を含む、金型5の内壁)と、に取り囲まれてキャビティ9が形成されている。
そして、外周面20の円弧の頂上部26の一箇所に、スラリー注入口15が、内周面21の円弧の頂上部27の一箇所に向けて配置されている。このように構成することにより、外周面20の頂上部26の一箇所から放出されたスラリーが、スラリーの注入方向(X軸の正の方向)について略左右対称に湾曲して形成された内周面21の頂上部27に衝突し、その後、左右均等にスラリーが分配される。スラリーはキャビティ9内に均一に注入され、スラリーの密度がキャビティ9内において略同じになるため、焼結磁石内において磁気特性のばらつきが抑制される。スラリー注入口15は、内周面21の頂上部27の一箇所に、外周面20の頂上部26の一箇所に向けて配置されていてもよい。上記同様に、内周面21の頂上部27の一箇所から放出されたスラリーが、スラリーの注入方向(X軸の負の方向)について略左右対称に湾曲して形成された外周面20の頂上部26に衝突し、その後左右均等にスラリーが分配される。この場合も、焼結磁石内において磁気特性のばらつきが抑制される。
特に、スラリー注入口15が、外周面20の円弧の頂上部26の一箇所に、内周面21の円弧の頂上部27の一箇所に向けて配置されていることが好ましい。内周面21の頂上部27は、スラリーの注入方向と反対方向(X軸の負の方向)に突出して形成されているため、頂上部27に衝突したスラリーによる頂上部26への跳ね返りが少ない。そのため、スラリーはキャビティ9内に、より均一に注入され、キャビティ9内においてスラリーの密度が略同じになるため、合金粉末からなる成形体を焼結した場合に、磁気特性のばらつきのない焼結磁石を作製することができる。
また、本発明に係る金型5において、貫通孔に垂直な断面において、スラリー注入口15と、内周面21の頂上部27と外周面20の頂上部26とを結ぶ線30との為す角度αは0°〜30°であることが好ましく、0°〜5°であることがさらに好ましい。このような範囲にあれば、スラリーをキャビティ9内に略均一に充填することができるため、磁気特性のばらつきのない焼結磁石を作製することができる。最も好ましくは、角度αは0°である。
なお、スラリー注入口15を線30に対して0°〜30°の範囲で傾斜させても、多くの場合、頂上部26(もしくは頂上部27)から放出されたスラリーの一部が、頂上部27(もしくは頂上部26)に到達する。
以下に、本願発明の希土類系焼結磁石の製造方法に係る成形工程の詳細を示す。
図1は、成形装置100の概略断面図である。成形装置100は、金型5の貫通孔と上パンチ1と下パンチ3とに取り囲まれたキャビティ9を有している。
金型5は、図3および図6に示すように、断面形状が、略円弧状の外周縁34と、略円弧状の内周縁35と、外周縁34と内周縁35とを結ぶ一対の側周縁36とに囲まれた形状であり、外周縁34を含む外周面20および内周縁35を含む内周面21ならびに前記側周縁36を含む側周面33によって形成される貫通孔を有し、外周縁34の円弧の頂上部26と前記内周縁35の円弧の頂上部27との間の距離に対する、一対の側周縁36の最端部間の距離(左側の側周縁36と右側の側周縁36との間の最大距離)との比率が1.5以上である金型であって、外周面20の円弧の頂上部26の一箇所、もしくは、内周面21の円弧の頂上部27の一箇所にスラリー注入口15を有する。さらに好ましくは、外周面20の円弧の頂上部26の一箇所にスラリー注入口15が設けられている。
図1に示すように、キャビティ9は、成形方向に沿った長さL0を有している。ここで、成形方向とは、上パンチと下パンチの少なくとも一方が他方に接近するために移動する方向(すなわちプレス方向、摺動方向)を意味する。
図1に示す実施の形態では、後述するように下パンチ3が固定され、上パンチ1と金型5とが、一体的に移動する。従って、図1において上から下に向かう方向が成形方向である。
上パンチ1が分散媒排出孔11を有する場合、上パンチ1は、分散媒排出孔11を覆うように、例えば濾布、濾紙、多孔質フィルターまたは金属フィルターのようなフィルター13を有している。これにより、合金粉末が分散媒排出孔11内に侵入するのをより確実に防止しながら、スラリー中の分散媒をキャビティ9の外側に濾過排出できるからである。
次に、キャビティ9内に20〜600cm3/秒の流量(スラリー注入量)でスラリーを注入することが好ましい。流量が20cm3/秒未満では、流量を調整することが困難であり、また、配管抵抗によってキャビティ内にスラリーを注入できない場合があるからである。一方、流量が600cm3/秒を超えると、成形体の各部分における密度にばらつきが発生し、プレス成形後の成形体取出し時に成形体に割れが生じたり、焼結時の収縮により割れが生じる。また、スラリー注入口近傍に配向の乱れが生じるからである。
スラリーの流量は、好ましくは20cm3/秒〜400cm3/秒であり、より好ましくは20cm3/秒〜200cm3/秒である。前記好ましい範囲さらには前記より好ましい範囲にすることにより、成形体の各部分における密度ばらつきをより一層低減することができる。
スラリーの流量は、スラリー供給装置となる油圧シリンダを有する油圧装置の流量調整弁を調整することによって、油圧シリンダへ送り込む油の流量を変化させ、油圧シリンダの速度を変化させることによって制御することができる。
このように、キャビティ9が注入されたスラリーにより満たされた後、プレス成形を行う。
以下に、成形工程以外の工程について説明する。
(1)スラリーの作製
・合金粉末の組成
合金粉末の組成は、R−T−B系焼結磁石(Rは希土類元素(イットリウム(Y)を含む概念)の少なくとも1種、Tは鉄(Fe)または鉄とコバルト(Co)、Bは硼素を意味する)を含む既知の希土類系焼結磁石の組成を有してよい。以下に好ましいR−T−B系焼結磁石の組成について説明する。
Rは、Nd、Pr、Dy、Tbのうち少なくとも一種から選択される。ただし、Rは、NdおよびPrのいずれか一方を含むことが好ましい。更に好ましくは、Nd−Dy、Nd−Tb、Nd−Pr−DyまたはNd−Pr−Tbで示される希土類元素の組合せを用いる。
また、不可避的不純物も許容することができる。
合金粉末は例えば、溶解法により、所望の組成を有する希土類系磁石用原料合金のインゴットまたはフレークを作製し、この合金インゴットおよびフレークに水素を吸収(吸蔵)させて水素粉砕を行い、粗粉砕粉を得る。
そして、粗粉砕粉をジェットミル等により更に粉砕して微細粉(合金粉末)を得ることができる。
最終的に必要な組成となるように事前に調整した金属を溶解し、鋳型にいれるインゴット鋳造法により合金インゴットを得ることができる。
また、溶湯を単ロール、双ロール、回転ディスクまたは回転円筒鋳型等に接触させて急冷し、インゴット法で作られた合金よりも薄い凝固合金を作製するストリップキャスト法または遠心鋳造法に代表される急冷法により合金フレークを製造することができる。
急冷法によって作製した希土類系磁石用原料合金(急冷合金)の厚さは、通常0.03mm〜10mmの範囲にあり、フレーク形状である。合金溶湯は冷却ロールの接触した面(ロール接触面)から凝固し始め、ロール接触面から厚さ方向に結晶が柱状に成長してゆく。急冷合金は、従来のインゴット鋳造法(金型鋳造法)によって作製された合金(インゴット合金)に比較して、短時間に冷却されているため、組織が微細化され、結晶粒径が小さい。また粒界の面積が広い。Rリッチ相は粒界内に大きく広がるため、急冷法はRリッチ相の分散性に優れる。
このため水素粉砕法により粒界で破断し易い。急冷合金を水素粉砕することで、水素粉砕粉(粗粉砕粉)の平均サイズを例えば1.0mm以下とすることができる。
ジェットミルは、(a)酸素含有量が実質的に0質量%の窒素ガスおよび/またはアルゴンガス(Arガス)からなる雰囲気中、または(b)酸素含有量が0.005〜0.5質量%の窒素ガスおよび/またはArガスからなる雰囲気中で行うのが好ましい。
得られる焼結体中の窒素量制御するために、ジェットミル内の雰囲気をArガスとし、その中に窒素ガスを微量導入して、Arガス中の窒素ガスの濃度を調整するのがより好ましい。
本発明に用いる好ましい分散媒として鉱物油または合成油を挙げることができる。
鉱物油または合成油はその種類が特定されるものではないが、常温での動粘度が10cStを超えると粘性の増大によって合金粉末相互の結合力が強まり磁界中湿式成形時の合金粉末の配向性に悪影響を与える場合がある。
このため鉱物油または合成油の常温での動粘度は10cSt以下が好ましい。また鉱物油または合成油の分留点が400℃を超えると成形体を得た後の脱油が困難となり、焼結体内の残留炭素量が多くなって磁気特性が低下する場合がある。
したがって、鉱物油または合成油の分留点は400℃以下が好ましい。
得られた合金粉末と分散媒とを混合することでスラリーを得ることができる。
合金粉末と分散媒との混合率は特に限定されないが、湿式成形によって得られる成形体の寸法、重量の変動を小さくするために、混合物に占める合金粉末の重量比率は好ましくは70〜90%であり、より好ましくは75〜88%であり、最も好ましくは83〜86%である。
合金粉末と分散媒とを別々に用意し、両者を所定量秤量して混ぜ合わせことによって製造してよい。
あるいは粗粉砕粉をジェットミル等で乾式粉砕して合金粉末を得る際にジェットミル等の粉砕装置の合金粉末排出口に分散媒を入れた容器を配置し、粉砕して得られた合金粉末を容器内の分散媒中に直接回収しスラリーを得てもよい。この場合、容器内も窒素ガスおよび/またはArガスからなる雰囲気とし、得られた合金粉末を大気に触れさせることなく直接分散媒中に回収して、スラリーとすることが好ましい。
上述した湿式成形法(縦磁界成形法)により得た成形体には鉱物油または合成油等の分散媒が残留している。
この状態の成形体を常温から例えば950〜1150℃の焼結温度まで急激に昇温すると成形体の内部温度が急激に上昇し、成形体内に残留した分散媒と成形体の希土類元素とが反応して希土類炭化物を生成する場合がある。このように希土類炭化物が形成されると、焼結に充分な量の液相の発生が妨げられ、充分な密度の焼結体が得られず磁気特性が低下する場合がある。
脱油処理は、好ましくは、50〜500℃、より好ましは50〜250℃でかつ圧力13.3Pa(10−1Torr)以下の条件で30分以上保持して行う。成形体に残留する分散媒を充分に除去することができるからである。
脱油処理の加熱保持温度は50〜500℃の温度範囲であれば1つの温度である必要はなく、2つ以上の温度であってもよい。また、13.3Pa(10−1Torr)以下の圧力条件で室温から500℃までの昇温速度を10℃/分以下、好ましくは5℃/分以下とする脱油処理を施すことによっても、前記の好ましい脱油処理と同様の効果を得ることができる。
成形体の焼結は、好ましくは、0.13Pa(10−3Torr)以下、より好ましくは0.07Pa(5.0×10−4Torr)以下の圧力下で、温度1000℃〜1150℃の範囲で行なうのが好ましい。なお、焼結による酸化を防止するために、雰囲気の残留ガスは、ヘリウム、アルゴンなどの不活性ガスにより置換しておくことが好ましい。
得られた、焼結体は、熱処理を行うのが好ましい。
熱処理により、磁気特性を向上させることができる。
熱処理温度、熱処理時間などの熱処理条件は、公知の条件を採用することができる。
組成がNd20.7Pr5.5Dy5.5B1.0Co2.0Al0.1Cu0.1残部Fe(mass%)となるように高周波溶解炉によって溶解し、合金溶湯をストリップキャスト法によって急冷し、厚み0.5mmのフレーク状の合金を得た。前記合金を、水素粉砕法によって粗粉砕し、さらに、ジェットミルにより酸素含有量が10ppm(0.001質量%、すなわち実質的には0質量%)の窒素ガスで微粉砕した。得られた合金粉末の粒径D50は4.7μmであった。前記合金粉末を窒素雰囲気中で分留点が250℃、室温での動粘度が2cStである鉱物油(出光興産製、商品名:MC OIL P−02)に浸漬してスラリーを準備した。スラリー濃度は、85重量%であった。
キャビティ供給装置15より、スラリーをキャビティ9へ注入する際、スラリーを図5の(B)方向からキャビティ9内に注入したこと以外は、実施例1と同じ条件で焼結磁石を製造した。すなわち、実施例2においては、スラリーを内周面の頂上部の一箇所よりキャビティ9内に注入した。
キャビティ供給装置15より、スラリーをキャビティ9へ注入する際、スラリーを図5の(C)方向からキャビティ9内に注入したこと以外は、実施例1と同じ条件で焼結磁石を製造した。すなわち、比較例1においては、スラリーを側周面の一箇所よりキャビティ9内に注入した。
キャビティ供給装置15より、スラリーをキャビティ9へ注入する際、スラリーを図5の(D)方向からキャビティ9内に注入したこと以外は、実施例1と同じ条件で焼結磁石を製造した。すなわち、比較例2においては、スラリーを外周面の端部一箇所よりキャビティ9内に注入した。
キャビティ供給装置15より、スラリーをキャビティ9へ注入する際、スラリーを図5の(E)方向からキャビティ9内に注入したこと以外は、実施例1と同じ条件で焼結磁石を製造した。すなわち、比較例2においては、スラリーを内周面の端部一箇所よりキャビティ9内に注入した。
以上のように、本発明に係る希土類系焼結磁石の製造方法によれば、磁気特性のばらつきがほとんどない希土類系焼結磁石を提供することができることが分かった。
3 下パンチ
5 金型
7 電磁石
9 キャビティ
11 分散媒排出孔
13 フィルター
15 注入口
20 外周面
21 内周面
Claims (4)
- 少なくとも希土類元素を含む合金粉末と、分散媒と、を所定の比率で含むスラリーを準備する工程と、
互いに対向し離間して配置され、少なくとも一方が摺動して互いに接近離間可能で、かつ、少なくとも一方が、前記スラリーのうち前記分散媒を排出し前記スラリーを濾過可能な排出孔を有する上パンチおよび下パンチと、前記上パンチもしくは前記下パンチの摺動方向に対して垂直な断面の形状が、略円弧状の外周縁と略円弧状の内周縁と前記外周縁と前記内周縁とを結ぶ一対の側周縁とで囲まれた形状であり、前記外周縁の頂上部と前記内周縁の頂上部との間の距離に対する、前記一対の側周縁の最端部間の距離の比率が1.5以上であり、前記外周縁を含む外周面および前記内周縁を含む内周面ならびに前記側周縁を含む側周面に沿って前記摺動方向に形成された貫通孔内で前記上パンチまたは前記下パンチを摺動させる金型と、に取り囲まれたキャビティを準備する工程と、
前記上パンチと前記下パンチとを静止させた状態で、磁界が印加されているキャビティに前記スラリーを注入し、前記キャビティを前記スラリーで満たす工程と、
前記磁界を印加したままで、前記上パンチと前記下パンチとを接近させる磁界中プレス成形により、前記合金粉末の成形体を得る工程と、
前記成形体を焼結する工程と、を備える、希土類系焼結磁石の製造方法において、
前記スラリーが、前記外周面及び前記内周面のうち一方の面の前記摺動方向に垂直な断面における頂上部の一箇所から他方の面の前記摺動方向に垂直な断面における頂上部の一箇所に向かうように、前記スラリーを前記キャビティ内へ注入することを特徴とする、希土類系焼結磁石の製造方法。 - 前記外周面の前記摺動方向に垂直な断面における頂上部の一箇所から前記内周面の前記摺動方向に垂直な断面における頂上部の一箇所に向かうように、前記スラリーを前記キャビティ内へ注入することを特徴とする、請求項1に記載の希土類系焼結磁石の製造方法。
- 前記合金粉末が、ネオジウムと鉄とホウ素とを含むネオジウム−鉄−ホウ素系合金粉末であることを特徴とする請求項1または2に記載の希土類系焼結磁石の作製方法。
- 前記摺動方向に垂直な断面において、スラリーの注入方向と、前記外周縁の頂上部と前記内周縁の頂上部とを結ぶ線と、の為す角度αが、0°〜30°であることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の希土類系焼結磁石の作製方法。
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