JP5858915B2 - 繰返し屈曲用途向けフレキシブル回路基板、これを用いた電子機器及び携帯電話 - Google Patents
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Description
本発明のフレキシブル回路基板は、ポリイミドを絶縁層とし、その上に配線回路が形成され、更に配線回路の上には、回路保護層が設けられている。本発明において、ポリイミド絶縁層は、単一の層のみからなるものであっても複数層からなるものであってもよいが、ポリイミド絶縁層として、25℃における引張弾性率が4〜6GPaの範囲で、かつ厚みが14〜17μmの範囲にあることが必要である。ポリイミド絶縁層の弾性率が4GPaに満たないと、ポリイミド絶縁層の剛性が低すぎるためにフレキシブル回路基板の耐屈曲性が低下することに加え、フレキシブル積層板の加工時において取り扱いが困難となる。また、6GPaを超えると、ポリイミド絶縁層の剛性が高すぎるためにフレキシブル回路基板の耐屈曲性が低下する。同様に、ポリイミド絶縁層の厚みが、14μmに満たないと、ポリイミド絶縁層の剛性が低すぎるためにフレキシブル回路基板の耐屈曲性の低下および加工時において取り扱いが困難となり、17μmを超えると、ポリイミド絶縁層の剛性が高すぎるためにフレキシブル回路基板の耐屈曲性が低下する。特に、本発明のフレキシブル回路基板が、スライド式携帯電話のスライド部分等のように、小型電子機器の摺動屈曲部位に用いられる場合には、特に優れた耐屈曲性が要求され、そのような観点からポリイミド絶縁層の厚みは、好ましくは16±1.5μmであるのが良く、より好ましくは16±1μmの範囲であるのが良く、更に好ましくは15μmを超え17μm以下の範囲であるのが良い。そして、上記のように摺動屈曲部位に用いられる場合には、ポリイミド絶縁層の引張弾性率を4.5〜5GPaの範囲とすることがより好ましい。
ここで、一般式(1)中のAr1は、二価の芳香族ジアミン残基を表し、Ar2は、四価の芳香族テトラカルボン酸残基を表す。芳香族ジアミン残基Ar1は、ジアミン(H2N−Ar1−NH2)より構成され、Ar1としては、次の芳香族ジアミン残基を例示することができる。
式中、R3は、−CH3、−C2H5、−OCH3、又は−OC2H5のいずれかの置換基である。好ましくは、R3は−CH3であるのが良い。また、式中、x、yは、それぞれの構成単位の構成比率を表し、xは0.4〜0.6の範囲、yは0.6〜0.4の範囲とすることが好ましく、x+y=1である。xとyの割合において、xが0.4より小さくなると、ポリイミドの熱膨張係数が大きくなり、フレキシブル回路基板とした際の絶縁層に要求される寸法安定性が低下したり、回路基板を形成する積層板のカールが生じやすくなる傾向にある。一方、xが0.6より大きくなると、ポリイミドの引張弾性率が大きくなり、フレキシブル回路基板の耐屈曲性が低下する傾向にある。
式中、R1は下記構造式(4)及び(5)で表される基から選択される少なくとも1種の基であり、R2は下記(6)及び(7)で表される基から選択される少なくとも1種の基である。また、下記構造式(6)中、Xは−SO2−、−CO−及び直結合のいずれかである。
DMAc:N,N−ジメチルアセトアミド
m−TB:2,2’−ジメチル−4,4’−ジアミノビフェニル
ODA:4,4’−ジアミノジフェニルエーテル
TPE−R:1,3−ビス(4−アミノフェノキシ)ベンゼン
BAPP:2,2’−ビス(4−アミノフェノキシフェニル)プロパン
PMDA:無水ピロメリット酸
BPDA:3,3’,4,4’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物
銅箔A:三井金属鉱業株式会社製 高屈曲電解銅箔(厚さ9μm)
銅箔B:JX日鉱日石金属株式会社製 高屈曲圧延銅箔(厚さ12μm)
引張り弾性率:東洋精機(株)製ストログラフR-1を用いて、以下の条件で測定した(IPC-TM-650, 2.4.19に準拠)。
サンプルサイズ:12.7mm×165.1mm
チャック間距離:101.7mm
クロスヘッドスピード:50mm/min
弾性率:歪1.5%未満の弾性領域にて算出
測定環境:室温(23℃)、湿度(50%)
熱電対及び攪拌機を備えると共に窒素導入が可能な反応容器に、N,N−ジメチルアセトアミド(DMAc)を入れた。この反応容器に2,2’−ビス[4−アミノフェノキシフェニル]プロパン(BAPP)を容器中で撹拌しながら溶解させた。次にピロメリット酸二無水物(PMDA)および3,3’,4,4’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物(BPDA)を加えた。モノマーの投入総量が12wt%で各酸無水物のモル比率(PMDA:BPDA)が95:5となるように投入した。その後、3時間撹拌を続け、ポリアミド酸aの樹脂溶液を得た。このポリアミド酸aの樹脂溶液の溶液粘度は2,000cpsであった。なお、ポリアミド酸aにより作成したポリイミドフィルムの熱膨張係数を測定したところ54×10-6/Kであった。
熱電対及び攪拌機を備えると共に窒素導入が可能な反応容器に、N,N−ジメチルアセトアミド(DMAc)を入れた。この反応容器に2,2’−ジメチル−4,4’−ジアミノビフェニル(m−TB)および4,4’−ジアミノジフェニルエーテル(ODA)を容器中で撹拌しながら溶解させた。これらのモル比率(m−TB:ODA)は55:45とした。次にピロメリット酸二無水物(PMDA)を加えた。モノマーの投入総量は15wt%とした。その後、3時間撹拌を続け、ポリアミド酸bの樹脂溶液を得た。このポリアミド酸bの樹脂溶液の溶液粘度は25,000cpsであった。なお、ポリアミド酸bにより作成したポリイミドフィルムの熱膨張係数を測定したところ19×10-6/Kであった。
熱電対及び攪拌機を備えると共に窒素導入が可能な反応容器に、N,N−ジメチルアセトアミドを入れた。この反応容器に2,2’−ジメチル−4,4’−ジアミノビフェニル(m−TB)および1,3−ビス[4−アミノフェノキシ]ベンゼン(TPE−R)を容器中で撹拌しながら溶解させた。これらのモル比率(m−TB:TPE−R)は90:10とした。次にピロメリット酸二無水物(PMDA)および3,3’,4,4’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物(BPDA)を加えた。モノマーの投入総量が15wt%で各酸無水物のモル比率(PMDA:BPDA)が80:20となるように投入した。その後、3時間撹拌を続け、ポリアミド酸cの樹脂溶液を得た。このポリアミド酸cの樹脂溶液の溶液粘度は20,000cpsであった。なお、ポリアミド酸bにより作成したポリイミドフィルムの熱膨張係数を測定したところ17×10-6/Kであった。
長さ1000m×幅1080mmの長尺状の銅箔Aに対して、上記で準備したポリアミド酸溶液aを塗布し、乾燥させ(硬化後は膜厚2μmの熱可塑性の高熱膨張性ポリイミドを形成)、その上にポリアミド酸bを塗布し、乾燥させ(硬化後は膜厚12μmの低熱熱膨張性ポリイミドを形成)、更にその上にポリアミド酸aを塗布し乾燥させ(硬化後は膜厚2μmの熱可塑性の高熱膨張性ポリイミドを形成)、15分以上かけて340℃まで昇温させることによりイミド化反応を行って、3層構造からなるポリイミド絶縁層(厚さ16μm)を備えた片面銅張積層板を得た。
なお、ポリイミド絶縁層の引張弾性率(25℃)は、上記と同様の条件で作製した両面銅張積層板の両側の銅箔をエッチング除去してポリイミド絶縁層を得て、このポリイミド絶縁層を用いて引張弾性率を測定した。その結果、5.0GPaであった。一方、配線回路層となる銅箔の引張弾性率は、23.0GPaであった。
銅箔Bを用いた以外は、実施例1と同様にして両面銅張積層板を得た。この実施例2に係る両面銅張積層板について、実施例1と同様にしてポリイミド絶縁層、及び配線回路となる銅箔の引張弾性率(25℃)を測定したところ、それぞれ5.0GPa及び12.0GPaであった。次いで、実施例1と同様の回路基板作製工程を経て得られた回路基板サンプル2を、実施例1と同じ摺動試験条件にて評価したところ、屈曲寿命は193,200回であった。結果を表1に示す。
厚さ10μmのポリイミド層(引張り弾性率:4.1GPa)と厚さ15μmのエポキシ樹脂接着層とからなるカバーレイフィルムEを用いた以外は、実施例1と同様にして摺動試験用回路基板サンプル3を得た。そして、実施例1と同じ摺動試験条件にて評価したところ、屈曲寿命は382,500回であった。結果を表1に示す。
銅箔Aに対して、実施例1と同様の方法でポリアミド酸a(硬化後は膜厚2.5μmの熱可塑性の高熱膨張性ポリイミドを形成)、ポリアミド酸b(硬化後は膜厚20μmの低熱熱膨張性ポリイミドを形成)、及びポリアミド酸a(硬化後は膜厚2.5μmの熱可塑性の高熱膨張性ポリイミドを形成)の順で塗布し、乾燥させ、イミド化させて得られた3層構造からなるポリイミド絶縁層(厚さ25μm)を有した片面銅張積層板を作製した。次いで、この片面銅張積層板のポリイミド絶縁層に対して、実施例1と同様に銅箔Aを連続熱圧着することで、比較例1に係る両面銅張積層板を得た。
銅箔Aに対して、実施例1と同様の方法でポリアミド酸a(硬化後は膜厚2μmの熱可塑性の高熱膨張性ポリイミドを形成)、ポリアミド酸c(硬化後は膜厚16μmの低熱熱膨張性ポリイミドを形成)、及びポリアミド酸a(硬化後は膜厚2μmの熱可塑性の高熱膨張性ポリイミドを形成)の順で塗布し、乾燥させ、イミド化させて得られた3層構造からなるポリイミド絶縁層(厚さ20μm)を有した片面銅張積層板を作製した。次いで、この片面銅張積層板のポリイミド絶縁層に対して、実施例1と同様に銅箔Aを連続熱圧着することで、比較例2に係る両面銅張積層板を得た。
銅箔Bに対して、実施例1と同様の方法でポリアミド酸a(硬化後は膜厚2.5μmの熱可塑性の高熱膨張性ポリイミドを形成)、ポリアミド酸b(硬化後は膜厚20μmの低熱熱膨張性ポリイミドを形成)、及びポリアミド酸a(硬化後は膜厚2.5μmの熱可塑性の高熱膨張性ポリイミドを形成)の順で塗布し、乾燥させ、イミド化させて得られた3層構造からなるポリイミド絶縁層(厚さ25μm)を有した片面銅張積層板を作製した。次いで、この片面銅張積層板のポリイミド絶縁層に対して、実施例1と同様に銅箔Bを連続熱圧着することで、比較例3に係る両面銅張積層板を得た。
銅箔Bに対して、実施例1と同様の方法でポリアミド酸a(硬化後は膜厚2μmの熱可塑性の高熱膨張性ポリイミドを形成)、ポリアミド酸c(硬化後は膜厚16μmの低熱熱膨張性ポリイミドを形成)、及びポリアミド酸a(硬化後は膜厚2μmの熱可塑性の高熱膨張性ポリイミドを形成)の順で塗布し、乾燥させ、イミド化させて得られた3層構造からなるポリイミド絶縁層(厚さ20μm)を有した片面銅張積層板を作製した。次いで、この片面銅張積層板のポリイミド絶縁層に対して、実施例1と同様に銅箔Bを連続熱圧着することで、比較例4に係る両面銅張積層板を得た。
カバーレイフィルムCのかわりにカバーレイフィルムDを用いた以外は実施例1と同様にした。すなわち、実施例1で得られた両面銅張積層板を同様の方法で片側に配線パターンを形成した後、厚さ25μmのポリイミド絶縁層(引張り弾性率:4.1GPa)と厚さ30μmのエポキシ樹脂接着層とから形成されるカバーレイフィルムDを熱圧着プレスで被覆し、摺動試験用回路基板サンプル8を得た。この回路基板サンプル8を、実施例1と同じ摺動試験条件にて評価したところ、屈曲寿命は1,100回であった。結果を表1に示す。
カバーレイフィルムCのかわりにカバーレイフィルムDを用いた以外は実施例2と同様にした。すなわち、実施例2で得られた両面銅張積層板を同様の方法で片側に配線パターンを形成した後、厚さ25μmのポリイミド絶縁層(引張り弾性率:4.1GPa)と厚さ30μmのエポキシ樹脂接着層とから形成されるカバーレイフィルムDを熱圧着プレスで被覆し、摺動試験用回路基板サンプル9を得た。この回路基板サンプル9を、実施例1と同じ摺動試験条件にて評価したところ、屈曲寿命は2,600回であった。結果を表1に示す。
1a・・・回路保護層のポリイミド層
1b・・・回路保護層の接着層
2・・・配線回路
3・・・ポリイミド絶縁層
4・・・固定部
5・・・固定部
6・・・ギャップ長
7・・・板
Claims (5)
- ポリイミド絶縁層の上に任意のパターンに形成された配線回路を有し、更に配線回路の上に回路保護層が設けられた繰返し屈曲用途向けのフレキシブル回路基板であって、前記ポリイミド絶縁層は、25℃における引張弾性率が4〜6GPaであると共に、厚みが15μm超17μm以下の範囲であり、また、前記配線回路が厚さ7〜10μmの電解銅箔から形成されたものであると共に、該電解銅箔の引張弾性率が15〜40GPaの範囲であり、前記配線回路の厚さ(tc)と前記ポリイミド絶縁層の厚さ(tp)との比(tc/tp)が0.4〜0.7の範囲にあり、更に、回路保護層の厚みが15〜30μmの範囲であることを特徴とする繰返し屈曲用途向けフレキシブル回路基板。
- ポリイミド絶縁層の上に任意のパターンに形成された配線回路を有し、更に配線回路の上に回路保護層が設けられた繰返し屈曲用途向けのフレキシブル回路基板であって、前記ポリイミド絶縁層は、25℃における引張弾性率が4〜6GPaであると共に、厚みが15μm超17μm以下の範囲であり、また、前記配線回路が厚さ8〜13μmの圧延銅箔から形成されたものであると共に、該圧延銅箔の引張弾性率が8〜30GPaの範囲であり、前記配線回路の厚さ(tc)と前記ポリイミド絶縁層の厚さ(tp)との比(tc/tp)が0.5〜0.9の範囲にあり、更に、回路保護層の厚みが15〜30μmの範囲であることを特徴とする繰返し屈曲用途向けフレキシブル回路基板。
- 回路保護層がカバーレイフィルムによって形成されたものであり、該カバーレイフィルムが、厚さ8〜17μmの熱硬化性樹脂からなる接着層と、厚さ7〜13μmのポリイミド層との2層を有して、配線回路に接着層が直接接している請求項1又は2に記載の繰返し屈曲用途向けフレキシブル回路基板。
- 請求項1〜3のいずれかに記載の繰返し屈曲用途向けフレキシブル回路基板を摺動部分に搭載したことを特徴とする電子機器。
- 請求項1〜3のいずれかに記載の繰返し屈曲用途向けフレキシブル回路基板をスライド部分に搭載したことを特徴とする携帯電話。
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