JP2022102248A - 金属張積層板及びフレキシブル回路基板 - Google Patents
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Abstract
【課題】絶縁層の裂けや金属層の屈曲疲労による断線を生じさせること無く、耐屈曲性が向上したＦＰＣ及びＦＰＣの作製に用いられる金属張積層板を提供する。【解決手段】フレキシブル回路基板用金属張積層板が、単層又は複数層のポリイミド層を含むポリイミド絶縁層の一方の面に積層された金属層を備え、該金属張積層板の試験片１００のループスティフネス値（幅１２．７ｍｍ、ループ長６０ｍｍ、押し潰し距離１５ｍｍ）が１Ｎ／ｍ以上６Ｎ／ｍ以下の範囲内である。金属張積層板のポリイミド絶縁層の主たる層を構成するポリイミドがテトラカルボン酸残基及びジアミン残基を含み、全ジアミン残基の１００モル部に対して特定の式で表されるジアミン化合物から誘導されるジアミン残基が２０モル部以上である。【選択図】図１
Description
耐屈曲性に優れた金属張積層板及びフレキシブル回路基板に関する。
近年、携帯電話機、スマートフォン、ノート型パーソナルコンピュータ、ハードディスク装置、光ピックアップ装置、プリンタ等の電子機器において、フレキシブル回路基板（ＦＰＣ；Ｆｌｅｘｉｂｌｅ Ｐｒｉｎｔｅｄ Ｃｉｒｃｕｉｔｓ）が広く利用されている。ＦＰＣは、限られたスペースでも立体的かつ高密度の実装が可能であるため、例えば、ＨＤＤ、ＤＶＤ、携帯電話、スマートフォン等の電子機器の可動部分の配線や、ケーブル、コネクター等の部品にその用途が拡大しつつある。
中でも、スマートフォン等の小型電子機器で使用されるＦＰＣには、１８０°曲げ試験の繰り返しに耐える高い耐屈曲性が求められる。
この要請に対し、フレキシブル回路基板に用いられるフレキシブル銅張積層板において、絶縁層の厚みを１６μｍ以下とし、金属層の厚みを２０μｍ以下とすることにより、銅張積層板のループスティフネスを０．３０Ｎ／ｃｍ以下とすることが提案され、実施例にはループスティフネス０．２０～０．４９Ｎ／ｃｍの銅張積層板が示されている。ここで、ループスティフネスは、東洋精機製ループスティフネステスタを用い、サンプル幅５～１０ｍｍ、ループ長５０ｍｍ、押し潰し距離１０ｍｍの条件で測定した数値である。
また、ポリイミド層の厚みを１０～２５μｍ、銅箔の厚みを８～２０μｍとし、銅箔の厚み方向の断面における平均結晶粒径を１０μｍ以上として耐屈曲性を改善することが提案されている（特許文献２）。
金属張積層板の絶縁層は金属層の支持体としての機能を有する。したがって、この絶縁層を薄くすることで金属張積層板の耐屈曲性をある程度改善することができる。しかしながら、絶縁層を過度に薄くすると絶縁層に裂けが生じやすくなり、金属層には屈曲疲労による断線が生じやすくなる。
したがって、本発明の課題は、絶縁層の裂けや金属層の屈曲疲労による断線を生じさせること無く、耐屈曲性がさらに向上したＦＰＣを提供すること、及びそのようなＦＰＣの作製に用いられる金属張積層板を提供することを課題とする。
本発明者は、絶縁性樹脂を特定のポリイミド樹脂を用いて形成し、金属張積層板のループスティフネス値を特定の範囲に調整することで上述の課題を解決できることを想到し、本発明を完成させた。
即ち、本発明は、単層又は複数層のポリイミド層を含むポリイミド絶縁層の一方の面に積層された金属層を備えた金属張積層板であって、
平坦な状態と比べて形状が変化していない第１の非屈曲部及び第２の非屈曲部、並びに該第１の非屈曲部と該第２の非屈曲部の間に位置して湾曲変形した屈曲部を含む形状になるように、第１の非屈曲部に対して第２の非屈曲部が１８０度反転して折り曲げられる動作が繰り返される電子部品用のフレキシブル回路基板用金属張積層板であり、
該金属張積層板の試験片のループスティフネス値（幅１２．７ｍｍ、ループ長６０ｍｍ、押し潰し距離１５ｍｍ）が１Ｎ／ｍ以上６Ｎ／ｍ以下であり、
前記ポリイミド絶縁層の主たる層を構成するポリイミドがテトラカルボン酸残基及びジアミン残基を含み、全ジアミン残基の１００モル部に対して、下記一般式（１）で表されるジアミン化合物から誘導されるジアミン残基が２０モル部以上であることを特徴とする金属張積層板を提供する。
平坦な状態と比べて形状が変化していない第１の非屈曲部及び第２の非屈曲部、並びに該第１の非屈曲部と該第２の非屈曲部の間に位置して湾曲変形した屈曲部を含む形状になるように、第１の非屈曲部に対して第２の非屈曲部が１８０度反転して折り曲げられる動作が繰り返される電子部品用のフレキシブル回路基板用金属張積層板であり、
該金属張積層板の試験片のループスティフネス値（幅１２．７ｍｍ、ループ長６０ｍｍ、押し潰し距離１５ｍｍ）が１Ｎ／ｍ以上６Ｎ／ｍ以下であり、
前記ポリイミド絶縁層の主たる層を構成するポリイミドがテトラカルボン酸残基及びジアミン残基を含み、全ジアミン残基の１００モル部に対して、下記一般式（１）で表されるジアミン化合物から誘導されるジアミン残基が２０モル部以上であることを特徴とする金属張積層板を提供する。
また、本発明は、上述の金属張積層板の金属層が配線加工されているフレキシブル回路基板を提供する。
本発明の金属張積層板に用いられるポリイミド絶縁層は、耐屈曲性が向上し、繰り返し曲げ耐性に優れている。
したがって、本発明の金属張積層板を用いると、絶縁層の裂けや金属層の屈曲疲労による断線を生じさせること無く、１８０°の折り曲げ動作を繰り返すことが可能となる。よって、例えばフォルダブルデバイスのヒンジ部等のように折り曲げ動作が繰り返され、折り曲げ角が１８０°に至る場合もある電子部品の用途に好適なフレキシブル回路基板を得ることができる。
したがって、本発明の金属張積層板を用いると、絶縁層の裂けや金属層の屈曲疲労による断線を生じさせること無く、１８０°の折り曲げ動作を繰り返すことが可能となる。よって、例えばフォルダブルデバイスのヒンジ部等のように折り曲げ動作が繰り返され、折り曲げ角が１８０°に至る場合もある電子部品の用途に好適なフレキシブル回路基板を得ることができる。
以下、図面を参照しつつ本発明を詳細に説明する。各図中、同一符号は、同一又は同等の構成要素を表している。
＜全体構成＞
本発明の金属張積層板は、単層又は複数層のポリイミド層を含むポリイミド絶縁層の一方の面に金属層が積層されたフレキシブル回路基板用金属張積層板である。この金属張積層板は、通常、長尺のフィルム形状に形成される。金属張積層板の金属層に配線加工が施されることによりＦＰＣが作製される。
＜全体構成＞
本発明の金属張積層板は、単層又は複数層のポリイミド層を含むポリイミド絶縁層の一方の面に金属層が積層されたフレキシブル回路基板用金属張積層板である。この金属張積層板は、通常、長尺のフィルム形状に形成される。金属張積層板の金属層に配線加工が施されることによりＦＰＣが作製される。
＜ポリイミド絶縁層＞
金属張積層板を構成するポリイミド絶縁層は単層又は複数層のポイリミド絶縁層から形成される。ポイリミド絶縁層の厚み（複数層の場合には合計厚み）は、好ましくは６～１８μｍ、より好ましくは６～１０μｍである。本発明におけるポリイミド絶縁層は、後述するように特定のポリイミド組成を有しているため、ポリイミド絶縁層の厚みが６μｍに満たないと、ポリイミド絶縁層の剛性が低すぎるためにＦＰＣの耐屈曲性が低下し、ＦＰＣの加工時の取り扱いが困難となる。一方、ポリイミド絶縁層の厚みが１８μｍを超えるとＦＰＣの剛性が高くなりすぎ、耐屈曲性が低下しやすくなる。
金属張積層板を構成するポリイミド絶縁層は単層又は複数層のポイリミド絶縁層から形成される。ポイリミド絶縁層の厚み（複数層の場合には合計厚み）は、好ましくは６～１８μｍ、より好ましくは６～１０μｍである。本発明におけるポリイミド絶縁層は、後述するように特定のポリイミド組成を有しているため、ポリイミド絶縁層の厚みが６μｍに満たないと、ポリイミド絶縁層の剛性が低すぎるためにＦＰＣの耐屈曲性が低下し、ＦＰＣの加工時の取り扱いが困難となる。一方、ポリイミド絶縁層の厚みが１８μｍを超えるとＦＰＣの剛性が高くなりすぎ、耐屈曲性が低下しやすくなる。
ポリイミド絶縁層は複数層とすることが好ましく、その具体例としては、ポリイミド絶縁層を、低熱膨張性ポリイミド層と、高熱膨張性ポリイミド層と、を含む積層構造とすることが好ましい。ここで、低熱膨張性ポリイミド層は、熱膨張係数が３５×１０-6／Ｋ未満、好ましくは１×１０-6～３０×１０-6／Ｋの範囲内、特に好ましくは３×１０-6～２５×１０-6／Ｋの範囲内のポリイミド層をいう。また、高熱膨張性ポリイミド層は、熱膨張係数が３５×１０-6／Ｋ以上、好ましくは３５×１０-6～８０×１０-6／Ｋの範囲内、特に好ましくは３５×１０-6～７０×１０-6／Ｋの範囲内のポリイミド層をいう。ポリイミド層は、使用する原料の組合せ、厚み、乾燥・硬化条件を適宜変更することで所望の熱膨張係数を有するポリイミド層とすることができる。
＜ポリイミド層の組成＞
ポリイミド絶縁層のポリイミド組成は、該ポリイミド絶縁層の主たる層を構成するポリイミドが、テトラカルボン酸残基及びジアミン残基を含み、全ジアミン残基の１００モル部に対して、下記一般式（１）で表されるジアミン化合物から誘導されるジアミン残基が２０モル部以上である。ここで、主たる層とは、ポリイミド絶縁層が複数のポリイミド層から形成されている場合に、ポリイミド層全体の層厚の５割以上を占める層をいう。
ポリイミド絶縁層のポリイミド組成は、該ポリイミド絶縁層の主たる層を構成するポリイミドが、テトラカルボン酸残基及びジアミン残基を含み、全ジアミン残基の１００モル部に対して、下記一般式（１）で表されるジアミン化合物から誘導されるジアミン残基が２０モル部以上である。ここで、主たる層とは、ポリイミド絶縁層が複数のポリイミド層から形成されている場合に、ポリイミド層全体の層厚の５割以上を占める層をいう。
式（１）で表される化合物としては、例えば、パラフェニレンジアミン（ＰＤＡ）、２，２’－ジメチル－４，４’－ジアミノビフェニル（ｍ－ＴＢ）、２,２’－ｎ－プロピル－４,４’－ジアミノビフェニル（ｍ－ＮＰＢ）、２’－メトキシ－４，４’－ジアミノベンズアニリド（ＭＡＢＡ）、４，４‘－ジアミノベンズアニリド（ＤＡＢＡ）、２，２’－ビス（トリフルオロメチル）ベンジジン（ＴＦＭＢ）等を挙げることができる。
一般式（１）で表されるジアミン化合物を上記範囲内の量で使用することによって、モノマー由来の剛直構造によりポリマー全体に秩序構造が形成されるので、ポリイミドフィルムの低熱膨張化や靭性を高めることができる。また、ベンゼン環を２つ以上含むことから、イミド基濃度を下げ、低吸湿化にも寄与することも有利である。このような観点から、全ジアミン残基の１００モル部に対して、一般式（１）で表されるジアミン化合物から誘導されるジアミン残基は、２０モル部以上、好ましくは５０モル部以上、より好ましくは６０モル部以上含有することがよい。
特に、式（１）で表される化合物中の
ｍ―ＴＢ：２，２’－ジメチル－４，４’－ジアミノビフェニル 及び
ＴＦＭＢ：２，２’－ビス（トリフルオロメチル）ベンジジン
を、ポリイミド絶縁層を構成するジアミン化合物の２０モル％以上とすることが好ましい。また、ポリイミド絶縁層が複数層からなる場合、上記ｍ―ＴＢ及びＴＦＭＢがポリイミド絶縁層全体のポリイミド絶縁層を構成するジアミン化合物の５０モル％以上含まれることが好ましい。
ｍ―ＴＢ：２，２’－ジメチル－４，４’－ジアミノビフェニル 及び
ＴＦＭＢ：２，２’－ビス（トリフルオロメチル）ベンジジン
を、ポリイミド絶縁層を構成するジアミン化合物の２０モル％以上とすることが好ましい。また、ポリイミド絶縁層が複数層からなる場合、上記ｍ―ＴＢ及びＴＦＭＢがポリイミド絶縁層全体のポリイミド絶縁層を構成するジアミン化合物の５０モル％以上含まれることが好ましい。
一方、ポリイミド絶縁層のテトラカルボン酸残基を形成する酸としては、ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、ピロメリット酸二無水物等を使用することができる。ビフェニルテトラカルボン酸二無水物の具体例としては、３,３',４,４’-ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、２,３',３,４’-ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、２,２',３,３'-ビフェニルテトラカルボン酸二無水物などを挙げることができる。特に、ポリイミド絶縁層におけるテトラカルボン酸残基が、ピロメリット酸二無水物から誘導されるテトラカルボン酸残基又は３,３',４,４'-ビフェニルテトラカルボン酸二無水物から誘導されるテトラカルボン酸残基の少なくとも１種を含み、その合計が、全テトラカルボン酸残基の１００モル部に対して５０モル％以上であることが好ましい。
ポリイミド絶縁層を形成するにあたり、上記以外の酸無水物を含むこともできる。上記以外の酸無水物としては、例えば、３,３’,４,４’-ジフェニルスルホンテトラカルボン酸二無水物、４,４’-オキシジフタル酸無水物、２,２',３,３'-、２,３,３',４'-又は３,３',４,４'-ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物、２,３',３,４'-ジフェニルエーテルテトラカルボン酸二無水物、ビス(２,３-ジカルボキシフェニル)エーテル二無水物、３,３'',４,４''-、２,３,３'',４''-又は２,２'',３,３''-p-テルフェニルテトラカルボン酸二無水物、２,２-ビス(２,３-又は３,４-ジカルボキシフェニル)-プロパン二無水物、ビス(２,３-又は３.４-ジカルボキシフェニル)メタン二無水物、ビス(２,３-又は３,４-ジカルボキシフェニル)スルホン二無水物、１,１-ビス(２,３-又は３,４-ジカルボキシフェニル)エタン二無水物、１,２,７,８-、１,２,６,７-又は１,２,９,１０-フェナンスレン-テトラカルボン酸二無水物、２,３,６,７-アントラセンテトラカルボン酸二無水物、２,２-ビス（３,４-ジカルボキシフェニル）テトラフルオロプロパン二無水物、２,３,５,６-シクロヘキサン二無水物、２,３,６,７-ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、１,２,５,６-ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、１,４,５,８-ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、４,８-ジメチル-１,２,３,５,６,７-ヘキサヒドロナフタレン-１,２,５,６-テトラカルボン酸二無水物、２,６-又は２,７-ジクロロナフタレン-１,４,５,８-テトラカルボン酸二無水物、２,３,６,７-（又は１,４,５,８-）テトラクロロナフタレン-１,４,５,８-（又は２,３,６,７-）テトラカルボン酸二無水物、２,３,８,９-、３,４,９,１０-、４,５,１０,１１-又は５,６,１１,１２-ペリレン-テトラカルボン酸二無水物、シクロペンタン-１,２,３,４-テトラカルボン酸二無水物、ピラジン-２,３,５,６-テトラカルボン酸二無水物、ピロリジン-２,３,４,５-テトラカルボン酸二無水物、チオフェン-２,３,４,５-テトラカルボン酸二無水物、４,４’-ビス（２,３-ジカルボキシフェノキシ）ジフェニルメタン二無水物、２,２－ビス［４－（３,４－ジカルボキシフェノキシ）フェニル］プロパン二無水物等が挙げられる。
また、熱膨張係数３５×１０-6／Ｋ以上の高熱膨張性のポリイミド層とするには、例えば、原料の酸無水物成分としてピロメリット酸二無水物、３,３',４,４’-ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、３,３',４,４’-ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物、３,３',４,４’-ジフェニルスルホンテトラカルボン酸二無水物を、ジアミン成分としては、２,２’-ビス[４-(４-アミノフェノキシ)フェニル]プロパン、４,４'-ジアミノジフェニルエーテル、１,３-ビス（４-アミノフェノキシ）ベンゼンを用いることがよく、特に好ましくはピロメリット酸二無水物及び２,２’-ビス[４-(４-アミノフェノキシ)フェニル]プロパンを原料各成分の主成分とするものがよい。なお、このようにして得られる高熱膨張性のポリイミド層の好ましいガラス転移温度は、３００～４００℃の範囲内である。
また、ポリイミド絶縁層を低熱膨張性のポリイミド層と高熱膨張性のポリイミド層との積層構造とした場合、好ましくは、低熱膨張性のポリイミド層と高熱膨張性のポリイミド層との厚み比（低熱膨張性のポリイミド層／高熱膨張性のポリイミド層）が２～１５の範囲内であるのがよい。この比の値が、２に満たないとポリイミド絶縁層全体に対する低熱膨張性のポリイミド層が薄くなるため、ポリイミドフィルムの寸法精度とループスティフネスの制御が困難となり、例えば金属層をエッチングして回路配線層を形成した際の寸法変化率が大きくなり、１５を超えると高熱膨張性のポリイミド層が薄くなるため、ポリイミド絶縁層と回路配線層との接着信頼性が低下する。
本発明の金属張積層板のポリイミド絶縁層は、上記ジアミン成分と酸無水物成分とを溶媒中で反応させ、ポリアミド酸を生成したのち加熱閉環させることにより製造できる。例えば、ジアミン成分と酸無水物成分をほぼ等モルで有機溶媒中に溶解させて、０～１００℃の範囲内の温度で３０分～２４時間撹拌し重合反応させることでポリイミドの前駆体であるポリアミド酸が得られる。反応にあたっては、生成する前駆体が有機溶媒中に５～３０重量％の範囲内、好ましくは１０～２０重量％の範囲内となるように反応成分を溶解する。重合反応に用いる有機溶媒としては、例えば、Ｎ，Ｎ－ジメチルホルムアミド、Ｎ，Ｎ－ジメチルアセトアミド（ＤＭＡＣ）、Ｎ－メチル－２－ピロリドン、２－ブタノン、ジメチルスホキシド、硫酸ジメチル、シクロヘキサノン、ジオキサン、テトラヒドロフラン、ジグライム、トリグライム等が挙げられる。これらの溶媒を２種以上併用して使用することもでき、更にはキシレン、トルエンのような芳香族炭化水素の併用も可能である。また、このような有機溶剤の使用量としては特に制限されるものではないが、重合反応によって得られるポリアミド酸溶液（ポリイミド前駆体溶液）の濃度が５～３０重量％程度になるような使用量に調整して用いることが好ましい。合成された前駆体は、通常、反応溶媒溶液として使用することが有利であるが、必要により濃縮、希釈又は他の有機溶媒に置換することができる。また、前駆体は一般に溶媒可溶性に優れるので、有利に使用される。
ポリイミドの合成において、上記酸無水物及びジアミンはそれぞれ、その１種のみを使用してもよく２種以上を併用して使用することもできる。ジアミン及び酸無水物の種類や、２種以上のジアミン又は酸無水物を使用する場合のそれぞれのモル比を選定することにより、熱膨張性、接着性、貯蔵弾性率、ガラス転移温度等を制御することができる。なお、上記ポリイミドにおいて、ポリイミドの構造単位を複数有する場合は、ブロックとして存在しても、ランダムに存在していてもよいが、ランダムに存在することが好ましい。
ポリイミド絶縁層を構成するポリアミド酸の重量平均分子量は、例えば１０,０００～４００,０００の範囲内が好ましく、５０,０００～３５０,０００の範囲内がより好ましい。重量平均分子量が１０,０００未満であると、塗工によりポリイミド絶縁層の強度が低下して脆化しやすい傾向となる。一方、重量平均分子量が４００,０００を超えると、過度に粘度が増加して塗工作業の際に塗工層の厚みムラ、スジ等の不良が発生しやすい傾向になる。
本発明の金属張積層板のより具体的な製造方法としては、支持基材に、ポリアミド酸の溶液を塗布・乾燥した後、イミド化してポリイミド絶縁層を製造する方法（キャスト法）、支持基材に、ポリアミド酸の溶液を塗布・乾燥した後、ポリアミド酸のゲルフィルムを支持基材から剥がし、イミド化してポリイミド絶縁層を製造する方法などが挙げられる。また、金属張積層板のポリイミド絶縁層が複数層からなる場合の製造方法として、例えば、支持基材に、ポリアミド酸の溶液を塗布・乾燥することを複数回繰り返した後、イミド化を行う方法（逐次塗工法）、支持基材に、多層押出により、同時にポリアミド酸の積層構造体を塗布・乾燥した後、イミド化を行う方法（多層押出法）などが挙げられる。ポリアミド酸溶液を基材に塗布する方法としては特に制限されず、例えばコンマ、ダイ、ナイフ、リップ等のコーターにて塗布することが可能である。多層のポリイミド層の形成に際しては、ポリイミド溶液又はポリアミド酸溶液を基材に塗布・乾燥する操作を繰り返す方法が好ましい。
＜金属層＞
本発明の金属張積層板を構成する金属層の材質としては、特に制限はないが、例えば、銅、ステンレス、鉄、ニッケル、ベリリウム、アルミニウム、亜鉛、インジウム、銀、金、スズ、ジルコニウム、タンタル、チタン、鉛、マグネシウム、マンガン及びこれらの合金等が挙げられる。この中でも、特に銅又は銅合金が好ましい。
本発明の金属張積層板を構成する金属層の材質としては、特に制限はないが、例えば、銅、ステンレス、鉄、ニッケル、ベリリウム、アルミニウム、亜鉛、インジウム、銀、金、スズ、ジルコニウム、タンタル、チタン、鉛、マグネシウム、マンガン及びこれらの合金等が挙げられる。この中でも、特に銅又は銅合金が好ましい。
金属層の形成方法に特に制限はなく、例えば、ポリイミド絶縁層に金属をスパッタリングしてシード層を形成した後、メッキによって金属層を形成してもよく、ポリイミド絶縁層に金属箔を熱圧着などの方法でラミネートすることにより金属層を形成してもよい。また、上述のポリイミド絶縁層の前駆体であるポリアミド酸を含有する塗布液を金属箔の上にキャストし、乾燥して塗布膜とした後、熱処理してイミド化することにより、ポリイミド層と金属層の積層体を形成してもよい。
また、本発明の金属張積層板は、ポリイミド絶縁層の一方の面に金属層を有するが、必要に応じて、もう一方の面に金属層を有する両面金属張積層板としても良い。
＜ポリイミド絶縁層と金属層の厚み比＞
本発明の金属張積層板において、金属層の厚みに対するポリイミド絶縁層（式（１）のジアミン化合物から形成されるものに限られない）の厚みの比が０．３～２．０が好ましく、０．３～１．０がより好ましく、０．４～１．０が更に好ましい。この比が０．３未満であるとＦＰＣの回路で送受信される電気容量が不足し、またループスティフネス値を特定の範囲として、優れた耐屈曲性を発現させることが困難となる。一方に、この比が２．０を超える場合にも耐屈曲性が低下する。
本発明の金属張積層板において、金属層の厚みに対するポリイミド絶縁層（式（１）のジアミン化合物から形成されるものに限られない）の厚みの比が０．３～２．０が好ましく、０．３～１．０がより好ましく、０．４～１．０が更に好ましい。この比が０．３未満であるとＦＰＣの回路で送受信される電気容量が不足し、またループスティフネス値を特定の範囲として、優れた耐屈曲性を発現させることが困難となる。一方に、この比が２．０を超える場合にも耐屈曲性が低下する。
＜金属張積層板の厚み＞
ポリイミド絶縁層（式（１）のジアミン化合物から形成されるものに限られない）と金属層の合計厚みは１５μｍ以上～３６μｍ以下が好ましく、１６μｍ以上～２４μｍ以下がより好ましい。金属張積層板の厚みが１５μｍ未満であると、剛性が低すぎるためにＦＰＣの製造時にハンドリングが困難となる。一方、３６μｍを超えると剛性が高すぎるためにＦＰＣが屈曲した際に配線層に大きな応力が加わる部分が発生し、折り曲げが連続的に行われる場合の屈曲耐性が低下する。
ポリイミド絶縁層（式（１）のジアミン化合物から形成されるものに限られない）と金属層の合計厚みは１５μｍ以上～３６μｍ以下が好ましく、１６μｍ以上～２４μｍ以下がより好ましい。金属張積層板の厚みが１５μｍ未満であると、剛性が低すぎるためにＦＰＣの製造時にハンドリングが困難となる。一方、３６μｍを超えると剛性が高すぎるためにＦＰＣが屈曲した際に配線層に大きな応力が加わる部分が発生し、折り曲げが連続的に行われる場合の屈曲耐性が低下する。
そのため、例えば１８０°曲げ試験を連続して行うと、配線層の抵抗値が所定値を超えるまでの曲げ回数が低下する。即ち、図２に示すように、金属層に、直線状の配線部分（長さＡ＝１１０ｍｍ）が配線幅Ｌ／スペース幅Ｓ＝１００μｍ／１００μｍで並列した蛇行型配線２０１を形成し、蛇行型配線２０１の長手方向（Ｘ軸方向）を図３に矢印で示すように１８０°反転させて２つ折りにすることで蛇行型配線２０１を形成した金属張積層板を屈曲させ、第１の非屈曲部１１０、第２の非屈曲部１２０、及び第１の非屈曲部１１０と第２の非屈曲部１２０の間の屈曲部１３０を形成するという折り曲げ動作を繰り返す場合において、第１の非屈曲部１１０及び第２の非屈曲部１２０の厚み方向に平行な軸方向をＹ軸方向とし、これに直交するとともに非屈曲部１１０、１２０の配線の長手方向をＸ軸方向とし、該Ｘ軸方向及びＹ軸方向の二次元座標軸において、前記屈曲部のＸ軸方向の最大長さＬxを１．０ｍｍ以上１０．０ｍｍ以下、前記屈曲部のＹ軸方向の最大長さＬyを１．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下としたときに、折り曲げ動作開始前に対して蛇行型配線２０１の抵抗が１０％上昇した時点の折り曲げ回数が８万回以上となる。
＜ＦＰＣ＞
金属層に配線加工が施されることによりＦＰＣが形成される。配線パターンに特に制限はなく、配線加工は常法により行うことができる。
本発明は、かかるＦＰＣも包含する。
金属層に配線加工が施されることによりＦＰＣが形成される。配線パターンに特に制限はなく、配線加工は常法により行うことができる。
本発明は、かかるＦＰＣも包含する。
＜カバーレイ＞
配線加工された金属層上にはカバーレイを積層してもよい。カバーレイとしてはポリイミドフィルムに接着剤層が積層されている市販品を使用することができる。
カバーレイの厚みは３５～４０μｍの範囲内が好ましく、引張弾性率は２．０～３．５ＧＰａの範囲のものを用いることが好ましい。このようなカバーレイとしては、有沢製作所社製、ＣＥＡ０５２５（商品名）などが挙げられる。
配線加工された金属層上にはカバーレイを積層してもよい。カバーレイとしてはポリイミドフィルムに接着剤層が積層されている市販品を使用することができる。
カバーレイの厚みは３５～４０μｍの範囲内が好ましく、引張弾性率は２．０～３．５ＧＰａの範囲のものを用いることが好ましい。このようなカバーレイとしては、有沢製作所社製、ＣＥＡ０５２５（商品名）などが挙げられる。
＜ループスティフネス＞
本発明の金属張積層板は、その金属層に配線が形成されていない部分から試験片を切り取った場合に、試験片のループスティフネス値が１Ｎ／ｍ以上６Ｎ／ｍ以下、好ましくは１Ｎ／ｍ以上３Ｎ／ｍ以下、より好ましくは２．２Ｎ／ｍ以下、さらに好ましくは２．１Ｎ／ｍ以下である。
本発明の金属張積層板は、その金属層に配線が形成されていない部分から試験片を切り取った場合に、試験片のループスティフネス値が１Ｎ／ｍ以上６Ｎ／ｍ以下、好ましくは１Ｎ／ｍ以上３Ｎ／ｍ以下、より好ましくは２．２Ｎ／ｍ以下、さらに好ましくは２．１Ｎ／ｍ以下である。
このループスティフネス値は、金属張積層板から試験片の幅１２．７ｍｍ、長さ１６５ｍｍの試験片を切り取り、東洋精機社製のループスティフネステスタを使用し、図１に示すように、試験片（金属張積層板）１００の両端部を合わせてループ長が６０ｍｍのループ状とし、互いに対向させた圧子板２１、２２の間に試験片１００を挟み、押し潰し速度３．３ｍｍ／秒、押し潰し距離１５ｍｍの条件で押し潰したときの圧縮力（反発力）である。なお、本発明においてループスティフネス値は、ＭＤ方向（ロールになっている金属張積層板の長手方向）のループスティフネス値を測定した。ループスティフネス値は数値が小さいほど剛性が低いことを表し、本発明の金属張積層板は従前の金属張積層板に比して剛性が低い。
ループスティフネス値が、従前の金属張積層板に対して低い数値である１Ｎ／ｍ以上６Ｎ／ｍ以下という範囲にあることで、金属張積層板から形成したＦＰＣは連続屈曲性に優れ、１８０°曲げ試験の繰り返しに耐えることができる。したがって、金属張積層板に配線２０１を形成したＦＰＣの試験片２００が図３に矢印で示すように折り曲げられ、第１の非屈曲部１１０、第２の非屈曲部１２０、及び第１の非屈曲部１１０と第２の非屈曲部１２０の間の屈曲部１３０が形成された場合に、第１の非屈曲部１１０と第２の非屈曲部との距離であるキャップＧ’が狭い場合にも、屈曲部１３０の形状が鋭角になることを防ぎ、局所的に大きな応力が加わることを防止できる。さらには、金属張積層板が塑性変形しにくく、折り曲げ形状が円弧状に維持されるように屈曲部１３０における応力を分散させることが可能となる。よって、金属張積層板から形成したＦＰＣに対して１８０°曲げ試験を連続的に行っても、ＦＰＣの配線層に金属疲労により亀裂又は破断が生じることを防止し、ＦＰＣの配線層の抵抗値が所定の値まで上がるまでの曲げ回数を増大させることができる。
これに対して、ループスティフネス値が低すぎると金属張積層板が塑性変形し、折り曲げを繰り返す間に特定箇所に応力が集中し、屈曲疲労によりＦＰＣの配線に亀裂や破断の虞が生じる。
また、金属張積層板のループスティフネス値が１Ｎ／ｍ以上６Ｎ／ｍ以下という範囲にあることで、金属張積層板は低反発性を示し、ＦＰＣ製造時及びＦＰＣ加工後の配線層の剥離が抑制され、作業性が良好になる。また、ＦＰＣを電子機器の内部に収容するにあたり、ＦＰＣが低反発性を有するため、内部空間の形状や大きさに合わせてＦＰＣを屈曲させて収納することが行い易くなる。
金属張積層板におけるループスティフネス値の上述の範囲への調整は、ポリイミド絶縁層を形成するポリイミド樹脂を上述の化合物から選択し、ポリイミド樹脂層の厚みと金属層の厚みとそれらの合計厚みを上述のように設定すること等により行うことができる。
なお、本発明の金属張積層板から形成したＦＰＣを、１８０°曲げが繰り返されるフォルダブルデバイスのヒンジ部等で使用する場合には、配線２０１が内側になって折り曲げられるように、ＦＰＣを配置することが好ましい。これにより、配線を外側に配置した場合に比して応力が小さくなり、耐屈曲性が向上する。
以下、実施例により本発明を具体的に説明する。
以下に説明するように実施例１～実施例３及び参考例１～参考例４の銅張積層板及びＦＰＣを作製し、ループスティフネス値を測定すると共に連続折り曲げ試験により耐屈曲性を評価した。結果を表１に示す。
以下に説明するように実施例１～実施例３及び参考例１～参考例４の銅張積層板及びＦＰＣを作製し、ループスティフネス値を測定すると共に連続折り曲げ試験により耐屈曲性を評価した。結果を表１に示す。
（１）ループスティフネス値
配線加工をしていない金属張積層板から試験片（長さ１６５ｍｍ、幅１２．７ｍｍ）を切り取り、ループスティフネステスタ（東洋精機社製）を用いて、ループ長６０ｍｍ、押し潰し距離１５ｍｍ、押し潰し速度３．３ｍｍ／秒の条件でＭＤ方向（長手方向）のループスティフネス値を測定た。
配線加工をしていない金属張積層板から試験片（長さ１６５ｍｍ、幅１２．７ｍｍ）を切り取り、ループスティフネステスタ（東洋精機社製）を用いて、ループ長６０ｍｍ、押し潰し距離１５ｍｍ、押し潰し速度３．３ｍｍ／秒の条件でＭＤ方向（長手方向）のループスティフネス値を測定た。
（２）連続折り曲げ試験
特開２０１９－１１３４８２号公報に記載の耐屈曲性試験装置と同様の耐屈曲性試験装置を用いて次のように試験した。
特開２０１９－１１３４８２号公報に記載の耐屈曲性試験装置と同様の耐屈曲性試験装置を用いて次のように試験した。
まず、銅張積層板の銅箔をエッチング加工し、図２に示すように、配線幅Ｌ＝１００μｍ、スペース幅Ｓ＝１００μｍ、銅張積層板の長手方向に沿った直線部分の長さＡ＝１１０ｍｍ、直線部分が１６列の蛇行型配線２０１を形成した試験片（試験回路基板片）２００を作製した。なお、図２は、試験片２００における配線２０１のみを表すとともに、１６列の配線の直線状部分の一部を表している。試験片２００を耐屈曲性試験装置にセットし、その蛇行型配線２０１の両端２０１ａ、２０１ｂに抵抗測定器（図示せず）を接続した。
次に、抵抗測定器で抵抗値のモニタリングを開始した。耐屈曲性試験装置では図４Ａに示すように、ステージ２２０、２３０に試験片２００を配線２０１が上向きとなるように載置した。
図５Ａに示すように、ステージ２２０、２３０を回動させ、配線２０１が内側になって向き合うように試験片２００を折り曲げ、第１の非屈曲部１１０、第２の非屈曲部１２０及び屈曲部１３０を形成した。
なお、試験片２００を折り曲げた状態で、屈曲部１３０の変形領域におけるＸ軸方向及びＹ軸方向の長さは、それぞれ、折り曲げ前のステージ２２０、２３０間の距離Ｓと、折り曲げ状態のステージ２２０、２３０間のギャップＧによって任意に設定することができる。本試験におけるＸ軸方向及びＹ軸方向の長さを表１に示す。
連続折り曲げ試験では、折り曲げ回数３０万回を上限として実施し、それまでの間に抵抗値が折り曲げ試験前の値から１０％以上上昇した時点を故障と判断し、その時までに繰り返した折り曲げ回数（屈曲回数）を測定値とし、１０回の測定値の平均を平均屈曲回数とした。
なお、連続折り曲げ試験では、試験片を載置するステージとして図４Ｂに示すように、試験片の屈曲部の形状制御用治具を兼ねる凹部２２０ａ、２３０ｂを有するステージ２２０、２３０を使用し、図５Ｂに示すように、ステージ２２０、２３０の凹部２２０ａ、２３０ａ同士が対向するようにステージ２２０、２３０を回動させることで、試験片２００を折り曲げても良い。
（３）熱膨張係数（ＣＴＥ）
実施例及び参考例の銅張積層板を形成するポリイミドフィルムについて、セイコーインスツルメンツ製のサーモメカニカルアナライザーを使用し、２５０℃まで昇温し、更にその温度で１０分保持した後、５℃／分の速度で冷却し、２４０℃から１００℃までの平均熱膨張係数(線熱膨張係数)を求めた。
実施例及び参考例の銅張積層板を形成するポリイミドフィルムについて、セイコーインスツルメンツ製のサーモメカニカルアナライザーを使用し、２５０℃まで昇温し、更にその温度で１０分保持した後、５℃／分の速度で冷却し、２４０℃から１００℃までの平均熱膨張係数(線熱膨張係数)を求めた。
（４）実施例及び参考例のＦＰＣの作製
（4-1）ポリアミド酸溶液の合成
（合成例１）
熱電対及び撹拌機を備えると共に窒素導入が可能な反応容器に、Ｎ,Ｎ-ジメチルアセトアミドを入れ、さらに、この反応容器に２,２-ビス[４-(４-アミノフェノキシ)フェニル]プロパン（ＢＡＰＰ）を投入して容器中で撹拌しながら溶解させた。次に、ピロメリット酸二無水物（ＰＭＤＡ）をモノマーの投入総量が１２ｗｔ％となるように投入した。その後、３時間撹拌を続けて重合反応を行い、ポリアミド酸ａの樹脂溶液を得た。ポリアミド酸ａから形成された厚み２５μｍのポリイミドフィルムの熱膨張係数（ＣＴＥ）は、５５×１０-6／Ｋであった。
（4-1）ポリアミド酸溶液の合成
（合成例１）
熱電対及び撹拌機を備えると共に窒素導入が可能な反応容器に、Ｎ,Ｎ-ジメチルアセトアミドを入れ、さらに、この反応容器に２,２-ビス[４-(４-アミノフェノキシ)フェニル]プロパン（ＢＡＰＰ）を投入して容器中で撹拌しながら溶解させた。次に、ピロメリット酸二無水物（ＰＭＤＡ）をモノマーの投入総量が１２ｗｔ％となるように投入した。その後、３時間撹拌を続けて重合反応を行い、ポリアミド酸ａの樹脂溶液を得た。ポリアミド酸ａから形成された厚み２５μｍのポリイミドフィルムの熱膨張係数（ＣＴＥ）は、５５×１０-6／Ｋであった。
（合成例２）
熱電対及び撹拌機を備えると共に窒素導入が可能な反応容器に、Ｎ,Ｎ-ジメチルアセトアミドを入れ、さらに、この反応容器に２,２’-ジメチル-４,４’-ジアミノビフェニル（ｍ－ＴＢ）を投入して容器中で撹拌しながら溶解させた。次に、３,３’,４,４’-ビフェニルテトラカルボン酸二無水物（ＢＰＤＡ）およびピロメリット酸二無水物（ＰＭＤＡ）をモノマーの投入総量が１５ｗｔ％、各酸無水物のモル比率（ＢＰＤＡ：ＰＭＤＡ）が２０：８０となるように投入した。その後、３時間撹拌を続けて重合反応を行い、ポリアミド酸ｂの樹脂溶液を得た。ポリアミド酸ｂから形成された厚み２５μｍのポリイミドフィルムの熱膨張係数（ＣＴＥ）は、２２×１０-6／Ｋであった。
熱電対及び撹拌機を備えると共に窒素導入が可能な反応容器に、Ｎ,Ｎ-ジメチルアセトアミドを入れ、さらに、この反応容器に２,２’-ジメチル-４,４’-ジアミノビフェニル（ｍ－ＴＢ）を投入して容器中で撹拌しながら溶解させた。次に、３,３’,４,４’-ビフェニルテトラカルボン酸二無水物（ＢＰＤＡ）およびピロメリット酸二無水物（ＰＭＤＡ）をモノマーの投入総量が１５ｗｔ％、各酸無水物のモル比率（ＢＰＤＡ：ＰＭＤＡ）が２０：８０となるように投入した。その後、３時間撹拌を続けて重合反応を行い、ポリアミド酸ｂの樹脂溶液を得た。ポリアミド酸ｂから形成された厚み２５μｍのポリイミドフィルムの熱膨張係数（ＣＴＥ）は、２２×１０-6／Ｋであった。
（4-3）実施例１
銅箔１（圧延銅箔、長尺状、厚み；１２μｍ）の上に、合成例１で調製したポリアミド酸ａの樹脂溶液を硬化後の厚みが１．６μｍとなるように均一に塗布した後、１３０℃で加熱乾燥し溶媒を除去した。次に、この塗布面側に合成例２で調製したポリアミド酸ｂの樹脂溶液を硬化後の厚みが５．０μｍとなるように均一に塗布し、１２０℃で加熱乾燥し溶媒を除去した。更に、この塗布面側にポリアミド酸ａの樹脂溶液を硬化後の厚みが１．６μｍとなるように均一に塗布し、１３０℃で加熱乾燥し溶媒を除去した。この長尺状の積層体１を１３０℃から３６０℃まで段階的に熱処理し、片面銅張積層板（ポリイミド層の厚み；約８μｍ）を得た。
銅箔１（圧延銅箔、長尺状、厚み；１２μｍ）の上に、合成例１で調製したポリアミド酸ａの樹脂溶液を硬化後の厚みが１．６μｍとなるように均一に塗布した後、１３０℃で加熱乾燥し溶媒を除去した。次に、この塗布面側に合成例２で調製したポリアミド酸ｂの樹脂溶液を硬化後の厚みが５．０μｍとなるように均一に塗布し、１２０℃で加熱乾燥し溶媒を除去した。更に、この塗布面側にポリアミド酸ａの樹脂溶液を硬化後の厚みが１．６μｍとなるように均一に塗布し、１３０℃で加熱乾燥し溶媒を除去した。この長尺状の積層体１を１３０℃から３６０℃まで段階的に熱処理し、片面銅張積層板（ポリイミド層の厚み；約８μｍ）を得た。
片面銅張積層板におけるポリイミド層の面に前述と同様の銅箔１を３００～４００℃にて熱圧着することで両面銅張積層板を得た。
両面銅張積層板の圧着面側の銅箔層をエッチング除去し、片面フレキシブル銅張積層板１（ポリイミド層の厚み；８μｍ、ループスティフネス値；１．７１Ｎ／ｍ）を得た。片面フレキシブル銅張積層板１の銅箔層を配線回路加工して銅配線を形成後、フレキシブル回路基板１を得た。フレキシブル回路基板１に連続折り曲げ試験を行ったところ、故障と判断されたときの平均屈曲回数は２６９，８１４回であり、複数個の試験片に対して同時に折り曲げ回数３０万回の連続折り曲げ試験を行った場合の故障率（以下、故障率という）は６／１０であった。
（4-4）実施例２
銅箔１（圧延銅箔、長尺状、厚み；１２μｍ）の上に、合成例１で調製したポリアミド酸ａの樹脂溶液を硬化後の厚みが２．３μｍとなるように均一に塗布した後、１３０℃で加熱乾燥し溶媒を除去した。次に、この塗布面側に合成例２で調製したポリアミド酸ｂの樹脂溶液を硬化後の厚みが７．５μｍとなるように均一に塗布し、１２０℃で加熱乾燥し溶媒を除去した。更に、この塗布面側にポリアミド酸ａの樹脂溶液を硬化後の厚みが２．３μｍとなるように均一に塗布し、１３０℃で加熱乾燥し溶媒を除去した。この長尺状の積層体１を１３０℃から３６０℃まで段階的に熱処理し、片面銅張積層板（ポリイミド層の厚み；約１２μｍ）を得た。
銅箔１（圧延銅箔、長尺状、厚み；１２μｍ）の上に、合成例１で調製したポリアミド酸ａの樹脂溶液を硬化後の厚みが２．３μｍとなるように均一に塗布した後、１３０℃で加熱乾燥し溶媒を除去した。次に、この塗布面側に合成例２で調製したポリアミド酸ｂの樹脂溶液を硬化後の厚みが７．５μｍとなるように均一に塗布し、１２０℃で加熱乾燥し溶媒を除去した。更に、この塗布面側にポリアミド酸ａの樹脂溶液を硬化後の厚みが２．３μｍとなるように均一に塗布し、１３０℃で加熱乾燥し溶媒を除去した。この長尺状の積層体１を１３０℃から３６０℃まで段階的に熱処理し、片面銅張積層板（ポリイミド層の厚み；約１２μｍ）を得た。
片面銅張積層板におけるポリイミド層の面に銅箔１を３００～４００℃にて熱圧着することで両面銅張積層板を得た。
両面銅張積層板の圧着面側の銅箔層をエッチング除去し、片面フレキシブル銅張積層板２（ポリイミド層の厚み；１２μｍ、ループスティフネス値；２．１２Ｎ／ｍ）を得た。片面フレキシブル銅張積層板２の銅箔層を配線回路加工して銅配線を形成後、フレキシブル回路基板２を得た。フレキシブル回路基板２を評価したところ、平均屈曲回数は１２１，６６９回（故障率；１０／１０）であった。
（4-5）実施例３
実施例２における銅箔１の代わりに、銅箔２（電解銅箔、長尺状、厚み；１２μｍ）を使用したこと以外、実施例２と同様にして、片面銅張積層板３（ポリイミド層の厚み；１２μｍ）、両面銅張積層板３、片面フレキシブル銅張積層板３（ポリイミド層の厚み；１２μｍ、ループスティフネス値；２．３７Ｎ／ｍ）及びフレキシブル回路基板３を得た。フレキシブル回路基板３を評価したところ、平均屈曲回数は８６，３１１回（故障率；１０／１０）であった。
実施例２における銅箔１の代わりに、銅箔２（電解銅箔、長尺状、厚み；１２μｍ）を使用したこと以外、実施例２と同様にして、片面銅張積層板３（ポリイミド層の厚み；１２μｍ）、両面銅張積層板３、片面フレキシブル銅張積層板３（ポリイミド層の厚み；１２μｍ、ループスティフネス値；２．３７Ｎ／ｍ）及びフレキシブル回路基板３を得た。フレキシブル回路基板３を評価したところ、平均屈曲回数は８６，３１１回（故障率；１０／１０）であった。
（4-6）参考例１
市販の両面フレキシブル銅張積層板４（圧延銅箔、長尺状、銅箔の厚み；１２μｍ、ポリイミド層の厚み；２５μｍ）の片面の銅箔層をエッチング除去し、片面フレキシブル銅張積層板４（ポリイミド層の厚み；２５μｍ、ループスティフネス値；６．３８Ｎ／ｍ）とし、銅箔層を配線回路加工して銅配線を形成し、フレキシブル回路基板４を得た。フレキシブル回路基板４を評価したところ、平均屈曲回数は１４，５４７回（故障率；１０／１０）であった。
市販の両面フレキシブル銅張積層板４（圧延銅箔、長尺状、銅箔の厚み；１２μｍ、ポリイミド層の厚み；２５μｍ）の片面の銅箔層をエッチング除去し、片面フレキシブル銅張積層板４（ポリイミド層の厚み；２５μｍ、ループスティフネス値；６．３８Ｎ／ｍ）とし、銅箔層を配線回路加工して銅配線を形成し、フレキシブル回路基板４を得た。フレキシブル回路基板４を評価したところ、平均屈曲回数は１４，５４７回（故障率；１０／１０）であった。
（4-7）参考例２
市販の両面フレキシブル銅張積層板５（電解銅箔、長尺状、銅箔の厚み；１２μｍ、ポリイミド層の厚み；２５μｍ）の片面の銅箔層をエッチング除去し、片面フレキシブル銅張積層板５（ポリイミド層の厚み；２５μｍ、ループスティフネス値；８．３１Ｎ／ｍ）とし、銅箔層を配線回路加工して銅配線を形成し、フレキシブル回路基板５を得た。フレキシブル回路基板５を評価したところ、平均屈曲回数は１６，０１５回（故障率；１０／１０）であった。
市販の両面フレキシブル銅張積層板５（電解銅箔、長尺状、銅箔の厚み；１２μｍ、ポリイミド層の厚み；２５μｍ）の片面の銅箔層をエッチング除去し、片面フレキシブル銅張積層板５（ポリイミド層の厚み；２５μｍ、ループスティフネス値；８．３１Ｎ／ｍ）とし、銅箔層を配線回路加工して銅配線を形成し、フレキシブル回路基板５を得た。フレキシブル回路基板５を評価したところ、平均屈曲回数は１６，０１５回（故障率；１０／１０）であった。
（4-8）参考例３
参考例１のフレキシブル回路基板４の配線側にカバーレイＡ（有沢製作所社製、商品名；ＣＥＡ０５２５、厚み；３７．５μｍ）を貼り付け、フレキシブル回路基板６を得た。フレキシブル回路基板６を評価したところ、平均屈曲回数は１５１，４００回（故障率；３／５）であった。
参考例１のフレキシブル回路基板４の配線側にカバーレイＡ（有沢製作所社製、商品名；ＣＥＡ０５２５、厚み；３７．５μｍ）を貼り付け、フレキシブル回路基板６を得た。フレキシブル回路基板６を評価したところ、平均屈曲回数は１５１，４００回（故障率；３／５）であった。
（4-9）参考例４
参考例２のフレキシブル回路基板５の配線側にカバーレイＡ（厚み；３７．５μｍ）を貼り付け、フレキシブル回路基板７を得た。フレキシブル回路基板７を評価したところ、平均屈曲回数は１６６，３００回（故障率；３／５）であった。
参考例２のフレキシブル回路基板５の配線側にカバーレイＡ（厚み；３７．５μｍ）を貼り付け、フレキシブル回路基板７を得た。フレキシブル回路基板７を評価したところ、平均屈曲回数は１６６，３００回（故障率；３／５）であった。
（５）まとめ
以上の結果をまとめて表１及び図６に示す。なお、表１中のＬＳ値はループスティフネス値を意味し、ＣＬはカバーレイを意味する。
以上の結果をまとめて表１及び図６に示す。なお、表１中のＬＳ値はループスティフネス値を意味し、ＣＬはカバーレイを意味する。
表１の結果から、ループスティフネス値が１Ｎ／ｍ以上６Ｎ／ｍ以下の範囲にある実施例１～３のフレキシブル銅張積層板は、参考例１、２に比して連続折り曲げ試験における故障までの平均屈曲回数が顕著に向上していることがわかる。
なお、カバーレイを設けた参考例３、４では平均屈曲回数が実施例２、３を上回っているが、本発明によれば、カバーレイを設けなくてもカバーレイを設けた場合と同等以上の平均屈曲回数を達成できることがわかる。
なお、カバーレイを設けた参考例３、４では平均屈曲回数が実施例２、３を上回っているが、本発明によれば、カバーレイを設けなくてもカバーレイを設けた場合と同等以上の平均屈曲回数を達成できることがわかる。
２１、２２ 圧子板
１００ 試験片、金属張積層板
１１０ 第１の非屈曲部
１２０ 第２の非屈曲部
１３０ 屈曲部
２００ 試験片、ＦＰＣ
２０１ 蛇行型配線、配線
２２０、２３０ ステージ
２２０ａ、２３０ｂ 凹部
Ｇ、Ｇ’ ギャップ
Ｌ 配線幅
Ｓ スペース幅
１００ 試験片、金属張積層板
１１０ 第１の非屈曲部
１２０ 第２の非屈曲部
１３０ 屈曲部
２００ 試験片、ＦＰＣ
２０１ 蛇行型配線、配線
２２０、２３０ ステージ
２２０ａ、２３０ｂ 凹部
Ｇ、Ｇ’ ギャップ
Ｌ 配線幅
Ｓ スペース幅
Claims (8)
- 単層又は複数層のポリイミド層を含むポリイミド絶縁層の一方の面に積層された金属層を備えた金属張積層板であって、
平坦な状態と比べて形状が変化していない第１の非屈曲部及び第２の非屈曲部、並びに該第１の非屈曲部と該第２の非屈曲部の間に位置して湾曲変形した屈曲部を含む形状になるように、第１の非屈曲部に対して第２の非屈曲部が１８０°反転して折り曲げられる動作が繰り返される電子部品用のフレキシブル回路基板用金属張積層板であり、
該金属張積層板の試験片のループスティフネス値（幅１２．７ｍｍ、ループ長６０ｍｍ、押し潰し距離１５ｍｍ）が１Ｎ／ｍ以上６Ｎ／ｍ以下であり、
前記ポリイミド絶縁層の主たる層を構成するポリイミドがテトラカルボン酸残基及びジアミン残基を含み、全ジアミン残基の１００モル部に対して、下記一般式（１）で表されるジアミン化合物から誘導されるジアミン残基が２０モル部以上であることを特徴とする金属張積層板。
- 前記テトラカルボン酸残基が、ピロメリット酸二無水物から誘導されるテトラカルボン酸残基又は３,３',４,４'-ビフェニルテトラカルボン酸二無水物から誘導されるテトラカルボン酸残基の少なくとも１種を含み、全テトラカルボン酸残基の１００モル部に対して、合計で５０モル％以上である請求項１に記載の金属張積層板。
- 前記金属層の厚みに対する前記ポリイミド絶縁層の厚みの比が０．３～１．０である請求項１又は２に記載の金属張積層板。
- 前記金属層にＬ／Ｓ＝１００μｍ／１００μｍ、長さ１１０ｍｍの直線部分が並列した蛇行型配線を形成し、該配線の長手方向が２つ折りになるように金属張積層板を屈曲させて第１の非屈曲部、第２の非屈曲部、及び第１の非屈曲部と第２の非屈曲部の間の屈曲部が形成されるように、第１の非屈曲部に対して第２の非屈曲部を１８０°反転して折り曲げる動作を繰り返す場合において、
第１の非屈曲部及び第２の非屈曲部の厚み方向に平行な軸方向をＹ軸方向とし、これに直交するとともに非屈曲部の配線の長手方向をＸ軸方向とし、
該Ｘ軸方向及びＹ軸方向の二次元座標軸において、前記屈曲部のＸ軸方向の最大長さを１．０ｍｍ以上１０．０ｍｍ以下、前記屈曲部のＹ軸方向の最大長さを１．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下としたときに、折り曲げ動作開始前に対して抵抗が１０％上昇した時点の折り曲げ回数が８万回以上である請求項１～３のいずれか１項に記載の金属張積層板。 - ポリイミド絶縁層と金属層の合計厚みが１５μｍ以上３６μｍ以下である請求項１～４のいずれか１項に記載の金属張積層板。
- 請求項１～５のいずれか１項に記載の金属張積層板における前記ポリイミド絶縁層のもう一方の面に金属層を備える両面金属張積層板。
- 請求項１～５のいずれか１項に記載の金属張積層板の金属層が配線加工されているフレキシブル回路基板。
- 前記金属層が内側になるように折り曲げられる状態と、その折り曲げを伸ばした状態の繰り返し折り曲げ動作が行われる回路用の請求項７に記載のフレキシブル回路基板。
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| JP2020216877A JP2022102248A (ja) | 2020-12-25 | 2020-12-25 | 金属張積層板及びフレキシブル回路基板 |
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