JP5793939B2 - 練習用ゴルフボール - Google Patents

Description

本発明は、練習場等において好適に使用される練習用のゴルフボールに関するものであり、更に詳述すると、長期間使用される練習ボールの要求特性として、通常のゲームボール以上に割れ耐久性、外観耐久性に優れ、かつ長期間安定した打感、飛び性能を維持する練習用ゴルフボールに関する。

一般に、練習用のゴルフボールに求められる性能は、実際のラウンドで使用されるゴルフボールと変わらないボール特性を得ることが望ましい。例えば、打感や飛び特性がゲームボールと異なっていると、練習で習得した技術が実際のラウンドで十分に活かされないこととなってしまう。

その反面、練習場の広さの制約もあるため、飛び出し防止のために、ボールの飛距離については、低飛距離ボールが望まれているのが現状である。
従って、ゲームボールと同様の打感であり、かつ低飛距離のボール性能が望まれている。

また、練習用ゴルフボールは、ゴルフ練習場において繰り返し使用されるものであるから、ゴルフ練習場の運営面におけるコスト低減のため、できるだけ長期間に亘り繰り返し打撃しても使用に耐えうることボールであることが望ましい。即ち、ゴルフ練習場において使用されるゴルフボールは、多数の練習者が長期間に亘り繰り返し使用するため、通常使用されるゲームボールよりも割れ耐久性等の耐久性に優れていることが望まれる。

練習用ゴルフボールのボール構造としては、ゲーム感覚に近い飛びやフィーリングを与えるためにワンピースゴルフボールよりもツーピースソリッドゴルフボールを使用することが望ましい。

ツーピースソリッドゴルフボールは、コアとカバーとからなり、コアは、シス−１，４−ポリブタジエンゴムを主材とした基材ゴムに共架橋剤、金属酸化物、有機過酸化物等の添加剤を使用することにより得られる所望のゴム架橋構造物であることが広く知られている。例えば、特開昭５９−４９７７９号公報には、ツーピースソリッドゴルフボールのコアのゴム組成物として、シス−１，４−ポリブタジエンゴムに、共架橋剤として、メタクリル酸亜鉛を所定量配合することが提案されている。しかしながら、このようにメタクリル酸亜鉛をコア用ゴム組成物に使用すると、練習場で長期間使用することを考慮するとボールの耐久性を確保することが困難になる。

また、特開２００３−７０９３６号公報には、ツーピースソリッドゴルフボールのコアのゴム組成物として、シス−１，４−ポリブタジエンゴムにアクリル酸亜鉛を所定量配合することが提案されている。しかしながら、上記と同様に、アクリル酸亜鉛をコア用ゴム組成物に使用すると、練習場で長期間使用することを考慮するとボールの耐久性を確保することが困難であった。

更には、特開２００４−１８０７９３号公報及び特開２００８−１４９１９０号公報には、コア配合にアクリル酸亜鉛を使用すると共に、カバー材として熱可塑性ポリウレタンを使用したゴルフボールが提案されているが、カバー硬くなり、ボール表面が磨耗した後のボールの飛びが著しく低下してしまい、マーク耐久性が悪くなるという欠点があった。

特開昭５９−４９７７９号公報 特開２００３−７０９３６号公報 特開２００４−１８０７９３号公報 特開２００８−１４９１９０号公報

本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、長期間使用される練習ボールの要求特性として、通常のゲームボール以上に割れ耐久性、外観耐久性に優れ、かつ長期間安定した打感、飛び性能を維持する練習用ゴルフボールを提供することを目的とする。

本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討を重ねた結果、コア及びカバーを有する練習用ゴルフボールを作成し、コアのゴム配合において共架橋剤として、メタクリル酸を用い、コアの硬度分布に関して表面と中心との硬度差及び硬度勾配を特定し適正化を図ると共に、更に、カバーの樹脂材料としてポリウレタン樹脂を用いることにより、これらの構成の相乗効果により、ゴルフボール設計者の予測を超えて、割れ耐久性及び磨耗耐久性に優れるため、長期間使用においても、良好な外観の維持、飛び性能が維持され、打感が良好な練習用ゴルフボールが得られることを知見し、本発明をなし得たものである。

従って、本発明は、下記の練習用ゴルフボールを提供する。
請求項１：
コアとカバーとからなり、該コアが、基材ゴム、共架橋剤、架橋開始剤、及び金属酸化物を含有するゴム組成物にて形成される練習用ゴルフボールであって、共架橋剤としてメタクリル酸を用い、金属酸化物として酸化亜鉛を用いると共に、コアの硬度分布において、コア表面のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ａ）、コア表面から２ｍｍ内側の部位のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｂ）、コア表面から５ｍｍ内側の部位のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｃ）、コア表面から１０ｍｍ内側の部位のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｄ）、コア表面から１５ｍｍ内側の部位のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｅ）、及びコア中心のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｆ）とするとき、（Ａ）が６５〜７７、（Ｂ）が５９〜７０、（Ｃ）が６１〜７４、（Ｄ）が５９〜７５、（Ｅ）が６１〜７０、及び（Ｆ）が５７〜６７であり、且つ、（Ａ）＞（Ｂ）＜（Ｃ）≧（Ｄ）＞（Ｅ）＞（Ｆ）の硬度関係を満たし、且つ（Ａ）−（Ｆ）の値が１９以下であり、（Ａ）から（Ｆ）のうち（Ａ）が最も硬く形成されるものであり、（Ａ）−（Ｃ）の値が０〜８であり、コア比重が１．０５〜１．２であり、カバーの樹脂成分がポリウレタンを主材とするものであり、カバーの厚さが０．３〜１．９ｍｍ、カバーの材料硬度がショアＤ硬度で３０〜４８であり、更に、コア及びボールを初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）にそれぞれ負荷したとき、該コア及びボールのたわみ量をそれぞれ（ＣＨ）及び（ＢＨ１）とするとき、（ＣＨ）が２．８〜７．０ｍｍであり、且つ（ＣＨ）／（ＢＨ１）の値が０．９５〜１．１であり、更に、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル空間体積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の体積に占める比率（ＶＲ）が０．９５〜１．７であることを特徴とする練習用ゴルフボール。
請求項２：
表面に下記要件（１），（２）を満足するディンプルが形成されている請求項１記載の練習用ゴルフボール。
（１）周縁部に曲率半径（Ｒ）０．５〜２．５ｍｍの丸みが設けられたディンプルを有する。
（２）直径（Ｄ）に対する上記曲率半径（Ｒ）の比率（Ｒ／Ｄ比率）が２０％以上となるディンプルの合計個数（ＲＡ）のディンプル総数（Ｎ）に対する比率（ＥＲ）が１５〜９５％。
請求項３：
更に下記要件（３）を満足する請求項２記載の練習用ゴルフボール。
（３）直径（Ｄ）の異なる複数種のディンプルを有すると共に、自己の直径（Ｄ）よりも大きい直径（Ｄ）のディンプルの曲率半径（Ｒ）が自己の曲率半径（Ｒ）以下になるディンプルと、最大の直径（Ｄ）を有する最大径ディンプルとの合計個数（ＤＥ）のディンプル総数（Ｎ）に対する割合（ＤＥＲ）が８０％以上。
請求項４：
更に下記要件（４）〜（６）を満足する請求項３記載の練習用ゴルフボール。
（４）直径（Ｄ）の異なる３種類以上のディンプルを有する。
（５）ディンプル総数（Ｎ）が３８０個以下。
（６）ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の表面積に占める比率である表面占有率（ＳＲ）が６０〜７４％。
請求項５：
上記カバーの樹脂成分であるポリウレタンが熱可塑性ポリウレタンである請求項１〜４のいずれか１項記載の練習用ゴルフボール。
請求項６：
上記の熱可塑性ポリウレタンエラストマーが、高分子ポリエーテルポリオールからなるソフトセグメントと、芳香族ジイソシアネートからなるハードセグメントとにより構成される請求項５記載の練習用ゴルフボール。
請求項７：
上記ゴム組成物の各成分の配合において、基材ゴム１００質量部に対して、メタクリル酸を１０〜４０質量部、金属酸化物を１５〜３０質量部、架橋開始剤を０．３〜０．８８質量部、老化防止剤０．１〜１．０質量部をそれぞれ配合してなる請求項１〜６のいずれか１項記載の練習用ゴルフボール。

本発明の練習用ゴルフボールによれば、長期間使用される練習ボールの要求特性として、通常のゲームボール以上に割れ耐久性、外観耐久性に優れ、かつ長期間安定した打感、飛び性能を維持することができるものである。

本発明の一実施例を示した練習用ゴルフボールの概略断面図である。 コアの断面硬度の（Ａ）〜（Ｆ）の部位を説明するためのコアの模式図である。 ディンプルの断面の一例を示す概略図である。 ディンプル配列の一例を示すもので、（Ａ）は平面図、（Ｂ）は正面図である。 実施例，比較例で作製したゴルフボールに付したマークを示す平面図である。

以下、本発明につき、更に詳しく説明する。
本発明の練習用ゴルフボールの構造は、例えば、図１に示されているように、コア１と、該コアを被覆するカバー２とからなるツーピースソリッドゴルフボールＧである。なお、上記カバー２の表面には、通常、ディンプルＤが多数形成されるものである。コア１及びカバー２は、図ではそれぞれ単層に形成されているが、コアを複数設けてもよく、また、カバーも複数設けることができる。

上記コアは、ゴム材を主材とするゴム組成物を加硫することにより得られる。このゴム組成物として具体的には、例えば、基材ゴム、共架橋剤、架橋開始剤、金属酸化物及び老化防止剤を含有するゴム組成物を用いて形成することができる。そして、このゴム組成物の基材ゴムとしては、ポリブタジエンを用いることが好ましい。本発明では、後述するように、コア表面から中心までのコア断面硬度に特定の変化があり、コア断面の硬度分布を所望の範囲となるように調整する必要である。このためには、コア配合において、後述する各種添加剤の配合量、加硫温度及び加硫時間等を適宜調整することが必要である

上記ゴム成分のポリブタジエンは、シス−１，４−結合を６０％（質量％、以下同じ）以上、好ましくは８０％以上、更に好ましくは９０％以上、最も好ましくは９５％以上有するものであることが必要である。シス−１，４−結合が少なすぎると反発性が低下する。また、１，２−ビニル結合の含有量が２％以下、より好ましくは１．７％以下、更に好ましくは１．５％以下であることが好ましい。

上記ポリブタジエンは、ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄（１００℃））が、好ましくは３０以上、好ましくは３５以上、更に好ましくは４０以上、最も好ましくは４５以上、上限として好ましくは１００以下、より好ましくは８０以下、更に好ましくは７０以下、最も好ましくは６０以下である。

なお、本発明でいうムーニー粘度とは、いずれも回転可塑度計の１種であるムーニー粘度計で測定される工業的な粘度の指標（ＪＩＳ Ｋ６３００）であり、単位記号としてＭＬ₁₊₄（１００℃）を用いる。また、Ｍはムーニー粘度、Ｌは大ロータ（Ｌ型）、１＋４は予備加熱時間１分間、ロータの回転時間は４分間を示し、１００℃の条件下にて測定したことを示す。

上記ポリブタジエンとしては、良好な反発性を有するゴム組成物の加硫成形物を得る観点から、希土類元素系触媒又はVIII族金属化合物触媒で合成されたものであることが好ましい。

上記の希土類元素系触媒としては、特に限定されるものではないが、ランタン系列希土類元素化合物を用いたものを好適に使用することができる。また、必要に応じて、ランタン系列希土類元素化合物に有機アルミニウム化合物、アルモキサン、ハロゲン含有化合物、及びルイス塩基を組み合わせて使用することができる。上記で例示した各種化合物は、特開平１１−３５６３３号公報、特開平１１−１６４９１２号公報、特開２００２−２９３９９６号公報に記載されているものを好適に採用することができる。

上記の希土類元素系触媒の中でも、特にランタン系列希土類元素化合物であるネオジム化合物を用いたネオジム系触媒を使用することが推奨され、この場合、１，４−シス結合が高含量、１，２−ビニル結合が低含量のポリブタジエンゴムを優れた重合活性で得ることができる。

上記ポリブタジエンとしては、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎ（Ｍｗ：重量平均分子量、Ｍｎ：数平均分子量）が、好ましくは２．０以上、より好ましくは２．２以上、更に好ましくは２．４以上、最も好ましくは２．６以上であり、上限としては、好ましくは６．０以下、より好ましくは５．０以下、更に好ましくは４．５以下であることが好ましく、Ｍｗ／Ｍｎが小さすぎると作業性が低下し、大きすぎると反発性が低下する場合がある。

基材ゴムとして上記ポリブタジエンを用いるものであるが、この場合、ゴム全体に占めポリブタジエンの割合は、好ましくは４０質量％以上、より好ましくは６０質量％以上、更に好ましくは８０質量％以上、最も好ましくは９０質量％以上である。また、基材ゴムの１００質量％が上記ポリブタジエンであってもよく、９８質量％以下が好ましく、より好ましくは９５質量％以下である。

具体的には、シス−１，４−ポリブタジエンゴムとしては、日本合成ゴム社製（ＪＳＲ社製）の高シスＢＲ０１、ＢＲ１１、ＢＲ０２、ＢＲ０２Ｌ、ＢＲ０２ＬＬ、ＢＲ７３０、ＢＲ５１等を用いることができる。

なお、上記ゴム基材には、上記ポリブタジエン以外にも他のゴム成分を本発明の効果を損なわない範囲で配合し得る。上記ポリブタジエン以外のゴム成分としては、上記ポリブタジエン以外のポリブタジエン、その他のジエンゴム、例えばスチレンブタジエンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等を挙げることができる。

上記のイソプレンゴムとしては、シス−１，４−結合を６０％以上、好ましくは８０％以上、更に好ましくは９０％以上を含有し、ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄（１００℃））が７０以上、好ましくは７５以上、より好ましくは８０以上で、上限として９０以下、好ましくは８５以下のものを使用することができる。具体的には日本合成ゴム社製（ＪＳＲ社製）のＩＲ２２００等を用いることができる。また、スチレンブタジエンゴムとして溶液重合スチレンブタジエンゴムや乳化重合スチレンブタジエンゴムを使用することができる。溶液重合スチレンブタジエンゴムは、乳化重合スチレンブタジエンゴムに比べ、製造法に由来する有機酸や低分子量成分を含まないため加工性が悪く、またコア用ゴム組成物に使用すると冬季と夏季とでボールの反発力の差が大きくなる。逆に、コア用ゴム組成物に乳化重合スチレンブタジエンゴムを使用した場合、溶液重合スチレンブタジエンゴムを使用した場合に比べ、季節の違いによる温度変化によってコアが硬くなることを効果的に防止することができる。よって、違った性質を持つ２種のスチレンブタジエンゴムを所定の比率で使用することにより、加工性を維持しつつ、冬季使用時の反発性の低下と硬さの変化を抑えることができる場合がある。具体的には、溶液重合スチレンブタジエンゴムとして日本合成ゴム社製（ＪＳＲ社製）の溶液重合ＳＢＲ−ＳＬ５５２、ＳＬ５５５、ＳＬ５６３等、乳化重合スチレンブタジエンゴムとして日本合成ゴム社製（ＪＳＲ社製）の乳化重合ＳＢＲ１５００、１５０２、１５０７、０２０２等を用いることができる。なお、一般的な市販の溶液重合スチレンブタジエンゴムのスチレン結合量は５〜５０％、乳化重合スチレンブタジエンゴムのスチレン結合量は１５〜５０％である。ゴム全体に占めるポリブタジエン以外のゴム成分の割合は、好ましくは０質量％以上、より好ましくは２質量％以上、最も好ましくは５質量％以上である。また、６０質量％以下、より好ましくは４０質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下、最も好ましくは１０質量％以下である。

共架橋剤としては、本発明では、メタクリル酸を必須成分として採用するものである。メタクリル酸は、上記基材ゴム１００質量部に対し、１０質量部以上、好ましくは１１質量部以上、より好ましくは１２質量部以上、さらに好ましくは１３質量部以上、上限として、４０質量部以下、好ましくは３５質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、さらに好ましくは２５質量部以下配合する。配合量が多すぎると、硬くなりすぎて耐え難い打感になる場合があり、配合量が少なすぎると、軟らかくなり過ぎて耐え難い打感となってしまう場合がある。

架橋開始剤としては、有機過酸化物を使用することが好適であり、具体的には、パークミルＤ（日油（株）製）、パーヘキサ３Ｍ（日油（株）製）、パーヘキサＣ４０（日油（株）製）等の市販品を好適に用いることができる。これらは１種を単独であるいは２種以上を併用してもよい。

架橋開始剤は、上記基材ゴム１００質量部に対し、０．３質量部以上、好ましくは０．４、より好ましくは０．５質量部以上、さらに好ましくは０．６質量部以上であり、上限として、０．８８質量部以下、好ましくは０．８４質量部以下、より好ましくは０．８６質量部以下配合する。配合量が多過ぎると、硬くなり過ぎて耐え難い打感となると共に、割れ耐久性も大きく低下する。逆に、配合量が少な過ぎると、軟らかくなり過ぎて耐え難い打感となる共に、大きく生産性が低下する場合がある。

金属酸化物としては、本発明では、酸化亜鉛を用いることが好適であるが、酸化亜鉛以外の金属酸化物を本発明の効果を損なわない限り使用することも可能である。金属酸化物の配合量については、上記基材ゴム１００質量部に対し、１５質量部以上、好ましくは１７質量部以上、より好ましくは１９質量部以上、更に好ましくは２１質量以上であり、上限として、３０質量部以下、好ましくは２８質量部以下、より好ましくは２６質量部以下、更に好ましくは２４質量部以下とする。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると適正な質量、及び好適な硬さ及び反発性を得ることができない場合がある。

また、本発明では、老化防止剤をゴム組成物に配合することが好適であり、例えば、ノクラックＮＳ−６、同ＮＳ−３０、同２００（大内新興化学工業（株）製）等の市販品を採用することができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

老化防止剤の配合量については、特に制限はないが、基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．２質量部以上、上限として好ましくは１．０質量部以下、より好ましくは０．７質量部以下、更に好ましくは０．４質量部以下である。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると、適正なコア硬度傾斜が得られずに好適な反発性、耐久性及びフルショット時の低スピン効果を得ることができない場合がある。

なお、本発明では、資源リサイクルの点から、加硫ゴムの粉砕粉や研磨粉を基材ゴム１００質量部に対して４０質量部以下の少量の範囲で配合することができる。この場合、粉砕粉及び研磨粉等を基材ゴム１００質量部に対して、０超、好ましくは２質量％以上、最も好ましくは５質量％以上、また、上限としては４０質量％以下、より好ましくは３５質量％以下、更に好ましくは３０質量％以下、最も好ましくは２５質量％以下の少量の範囲で配合することができる。加硫ゴム粉砕粉や研磨粉は、ゴム、不飽和カルボン酸又はその金属塩を含む加硫物である。加硫ゴム粉砕粉や研磨粉の粒径は２０μｍ以上、好ましくは２５μｍ以上、最も好ましくは３０μｍ以上、また、上限としては１０００μｍ以下、より好ましくは９００μｍ以下、最も好ましくは８００μｍ以下を使用することが好ましい。加硫ゴム粉砕粉や研磨粉の添加によって、加硫物の生産性が改善されたり、割れ耐久性が向上したりする。但し、配合が多過ぎると作業性、生産性が大きく低下することがある。

上記コアは、上記各成分を含有するゴム組成物を公知の方法で加硫硬化させることにより製造することができる。例えば、バンバリーミキサーやロール等の混練機を用いて混練し、コア用金型を用いて圧縮成形または射出成型し、有機過酸化物や共架橋剤が作用するのに十分な温度として、約１００〜２００℃、１０〜４０分の条件にて成形体を適宜加熱することにより、該成形体を硬化させ、製造することができる。本発明のコア硬度分布は、加硫条件とゴム配合の調製とを組み合わせにより実現可能なものである。

コアの直径としては、特に制限はないが、好ましくは３８．９ｍｍ以上、より好ましくは３９．３ｍｍ以上であり、上限として、好ましくは４２．１ｍｍ以下、より好ましくは４１．１ｍｍ以下である。コアの直径がこの範囲を逸脱すると、ボールの割れ耐久性が著しく低下したり、ボールの初速が低くなったりする場合がある。

コアの比重については、１．０５以上、好ましくは１．０８以上、更に好ましくは１．１以上、上限として１．２以下、好ましくは１．１５以下、更に好ましくは１．１３以下であることが推奨される

コアが荷重負荷された時のたわみ量、即ち、コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）（ＣＨ）は、２．８ｍｍ以上、好ましくは２．９ｍｍ以上、より好ましくは２．９５ｍｍ以上、上限として、７．０ｍｍ以下、より好ましくは６．０ｍｍ以下、さらに好ましくは５．０ｍｍ以下、最も好ましくは４．５ｍｍ以下である。コアのたわみ量（ＣＨ）が小さ過ぎると、練習用ゴルフボールとしての打感が硬くなり過ぎ使用に耐え難い打感となり、逆に大き過ぎると軟らかくなり過ぎて耐え難い打感となる共に、大きく生産性が低下する場合がある。
コアの反発性（ＣＶ）は、６５ｍ／ｓ以上、好ましくは６８ｍ／ｓ以上、更に好ましくは７１ｍ／ｓ以上、最も好ましくは７３ｍ／ｓ以上、また、上限としては７６ｍ／ｓ以下、より好ましくは７５．７ｍ／ｓ以下、更に好ましくは７５．４ｍ／ｓ以下、最も好ましくは７５ｍ／ｓ以下である。この範囲を逸脱すると、極端に飛距離が低下したり、練習場において飛び過ぎて、ネットを超えてしまう不具合がある。

本発明では、図２のコアの模式図により説明されるように、コア表面のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ａ）、コア表面から２ｍｍ内側の部位のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｂ）、コア表面から５ｍｍ内側の部位のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｃ）、コア表面から１０ｍｍ内側の部位のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｄ）、コア表面から１５ｍｍ内側の部位のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｅ）、及びコア中心のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｆ）とするとき、（Ａ）〜（Ｆ）の各々が下記のように特定の範囲を有する。このように、コアの内部における硬度分布を所定範囲に設定することにより、ゲームボールに近い心地よい打感と、良好な割れ耐久性を得ることができる。

コア表面のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ａ）とするとき、（Ａ）の値は、６５以上であり、好ましく６６以上、より好ましくは６７以上、さらに好ましくは６８以上であり、上限として、８３以下、好ましくは８０以下、より好ましくは７７以下、さらに好ましくは７４以下である。

コア表面から２ｍｍ内側の部位のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｂ）とするとき、（Ｂ）の値は、５９以上であり、好ましく６０以上、より好ましくは６１以上、さらに好ましくは６２以上であり、上限として、７８以下、好ましくは７４以下、より好ましくは７０以下、さらに好ましくは６６以下である。

コア表面から５ｍｍ内側の部位のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｃ）とするとき、（Ｃ）の値は、６１以上であり、好ましく６２以上、より好ましくは６３以上、さらに好ましくは６４以上であり、上限として、８０以下、好ましくは７７以下、より好ましくは７４以下、さらに好ましくは７１以下である。

コア表面から１０ｍｍ内側の部位のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｄ）とするとき、（Ｄ）の値は、５９以上であり、好ましく６０以上、より好ましくは６１以上、さらに好ましくは６２以上であり、上限として、７５以下、好ましくは７３以下、より好ましくは７２以下、さらに好ましくは７０以下である。

コア表面から１５ｍｍ内側の部位のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｅ）とするとき、（Ｅ）の値は、５６以上であり、好ましく５７以上、より好ましくは５９以上、さらに好ましくは６１以上であり、上限として、７０以下、好ましくは６９．５以下、より好ましくは６９以下、さらに好ましくは６８．５以下である。

コア中心のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｆ）とするとき、（Ｆ）の値は、５３以上であり、好ましく５５以上、より好ましくは５７以上、さらに好ましくは５９以上であり、上限として、６７以下、好ましくは６６．５以下、より好ましくは６６以下、さらに好ましくは６５．５以下である。

更に、上記のコアの硬度分布においては、（Ａ）＞（Ｂ）＜（Ｃ）≧（Ｄ）＞（Ｅ）＞（Ｆ）の硬度関係を満たし、且つ（Ａ）−（Ｆ）の値が１９以下であり、（Ａ）から（Ｆ）のうち（Ａ）が最も硬く形成されるものであり、（Ａ）−（Ｃ）の値が０〜８であることが必要である。上記の諸条件を満たさなくなると、上記の諸条件を満たさなくなると、打感の低下や、割れ耐久性が低下することがある。

（Ａ）−（Ｃ）の値については、０〜８であり、下限として、好ましくは０超、より好ましくは１以上、上限として、好ましくは６以下、より好ましくは４以下である。（Ａ）−（Ｆ）の値については、１９以下であり、下限値として、好ましくは２以上、より好ましくは４以上、さらに好ましくは６以上、上限として、好ましくは１６以下、より好ましくは１３以下、更に好ましくは１０以下である。

本発明においては、上記コアはハロゲン化イソシアヌル酸及び／又はその金属塩を含む溶液にて表面処理が施すこともできる。

また、上記コアに対して、以下に示すハロゲン化イソシアヌル酸及び／又はその金属塩を含む溶液にて表面処理を施す前に、該コア表面に研磨処理を施すことにより、コア表面と隣接するカバー材との接着性を更に向上させることもできる。

この際、上記研磨処理は、加硫後のコア表面からスキン層を取り除き、ハロゲン化イソシアヌル酸及び／又はその金属塩溶液のコア表面への浸透性を上げるとともに、隣接するカバー材との接触面積を増やすことが出来る。その具体的な方法としては、バフ研磨、バレル研磨、センタレス研磨等が挙げられる。

上記のハロゲン化イソシアヌル酸及びその金属塩は、下記式（Ｉ）で表される化合物である。

（ここで、Ｘは、水素原子、ハロゲン原子又はアルカリ金属原子を表す。Ｘの少なくとも１個はハロゲン原子である。ハロゲン原子としては、Ｆ、Ｃｌ、Ｂｒが好ましく、特にＣｌが好ましい。アルカリ金属原子としては、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋが好ましい。）

ハロゲン化イソシアヌル酸及び／又はその金属塩の具体例としては、クロロイソシアヌル酸、クロロイソシアヌル酸ナトリウム、クロロイソシアヌル酸カリウム、ジクロロイソシアヌル酸、ジクロロイソシアヌル酸ナトリウム、ジクロロイソシアヌル酸ナトリウム二水和物、ジクロロイソシアヌル酸カリウム、トリクロロイソシアヌル酸、三臭化イソシアヌル酸、二臭化イソシアヌル酸、臭化イソシアヌル酸、二臭化イソシアヌル酸ナトリウム等の塩、及びこれらの水和物、ジフルオロイソシアヌル酸等が例示される。これらの中でも、好ましくはクロロイソシアヌル酸、クロロイソシアヌル酸ナトリウム、クロロイソシアヌル酸カリウム、ジクロロイソシアヌル酸、ジクロロイソシアヌル酸ナトリウム、ジクロロイソシアヌル酸カリウム、トリクロロイソシアヌル酸である。これらは水分により容易に加水分解し、酸と塩素を生成し、ジエン系ゴム分子中の二重結合への付加反応の開始剤的な役割を果たすからである。特に、トリクロロイソシアヌル酸を用いると接着性改善効果が著しい。

上記ハロゲン化イソシアヌル酸及び／又はその金属塩は有機溶媒に溶解して溶液として用いることが好ましい。上記有機溶媒としては、公知のものを用いることができ、特に水に可溶な有機溶媒を好適に使用することができる。その具体例としては、酢酸エチル、アセトン、メチルエチルケトン等が挙げられる。中でもコア表面への浸透性の観点からアセトンが特に好ましい。水に可溶な溶媒は、溶媒中に水分を取り込みやすく、取り込まれた水分がコア表面に付着したハロゲン化イソシアヌル酸及び／又はその金属塩と加水分解反応し易くなること、あるいは次工程に水洗浄を用いる場合、コア表面への親和性が向上すると共に、水とハロゲン化イソシアヌル酸及び／又はその金属塩との加水分解反応が生起し易くなる等の理由で好ましく用いられる。

有機溶媒に溶解した場合、溶液中のハロゲン化イソシアヌル酸及び／又はその金属塩の含有量は、好ましくは０．３質量％以上、より好ましくは１質量％以上、更に好ましくは２．５質量％以上であり、０．３質量％未満では、コア表面処理後に期待される接着性改善効果が得られず、打撃耐久性が劣る場合がある。上限としては飽和溶液濃度までが可能である。但し、費用対効果を考慮すると、例えばアセトン溶液とした場合には、１０質量％程度を上限とするのが好ましい。また、コアの上記溶液への浸漬時間としては、好ましくは０．３秒以上、より好ましくは３秒以上、更に好ましくは１０秒以上、上限として好ましくは５分以内、より好ましくは１分以内、更に好ましくは３０秒以内である。短すぎると処理効果が得られない場合があり、長い場合は生産性が損なわれる場合がある。

ハロゲン化イソシアヌル酸及び／又はその金属塩によるコア表面の処理方法としては、ハロゲン化イソシアヌル酸及び／又はその金属塩溶液をコア表面に刷毛塗りや吹き付け等により塗布する方法、もしくはコアをハロゲン化イソシアヌル酸及び／又はその金属塩溶液へ浸漬する方法などが挙げられるが、生産性、コア表面への溶液の高浸透性という観点から、特に浸漬法が好適に用いられる。

上記コアは、ハロゲン化イソシアヌル酸及び／又はその金属塩を含む溶液にて表面処理が施された後にコア表面を水洗浄することが好ましい。コア表面の水洗浄は、流水や吹付け、洗浄層を用いた漬け置きなどの方法により行うことができるが、単に洗浄するだけではなく、所望の処理反応を開始・促進する目的もあるため、余り急激な洗浄方法は適さない。よって、洗浄漕を設けた漬け置き洗いが好適に用いられる。この場合、新鮮な水を入れた洗浄漕に１〜５回くらい入れることが好ましい。

コア表面をハロゲン化イソシアヌル酸及び／又はその金属塩により処理することによってカバーとの接着性が大きく向上する。その理由は明確ではないが、次のようなことが考えられる。

まず、ハロゲン化イソシアヌル酸及び／又はその金属塩は溶媒と共にコアを形成するジエン系ゴム内部へと浸み込み、主鎖の二重結合の周りへと近づく。その後、コア表面に水が入り込み、ハロゲン化イソシアヌル酸及び／又はその金属塩は水により加水分解されてハロゲンを放出する。そして、ハロゲンは近くにあるジエン系ゴム主鎖の二重結合を攻撃し、付加反応が進んでいく。その付加反応の過程で、遊離したイソシアヌル酸が環構造を保ったままジエン系ゴム主鎖に塩素とともに付加していく。なお、付加したイソシアヌル酸は分子内に−ＮＨＣＯ−の構造を３つ持つものである。

従って、ハロゲン化イソシアヌル酸及び／又はその金属塩で処理されたコア表面は−ＮＨＣＯ−の構造が付与されるためカバー材との接着性がより向上し、そのためゴルフボールとしての打撃耐久性が改良されると考えられる。更に、カバー材としてそのポリマー分子中に同じ−ＮＨＣＯ−の構造を有するポリウレタンエラストマーやポリアミドエラストマーを用いるとより一層親和性が増すので打撃耐久性が高くなると考えられる。

なお、ジエン系ゴム表面へのイソシアヌル酸及び塩素の付加が起こった場合、付加前後の結合の状態変化は赤外吸収スペクトルにおいて、１７２５〜１７０５ｃｍ^-1におけるＣ＝Ｏ結合（伸縮）の吸収ピーク、３４５０〜３３００ｃｍ^-1におけるＮ−Ｈ結合（伸縮）のブロードな吸収ピーク、８００〜６００ｃｍ^-1におけるＣ−Ｃｌ結合の吸収ピークの増加に現れる。そのため、表面処理を施したコアについて赤外吸収スペクトルを計測し、これらの吸収ピークの増加を確認することにより、コア表面におけるジエン系ゴム分子内へのイソシアヌル酸及び塩素の付加が生じたことを定性的に裏づけることができる。

また、表面処理後のソリッドコアの表面部分の材料は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）により、室温から３００℃までに発熱および吸熱のいずれのピークも確認されない。これは、この温度範囲において、導入された官能基が安定した状態で維持されることを意味する。つまり、導入された官能基がカバー材の成形過程において、熱による分解などを起こさず、効力を持続すること、また、ホットメルト系樹脂のような溶融を起こさず、パーティングラインへの滲みだし等、耐久性や外観品質へ悪影響を及ぼすような心配がないことを意味している。なお、上記の通り表面処理後のソリッドコアの表面部分の材料が安定であることは、３００℃以上の融点を持つイソシアヌル酸がその分子構造を維持した状態で付加したことを示す裏づけのひとつであるともいえる。

次に、上記コアに直接被覆されるカバーの材料について下記に説明する。
本発明では、カバーの樹脂成分がポリウレタンを主材とするものであり、熱可塑性ポリウレタンエラストマーや熱硬化性ポリウレタン樹脂を使用することができ、特には、熱可塑性ポリウレタンエラストマーを採用することが好適である。

熱可塑性ポリウレタンエレストマーの構造は、高分子ポリオール（ポリメリックグリコール）からなるソフトセグメントと、ハードセグメントを構成する鎖延長剤およびジイソシアネートからなる。ここで、原料となる高分子ポリオールとしては、従来から熱可塑性ポリウレタン材料に関する技術において使用されるものはいずれも使用でき、特に制限されるものではないが、ポリエステル系とポリエーテル系があり、反発弾性率が高く、低温特性に優れた熱可塑性ポリウレタン材料を合成できる点で、ポリエーテル系の方がポリエステル系に比べて好ましい。ポリエーテルポリオールとしてはポリテトラメチレングリコール、ポリプロピレングリコール等が挙げられるが、反発弾性率と低温特性の点でポリテトラメチレングリコールが特に好ましい。また、高分子ポリオールの平均分子量は１０００〜５０００であることが好ましく、特に反発弾性の高い熱可塑性ポリウレタン材料を合成するためには２０００〜４０００であることが好ましい。

鎖延長剤としては、従来の熱可塑性ポリウレタン材料に関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば１，４−ブチレングリコール、１，２−エチレングリコール、１，３−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、２，２−ジメチル−１，３−プロパンジオール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。これら鎖延長剤の平均分子量は２０〜１５０００であることが好ましい。

ジイソシアネートとしては、従来の熱可塑性ポリウレタン材料に関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４−トルエンジイソシアネート、２，６−トルエンジイソシアネートなどの芳香族ジイソシアネートや、ヘキサメチレンジイソシアネートなどの脂肪族ジイソシアネート等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。ただし、イソシアネート種によっては射出成形中の架橋反応をコントロールすることが困難なものがある。本発明では、芳香族ジイソシアネートである４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネートが最も好ましい。

上述した材料からなる熱可塑性ポリウレタン材料としては、市販品を好適に用いることができ、例えばディーアイシーバイエルポリマー（株）製：パンデックスＴ８１８０，Ｔ８１９５，Ｔ８２９０、Ｔ８２９５、Ｔ８２６０や、大日精化工業（株）製レザミン２５９３、２５９７などが挙げられる。

カバーの厚さについては、０．３ｍｍ以上、好ましくは０．５ｍｍ以上、より好ましくは０．７ｍｍ以上であり、上限としては、１．９ｍｍ以下、好ましくは１．８ｍｍ以下、より好ましくは１．７ｍｍ以下である。カバーの厚さが上記範囲よりも多くなると、反発性が低下し、飛び性能が悪くなるおそれがある。カバーの厚さが上記範囲よりも小さくなると、割れ耐久性が低下してしまう。特に、トップした時にカバーが裂けてしまうことがある。

カバーの比重については、好ましくは１．１３以上、より好ましくは１．１４以上、さらに好ましくは１．１５以上であり、上限として、好ましくは１．３０以下、より好ましくは１．２０以下、さらに好ましくは１．１７以下である。

カバーの材料硬度については、ショアＤ硬度で３０以上、好ましくは３５以上、より好ましくは３８以上であり、上限としては、４８以下、好ましくは４７以下、より好ましくは４６以下、特に好ましくは４５以下である。カバーのショアＤ硬度が上記範囲よりも硬くなると、長期使用時の外観性能（マーク耐久性）が低下し、更に飛び性能の低下も大きくなることがある。カバーのショアＤ硬度が、上記範囲よりも軟らかくなると、割れ耐久が大きく低下してしまい、特にトップした時にカバーが裂けてしまうことがある。また、スピンが非常に多くなってしまい、飛距離低下を招くことがある。

本発明の練習用ゴルフボールには、通常その表面に多数のディンプルが設けられる。この場合、特に制限されるものではないが、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル空間体積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の体積に占める比率（ＶＲ）が０．９５〜１．７であることが好ましく、より好ましい下限値は０．９７、更に好ましくは０．９８であり、より好ましい上限値は１．５、更に好ましくは１．３、最も好ましくは１．２である。

また、特に制限されるものではないが、本発明の練習用ゴルフボールに形成されるディンプルは、下記要件（１）及び（２）を満足するものとすることが好ましい。なお、下記要件（１）及び（２）は同時に満足することが好ましいが、勿論それぞれ単独に満足されることも好ましいものである。

まず、要件（１）として、図３に示したように、周縁部に曲率半径（Ｒ）０．５〜２．５ｍｍの丸みが設けられたディンプルを有することが好ましい。上記曲率半径（Ｒ）のより好ましい下限値は０．６ｍｍ、更に好ましくは０．７ｍｍであり、より好ましい上限値は１．８ｍｍ、更に好ましくは１．５ｍｍである。

次に要件（２）として、直径（Ｄ）に対する上記曲率半径（Ｒ）の比率（Ｒ／Ｄ比率）が２０％以上となるディンプルの合計個数（ＲＡ）のディンプル総数（Ｎ）に対する比率（ＥＲ）が１５〜９５％であることが好ましい。この場合、上記Ｒ／Ｄ比率は、（Ｒ／Ｄ）×１００％で表され、この比率が大きいほどディンプルの大きさに対して丸み部分の占める割合が大きく、より滑らかな断面形状を有するディンプルであることを意味するものである。そして、上記ＥＲはこの滑らかなディンプルが全ディンプルに占める割合を表すものであり、上記のように１５〜９５％とすることによってディンプルのエッジ部分における塗装膜の損傷を効果的に抑制することができるものである。なお、上記Ｒ／Ｄ比率の上限値に特に制限は無いが、好ましくは６０％以下、より好ましくは４０％以下である。また、上記ＥＲのより好ましい下限値は２０％、更に好ましくは２５％であり、より好ましい上限値は９０％、更に好ましくは８５％、最も好ましくは７０％である。

また、特に制限されるものではないが、下記要件（３）を満足することが好ましい。即ち、要件（３）として、直径（Ｄ）の異なる複数種のディンプルを有する場合に、自己の直径（Ｄ）よりも大きい直径（Ｄ）のディンプルの曲率半径（Ｒ）が自己の曲率半径（Ｒ）以下になるディンプルと、最大の直径（Ｄ）を有する最大径ディンプルとの合計個数（ＤＥ）のディンプル総数（Ｎ）に対する割合（ＤＥＲ）が８０％以上となるようにディンプルを形成することが好ましい。

通常は、ディンプルの深さ（図３参照）が一定であれば、直径が小さくなるほど周縁部に設けられる丸みの曲率半径（Ｒ）は小さくなるが、上記要件（３）は、深さを調節するなどの手段によって直径が小さいディンプルでも周縁の丸みのＲをできるだけ大きく設定して、滑らかな断面形状のディンプルとし、上記ＤＥＲを８０％以上とすることにより、このような滑らかなディンプルの割合を多くして、塗装膜の損傷をより効果的に抑制するものである。なお、このＤＥＲのより好ましい値は８５％以上、更に好ましくは９０％以上、最も好ましくは９３％以上である。なお、ＤＥＲの上限値は１００％である。

更に、本発明のディンプルは、制限されるものではないが、下記要件（４）〜（６）を満足するものであることが好ましい。なお、下記要件（４）〜（６）は全て同時に満足することが好ましいが、勿論それぞれ単独に満足されることも好ましいものである。

まず、要件（４）として、直径（Ｄ）の異なるディンプルを３種類以上設けることが好ましく、より好ましくは５種類以上のディンプルを形成することが好ましい。この場合、ディンプルの直径（Ｄ）は、特に制限されるものはないが、１．５〜７ｍｍとすることが好ましく、より好ましい下限値は１．８ｍｍ、より好ましい上限値は６．５ｍｍである。また、ディンプルの深さも特に制限されるものではないが、０．０５〜０．３５ｍｍとすることが好ましく、より好ましい下限値は０．１ｍｍ以上、更に好ましくは０．１３ｍｍ以上であり、より好ましい上限値としては、０．３ｍｍ以下、更に好ましくは０．２５μｍ以下である。

また、要件（５）として、ディンプルの総数（Ｎ）を３８０個以下とすることが好ましく、より好ましくは３５０個以下、より具体的には２２０〜３４０個とすることが好ましい。

更に、要件（６）として、ディンプルの縁に囲まれた平面（図３中の一点鎖線）で定義されるディンプル面積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の表面積に占める比率である表面占有率（ＳＲ）が６０〜７４％となるように、ディンプルを形成することが好ましい。ＳＲが７４％以上であると、隣接するディンプル間の間隔が狭くなりすぎて上記要件（１）の曲率半径の丸みをディンプル周縁部に設けることが困難になる場合があり、一方、ＳＲが６０％未満であると、空力性能が低下して飛距離が低下する場合がある。なお、より好ましいＳＲの下限値は６５％、更に好ましくは６８％であり、より好ましい上限値は７３％である。

一般的に、ワンピースゴルフボールは、ゴムが若干黄色の色となっているため、１層目に白エナメル塗料を塗布し、その後、クリア塗装を塗布している。本発明のボール表面には、外観を確保する観点からも、クリア塗装を塗布することが好ましい。クリア塗装の膜厚は、ディンプル土手部（Ｙ）が１０μｍ以上、好ましくは１２μｍ以上、最も好ましくは１３μｍ以上、上限としては３０μｍ以下、好ましくは２５μｍ以下、最も好ましくは２０μｍ以下、ディンプルエッジ部（Ｚ）が８μｍ以上、好ましくは１０μｍ以上、最も好ましくは１１μｍ以上、上限としては２８μｍ以下、好ましくは２３μｍ以下、最も好ましくは１８μｍ以下である。また、土手部（Ｙ）とエッジ部（Ｚ）の比、Ｚ／Ｙ×１００が６０％以上、好ましくは７０％以上、最も好ましくは８０％以上、上限としては１００％以下、好ましくは９５％以下である。上記範囲を逸脱すると、長期使用における、ディンプルエッジ部のマーク耐久の低下が顕著になってくることがある。

ボールの直径は、４２ｍｍ以上、好ましくは４２．３ｍｍ以上、より好ましくは４２．６７ｍｍ以上であり、上限としては、４４ｍｍ以下、好ましくは４３．８ｍｍ以下、より好ましくは４３．５ｍｍ以下、さらに好ましくは４３ｍｍ以下である。

ボールの重さは、４４．５ｇ以上であることが好適であり、より好ましくは４４．７ｇ以上、さらに好ましくは４５．１ｇ以上、最も好ましくは４５．２ｇ以上であり、上限としては、好ましくは４７．０ｇ以下、より好ましくは４６．５ｇ以下、さらに好ましくは４６．０ｇ以下である。

ボールを最初に測定した時の初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときのたわみ量（ＢＨ１）が、好ましくは２．８ｍｍ以上、より好ましくは２．８５ｍｍ以上、さらに好ましくは２．９ｍｍ以上であり、上限として、７．０ｍｍ以下、より好ましくは６．０ｍｍ以下、さらに好ましくは５．０ｍｍ以下、最も好ましくは４．５ｍｍ以下である。また、コア及びボールにおける初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したとき、それぞれのたわみ量を（ＣＨ）及び（ＢＨ１）とするとき、（ＣＨ）／（ＢＨ１）の値が０．９５以上、好ましくは０．９６以上、より好ましくは０．９７以上であり、上限値として、１．１以下、好ましくは１．０８以下、より好ましくは１．０７以下である。（ＣＨ）／（ＢＨ１）の値が大き過ぎる場合、コアのたわみ量に対して、製品のたわみ量が非常に小さくなる。即ち、カバー硬度が硬くなるため、打感の低下や、長期使用における外観低下につながる場合がある。逆に、小さ過ぎる場合、カバーが非常に軟らかくなるため、割れ耐久が大きく低下してしまい、特にトップした時にカバーが割けてしまうことがある。また、スピンが非常に多くなってしまい、飛距離低下を招くことがある。一方、ボールを最初に測定した時のボールの反発性（ＢＶ１）は、６５ｍ／ｓ以上、好ましくは６８ｍ／ｓ以上、更に好ましくは７１ｍ／ｓ以上、最も好ましくは７３ｍ／ｓ以上、また、上限としては７６ｍ／ｓ以下、より好ましくは７５．８ｍ／ｓ以下、更に好ましくは７５．６ｍ／ｓ以下、最も好ましくは７５．５ｍ／ｓ以下である。この範囲を逸脱すると、極端に飛距離が低下したり、練習場において飛び過ぎて、ネットを超えてしまい練習場に応じて飛距離をコントロールした練習用ゴルフボールとしては不向きになる。

また、本発明では、長期間に亘る耐久性を確保する点から、ボールを最初に測定した時の、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときのボールのたわみ量をＢＨ１（ｍｍ）、及び該ボ−ルの初速度をＢＶ１（ｍ／ｓ）とすると共に、ボールを最初に測定してから３５０日放置した後、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときのボールのたわみ量をＢＨ２（ｍｍ）、及び該ボ−ルの初速度をＢＶ２（ｍ／ｓ）とするとき、ＢＨ２−ＢＨ１の差が０．２ｍｍ以内であることが好適であり、より好ましくは０．１５ｍｍ以内、さらに好ましくは０．１ｍｍ以内である。また、ＢＶ２−ＢＶ１の値は０．３ｍ／ｓ以内であることが好適であり、より好ましくは０．２ｍ／ｓ以内、さらに好ましくは０．１ｍ／ｓ以内である。

以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。

〔実施例１〜８、比較例１〜１１〕
実施例及び比較例における練習用ゴルフボールを作成するに際し、下記表１に示す配合のゴム材料を用意する。このゴム組成物をニーダー又はロールにて適宜混練した後、表１中の温度及び時間の条件により加硫し、各例のソリッドコアを作成する。なお、下記表中の各材料の数字は質量部で表される。

上記表中のコア配合の材料は下記の内容である。
（１）ＢＲ０１： ＪＳＲ製のＮｉ触媒ブタジエンゴム：ムーニー粘度ＭＬ「４６」
（２）ＩＲ２２００： ＪＳＲ製のイソプレンゴム：ムーニー粘度ＭＬ「８２」
（３）ＢＲ７３０： ＪＳＲ製のＮｄ触媒ブタジエンゴム：ムーニー粘度ＭＬ「５５」
（４）ＢＲ５１： ＪＳＲ製のＮｄ触媒ブタジエンゴム：ムーニー粘度ＭＬ「３６」
（５）パーヘキサＣ−４０： 日本油脂製の有機過酸化物
（６）パークミルＤ： 日本油脂製の有機過酸化物
（７）酸化亜鉛： 堺化学工業社製
（８）老化防止剤： 大内新興化学工業社製の「ノクラックＮＳ−６」
（９）メタクリル酸： クラレ製
（１０）メタクリル酸亜鉛： 浅田化学工業社製
（１１）アクリル酸亜鉛： 日本蒸溜工業社製
（１２）酸化チタン： 石原産業社製

上記表１の配合成分に従ってゴム組成物を加硫成型してコアを得た後、コア表面を研磨し、所望の外径とし、次いで、コア表面を、トリクロロイソシアヌル酸のアセトン溶液（濃度３ｗｔ％）に３０秒間の条件で浸漬後、水で洗浄することによりコア表面処理を実施する。次に、このコアをカバー射出成型用金型にセットし、ソリッドコアの周囲に下記表２に示すカバー組成物の射出成形を行う。

上記表中の説明は下記の通りである。
商品名「ハイミラン」： 三井・デュポンポリケミカル製、アイオノマー樹脂
商品名「パンデックス」： 大日本インキ化学工業（株）製、熱可塑性ポリウレタンエラ
ストマー
ステアリン酸マグネシウム： 日本油脂社製
二酸化チタン： 商品名「タイペークＲ５５０」、石原産業社製
ポリエチレンワックス： 商品名「サンワックス１６１Ｐ」、三洋化成社製

なお、カバー表面には所定のディンプルパターンが形成されるように、金型キャビテイには、上記ディンプルパターンに相応した多数の凸状突起が形成されており、これにより、カバーの射出成型と同時にディンプルも型付けられる。ディンプルの詳細は下記表３に示した。また、ボール表面に図５に示したマークを印刷し、更に、ボールを塗装コーティングするために、主剤：ポリエステル樹脂（酸価６、ＯＨ価１６８）（固形分）／酢酸ブチル／ＰＭＡ（プロピレングリコールモノメチルエーテルアセテート）が７０／１５／１５質量部とした、主剤１００質量部に対して、硬化剤：無黄変ポリイソシアネートとしてヘキサメチレンジイソシアネートのアダクト体（武田薬品工業（株）製、タケネートＤ−１６０Ｎ、ＮＣＯ含有量８．５質量％、固形分５０質量％）が１５０質量部、酢酸ブチル１５０質量部、からなる、クリア塗装を実施する。なお、比較例１１については、クリア塗装の下塗りとして１層目に白エナメル塗料の塗装を実施する。

表３中の各項目の詳細は下記の通りである。
Ｒ： 周縁部に設けられた丸みの曲率半径
Ｒ／Ｄ比率： 直径（Ｄ）に対する曲率半径（Ｒ）の比率
Ｎ： ディンプル総数
ＲＡ： （Ｒ／Ｄ比率）が２０％以上となるディンプルの合計個数
ＥＲ： （ＲＡ）のディンプル総数（Ｎ）に対する比率
ＤＥ： 自己の直径（Ｄ）よりも大きい直径（Ｄ）のディンプルの曲率半径（Ｒ）が自己
の曲率半径（Ｒ）以下になるディンプルと、最大の直径（Ｄ）を有する最大径デ
ィンプルとの合計個数
ＤＥＲ： （ＤＥ）のディンプル総数（Ｎ）に対する比率
ＳＲ： ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ボール表
面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の表面積に占める比率である表面
占有率
ＶＲ： ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル空間体積の合計
が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の体積に占める比率

このようにして得られた実施例及び比較例のコア、カバーの物性並びに練習用ボールの物性、飛距離、耐久性及び打感を下記の基準に従って評価する。その結果を表４，５に記す。

コア及びボール製品のたわみ量（ｍｍ）
対象球体物であるコア及びボール製品について、インストロン・コーポレーション製「４２０４型」を用いて、１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で圧縮し、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量の差（ｍｍ）を測定する。

コアの断面硬度
コアをファインカッターにてカットし、上記Ｂ〜Ｆの部分をＪＩＳ−Ｃ（ＪＩＳ Ｋ６３０１−１９７５規格）に準じて、２３±１℃に温調後、硬度測定実施（Ｎ＝５の各２箇所）。

コアの表面硬度
コア表面をＪＩＳ−Ｃ（ＪＩＳ Ｋ６３０１−１９７５規格）に準じて、２３±１℃に温調後、硬度測定実施（Ｎ＝５の各２箇所）。

コア及びボール製品の反発性（初速度）
初速は、Ｒ＆Ａの承認する装置であるＵＳＧＡのドラム回転式の初速計と同方式の初速測定器を用いて測定する。サンプルとしてのコア及びボールは２３±１℃の温度で３時間以上温度調節し、室温２３±２℃の部屋でテストされた。１０個のサンプルを各々２回打撃して、６．２８ｆｔ（１．９１ｍ）の間を通過する時間を計測し、初速を計算する。

カバー材料硬度
カバーシートを作製し、ショアＤ（ＡＳＴＭ Ｄ−２２４０）に準じて、２３±１℃に温調後の硬度を測定する。

割れ耐久性
ヘッドスピード（ＨＳ）＝３８ｍ／ｓ、９番アイアン（ブリヂストンスポーツ社製Ｘ−ＢＬＡＤＥ ＧＲ）のリーディングエッジでボールの同じ箇所を５回打撃後（トップ打撃）、入射速度４３ｍ／ｓで壁に繰返し衝突させた時のＮ＝３個の割れ回数平均値を求める。

磨耗試験
内容量８リットルの磁性のボールミルにゴルフボールを１０個とバンカー用の砂３リットルを入れ、１４４時間ミキシングし、砂磨耗による、マークの欠け具合、表面の傷付き度合い、光沢減少の度合い、及び砂の付着の度合いを目視により調べた。ボール外観を良（○）、普通（△）、及び悪（×）の基準で評価する。

膜厚計測
土手部（Ｙ）：ディンプル間の中心位置の土手部分のクリア塗装の厚さを計測する。
エッジ部分（Ｚ）：ディンプルエッジ部分のクリア塗装の厚さを計測する。
ボール２個を各々３箇所ずつ計測し、その平均値を計算する。

飛距離
ドライバー（Ｗ＃１）として、ブリヂストンスポーツ社製ＴｏｕｒＳｔａｇｅ Ｘ−ＤＲＩＶＥ７０１（ロフト角：９°）を打撃ロボットに取り付け、ヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓにて、ボールを打撃した直後のボールのスピン量及びトータル飛距離を測定する。
また、上記のマーク耐久実施後のボールのトータル飛距離を測定する。

打感
ティーチングプロ１０名がドライバー（Ｗ＃１）で対象ボールを打撃し、そのときの打感を良好（○）、やや硬い（△）及び硬過ぎる（×）の基準で評価する。

比較例１の練習用ゴルフボールでは、ボール製品のたわみ量が小さ過ぎるものであり、その結果として、打感が硬過ぎ、練習用ゴルフボールに使用するのに耐えられない。
比較例２の練習用ゴルフボールでは、カバーが厚過ぎるものであり、その結果として、反発性が低くなり、飛距離が低下する。また、ディンプル周縁部の曲率半径が小さく、エッジと土手部の膜厚比が小さく、その結果として、マーク耐久性が非常に悪い。また、磨耗試験後（マーク耐久性評価後）の飛び性能が低下する。
比較例３の練習用ゴルフボールでは、カバーが薄過ぎるものであり、その結果として、割れ耐久性が悪くなり、特に、トップ耐久性が悪い。
比較例４の練習用ゴルフボールでは、コア用ゴム配合の共架橋剤として、メタクリル酸亜鉛を配合するものであり、その結果として、割れ耐久性が悪い。
比較例５の練習用ゴルフボールでは、コア用ゴム配合の共架橋剤として、アクリル酸亜鉛配合を配合するものであり、その結果として、割れ耐久性が非常に悪い。
比較例６の練習用ゴルフボールでは、ゴム組成物にアクリル酸亜鉛を配合し、カバーがアイオノマーを主材とするものであり、その結果として、割れ耐久性が非常に悪い。また、カバーがアイオノマーを主材とするため硬過ぎ、その結果として、マーク耐久性が非常に悪く、磨耗試験後（マーク耐久性評価後）の飛び性能が大きく低下する。
比較例７の練習用ゴルフボールは、アクリル酸亜鉛を配合するものであり、その結果、割れ耐久性が非常に悪い。また、ディンプル周縁部の曲率半径が小さく、エッジと土手部の膜厚比が小さいため、マーク耐久性が非常に悪い。磨耗試験後（マーク耐久性評価後）の飛び性能が低下する。
比較例８の練習用ゴルフボールでは、カバーが硬過ぎるものであり、その結果として、マーク耐久性が非常に悪い。また、磨耗試験後（マーク耐久性評価後）の飛び性能が大きく低下する。
比較例９の練習用ゴルフボールでは、カバーが軟過ぎるものであり、その結果として、割れ耐久性が悪い。特に、ボール打撃時にトップすると、カバーが割れてしまう。また、スピン量が多くなり過ぎて、飛距離が低下する。
比較例１０の練習用ゴルフボールでは、カバーの樹脂成分がアイオノマーにより形成されており、その結果として、マークの耐久性が非常に悪く、また、磨耗試験後（マーク耐久性評価後）の飛び性能が大きく低下する。
比較例１１の練習用ゴルフボールでは、単層からなるワンピースゴルフボールであり、割れ耐久性が悪く、スピン量が多い。また、磨耗試験後（マーク耐久性評価後）の飛び性能の低下がやや大きい。

１ コア
２ カバー
Ｄ ディンプル
Ｇ ゴルフボール

Claims (7)

1. コアとカバーとからなり、該コアが、基材ゴム、共架橋剤、架橋開始剤、及び金属酸化物を含有するゴム組成物にて形成される練習用ゴルフボールであって、共架橋剤としてメタクリル酸を用い、金属酸化物として酸化亜鉛を用いると共に、コアの硬度分布において、コア表面のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ａ）、コア表面から２ｍｍ内側の部位のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｂ）、コア表面から５ｍｍ内側の部位のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｃ）、コア表面から１０ｍｍ内側の部位のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｄ）、コア表面から１５ｍｍ内側の部位のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｅ）、及びコア中心のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｆ）とするとき、（Ａ）が６５〜７７、（Ｂ）が５９〜７０、（Ｃ）が６１〜７４、（Ｄ）が５９〜７５、（Ｅ）が６１〜７０、及び（Ｆ）が５７〜６７であり、且つ、（Ａ）＞（Ｂ）＜（Ｃ）≧（Ｄ）＞（Ｅ）＞（Ｆ）の硬度関係を満たし、且つ（Ａ）−（Ｆ）の値が１９以下であり、（Ａ）から（Ｆ）のうち（Ａ）が最も硬く形成されるものであり、（Ａ）−（Ｃ）の値が０〜８であり、コア比重が１．０５〜１．２であり、カバーの樹脂成分がポリウレタンを主材とするものであり、カバーの厚さが０．３〜１．９ｍｍ、カバーの材料硬度がショアＤ硬度で３０〜４８であり、更に、コア及びボールを初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）にそれぞれ負荷したとき、該コア及びボールのたわみ量をそれぞれ（ＣＨ）及び（ＢＨ１）とするとき、（ＣＨ）が２．８〜７．０ｍｍであり、且つ（ＣＨ）／（ＢＨ１）の値が０．９５〜１．１であり、更に、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル空間体積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の体積に占める比率（ＶＲ）が０．９５〜１．７であることを特徴とする練習用ゴルフボール。
2. 表面に下記要件（１），（２）を満足するディンプルが形成されている請求項１記載の練習用ゴルフボール。
   （１）周縁部に曲率半径（Ｒ）０．５〜２．５ｍｍの丸みが設けられたディンプルを有する。
   （２）直径（Ｄ）に対する上記曲率半径（Ｒ）の比率（Ｒ／Ｄ比率）が２０％以上となるディンプルの合計個数（ＲＡ）のディンプル総数（Ｎ）に対する比率（ＥＲ）が１５〜９５％。
3. 更に下記要件（３）を満足する請求項２記載の練習用ゴルフボール。
   （３）直径（Ｄ）の異なる複数種のディンプルを有すると共に、自己の直径（Ｄ）よりも大きい直径（Ｄ）のディンプルの曲率半径（Ｒ）が自己の曲率半径（Ｒ）以下になるディンプルと、最大の直径（Ｄ）を有する最大径ディンプルとの合計個数（ＤＥ）のディンプル総数（Ｎ）に対する割合（ＤＥＲ）が８０％以上。
4. 更に下記要件（４）〜（６）を満足する請求項３記載の練習用ゴルフボール。
   （４）直径（Ｄ）の異なる３種類以上のディンプルを有する。
   （５）ディンプル総数（Ｎ）が３８０個以下。
   （６）ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の表面積に占める比率である表面占有率（ＳＲ）が６０〜７４％。
5. 上記カバーの樹脂成分であるポリウレタンが熱可塑性ポリウレタンである請求項１〜４のいずれか１項記載の練習用ゴルフボール。
6. 上記の熱可塑性ポリウレタンエラストマーが、高分子ポリエーテルポリオールからなるソフトセグメントと、芳香族ジイソシアネートからなるハードセグメントとにより構成される請求項５記載の練習用ゴルフボール。
7. 上記ゴム組成物の各成分の配合において、基材ゴム１００質量部に対して、メタクリル酸を１０〜４０質量部、金属酸化物を１５〜３０質量部、架橋開始剤を０．３〜０．８８質量部、老化防止剤０．１〜１．０質量部をそれぞれ配合してなる請求項１〜６のいずれか１項記載の練習用ゴルフボール。

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