JP5491085B2 - セラミックスシートの製造方法 - Google Patents
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Description
自立した平板状のセラミックスシートであって、
シート厚さが30μm以下に形成され、
シート面に特定の結晶面を含んだ結晶粒子をシート厚さ方向に実質的に1個有し、
全体の面積に占める前記結晶粒子の面積の割合を密度(%)としたときに、該密度が85%以上であり、
前記シートのロットゲーリング法の配向度が40%以上である。
自立した平板状のセラミックスシートの製造方法であって、
一般式ABO3で表される酸化物を該Aサイトと該Bサイトとの比であるA/B値が1.05以上となるように原料を配合して無機粒子を合成する原料合成工程と、
前記合成した無機粒子をシート厚さが30μm以下の自立した平板状の成形体に成形する成形工程と、
前記成形体を該成形体と実質的に反応しない不活性層に隣接させ又は該成形体のまま、少なくとも所定温度以上の温度領域においては30℃/分以上の昇温速度で該成形体を焼成する焼成工程と、
を含むものである。
セラミックスシートに用いる無機粒子としては、所定焼成条件において異方形状の結晶粒子に成長するもの、即ち、所定焼成条件における成長形が異方形状の結晶粒子に成長するものや、所定焼成条件において等方的且つ多面体形状の結晶粒子に成長するもの、即ち、所定焼成条件における成長形が等方的且つ多面体形状の結晶粒子であるものを用いることができる。この点について、本発明では、厚さが30μm以下のシート状の成形体を焼成させ粒成長させるので、成形体の厚さ方向への粒成長は限られており、シート面方向に、より粒成長が促進されるから、所定焼成条件において等方的且つ多面体形状の結晶粒子に成長するもの、例えば立方体に成長するものでも、これを用いて特定の結晶面が発達しアスペクト比の大きな粒子からなるセラミックスシートを作製することができるのである。ここで、「所定焼成条件における成長形」とは、与えられた熱処理条件下で無機粒子の結晶が平衡に達したときに見られるモルフォロジーと定義され、例えば、バルクを焼成し結晶化を進めた際に表面の粒子の形状を観察することにより得られるものである。また、「異方形状」とは、例えば板状、短冊状、柱状、針状及び鱗状など、長軸長さと短軸長さとの比(アスペクト比)が大きいもの(例えばアスペクト比が2以上など)をいう。また、「等方的且つ多面体形状」とは、例えば立方体形状などをいう。ここで、一般的に、粒成長によって生成する結晶粒子のモルフォロジーは、固体の融点もしくは分解温度に対し、例えば400℃以下など粒成長する温度が十分に低ければ、ほとんど球状となる。本来、原子の配列に異方性があり、結晶面によって成長速度に差があるにもかかわらず、球状に粒成長するのは、固体原子が非常に動きにくいからである。一方、固体の融点もしくは分解温度と、粒成長する温度とが近い場合、例えば両者の温度差が200℃以内となると、粒成長する際の粒子表面の原子の動きが活発となり、結晶構造に起因した表面形態が現れる。すなわち、粒成長において、結晶面による成長速度の差が出るようになり、成長の遅い結晶面は発達するが、成長の速い結晶面は、小さくなるか消滅してしまう。このように面成長速度の差で定まるモルフォロジーを成長形という。成長形として、異方形状や多面形状となるのは、先に述べたように、固体の融点、もしくは分解温度と、粒成長する温度が近い材料の他に、ガラスなどの低融点化合物をフラックスとして添加し、フラックスを介した粒成長を行わせるようにした系が好ましく選ばれる。フラックスを介することで、粒子表面での固体構成元素の動きが活発となるためである。なお、無機粒子は、多面体形状に成長するものの中で、6面体形状に成長するものを利用することができる。6面体であれば、平板形状としたときに、この平板形状のシート面に平行な表面を持った粒子は、その2面を除く他の4面が成長面として成形体内の全方位に含まれるから、成形体内で等方的に粒成長したときには、2つのシート面が無理なく拡がるため、アスペクト比の大きな粒子が得られやすく、好ましい。同様の理由で6角柱や8角柱など、柱形状を用いることもできる。なお、アスペクト比の大きな結晶粒子を得る目的で、粒成長を促進する添加剤を添加してもよい。この無機粒子は、ペロブスカイト構造を有する酸化物となるものが好ましい。
無機粒子をシート厚さが30μm以下、より好ましくは10μm以下の自立した平板状の成形体に成形する。シートの成形方法としては、例えば、無機粒子を含むスラリーを用いたドクターブレード法や、無機粒子を含む坏土を用いた押出成形法などによって行うことができる。ドクターブレード法を用いる場合、可撓性を有する板(例えばPETフィルムなどの有機ポリマー板など)にスラリーを塗布し、塗布したスラリーを乾燥固化して成形体とし、この成形体と板とを剥がすことによりセラミックスシートの焼成前の成形体を作製してもよい。成形前にスラリーや坏土を調製するときには、無機粒子を適当な分散媒に分散させ、バインダや可塑剤などを適宜加えてもよい。また、スラリーは、粘度が500〜700cPとなるように調製するのが好ましく、減圧下で脱泡するのが好ましい。シートの厚さとしては、30μm以下とするが、10μm以下に形成することが好ましく、5μm以下に形成することがより好ましく、2μm以下とすることが最も好ましい。10μm以下では高い配向度を得ることができ、10μm以下や5μm以下であればより一層高い配向度を得ることができる。また、シート厚さは、0.1μm以上とするのが好ましい。シート厚さが0.1μm以上であれば、自立した平板状のシートを作成しやすい。その他の方法としては、エアロゾルデポジション法などの、粒子の高速吹き付け法や、スパッタ、CVD、PVDなどの気相法などにより、樹脂、ガラス、セラミックス及び金属などの基板へ膜付けし、基板から剥離することでセラミックスシートの焼成前の成形体を作製してもよい。この場合、焼成前の成形体の密度を高くすることができるため、低温での粒成長、構成元素の揮発防止、得られるセラミックスシートが高い密度である、などの利点がある。
成形工程で得られた成形体をこの成形体と実質的に反応しない不活性層(例えば、焼成済みのセラミック板やPt板、カーボン板、黒鉛板、モリブデン板、タングステン板など)に隣接させた状態で焼成するか、又は、この成形体のままの状態で焼成する。例えば、アルミナ、ジルコニア、スピネル、カーボン、黒鉛、モリブデン、タングステン、白金など、成形体の焼成温度では不活性な層の上にグリーンシートを交互に積層して焼成するものとしてもよい。あるいは、成形体シートと不活性シートとを重ねた状態でロール状に巻いて焼成してもよい。あるいは、不活性層の上にシート状に成形体を形成し、焼成後にこの不活性層から剥離させるものとしてもよい。あるいは、不活性層にシート状の成形体を成膜し、焼成後に不活性層を除去するものとしてもよい。例えば、不活性層に黒鉛を用いる場合などでは、非酸化性雰囲気(例えば窒素中)で焼成し、不活性層の存在下で所望のセラミックスシートを得たあと、その温度より低い酸化雰囲気(例えば大気中)で再び熱処理し、黒鉛を燃焼させることで除去するものとしてもよい。
(無機粒子の合成工程)
{Li0.07(Na0.5K0.5)0.93}A/B[Nb0.9Ta0.1]O3(A/B=1.00)の組成比となるように、各粉末(Li2CO3、Na2CO3、K2CO3、Nb2O5、Ta2O5)を秤量した。ポリポットに、秤量物と、ジルコニアボールと、分散媒としてエタノールを入れ、ボールミルで16h湿式混合、粉砕を行った。得られたスラリーをエバポレータ及び乾燥機によって乾燥した後、850℃,5hの条件化で仮焼成した。この仮焼粉末と、ジルコニアボールと、分散媒としてエタノールを入れ、ボールミルで40h湿式粉砕し、エバポレータ及び乾燥機によって乾燥して、{Li0.07(Na0.5K0.5)0.93}A/B[Nb0.9Ta0.1]O3(A/B=1.00)の無機粒子粉体を得た。この粉体をHORIBA製レーザ回折/散乱式粒度分布測定装置LA−750を用い、水を分散媒として平均粒径を測定したところ、メディアン径(D50)は、0.2μmであった。
分散媒としてのトルエン、イソプロパノールを等量混合したものに、上記の無機粒子粉体と、バインダとしてポリビニルブチラール(BM−2、積水化学製)、可塑剤(DOP、黒金化成製)と、分散剤(SP−O30、花王製)とを混合し、スラリー状の成形原料を作製した。各原料の使用量は、無機粒子100重量部に対して、分散媒250重量部、バインダ17.5重量部、可塑剤7重量部及び分散剤2重量部とした。次に、得られたスラリーを、減圧下で撹拌して脱泡し、粘度500〜700cPとなるように調製した。スラリーの粘度は、ブルックフィールド社製LVT型粘度計で測定した。得られたスラリーをドクターブレード法によってPETフィルムの上にシート状に成形した。乾燥後の厚さを2μmとした。
PETフィルムからはがしたシート状の成形体を、カッターで50mm角に切り出し、ジルコニアからなるセッター(寸法70mm角、高さ1mm)の中央に載置し、昇温速度10℃/分、仮焼温度600℃、1min保持で脱脂を行った。本焼成は、アルバック理工製の赤外線ランプ加熱装置を用い、成形体に含まれる所定温度以上で揮発が進行する揮発成分(例えばLi、Na、Kなど)の揮発が促進される揮発促進状態で行った。600℃以上の温度領域において、昇温速度は4℃/minとし、最大焼成温度を1050℃とし、1分間保持の条件で焼成し、焼成後、セッターに溶着していない部分を取り出し、得られたセラミックスシート(図1参照)を実験例1とした。なお、揮発促進状態の焼成は、シート状の成形体を載置したセッターに、ジルコニアからなるスペーサー(寸法5mm角、高さ10mm)をセッターの四隅に置き、その上に更にジルコニアの角板(寸法70mm角、高さ1mm)を載置して行った。この実験例1の作製条件及び後述するロットゲーリング法による配向度、密度などをまとめて表1に示す。なお、この表1には、後述する実験例2〜25のデータも示した。
焼成工程において、揮発成分の揮発が抑制される揮発抑制状態で成形体を焼成した以外は実験例1と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例2とした。揮発抑制状態での焼成は、シート状の成形体を載置したセッターに、シート状の成形体と同じ成形原料からなる未焼成のシート成形体(寸法5mm×40mm、厚さ100μm)をシート状の成形体の四辺の外側に載置してこれを囲い、その上に更にジルコニアの角板(寸法70mm角、高さ5mm)を載置して行った。こうして、シート状の成形体の空間をできるだけ小さくすると共に、同じ成形原料を共存させることにより、シート状の成形体周辺の雰囲気を揮発成分(アルカリ成分)の蒸気で満たした。また、焼成工程において、脱脂温度である600℃以上の温度範囲において40℃/分の昇温速度で成形体を焼成した以外は実験例1と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例3とした。また、焼成工程において、揮発成分の揮発が抑制される揮発抑制状態で成形体を焼成した以外は実験例3と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例4とした。また、焼成工程において、120℃/分の昇温速度で成形体を焼成した以外は実験例1と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例5とした。また、焼成工程において、揮発成分の揮発が抑制される揮発抑制状態で成形体を焼成した以外は実験例5と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例6とした。また、焼成工程において、脱脂温度である600℃以上の温度範囲において900℃/分の昇温速度で成形体を焼成した以外は実験例1と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例7とした。また、焼成工程において、揮発成分の揮発が抑制される揮発抑制状態で成形体を焼成した以外は実験例7と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例8とした。
原料合成工程において、A/B値が1.20となるように原料を配合した以外は実験例1と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例9とした。また、焼成工程において、揮発成分の揮発が抑制される揮発抑制状態で成形体を焼成した以外は実験例9と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例10とした。また、焼成工程において、脱脂温度である600℃以上の温度範囲において40℃/分の昇温速度で成形体を焼成した以外は実験例9と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例11とした。また、焼成工程において、揮発成分の揮発が抑制される揮発抑制状態で成形体を焼成した以外は実験例11と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例12とした。また、焼成工程において、脱脂温度である600℃以上の温度範囲において120℃/分の昇温速度で成形体を焼成した以外は実験例9と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例13とした。また、焼成工程において、揮発成分の揮発が抑制される揮発抑制状態で成形体を焼成した以外は実験例13と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例14とした。また、焼成工程において、脱脂温度である600℃以上の温度範囲において900℃/分の昇温速度で成形体を焼成した以外は実験例9と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例15とした。また、焼成工程において、揮発成分の揮発が抑制される揮発抑制状態で成形体を焼成した以外は実験例15と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例16とした。
原料合成工程において、A/B値が1.35となるように原料を配合した以外は実験例1と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例17とした。また、焼成工程において、揮発成分の揮発が抑制される揮発抑制状態で成形体を焼成した以外は実験例17と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例18とした。また、焼成工程において、脱脂温度である600℃以上の温度範囲において40℃/分の昇温速度で成形体を焼成した以外は実験例17と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例19とした。また、焼成工程において、揮発成分の揮発が抑制される揮発抑制状態で成形体を焼成した以外は実験例19と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例20とした。また、焼成工程において、脱脂温度である600℃以上の温度範囲において120℃/分の昇温速度で成形体を焼成した以外は実験例17と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例21とした。また、焼成工程において、揮発成分の揮発が抑制される揮発抑制状態で成形体を焼成した以外は実験例17と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例22とした。また、焼成工程において、脱脂温度である600℃以上の温度範囲において900℃/分の昇温速度で成形体を焼成した以外は実験例17と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例23とした。また、焼成工程において、揮発成分の揮発が抑制される揮発抑制状態で成形体を焼成した以外は実験例17と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例24とした。
焼成工程において、PETフィルムからはがしたシート状の成形体を、カッターで50mm角に切り出し、Ptからなるメッシュ状のセッター(寸法70mm角、線径0.1mm、80メッシュ)の中央に載置して焼成した以外は実験例21と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例25とした。また、表面を粗面化したジルコニアからなるセッター(寸法70mm角、厚さ1mm)の中央に載置して焼成した以外は実験例25と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例26とした。このセッターは、平均線から山側に突出した絶対値を合計した平均値である表面粗さRaが5μm、平均線から最も高い山頂までの長さと最も低い谷底までの深さとの和であるRmaxが30μmであり、且つ平均線から山頂までの高さが高い方から10番目までの山頂の高さの平均値と平均線から谷底までの深さが低い方から10番目までの谷底の深さの平均値とにより求めた表面粗さRzが25μmであるものを用いた(JIS−B0601:2001参照)。
自立シートの成形工程において、乾燥後の厚さを15umとした以外は実験例21と同様の工程を経て得られたセラミックスシートを実験例27とした。
(Bi0.5Na0.35K0.1Ag0.05)A/BTiO3(A/B=1.20)の組成比となるように各粉末(Bi2O3、Na2CO3、K2CO3、Ag2O、TiO2)を秤量し、実験例13と同様に湿式混合、粉砕、乾燥を行ったあと、900℃、2hの条件で仮焼し、この得られた仮焼粉末を実験例13と同様に粉砕、乾燥して(Bi0.5Na0.35K0.1Ag0.05)1.2TiO3の無機粒子粉体を得た。この粉体を、実験例13と同様に、乾燥後の厚さが2μmとなるようシート状に成形し、昇温速度10℃/分、仮焼温度600℃、1min保持で脱脂を行った。本焼成は、最大焼成温度を1250℃とした以外は上述した実験例13と同様に行い、得られたセラミックスシートを実験例28とした。
実験例1〜28のセラミックスシートについて、走査型電子顕微鏡(日本電子製JSM−6390)を用いてSEM写真を撮影した。この撮影結果であるSEM写真からセラミックスシートの密度(%)を求めた。セラミックスシートのシート面を観察し、結晶粒子が100〜200個程度含まれる視野において、{(粒子のある部分の面積)/(全面積)}×100を算出し、この値をその視野のセラミックスシートの密度(%)とした。この工程を任意の3つの視野において行い、得られた各視野のセラミックシートの密度の平均値を求め、得られた値をセラミックシートの密度とした。図3は、実験例10,15,23のSEM写真である。
実験例1〜28のセラミックスシートについて、XRD回折装置(リガク社製RAD−IB)を用い、シート面に対してX線を照射したときのXRD回折パターンを測定し、ロットゲーリング法によって擬立方(100)面の配向度を、擬立方(100),(110),(111)のピークを使用して計算した。ロットゲーリング法による配向度は、上述した式(2)を用いて行った。図4は、実験例10,15,23のX線回折パターンである。
セラミックスシートの主成分であるABO3に含まれる揮発成分について検討した。ニオブ酸アルカリは、{Li0.07(Na0.5K0.5)0.93}A/B[Nb0.9Ta0.1]O3(A/B=1.00,1.20,1.35)の粉体について測定した。熱重量分析は、(株)リガク社製Thrmo plus TG8120を用いて、サンプル重量0.03g、昇温速度3℃/分で、ニオブ酸アルカリは1100℃まで、Pb(Zr,Ti)O3については1400℃まで測定した。
実験例1〜28の評価結果を表1及び図5〜8に示す。表1には、焼成前(原料仕込み時)のA/B値、脱脂温度である600℃以上での昇温速度(℃/分)、揮発状態、ロットゲーリング法による配向度(%)、密度(%)を示した。図5は、焼成前のA/B値に対する配向度の関係を表す図であり、図6は、焼成前のA/B値に対する密度の関係を表す図であり、図7は、昇温速度に対する配向度の関係を表す図であり、図8は、昇温速度に対する密度の関係を表す図である。本実施例の結果によると、図5〜8に示すように、本発明のセラミックスシートは、A/B値が1.05以上の範囲で且つ昇温速度が30℃/分以上の範囲では、配向度が40%以上を示すと共に、密度が85%以上を示し、好適であることがわかった。A/B値が1.50まで、この傾向を示すものと推察された。焼成時の揮発促進状態と揮発抑制状態については、昇温速度が30℃/分以上において、揮発抑制状態よりも揮発促進状態の方が配向度がより高まることが明らかとなり、揮発促進状態の方が好適であることがわかった。また、A/B値が1.20以上1.35以下では、揮発促進状態で焼成すると、配向度が75%以上を示すと共に、密度が90%以上と、極めて好適であった。このように、A/B値が1.05以上としたときには、昇温速度が30℃/分以上という、極めて焼成時間の短い条件で、より配向度が高く且つ密度の高い好適なセラミックスシートを作製可能であることがわかった。更に、焼成工程において成形体を載置するセッターとして、粗面化したものやPtメッシュなど成形体との接触面がより小さいセッターを用いても、焼成前(原料仕込み時)のA/B値、脱脂温度である600℃以上での昇温速度(℃/分)、揮発状態が同じであれば、平板のセッターを用いた場合と同等の配向度および密度が得られることがわかった。また、実験例27の結果より、シート厚さを15μmとしても同様の効果が得られることが明らかとなった。また、実験例28の結果より、基本組成をBNKT系とするものにおいても、同様の効果が得られることが明らかとなった。
Claims (9)
- 自立した平板状のセラミックスシートの製造方法であって、
一般式ABO3で表される酸化物を該Aサイトと該Bサイトとの比であるA/B値が1.05以上となるように原料を配合して無機粒子を合成する原料合成工程と、
前記合成した無機粒子をシート厚さが30μm以下の自立した平板状の成形体に成形する成形工程と、
前記成形体を該成形体と実質的に反応しない不活性層に隣接させ又は該成形体のまま、少なくとも所定温度以上の温度領域においては30℃/分以上の昇温速度で該成形体を焼成する焼成工程と、を含み、
シート厚さが30μm以下に形成され、シート面に特定の結晶面を含んだ結晶粒子をシート厚さ方向に実質的に1個有し、全体の面積に占める前記結晶粒子の面積の割合を密度(%)としたときに、該密度が85%以上であり、前記シートのロットゲーリング法の配向度が40%以上である自立した平板状のセラミックスシートを作製する、
セラミックスシートの製造方法。 - 前記原料合成工程では、前記所定温度以上で揮発が促進される揮発成分を含む前記原料を配合し、
前記焼成工程では、前記揮発成分の揮発を促進させる揮発促進状態で前記成形体を焼成する、請求項1に記載のセラミックスシートの製造方法。 - 前記焼成工程では、前記所定温度以上の温度領域において40℃/分以上900℃/分以下の昇温速度で該成形体を焼成する、請求項1又は2に記載のセラミックスシートの製造方法。
- 前記焼成工程では、前記昇温速度において昇温したあと所定の最高焼成温度で30分以下の時間保持して焼成する、請求項1〜3のいずれか1項に記載のセラミックスシートの製造方法。
- 前記焼成工程では、前記成形した平板状の成形体を該成形体と点接触する領域及び線接触する領域の少なくとも一方を有する不活性層上に載置して焼成する、請求項1〜4のいずれか1項に記載のセラミックスシートの製造方法。
- 前記原料合成工程では、前記A/B値が1.2以上1.35以下となるように配合する、請求項1〜5のいずれか1項に記載のセラミックスシートの製造方法。
- 前記原料合成工程では、一般式ABO3で表される酸化物を主成分とし、AサイトがLi,Na,K,Bi及びAgから選ばれる1種以上を含み、BサイトがNb,Ta及びTiから選ばれる1種以上を含む結晶粒子となる無機粒子となるよう配合する、請求項1〜6のいずれか1項に記載のセラミックスシートの製造方法。
- 前記原料配合工程では、一般式ABO3で表される酸化物を主成分とし、AサイトがPbを含み、BサイトがMg,Zn,Nb,Ni,Ti及びZrから選ばれる1種以上を含む結晶粒子となる無機粒子となるよう配合する、請求項1〜6のいずれか1項に記載のセラミックスシートの製造方法。
- 前記成形工程では、前記合成した無機粒子をシート厚さが10μm以下の自立した平板状の成形体に成形する、請求項1〜8のいずれか1項に記載のセラミックスシートの製造方法。
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