JP5395713B2 - ベーンポンプ - Google Patents

Description

本発明は、ベーンポンプに関する。

従来、ロータのスリット溝にベーンを出没可能に収容し、カムリング内周面とロータ外周面とベーンとの間に形成したポンプ室の容積をカムリングの揺動により変化させる可変容量形のベーンポンプが知られている。例えば、特許文献１に記載のベーンポンプは、ベーンの先端部がポンプの吐出領域または吸込領域のいずれかにあるとき、当該ベーンの基端部にベーン先端部と略同一の圧力（背圧）を作用させる。これにより、ベーン先端部がカムリング内周面に摺動するときの抵抗を減らし、ポンプを駆動する動力の損失を低減する。また、ポンプの吸入領域において吐出領域へ移行する手前からベーンの基端部に吐出側圧力（高圧）を作用させる。これにより、作動流体の粘性が高い低温時においても、当該ベーンをスリットから飛び出させ、ポンプ室のシール性の低下を抑制して、ポンプ作動性の向上を図っている。

特開平７−２５９７５４号公報

しかし、特許文献１に記載のベーンポンプでは、騒音が発生するという問題があった。本発明の目的とするところは、騒音を低減することが可能なベーンポンプを提供することにある。

上記目的を達成するため、本発明のベーンポンプは、吐出側の圧力が導入されるとともに、先端部が吸入ポートの終端側に位置するベーンを収容するスリットの基端部に連通する第２背圧ポートにおいて、この第２背圧ポートの始端から吸入ポートの終端を越えない所定の角度範囲に、第２背圧ポートの本体部よりも流路断面積が小さい絞り部を設けた。

よって、騒音を低減することができる。

ベーンポンプが適用されるＣＶＴのブロック図である。 サイドプレートを取り外した状態のベーンポンプを回転軸方向から見た一部断面図である。 第１プレートの平面図である。 図３のI−I視断面図である。 図３のII−II視断面図である。 図２において図３のIII−III線に相当する部位の軸方向断面を示す。 図６の破線で囲んだ部分IVの拡大図であり、始端部の断面形状を示す。 図６のV−V視断面図である。 吸入領域に臨む吐出側背圧ポートの流路断面積と角度範囲と騒音レベルとの相関特性を示すグラフである。 図６のV−V視断面図（比較例１）である。 図６のV−V視断面図（比較例２）である。 始端部の平面形状を示す（実施例２の変形例）。 始端部の断面形状を示す（実施例２の変形例）。 始端部の平面形状を示す（実施例３の変形例）。 始端部の断面形状を示す（実施例３の変形例）。

以下、本発明のベーンポンプを実現する形態を、実施例を用いて図面に基づき説明する。

（ベーンポンプの構成）
まず、本実施例１のベーンポンプ（以下、ポンプ１という。）の構成を説明する。
ポンプ１は、自動車の油圧式アクチュエータへの油圧供給源として用いられる。具体的には、ベルト式の連続可変トランスミッション（ＣＶＴ100）の油圧供給源として使用される。なお、他の油圧式アクチュエータ、例えばパワーステアリングシステムの油圧供給源として使用してもよい。
ポンプ１は内燃機関のクランクシャフトにより駆動され、作動流体を吸入・吐出する。作動流体として作動油、具体的にはＡＴＦ（オートマチック・トランスミッション・フルード）を用いる。作動油（ＡＴＦ）は、弾性係数が比較的小さく、僅かな容積変化に対して圧力が大きく変化する性質を有している。
図１は、ポンプ１が適用されるＣＶＴ100の一例を示すブロック図である。
コントロールバルブ200内には、ＣＶＴコントロールユニット300により制御される各種のバルブ201〜213が設けられている。ポンプ１から吐出された作動油は、コントロールバルブ200を介してＣＶＴ100の各部（プライマリプーリ101、セカンダリプーリ102、フォワードクラッチ103、リバースブレーキ104、トルクコンバータ105、潤滑・冷却系等106等）に供給される。

図２は、ポンプ１の内部を回転軸方向から見た一部断面図である。説明の便宜上、三次元直交座標系を設け、ポンプ１の径方向にｘ軸およびｙ軸、ポンプ１の回転軸方向にｚ軸を設定する。ポンプ１の回転軸Ｏ上にｚ軸を設け、回転軸Ｏに対してカムリング８の中心軸Ｐが揺動する方向にｘ軸を設け、ｘ軸およびｚ軸に直交する方向にｙ軸を設ける。図２の紙面上方をｚ軸正方向とし、Ｏに対してＰが離れる側（第２閉じ込み領域に対する第１閉じ込み領域の側。図３参照。）をｘ軸正方向とし、吸入領域に対して吐出領域の側をｙ軸正方向とする。

ポンプ１は、吐出容量（１回転当たりに吐出する流体量。以下、ポンプ容量という。）を可変にできる可変容量形であり、作動油を吸入・吐出するポンプ部２と、吐出容量を制御する制御部３とを、一体のユニットとして有している。
ポンプ部２は、ハウジング４に収容されており、駆動軸５とロータ６とベーン７とカムリング８を有している。ハウジング４は、ハウジング本体４０と第１プレート４１と第２プレート４２を有している。これらがボルト等で一体に締結されることでハウジング４が形成される。

ハウジング本体４０には、ｚ軸方向に延びる略円筒状の貫通孔400が形成されている。貫通孔400には、円環状のアダプタリング９が設置されている。
アダプタリング９の内周面は、ｚ軸方向に延びる略円筒状の収容孔９０を構成している。
収容孔９０のｘ軸正方向側には、ｙｚ平面と略平行な第１平面部９１が形成されている。
収容孔９０のｘ軸負方向側には、ｙｚ平面と略平行な第２平面部９２が形成されている。第２平面部９２のｚ軸方向略中央には、段差部920がｘ軸負方向側に形成されている。
収容孔９０のｙ軸正方向側であって回転軸Ｏに対して若干ｘ軸正方向寄りには、ｚ軸と略平行な第３平面部９３が形成されている。第３平面部９３には、ｚ軸方向から見て半円状の溝（凹部930）が形成されている。凹部930を挟んだ両側には、アダプタリング９を径方向に貫通する連通路931,932が形成されている。凹部930のｘ軸正方向側における第３平面部９３には第１連通路931が開口し、第３平面部９３のｘ軸負方向側に隣接して第２連通路932が開口している。
収容孔９０のｙ軸負方向側には、ｘｚ平面と略平行な第４平面部９４が形成されている。第４平面部９４には、ｚ軸方向から見て矩形状の溝（凹部940）が形成されている。

収容孔９０内には、円環状のカムリング８が揺動自在に設置されている。言い換えると、アダプタリング９は、カムリング８を取り囲むように配置されている。
ｚ軸方向から見て、カムリング８の内周面８０および外周面８１は略円形であり、カムリング８の径方向幅は略一定である。
カムリング８のｙ軸正方向側の外周面８１には、ｚ軸方向から見て半円状の溝（凹部810）が形成されている。
カムリング８のｘ軸負方向側の外周面８１には、ｘ軸方向に軸を有する略円筒状の凹部811が所定深さまで穿設されている。
アダプタリング内周の凹部930とカムリング外周の凹部810との間には、ｚ軸方向に延びるピン１０が、これらの凹部930,810に挟み込まれるように、各凹部930,810に当接して設置される。
アダプタリング内周の凹部940には、シール部材１１が設置される。シール部材１１は、カムリング外周面８１のｙ軸負方向側に当接する。
アダプタリング内周の段差部920には、弾性部材としてのスプリング１２の一端が設置される。スプリング１２はコイルスプリングである。カムリング外周の凹部811には、スプリング１２の他端が嵌挿される。スプリング１２は圧縮状態で設置され、アダプタリング９（ハウジング４）に対してカムリング８をｘ軸正方向側に常時付勢する。
収容孔９０のｘ軸方向寸法、すなわち第１平面部９１と第２平面部９２との間の距離は、カムリング外周８１の直径よりも大きく設けられている。カムリング８は、アダプタリング９（ハウジング４）に対して平面部９３で支持され、平面部９３を支点にｘｙ平面内で揺動自在に設置されている。ピン１０はアダプタリング９に対するカムリング８の位置ズレ（相対回転）を抑制する。

カムリング８の揺動は、ｘ軸正方向側では、カムリング外周面８１が第１平面部９１に当接することで規制され、ｘ軸負方向側では、カムリング外周面８１が第２平面部９２に当接することで規制される。カムリング８の中心軸Ｐの回転軸Ｏに対する偏心量をδとする。カムリング外周面８１が第２平面部９２に当接する位置（最小偏心位置）では、カムリング中心軸Ｐが回転軸Ｏと略一致して、偏心量δが略ゼロとなる。カムリング外周面８１が第１平面部９１に当接する図２の位置（最大偏心位置）では、偏心量δが最大となる。
カムリング８が揺動する際には、平面部９３がカムリング外周面８１に摺接するとともに、シール部材１１がカムリング外周面８１に摺接する。
アダプタリング内周とカムリング外周との間の空間は、そのｚ軸方向両側が第１、第２プレート４１，４２により封止される一方、平面部９３とシール部材１１とにより、２つの制御室Ｒ１，Ｒ２に液密に隔成されている。
ｘ軸正方向側には第１制御室Ｒ１が形成され、ｘ軸負方向側には第２制御室Ｒ２が形成されている。第１制御室Ｒ１には第１連通路931が開口し、第２制御室Ｒ２には第２連通路932が開口している。
なお、上記規制位置で、カムリング外周とアダプタリング内周との間には所定の隙間が確保されており、第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２の容積は所定以上でありゼロとならない。

ハウジング４（第１、第２プレート４１，４２）には駆動軸５が回転自在に軸支されている。駆動軸５は、チェーンを介して内燃機関のクランクシャフトに結合されており、クランクシャフトに同期して回転する。駆動軸５の外周には、ロータ６が同軸に固定（スプライン結合）されている。ロータ６は略円柱状であり、カムリング８の内周側に設置されている。言い換えると、カムリング８は、ロータ６を取り囲むように配置されている。ロータ６の外周面６０とカムリング８の内周面８０と第１、第２プレート４１，４２との間に、環状室Ｒ３が形成されている。ロータ６は、駆動軸５とともに、回転軸Ｏの周りに、図２の時計回り方向に回転する。

ロータ６には、複数の溝（スリット６１）が放射状に形成されている。各スリット６１は、ｚ軸方向から見て、ロータ外周面６０から回転軸Ｏに向かって所定深さまで、ロータ径方向に延びて直線状に設けられており、ロータ６のｚ軸方向全範囲にわたって形成されている。スリット６１は、ロータ６を周方向に等分割する位置に１１箇所、形成されている。
ベーン７は、略矩形状の板部材（羽根）であり、複数（１１枚）設けられ、各スリット６１に１枚ずつ出没可能に収容されている。ベーン７のロータ外径側（回転軸Ｏから離れる側）の先端部（ベーン先端部７０）は、カムリング内周面８０に対応して緩やかな曲面状に形成されている。なお、スリット６１とベーン７の数は１１に限らない。
各スリット６１のロータ内径側（回転軸Ｏに向かう側）の端部（スリット基端部610）は、略円筒状に形成されており、ｚ軸方向から見て、ロータ周方向におけるスリット本体部611の幅よりも大径の略円形である。なお、スリット基端部610を特に円筒状に形成しなくてもよく、例えばスリット本体部611と同様の溝形状としてもよい。
スリット基端部610と、このスリット６１に収容されたベーン７のロータ内径側の端部（ベーン基端部７１）との間には、このベーン７の背圧室ｂｒ（受圧部）が形成されている。
ロータ外周面６０には、各ベーン７に対応する位置に、ｚ軸方向から見て略台形状の突出部６２が設けられている。突出部６２は、ロータ６のｚ軸方向全範囲にわたって、ロータ外周面６０から所定高さまで突出するように形成されている。突出部６２の略中央位置には、各スリット６１の開口部が設けられている。
（突出部６２およびスリット基端部610を含めた）スリット６１のロータ径方向長さは、ベーン７のロータ径方向長さと略同じに設けられている。
突出部６２を設けることで、スリット６１のロータ径方向長さが所定以上確保され、（例えば第１閉じ込み領域でベーン７がスリット６１から最大限突出したとしても）スリット６１におけるベーン７の保持性が確保されている。言い換えると、突出部６２によりベーン７の保持性を向上しつつ、ロータ外周面６０から突出部６２以外の肉を除いているため、この除肉分だけポンプ室ｒの容積を大きくしてポンプ効率を向上し、かつロータ６全体を軽量化して動力損失を軽減している。

環状室Ｒ３は、複数のベーン７によって、複数（１１個）のポンプ室（容積室）ｒに区画されている。以下、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向。以下、単に回転方向という。）において隣り合うベーン７同士の間（２つのベーン７の側面間）の距離を、１ピッチという。
１つのポンプ室ｒの回転方向幅は、１ピッチであり不変である。
カムリング８の中心軸Ｐが回転軸Ｏに対して（ｘ軸正方向側に）偏心した状態では、ｘ軸負方向側からｘ軸正方向側に向かうにつれて、ロータ外周面６０とカムリング内周面８０との間のロータ径方向距離（ポンプ室ｒの径方向寸法）が大きくなる。この距離の変化に応じ、ベーン７がスリット６１から出没することで、各ポンプ室ｒが隔成されるとともに、ｘ軸正方向側のポンプ室ｒのほうが、ｘ軸負方向側のポンプ室ｒよりも、容積が大きくなる。このポンプ室ｒの容積の差異により、ｘ軸を境としてｙ軸負方向側では、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向）であるｘ軸正方向側に向かうにつれて、ポンプ室ｒの容積が拡大する一方、ｘ軸を境としてｙ軸正方向側では、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向）であるｘ軸負方向側に向かうにつれて、ポンプ室ｒの容積が縮小する。

第１、第２プレート４１，４２は、一対の円盤状の板部材（プレッシャプレートないしサイドプレート）である。第１、第２プレート４１，４２は、ロータ６（およびベーン７）とカムリング８のｚ軸方向端部（回転軸方向端面）に配置され、これらをｚ軸方向両側から挟みこんでいる。第１プレート４１はロータ６等のｚ軸負方向側に配置されている。
図３は、第１プレート４１をｚ軸正方向側から見た平面図である。簡単のため、第１プレート４１の輪郭を円形で描き、ボルト穴等を省略する。図４は図３のI−I視断面図であり、図５は図３のII−II視断面図である。
第１プレート４１のｚ軸負方向側には、ポンプカバー４９が設置されている。図５で、ポンプカバー４９の断面を併せて示す。ポンプカバー４９には、貫通孔490、連通路491、および連通路492が形成されている。貫通孔490には駆動軸５が挿入され回転自在に設置される。連通路491はポンプカバー４９のｚ軸正方向側の面に設けられた吸入側の連通溝であり、ｚ軸方向から見て、第１プレート４１の後述する連通孔451,432（のｚ軸負方向側の開口）と重なる範囲に設けられている。連通路492はポンプカバー４９のｚ軸正方向側の面に設けられた吐出側の連通溝であり、ｚ軸方向から見て、第１プレート４１の後述する連通孔441,461（のｚ軸負方向側の開口）と重なる範囲に設けられている。
ポンプカバー４９のｚ軸正方向側の面には、連通路492の外周を取り囲んでシール溝494が設けられている。シール溝494にはシール部材としてのＯリング496が設置される。第１プレート４１のｚ軸負方向側の面がポンプカバー４９のｚ軸正方向側の面と対向して設置された状態では、Ｏリング496がｚ軸方向に圧縮されて第１プレート４１のｚ軸負方向側の面に密着し、これにより、高圧となる連通路492内の液密性を向上している。

第１プレート４１には、吸入ポート４３および吐出ポート４４と、吸入側背圧ポート４５および吐出側背圧ポート４６と、ピン設置孔４７と、貫通孔４８とが形成されている。
ピン設置孔４７にはピン１０が挿入され固定設置される。貫通孔４８には駆動軸５が挿入され回転自在に設置される。
第２プレート４２にも、第１プレート４１と同様の各ポートおよび孔が、同様の位置に形成されている。なお、第２プレート４２のポートを省略してもよい。本実施例１のように、第２プレート４２にもこれらのポートを形成することで、ロータ６やベーン７に対して各ポート４４等から作用する油圧力をｚ軸方向で均等化し、片当たりによる摩耗や抵抗を抑制等することができる。また、両方のプレート４１，４２にこれらのポート４３等のいずれかを適宜分配してもよい。

吸入ポート４３は、外部から吸入側のポンプ室ｒに作動油を導入する際の入り口となる部分であり、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が拡大するｙ軸負方向側の区間に設けられている。
吸入ポート４３は、吸入側円弧溝430と吸入孔431と連通孔432とを有している。
吸入側円弧溝430は、第１プレート４１のｚ軸正方向側の面410に形成され、ポンプ吸入側の油圧が導入される溝であって、吸入側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。
吸入側円弧溝430に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して吸入側円弧溝430のｘ軸負方向側の始点Ａとｘ軸正方向側の終点Ｂとがなす略４．５ピッチ分に相当する角度αの範囲に、ポンプ１の吸入領域が設けられている。
吸入側円弧溝430の始点Ａおよび終点Ｂは、ｘ軸に対して略０．５ピッチに相当する角度βだけｙ軸負方向側に離れた位置に設けられている。
吸入側円弧溝430の終端部436は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。
吸入側円弧溝430の始端部435には、逆回転方向に凸の略半円弧状に形成された本体始端部433と、本体始端部433に連続するノッチ434とが形成されている。ノッチ434は、本体始端部433からポンプ回転方向と逆回転方向に延びるように、略０．５ピッチの長さだけ形成されており、その先端は始点Ａと一致している。
吸入側円弧溝430のロータ径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、カムリング８が最小偏心位置にあるときの環状室Ｒ３のロータ径方向幅と略等しい（図２参照）。吸入側円弧溝430のロータ内径側の縁437は、（突出部６２を除く）ロータ外周面６０よりも若干ロータ外径側に位置する。吸入側円弧溝430のロータ外径側の縁438は、最小偏心位置にあるカムリング８の内周面８０よりも若干ロータ外径側に位置し、その終端側で、最大偏心位置にあるカムリング８の内周面８０よりも僅かにロータ外径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、吸入側の各ポンプ室ｒは、ｚ軸方向から見て吸入側円弧溝430と重なり、吸入側円弧溝430と連通している。
吸入側円弧溝430の回転方向略中央には、吸入孔431が開口している。吸入孔431は、ｚ軸方向から見て略長円状であり、ロータ径方向幅が吸入側円弧溝430と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチである。吸入孔431は、第１プレート４１をｚ軸方向に貫通して、ｙ軸と重なる位置に形成されている。
吸入側円弧溝430には、吸入孔431に隣接して逆回転方向寄り（始点Ａ側）に、連通孔432が開口している。連通孔432は、吸入孔431と同様の形状であり、第１プレート４１をｚ軸方向に貫通している。
吸入側円弧溝430は、本体始端部433、連通孔432と吸入孔431との間、および終端部436において、第１プレート４１の（ｚ軸方向）厚さの２０％弱の（ｚ軸方向）深さを有している。
本体始端部433から連通孔432までの間は、傾斜が設けられており、回転方向に徐々に深くなり、連通孔432に達する部位では第１プレート４１の厚さと同じ深さとなるように形成されている。
吸入孔431から終端部436までの間は、傾斜が設けられており、回転方向に徐々に浅くなり、終端部436に達する部位では本体始端部433と同じ深さとなるように形成されている。
ノッチ434は、ｚ軸方向から見て、回転方向に向かうにつれて徐々にロータ径方向幅が大きくなる略鋭三角形状に設けられている。ノッチ434のロータ径方向幅の最大値は、吸入側円弧溝430の幅よりも小さく設けられている。ノッチ434の（ｚ軸方向）深さは、回転方向に向かうにつれてゼロから第１プレート４１の厚さの数％まで徐々に増加する。すなわち、ノッチ434の流路断面積は、吸入側円弧溝430の本体部よりも小さく、ノッチ434は、回転方向に流路断面積が徐々に大きくなる絞り部を構成している。

吐出ポート４４は、吐出側のポンプ室ｒから外部へ作動油を吐出する際の出口となる部分であり、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が縮小するｙ軸正方向側の区間に設けられている。
吐出ポート４４は、吐出側円弧溝440と連通孔441と吐出孔442とを有している。
吐出側円弧溝440は、第１プレート４１の面410に形成され、ポンプ吐出側の油圧が導入される溝であって、吐出側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。
吐出側円弧溝440に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して吐出側円弧溝440のｘ軸正方向側の始点Ｃとｘ軸負方向側の終点Ｄとがなす角度αの範囲に、ポンプ１の吐出領域が設けられている。
吐出側円弧溝440の始点Ｃおよび終点Ｄは、ｘ軸に対して略０．５ピッチ分に相当する角度βだけｙ軸正方向側に離れた位置に設けられている。
吐出側円弧溝440のロータ径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝430のロータ径方向幅よりも若干小さい。吐出側円弧溝440のロータ内径側の縁446は、（突出部６２を除く）ロータ外周面６０よりも若干ロータ外径側に位置する。吐出側円弧溝440のロータ外径側の縁447は、最小偏心位置にあるカムリング８の内周面８０と略重なる。吐出側の各ポンプ室ｒは、カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て吐出側円弧溝440と重なり、吐出側円弧溝440と連通している。
吐出側円弧溝440の回転方向側の終端部444には、吐出孔442が開口している。吐出孔442は、ｚ軸方向から見て略長円状であり、ロータ径方向における幅が吐出側円弧溝440と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチよりも若干長い。吐出孔442は、第１プレート４１をｚ軸方向に貫通して形成されている。吐出孔442の回転方向側縁は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されており、終端部444の回転方向側縁と一致している。
吐出側円弧溝440の逆回転方向寄りには、回転軸Ｏを挟んで吸入側の連通孔432と対向する位置に、連通孔441が開口している。連通孔441は、吐出孔442と同様の形状であり、回転方向における長さが略１ピッチであり、第１プレート４１をｚ軸方向に貫通して形成されている。
吐出側円弧溝440の始端部443は、始点Ｃから連通孔441の逆回転方向側の縁445まで延びて形成されている。縁445は、ｚ軸方向から見て、逆回転方向に凸の略半円弧状に形成されており、その先端Ｅは、始点Ｃから回転方向に略１ピッチの距離をおいた位置にある。回転方向で吸入側円弧溝430の終点Ｂと対向する始端部443の先端は、ｚ軸方向から見て略矩形状に形成されており、ロータ径方向に延びる縁を有している。
吐出側円弧溝440の連通孔441と吐出孔442との間に設けられた本体部448の（ｚ軸方向）深さは、第１プレート４１の（ｚ軸方向）厚さの略２５％である。
始端部443は本体部448よりも溝深さが浅く、始点Ｃから縁445に至るまで傾斜が設けられている。始点Ｃでの溝深さは０で、縁445に向かうにつれて徐々に深くなり、縁445に達する部位では第１プレート４１の厚さの１０％弱の深さとなる。
始端部443は、その流路断面積が本体部448よりも小さく、かつ回転方向に向かうにつれて徐々に（ｚ軸方向）深さが大きくなる形状に設けられており、回転方向に流路断面積が徐々に大きくなる絞り部を構成している。

吸入側円弧溝430の終点Ｂと吐出側円弧溝440の始点Ｃとの間の面410には溝が設けられておらず、この区間に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して終点Ｂと始点Ｃとがなす角度２βの範囲に、ポンプ１の第１閉じ込み領域が設けられている。第１閉じ込み領域の角度範囲は、略１ピッチ分に相当する。
同様に、吐出側円弧溝440の終点Ｄと吸入側円弧溝430の始点Ａとの間の面410には溝が設けられておらず、この区間に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して終点Ｄと始点Ａとがなす角度２βの範囲に、第２閉じ込み領域が設けられている。第２閉じ込み領域の角度範囲は、略１ピッチ分に相当する。
第１閉じ込み領域および第２閉じ込み領域は、この領域内にあるポンプ室ｒの作動油を閉じ込め、吐出側円弧溝440と吸入側円弧溝430とが連通することを抑制する部分であり、ｘ軸に跨る区間に設けられている。

第１プレート４１には、ベーン７の根元（背圧室ｂｒ、スリット基端部610）に連通する背圧ポート４５，４６が、吸入側と吐出側でそれぞれ分離して設けられている。
吸入側背圧ポート４５は、吸入領域の大部分に位置する複数のベーン７の背圧室ｂｒと吸入ポート４３とを連通するポートである。ベーン７が「吸入領域に位置する」とは、ｚ軸方向から見て、ベーン７の先端部７０が吸入ポート４３（吸入側円弧溝430）と重なっていることをいう。吸入側背圧ポート４５は、吸入側背圧円弧溝450と連通孔451とを有している。
吸入側背圧円弧溝450は、第１プレート４１の面410に形成され、ポンプ吸入側の油圧が導入される溝であって、ベーン７の背圧室ｂｒ（ロータ６のスリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。
吸入側背圧円弧溝450は、略３ピッチ分に相当する角度の範囲（吸入側円弧溝430よりも狭い範囲）で形成されている。
吸入側背圧円弧溝450の始点ａは、吸入側円弧溝430（ノッチ434）の始点Ａよりも若干回転方向側であって本体始端部433の回転方向側に隣接する位置にある。
吸入側背圧円弧溝450の終点ｂは、吸入側円弧溝430の終点Ｂよりも逆回転方向側に略１．５ピッチ分に相当する角度だけ離れた位置にある。
吸入側背圧円弧溝450のロータ径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝430と略等しく、スリット基端部610のロータ径方向寸法と略等しい。
吸入側背圧円弧溝450のロータ内径側の縁454は、スリット基端部610のロータ内径側縁よりも若干ロータ内径側に位置する。吸入側背圧円弧溝450のロータ外径側の縁455は、スリット基端部610のロータ外径側縁よりも僅かにロータ内径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吸入側背圧円弧溝450は、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と重なるとき、これと連通する。
吸入側背圧円弧溝450の逆回転方向寄り（始点ａ側）には、ロータ径方向で吸入側円弧溝430の連通孔432と重なる位置に、連通孔451が開口している。連通孔451は、ｚ軸方向から見て略長円状であり、ロータ径方向における幅が吸入側背圧円弧溝450と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチである。連通孔451は、第１プレート４１をｚ軸方向に貫通して形成されており、連通路491を介して吸入側円弧溝430の連通孔432と連通している。
吸入側背圧円弧溝450において、始点ａから連通孔431までの間には、始端部452が設けられている。ｚ軸方向から見て、始端部452の先端は、逆回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入側背圧円弧溝450の終端部453は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。
始端部452の（ｚ軸方向）深さは、第１プレート４１の厚さの４０％弱であり、終端部453の深さは、第１プレート４１の厚さの２０％弱である。終端部453から連通孔451までの区間には傾斜が設けられており、逆回転方向に連通孔451に向かうにつれて徐々に深くなり、連通孔451に達する部位では第１プレート４１の厚さと同じ深さとなるように形成されている。

吐出側背圧ポート４６は、吐出領域、第１閉じ込み領域、第２閉じ込み領域の大半、および吸入領域の一部に位置する複数のベーン７の背圧室ｂｒと、吐出ポート４４とを連通するポートである。ベーン７が「吐出領域等に位置する」とは、ｚ軸方向から見て、ベーン７の先端部７０が吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）等と重なっていることをいう。吐出側背圧ポート４６は、吐出側背圧円弧溝460と連通孔461とを有している。
吐出側背圧円弧溝460は、第１プレート４１の面410に形成され、ポンプ吐出側の油圧が導入される溝であって、ベーン７の背圧室ｂｒ（スリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。
吐出側背圧円弧溝460は、略７ピッチ分に相当する角度の範囲（吐出側円弧溝440よりも広い範囲）で形成されている。
吐出側背圧円弧溝460は吸入領域まで臨むように形成されており、吐出側背圧円弧溝460の始点ｃは、吐出側円弧溝440の始点Ｃよりも逆回転方向側に、第１閉じ込み領域を越え、さらに吸入側円弧溝430の終点Ｂよりも逆回転方向側に位置している。始点ｃは、終点Ｂから略１ピッチの（２βに相当する）距離をおいた位置にある。
吐出側背圧円弧溝460の終点ｄは、吐出側円弧溝440の終点Ｄよりも回転方向側に１ピッチ弱に相当する角度だけ離れており、第２閉じ込み領域の終端部近くに位置している。
吐出側背圧円弧溝460のロータ径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吐出側円弧溝440よりも僅かに小さく、スリット基端部610のロータ径方向寸法よりも若干小さい。
吐出側背圧円弧溝460のロータ内径側の縁464は、スリット基端部610のロータ内径側縁よりも若干ロータ外径側に位置する。吐出側背圧円弧溝460のロータ外径側の縁465は、スリット基端部610のロータ外径側縁よりも僅かにロータ内径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吐出側背圧円弧溝460は、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と重なるとき、これと連通する。
吐出側背圧円弧溝460の逆回転方向寄り（始点ｃ側）には、第１閉じ込み領域の始端側において、吸入側円弧溝430の終点Ｂとｘ軸（第１閉じ込み領域の中間点）とに挟まれた角度位置に、連通孔461が開口している。連通孔461の直径は、吐出側背圧円弧溝460のロータ径方向幅と略等しい。連通孔461は、第１プレート４１内をｚ軸負方向側に向かうにつれてロータ外径側に位置するように、ｚ軸方向に対して斜めに第１プレート４１を貫通して形成されている。連通孔461は、第１プレート４１のｚ軸負方向側の面に開口し、連通路492を介して吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）の連通孔441と連通している。

吐出側背圧円弧溝460は、始端部462と背圧ポート本体部468を有している。
図６は、図３のIII−III線に沿ったポンプ部２のｚ軸方向断面を部分的に示す。
背圧ポート本体部468は、吐出側背圧円弧溝460の本体部分であり、始点ｅから、終点ｄまで延びて形成されている。始点ｅは、吸入ポート４３の終点Ｂから逆回転方向に０．４ピッチ弱に相当する角度だけ離れた位置にある。背圧ポート本体部468の（ｚ軸方向）深さは略一定である。
ｚ軸方向から見て、背圧ポート本体部468の始端側の縁467は、逆回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。背圧ポート本体部468（吐出側背圧円弧溝460）の終端部463は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。
始端部462は、吸入領域に臨んで、吐出側背圧円弧溝460（背圧ポート本体部468）の始端側に形成された部分であり、始点ｃから縁467（始点ｅ）まで延びて０．５ピッチ強の範囲で形成されている。吸入側背圧円弧溝450の終点ｂと対向する始端部462の先端は、略矩形状に形成されており、ロータ径方向に延びる縁を有している。
図７は、図６の破線で囲んだ部分IVの拡大図であり、始端部462の断面形状を示す。
始端部462の（ｚ軸負方向側の）底面は、略平面状である。始端部462を回転方向から見たときの断面は略矩形状であり、回転方向に沿って略一定の断面積を有している。始端部462の溝深さ（ｚ軸負方向の深さ）は略一定に設けられている。
始端部462は、背圧ポート本体部468よりも流路断面積が小さい絞り部を構成している。
なお、本実施例１において、始端部462を回転方向から見たときの断面形状は特に限定されず、上記断面積が回転方向に沿って略一定であればよく、例えば上記底面の中央が緩やかに盛り上がった形状でもよい。
また、始端部462の深さを背圧ポート本体部468に対してどの程度浅く設けるかは、適宜設定可能である。
また、第２プレート４２の吐出側背圧円弧溝460は、始端部462を有しておらず、始点ｅから始まる背圧ポート本体部468のみを有している。言い換えると、第２プレート４２のｚ軸負方向側の面において、第１プレート４１の始端部462に相当する箇所には、溝が形成されていない。これにより、第１プレート４１の始端部462による後述の絞り効果を向上している。なお、第２プレート４２においても、吐出側背圧円弧溝460に、第１プレート４１と同様の始端部462を設けることとしてもよい。

図６に示すように、第１、第２プレート４１，４２のロータ６との合わせ面において、吐出側背圧円弧溝460が設けられていない部位（第１閉じ込み領域その他の部位）では、これらの間のｚ軸方向隙間が十分に小さく設けられており、この隙間を通って作動油が流通することが抑制されている。一方、吐出側背圧円弧溝460が設けられている部位では、この溝460を通って作動油が流通する。
連通孔461には、吐出側背圧ポート４６（吐出側背圧円弧溝460）への開口部において絞り（オリフィス466）が設けられており、吐出側背圧ポート４６内の作動油が吐出ポート４４側へ流出する時に流路を絞ることで、吐出側背圧ポート４６内の圧力を高め、ベーン７の突き出しを良好にしてポンプの始動性をより確実にしている。

図２に戻って説明すると、制御部３は、ハウジング４に設けられており、制御弁３０と第１、第２油路３１，３２と制御室Ｒ１，Ｒ２とを有している。
制御弁３０は油圧制御弁（スプール弁）であり、ハウジング本体４０内の収容孔401に収容されたスプール300を、ハウジング４に設置されたソレノイド301により駆動することで、ハウジング本体４０内に形成された第１通路３１、第２通路３２への作動油の供給を切り替える。第１通路３１は第１連通路931と連通して第１制御油路を構成している。第２通路３２は第２連通路932と連通して第２制御油路を構成している。制御弁３０の作動は、ＣＶＴコントロールユニット300により、例えば内燃機関の回転数とスロットルバルブ開度とに基き制御される。

次に、ポンプ１の作用を説明する。
（ポンプ作用）
カムリング８を回転軸Ｏに対してｘ軸正方向に偏心して配置した状態でロータ６を回転させることにより、ポンプ室ｒは回転軸周りに回転しつつ周期的に拡縮する。ポンプ室ｒが回転方向に拡大するｙ軸負方向側で、吸入ポート４３からポンプ室ｒに作動油を吸入し、ポンプ室ｒが回転方向に縮小するｙ軸正方向側で、ポンプ室ｒから吐出ポート４４へ上記吸入した作動油を吐出する。
具体的には、あるポンプ室ｒに着目すると、吸入領域において、このポンプ室ｒの逆回転方向側のベーン７（以下、後側ベーン７）が吸入側円弧溝430の終点Ｂを通過するまで、言い換えると、回転方向側のベーン７（以下、前側ベーン７）が吐出側円弧溝440の始点Ｃを通過するまで、当該ポンプ室ｒの容積は増大する。この間、当該ポンプ室ｒは吸入側円弧溝430と連通しているため、作動油を吸入ポート４３から吸入する。
第１閉じ込み領域において、当該ポンプ室ｒの後側ベーン７（の回転方向側の面）が吸入側円弧溝430の終点Ｂと一致し、前側ベーン７（の逆回転方向側の面）が吐出側円弧溝440の始点Ｃと一致する回転位置では、当該ポンプ室ｒは吸入側円弧溝430とも吐出側円弧溝440とも連通せず、液密に確保される。
当該ポンプ室ｒの後側ベーン７が吸入側円弧溝430の終点Ｂを通過（前側ベーン７が吐出側円弧溝440の始点Ｃを通過）した後は、吐出領域において、回転に応じて当該ポンプ室ｒの容積は減少し、吐出側円弧溝440と連通するため、ポンプ室ｒから作動油を吐出ポート４４へ吐出する。
第２閉じ込み領域において、当該ポンプ室ｒの後側ベーン７（の回転方向側の面）が吐出側円弧溝440の終点Ｄと一致し、前側ベーン７（の逆回転方向側の面）が吸入側円弧溝430の始点Ａと一致する位置では、当該ポンプ室ｒは吐出側円弧溝440とも吸入側円弧溝430とも連通せず、液密に確保される。
本実施例１では、第１、第２閉じ込み領域の範囲がそれぞれ１ピッチ分（１つのポンプ室ｒの分）だけ設けられているため、吸入領域と吐出領域とが連通することを抑制しつつ、ポンプ効率を向上することができる。なお、閉じ込み領域（吸入ポート４３と吐出ポート４４の間隔）を１ピッチ以上の範囲にわたって設けることとしてもよい。言い換えると、閉じ込み領域の角度範囲は、吐出領域と吸入領域を連通させない範囲であれば、任意に設定可能である。
なお、前側ベーン７（の逆回転方向側の面）が第１閉じ込み領域から吐出領域へ移行するとき、始端部443の絞り作用により、ポンプ室ｒと吐出側円弧溝440の連通が急激に行われないため、吐出ポート４４およびポンプ室ｒの圧力の変動が抑制される。すなわち、高圧の吐出ポート４４から低圧のポンプ室ｒへ作動油が急激に流入することが抑制されるため、吐出ポート４４から吐出孔442を介して接続された外部の配管に供給される流量の急激な減少が抑制される。よって、配管における圧力変動（油撃）を抑制することができる。また、ポンプ室ｒに供給される流量の急激な増加が抑制されるため、ポンプ室ｒにおける圧力変動も抑制することができる。なお、始端部443を適宜省略することとしてもよい。
また、前側ベーン７（の逆回転方向側の面）が第２閉じ込み領域から吸入領域へ移行するとき、ノッチ434の絞り作用により、ポンプ室ｒと吸入側円弧溝430の連通が急激に行われないため、吸入ポート４３およびポンプ室ｒの圧力の変動が抑制される。すなわち、ポンプ室ｒの容積が一気に増大することが抑制され、高圧のポンプ室ｒから低圧の吸入ポート４３へ作動油が急激に流出することが抑制されるため、気泡の発生（キャビテーション）を抑制することができる。なお、ノッチ434を適宜省略することとしてもよい。

（容量可変）
カムリング８がｘ軸正方向側に揺動して偏心量δがゼロでないとき、ｙ軸負方向側では、ロータ６が回転するにつれてポンプ室ｒの容積は拡大し、ｘ軸正方向側でｘ軸上に位置するとき最大となる。ｙ軸正方向側では、ロータ６が回転するにつれてポンプ室ｒの容積は縮小し、ｘ軸負方向側でｘ軸上に位置するとき最小となる。図２に示す最大偏心位置で、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差は最大となり、ポンプ容量も最大となる。
一方、カムリング８がｘ軸負方向側に揺動して偏心量δが最小（ゼロ）となる最小偏心位置で、ｙ軸負方向側でもｙ軸正方向側でも、ロータ６の回転につれてポンプ室ｒの容積は拡大も縮小もしない。言い換えると、ポンプ室ｒ間の容積差は最小（ゼロ）となり、ポンプ容量も最小となる。
このように、カムリング８の揺動量に応じて容積差が変化し、これに対応してポンプ容量も変化する。
第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２に作動油が供給されていない状態で、カムリング８はスプリング１２によりｘ軸正方向側に付勢され、偏心量δは最大となっている。
第１制御室Ｒ１には、制御弁３０から第１制御油路を介して作動油が供給される。供給された作動油圧は、スプリング１２の付勢力に抗してカムリング８をｘ軸負方向側に向かって押圧する第１油圧力を発生する。第２制御室Ｒ２には、制御弁３０から第２制御油路を介して作動油が供給される。供給された作動油圧は、スプリング１２の付勢力に加勢してカムリング８をｘ軸正方向側に向かって押圧する第２油圧力を発生する。
ＣＶＴコントロールユニット300は、制御弁３０の作動を制御し、第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２に供給する作動油（カムリング８に作用する第１、第２油圧力）を適宜変化させることで、カムリング８が揺動し、偏心量δを変化させる。これにより、ポンプ容量を可変制御する。
具体的には、第１制御室Ｒ１の作動油圧が高くなると、第１油圧力が大きくなる。また、第２制御室Ｒ２の作動油の圧力が高くなると、第２油圧力が大きくなる。第１、第２油圧力の合計がカムリング８をｘ軸負方向側に押す方向である場合、この油圧力よりも、スプリング１２による（カムリング８をｘ軸正方向側に押す）付勢力が小さいと、カムリング８はｘ軸負方向側に移動する。すると、偏心量δが小さくなり、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差が小さくなるため、ポンプ容量が減少する。
逆に、第１、第２油圧力の合計がカムリング８をｘ軸負方向側に押す方向である場合であって、この油圧力よりもスプリング１２による付勢力が大きいときや、上記油圧力の合計がカムリング８をｘ軸正方向側に押す方向である場合には、カムリング８はｘ軸正方向側に移動する。すると、偏心量δが大きくなり、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差が大きくなるため、ポンプ容量が増える。
なお、第２制御室Ｒ２を設けず、第１制御室Ｒ１の油圧力のみにより制御してもよい。また、カムリング８を付勢する弾性部材として、コイルスプリング以外のものを利用してもよい。
所定の高回転域では、このようにポンプ容量を可変制御することで、駆動に必要なトルク（駆動トルク）を低減し、出力を必要最低限に抑える。これにより、固定容量ポンプに比べて損失トルク（動力損失）を低減することができる。

（背圧ポートの分離による動力損失低減）
ロータ６の回転時、ベーン７には遠心力（ベーン７をロータ外径方向へ移動させる力）が作用するため、回転数が十分に高い等、所定の条件が整えば、ベーン７の先端部７０はスリット６１から突出し、カムリング８の内周面８０に摺接する。先端部７０がカムリング内周面８０に当接することで、ベーン７のロータ外径方向の移動が規制される。ベーン７がスリット６１から突出するとベーン７の背圧室ｂｒの容積が拡大し、ベーン７がスリット６１へ没入する（収納される）とベーン７の背圧室ｂｒの容積が縮小する。
カムリング８が回転軸に対してｘ軸正方向に偏心した状態でロータ６が回転すると、カムリング内周面８０に摺接する各ベーン７の背圧室ｂｒは、回転軸の周りで回転しながら周期的に拡縮する。
ここで、背圧室ｂｒが拡大するｙ軸負方向側では、ベーン７の背圧室ｂｒに作動油が供給されないと、ベーン７の突出（飛び出し）が阻害され、先端部７０がカムリング内周面８０に当接せず、ポンプ室ｒの液密性が確保されないおそれがある。一方、背圧室ｂｒが縮小するｙ軸正方向側では、ベーン７の背圧室ｂｒから作動油が円滑に排出されないと、ベーン７のスリット６１への収納（引込み）が阻害され、ベーン先端部７０とカムリング内周面８０との摺動抵抗が増加する。
ポンプ１では、ｙ軸負方向側では、吸入側背圧ポート４５から背圧室ｂｒに作動油を供給する。これにより、ベーン７の飛び出し性を向上する。ｙ軸正方向側では、背圧室ｂｒから吐出側背圧ポート４６へ作動油を排出する。これにより、ベーン７の摺動抵抗を低減する。
ここで、ｙ軸負方向側では、ベーン７の先端部７０には吸入ポート４３内の圧力が作用し、基端部７１（根元）には吸入側背圧ポート４５内の圧力が作用する。吸入側背圧ポート４５は吸入ポート４３と連通路491を介して連通しているため、吸入ポート４３内の圧力と吸入側背圧ポート４５内の圧力は略等しい。よって、ベーン７の先端部７０と基端部７１には略同一の圧力が作用する。したがって、例えば背圧室ｂｒに吐出側のポートから高圧の作動油を供給した場合に比べて、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に（遠心力以外の油圧力により）不必要に強く押し付けられることが抑制され、ベーン７がカムリング内周面８０に摺接する際の摩擦による損失トルクが低く抑えられる。言い換えると、ベーン先端部７０のカムリング内周面８０への摺動抵抗が軽減され、吸入領域における全てのベーン基端部７１に高圧のポンプ吐出側圧力を作用させる場合に比べ、動力損失を低減できる。
一方、ｙ軸正方向側では、ベーン７の先端部７０には吐出ポート４４内の圧力が作用し、基端部７１には吐出側背圧ポート４６内の圧力が作用する。吐出側背圧ポート４６は吐出ポート４４と連通路492を介して連通しているため、ベーン７の先端部７０と基端部７１には略同一の圧力が作用する。よって、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に不必要に強く押し付けられることが抑制され、ベーン７がカムリング内周面８０と摺接する際の摩擦による損失トルクが低く抑えられる。
このように、ポンプ１では、ベーン７の背圧室ｂｒと連通する背圧ポートが吸入側と吐出側とで分離しており、吸入工程と吐出工程の両方で、ベーン７の先端部７０と基端部７１に略同じ圧力が作用する。このため、遠心力によりベーン７を適度にカムリング８に押し付けつつ、摺動抵抗を低減することができる。よって、摩耗を低減できるとともに、ロータ６を回転させるために余分な駆動トルクが浪費されることがないため、動力損失を低減できる。
言い換えると、ポンプ１は、回転数に対する駆動トルクが低く、高効率な（すなわち動力損失を低減して燃費を向上できる）、いわゆる低トルク式ポンプであり、通常の可変容量ベーンポンプに比べ、同一体格でも吐出量が大きい（すなわち小型化できる）という特長を有している。

（ベーン押し付けによる吹き抜け抑制）
上記のように、吸入工程のベーン７は、スリット６１内に没した状態からカムリング内周面８０に向かって突き出すために、主に遠心力を利用している。よって、内燃機関の始動時やアイドル状態等のポンプ低回転域では、遠心力が小さく、吸入工程でベーン７の突き出しが不十分となり、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０から離間した状態になるおそれがある。すなわち、ベーンの突き出し量は、ベーン７を突き出す（または突き出しを妨げる）方向に作用する力に応じて決まる。この作用力は、主に遠心力と、作動油の粘性抵抗と、スリット６１に対するベーン７の摩擦力とで決まる。これらのうち、遠心力の割合が最も大きい。
複数のポンプ室ｒは順番に、ロータ６の回転に応じて第１、第２閉じ込み領域に差し掛かると、吸入工程と吐出工程が切り替わる。突き出し量が小さい任意のベーン７が、カムリング内周面８０から離間した状態のままで、吸入領域と吐出領域が切り替わる上記回転位置に差し掛かると、以下の問題が生じる。

すなわち、ポンプ１では、第１閉じ込み領域が１ピッチ分だけ設定されているため、あるポンプ室ｒ（第１ポンプ室ｒという。）の後側ベーン７（上記突き出し量の小さいベーン７）が第１閉じ込み領域内にあるとき、第１ポンプ室ｒの前側ベーン７は吐出領域にあり、第１ポンプ室ｒは吐出ポート４４と連通しているため、高圧である。一方、第１ポンプ室ｒに対して逆回転方向側に隣接するポンプ室ｒ（第２ポンプ室ｒという。）の後側ベーン７は吸入領域にあるため、第２ポンプ室ｒは吸入ポート４３と連通しており、低圧である。
このように、あるベーン７を挟んで隣り合うポンプ室ｒの圧力が、一方のポンプ室ｒは低圧であり他方のポンプ室ｒは高圧である場合、当該ベーン７の突出（カムリング８への押し付け）が不十分であると、ベーン先端部７０とカムリング内周面８０との間の隙間を通って、高圧のポンプ室ｒから低圧のポンプ室ｒへと作動油が漏出する現象（作動油の吹き抜け）が発生する。特に低温環境下では、吹き抜けが発生する可能性が高まる。吹き抜けにおいては、急激な作動油の流れが発生する。
この場合、吐出ポート４４内および吸入ポート４３内の圧力が大きく変動して、騒音が発生する。また、ロータ６の回転に伴い周期的に吐出ポート４４内の圧力低下が生じるため、吐出圧の脈動が発生する原因となる。また、吐出量が低下してポンプ吐出側の圧力が十分に得られないため、ポンプ効率が低下するとともに、ポンプ吐出圧を利用したシステム（ＣＶＴ100）の始動性が悪化する。

ポンプ１では、ベーン７が閉じ込み領域に移行する手前で、このベーン７の背圧室ｂｒに高圧を作用させる。よって、このベーン７の閉じ込み領域内における突出を確保し、このベーン７を挟んで隣り合う高圧のポンプ室ｒと低圧のポンプ室ｒとを液密に隔成（シール）することができる。
図８は、図６のV−V視断面図である。説明の便宜上、ロータ６の外周やカムリング８の内周や溝430等の形状を直線的に描いたり、ロータ６の突出部６２を省略したりする等の簡略化を施した模式図を示す。
図８に示すように、吐出側背圧ポート４６（吐出側背圧円弧溝460）は吸入領域まで臨むように形成されており、その始点ｃは、吸入ポート４３（吸入側円弧溝430）の終点Ｂよりも逆回転方向側に距離Ｌ０（１ピッチ分）をおいて設けられている。なお、距離Ｌ０は１ピッチより大きくても小さくてもよい。
よって、ベーン７が第１閉じ込み領域に移行する手前（吸入ポート４３の終点Ｂより逆回転方向側）で、このベーン７の背圧室ｂｒが吐出側背圧ポート４６へ開口する。吸入領域の終端部で、離間したベーン７の背圧室ｂｒが吐出側背圧ポート４６にかかると、吐出側背圧ポート４６から吐出側圧力がベーン７の基端部７１に作用し、この油圧力によりベーン７が突出してカムリング８に押し付けられる。ロータ６の回転によりこのベーン７が吸入ポート４３の終点Ｂを越えて第１閉じ込み領域に移動しても、当該ベーン７はすでにカムリング８へ押し付けられているため、吸入ポート４３と吐出ポート４４の連通が抑制される。言い換えると、吸入領域から吐出領域へ切り替わる回転位置で、吐出工程を開始するポンプ室ｒが液密に保たれる。
また、ベーン７が第１閉じ込み領域に移行した後においても、このベーン７の背圧室ｂｒを吐出側背圧ポート４６と連通させ、高圧を作用させることで、ベーン７の押し付けを確保している。
言い換えると、吸入工程から吐出工程へ切り替わる部位（第１閉じ込み領域）にあるポンプ室ｒを区画するベーン７には、その背圧室ｂｒに高圧を作用させ、ベーン先端と根元の圧力差により、ベーン先端をカムリング内周面８０に押し付ける。これにより、吐出工程へ切り替わる直前のポンプ室ｒの液密性を確保し、低圧の吸入側と高圧の吐出側との間をシールしている。
よって、低温始動時等において作動油の粘性が高く、遠心力によるベーン７の飛び出し性が悪くても、油圧によりベーン７を突出させ、ポンプの吸入・吐出動作を行わせることが可能である。よって、低温時の始動性を向上させることができる。

（吐出側背圧ポートの範囲設定による動力損失低減）
一方、第１閉じ込み領域に移行する手前の吸入領域でベーン７の背圧室ｂｒに高圧を作用させる角度範囲が広すぎると、ベーン７がカムリング内周面８０に摺接する範囲も広がり、摩擦による損失トルクが増大して、動力損失の低減効果を十分に得られない。
すなわち、可変容量形ポンプは、固定容量形ポンプに対して同一吐出量ではより大型となるため、ポンプ容量を変化させない低回転域（固定容量域）では、可変容量化することで却って固定容量形ポンプよりも効率が低くなる（回転数に対する駆動トルクが高くなる）。よって、ポンプ１を低トルク式としても、固定容量形ポンプよりも効率が低くなる低回転域が存在し、この回転域では、低トルク式化による動力損失低減効果が十分に得られない。よって、さらに動力損失を低減することが望まれる。
これに対し、ポンプ１では、吐出側背圧ポート４６の形状（流路断面積と始点ｃの位置）を調節し、第１閉じ込み領域に移行する手前でベーン７の背圧室ｂｒに高圧を作用させる範囲を最適化する。これにより、吹き抜けを抑制しつつ、効率が比較的低い低回転域であっても、動力損失をより低減することができる。
すなわち、突出量が比較的小さい任意のベーン７（これを第１ベーン７と呼ぶ。）の回転方向側の面が吸入ポート４３の終点Ｂを越え始めると、第１ベーン７に回転方向側に隣接するベーン７（これを第２ベーン７と呼ぶ。）の逆回転方向側の面が、吐出ポート４４の始点Ｃを越え始める。よって、吸入領域において第１ベーン７の先端部７０がカムリング内周面８０から離間していた場合、第１ベーン７の回転方向側の面が吸入ポート４３の終点Ｂに達するまでの間に、上記離間量に相当する作動油量が、吐出側背圧ポート４６から第１ベーン７の背圧室ｂｒに供給されればよい。このとき、第１ベーン７の回転方向側の面が吸入ポート４３の終点Ｂに達するまでに、第１ベーン７のカムリング内周面８０への押し付けが完了する。このため、第１ベーン７と第２ベーン７とで画成されるポンプ室ｒが吐出ポート４４との連通を開始する手前でこのポンプ室ｒの液密性が確保され、吹き抜けが抑制される。
また、第１ベーン７の回転方向側の面が吸入ポート４３の終点Ｂにできるだけ近づいたときに、上記離間量に相当する作動油量の供給が完了するようにすれば、この時点までは押し付けに必要な油量が第１ベーン７の背圧室ｂｒに供給されないため、終点Ｂよりも逆回転方向側で、油圧によりベーン７の先端部７０がカムリング内周面８０に押し付けられる範囲が小さくなる。これにより、損失トルクをより抑制できる。
よって、ポンプ１では、第１ベーン７の回転方向側の面が吸入ポート４３の終点Ｂにできるだけ近づいたときに、上記離間量に相当する作動油量の供給が完了するように、吐出側背圧ポート４６の形状を設定する。

具体的には、吐出側背圧ポート４６からベーン７の背圧室ｂｒへ向かう流路の断面積（回転方向から見た吐出側背圧ポート４６の断面積に相当する。以下、流路断面積という。）をＡ、吐出側背圧ポート４６から背圧室ｂｒに流入する単位時間当たりの作動油量（体積流量）をＱ、流量係数をＣ、作動油の密度をρ、上記流路の前後の差圧（すなわち吐出側背圧ポート４６と背圧室ｂｒとの間の圧力差≒吐出圧）をΔＰとすると、
Ｑ＝Ｃ×Ａ×√（２×ΔＰ÷ρ）
である。
そして、ベーン７の背圧室ｂｒに供給されるトータルの作動油量∫Ｑ（Ｑの時間積分）は、吐出側背圧ポート４６とベーン７の背圧室ｂｒが連通する時間Ｔと、流路断面積Ａとの積に比例する。上記連通時間Ｔは、ロータ６の回転数（ベーン７の移動速度）と、吸入領域に臨む吐出側背圧ポート４６におけるベーン７の回転方向移動距離Ｌ＊（具体的には、背圧室ｂｒが吐出側背圧ポート４６の始点ｃから移動する角度範囲）によって決まる。よって、回転数を一定と仮定すると、時間Ｔは距離Ｌ＊によって決まる。したがって、作動油量∫Ｑは、吐出側背圧ポート４６の流路断面積Ａと距離Ｌ＊（始点ｃの位置）によって設定可能である。
ポンプ１では、始点ｃから背圧ポート本体部468の始点ｅまでの距離（角度範囲）Ｌと、吐出側背圧ポート４６（始端部462）の流路断面積Ａとが、作動油量∫Ｑが上記離間量に相当する値となるように設定されている。言い換えると、ベーン７が始端部462の始点ｃから背圧ポート本体部468の始点ｅまで移動すると、背圧室ｂｒに供給されるトータルの作動油量∫Ｑが上記離間量に相当する作動油量となり、ベーン７の先端部７０がカムリング内周面８０に当接し始めるように、距離Ｌと流路断面積Ａの関係が設定されている。
よって、ベーン７がカムリング内周面８０に当接する地点（タイミング）が、終点Ｂに近い位置である始点ｅとなるため、吹き抜けを抑制しつつ、不要な押し付けによる損失トルクを抑制することができる。

図９（下側の象限）は、吹き抜けを抑制しつつ損失トルクを低減し、動力損失を許容範囲内に収めることが可能な吐出側背圧ポート４６（始端部462）の流路断面積Ａと距離Ｌとの組み合わせ（相関特性）を示すグラフである。この特性は、実験により求めてもよいし、各種設計値に基き求めてもよい。
ポンプ１では、流路断面積Ａと距離Ｌが、最適な特性を示す図９の斜線の範囲に位置するように設けられている。
動力損失の上記許容範囲として、例えば、固定容量域を含む所定の低回転域（このような低回転域を多用する走行モード）におけるトータルの損失トルクが、固定容量形ポンプと同程度か、これよりも小さくなるような範囲を設定することができる。これにより、ＣＶＴの油圧供給源としてポンプを使用し、かつ効率が比較的低い低回転域を多用するモードであっても、固定容量形ポンプと同程度以上に動力損失を低減することができる。また、効率が比較的低い低回転域を常用するパワーステアリングシステムの油圧供給源としてポンプを用いた場合であっても、固定容量形ポンプと同程度以上に動力損失を低減することができる。

すなわち、仮に回転数や油温その他の条件によって、始点ｅの手前の地点でベーン７がカムリング８に摺接し始めても、ベーン７の押し付けによる損失トルク（ベーン損失トルク）が許容可能な上限値以下となるような最適範囲（図９の斜線の範囲）に、面積Ａと距離Ｌが設けられている（吸入工程でベーン７がカムリング８に対して離間していない状態の場合は、始端部462の始点ｃからベーン７がカムリング８に押し付けられることになるため、この場合に損失トルクが最適範囲内で最大になる）。
よって、距離Ｌの最大値は、ベーン損失トルクの許容される範囲内である図９のＬｍａｘに設定される。

また、回転数や油温その他の条件により、始点ｅを越えた地点でベーン７がカムリング８に摺接し始めることがあっても、背圧ポート本体部468の流路断面積Ａは、始端部462よりも大きく設定されているため、始点ｅを越えると、背圧室ｂｒにはそれまでよりも多量の作動油が供給される。よって、第１ベーン７の回転方向側の面が始点ｅを越えて終点Ｂに位置する時点までには、上記離間量に相当する作動油量の供給が完了するように設けられているため、吹き抜けはより確実に抑制される。
なお、第１ベーン７の回転方向側の面が吸入ポート４３の終点Ｂに位置したときに、必要な作動油量の供給が完了するようにしてもよい。例えば、始点ｅを終点Ｂの位置まで移動させ、始端部462を始点ｃから終点Ｂまでの範囲で設けることとしてもよい。この場合、ベーン７の摺動範囲をさらに減らし、損失トルクをより効果的に抑制することが可能である。このとき、吸入ポート４３の終点Ｂを基準位置として、終点Ｂからの角度範囲に基き始点ｃの最適位置（距離Ｌの最適範囲）を規定することができる。

（絞り部による騒音低減）
上記のように、吹き抜けを抑制しつつ損失トルクを低減する形状に吐出側背圧ポート４６を設けた場合でも、流路断面積Ａが大きければ、騒音が発生するという問題がある。
すなわち、吸入領域においてベーン７が離間した状態で、吐出側背圧ポート４６から高圧の作動油を大きな流路断面積Ａを介してそのままベーン背圧室ｂｒに流入させると、作動油が急激に流入し、突き出したベーン７がカムリング８に勢いよく衝突して打音が発生する場合がある。すなわち、衝突による騒音が発生する。

これに対し、ポンプ１では、吸入領域に臨む吐出側背圧ポート４６に、流路断面積Ａを制限した始端部462を設けることで、絞り部を構成している。
すなわち、ベーン７がカムリング内周面８０から離間した状態で、このベーン７の背圧室ｂｒ（スリット基端部610）が始端部462（始点ｃから始点ｅまでの間）に差し掛かると、作動油が背圧ポート本体部468から始端部462を通って上記背圧室ｂｒへ流入する。背圧室ｂｒへの作動油の流路となる始端部462の断面積（流路断面積Ａ）は、吐出側背圧ポート本体468の流路断面積Ａよりも小さく設けられているため、上記流入量（背圧室ｂｒへの作動油供給量Ｑ）が制限される。このように、始点ｃから始点ｅまでの角度範囲で、背圧室ｂｒへの作動油の絞り部が構成されている。

具体的には、始端部462の流路断面積Ａを調節し、これにより、ベーン７の衝突による騒音が許容範囲内となるように、（先端部７０がカムリング内周面８０に当接するときの）ベーン７の突き出し速度（ロータ外径方向への移動速度Ｖ）を最適化している。例えば、低温始動時にはある程度の騒音が発生することは許容し、アイドル状態では騒音が発生することを抑制する、というような速度Ｖを設定する。
速度Ｖは、ベーン７の断面積（回転方向幅×ｚ軸方向幅＝受圧面積）Ｓおよび始端部462の流路断面積Ａと相関がある。
すなわち、
Ｖ＝Ｑ÷Ｓ＝Ｃ×Ａ／Ｓ×√（２×ΔＰ÷ρ）
であり、面積比Ｓ／ＡをＨとすると、
Ｈ＝Ｃ／Ｖ×√（２×ΔＰ÷ρ）
である。
よって、最適に設定された速度Ｖを実現できるような面積比Ｈを、上記式に基いて設定する。言い換えると、（ベーン断面積Ｓに対する比率で規定された）始端部462の流路断面積Ａを調節することで、最適に設定された速度Ｖを実現する。具体的には、始端部462の流路断面積Ａを、所定の最小値Ａｍｉｎ〜最大値Ａｍａｘの範囲内に限定する。この最大値Ａｍａｘは、許容される騒音レベルとの関係に基き設定される。最小値Ａｍｉｎは、上記距離Ｌとの関係に基き設定される。

図９（上側の象限）は、吸入領域に臨む吐出側背圧ポート４６の流路断面積Ａと、騒音レベルとの相関特性を示すグラフである。この特性は、実験により求めてもよいし、各種設計値に基き求めてもよい。
ポンプ１では、吐出側背圧ポート４６（始端部462）の流路断面積Ａが、騒音レベルが許容可能な上限値以下となるような最適範囲Ａｍｉｎ〜Ａｍａｘに設けられている。（結果として、流路断面積Ａと距離Ｌとの最適な組み合わせは、図９の網掛けの範囲内に設けられる。）
よって、吸入工程で離間したベーン７の背圧室ｂｒが吐出側背圧ポート４６にかかる際、始端部462の絞り効果により、単位時間当たりに背圧室ｂｒに流入する作動油量Ｑが制限される。したがって、ベーン７がカムリング８に当接する部位（始点ｅ）における速度Ｖが抑制され、カムリング８へのベーン７の衝突速度が緩和される。したがって、衝突による騒音の発生が抑制される。
また、始端部462の絞り効果により、単位時間当たりに背圧ポート本体部468から失われる油量Ｑが制限されるため、背圧ポート本体部468における圧力の変動（脈動）をも抑制して、背圧ポート本体部468と連通する各背圧室ｂｒにおいてベーン７に作用する油圧力を略一定にさせることができる。すなわち、吐出領域における各ベーン７のカムリング８への当接状態を保持することができる。
なお、始端部462はｚ軸方向から見て略矩形状であり、回転方向に沿って深さが不変である。すなわち、始端部462のロータ径方向寸法（溝幅）は回転方向で略一定（背圧ポート本体部468と同じ）であり、溝深さも略一定である。このため、始端部462の流路断面積Ａは回転方向で略一定であり、始端部462に位置するベーン７の背圧室ｂｒへ供給される作動油量Ｑも略一定となる。よって、ベーン７がカムリング８に当接する際の速度Ｖを任意に設定することが容易である。

（比較例との対比における作用効果の説明）
図１０および図１１は、図８と同様、図６のV−V視断面図に相当し、図１０は比較例１、図１１は比較例２をそれぞれ示す。
図１０に示すように、比較例１では、吐出側背圧ポート４６（吐出側背圧円弧溝460）は吸入領域に臨むように形成されているものの、始点ｃの位置は吸入ポート４３の終点Ｂに近いｃ１であり、距離Ｌ（始点ｃと終点Ｂとの間の距離）は、最適範囲の最小値Ｌｍｉｎよりも大幅に小さいＬ１である（Ｌ１≪Ｌｍｉｎ）。また、吸入領域に臨む吐出側背圧ポート４６の流路断面積Ａは、本実施例１の背圧ポート本体部468の流路断面積と同様の大きさであり、最適範囲の最大値Ａｍａｘよりも大幅に大きい値Ａ０である（Ａ０≫Ａｍａｘ）。
比較例１では、第１閉じ込み領域に移行しつつあるベーン７の背圧室ｂｒに供給される作動油量が不十分であるため、ベーン７の突出が遅れ、吹き抜けが発生する。具体的には、図９に示すように、比較例１の流路断面積Ａ０と距離Ｌ１との組み合わせは、最適な特性を示す範囲内になく、吹き抜けが発生する領域に位置する。すなわち、比較例１では、ベーン７の回転方向側の面が始点ｃ１から終点Ｂまで移動する間に背圧室ｂｒに供給される作動油量∫Ｑは、ベーン７の当初の離間量に相当する（すなわち、最初の離間量を埋め合わせる）値未満となる。よって、ベーン７の回転方向側の面が終点Ｂまで移動した時点で、ベーン７の先端部７０はカムリング内周面８０に未だ当接しないため、吹き抜けが発生する。
また、比較例１では、流路断面積Ａが過大であるため、ベーン７の衝突速度が大きい。具体的には、図９に示すように、比較例１の流路断面積Ａ０は、騒音レベルが許容可能範囲内となる最大値Ａｍａｘより大きい値に設けられている。すなわち、吸入領域に臨む吐出側背圧ポート４６には、本実施例１のような絞り部（始端部462）が設けられておらず、その流路断面積Ａが大きいため、背圧室ｂｒに作動油が急激に流入する。よって、ベーン７が（終点Ｂを越えて移動した後に）カムリング内周面８０に当接する際、その速度Ｖが大きい。したがって、ベーン７の衝突による騒音が許容範囲を超える。

図１１に示すように、比較例２の始点ｃ２の位置は本実施例１と同様であり、比較例２の距離Ｌ２（始点ｃ２と終点Ｂとの間の距離）は、本実施例１の全長Ｌ０と略等しく、最適範囲の最大値Ｌｍａｘよりも小さい（Ｌ２≒Ｌ０＜Ｌｍａｘ）。また、吸入領域に臨む吐出側背圧ポート４６の流路断面積Ａは、本実施例１の背圧ポート本体部468の流路断面積と同様の大きさであり、最適範囲の最大値Ａｍａｘよりも大幅に大きい値Ａ０である（Ａ０≫Ａｍａｘ）。
比較例２では、第１閉じ込み領域に移行しつつあるベーン７の背圧室ｂｒに供給される作動油量が充分であるため、吹き抜けは抑制されるが、実施例１に比較してより早めにベーン７がカムリング８に摺接し始める。すなわち、比較例２では、吸入領域に臨む吐出側背圧ポート４６の流路断面積Ａが本実施例１よりも大きいため、ベーン７の回転方向側の面が始点ｃ２から本実施例１の（始点ｃと始点ｅとの間の）距離Ｌ＊＊だけ移動する手前の地点Ｆで、供給される作動油量∫Ｑは、すでにベーン７の当初の離間量に相当する（すなわち、最初の離間量を埋め合わせる）値を上回る。よって、終点Ｂよりも逆回転方向側の領域で、油圧によりベーン７の先端部７０が不必要にカムリング内周面８０に押し付けられる範囲が本実施例１よりも大きくなるため、損失トルクが大きめとなるが、許容範囲（図９の斜線範囲）内である。
一方、比較例２では、本実施例１のような絞り部（始端部462）が設けられておらず、流路断面積Ａが過大であるため、ベーン７の衝突速度が大きい。具体的には、図９に示すように、比較例２の流路断面積Ａ０は、騒音レベルが許容可能範囲内となる最大値Ａｍａｘより大きい値に設けられている。よって、比較例１と同様、ベーン７がカムリング内周面８０に当接する際、その速度Ｖが大きく、ベーン７の衝突による騒音が許容範囲を超える。

これに対し、本実施例１では、吸入領域に臨む吐出側背圧ポート４６の流路断面積Ａおよび距離Ｌと、吸入領域と吐出領域との切り替わり時におけるポンプ室ｒのシール性や損失トルクおよび騒音の大きさとの間に、所定の相関関係（図９）が成立することに着目し、後者（シール性と許容可能な損失トルクおよび騒音の大きさ）を最適化するように、前者（流路断面積Ａおよび距離Ｌ）を設定した（図９の網掛け範囲）。
よって、吹き抜けを抑制して、脈動・騒音の発生を抑制しつつ、ポンプ効率の低下や始動性の悪化を抑制できる。また、ベーン７の不要な押し付け範囲を縮小して、動力損失をより低減できる。さらに、ベーン７の背圧室ｂｒに作動油が急激に流入することを抑制して、騒音の発生を抑制できる。特に、低温状態での始動時であって作動油の粘性が高いときや、（内燃機関の）低回転域を多用する走行モードであってベーン７に作用する遠心力が小さいときに、より効果的に上記作用効果を得ることができる。

［実施例１の効果］
以下、実施例１から把握される本発明のポンプ１の効果を列挙する。
（１）駆動軸５により回転駆動されるロータ６と、ロータ６の外周に形成された複数のスリット６１のそれぞれに突没可能に収容されたベーン７と、ロータ６を取り囲んで揺動自在に配置されたカムリング８と、カムリング８およびロータ６の軸方向側面に配置され、カムリング８、ロータ６、およびベーン７とともに複数のポンプ室ｒを形成するプレート（第１、第２プレート４１，４２）と、を備え、ロータ６およびベーン７と対向するプレート（第１プレート４１）の側面410に、ロータ６の回転に応じて複数のポンプ室ｒの容積が拡大する吸入領域に開口する吸入ポート４３と、ロータ５の回転に応じて複数のポンプ室ｒの容積が縮小する吐出領域に開口する吐出ポート４４と、吸入側の圧力が導入されるとともに、吸入領域に位置する複数のベーン７を収容するスリット６１の基端部（背圧室ｂｒ）に連通する第１背圧ポート（吸入側背圧ポート４５）と、吐出側の圧力が導入されるとともに、先端部７０が吸入ポート４３の終端（終点Ｂ）側に位置するベーン７を収容するスリット６１の基端部（背圧室ｂｒ）に連通する第２背圧ポート（吐出側背圧ポート４６）と、を形成し、第２背圧ポートにおいて、吐出側の圧力が導入される部位（背圧ポート本体部468）とスリット６１の基端部（背圧室ｂｒ）との間の流量を制限する絞り部（始端部462）を設けた。
よって、動力損失を低減するとともに、低温時のポンプ作動性を向上し、かつ騒音を低減することができる。

（２）ロータ６の回転に関わらず絞り部（始端部462）の流路断面積は一定であることとした。
よって、絞り部（始端部462）の深さを変化させるだけでベーン７がカムリング８に当接する際の速度Ｖを変化させることができるため、速度Ｖの設定を容易化できる。

（３）第２背圧ポート（吐出側背圧ポート４６）は、先端部７０が吸入ポート４３の終端（終点Ｂ）と吐出ポート４４の始端Ｃの間に位置するベーン７よりもロータ６の回転方向で１つ手前のベーン７を収容する第１スリット６１の基端部（背圧室ｂｒ）に連通し、第１スリット６１の基端部が第２背圧ポートと連通し始めてから、第１スリット６１に収容されるベーン７が吸入ポート４３を通過するまでの間に、第２背圧ポートから第１スリット６１の基端部（背圧室ｂｒ）へ供給される作動油の量が、第１スリット６１に収容されるベーン７の先端部７０がカムリング内周面８０に当接するのに必要な量以上となることとした。
よって、吹き抜けをより効果的に抑制して低温時のポンプ作動性を向上することができる。

実施例１では、絞り部（始端部462）の形状を、深さおよび幅が略一定の矩形状とし、流路断面積Ａが略一定となるように形成したが、これに限らず、例えば作動油の粘度や密度その他の要因に応じて、図１２〜１５に示すように、絞り部（始端部462）の形状をノッチ状に適宜変形し、流路断面積Ａが変化するように形成してもよい。
なお、図１２〜１５の例では、実施例１と異なり、背圧ポート本体部468の始端側の縁467を半円弧状ではなく矩形状に形成している。その他の構成は実施例１と同様であるため説明を省略する。
図１２〜１５の各例においては、実施例１と同様、作動油量∫Ｑを、絞り部（始端部462）の流路断面積Ａと距離Ｌ（始点ｃからの距離）によって設定可能であり、これらの相関（図９）に基き、流路断面積Ａおよび距離Ｌは、吹き抜けを抑制しつつ、不要な押し付けを抑制することができる値に設定されている。実施例１と異なり、始端部462の回転方向での断面積は一定ではないため、流路断面積Ａとして、例えば始端部462の断面積を回転方向で平均した値を用いることができる。

実施例２では、始端部462の形状を、回転方向に向かうにつれて流路断面積が大きくなるように形成した。これにより、始端部462を通過するベーン７の突出速度の特性を下記のように設定することが可能である。
図１２は、実施例２の始端部462の平面形状（ｚ軸方向から見た形状）を示す概略図である。実施例２では、始端部462の（ロータ径方向）幅を、回転方向に向かうにつれて大きくなるように形成している。（ａ）〜（ｄ）で各変形例を示す。
（ａ）〜（ｄ）において、始端部462の（ｚ軸負方向側の）底面は、実施例１と同様、略平面状であり、（ｚ軸方向）深さは略一定である。ただし、始端部462は、実施例１よりも幅（の平均値）が狭い分だけ、実施例１よりも深く設定されており、流路断面積が過度に小さくならないようにしている。なお、上記底面の形状は適宜変更可能である。

（ａ）では、始端部462の平面形状が鋭角の略三角形状であり、回転方向に向かって、始端部462の幅がゼロから（背圧ポート本体部468よりも狭い）所定値まで略一定の割合で徐々に増加する。よって、ベーン７が始端部462を通過するのに応じて、背圧室ｂｒへの流路断面積は、ゼロから所定値まで略一定の割合で徐々に増加する。したがって、背圧室ｂｒへ供給される油量Ｑはゼロから徐々に増大するため、ベーン７の突出速度は、最初はゆっくりであるが、略一定の割合で徐々に増大していく。（ａ）の構成は、このような特性を得たい場合に効果的である。

（ｂ）では、始端部462の平面形状が、略台形状であり、回転方向に向かって、始端部462部の幅が所定値からより大きな（背圧ポート本体部468よりも狭い）所定値まで略一定の割合で徐々に増加する。よって、ベーン７が始端部462を通過するのに応じて、背圧室ｂｒへの流路断面積は、所定値からより大きな所定値まで略一定の割合で徐々に増加する。したがって、背圧室ｂｒへ供給される油量Ｑは最初からある程度確保されており、この油量から徐々に増大するため、ベーン７の突出速度も最初からある程度確保され、略一定の割合で徐々に増大していく。よって、カムリング内周面８０に当接するまでの時間を、（ａ）よりも短縮しやすい。（ｂ）の構成は、このような特性を得たい場合に効果的である。

（ｃ）では、始端部462の平面形状が、略半楕円形状であり、回転方向に向かって、始端部462の幅が略ゼロから（背圧ポート本体部468よりも狭い）所定値まで増加する。その増加割合は、最初は大きく、後に小さい。このため、ベーン７が始端部462を通過するのに応じて、背圧室ｂｒへの流路断面積は、略ゼロから上記増加割合で所定値まで増加する。よって、背圧室ｂｒへ供給される油量Ｑは略ゼロから急速に増大し、その後、ゆっくりと増大するため、ベーン７の突出速度も最初は急速に増大し、その後、ゆっくりと増大していく。カムリング内周面８０に当接するまでの時間を（ａ）よりも短縮しやすい点は、（ｂ）と同様である。（ｃ）の構成は、このような特性を得たい場合に効果的である。

（ｄ）では、始端部462の平面形状が、実施例１の矩形状と（ｂ）の台形状とを組み合わせた形状であり、回転方向に向かって、始端部462の幅が、最初は略一定値であるが途中から増加し始め、略一定の割合で（背圧ポート本体部468よりも狭い）所定値まで徐々に増加する。よって、ベーン７が始端部462を通過するのに応じて、背圧室ｂｒへの流路断面積（背圧室ｂｒへ供給される油量Ｑ）は、最初は略一定値であるが、途中から略一定の割合で徐々に増加する。このため、ベーン７の突出速度も、最初は略一定であるが、途中から徐々に増大していく。よって、ベーン７の突出速度は、全体として、（ａ）〜（ｃ）ほどは大きく変化しない。また、始端部462の平面形状が単に矩形状のものよりも、カムリング内周面８０への押し付けが確実になる。（ｄ）の構成は、このような特性を得たい場合に効果的である。

図１３は、実施例２の他の変形例における始端部462の断面形状を示す。図１３は、始端部462の（ｚ軸方向）底面を、深さが回転方向に向かうにつれて大きくなるように傾斜して形成した例である。（ａ）（ｂ）で各変形例を示す。なお、始端部462の（ロータ径方向）幅は回転方向で略一定である。

（ａ）では、始端部462が斜面と平坦面とから構成されており、回転方向に向かって、始端部462の深さがゼロから略一定の割合で徐々に増加する（深くなる）第１の傾斜面と、所定値に達すると所定区間だけこの深さが保持される平坦面と、その後、深さが再び略一定の割合で徐々に増加して第２の所定値に達すると背圧ポート本体部468に接続する第２の傾斜面とを有している。第１の傾斜面の勾配は、第２の傾斜面よりも大きい。よって、ベーン７が始端部462を通過するのに応じて、背圧室ｂｒへの流路断面積は、ゼロから所定値まで略一定の割合で徐々に増加し、次に、略一定に保持され、その後、最初よりも緩やかな略一定の割合で徐々に増加する。背圧室ｂｒへ供給される油量Ｑも同様に変化するため、ベーン７の突出速度は、最初は急速に増大し、次に略一定となって、その後、ゆっくり増大していく。よって、ベーン７の加速を一旦和らげつつ、カムリング内周面８０への押し付けをより確実にすることができる。（ａ）の構成は、このような特性を得たい場合に効果的である。なお、第１の傾斜面の勾配を、第２の傾斜面よりも小さく設定することとしてもよい。

（ｂ）では、始端部462の深さが、回転方向に向かって、ゼロから（背圧ポート本体部468よりも浅い）所定値まで略一定の割合で徐々に増加する。よって、ベーン７が始端部462を通過するのに応じて、背圧室ｂｒへの流路断面積は、ゼロから所定値まで略一定の割合で徐々に増加し、背圧室ｂｒへ供給される油量Ｑも同様に変化するため、ベーン７の突出速度は最初はゆっくりであるが略一定の割合で徐々に増大する（加速される）。（ａ）の構成は、このような特性を得たい場合に効果的である。
なお、図１２の構成と図１３の構成を適宜組み合わせ、所望の特性を得ることとしてもよい。

以上の実施例２では、始端部462の形状が、回転方向に向かうにつれて流路断面積が大きくなるように形成されているため、カムリング内周面８０への押し付けをより確実にすることができる。言い換えると、実施例２では、始端部462そのものが、実施例１における始点ｅから終点Ｂまでにおける背圧ポート本体部468の機能、すなわち（流路断面積が略一定の）始端部462よりも大きな流路断面積を有して多量の作動油を供給することで吹き抜けをより確実に抑制する、という機能を果たす。
よって、実施例２において、背圧ポート本体部468の始点ｅの角度位置を、吸入ポート４３の終点Ｂと一致させ、始端部462の始点ｃから始点ｅまでの距離を略１ピッチ分（Ｌ０）とすることとしてもよい。

［実施例２の効果］
ロータ６が回転するにつれて絞り部（始端部462）の流路断面積は大きくなることとした。よって、実施例１と同様の効果のほか、吹き抜け抑制効果を向上することができるという効果を有する。

実施例３では、始端部462の形状を、回転方向に向かうにつれて流路断面積が小さくなるように形成した。これにより、始端部462を通過するベーン７の突出速度の特性を下記のように設定することが可能である。
図１４は、実施例３の始端部462の平面形状を示す。図１４は、始端部462の（ロータ径方向）幅を、回転方向に向かうにつれて小さくなるように形成した例であって、（ａ）〜（ｄ）で各変形例を示す。
（ａ）〜（ｄ）の始端部462の底面形状や深さについては、実施例２の図１２（ａ）〜（ｄ）の例と同様である。

（ａ）では、始端部462の平面形状が、略円形の端部と略長方形の柄部とが接続した形であり、回転方向に向かって、始端部462のロータ径方向幅（背圧室ｂｒへの流路断面積）が、端部では急速に増加・減少するとともに、柄部では端部よりも小さい略一定値に保たれる。ベーン７が始端部462を通過するのに応じて、背圧室ｂｒへ供給される油量Ｑは、始端部462の幅（背圧室ｂｒへの流路断面積）と同様に変化し、また保持されるため、ベーン７の突出速度は、最初は急速に増大・減少し、その後は、小さな略一定値に保たれる。（ａ）の構成は、このような特性を得たい場合に効果的である。

（ｂ）では、始端部462の平面形状が、図１２（ａ）とは逆向きの略三角形状であり、回転方向に向かって、始端部462の幅（背圧室ｂｒへの流路断面積）が、（背圧ポート本体部468よりも狭い）所定値から略ゼロに近い値まで略一定の割合で徐々に減少する。ベーン７が始端部462を通過するのに応じて、背圧室ｂｒへ供給される油量Ｑは同様に変化するため、ベーン７の突出速度は、最初は急速であるが、略一定の割合で、略ゼロ近くまで徐々に減少していく。（ｂ）の構成は、このような特性を得たい場合に効果的である。

（ｃ）では、始端部462の平面形状が、図１２（ｃ）とは逆向きの略半楕円形状であり、回転方向に向かって、始端部462の幅（背圧室ｂｒへの流路断面積）が、（背圧ポート本体部468よりも狭い）所定値から略ゼロに近い値まで減少する。その減少割合は、最初は小さく、後に大きい。ベーン７が始端部462を通過するのに応じて、背圧室ｂｒへ供給される油量Ｑは同様に変化するため、ベーン７の突出速度も、所定値から最初はゆっくりと減少し、その後、急速に減少していく。（ｃ）の構成は、このような特性を得たい場合に効果的である。

（ｄ）では、始端部462の平面形状が、図１２（ｄ）とは逆向きの略台形状と略矩形状とを組み合わせた形状であり、回転方向に向かって、始端部462の幅（背圧室ｂｒへの流路断面積）が、（背圧ポート本体部468よりも狭い）所定値から略一定の割合で徐々に減少し、途中から略一定値になる。ベーン７が始端部462を通過するのに応じて、背圧室ｂｒへ供給される油量Ｑは同様に変化するため、ベーン７の突出速度は、所定値から略一定の割合で徐々に減少し、途中から略一定速度になる。（ｄ）の構成は、このような特性を得たい場合に効果的である。

図１５は、実施例３の他の変形例における始端部462の断面形状を示す。図１５は、始端部462の（ｚ軸方向）深さが、回転方向に向かうにつれて浅くなるように、傾斜面を形成した例である。なお、図１５において、始端部462の（ロータ径方向）幅は回転方向で略一定である。
始端部462の深さは、回転方向に向かって、（背圧ポート本体部468よりも若干浅い）所定値からゼロに近い値まで、略一定の割合で徐々に減少する（浅くなる）。よって、ベーン７が始端部462を通過するのに応じて、背圧室ｂｒへの流路断面積は、所定値から略ゼロ近くまで略一定の割合で徐々に減少し、背圧室ｂｒへ供給される油量Ｑも同様に変化する。したがって、ベーン７の突出速度は、最初は大きいが、徐々に略ゼロ近くまで減少する（減速される）。図１５の構成は、このような特性を得たい場合に効果的である。なお、実施例２の図１３（ａ）と同様、傾斜面の途中に平坦面を設け、ベーン７の減速を一旦和らげることとしてもよい。
また、図１４の構成と図１５の構成を適宜組み合わせ、所望の特性を得ることとしてもよい。

以上の実施例３では、ベーン７が突出し始める最初の段階で、ベーン７がカムリング８に当接する（カムリング内周面８０に対する離間量の分だけ移動する）ために必要な作動油量の多くを供給することで、始端部462の回転方向長さ（距離Ｌ）を容易に短くすることができる。一方、ベーン７がカムリング８に当接する最後の段階で、ベーン７への供給油量を減らして突出速度を小さく（遅くする）することで、ベーン７の衝突による騒音を効果的に低減できる。
また、実施例３の始端部462は、回転方向に向かうにつれて流路断面積が小さくなる形状に形成され、始端部462と背圧ポート本体部468との間の作動油の連通が、実施例１，２に比べて制限されている。よって、始端部462内の作動油がベーン７の背圧室ｂｒに供給され始めることで始端部462内の圧力が急激に減少しても、これを補おうと吐出側背圧ポート４６から始端部462へ単位時間当たりに漏出する作動油量が制限されるため、背圧ポート本体部468内の圧力の急変（急激な減少）が抑制される。よって、実施例１で説明した始端部462の機能の１つ、すなわち「背圧ポート本体部468における圧力の変動（脈動）を抑制して、背圧ポート本体部468と連通する背圧室ｂｒにおいてベーン７に作用する油圧力を安定させる」という機能を発揮し、吐出領域におけるベーン７のカムリング８への当接状態を安定化できる。

［実施例３の効果］
ロータ６が回転するにつれて絞り部（始端部462）の流路断面積は小さくなることとした。よって、実施例１と同様の効果のほか、騒音低減効果を向上することができるという効果を有する。

以上、本発明を実現するための形態を、実施例１〜３に基づいて説明してきたが、本発明の具体的な構成は実施例１〜３に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。
例えば、作動流体として、油（ＡＴＦ）以外の流体を用いることも可能である。
実施例１では、ベーン（スリット６１）は、ロータ径方向に延びるように設けたが、ロータ径方向に対して傾斜して設けてもよい。

吸入領域に臨む吐出側背圧ポート（始端部を含む部位）は、吐出領域にある吐出側背圧ポートとは別の溝であってもよい。言い換えると、「吐出側の圧力が導入されるとともに、先端部が吸入ポートの終端側に位置するベーンを収容するスリットの基端部に連通する部分の吐出側背圧ポート」を、「吐出側の圧力が導入されるとともに、吐出領域に位置する複数のベーンを収容するスリットの基端部に連通する吐出側背圧ポート」とは分離して設けてもよい。

４１ 第１プレート
４１０ 側面
４３ 吸入ポート
４４ 吐出ポート
４５ 吸入側背圧ポート（第１背圧ポート）
４６ 吐出側背圧ポート（第２背圧ポート）
４６８ 背圧ポート本体部
４６２ 始端部（絞り部）
６ ロータ
６１ スリット
６１１ 基端部
７ ベーン
７０ 先端部

Claims (4)

1. 駆動軸により回転駆動されるロータと、
   前記ロータの外周に形成された複数のスリットのそれぞれに突没可能に収容されたベーンと、
   前記ロータを取り囲んで揺動自在に配置されたカムリングと、
   前記カムリングおよび前記ロータの軸方向側面に配置され、前記カムリング、前記ロータ、および前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するプレートと、
   を備えたベーンポンプにおいて、
   前記ロータおよび前記ベーンと対向する前記プレートの側面に、
   前記ロータの回転に応じて前記複数のポンプ室の容積が拡大する吸入領域に開口する吸入ポートと、
   前記ロータの回転に応じて前記複数のポンプ室の容積が縮小する吐出領域に開口する吐出ポートと、
   吸入側の圧力が導入されるとともに、前記吸入領域に位置する前記複数のベーンを収容する前記スリットの基端部に連通する第１背圧ポートと、
   吐出側の圧力が導入されるとともに、先端部が前記吸入ポートの終端側に位置する前記ベーンを収容する前記スリットの基端部に連通する第２背圧ポートと、
   を形成し、
   前記第２背圧ポートにおいて、前記第２背圧ポートの始端から前記吸入ポートの終端を越えない所定の角度範囲に、前記第２背圧ポートの本体部よりも流路断面積が小さい絞り部を設け、
   前記絞り部は、先端部が前記吸入ポートの終端と前記吐出ポートの始端の間に位置する前記ベーンよりも前記ロータの回転方向で手前の前記ベーンを収容する第１スリットの基端部に連通し、
   前記第１スリットの基端部が前記絞り部の始端から終端まで移動すると、前記第２背圧ポートから前記絞り部を介して前記第１スリットの基端部へ供給される作動油の量が、前記第１スリットに収容される前記ベーンの先端部が前記カムリングの内周面に当接するのに必要な量となるように、前記所定の角度範囲と前記絞り部の流路断面積との関係を設定した
   ことを特徴とするベーンポンプ。
2. 請求項１に記載のベーンポンプにおいて、
   前記ロータの回転に関わらず前記絞り部の流路断面積は一定であることを特徴とするベーンポンプ。
3. 請求項１に記載のベーンポンプにおいて、
   前記ロータが回転するにつれて前記絞り部の流路断面積は大きくなることを特徴とするベーンポンプ。
4. 請求項１に記載のベーンポンプにおいて、
   前記ロータが回転するにつれて前記絞り部の流路断面積は小さくなることを特徴とするベーンポンプ。

Images