JP2012163040A - ベーンポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】 騒音を低減することが可能なベーンポンプを提供すること。
【解決手段】 吸入側圧力（吸入圧Pi）が導入されるとともに、吸入領域に位置する複数のベーン７を収容するスリット６１の基端部に連通する吸入側背圧ポート４５，５３と、吸入側背圧ポート４５，５３の圧力を、吐出側圧力（吐出圧Pd）よりも低い範囲で吸入側圧力よりも高く増圧する吸入側背圧ポート増圧手段（連通路403等, 422等、溝１１，１３）を設けた。
【選択図】 図３

Description

本発明は、ベーンポンプに関する。

従来、ロータのスリット溝にベーンを出没可能に収容し、カムリング内周面とロータ外周面とベーンとの間に形成したポンプ室の容積を変化させるベーンポンプが知られている。例えば、特許文献１に記載のベーンポンプは、ベーンの先端部がポンプの吐出領域または吸込領域のいずれかにあるとき、当該ベーンの基端部に作用させる圧力（背圧）をベーン先端部に作用する圧力に近づける。これにより、ベーン先端部がカムリング内周面に摺動するときの抵抗を減らし、ポンプを駆動する動力の損失を低減することを図っている。

特開平７−２５９７５４号公報

しかし、特許文献１に記載のベーンポンプでは、騒音が発生するという問題があった。本発明の目的とするところは、騒音を低減することができるベーンポンプを提供することにある。

上記目的を達成するため、本発明のベーンポンプは、好ましくは、吸入領域に位置するベーンの基端部に作用させる圧力を、吐出側圧力よりも低い範囲で、吸入側圧力よりも高く増圧することとした。

よって、騒音を低減することができる。

ベーンポンプが適用されるＣＶＴのブロック図である。 ベーンポンプの内部を回転軸方向から見た断面図である。 ベーンポンプを回転軸を通る平面で切った断面図である。 リアボディを回転軸方向から見た図である。 プレートを回転軸方向から見た図である。 フロントボディを回転軸方向から見た図である。 油圧回路の概略図である。 実施例２のプレートを回転軸方向から見た図である。

［実施例１］
［構成］
ベーンポンプ１（以下、単に「ポンプ１」という。）は、自動車の油圧式アクチュエータ、具体的にはベルト式の連続可変トランスミッション（ＣＶＴ100）への油圧供給源として使用される。図１は、ＣＶＴ100の一例を示すブロック図である。コントロールバルブ200内には、ＣＶＴコントロールユニット300により制御される各種のバルブ201〜213が設けられている。ポンプ１から吐出された作動油は、コントロールバルブ200を介してＣＶＴ100の各部（プライマリプーリ101、セカンダリプーリ102、フォワードクラッチ103、リバースブレーキ104、トルクコンバータ105、潤滑・冷却系106等）に供給される。なお、他の油圧式アクチュエータ、例えばパワーステアリングシステムの油圧供給源としてポンプ１を使用しても良い。ポンプ１は内燃機関のクランクシャフトにより駆動され、作動流体を吸入・吐出する。作動流体として作動油、具体的にはＡＴＦ（オートマチック・トランスミッション・フルード）を用いる。作動油（ＡＴＦ）は、弾性係数が比較的小さく、僅かな容積変化に対して圧力が大きく変化する性質を有している。

図２は、ポンプ１の内部を回転軸方向から見た一部断面図である。説明の便宜上、三次元直交座標系を設け、ポンプ１の径方向にｘ軸及びｙ軸、ポンプ１の回転軸方向にｚ軸を設定する。ポンプ１の回転軸Ｏ上にｚ軸を設け、回転軸Ｏに対してカムリング８の中心軸Ｐが揺動する方向にｘ軸を設け、ｘ軸及びｚ軸に直交する方向にｙ軸を設ける。図２の紙面上方をｚ軸正方向とし、Ｏに対してＰが離れる側（第２閉じ込み領域に対する第１閉じ込み領域の側。図３参照。）をｘ軸正方向とし、吸入領域に対して吐出領域の側をｙ軸正方向とする。 ポンプ１は、吐出容量（１回転当たりに吐出する流体量。以下、ポンプ容量という。）を可変にできる可変容量形であり、作動油を吸入・吐出するポンプ部２と、吐出容量を制御する制御部３とを、ポンプハウジングとしてのボディ４内に一体のユニットとして有している。

ポンプ部２は主な構成要素として、クランクシャフトにより駆動される駆動軸（回転軸）５と、駆動軸５により回転駆動されるロータ６と、ロータ６の外周に形成された複数のスリット６１のそれぞれに突没可能に収容されたベーン７と、ロータ６を囲んで配置されるカムリング８と、カムリング８を囲んで配置されるアダプタリング９とを有している。ボディ４は、収容凹部40b内にロータ６、ベーン７及びカムリング８を収容するリアボディ４０（ポンプハウジング）と、リアボディ４０の収容凹部40bの底部40cに収容されると共に、カムリング８及びロータ６の軸方向一側面に配置され、ロータ６、ベーン７及びカムリング８と共に複数のポンプ室ｒを形成するプレート（サイドプレート）４１と、リアボディ４０の収容凹部40bの開口を閉塞するとともに、カムリング８及びロータ６の軸方向他側面に配置され、ロータ６、ベーン７及びカムリング８とともに複数のポンプ室ｒを形成するフロントボディ（ポンプカバー）４２と、を有している。

（ポンプ部２の構成）
リアボディ４０には、ｚ軸方向に延びる有底円筒状の収容凹部40bが形成されている。収容凹部40bの内周には、円環状のアダプタリング９が設置されている。アダプタリング９の内周面は、ｚ軸方向に延びる略円筒状の収容孔９０を構成している。収容孔９０のｘ軸正方向側には、ｙｚ平面と略平行な第１平面部９１が形成されている。収容孔９０のｘ軸負方向側には、ｙｚ平面と略平行な第２平面部９２が形成されている。第２平面部９２のｚ軸方向略中央には、段差部920がｘ軸負方向側に形成されている。収容孔９０のｙ軸正方向側であって回転軸Ｏに対して若干ｘ軸正方向寄りには、ｚ軸と略平行な第３平面部９３が形成されている。第３平面部９３には、ｚ軸方向から見て半円状の溝（凹部930）が形成されている。凹部930を挟んだ両側には、アダプタリング９を径方向に貫通する第１，第２連通路931,932が形成されている。凹部930のｘ軸正方向側における第３平面部９３には第１連通路931が開口し、第３平面部９３のｘ軸負方向側に隣接して第２連通路932が開口している。収容孔９０のｙ軸負方向側には、ｘｚ平面と略平行な第４平面部９４が形成されている。第４平面部９４には、ｚ軸方向から見て矩形状の溝（凹部940）が形成されている。

アダプタリング９はカムリング８を取り囲むように配置されており、アダプタリング９の収容孔９０内には、円環状のカムリング８が揺動自在に設置されている。ｚ軸方向から見て、カムリング８の内周面（カムリング内周面）８０及び外周面（カムリング外周面）８１は略円形であり、カムリング８の径方向幅は略一定である。ｙ軸正方向側のカムリング外周面８１には、ｚ軸方向から見て半円状の溝（凹部810）が形成されている。ｘ軸負方向側のカムリング外周面８１には、ｘ軸方向に軸を有する略円筒状の凹部811が所定深さまで穿設されている。アダプタリング内周の凹部930とカムリング外周の凹部810との間には、ｚ軸方向に延びるピンPINが、これらの凹部930,810に挟み込まれるように、各凹部930,810に当接して設置される。アダプタリング内周の凹部940には、シール部材S1が設置される。シール部材S1は、カムリング外周面８１のｙ軸負方向側に当接する。アダプタリング内周の段差部920には、弾性部材としてのスプリングSPGの一端が設置される。スプリングSPGはコイルスプリングである。カムリング外周の凹部811には、スプリングSPGの他端が嵌挿される。スプリングSPGは圧縮状態で設置され、アダプタリング９に対してカムリング８をｘ軸正方向側に常時付勢する。

アダプタリング９の収容孔９０のｘ軸方向寸法、すなわち第１平面部９１と第２平面部９２との間の距離は、カムリング外周面８１の直径よりも大きく設けられている。カムリング８は、アダプタリング９に対して平面部９３で支持され、平面部９３を支点にｘｙ平面内で揺動自在に設置されている。ピンPINはアダプタリング９に対するカムリング８の位置ズレ（相対回転）を抑制する。カムリング８の揺動は、ｘ軸正方向側では、カムリング外周面８１がアダプタリング９の第１平面部９１に当接することで規制され、ｘ軸負方向側では、カムリング外周面８１がアダプタリング９の第２平面部９２に当接することで規制される。カムリング８の中心軸Ｐの回転軸Ｏに対する偏心量をδとする。カムリング外周面８１が第２平面部９２に当接する位置（最小偏心位置）では、偏心量δが最小値となる。カムリング外周面８１が第１平面部９１に当接する図２の位置（最大偏心位置）では、偏心量δが最大となる。カムリング８が揺動する際には、平面部９３がカムリング外周面８１に摺接するとともに、シール部材S1がカムリング外周面８１に摺接する。

ボディ４（リアボディ４０、プレート４１、フロントボディ４２）には駆動軸５が回転自在に軸支されている。駆動軸５のｚ軸正方向側は、チェーンを介して内燃機関のクランクシャフトに結合されており、クランクシャフトに同期して回転する。駆動軸５の外周には、ロータ６が同軸に固定（セレーション結合）されている。ロータ６は、駆動軸５とともに、回転軸Ｏの周りに、図２の時計回り方向に回転する。ロータ６は略円柱状であり、カムリング８の内周側に設置されている。言い換えると、カムリング８は、ロータ６を取り囲むように配置されている。ロータ６の外周面（ロータ外周面）６０とカムリング内周面８０とプレート４１、フロントボディ４２との間に、環状室Ｒ０が形成されている。

ロータ６には、複数の溝（スリット６１）が放射状に形成されている。各スリット６１は、ｚ軸方向から見て、ロータ外周面６０から回転軸Ｏに向かって所定深さまで、ロータ径方向に延びて直線状に設けられており、ロータ６のｚ軸方向全範囲にわたって形成されている。スリット６１は、ロータ６を周方向に等分割する位置に１１箇所、形成されている。各スリット６１の回転軸Ｏに向かう側（以下、「内径側」という。）の端部（スリット基端部610）は、略円筒状に形成されており、ｚ軸方向から見て、ロータ周方向におけるスリット本体部611の幅よりも大径の略円形である。なお、スリット基端部610を特に円筒状に形成しなくてもよく、例えばスリット本体部611と同様の溝形状としてもよい。ベーン７は、略矩形状の板部材（羽根）であり、複数（１１枚）設けられ、各スリット６１に１枚ずつ出没可能に収容されている。ベーン７の回転軸Ｏから離れる側（以下、「外径側」という。）の先端部（ベーン先端部７０）は、カムリング内周面８０に対応して緩やかな曲面状に形成されている。なお、スリット６１とベーン７の数は１１に限らない。スリット基端部610と、このスリット６１に収容されたベーン７の内径側の端部（受圧部としてのベーン基端部７１）との間には、このベーン７を外径側へ付勢する油圧を発生する圧力室としての背圧室ｂｒが形成されている。

環状室Ｒ０は、複数のベーン７によって、複数（１１個）のポンプ室（容積室）ｒに区画されている。以下、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向。以下、単に「回転方向」といい、ロータ６の逆回転方向を「回転負方向」という。）において隣り合うベーン７同士の間（２つのベーン７の側面間）の距離を、１ピッチという。１つのポンプ室ｒの回転方向幅は、１ピッチであり不変である。カムリング８の中心軸Ｐが回転軸Ｏに対して（ｘ軸正方向側に）偏心した状態では、ｘ軸負方向側からｘ軸正方向側に向かうにつれて、ロータ外周面６０とカムリング内周面８０との間のロータ径方向距離（ポンプ室ｒの径方向寸法）が大きくなる。この距離の変化に応じ、ベーン７がスリット６１から出没することで、各ポンプ室ｒが隔成されるとともに、ｘ軸正方向側のポンプ室ｒのほうが、ｘ軸負方向側のポンプ室ｒよりも、容積が大きくなる。このポンプ室ｒの容積の差異により、ｘ軸を境としてｙ軸負方向側では、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向）であるｘ軸正方向側に向かうにつれて、ポンプ室ｒの容積が拡大する一方、ｘ軸を境としてｙ軸正方向側では、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向）であるｘ軸負方向側に向かうにつれて、ポンプ室ｒの容積が縮小する。

ロータ外周面６０には、各ベーン７に対応する位置に、ｚ軸方向から見て略台形状の突出部６２が設けられている。突出部６２は、ロータ６のｚ軸方向全範囲にわたって、ロータ外周面６０から所定高さまで突出するように形成されている。突出部６２の略中央位置には、各スリット６１の開口部が設けられている。スリット６１のロータ径方向長さ（突出部６２及びスリット基端部610を含む）は、ベーン７のロータ径方向長さと略同じに設けられている。突出部６２を設けることで、スリット６１のロータ径方向長さが所定以上確保され、例えば第１閉じ込み領域でベーン７がスリット６１から最大限突出したとしてもスリット６１におけるベーン７の保持性が確保されている。言い換えると、突出部６２によりベーン７の保持性を向上しつつ、ロータ外周面６０から突出部６２以外の肉を除いているため、この除肉分だけポンプ室ｒの容積を大きくしてポンプ効率を向上し、かつロータ６全体を軽量化して動力損失を軽減している。

（制御部３の構成）
制御部３は、リアボディ４０に設けられており、制御弁３０と第１、第２通路３１，３２と制御室Ｒ１，Ｒ２とを有している。アダプタリング内周面９０とカムリング外周面８１との間の空間は、そのｚ軸負方向側がプレート４１に、ｚ軸正方向側がフロントボディ４２により封止される一方、平面部９３とシール部材S1とにより、２つの制御室Ｒ１，Ｒ２に液密に隔成されている。ｘ軸正方向側には第１制御室Ｒ１が形成され、ｘ軸負方向側には第２制御室Ｒ２が形成されている。なお、上記規制位置で、カムリング外周とアダプタリング内周との間には所定の隙間が確保されており、第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２の容積は所定以上でありゼロとならない。第１制御室Ｒ１にはアダプタリング９の第１連通路931が開口し、第２制御室Ｒ２には第２連通路932が開口している。リアボディ４０に形成された第１通路３１は第１連通路931と連通して第１制御油路を構成し、第２通路３２は第２連通路932と連通して第２制御油路を構成している。制御弁３０は油圧制御弁（スプール弁）であり、リアボディ４０内のバルブ収容孔40aに収容されたスプール302を、ソレノイド301により駆動することで、第１通路３１（第１制御室Ｒ１）及び第２通路３２（第２制御室Ｒ２）への作動油の供給を切り替える。制御弁３０の作動は、ＣＶＴコントロールユニット300により、例えば内燃機関の回転数とスロットルバルブ開度とに基づき制御される。

(ボディ４の構成)
図３は、ポンプ１を駆動軸５の回転中心Ｏを通る平面で切った部分断面図である。図４は、リアボディ４０をｚ軸正方向側から見た正面図である。図３は図４のＩ-Ｉ視断面に略相当する。図５は、プレート４１をｚ軸正方向側から見た平面図である。プレート４１には、吸入ポート４３と、吐出ポート４４と、吸入側背圧ポート４５と、吐出側背圧ポート４６と、ピン設置孔４７と、貫通孔４８とが形成されている。ピン設置孔４７にはピンPINが挿入され固定設置される。貫通孔４８には駆動軸５が挿入され回転自在に設置される。駆動軸５の外周面と貫通孔４８の内周面との間には所定の隙間ＣＬ２が設けられている。各ポート４３〜４６等は、プレート４１のｚ軸正方向側の面410に形成されている。

吸入ポート４３は、外部から吸入側のポンプ室ｒに作動油を導入する際の入り口となる部分であり、図５に示すように、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が拡大するｙ軸負方向側の区間に設けられている。吸入ポート４３は、吸入側円弧溝430と吸入孔431と連通孔432とを有している。吸入側円弧溝430は、プレート４１の面410に形成され、ポンプ吸入側の油圧が導入される溝であって、吸入側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吸入側円弧溝430に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して吸入側円弧溝430のｘ軸負方向側の始点Ａとｘ軸正方向側の終点Ｂとがなす略４．５ピッチ分に相当する角度αの範囲に、ポンプ１の吸入領域が設けられている。吸入側円弧溝430の始点Ａ及び終点Ｂは、ｘ軸に対して略０．５ピッチに相当する角度βだけｙ軸負方向側に離れた位置に設けられている。吸入側円弧溝430の回転方向略中央には、吸入孔431が開口している。吸入側円弧溝430には、吸入孔431に隣接して回転負方向寄り（始点Ａ側）に、連通孔432が開口している。

吐出ポート４４は、吐出側のポンプ室ｒから外部へ作動油を吐出する際の出口となる部分であり、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が縮小するｙ軸正方向側の区間に設けられている。吐出ポート４４は、吐出側円弧溝440と吐出孔442を有している。吐出側円弧溝440は、面410に形成され、ポンプ吐出側の油圧が導入される溝であって、吐出側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吐出側円弧溝440に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して吐出側円弧溝440のｘ軸正方向側の始点Ｃとｘ軸負方向側の終点Ｄとがなす角度αの範囲に、ポンプ１の吐出領域が設けられている。吐出側円弧溝440の始点Ｃ及び終点Ｄは、ｘ軸に対して略０．５ピッチ分に相当する角度βだけｙ軸正方向側に離れた位置に設けられている。吐出側円弧溝440の回転方向側の終端部444には、吐出孔442が開口している。

第１閉じ込み領域及び第２閉じ込み領域は、この領域内にあるポンプ室ｒの作動油を閉じ込め、吐出側円弧溝440と吸入側円弧溝430とが連通することを抑制する領域であり、ｘ軸に跨る区間に設けられている。吸入側円弧溝430の終点Ｂと吐出側円弧溝440の始点Ｃとがなす角度２βの範囲に第１閉じ込み領域が設けられ、吐出側円弧溝440の終点Ｄと吸入側円弧溝430の始点Ａとがなす角度２βの範囲に第２閉じ込み領域が設けられている。

プレート４１には、ベーン７の根元（背圧室ｂｒ、スリット基端部610）に連通する背圧ポート４５，４６が、吸入側と吐出側でそれぞれ分離して設けられている。吸入側背圧ポート４５は、吸入領域の大部分に位置する複数のベーン７の背圧室ｂｒと吸入ポート４３とを連通するポートである。ベーン７が「吸入領域に位置する」とは、ｚ軸方向から見て、ベーン７のベーン先端部７０が吸入ポート４３（吸入側円弧溝430）と重なっていることをいう。吸入側背圧ポート４５は、吸入側背圧円弧溝450と連通孔451とを有している。吸入側背圧円弧溝450は、面410に形成され、ポンプ吸入側の油圧が導入される溝であって、ベーン７の背圧室ｂｒ（ロータ６のスリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吸入側背圧円弧溝450には、径方向で吸入側円弧溝430の連通孔432と略重なる位置に、連通孔451が開口している。

吐出側背圧ポート４６は、吐出領域、第１閉じ込み領域、及び第２閉じ込み領域の大半に位置する複数のベーン７の背圧室ｂｒに連通するポートである。ベーン７が「吐出領域等に位置する」とは、ｚ軸方向から見て、ベーン７のベーン先端部７０が吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）等と重なっていることをいう。吐出側背圧ポート４６は、吐出側背圧円弧溝460と連通孔461とを有している。吐出側背圧円弧溝460は、面410に形成され、ポンプ吐出側の油圧が導入される溝であって、ベーン７の背圧室ｂｒ（スリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吐出側背圧円弧溝460には、ｙ軸と略重なる位置に、連通孔461が開口している。また、吐出側背圧円弧溝460の回転負方向寄り（始点ｃ側）は、回転方向において第１閉じ込み領域と重なり、吐出側背圧円弧溝460の回転方向寄り（終点ｄ側）は、第２閉じ込み領域の大半と重なっている。

リアボディ４０の内部には、軸受保持孔40d、低圧室40e、高圧室40f、及び吐出室40gが形成されている。軸受保持孔40dは、底部40cのｚ軸正方向端面に開口する有底円筒状の凹部であり、回転軸Ｏを中心に底部40cのｚ軸方向所定位置まで穿設されている。軸受保持孔40dの内周には、軸受としてのブッシュ１０が固定設置されている。ブッシュ１０は薄肉円筒状の支持・緩衝部材であり、ブッシュ１０の内周側には駆動軸５のｚ軸負方向端部が挿入され、ブッシュ１０に対して回転自在に設置されている。駆動軸５のｚ軸負方向端部の外周面が回転方向に摺接するブッシュ１０の内周面には、溝１１が設けられている。

低圧室40eは、リザーバ設置孔400と第１連通路401と吸入通路402と第２連通路403と吸入口404を有している。リザーバ設置孔400は、リアボディ４０のｘ軸正方向側かつｙ軸負方向側かつｚ軸負方向側において外部に開口する略円筒状の空間であり、作動油を貯留しポンプ１へ供給可能なリザーバRESが設置される。リザーバRESにおける作動油の圧力は略大気圧である。リザーバ設置孔400における開口部の反対側の端部には、第1連通路401と吸入通路402が接続している。第1連通路401は、リアボディ４０のｙ軸負方向端部内をｚ軸正方向に延びてリアボディ４０の（フロントボディ４２との接合面である）ｚ軸正方向端面に開口する。吸入通路402は、底部40cの内部に内径側に延びるように形成され、その内径側の端部において第２連通路403と吸入口404に接続している。吸入口404は、吸入通路402の内径側の端部のｚ軸正方向側に接続すると共に、ｚ軸方向に延びるように形成され、底部40cのｚ軸正方向端面に略扇形に開口する。吸入口404は、底部40cのｙ軸負方向側に、ｙ軸と重なる位置であって若干ｘ軸負方向寄りに、回転軸Ｏの周りを略６０°の範囲で取り囲むように、底部40cに穿設されている。第２連通路403は、吸入通路402の内径側の端部のｚ軸負方向側に接続すると共に、内径側に向かって延びるように形成され、軸受保持孔40dのｚ軸負方向端部に接続している。第２連通路403は、軸受保持孔40dのｚ軸負方向側の内周面と、駆動軸５及びブッシュ１０のｚ軸負方向端面との間の隙間ＣＬ１に開口している。

プレート４１には、第３，第４連通路412,413及び第５，第６連通路415,416がｚ軸方向に貫通形成されている。第３連通路412は、吸入ポート４３の連通孔432に開口すると共に、ｚ軸負方向に向かって延びるように形成され、プレート４１のｚ軸負方向端面411の外径側に開口している。第４連通路413は、吸入側背圧ポート４５の連通孔451に開口すると共に、ｚ軸負方向に向かって延びるように形成され、プレート４１のｚ軸負方向端面411の内径側に開口している。第５連通路415は、吐出ポート４４の吐出孔442に開口すると共に、ｚ軸負方向側に向かって延びるように形成され、プレート４１のｚ軸負方向端面411の外径側に開口している。第６連通路416は、吐出側背圧ポート４６の連通孔461に開口すると共に、ｚ軸負方向側に向かって延びるように形成され、プレート４１のｚ軸負方向端面411の内径側に開口している。リアボディ４０の低圧室40e（吸入口404）の開口部は、プレート４１のｚ軸負方向端面411における第３，第４連通路412,413の開口部を覆うように設けられている。プレート４１のｚ軸正方向端面410には、貫通孔４８と吸入側背圧ポート４５（連通孔451）を連通させる径方向溝414が、プレート４１のｚ軸方向所定深さまで設けられている。溝414は、吸入側背圧ポート４５（連通孔451）の内周に接続すると共に、プレート４１の径方向に延び、貫通孔４８の内周に接続している。溝414の周方向幅は、連通孔451の周方向幅よりも若干狭く設けられている。

高圧室40fは、底部40cのｚ軸正方向端面に開口する凹部であり、底部40cのｘ軸正方向側かつｙ軸正方向寄りに、回転軸Ｏの周りを略１２０°の範囲で取り囲むように、底部40cのｚ軸方向所定位置まで穿設されている。吐出室40gは、底部40cのｚ軸正方向端面に開口する凹部であり、底部40cのｘ軸負方向側かつｙ軸正方向寄りに、回転軸Ｏの周りを略６０°の範囲で取り囲むように、底部40cのｚ軸方向所定位置まで穿設されている。高圧室40fの開口部は、プレート４１のｚ軸負方向端面411における第６連通路416の開口部を覆うように設けられている。吐出室40gの開口部は、プレート４１のｚ軸負方向端面411における第５連通路415の開口部を覆うように設けられている。底部40cのｚ軸正方向端面には、高圧室40fと吐出室40gの開口の外周を取り囲むように、環状のシール溝408が形成されている。このシール溝408には環状のシール部材S2が設置される。プレート４１のｚ軸負方向側の面411がリアボディ４０の底部40cと対向して設置された状態では、シール部材S2がｚ軸方向に圧縮されてプレート４１の面411に密着し、これにより高圧室40fと吐出室40gが液密に保たれる。シール部材S2によって、シール部材S2の外周側の低圧領域と内周側の高圧領域とが画成されている。

図７は、ボディ４内において各部を接続する油圧回路（作動油の連通路）を示す。図７（a）は低圧（吸入）側、図７（b）は高圧（吐出）側の回路の概略を夫々示す。図７（a）に示すように、リザーバRESは、リザーバ設置孔400を介して低圧室40eに連通し、低圧室40eは第３連通路412を介して吸入ポート４３（連通孔432）に連通している。また、低圧室40eは第４連通路413を介して吸入側背圧ポート４５（連通孔451）に連通している。また、低圧室40eは、第２連通路403及び隙間ＣＬ１を介してブッシュ１０の溝１１に連通している。溝１１は、隙間ＣＬ２及び溝414を介して吸入側背圧ポート４５（連通孔451）に連通している。図７（b）に示すように、吐出ポート４４（吐出孔442）は第５連通路415を介して吐出室40gに連通し、吐出室40gは、メータリングオリフィスORを介してポンプ１の外部のＣＶＴ100に吐出圧を供給する吐出通路４９に連通している。吐出側背圧ポート４６（連通孔461）は、第６連通路416を介して高圧室40fに連通している。高圧室40fは、リアボディ４０内の連通路を介して、吐出室40gに連通している。

図６は、フロントボディ４２をｚ軸負方向側から見た正面図である。図３は図６のII-II視断面に略相当する。フロントボディ４２のｚ軸負方向端面５０には、吸入ポート５１及び吐出ポート５２と、吸入側背圧ポート５３及び吐出側背圧ポート５４が、夫々、プレート４１に形成された吸入ポート４３及び吐出ポート４４と、吸入側背圧ポート４５及び吐出側背圧ポート４６に対して、略対応するｚ軸方向位置及び形状で形成されている。吸入ポート５１には、吸入側円弧溝510と吸入孔511と連通孔512が設けられている。吐出ポート５２には、吐出側円弧溝520が設けられており、吐出孔が設けられていない。吸入側背圧ポート５３には、吸入側背圧円弧溝530と連通孔531が設けられている。吐出側背圧ポート５４には、吐出側背圧円弧溝540と始端部541が設けられており、連通孔が設けられていない。フロントボディ４２の内部には、ピン設置孔５５、軸受保持孔42d及び低圧室42eが形成されている。ピン設置孔５５にはピンPINが挿入され固定設置される。軸受保持孔42dは、フロントボディ４２のｚ軸負方向端面５０に開口する有底円筒状の凹部であり、回転軸Ｏを中心にフロントボディ４２のｚ軸方向所定深さまで穿設されている。軸受保持孔42dの内周には、軸受としてのブッシュ１２が固定設置されている。ブッシュ１２の内周側には駆動軸５のｚ軸正方向部分が挿入され、ブッシュ１２に対して回転自在に設置されている。駆動軸５の外周面が回転方向に摺接するブッシュ１２の内周面には、溝１３が設けられている。

低圧室42eは、第７連通路420と吸入通路421と第８〜第１０連通路422〜424を有している。第７連通路420は、フロントボディ４２のｙ軸負方向端部内をｚ軸負方向に延びて（リアボディ４０と接合する）ｚ軸負方向端面５０に開口すると共に、リアボディ４０の第1連通路401の開口部とｚ軸方向で対向し、第1連通路401と接続する。吸入通路421は、フロントボディ４２の内部に形成され、ｘ軸正方向側かつｙ軸負方向側かつｚ軸正方向側において開口部をキャップCにより閉塞される空間である。吸入通路421におけるｙ軸負方向側かつｚ軸負方向側の端部には、第1連通路420が接続している。第８連通路422は、吸入通路421の内径側の端部のｚ軸正方向側に接続すると共に、内径側に向かって延びるように形成され、軸受保持孔42dのｚ軸正方向端部に接続している。第８連通路422は、軸受保持孔42dのｚ軸正方向側の内周面と、駆動軸５の外周面及びブッシュ１２のｚ軸正方向端面との間の隙間ＣＬ３に開口している。第９連通路423は、吸入通路421の外径側かつｚ軸負方向側に接続すると共に、ｚ軸負方向に向かって延びるように形成され、吸入ポート５１の連通孔512に開口している。第１０連通路424は、吸入通路421の内径側かつｚ軸負方向端に接続すると共に、ｚ軸負方向に向かって延びるように形成され、吸入側背圧ポート５３の連通孔531に開口している。フロントボディ４２のｚ軸負方向端面５０には、軸受保持孔42dのｚ軸負方向端部（軸受保持孔42dのｚ軸負方向側の内周面と、駆動軸５の外周面と、ブッシュ１２のｚ軸負方向端面との間の隙間ＣＬ４）と吸入側背圧ポート５３を連通させる径方向溝425が、フロントボディ４２のｚ軸方向所定深さまで設けられている。溝425は、吸入側背圧ポート５３の内周に接続すると共に、フロントボディ４２の径方向に延び、軸受保持孔42dの内周に接続している。溝425の周方向幅は、連通孔531の周方向幅よりも若干狭く設けられている。

図７（a）に示すように、リザーバRESは、リザーバ設置孔400を介してリアボディ４０の低圧室40eに連通し、低圧室40eは第1連通路401及び第７連通路420を介してフロントボディ４２の低圧室42eに連通している。低圧室42eは第９連通路423を介して吸入ポート５１（連通孔512）に連通している。また、低圧室42eは第１０連通路424を介して吸入側背圧ポート５３（連通孔531）に連通している。また、低圧室42eは、第８連通路422及び隙間ＣＬ３を介してブッシュ１２の溝１３に連通している。溝１３は、隙間ＣＬ４及び溝425を介して吸入側背圧ポート５３に連通している。図７（b）に示すように、吐出ポート５２はリアボディ４０の吐出ポート４４（吐出孔442）を介して吐出室40gに連通している。
吐出側背圧ポート５４は、リアボディ４０の吐出側背圧ポート４６（連通孔461）を介して高圧室40fに連通している。

次に、プレート４１の各ポート４３〜４６等と、フロントボディ４２の各ポート５１〜５４等の詳細について説明する。
（プレート４１の吸入ポートの構成）
吸入側円弧溝430の径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、カムリング８が最小偏心位置にあるときの環状室Ｒ０の径方向幅と略等しい（図２参照）。吸入側円弧溝430の内径側の縁437は、ロータ外周面６０（突出部６２を除く）よりも若干外径側に位置する。吸入側円弧溝430の外径側の縁438は、最小偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０よりも若干外径側に位置し、その終端側で、最大偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０よりも僅かに外径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、吸入側の各ポンプ室ｒは、ｚ軸方向から見て吸入側円弧溝430と重なり、吸入側円弧溝430と連通している。吸入孔431は、ｚ軸方向から見て略長円状であり、径方向幅が吸入側円弧溝430と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチである。吸入孔431は、プレート４１のｚ軸方向所定深さまで形成された凹部であり、ｙ軸と重なる位置に形成されている。連通孔432は、吸入孔431と同様の形状で、プレート４１のｚ軸方向所定深さまで形成された凹部である。吸入側円弧溝430の始端部435には、回転負方向に凸の略半円弧状に形成された本体始端部433と、本体始端部433に連続するノッチ434とが形成されている。ノッチ434は、本体始端部433からポンプ回転方向と回転負方向に延びるように、略０．５ピッチの長さだけ形成されており、その先端は始点Ａと一致している。ノッチ434は、ｚ軸方向から見て、回転方向に向かうにつれて徐々に径方向幅が大きくなる略鋭三角形状に設けられている。ノッチ434の径方向幅の最大値は、吸入側円弧溝430の幅よりも小さく設けられている。ノッチ434の（ｚ軸方向）深さは、回転方向に向かうにつれてゼロから徐々に増加する。すなわち、ノッチ434の流路断面積は、吸入側円弧溝430の本体部よりも小さく、ノッチ434は、回転方向に流路断面積が徐々に大きくなる絞り部を構成している。本体始端部433から連通孔432までの間は、傾斜が設けられており、回転方向に徐々に深くなるように形成されている。吸入側円弧溝430の終端部436は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入孔431から終端部436までの間は、傾斜が設けられており、回転方向に徐々に浅くなるように形成されている。

（プレート４１の吐出ポートの構成）
吐出側円弧溝440の径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝430の径方向幅よりも若干小さい。吐出側円弧溝440の内径側の縁446は、（突出部６２を除く）ロータ外周面６０よりも若干外径側に位置する。吐出側円弧溝440の外径側の縁447は、最小偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０と略重なる。吐出側の各ポンプ室ｒは、カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て吐出側円弧溝440と重なり、吐出側円弧溝440と連通している。吐出孔442は、プレート４１のｚ軸方向所定深さまで形成された凹部であり、ｚ軸方向から見て略長円状であって、ロータ径方向における幅が吐出側円弧溝440と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチよりも若干長い。吐出孔442の回転方向側縁は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されており、終端部444の回転方向側縁と一致している。（回転方向で吸入側円弧溝430の終点Ｂと対向する）吐出側円弧溝440の始端部443の先端は、ｚ軸方向から見て略矩形状に形成されており、始点Ｃを含んで径方向に延びる縁を有している。始端部443は、始点Ｃから半円弧状の縁445まで延びて形成されている。縁445の回転負方向側の先端Ｅは、始点Ｃから回転方向に略２ピッチ弱の距離をおいた位置にある。始端部443は、縁445から吐出孔442までの間に設けられた本体部448よりも溝深さが浅い。始点Ｃから縁445に至るまで傾斜が設けられており、縁445に向かうにつれて徐々に深くなる。始端部443は、その流路断面積が本体部448よりも小さく、かつ回転方向に向かうにつれて徐々に（ｚ軸方向）深さが大きくなる形状に設けられたオリフィス溝であり、回転方向に流路断面積が徐々に大きくなる絞り部を構成している。吸入側円弧溝430の終点Ｂと吐出側円弧溝440の始点Ｃとの間の面410には溝が設けられておらず、この区間に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して終点Ｂと始点Ｃとがなす角度２βの範囲に、ポンプ１の第１閉じ込み領域が設けられている。第１閉じ込み領域の角度範囲は、略１ピッチ分に相当する。同様に、吐出側円弧溝440の終点Ｄと吸入側円弧溝430の始点Ａとの間の面410には溝が設けられておらず、この区間に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して終点Ｄと始点Ａとがなす角度２βの範囲に、第２閉じ込み領域が設けられている。第２閉じ込み領域の角度範囲は、略１ピッチ分に相当する。

（プレート４１の吸入側背圧ポートの構成）
吸入側背圧円弧溝450の径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝430と略等しく、スリット基端部610のロータ径方向寸法と略等しい。吸入側背圧円弧溝450の内径側の縁454は、スリット基端部610の内径側縁よりも若干内径側に位置する。吸入側背圧円弧溝450の外径側の縁455は、スリット基端部610の外径側縁よりも僅かに内径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吸入側背圧円弧溝450は、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と重なるとき、これと連通する。吸入側背圧円弧溝450は、略４ピッチ分に相当する角度の範囲（吸入側円弧溝430よりも狭い範囲）で形成されている。吸入側背圧円弧溝450の始点ａは、吸入側円弧溝430（ノッチ434）の始点Ａよりも若干回転方向側であって本体始端部433の回転方向側に隣接する位置にある。吸入側背圧円弧溝450の終点ｂは、吸入側円弧溝430の終点Ｂよりも回転負方向側に略０．５ピッチ分に相当する角度だけ離れた位置にある。連通孔451は、プレート４１のｚ軸方向所定深さまで形成された凹部であり、ｚ軸方向から見て略長円状であって、ロータ径方向における幅が吸入側背圧円弧溝450と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチである。吸入側背圧円弧溝450において、始点ａから連通孔451までの間には、始端部452が設けられている。ｚ軸方向から見て、始端部452の先端は、回転負方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入側背圧円弧溝450の終端部453は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。連通孔451から終端部453までの区間には傾斜が設けられており、連通孔451から終点ｂへ向かうにつれて徐々に浅くなる。終端部453の（ｚ軸方向）深さは、始端部452の深さよりも浅く設けられている。

（プレート４１の吐出側背圧ポートの構成）
吐出側背圧円弧溝460の径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吐出側円弧溝440よりも僅かに小さく、スリット基端部610の径方向寸法よりも若干小さい。吐出側背圧円弧溝460の内径側の縁464は、スリット基端部610の内径側縁よりも若干外径側に位置する。吐出側背圧円弧溝460の外径側の縁465は、スリット基端部610の外径側縁よりも僅かに内径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吐出側背圧円弧溝460は、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と大部分重なる径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と重なるとき、これと連通する。吐出側背圧円弧溝460は、略6.5ピッチ弱に相当する角度の範囲（吐出側円弧溝440よりも広い範囲）で形成されている。吐出側背圧円弧溝460の始点ｃは、吐出側円弧溝440の始点Ｃよりも回転負方向側に略１ピッチに相当する角度だけ離れており、第１閉じ込み領域の始端部付近に位置している。吐出側背圧円弧溝460の終点ｄは、吐出側円弧溝440の終点Ｄよりも回転方向側に１ピッチ弱に相当する角度だけ離れており、第２閉じ込み領域の終端部近くに位置している。連通孔461は、プレート４１のｚ軸方向所定深さまで形成された凹部であって、ｚ軸方向から見た開口断面は略円形状であり、その直径は吐出側背圧円弧溝460の径方向幅と略等しい。

以下、フロントボディ４２側の各溝について、リアボディ４０（プレート４１）側の各溝と異なる構成のみ説明する。吸入ポート５１において、吸入側円弧溝510の回転方向始端部515は、回転負方向に凸の略半円弧状に形成されており、絞り（ノッチ）が設けられていない。吸入孔511は、吸入側円弧溝510の中央部付近から終端部516にかけて開口している。吸入孔511は、ロータ径方向幅が吸入側円弧溝510と略等しく、回転方向における長さが略3ピッチである。吸入孔511は、フロントボディ４２に形成された吸入通路421に接続されており、この吸入通路421から作動油が供給される。連通孔512は、吸入孔511に隣接して終端部515に開口している。連通孔512は、回転方向における長さが略1ピッチである。連通孔512は、フロントボディ４２に形成された第9連通路423に接続されている。吐出ポート５２において、吐出側円弧溝520の始端部521は、吐出側円弧溝520の本体部522よりも深さが浅く形成されたオリフィス溝であり、絞り部として機能する。始端部521の回転負方向側の縁は矩形状に形成され、回転方向側の縁（本体部522における始端部521との境界部）は回転負方向に向かって凸の略半円状に形成されている。吐出側円弧溝520の終端部には、吐出孔が設けられていない。

吸入側背圧ポート５３において、連通孔531は、吸入側背圧円弧溝530の回転負方向寄りに、径方向で吸入側円弧溝510の連通孔512と重なる位置に開口している。連通孔531は、ｚ軸方向から見て略長円状であり、回転方向における長さが略１ピッチである。プレート４１の溝414が、貫通孔４８からｙ軸負方向側かつｘ軸負方向側に延びて吸入側背圧ポート４５の連通孔451に接続されているのに対し、フロントボディ４２の溝425は、軸受保持孔42dからｙ軸負方向側に延びて吸入側背圧ポート５３の連通孔531ではなく背圧円弧溝530に接続されている。吐出側背圧ポート５４において、吐出側背圧円弧溝540の始端ｃから第1閉じ込み領域の回転方向側部分の略中間地点までの始端部541は、吐出側背圧円弧溝540の本体部542よりも深さが浅く形成されたオリフィス溝であり、絞り部として機能する。始端部541の回転負方向側の縁及び回転方向側の縁（本体部542の始端部541との境界部）は共に略矩形状に形成されている。吐出側背圧ポート５４において、連通孔は設けられていない。

フロントボディ４２のｚ軸負方向端面５０には、揺動するカムリング８と（カムリング８が摺接する）面５０との間に潤滑用の油を供給するための溝が複数設けられている。第２閉じ込み領域の全体を回転方向で覆うように、吐出側円弧溝520（本体部522）の終端部に接続して回転方向側に延びる潤滑油溝５７が形成されている。第１閉じ込み領域の大部分を回転方向で覆うように、吐出側円弧溝520（本体部522）の始端部に接続して回転負方向側に延びる潤滑油溝５８が形成されている。また、吸入領域の大部分（吸入孔511）を回転方向で覆うように、第１制御室Ｒ１に連通し面５０に開口する潤滑油吸入孔591に接続して、回転負方向側に延びる潤滑油溝５９が形成されている。潤滑油溝５７〜５９は、吸入ポート５１及び吐出ポート５２よりも外径側に設けられており、その径方向寸法（溝幅）は、ポート５１，５２等よりも狭い。潤滑油溝５７〜５９は、吐出ポート５２や第１制御室Ｒ１からの高圧の作動油を、揺動するカムリング８と面５０の間に潤滑油として供給する。

［作用］
次に、実施例１のポンプ１の作用を説明する。
（ポンプ作用）
カムリング８を回転軸Ｏに対してｘ軸正方向に偏心して配置した状態でロータ６を回転させることにより、ポンプ室ｒは回転軸周りに回転しつつ周期的に拡縮する。ポンプ室ｒが回転方向に拡大するｙ軸負方向側で、吸入ポート４３，５１からポンプ室ｒに作動油を吸入する。ポンプ室ｒが回転方向に縮小するｙ軸正方向側で、ポンプ室ｒから吐出ポート４４，５２へ上記吸入した作動油を吐出する。具体的には、あるポンプ室ｒに着目すると、吸入領域において、このポンプ室ｒの回転負方向側のベーン７（以下、「後側ベーン７」という。）が吸入側円弧溝430,510の終点Ｂを通過するまで、言い換えると、回転方向側のベーン７（以下、「前側ベーン７」という。）が吐出側円弧溝440,520の始点Ｃを通過するまで、当該ポンプ室ｒの容積は増大する。この間、当該ポンプ室ｒは吸入側円弧溝430,510と連通しているため、作動油を吸入ポート４３，５１から吸入する。第１閉じ込み領域において、当該ポンプ室ｒの後側ベーン７（の回転方向側の面）が吸入側円弧溝430の終点Ｂと一致し、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が吐出側円弧溝440の始点Ｃと一致する回転位置では、当該ポンプ室ｒは吸入側円弧溝430,510とも吐出側円弧溝440,520とも連通せず、液密に保たれる。当該ポンプ室ｒの後側ベーン７が吸入側円弧溝430,510の終点Ｂを通過（前側ベーン７が吐出側円弧溝440,520の始点Ｃを通過）した後は、吐出領域において、回転に応じて当該ポンプ室ｒの容積は減少し、吐出側円弧溝440,520と連通するため、ポンプ室ｒから作動油を吐出ポート４４へ吐出する。同様に、第２閉じ込み領域において、当該ポンプ室ｒの後側ベーン７（の回転方向側の面）が吐出側円弧溝440,520の終点Ｄと一致し、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が吸入側円弧溝430の始点Ａと一致する位置では、当該ポンプ室ｒは吐出側円弧溝440,520とも吸入側円弧溝430,510とも連通せず、液密に保たれる。

本実施例１では、第１、第２閉じ込み領域の範囲がそれぞれ１ピッチ分（１つのポンプ室ｒの分）だけ設けられているため、吸入領域と吐出領域とが連通することを抑制しつつ両領域をできるだけ拡大し、これによりポンプ効率を向上することができる。なお、閉じ込み領域（吸入ポート４３，５１と吐出ポート４４，５２との間隔）を１ピッチ以上の範囲にわたって設けることとしてもよい。言い換えると、閉じ込み領域の角度範囲は、吐出領域と吸入領域を連通させない範囲であれば、任意に設定可能である。ここで、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が第１閉じ込み領域から吐出領域へ移行するとき、始端部443,521の絞り作用により、ポンプ室ｒと吐出側円弧溝440,520との連通が急激に行われないため、吐出ポート４４，５２及びポンプ室ｒの圧力の変動が抑制される。すなわち、高圧の吐出ポート４４，５２から低圧のポンプ室ｒへ作動油が急激に流入することが抑制されるため、吐出ポート４４，５２から吐出孔442を介して接続された外部の配管に供給される作動油量の急激な減少が抑制される。よって、配管における圧力変動（油撃）を抑制することができる。また、ポンプ室ｒに供給される流量の急激な増加が抑制されるため、ポンプ室ｒにおける圧力変動も抑制することができる。なお、始端部443,521を適宜省略することとしてもよい。また、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が第２閉じ込み領域から吸入領域へ移行するとき、ノッチ434の絞り作用により、ポンプ室ｒと吸入側円弧溝430,510の連通が急激に行われないため、吸入ポート４３，５１及びポンプ室ｒの圧力の変動が抑制される。すなわち、ポンプ室ｒの容積が一気に増大することが抑制され、高圧のポンプ室ｒから低圧の吸入ポート４３，５１へ作動油が急激に流出することが抑制されるため、気泡の発生（キャビテーション）を抑制することができる。なお、ノッチ434を適宜省略することとしてもよい。

（容量可変作用）
カムリング８がｘ軸正方向側に揺動して偏心量δがゼロでないとき、ｙ軸負方向側では、ポンプ室ｒの容積はロータ６が回転するにつれて拡大し、ポンプ室ｒがｘ軸正方向側でｘ軸上に位置するとき最大となる。ｙ軸正方向側では、ポンプ室ｒの容積はロータ６が回転するにつれて縮小し、ポンプ室ｒがｘ軸負方向側でｘ軸上に位置するとき最小となる。図２に示す最大偏心位置で、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差は最大となり、ポンプ容量も最大となる。一方、カムリング８がｘ軸負方向側に揺動して偏心量δが最小（ゼロ）となる最小偏心位置では、ｙ軸負方向側でもｙ軸正方向側でも、ロータ６の回転につれてポンプ室ｒの容積は拡大も縮小もしない。言い換えると、ポンプ室ｒ間の容積差は最小（ゼロ）となり、ポンプ容量も最小となる。このように、カムリング８の揺動量に応じて容積差が変化し、これに対応してポンプ容量も変化する。具体的には、図７（ｂ）に示すように、吐出領域のポンプ室ｒで圧縮された作動油（及び吐出領域のベーン基端部７１の背圧室ｂｒで圧縮された作動油）は、吐出ポート４４，５２（及び吐出側背圧ポート４６，５４）を経て吐出室40gに供給される。吐出室40gの作動油は、制御弁３０を通って第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２に供給され、また吐出通路４９を通ってCVT100に供給される。ここで第１制御室Ｒ１への供給通路と第２制御室Ｒ２への供給通路との間にはメータリングオリフィスＯＲが設けられている。よって、第１制御室Ｒ１と第２制御室Ｒ２とに供給される作動油の圧力は差圧を持つこととなり、この差圧の大きさによってカムリング８の揺動量が決められる。

より具体的には、第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２に作動油が供給されていない状態で、カムリング８はスプリングSPGによりｘ軸正方向側に付勢され、偏心量δは最大となっている。第１制御室Ｒ１には、制御弁３０から第１制御油路（第１連通路931）を介して作動油が供給される。供給された作動油圧は、スプリングSPGの付勢力に抗してカムリング８をｘ軸負方向側に向かって押圧する第１油圧力を発生する。第２制御室Ｒ２には、制御弁３０から第２制御油路（第２連通路932）を介して作動油が供給される。供給された作動油圧は、スプリングSPGの付勢力に加勢してカムリング８をｘ軸正方向側に向かって押圧する第２油圧力を発生する。ＣＶＴコントロールユニット300は、制御弁３０の作動を制御し、第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２に供給する作動油（カムリング８に作用する第１、第２油圧力）を適宜変化させることで、カムリング８が揺動し、偏心量δを変化させる。これにより、ポンプ容量を可変制御する。具体的には、第１制御室Ｒ１の作動油圧が高くなると、第１油圧力が大きくなる。また、第２制御室Ｒ２の作動油の圧力が高くなると、第２油圧力が大きくなる。第１、第２油圧力の合計がカムリング８をｘ軸負方向側に押す方向である場合、この油圧力よりも、スプリングSPGによる（カムリング８をｘ軸正方向側に押す）付勢力が小さいと、カムリング８はｘ軸負方向側に移動する。すると、偏心量δが小さくなり、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差が小さくなるため、ポンプ容量が減少する。逆に、第１、第２油圧力の合計がカムリング８をｘ軸負方向側に押す方向である場合であって、この油圧力よりもスプリングSPGによる付勢力が大きいときや、上記油圧力の合計がカムリング８をｘ軸正方向側に押す方向である場合には、カムリング８はｘ軸正方向側に移動する。すると、偏心量δが大きくなり、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差が大きくなるため、ポンプ容量が増える。なお、第２制御室Ｒ２を設けず、第１制御室Ｒ１の油圧力のみにより制御してもよい。また、カムリング８を付勢する弾性部材として、コイルスプリング以外のものを利用してもよい。ポンプ１は、所定の高回転域では、このようにポンプ容量を可変制御することで、駆動に必要なトルク（駆動トルク）を低減し、出力を必要最低限に抑える。これにより、固定容量ポンプに比べて損失トルク（動力損失）を低減することができる。

（背圧ポートの分離による動力損失低減）
ロータ６の回転時、ベーン７には遠心力（ベーン７を外径方向へ移動させる力）が作用するため、回転数が十分に高い等、所定の条件が整えば、ベーン７の先端部７０はスリット６１から突出し、カムリング８の内周面８０に摺接する。ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に当接することで、ベーン７の外径方向の移動が規制される。ベーン７がスリット６１から突出するとベーン７の背圧室ｂｒの容積が拡大し、ベーン７がスリット６１へ没入する（収納される）とベーン７の背圧室ｂｒの容積が縮小する。カムリング８が回転軸Ｏに対してｘ軸正方向に偏心した状態でロータ６が回転すると、カムリング内周面８０に摺接する各ベーン７の背圧室ｂｒは、回転軸Ｏの周りで回転しながら周期的に拡縮する。ここで、背圧室ｂｒが拡大するｙ軸負方向側（吸入領域）では、背圧室ｂｒに作動油が供給されないと、ベーン７の突き出し（飛び出し）が阻害され、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に当接せず、ポンプ室ｒの液密性が確保されないおそれがある。一方、背圧室ｂｒが縮小するｙ軸正方向側（吐出領域）では、背圧室ｂｒから作動油が円滑に排出されないと、ベーン７のスリット６１への収納（引込み）が阻害され、ベーン先端部７０とカムリング内周面８０との摺動抵抗が増加する。これに対し、ポンプ１では、吸入領域では、吸入側背圧ポート４５から背圧室ｂｒに作動油を供給する。これにより、ベーン７の突き出し性を向上する。吐出領域では、背圧室ｂｒから吐出側背圧ポート４６へ作動油を排出する。これにより、ベーン７の摺動抵抗を低減する。

具体的には、ｙ軸負方向側の吸入領域では、ベーン７の先端部７０に吸入ポート４３，５１内の圧力が作用し、ベーン基端部７１（根元）に吸入側背圧ポート４５，５３内の圧力が作用する。吸入側背圧ポート４５，５３と吸入ポート４３，５１は共に低圧室40e,42eに連通しているため、吸入ポート４３，５１内の圧力と吸入側背圧ポート４５，５３内の圧力は共に低圧である。よって、ベーン先端部７０に作用する圧力とベーン基端部７１に作用する圧力との差は大きくない。より具体的には、図７（ａ）に示すように、作動油はリザーバRESから低圧室40e,42eを経て、第３，第９連通路412,423から吸入ポート４３，５１に、第４，第１０連通路413,424から吸入側背圧ポート４５，５３に、夫々供給される。ポンプ１の駆動時には吸入領域では作動油は吸入され続けているため、吸入ポート４３，５１内の圧力（吸入圧Pi）は負圧、すなわち大気圧以下となっている。一方、吸入側背圧ポート４５，５３は、低圧室40e,42eを介して吸入ポート４３，５１と連通しているため、第４，第１０連通路413,424からは吸入側背圧ポート４５，５３に吸入圧Piの作動油が供給されることとなる。一方、後述するように、吸入側背圧ポート４５，５３には吸入側背圧ポート増圧手段（溝１１，１３）を介して作動油が供給されるため、吸入側背圧ポート４５，５３の圧力は吸入圧Piよりも高いPi+ΔPiとなる。しかし、この圧力Pi+ΔPiは、ポンプ１の吐出圧Pdよりも低くなる。したがって、例えば背圧室ｂｒに吐出側のポートから高圧の作動油を供給した場合に比べて、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に遠心力以外の油圧力により不必要に強く押し付けられることが抑制され、ベーン７がカムリング内周面８０に摺接する際の摩擦による損失トルクが低く抑えられる。言い換えると、ベーン先端部７０のカムリング内周面８０への摺動抵抗が軽減され、吸入領域における全てのベーン基端部７１に高圧のポンプ吐出側圧力を作用させる場合に比べ、動力損失を低減できる。

一方、ｙ軸正方向側の吐出領域では、ベーン先端部７０に吐出ポート４４，５２内の圧力が作用し、ベーン基端部７１に吐出側背圧ポート４６，５４内の圧力が作用する。吐出側背圧ポート４６，５４と吐出ポート４４，５２は共に高圧室40fに連通しており、吐出ポート４４，５２内の圧力と吐出側背圧ポート４６，５４内の圧力は共に高圧である。よって、ベーン先端部７０に作用する圧力とベーン基端部７１に作用する圧力との差は大きくない。具体的には、ポンプ１の駆動時には吐出領域ではポンプ作用により作動油の圧力が上昇するため、吐出ポート４４，５２内の圧力は大気圧よりも高い吐出圧Pdとなる。一方、吐出側背圧ポート４６，５４は、高圧室40fを介して吐出ポート４４，５２と連通しているため、吐出圧Pdに近い高圧となる。したがって、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に不必要に強く押し付けられることが抑制され、ベーン７がカムリング内周面８０と摺接する際の摩擦による損失トルクが低く抑えられる。

このように、ポンプ１では、ベーン７の背圧室ｂｒと連通する背圧ポートを吸入側と吐出側とで分離し、吸入工程と吐出工程の両方で、ベーン７のベーン先端部７０とベーン基端部７１に（吐出圧Pdと吸入圧Piとの差のように大きな）圧力差が発生することを抑制している。このため、遠心力によりベーン７を適度にカムリング８に押し付けつつ、摺動抵抗を低減することができる。よって、摩耗を低減できるとともに、ロータ６を回転させるために余分な駆動トルクが浪費されることがないため、動力損失を低減できる。言い換えると、ポンプ１は、回転数に対する駆動トルクが低く、高効率な（すなわち動力損失を低減して燃費を向上できる）、いわゆる低トルク式ポンプであり、通常の可変容量ベーンポンプに比べ、同一体格でも吐出量が大きい（すなわち小型化できる）という特長を有している。

（吸入側背圧ポート増圧による騒音抑制）
前述のように、吸入工程のベーン７は、スリット６１内に没した状態からカムリング内周面８０に向かって突き出すために、主に遠心力を利用している。すなわち、ベーンの突き出し量は、ベーン７を突き出す（または突き出しを妨げる）方向に作用する力に応じて決まる。この作用力は、主に遠心力と、作動油の粘性抵抗と、スリット６１に対するベーン７の摩擦力とで決まる。これらのうち、遠心力の割合が最も大きい。よって、内燃機関の始動時やアイドル状態等のポンプ低回転域では、遠心力が小さく、吸入工程でベーン７の突き出しが不十分となり、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０から離間した状態になるおそれがある。 複数のポンプ室ｒは順番に、ロータ６の回転に応じて第１、第２閉じ込み領域に差し掛かると、吸入工程と吐出工程が切り替わる。突き出し量が小さい任意のベーン７が、カムリング内周面８０から離間した状態のままで、吸入領域と吐出領域が切り替わる上記回転位置（閉じ込み領域）にあると、以下の問題が生じる。すなわち、あるポンプ室ｒ（第１ポンプ室ｒという。）の後側ベーン７（上記突き出し量の小さいベーン７）が第１閉じ込み領域内にあるとき、第１ポンプ室ｒの前側ベーン７は吐出領域にあり、第１ポンプ室ｒは吐出ポート４４，５２と連通しているため、高圧である。一方、第１ポンプ室ｒに対して回転負方向側に隣接するポンプ室ｒ（第２ポンプ室ｒという。）の後側ベーン７は吸入領域にあるため、第２ポンプ室ｒは吸入ポート４３，５１と連通しており、低圧である。このように、あるベーン７を挟んで隣り合うポンプ室ｒの圧力が、一方のポンプ室ｒは低圧であり他方のポンプ室ｒは高圧である場合、当該ベーン７の突出（カムリング８への押し付け）が不十分であると、ベーン先端部７０とカムリング内周面８０との間の隙間を通って、高圧のポンプ室ｒから低圧のポンプ室ｒへと作動油が漏出する現象（作動油の吹き抜け）が発生する。特に低温環境下では、作動油の粘性抵抗が大きくなるため、突き出しが不十分となって吹き抜けが発生する可能性が高まる。吹き抜けにおいては、急激な作動油の流れが発生するため、吐出ポート４４，５２内及び吸入ポート４３，５１内の圧力が大きく変動して、騒音が発生する。また、ロータ６の回転に伴い周期的に吐出ポート４４，５２内の圧力低下が生じるため、吐出圧の脈動が発生する原因となる。また、吐出量が低下してポンプ吐出側の圧力が十分に得られないため、ポンプ効率が低下するとともに、ポンプ吐出圧を利用したシステム（ＣＶＴ100）の始動性が悪化するおそれがある。

これに対し、本実施例１のポンプ１では、吸入側背圧ポート４５，５３に対して作動油を供給する吸入側背圧ポート増圧手段を設けた。すなわち、吸入ポート４３，５１は低圧室40e,42eに連通するため、ベーン先端部７０には低圧（吸入圧Pi）が作用する。一方、吸入側背圧ポート４５，５３も低圧室40e,42eに連通するが、吸入側背圧ポート増圧手段により、吸入ポート４３，５１の圧力よりも高い圧力（Pi+ΔPi）に増圧される。よって、ベーン７は、その基端部７１が第１閉じ込み領域に差し掛かる手前の吸入領域からすでに、基端部７１と先端部７０との差圧ΔPiによりカムリング８の側に押し付けられ、その先端部７０はカムリング内周面８０から離間しにくくなる。したがって、吸入工程におけるベーン７の突き出し性が改善されるため、吹き抜けによる騒音や効率悪化を抑制し、低温時の始動性を向上させることができる。なお、吸入側背圧ポート４５，５３は低圧室40e,42eに連通しているため、吸入側背圧ポート４５，５３が増圧されても、吐出ポート４４，５２のような高圧（吐出圧Pd）に達することは回避される。すなわち、吸入側背圧ポート４５，５３の増圧によりベーン先端部７０における摺動抵抗が必要以上に増大することは、抑制されている。

本実施例１では、吸入側背圧ポート増圧手段は、ボディ４のリア側とフロント側の両方に設けられている。よって、リア側とフロント側の両方の吸入側背圧ポート４５，５３を増圧することで、より確実にベーン７をカムリング８に押し付けることができ、したがって、上記騒音低減等の効果を向上できる。なお、吸入側背圧ポート増圧手段を、リア側とフロント側の一方に設けることとしてもよい。

ボディ４のリア側に設けられた吸入側背圧ポート増圧手段は、低圧室40eと吸入側背圧ポート４５とを連通する連通路403,CL1,CL2,414（以下、「連通路403等」という。）と、この連通路403等上に設けられ、ポンプ１の作動時に低圧室40e側から吸入側背圧ポート４５側へ作動油を供給する作動油供給手段とを有している。ボディ４のフロント側に設けられた吸入側背圧ポート増圧手段は、低圧室42eと吸入側背圧ポート５３とを連通する連通路422,CL3,CL4,425（以下、「連通路422等」という。）と、この連通路422等上に設けられ、ポンプ１の作動時に低圧室42e側から吸入側背圧ポート５３側へ作動油を供給する作動油供給手段とを有している。

連通路403等,422等は、低圧室40e,42eと吸入側背圧ポート４５，５３とを連通する通常の（ないし元々備えられた）連通路413,424とは別の通路として設けられている。なお、吸入側背圧ポート増圧手段の連通路403等,422等と通常の連通路413,424とを共通化してもよい。本実施例１では、これらを別々に設けたことで、吸入側背圧ポート４５，５３への作動油の供給量を調節することが容易である。

連通路403等,422等の一部は、ポンプ１の駆動軸５の軸受に設けられている。具体的には、駆動軸５とボディ４との間の隙間CL1〜CL4を連通路として利用している。ここで、駆動軸５の周りの隙間CL1〜CL4と吸入側背圧ポート４５，５３とを連通させるため、ボディ４（プレート４１、フロントボディ４２）における吸入側背圧ポート４５，５３が設けられた面410,５０には、隙間CL2,CL4と吸入側背圧ポート４５，５３とを接続する径方向溝414,425が設けられている。言い換えると、ロータ６のｚ軸方向側面に対向するボディ４の面410,５０には、隙間CL2,CL4と吸入側背圧ポート４５，５３とを連通する連通路（作動油導入路）が設けられており、この連通路は溝414,425により構成されている。よって、軸受の潤滑のために元から備えられている油路CL1〜CL4をそのまま吸入側背圧ポート増圧手段の連通路として転用できるため、構成を簡素化できる。具体的には、ボディ４に径方向溝414,425を設けるだけで、連通路403等,422等を構成できる。なお、溝414,425の流路断面積や形状、（駆動軸５の周りにおける）位置、及び数は、吸入側背圧ポート４５，５３への作動油の供給に最適なものを選択できる。また、このようにボディ４の面410,５０において作動油が流通する溝414,425を設けても、吐出側背圧ポート４６，５４から溝414,425への作動油の流入は抑制される。ロータ６のｚ軸方向側面と面410,５０との間には僅かな隙間しか無く、また、吐出側背圧ポート４６，５４は高圧室40fと連通しているため吐出側背圧ポート４６，５４から上記隙間への作動油の漏出量はそもそも少ないからである。

作動油供給手段は、ボディ４において駆動軸５が相対回転する軸受の内周面に設けられた溝１１，１３により構成されている。軸受は、ボディ４に設けられたブッシュ１０，１２であり、溝１１，１３はブッシュ１０，１２の内周面に設けられている。なお、軸受は、ブッシュに限らず、一般の滑り軸受であってもよい。溝１１，１３は、ポンプ回転軸Ｏに対して傾斜するように設けられており、粘性ポンプとして機能する。すなわち、作動油の粘性と、駆動軸５と溝１１，１３との相対回転とにより、この溝１１，１３を通って作動油を輸送するポンプを構成している。具体的には、軸受により保持される駆動軸５の外周面には、連通路403等,422等から供給される作動油が、その粘性によって薄膜状に付着しており、回転する駆動軸５と共に連れ回る。この作動油は、駆動軸５の外周面が軸受の内周面に対して僅かな隙間を介して回転することで、上記内周面に設けられた溝１１，１３内に掻き取られる。なぜならば、溝１１，１３が延びる方向が、駆動軸５の回転方向（ｘｙ平面）に対して勾配が設けられるよう、溝１１，１３が傾斜して形成されているからである。すなわち、溝１１，１３の延びる方向は、回転軸Ｏが延びる方向（ｚ軸方向）に対して勾配（０°より大きく９０°未満の角度）が設けられており、回転軸Ｏに対して傾斜して延びているため、溝１１，１３内に掻き取られた作動油は、駆動軸５の回転と共に各溝１１，１３内を一方向に流れることになる。具体的には、溝１１，１３は、ロータ６側（吸入側背圧ポート４５，５３が設けられた面410,５０側）に向かうにつれて回転軸Ｏの回転方向側にオフセットする（言い換えると、回転方向側に向かうにつれてロータ６側にオフセットする）ように傾斜して設けられている。よって、駆動軸５が回転するにつれて、溝１１，１３内に掻き取られた作動油は、溝１１，１３内をロータ６側（吸入側背圧ポート４５，５３が設けられた面410,５０側）に押し出され、流れることになる。このように、作動油供給手段は、作動油の粘性を利用して、ポンプ１の回転により低圧室40e,42eから吸入側背圧ポート４５，５３へ向かう作動油の流れを溝１１，１３内に生じさせる。

このように、作動油を輸送するポンプ（作動油供給手段）を構成するために、軸受（ボディ４）の内周面に溝１１，１３を設けるだけでよく、特別な（複雑・高価な）構成が不要である。このため、吸入側背圧ポート増圧手段の構成を簡素化できる。また、作動油の粘性を利用しており、低温時ほど粘度が高くなって粘性ポンプの効率が上がる（作動油の輸送量が増える）ので、ベーン７の突き出し性が悪い低温時ほど上記効果を向上できる。ここで、吸入側背圧ポート４５，５３内の圧力が低圧室40e,42e内の圧力よりも高くなっても、吸入側背圧ポート４５，５３から作動油が溝１１，１３を通って逆流する事態は、溝１１，１３の勾配（上記粘性ポンプの作用）によって抑制される。このため、ポンプ１の作動中、吸入側背圧ポート４５，５３内の圧力は吸入圧Piよりも高く保たれ、この圧力によるベーン押し付け力も適当に保持される。なお、各溝１１，１３の傾き（勾配）や形状や流路断面積、及びその数は、作動油の（温度に応じた）粘性や（ポンプ回転数に応じた）輸送量の特性に基づき、最適なものを選択できる。例えば、溝１１，１３の勾配部分は、溝１１，１３に部分的にでも設けられていればよく、溝１１，１３の一部に回転軸Ｏ又は回転方向に平行な部分があってもよい。

溝１１，１３は、駆動軸５と軸受（ブッシュ１０，１２）の内周面とが摺動しやすい領域以外の領域に設けられており、具体的には、吐出側（ｙ軸正方向側）の軸受の内周面に設けられている。すなわち、ポンプ１の作動時、吐出領域ではロータ外周面６０に高圧が作用し、吸入領域ではロータ外周面６０に低圧が作用するため、駆動軸５には吸入側（ｙ軸負方向側）に向かう力が作用する。よって、軸受の内周面における吸入側（ｙ軸負方向側）には駆動軸５が押し付けられて摺接することになる。一方、軸受の内周面における吐出側（ｙ軸正方向側）には駆動軸５が押し付けられず、僅かな隙間が保たれる。本実施例１では、このように駆動軸５からの荷重が懸かりにくい吐出側（ｙ軸正方向側）の軸受（ブッシュ１０，１２）の内周面に溝１１，１３を設けているため、軸受（ブッシュ１０，１２）の摩耗や損傷を抑制し、溝１１，１３や軸受の機能低下を抑制することができる。なお、軸受の内周面ではなく、駆動軸５の外周面に溝を設けることで上記粘性ポンプを構成してもよい。しかし、この場合、駆動軸５からの荷重が懸かり易い吸入側（ｙ軸負方向側）の軸受の内周面に駆動軸５の外周面（の溝）が摺接するため、軸受が摩耗し損傷するおそれがある。これに対し、本実施例１では、軸受の側に溝１１，１３を設けたため、軸受の機能低下を抑制することができる。

また、吸入側背圧ポート増圧手段の連通路403等,422等を、吸入側背圧円弧溝450に連通させるのではなく、ボディ面410,５０内において吸入領域の終端B側に吸入側背圧円弧溝450とは別に分離した溝を設け、この設けた溝に連通路403等,422等を連通させるようにしてもよい。言い換えると、吸入側背圧ポート４５，５３を夫々２分割して、吐出側背圧ポート４６，５４に隣接する側の背圧ポートにのみ連通路403等,422等（溝414,425）を接続し、連通路403等,422等から作動油を供給することとしてもよい。この場合、吸入側背圧ポート４５，５３の全体を増圧するのではなく、吐出側背圧ポート４６，５４に隣接する領域でのみ、吸入圧Piよりも高い圧力をベーン基端部７１に供給することとなるため、カムリング８に対するベーン７の不要な押し付け力を削減し、ポンプ１の駆動トルクを低減することができる。

［効果］
以下、実施例１から把握される本発明のポンプ１の効果を列挙する。
（１）駆動軸５により回転駆動されるロータ６と、ロータ６の外周に形成された複数のスリット６１の夫々に突没可能に収容されたベーン７と、ロータ６を囲んで配置されるカムリング８と、カムリング８、ロータ６、及びベーン７を内部に収容するポンプボディ４（プレート４１、フロントボディ４２）と、を備え、ポンプボディ４は、カムリング８及びロータ６の軸方向側面に対向して配置されてカムリング８、ロータ６、及びベーン７と共に複数のポンプ室ｒを形成する面410,５０を有し、ポンプボディ４の上記面410,５０には、ロータ６の回転に応じて複数のポンプ室ｒの容積が拡大する吸入領域に開口する吸入ポート４３，５１と、ロータ６の回転に応じて複数のポンプ室ｒの容積が縮小する吐出領域に開口する吐出ポート４４，５２と、吸入側圧力（吸入圧Pi）が導入されるとともに、吸入領域に位置する複数のベーン７を収容するスリット６１の基端部に連通する吸入側背圧ポート４５，５３と、吐出側圧力（吐出圧Pd）が導入されるとともに、吐出領域に位置する複数のベーン７を収容するスリット６１の基端部に連通する吐出側背圧ポート４６，５４と、が設けられたベーンポンプにおいて、吸入側背圧ポート４５，５３の圧力を、吐出側圧力よりも低い範囲で吸入側圧力よりも高く増圧する吸入側背圧ポート増圧手段を設けた。
よって、吸入側背圧ポート４５，５３の圧力を吸入側圧力よりも高く増圧することで、低温時であっても、吸入領域においてカムリング８からのベーン７の離間を抑制し、これにより吹き抜けによる騒音や効率悪化を抑制しつつ、低温始動性を向上させることができる。また、吸入側背圧ポート４５，５３の圧力を吐出側圧力よりも低い範囲で増圧することで、ベーン７の摩擦による駆動トルク増大を抑制することができる。

（２）吸入側背圧ポート増圧手段は、作動油源（低圧室40e,42e）と吸入側背圧ポート４５，５３とを連通する連通路403等, 422等と、この連通路403等, 422等上に設けられ、ポンプ１の作動時に作動油源（低圧室40e,42e）側から吸入側背圧ポート４５，５３側へ作動油を供給する作動油供給手段とを有し、作動油供給手段は、ポンプボディ４内に設けられて駆動軸５を相対回転可能に支持する軸受（ブッシュ１０，１２）の内周面に設けられ、面410,５０側に向かうにつれて駆動軸５の回転方向側に偏倚するように傾斜する溝１１，１３を有し、連通路403等, 422等は、面410,５０に設けられ、溝１１，１３の面410,５０側の開口（隙間CL2,CL4）と吸入側背圧ポート４５，５３とを連通する溝414,425を有している。
よって、吸入側背圧ポート増圧手段の構成を簡素化しつつ、ポンプ１の作動中、吸入側背圧ポート４５，５３内の圧力を吸入圧Piよりも高く保つことができる。また、作動油の粘性を利用して作動油を輸送するため、ベーン７の突き出し性が悪い低温時ほど上記効果を向上できる。

（３）溝１１，１３は、軸受（ブッシュ１０，１２）の内周面における吐出領域側に設けられている。
よって、溝１１，１３や軸受の機能低下を抑制することができる。

［実施例２］
作動油が低温状態にて吸入側背圧ポート増圧手段の効果を高めるため、言い換えるとベーン７の突き出し性をよくするためには、溝１１，１３の本数を増やす、又は駆動軸５の軸周りの速度を大きくする必要がある。しかし、溝１１，１３の本数を増やすと軸受（ブッシュ１０，１２）の機能を低下させるおそれがある。また、軸周りの速度を上げるには、回転数を上げるか、又は軸径を大きくしなければならない。しかし、ポンプ機能を満足しなければならない最低回転数には規定があり、また、軸径を大きくするとポンプが大型化してしまう。よって、ポンプが低回転でも吸入工程におけるベーン突き出し性を向上させるため、実施例２のポンプ１は、実施例１に対し、第１閉じ込み領域の手前（吸入領域の終わり近く）でベーン基端部７１に高圧を作用させる手段として、ベーン始動ポート466等を設けることで、更に以下の効果が得られる。

図８は、実施例２のプレート４１をｚ軸正方向側から見た図である。吐出側背圧円弧溝460は吸入領域まで臨むように形成されており、吐出側背圧円弧溝460の始点ｃは、吐出側円弧溝440の始点Ｃよりも回転負方向側に延び、第１閉じ込み領域を越え、吸入側円弧溝430の終点Ｂよりも回転負方向側に位置している。言い換えると、吐出側背圧円弧溝460は、背圧ポート本体部468のほかに、略１ピッチ分の角度γの範囲においてベーン始動ポート466を有している。なお、吸入側背圧円弧溝450は実施例１よりも短く設けられており、その終点ｂは、ベーン始動ポート466の始点ｃよりも回転負方向側に略０．５ピッチ分に相当する角度だけ離れた位置にある。また、ベーン始動ポート466は、背圧ポート本体部468よりも溝深さが浅く、傾斜が設けられており、回転方向に向かうにつれて徐々に深くなる。すなわち、ベーン始動ポート466は、回転方向に流路断面積が徐々に大きくなる絞り部を有している。フロントボディ４２のｚ軸負方向端面５０にも、ベーン始動ポート466とｚ軸方向で対応する位置と範囲に、吐出側背圧ポート５４を延長することで、ベーン始動ポート466と同様の始動ポートが設けられている。他の構成は、実施例１と同様であるため、説明を省略する。以下、プレート４１の側（ベーン始動ポート466）を例にして作用を説明するが、フロントボディ４２の側でも同様の作用が得られる。

本実施例２のポンプ１では、ベーン始動ポート466に吐出側背圧ポート４６内の高圧（吐出圧Pd）の作動油を供給することとした。よって、ベーン７が第１閉じ込み領域に移行する手前（吸入領域の終わり近く）の角度範囲γにさしかかると、このベーン７の背圧室ｂｒ（基端部７１）にはベーン始動ポート466内の高圧（吐出圧Pd）が作用する一方、先端部７０には吸入ポート４３内の低圧が作用する。この差圧により、ベーン７は外径方向に押し出されて突出し、カムリング内周面８０に押し付けられる。よって、第１閉じ込み領域における吹き抜けをより確実に抑制することができる。なお、吐出側背圧ポート４６とは分離して独立したベーン始動ポートを設け、このベーン始動ポートに例えば吐出ポート４４からの作動油を供給することとしてもよい。この場合、吐出側背圧ポート４６の圧力の急減が抑制されるため、第２閉じ込み領域における作動油の吹き抜けも抑制することが可能となる。これに対し、本実施例２では、吐出側背圧ポート４６を延長することでベーン始動ポート466を形成したため、構成を簡素化できる。また、ベーン始動ポート466に絞り部を設けたため、ベーン７の背圧室ｂｒがベーン始動ポート466にかかった瞬間に吐出側背圧ポート４６から背圧室ｂｒに作動油が急激に流れることを抑制し、吐出側背圧ポート４６の圧力が急激に低下することを抑制できる。なお、この絞り部を省略してもよい。

本実施例２のように、第１閉じ込み領域の手前でベーン始動ポート466によりベーン基端部７１に高圧を作用させた場合、吸入領域でベーン先端部７０がカムリング内周面８０から離間した状態で、ベーン始動ポート466から高圧の作動油が背圧室ｂｒに流入すると、ベーン７が勢いよく押し出されて飛び出し、カムリング８に勢いよく衝突して、その際に騒音が発生するおそれがある。特に作動油の粘性抵抗が大きくなる低温時や遠心力が小さい機関始動時等には、吸入工程におけるベーン７の突き出し量が不十分となって、ベーン始動ポート466に差しかかる直前の上記離間量が大きくなる。よって、ベーン始動ポート466に差し掛かって飛び出すベーン７がカムリング８に衝突する際の速度も大きくなって、衝突音が大きくなるおそれがあった。これに対し、ポンプ１では、吸入領域において吸入側背圧ポート４５に対して作動油を供給する吸入側背圧ポート増圧手段（溝１１等）を設けた。よって、吸入側背圧ポート増圧手段を単独で設けた実施例１では突き出し性が不充分であった低回転において第１閉じ込み領域における吹き抜けを抑制しつつ、ベーン基端部７１がベーン始動ポート466に差し掛かる手前の吸入領域において、ベーン７基端部７１と先端部７０との差圧ΔPiにより、カムリング内周面８０からの先端部７０の離間量が小さくなるため、ベーン基端部７１がベーン始動ポート466に差し掛かってこれに高圧（吐出圧Pd）が作用しても、ベーン７がカムリング８に勢いよく衝突することも抑制され、衝突による騒音を低減できる。

また、吸入側背圧ポート増圧手段を設けたことで、吸入領域においてベーン始動ポート466からの高圧によりベーン７をカムリング８に押し付けるべき範囲、すなわちベーン始動ポート466の回転方向長さが小さくて済むため、この分だけ摺動抵抗（駆動トルク）を低減できる。例えば、ベーン始動ポート466に供給される高圧は、始動性を向上するために吐出圧Pdよりも高く設定される場合があるが、この場合、ベーン先端部７０での押し付け摩擦が発生して駆動トルクが増加する。これに対し、本実施例２では、吸入側背圧ポート増圧手段によってカムリング内周面８０からの先端部７０の離間量が小さくなるため、ベーン始動ポート466に供給する高圧を吐出圧Pdよりも高く設定する必要が少ない。よって、始動性を向上しつつ、駆動トルク増加を抑制してポンプ効率を向上することができる。なお、ベーン始動ポート466が設けられる角度範囲γを１ピッチ分より小さくしてもよい。

（実施例２の効果）
（４）ポンプボディ４の上記面410,５０に、吐出側圧力が導入されるとともに、吸入ポート４３，５１の終端部に位置する複数のベーン７を収容するスリット６１の基端部に連通するベーン始動ポート466等を設けた。
よって、吸入ポート４３，５１から吐出ポート４４，５２への移行（第１閉じ込み領域への移行）直前におけるベーン突き出し性を向上することで、吹き抜けによる騒音や効率悪化を抑制して、低温始動性を向上させることができる。また、ベーン始動ポート466等の高圧（吐出圧Pd）によりベーン７がカムリング８に勢いよく衝突することによる騒音を、吸入側背圧ポート増圧手段によりベーン７のカムリング内周面８０からの離間量を予め小さくすることで、低減できる。

〔他の実施例〕
以上、本発明を実施例１，２に基づいて説明してきたが、各発明の具体的な構成は実施例１，２に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。例えば、作動流体として、油（ＡＴＦ）以外の流体を用いることも可能である。実施例１では、ベーン７（スリット６１）を、ロータ径方向に沿って延びるように設けたが、ロータ径方向に対して傾斜して設けてもよい。実施例１，２では、カムリング内周が円筒状でありカムリングが揺動することでポンプ室の容積を変化させるタイプのベーンポンプを例にしたが、カムリングの内周が異形（非円筒状）でありカムリングがポンプボディに固定されたままカムリング内周の形状に沿ってベーンが摺接することでポンプ室の容積を変化させるタイプのベーンポンプに本発明を適用することとしてもよい。この場合、ポンプ吐出量を可変制御するために流量制御装置を別途設けることが可能である。また実施例１，２では、プレート４１とフロントボディ４２の両方に吸入ポート４３，５１、吐出ポート４４，５２、吸入側背圧ポート４５，５３、吐出側背圧ポート４６，５４を形成したが、一方側にのみ設けるようにしてもよい。

１ ベーンポンプ
４ ポンプボディ
５ 駆動軸
６ ロータ
７ ベーン
８ カムリング
１０，１２ ブッシュ（軸受）
１１，１３ 溝（作動油供給手段）
４０ リアボディ
４１ プレート
４２ フロントボディ
４３，５１ 吸入ポート
４４，５２ 吐出ポート
４５，５３ 吸入側背圧ポート
４６，５４ 吐出側背圧ポート
４１０，５０ 面
６１ スリット
４０ｅ，４２ｅ 低圧室（作動油源）
４０３ 連通路
４２２ 連通路
４１４，４２５ 溝（連通路）
ｒ ポンプ室

Claims (4)

1. 駆動軸により回転駆動されるロータと、
   前記ロータの外周に形成された複数のスリットの夫々に突没可能に収容されたベーンと、
   前記ロータを囲んで配置されるカムリングと、
   前記カムリング、前記ロータ、及び前記ベーンを内部に収容するポンプボディと、を備え、
   前記ポンプボディは、前記カムリング及び前記ロータの軸方向側面に対向して配置されて前記カムリング、前記ロータ、及び前記ベーンと共に複数のポンプ室を形成する面を有し、
   前記ポンプボディの前記面には、
   前記ロータの回転に応じて前記複数のポンプ室の容積が拡大する吸入領域に開口する吸入ポートと、
   前記ロータの回転に応じて前記複数のポンプ室の容積が縮小する吐出領域に開口する吐出ポートと、
   吸入側圧力が導入されるとともに、前記吸入領域に位置する前記複数のベーンを収容する前記スリットの基端部に連通する吸入側背圧ポートと、
   吐出側圧力が導入されるとともに、前記吐出領域に位置する前記複数のベーンを収容する前記スリットの基端部に連通する吐出側背圧ポートと、
   が設けられたベーンポンプにおいて、
   前記吸入側背圧ポートの圧力を、前記吐出側圧力よりも低い範囲で前記吸入側圧力よりも高く増圧する吸入側背圧ポート増圧手段を設けた
   ことを特徴とするベーンポンプ。
2. 請求項１に記載のベーンポンプにおいて、
   前記吸入側背圧ポート増圧手段は、作動油源と前記吸入側背圧ポートとを連通する連通路と、前記連通路上に設けられ、ポンプ作動時に前記作動油源側から前記吸入側背圧ポート側へ作動油を供給する作動油供給手段とを有し、
   前記作動油供給手段は、前記ポンプボディ内に設けられて前記駆動軸を相対回転可能に支持する軸受の内周面に設けられ、前記面側に向かうにつれて前記駆動軸の回転方向側に偏倚するように傾斜する第１溝を有し、
   前記連通路は、前記面に設けられ、前記第１溝の前記面側の開口と前記吸入側背圧ポートとを連通する第２溝を有する
   ことを特徴とするベーンポンプ。
3. 請求項２に記載のベーンポンプにおいて、
   前記第１溝は、前記軸受の内周面における前記吐出領域側に設けられている
   ことを特徴とするベーンポンプ。
4. 請求項１ないし請求項３のいずれかに記載のベーンポンプにおいて、
   前記ポンプボディの前記面に、
   前記吐出側圧力が導入されるとともに、前記吸入ポートの終端部に位置する前記ベーンを収容する前記スリットの基端部に連通するベーン始動ポートを設けた
   ことを特徴とするベーンポンプ。

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