JP6647862B2 - ベーンポンプ装置 - Google Patents

Description

本発明は、ベーンポンプ装置に関する。

例えば、特許文献１に記載されたベーンポンプは、吐出圧力が高い高吐出圧力側のメイン吐出ポートと、吐出圧力が低い低吐出圧力側のサブ吐出ポートとを備える。そして、このベーンポンプにおいては、インナサイドプレートは、高圧力室の高圧吐出油をロータの周方向で一部のベーン溝の底部寄り空間に導く円弧状の高圧油導入ポートを、該インナサイドプレートの同一直径上で中心孔まわりにて相対する２位置に設けている。また、アウタサイドプレートは、ロータの他側面に接する面に、ロータの全部のベーン溝の底部寄り空間に連通するとともに、インナサイドプレートの上述の高圧油導入ポートを介して高圧力室に連通する環状の背圧溝が設けられている。そして、インナサイドプレートの高圧油導入ポート、連通溝及びアウタサイドプレートの背圧溝は、ロータが回転進み方向のいかなる回転位置にあっても、ベーン溝の底部寄り空間に連通するように設定されている。これにより、ロータの回転により吐出ポートから吐出された高圧吐出油が、インナサイドプレートの高圧油導入ポート、更には該高圧油導入ポートが連通しているロータの一部のベーン溝の底部寄り空間を介して、アウタサイドプレートの環状の背圧溝に供給される。そして、アウタサイドプレートの環状の背圧溝に供給された高圧吐出油は、該背圧溝が連通しているロータの全部のベーン溝の底部寄り空間に同時に導入され、このベーン溝の底部寄り空間に導入された高圧吐出油の圧力によりベーンの先端をカムリングの内周のカム面に押し当てて当接させる。
特許文献２に記載されたベーンポンプは、メイン領域とサブ領域の両方にて作動流体の吸込吐出を行う全吐出ポジションとメイン領域のみにて作動流体の吸込吐出を行う半吐出ポジションとを切換える切換弁を備えるベーンポンプであって、切換弁は半吐出ポジションにてベーンがロータに引き込まれてカムリングの内周カム面から離間するようにサブ領域のベーンに導かれる圧力を切換える。

特開２０１３−５００６７号公報 特開２０１１−１９６３０２号公報

さて、ロータに形成されたベーン溝の底部寄り空間に導入される作動流体が、ロータの回転方向に沿って形成された溝により供給される場合がある。この溝内の作動流体によってベーンに加えられる力が回転方向における位置に応じて変化すると、例えばベーンが傾くなどの不具合が生じるおそれがある。
本発明は、ロータの回転方向に沿う溝内の作動流体によってベーンに加えられる力が、回転方向における位置に応じて変化することを抑制したベーンポンプ装置を提供することを目的とする。

かかる目的のもと、本発明のベーンポンプ装置は、複数枚のベーンと、前記ベーンを回転半径方向に移動可能に支持するように外周面から凹むとともに作動流体を内部に収容する中心側空間を回転中心側に形成するベーン溝を有し、回転軸から回転力を受けて回転するロータと、前記ロータの前記外周面に対向する内周面を有して当該ロータを囲むカムリングと、前記カムリングにおける回転軸方向の一方の端部側にて当該カムリングの開口部を覆う覆い部材と、前記カムリングにおける前記回転軸方向の他方の端部側にて当該カムリングの開口部を覆う他の覆い部材とを備え、前記覆い部材の前記カムリング側の端面には前記中心側空間に作動流体を供給する溝が前記ロータの回転方向に沿って設けられ、前記溝は、内部に作動流体を収容する第１溝部と、当該第１溝部よりも前記回転方向における下流側に位置する第２溝部と、当該第１溝部および当該第２溝部を接続し当該第１溝部および当該第２溝部の間を流れる作動流体の流路を絞る第３溝部とを有し、前記第１溝部および前記第２溝部は、前記回転半径方向の幅が互いに一致し、前記第３溝部は、前記第１溝部よりも前記回転半径方向の幅が狭く、前記他の覆い部材の前記カムリング側の端面には、前記溝と対峙する位置にて前記中心側空間に作動流体を供給する他の溝および貫通孔が前記ロータの前記回転方向に沿って設けられ、前記貫通孔は、前記第１溝部と対峙する位置に設けられるとともに、当該第１溝部と前記回転半径方向の幅が一致することを特徴とする。
また、他の観点から捉えると、本発明のベーンポンプ装置は、複数枚のベーンと、前記ベーンを回転半径方向に移動可能に支持するように外周面から凹むとともに作動流体を内部に収容する中心側空間を回転中心側に形成するベーン溝を有し、回転軸から回転力を受けて回転するロータと、前記ロータの前記外周面に対向する内周面を有して当該ロータを囲むカムリングと、前記カムリングにおける回転軸方向の一方の端部側にて当該カムリングの開口部を覆う覆い部材と、前記カムリングにおける回転軸方向の他方の端部側にて当該カムリングの開口部を覆う他の覆い部材とを備え、前記覆い部材の前記カムリング側の端面には、前記中心側空間に作動流体を低圧で供給する第１溝と、当該中心側空間に作動流体を高圧で供給する第２溝および第１貫通孔とが、前記ロータの回転方向に沿って設けられ、前記他の覆い部材の前記カムリング側の端面には、前記第１溝と対峙する位置にて前記中心側空間に作動流体を低圧で供給する第３溝および第２貫通孔と、前記第２溝および前記第１貫通孔と対峙する位置にて当該中心側空間に作動流体を高圧で供給する第４溝とが、前記ロータの前記回転方向に沿って設けられ、前記第１溝は、前記第２貫通孔と対峙する位置にて内部に低圧の作動流体を収容する第１溝部と、当該第１溝部よりも前記回転方向における下流側に位置し前記第３溝と対峙する第２溝部と、当該第１溝部および当該第２溝部を接続し当該第１溝部および当該第２溝部の間を流れる作動流体の流路を絞る第３溝部とを有し、前記第１溝部、前記第２溝部および前記第２貫通孔は、前記回転半径方向の幅が互いに一致し、前記第３溝部は、前記第１溝部よりも前記回転半径方向の幅が狭いことを特徴とする。

本発明によれば、ロータの回転方向に沿う溝内の作動流体によってベーンに加えられる力が、回転方向における位置に応じて変化することを抑制したベーンポンプ装置を提供することができる。

実施の形態に係るベーンポンプの外観図である。 ベーンポンプの構成部品の一部をカバー側から見た斜視図である。 ベーンポンプの構成部品の一部をケース側から見た斜視図である。 ベーンポンプの高圧のオイルの流路を示すための断面図である。 ベーンポンプの低圧のオイルの流路を示すための断面図である。 （ａ）は、ロータ、ベーン及びカムリングを回転軸方向の一方方向に見た図である。（ｂ）は、ロータ、ベーン及びカムリングを回転軸方向の他方方向に見た図である。 カムリングのカムリング内周面における回転角度毎の回転中心からの距離を示す図である。 （ａ）は、インナサイドプレートを回転軸方向の一方方向に見た図である。（ｂ）は、インナサイドプレートを回転軸方向の他方方向に見た図である。 （ａ）は、アウタサイドプレートを回転軸方向の他方方向に見た図である。（ｂ）は、アウタサイドプレートを回転軸方向の一方方向に見た図である。 ケースを回転軸方向の一方方向に見た図である。 カバーを回転軸方向の他方方向に見た図である。 高圧オイルの流れを示す図である。 低圧オイルの流れを示す図である。 （ａ）及び（ｂ）は、インナサイド高圧側凹部とインナサイド低圧側凹部との関係及びインナサイド高圧側貫通孔とインナサイド低圧側凹部との関係を説明するための図である。 インナサイド低圧側吸入上流分離部の回転方向の大きさについて説明する図である。 （ａ）及び（ｂ）は、アウタサイド高圧側凹部とアウタサイド低圧側貫通孔との関係及びアウタサイド低圧側凹部とアウタサイド高圧側凹部との関係を説明するための図である。 （ａ）及び（ｂ）は、インナサイド低圧側吸入上流分離部の回転方向の大きさの上限値について説明するための図である。 インナサイド低圧側吸入上流分離部と、高圧側吐出ポートと、低圧側吸入ポートとの関係を示す図である。 （ａ）乃至（ｄ）は、インナサイド低圧側凹部などの回転半径方向における長さを示す図である。 （ａ）乃至（ｃ）は、インナサイド低圧側凹部の回転軸方向の長さを示す図である。 （ａ）乃至（ｄ）は、インナサイド低圧側凹部の断面形状を説明する図である。 （ａ）および（ｂ）は、インナサイド低圧側凹部の変形例を示す図である。

以下、添付図面を参照して、本発明の実施の形態について詳細に説明する。
図１は、本実施の形態に係るベーンポンプ装置１（以下、「ベーンポンプ１」と称す。）の外観図である。
図２は、ベーンポンプ１の構成部品の一部をカバー１２０側から見た斜視図である。
図３は、ベーンポンプ１の構成部品の一部をケース１１０側から見た斜視図である。
図４は、ベーンポンプ１の高圧のオイルの流路を示すための断面図である。図４は、図６のＩＶ−ＩＶ部の断面図でもある。
図５は、ベーンポンプ１の低圧のオイルの流路を示すための断面図である。図５は、図６のＶ−Ｖ部の断面図でもある。
ベーンポンプ１は、例えば車両のエンジンからの動力により駆動されて、作動流体の一例としてのオイルを、例えば油圧式無段変速機や油圧式パワーステアリングなどの機器に供給するためのポンプである。
また、本実施の形態に係るベーンポンプ１は、１つの吸入口１１６から吸入したオイルを、異なる２つの圧力に高め、２つの圧力の内、高圧のオイルを高圧側吐出口１１７から吐出し、低圧のオイルを低圧側吐出口１１８から吐出する。より具体的には、本実施の形態に係るベーンポンプ１は、吸入口１１６から吸入されて高圧側吸入ポート２（図４参照）からポンプ室に吸入されたオイルを、ポンプ室にて圧力を高めて高圧側吐出ポート４（図４参照）から吐出して高圧側吐出口１１７から外部に吐出する。加えて、ベーンポンプ１は、吸入口１１６から吸入されて低圧側吸入ポート３（図５参照）からポンプ室に吸入されたオイルを、ポンプ室にて圧力を高めて低圧側吐出ポート５（図５参照）から吐出して低圧側吐出口１１８から外部に吐出する。なお、高圧側吸入ポート２、低圧側吸入ポート３、高圧側吐出ポート４及び低圧側吐出ポート５は、ポンプ室に臨む（面する）部分である。
また、本実施の形態に係るベーンポンプ１は、異なる２つの圧力の内の高圧に高めるオイルを吸入するポンプ室の容積が異なる２つの圧力の内の低圧に高めるオイルを吸入するポンプ室の容積よりも小さい。つまり、高圧側吐出口１１７は、高圧である小容量のオイルを吐出し、低圧側吐出口１１８は、低圧である大容量のオイルを吐出する。

ベーンポンプ１は、車両のエンジンまたはモータなどからの駆動力を受けて回転する回転軸１０と、回転軸１０とともに回転するロータ２０と、ロータ２０に形成された溝に組み込まれた複数のベーン３０と、ロータ２０およびベーン３０の外周を囲むカムリング４０とを備えている。
また、ベーンポンプ１は、カムリング４０よりも回転軸１０の一方の端部側に配置された一方側部材の一例としてのインナサイドプレート５０と、カムリング４０よりも回転軸１０の他方の端部側に配置された他方側部材の一例としてのアウタサイドプレート６０とを備えている。本実施の形態に係るベーンポンプ１においては、ロータ２０、１０枚のベーン３０、カムリング４０、インナサイドプレート５０及びアウタサイドプレート６０にて、ポンプ室に吸入したオイルの圧力を高めて吐出するポンプユニット７０を構成する。
また、ベーンポンプ１は、ロータ２０、複数のベーン３０、カムリング４０、インナサイドプレート５０およびアウタサイドプレート６０を収容するハウジング１００を備えている。ハウジング１００は、有底筒状のケース１１０と、ケース１１０の開口部を覆うカバー１２０とを有している。

＜回転軸１０の構成＞
回転軸１０は、ケース１１０に設けられた後述のケース側軸受け１１１と、カバー１２０に設けられた後述のカバー側軸受け１２１とによって回転可能に支持される。回転軸１０には、外周面にスプライン１１が形成されており、スプライン１１を介してロータ２０と連結されている。本実施の形態においては、回転軸１０は、例えば車両のエンジンなどのベーンポンプ１の外部に配置された駆動源により動力を受けることによって回転し、スプライン１１を介してロータ２０を回転駆動する。
なお、本実施の形態に係るベーンポンプ１では、回転軸１０（ロータ２０）は、図２で時計回転方向に回転するように構成されている。

＜ロータ２０の構成＞
図６（ａ）は、ロータ２０、ベーン３０及びカムリング４０を回転軸方向の一方方向に見た図である。図６（ｂ）は、ロータ２０、ベーン３０及びカムリング４０を回転軸方向の他方方向に見た図である。
ロータ２０は、概形が円筒状の部材である。ロータ２０の内周面には、回転軸１０のスプライン１１が嵌め込まれるスプライン２１が形成されている。ロータ２０の外周部には、最外周面２２から回転中心方向に凹みベーン３０を収容するベーン溝２３が、周方向に等間隔に（放射状に）複数（本実施の形態においては１０個）形成されている。また、ロータ２０の外周部には、最外周面２２から回転中心方向に凹んだ凹部２４が、隣り合う２つのベーン溝２３間に形成されている。
ベーン溝２３は、ロータ２０の最外周面２２及び回転軸１０の回転軸方向の両端面にそれぞれ開口する溝である。ベーン溝２３は、回転軸方向に見た場合には、図６（ａ）及び図６（ｂ）に示すように、外周部側が、回転半径方向が長手方向となる長方形であるとともに、回転中心側が、この長方形の短手方向の長さよりも大きな直径の円形状である。つまり、ベーン溝２３は、外周部側に直方体状に形成された直方体状溝２３１と、回転中心側に円柱状に形成された中心側空間の一例としての円柱状溝２３２とを有している。

＜ベーン３０の構成＞
ベーン３０は、直方体状の部材であり、ロータ２０のベーン溝２３それぞれに１枚ずつ組み込まれている。ベーン３０は、回転半径方向の長さがベーン溝２３の回転半径方向の長さよりも小さく、幅がベーン溝２３の幅よりも小さい。そして、ベーン３０は、回転半径方向に移動可能にベーン溝２３に保持される。

＜カムリング４０の構成＞
カムリング４０は、概形が筒状の部材であり、カムリング外周面４１と、カムリング内周面４２と、回転軸方向におけるインナサイドプレート５０側の端面であるインナサイド端面４３と、回転軸方向におけるアウタサイドプレート６０側の端面であるアウタサイド端面４４とを有している。
カムリング外周面４１は、回転軸方向に見た場合に、図６（ａ）及び図６（ｂ）に示すように回転中心からの距離が全周（ただし一部を除く）に渡って略等しい略円形状である。

図７は、カムリング４０のカムリング内周面４２における回転角度毎の回転中心からの距離を示す図である。
カムリング４０のカムリング内周面４２は、回転軸方向に見た場合に、図７に示すように、回転角度毎の回転中心Ｃ（図６参照）からの距離（言い換えればベーン３０のベーン溝２３からの突出量）に２つの凸部が存在するように形成されている。つまり、回転中心Ｃからの距離が、図６（ａ）における正の垂直軸を零度とした場合に、反時計回転方向に約２０度から約９０度にかけて徐々に大きくなるとともに約１６０度にかけて徐々に小さくなることで１つ目の凸部４２ａを形成し、約２００度から約２７０度にかけて徐々に大きくなるとともに約３４０度にかけて徐々に小さくなることで２つ目の凸部４２ｂを形成するように設定されている。本実施の形態に係るカムリング４０においては、図７に示すように、１つ目の凸部４２ａの大きさが、２つ目の凸部４２ｂの大きさよりも大きくなるように回転角度毎の回転中心Ｃからの距離が設定されている。また、２つ目の凸部４２ｂの裾野が、１つ目の凸部４２ａの裾野よりもなだらかとなるように回転角度毎の回転中心Ｃからの距離が設定されている。つまり、２つ目の凸部４２ｂの裾野における回転角度毎の回転中心Ｃからの距離の変化は、１つ目の凸部４２ａの裾野における回転角度毎の回転中心Ｃからの距離の変化よりも小さい。そして、凸部以外の部位は、回転中心Ｃからの距離が最小値となるように設定されている。最小値は、ロータ２０の最外周面２２における回転中心Ｃからの距離よりも若干大きくなるように設定されている。

カムリング４０には、図６（ａ）に示すように、インナサイド端面４３から凹んだ複数の凹部であるインナサイド凹部４３０と、図６（ｂ）に示すように、アウタサイド端面４４から凹んだ複数の凹部であるアウタサイド凹部４４０とが形成されている。
インナサイド凹部４３０は、図６（ａ）に示すように、高圧側吸入ポート２を構成する高圧側吸入凹部４３１と、低圧側吸入ポート３を構成する低圧側吸入凹部４３２と、高圧側吐出ポート４を構成する高圧側吐出凹部４３３と、低圧側吐出ポート５を構成する低圧側吐出凹部４３４とを有している。回転軸方向に見た場合には、高圧側吸入凹部４３１と低圧側吸入凹部４３２とは、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されており、高圧側吐出凹部４３３と低圧側吐出凹部４３４とは、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されている。また、高圧側吸入凹部４３１及び低圧側吸入凹部４３２は、回転半径方向にはインナサイド端面４３の全域に渡って凹んでおり、周方向には所定角度だけインナサイド端面４３から凹んでいる。高圧側吐出凹部４３３及び低圧側吐出凹部４３４は、回転半径方向には、カムリング内周面４２から、カムリング外周面４１に至るまでの所定範囲だけインナサイド端面４３から凹んでおり、周方向には所定角度だけインナサイド端面４３から凹んでいる。

アウタサイド凹部４４０は、図６（ｂ）に示すように、高圧側吸入ポート２を構成する高圧側吸入凹部４４１と、低圧側吸入ポート３を構成する低圧側吸入凹部４４２と、高圧側吐出ポート４を構成する高圧側吐出凹部４４３と、低圧側吐出ポート５を構成する低圧側吐出凹部４４４とを有している。回転軸方向に見た場合には、高圧側吸入凹部４４１と低圧側吸入凹部４４２とは、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されており、高圧側吐出凹部４４３と低圧側吐出凹部４４４とは、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されている。また、高圧側吸入凹部４４１及び低圧側吸入凹部４４２は、回転半径方向にはアウタサイド端面４４の全域に渡って凹んでおり、周方向には所定角度だけアウタサイド端面４４から凹んでいる。高圧側吐出凹部４４３及び低圧側吐出凹部４４４は、回転半径方向には、カムリング内周面４２から、カムリング外周面４１に至るまでの所定範囲だけアウタサイド端面４４から凹んでおり、周方向には所定角度だけアウタサイド端面４４から凹んでいる。

また、回転軸方向に見た場合には、高圧側吸入凹部４３１と高圧側吸入凹部４４１とは、同じ位置に設けられ、低圧側吸入凹部４３２と低圧側吸入凹部４４２とは、同じ位置に設けられている。低圧側吸入凹部４３２及び低圧側吸入凹部４４２は、図６（ａ）における正の垂直軸を零度とした場合に、反時計回転方向に約２０度から約９０度にかけて設けられており、高圧側吸入凹部４３１及び高圧側吸入凹部４４１は、約２００度から約２７０度にかけて設けられている。
また、回転軸方向に見た場合には、高圧側吐出凹部４３３と高圧側吐出凹部４４３とは、同じ位置に設けられ、低圧側吐出凹部４３４と低圧側吐出凹部４４４とは、同じ位置に設けられている。低圧側吐出凹部４３４及び低圧側吐出凹部４４４は、図６（ａ）における正の垂直軸を零度とした場合に、反時計回転方向に約１３０度から約１７５度にかけて設けられており、高圧側吐出凹部４３３及び高圧側吐出凹部４４３は、約３１０度から約３５５度にかけて設けられている。
また、カムリング４０には、高圧側吐出凹部４３３と高圧側吐出凹部４４３とを連通するように回転軸方向に貫通する孔である高圧側吐出貫通孔４５が２つ形成されている。また、カムリング４０には、低圧側吐出凹部４３４と低圧側吐出凹部４４４とを連通するように回転軸方向に貫通する孔である低圧側吐出貫通孔４６が２つ形成されている。

また、カムリング４０には、高圧側吸入凹部４３１と低圧側吐出凹部４３４との間のインナサイド端面４３と、高圧側吸入凹部４４１と低圧側吐出凹部４４４との間のアウタサイド端面４４とを連通するように回転軸方向に貫通する孔である第１貫通孔４７が形成されている。また、カムリング４０には、低圧側吸入凹部４３２と高圧側吐出凹部４３３との間のインナサイド端面４３と、低圧側吸入凹部４４２と高圧側吐出凹部４４３との間のアウタサイド端面４４とを連通するように回転軸方向に貫通する孔である第２貫通孔４８が形成されている。

＜インナサイドプレート５０の構成＞
図８（ａ）は、インナサイドプレート５０を回転軸方向の一方方向に見た図である。図８（ｂ）は、インナサイドプレート５０を回転軸方向の他方方向に見た図である。
インナサイドプレート５０は、概形が中央部に貫通孔が形成された円板状の部材であり、インナサイド外周面５１と、インナサイド内周面５２と、回転軸方向におけるカムリング４０側の端面であるインナサイドカムリング側端面５３と、回転軸方向におけるカムリング４０側とは反対側の端面であるインナサイド非カムリング側端面５４とを有している。
インナサイド外周面５１は、回転軸方向に見た場合には、図８（ａ）及び図８（ｂ）に示すように円形状であり、回転中心Ｃからの距離は、カムリング４０のカムリング外周面４１における回転中心Ｃからの距離と略同じである。
インナサイド内周面５２は、回転軸方向に見た場合には、図８（ａ）及び図８（ｂ）に示すように円形状であり、回転中心Ｃからの距離は、ロータ２０の内周面に形成されたスプライン２１の溝底までの距離と略同じである。

インナサイドプレート５０には、インナサイドカムリング側端面５３から凹んだ複数の凹部で構成されるインナサイドカムリング側凹部５３０と、インナサイド非カムリング側端面５４から凹んだ複数の凹部で構成されるインナサイド非カムリング側凹部５４０とが形成されている。

インナサイドカムリング側凹部５３０は、カムリング４０の高圧側吸入凹部４３１に対向する位置に形成されて高圧側吸入ポート２を構成する高圧側吸入凹部５３１と、カムリング４０の低圧側吸入凹部４３２に対向する位置に形成されて低圧側吸入ポート３を構成する低圧側吸入凹部５３２とを有している。高圧側吸入凹部５３１と低圧側吸入凹部５３２とは、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されている。
また、インナサイドカムリング側凹部５３０は、カムリング４０の低圧側吐出凹部４３４に対向する位置に形成された低圧側吐出凹部５３３を有している。
また、インナサイドカムリング側凹部５３０は、周方向には低圧側吸入凹部５３２から低圧側吐出凹部５３３に対応する位置であって、回転半径方向にはロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に対向する位置にインナサイド低圧側凹部５３４を有している。インナサイド低圧側凹部５３４は、周方向に低圧側吸入凹部５３２に対応する位置に形成された低圧側上流凹部５３４ａと、周方向に低圧側吐出凹部５３３に対応する位置に形成された低圧側下流凹部５３４ｂと、低圧側上流凹部５３４ａと低圧側下流凹部５３４ｂとを接続する低圧側接続凹部５３４ｃとを有している。
また、インナサイドカムリング側凹部５３０は、周方向には高圧側吐出凹部４３３に対応する位置であって、回転半径方向にはロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に対向する位置にインナサイド高圧側凹部５３５を有している。
また、インナサイドカムリング側凹部５３０は、カムリング４０の第１貫通孔４７に対向する位置に形成された第１凹部５３６と、第２貫通孔４８に対向する位置に形成された第２凹部５３７とを有している。

インナサイド非カムリング側凹部５４０は、外周部に形成されて外周側Ｏリング５７が嵌め込まれる溝である外周側溝５４１と、内周部に形成されて内周側Ｏリング５８が嵌め込まれる溝である内周側溝５４２とを有している。外周側Ｏリング５７及び内周側Ｏリング５８は、インナサイドプレート５０とケース１１０との間の隙間をシールする。

また、インナサイドプレート５０には、カムリング４０の高圧側吐出凹部４４３に対向する位置に、回転軸方向に貫通する孔である高圧側吐出貫通孔５５が形成されている。高圧側吐出貫通孔５５におけるカムリング４０側の開口部と低圧側吐出凹部５３３の開口部とは、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されている。
また、インナサイドプレート５０には、周方向には高圧側吸入凹部５３１に対応する位置であって、回転半径方向にはロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に対向する位置に、回転軸方向に貫通する孔であるインナサイド高圧側貫通孔５６が形成されている。

＜アウタサイドプレート６０の構成＞
図９（ａ）は、アウタサイドプレート６０を回転軸方向の他方方向に見た図である。図９（ｂ）は、アウタサイドプレート６０を回転軸方向の一方方向に見た図である。
アウタサイドプレート６０は、概形が中央部に貫通孔が形成された板状の部材であり、アウタサイド外周面６１と、アウタサイド内周面６２と、回転軸方向におけるカムリング４０側の端面であるアウタサイドカムリング側端面６３と、回転軸方向におけるカムリング４０側とは反対側の端面であるアウタサイド非カムリング側端面６４とを有している。
アウタサイド外周面６１は、回転軸方向に見た場合には、図９（ａ）及び図９（ｂ）に示すように、ベースの円形状から２箇所が切り欠かれた形状である。ベースの円形状の回転中心Ｃからの距離は、カムリング４０のカムリング外周面４１における回転中心Ｃからの距離と略同じである。２箇所の切り欠きは、高圧側吸入凹部４４１に対向する位置に形成されて高圧側吸入ポート２を構成する高圧側吸入切り欠き部６１１と、低圧側吸入凹部４４２に対向する位置に形成されて低圧側吸入ポート３を構成する低圧側吸入切り欠き部６１２とを有している。アウタサイド外周面６１は、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されており、高圧側吸入切り欠き部６１１と低圧側吸入切り欠き部６１２とは、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されている。
アウタサイド内周面６２は、回転軸方向に見た場合には、図９（ａ）及び図９（ｂ）に示すように円形状であり、回転中心Ｃからの距離は、ロータ２０の内周面に形成されたスプライン２１の溝底までの距離と略同じである。

アウタサイドプレート６０には、アウタサイドカムリング側端面６３から凹んだ複数の凹部で構成されるアウタサイドカムリング側凹部６３０が形成されている。
アウタサイドカムリング側凹部６３０は、カムリング４０の高圧側吐出凹部４４３に対向する位置に形成された高圧側吐出凹部６３１を有している。
また、アウタサイドカムリング側凹部６３０は、周方向には高圧側吸入切り欠き部６１１から高圧側吐出凹部６３１に対応する位置であって、回転半径方向にはロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に対向する位置にアウタサイド高圧側凹部６３２を有している。アウタサイド高圧側凹部６３２は、周方向に高圧側吸入切り欠き部６１１に対応する位置に形成された高圧側上流凹部６３２ａと、周方向に高圧側吐出凹部６３１に対応する位置に形成された高圧側下流凹部６３２ｂと、高圧側上流凹部６３２ａと高圧側下流凹部６３２ｂとを接続する高圧側接続凹部６３２ｃとを有している。
また、アウタサイドカムリング側凹部６３０は、周方向にはカムリング４０の低圧側吐出凹部４４４に対応する位置であって、回転半径方向にはロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に対向する位置にアウタサイド低圧側凹部６３３を有している。

また、アウタサイドプレート６０には、カムリング４０の低圧側吐出凹部４４４に対向する位置に、回転軸方向に貫通する孔である低圧側吐出貫通孔６５が形成されている。低圧側吐出貫通孔６５におけるカムリング４０側の開口部と高圧側吐出凹部６３１の開口部とは、回転中心Ｃに対して点対称となるように形成されている。
また、アウタサイドプレート６０には、周方向には低圧側吸入切り欠き部６１２に対応する位置であって、回転半径方向にはロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に対向する位置に、回転軸方向に貫通する孔であるアウタサイド低圧側貫通孔６６が形成されている。
また、アウタサイドプレート６０には、カムリング４０の第１貫通孔４７に対向する位置に、回転軸方向に貫通する孔である第１貫通孔６７が、カムリング４０の第２貫通孔４８に対向する位置に、回転軸方向に貫通する孔である第２貫通孔６８が形成されている。

＜ハウジング１００の構成＞
ハウジング１００は、ロータ２０、ベーン３０、カムリング４０、インナサイドプレート５０及びアウタサイドプレート６０を収容する。また、ハウジング１００は、回転軸１０の一方の端部を内部に収容し、他方の端部を突出させる。
ケース１１０とカバー１２０とはボルトにて締め付けられている。

（ケース１１０の構成）
図１０は、ケース１１０を回転軸方向の一方方向に見た図である。
ケース１１０は、有底筒状の部材であり、底部の中央部には回転軸１０の一方の端部を回転可能に支持するケース側軸受け１１１を有している。
また、ケース１１０は、インナサイドプレート５０が嵌め込まれるインナサイドプレート嵌合部１１２を有している。インナサイドプレート嵌合部１１２は、回転中心Ｃから近い位置（内径側）にある内径側嵌合部１１３と、回転中心Ｃから遠い位置（外径側）にある外径側嵌合部１１４とを有している。

内径側嵌合部１１３は、図４に示すように、ケース側軸受け１１１の外径側に設けられており、インナサイドプレート５０のインナサイド内周面５２の一部の周囲を覆う内径側覆い部１１３ａと、インナサイドプレート５０が底部側へ移動するのを抑制する内径側抑制部１１３ｂとを有している。内径側覆い部１１３ａは、回転軸方向に見た場合に、回転中心Ｃからの距離が、インナサイド内周面５２における回転中心Ｃからの距離よりも小さな円形状である。内径側抑制部１１３ｂは、回転軸方向に直交するドーナツ状の面であり、内側の円における回転中心Ｃからの距離は内径側覆い部１１３ａにおける回転中心Ｃからの距離と同じであり、外側の円における回転中心Ｃからの距離はインナサイド内周面５２における回転中心Ｃからの距離よりも小さい。

外径側嵌合部１１４は、図４に示すように、インナサイドプレート５０のインナサイド外周面５１の一部の周囲を覆う外径側覆い部１１４ａと、インナサイドプレート５０が底部側へ移動するのを抑制する外径側抑制部１１４ｂとを有している。外径側覆い部１１４ａは、回転軸方向に見た場合に、回転中心Ｃからの距離が、インナサイド外周面５１における回転中心Ｃからの距離よりも大きな円形状である。外径側抑制部１１４ｂは、回転軸方向に直交するドーナツ状の面であり、外側の円における回転中心Ｃからの距離は外径側覆い部１１４ａにおける回転中心Ｃからの距離と同じであり、内側の円における回転中心Ｃからの距離はインナサイド外周面５１における回転中心Ｃからの距離よりも小さい。

インナサイドプレート５０は、インナサイドプレート５０の内周側溝５４２に嵌め込まれた内周側Ｏリング５８が内径側抑制部１１３ｂに突き当たるとともに、外周側溝５４１に嵌め込まれた外周側Ｏリング５７が外径側抑制部１１４ｂに突き当たるまで底部側に挿入されている。そして、内周側Ｏリング５８が、インナサイドプレート５０の内周側溝５４２、ケース１１０の内径側覆い部１１３ａ及び内径側抑制部１１３ｂに接触するとともに、外周側Ｏリング５７が、インナサイドプレート５０の外周側溝５４１、ケース１１０の外径側覆い部１１４ａ及び外径側抑制部１１４ｂに接触することで、ケース１１０とインナサイドプレート５０とがシールされる。これにより、ケース１１０におけるインナサイドプレート嵌合部１１２よりも開口部側の空間Ｓ１と、インナサイドプレート嵌合部１１２よりも底部側の空間Ｓ２とが区画される。インナサイドプレート嵌合部１１２よりも開口部側の空間Ｓ１は、高圧側吸入ポート２及び低圧側吸入ポート３から吸入されるオイルが流通する吸入流路Ｒ１を構成する。インナサイドプレート嵌合部１１２よりも底部側の空間Ｓ２は、高圧側吐出ポート４から吐出されたオイルが流通する高圧側吐出流路Ｒ２を構成する。

また、ケース１１０には、ロータ２０、ベーン３０、カムリング４０、インナサイドプレート５０及びアウタサイドプレート６０を収容する収容空間とは別に、この収容空間よりも回転半径方向の外側において開口部側から回転軸方向に凹んだケース外側凹部１１５が形成されている。ケース外側凹部１１５は、カバー１２０に形成された後述するカバー外側凹部１２３に対向し、低圧側吐出ポート５から吐出されたオイルが流通するケース低圧側吐出流路Ｒ３を構成する。

また、ケース１１０には、図１、図２に示すように、インナサイドプレート嵌合部１１２よりも開口部側の空間Ｓ１とケース１１０の外部とを連通する吸入口１１６が形成されている。吸入口１１６は、ケース１１０の側壁に形成された円柱状の孔であって回転軸方向に直交する方向を柱方向とする孔を含んで構成される。吸入口１１６は、高圧側吸入ポート２及び低圧側吸入ポート３から吸入されるオイルが流通する吸入流路Ｒ１を構成する。

また、ケース１１０には、図１、図２に示すように、インナサイドプレート嵌合部１１２よりも底部側の空間Ｓ２とケース１１０の外部とを連通する高圧側吐出口１１７が形成されている。高圧側吐出口１１７は、ケース１１０の側壁に形成された円柱状の孔であって回転軸方向に直交する方向を柱方向とする孔を含んで構成される。高圧側吐出口１１７は、高圧側吐出ポート４から吐出されたオイルが流通する高圧側吐出流路Ｒ２を構成する。

また、ケース１１０には、図１、図２に示すように、ケース外側凹部１１５とケース１１０の外部とを連通する低圧側吐出口１１８が形成されている。低圧側吐出口１１８は、ケース１１０におけるケース外側凹部１１５の側壁に形成された円柱状の孔であって回転軸方向に直交する方向を柱方向とする孔を含んで構成される。低圧側吐出口１１８は、低圧側吐出ポート５から吐出されたオイルが流通するケース低圧側吐出流路Ｒ３を構成する。

なお、吸入口１１６、高圧側吐出口１１７及び低圧側吐出口１１８は、同じ向きに形成されている。つまり、図１に示すように、回転軸１０の回転軸方向に直交する一方向から見た場合に、吸入口１１６、高圧側吐出口１１７及び低圧側吐出口１１８の開口部が同一紙面上に表れるように形成されている。言い換えれば、吸入口１１６、高圧側吐出口１１７及び低圧側吐出口１１８が、ケース１１０の同じ側面１１０ａに形成されている。また、吸入口１１６、高圧側吐出口１１７及び低圧側吐出口１１８を構成する円柱状の孔の方向（柱方向）は同じである。

（カバー１２０の構成）
図１１は、カバー１２０を回転軸方向の他方方向に見た図である。
カバー１２０は、中央部に回転軸１０を回転可能に支持するカバー側軸受け１２１を有している。
カバー１２０には、アウタサイドプレート６０の低圧側吐出貫通孔６５及びアウタサイド低圧側貫通孔６６に対向する位置に、ケース１１０側の端面から回転軸方向に凹んだカバー低圧側吐出凹部１２２が形成されている。カバー低圧側吐出凹部１２２は、低圧側吐出貫通孔６５に対向する位置に形成された第１カバー低圧側吐出凹部１２２ａと、アウタサイド低圧側貫通孔６６に対向する位置に形成された第２カバー低圧側吐出凹部１２２ｂと、第１カバー低圧側吐出凹部１２２ａと第２カバー低圧側吐出凹部１２２ｂとを接続する第３カバー低圧側吐出凹部１２２ｃとを有する。

また、カバー１２０には、カバー低圧側吐出凹部１２２よりも回転半径方向の外側においてケース１１０側の端面から回転軸方向に凹んだカバー外側凹部１２３と、カバー低圧側吐出凹部１２２の第１カバー低圧側吐出凹部１２２ａとカバー外側凹部１２３とをケース１１０側の端面よりも回転軸方向の他方方向において接続するカバー凹部接続部１２４とが形成されている。カバー外側凹部１２３は、ケース１１０に形成された上述した収容空間と対向しない位置で開口するように形成されており、ケース外側凹部１１５と対向する。カバー低圧側吐出凹部１２２、カバー凹部接続部１２４及びカバー外側凹部１２３は、低圧側吐出ポート５から吐出されたオイルが流通するカバー低圧側吐出流路Ｒ４（図５参照）を構成する。低圧側吐出ポート５から吐出されたオイルは、カバー凹部接続部１２４を介してケース低圧側吐出流路Ｒ３に流入するとともに、第２カバー低圧側吐出凹部１２２ｂ及び第３カバー低圧側吐出凹部１２２ｃを介してアウタサイド低圧側貫通孔６６に流入する。
なお、第２カバー低圧側吐出凹部１２２ｂ及び第３カバー低圧側吐出凹部１２２ｃは、第１カバー低圧側吐出凹部１２２ａよりも浅くかつ幅も狭く形成されており、アウタサイド低圧側貫通孔６６に流入するオイル量はケース低圧側吐出流路Ｒ３に流入するオイル量よりも少ない。

また、カバー１２０には、アウタサイドプレート６０の高圧側吸入切り欠き部６１１及び低圧側吸入切り欠き部６１２に対向する部位、及び、ケース１１０のインナサイドプレート嵌合部１１２よりも開口部側の空間Ｓ１であってカムリング４０のカムリング外周面４１よりも回転半径方向の外側の空間に対向する部位に、ケース１１０側の端面から回転軸方向に凹んだカバー吸入凹部１２５が形成されている。
カバー吸入凹部１２５は、吸入口１１６から吸入され、高圧側吸入ポート２及び低圧側吸入ポート３からポンプ室内に吸入されるオイルが流通する吸入流路Ｒ１を構成する。

また、カバー１２０には、アウタサイドプレート６０の第１貫通孔６７、第２貫通孔６８それぞれに対向する位置に、ケース１１０側の端面から回転軸方向に凹んだ第１カバー凹部１２７、第２カバー凹部１２８が形成されている。

＜ベーンポンプ１の組み立て方法＞
本実施の形態に係るベーンポンプ１は、以下のように組み立てられている。
ケース１１０のインナサイドプレート嵌合部１１２に、インナサイドプレート５０が嵌め込まれている。インナサイドプレート５０のインナサイドカムリング側端面５３とカムリング４０のインナサイド端面４３とが接触し、カムリング４０のアウタサイド端面４４とアウタサイドプレート６０のアウタサイドカムリング側端面６３とが接触するように、ケース１１０とカバー１２０が複数（本実施の形態においては５つ）のボルトにて連結されている。
また、カムリング４０に形成された第１貫通孔４７、アウタサイドプレート６０に形成された第１貫通孔６７を通した円筒状又は円柱状の位置決めピンの一方の端部がインナサイドプレート５０の第１凹部５３６にて、他方の端部がカバー１２０の第１カバー凹部１２７にて保持されている。また、カムリング４０に形成された第２貫通孔４８、アウタサイドプレート６０に形成された第２貫通孔６８を通した円筒状又は円柱状の位置決めピンの一方の端部がインナサイドプレート５０の第２凹部５３７にて、他方の端部がカバー１２０の第２カバー凹部１２８にて保持されている。これらにより、インナサイドプレート５０、カムリング４０、アウタサイドプレート６０及びカバー１２０相互間の位置が定められている。
ロータ２０及びベーン３０は、カムリング４０の内部に収容されている。回転軸１０は、一方の端部がケース１１０のケース側軸受け１１１に回転可能に支持され、他方の端部がハウジング１００から露出させられた状態で一方の端部と他方の端部との間の部位がカバー１２０のカバー側軸受け１２１に回転可能に支持されている。

＜ベーンポンプ１の作用＞
本実施の形態に係るベーンポンプ１は、１０枚のベーン３０を有し、１０枚のベーン３０がカムリング４０のカムリング内周面４２に接触することで、隣接する２枚のベーン３０、これら隣接する２枚のベーン３０間のロータ２０の外周面、これら隣接する２枚のベーン３０間のカムリング内周面４２、インナサイドプレート５０のインナサイドカムリング側端面５３及びアウタサイドプレート６０のアウタサイドカムリング側端面６３とで形成されるポンプ室を１０個備えている。１個のポンプ室に着目すると、回転軸１０が１回転してロータ２０が１回転することにより当該ポンプ室は回転軸１０の周囲を１回転する。当該ポンプ室が１回転する過程で、高圧側吸入ポート２から吸入したオイルを圧縮して圧力を高めて高圧側吐出ポート４から吐出するとともに、低圧側吸入ポート３から吸入したオイルを圧縮して圧力を高めて低圧側吐出ポート５から吐出する。なお、本実施の形態に係るベーンポンプ１は、図７に示すように、カムリング４０のカムリング内周面４２の形状が、回転角毎の回転中心Ｃからカムリング内周面４２までの距離の１つ目の凸部４２ａの大きさが２つ目の凸部４２ｂの大きさよりも大きくなるように形成されているので、高圧側吐出ポート４から吐出されるオイル量よりも多くの量の低圧のオイルを低圧側吐出ポート５から吐出する。また、２つ目の凸部４２ｂの裾野が、１つ目の凸部４２ａの裾野よりもなだらかとなるように形成されているので、高圧側吐出ポート４からの吐出圧力は、低圧側吐出ポート５からの吐出圧力よりも高い。

図１２は、高圧オイルの流れを示す図である。
高圧側吐出ポート４から吐出されたオイル（以下、「高圧オイル」と称す。）は、インナサイドプレート５０の高圧側吐出貫通孔５５を通りインナサイドプレート嵌合部１１２よりも底部側の空間Ｓ２に流入し、高圧側吐出口１１７から吐出される。また、インナサイドプレート５０の高圧側吐出貫通孔５５を通ってインナサイドプレート嵌合部１１２よりも底部側の空間Ｓ２に流入した高圧オイルの一部は、インナサイド高圧側貫通孔５６を通り、対向するロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に流入する。また、ベーン溝２３の円柱状溝２３２に流入した高圧オイルの一部は、アウタサイドプレート６０の高圧側上流凹部６３２ａに流入する。アウタサイドプレート６０の高圧側上流凹部６３２ａに流入した高圧オイルの一部は、高圧側接続凹部６３２ｃ（図９（ａ）参照）を介して高圧側下流凹部６３２ｂに流入する。アウタサイドプレート６０の高圧側下流凹部６３２ｂに流入した高圧オイルの一部は、対向するロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に流入し、インナサイドプレート５０のインナサイド高圧側凹部５３５に流入する。高圧側上流凹部６３２ａ、高圧側接続凹部６３２ｃ及び高圧側下流凹部６３２ｂは、高圧側吸入ポート２から高圧側吐出ポート４にかけて設けられているので、高圧側のポンプ室に対応するベーン溝２３の円柱状溝２３２には高圧オイルが流入する。その結果、圧力が高くなった高圧側のポンプ室のオイルによりベーン３０が回転中心方向の力を受けたとしても、ベーン溝２３の円柱状溝２３２には高圧オイルが流入しているのでベーン３０の先端はカムリング内周面４２に接触し易くなる。

図１３は、低圧オイルの流れを示す図である。
一方、低圧側吐出ポート５から吐出されたオイル（以下、「低圧オイル」と称す。）は、アウタサイドプレート６０の低圧側吐出貫通孔６５を通りカバー低圧側吐出凹部１２２に流入し、低圧側吐出口１１８から吐出される。また、アウタサイドプレート６０の低圧側吐出貫通孔６５を通ってカバー低圧側吐出凹部１２２の第３カバー低圧側吐出凹部１２２ｃに流入した低圧オイルの一部は、第２カバー低圧側吐出凹部１２２ｂを介してアウタサイド低圧側貫通孔６６を通り、対向するロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に流入する。また、ベーン溝２３の円柱状溝２３２に流入した低圧オイルの一部は、インナサイドプレート５０の低圧側上流凹部５３４ａに流入する。インナサイドプレート５０の低圧側上流凹部５３４ａに流入した低圧オイルの一部は、低圧側接続凹部５３４ｃ（図８（ａ）参照）を介して低圧側下流凹部５３４ｂに流入する。インナサイドプレート５０の低圧側下流凹部５３４ｂに流入した低圧オイルの一部は、対向するロータ２０のベーン溝２３の円柱状溝２３２に流入し、アウタサイドプレート６０のアウタサイド低圧側凹部６３３に流入する。低圧側上流凹部５３４ａ、低圧側接続凹部５３４ｃ及び低圧側下流凹部５３４ｂは、低圧側吸入ポート３から低圧側吐出ポート５にかけて設けられているので、低圧側のポンプ室に対応するベーン溝２３の円柱状溝２３２には低圧オイルが流入する。その結果、低圧側のポンプ室のベーン３０に対応するベーン溝２３の円柱状溝２３２には低圧オイルが流入しているので、高圧オイルが流入している場合に比べて、ベーン３０の先端のカムリング内周面４２への接触圧は低い。

＜インナサイドプレート５０に形成された、ロータ２０のベーン溝２３と対向するオイル流路について＞
以下に、インナサイドプレート５０に形成された、高圧オイルの流路となるインナサイド高圧側凹部５３５と低圧オイルの流路となるインナサイド低圧側凹部５３４との関係、及び高圧オイルの流路となるインナサイド高圧側貫通孔５６と低圧オイルの流路となるインナサイド低圧側凹部５３４との関係について詳述する。

図１４（ａ）及び図１４（ｂ）は、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４との関係及びインナサイド高圧側貫通孔５６とインナサイド低圧側凹部５３４との関係を説明するための図である。図１４（ａ）は、インナサイドプレート５０を回転軸方向の一方方向に見た図である。図１４（ｂ）は、カムリング４０及びインナサイドプレート５０を回転軸方向の一方方向に見た図である。

（インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４との関係性について）
インナサイド高圧側凹部５３５が、高圧オイルを吐出する高圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に高圧オイルを供給する。他方、インナサイド低圧側凹部５３４は、低圧オイルを吐出する低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に低圧オイルを供給する。本実施の形態に係るベーンポンプ１においては、これらのことを、以下に述べる（１）及び（２）の構成とすることで実現している。（１）インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とが、回転方向（周方向）において、高圧側吐出ポート４と低圧側吸入ポート３との間で分離している。（２）インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４との間の分離部位の回転方向（周方向）の大きさは、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４との間に位置するベーン溝２３を介して、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とが連通しない大きさに設定されている。

（１）の構成は、すなわち、図１４（ａ）に示すように、インナサイド高圧側凹部５３５の回転方向下流側の端部（以下、「下流端」と称す。）であるインナサイド高圧側凹部下流端５３５ｆとインナサイド低圧側凹部５３４の回転方向上流側の端部（以下、「上流端」と称す。）であるインナサイド低圧側凹部上流端５３４ｅとは連続しておらず回転方向における両者の間にはインナサイド低圧側吸入上流分離部５３８があるということである。そして、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４との間のインナサイド低圧側吸入上流分離部５３８は、回転方向の位置に関して、高圧側吐出ポート４を構成するインナサイドプレート５０の高圧側吐出貫通孔５５における下流端である高圧側吐出貫通孔下流端５５ｆと、低圧側吸入ポート３を構成する低圧側吸入凹部５３２（ポンプ室と対向する部分）における上流端である低圧側吸入凹部上流端５３２ｅとの間に位置する。また、図１４（ｂ）に示すように、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４との間のインナサイド低圧側吸入上流分離部５３８は、回転方向の位置に関して、高圧側吐出ポート４を構成するカムリング４０の高圧側吐出凹部４３３（４４３）の下流端である高圧側吐出凹部下流端４３３ｆ（４４３ｆ）と、低圧側吸入ポート３を構成する低圧側吸入凹部４３２（４４２）の上流端である低圧側吸入凹部上流端４３２ｅ（４４２ｅ）との間に位置する。

図１５は、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８の回転方向の大きさについて説明する図である。
上記（２）の構成は、例えば、図１５に示すように、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８の回転方向の大きさ５３８Ｗが、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗよりも大きいことを例示することができる。言い換えれば、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８の回転方向の大きさ５３８Ｗは、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とがベーン溝２３の円柱状溝２３２を跨がない大きさであることを例示することができる。例えば、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８の回転方向の大きさ５３８Ｗがベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗよりも小さく、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とがベーン溝２３の円柱状溝２３２を跨ぐ大きさである場合には、ベーン溝２３を介して、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とが連通する。ベーン溝２３を介してインナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とが連通すると、インナサイド高圧側凹部５３５にある高圧オイルがベーン溝２３を介してインナサイド低圧側凹部５３４に流入し、低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に高圧オイルが流入してしまう。低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に高圧オイルが流入すると、ベーン３０の先端が位置する低圧側のポンプ室のオイルの圧力に対してベーン３０の後端（回転中心側の端部）が位置するベーン溝２３のオイルの圧力の方が高くなる。その結果、低圧側のポンプ室のベーン３０の先端のカムリング内周面４２への接触圧が、円柱状溝２３２に低圧オイルが流入している場合よりも高くなってロストルクが発生したり、円柱状溝２３２からベーン３０の先端側の低圧側のポンプ室にオイルが漏れたりしてしまう。本実施の形態に係る構成によれば、ベーン溝２３を介して、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とが連通しないので、ロストルクの発生やオイルリークが抑制される。また、インナサイド高圧側凹部５３５にある高圧オイルがベーン溝２３を介してインナサイド低圧側凹部５３４に流入することに起因して、ベーン３０の先端が位置する高圧側のポンプ室のオイルの圧力に対してベーン３０の後端（回転中心側の端部）が位置するベーン溝２３の円柱状溝２３２のオイルの圧力の方が低くなるおそれがある。そして、ベーン３０の先端が位置するポンプ室のオイルの圧力に対してベーン３０の後端が位置するベーン溝２３の円柱状溝２３２のオイルの圧力の方が低くなると、ポンプ室から円柱状溝２３２にオイルが漏れるおそれがある。本実施の形態に係る構成によれば、ベーン溝２３を介して、インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とが連通しないので、高圧側のポンプ室から円柱状溝２３２へのオイルリークが抑制される。

（インナサイド高圧側貫通孔５６とインナサイド低圧側凹部５３４との関係性について）
インナサイド高圧側貫通孔５６が、高圧オイルを吐出する高圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に高圧オイルを供給する。他方、インナサイド低圧側凹部５３４は、低圧オイルを吐出する低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に低圧オイルを供給する。本実施の形態に係るベーンポンプ１においては、これらのことを、以下に述べる（３）及び（４）の構成とすることで実現している。（３）インナサイド高圧側貫通孔５６とインナサイド低圧側凹部５３４とが、回転方向において、低圧側吐出ポート５と高圧側吸入ポート２との間で分離している。（４）インナサイド高圧側貫通孔５６とインナサイド低圧側凹部５３４との間の分離部位の回転方向の大きさは、インナサイド高圧側貫通孔５６とインナサイド低圧側凹部５３４との間に位置するベーン溝２３を介して、インナサイド高圧側貫通孔５６とインナサイド低圧側凹部５３４とが連通しない大きさに設定されている。

（３）の構成は、すなわち、図１４（ａ）に示すように、インナサイド低圧側凹部５３４の下流端であるインナサイド低圧側凹部下流端５３４ｆとインナサイド高圧側貫通孔５６の上流端であるインナサイド高圧側貫通孔上流端５６ｅとは連続しておらず回転方向における両者の間にはインナサイド高圧側吸入上流分離部５３９があるということである。そして、インナサイド低圧側凹部５３４とインナサイド高圧側貫通孔５６との間のインナサイド高圧側吸入上流分離部５３９は、回転方向の位置に関して、低圧側吐出ポート５を構成するインナサイドプレート５０の低圧側吐出凹部５３３における下流端である低圧側吐出凹部下流端５３３ｆと、高圧側吸入ポート２を構成する高圧側吸入凹部５３１（ポンプ室と対向する部分）における上流端である高圧側吸入凹部上流端５３１ｅとの間に位置する。また、図１４（ｂ）に示すように、インナサイド低圧側凹部５３４とインナサイド高圧側貫通孔５６との間のインナサイド高圧側吸入上流分離部５３９は、回転方向の位置に関して、低圧側吐出ポート５を構成するカムリング４０の低圧側吐出凹部４３４（４４４）の下流端である低圧側吐出凹部下流端４３４ｆ（４４４ｆ）と、高圧側吸入ポート２を構成する高圧側吸入凹部４３１（４４１）の上流端である高圧側吸入凹部上流端４３１ｅ（４４１ｅ）との間に位置する。

（４）の構成は、例えば、インナサイド高圧側吸入上流分離部５３９の回転方向の大きさが、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗよりも大きいことを例示することができる。言い換えれば、インナサイド高圧側吸入上流分離部５３９の回転方向の大きさは、インナサイド低圧側凹部５３４とインナサイド高圧側貫通孔５６とがベーン溝２３の円柱状溝２３２を跨がない大きさであることを例示することができる。かかる構成とすることにより、ベーン溝２３を介してインナサイド低圧側凹部５３４とインナサイド高圧側貫通孔５６とが連通することに起因して、高圧オイルがベーン溝２３を介してインナサイド低圧側凹部５３４に流入し、低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２への高圧オイルの流入が抑制される。その結果、低圧側のポンプ室のベーン３０の先端のカムリング内周面４２への接触圧が、円柱状溝２３２に高圧オイルが流入している場合よりも低くなり、ロストルクの発生が抑制される。また、円柱状溝２３２からベーン３０の先端側の低圧側のポンプ室へのオイルリークが抑制される。また、インナサイド高圧側貫通孔５６にある高圧オイルがベーン溝２３を介してインナサイド低圧側凹部５３４に流入することに起因して高圧側のポンプ室からベーン溝２３を介して円柱状溝２３２へオイルリークが生じることが抑制される。

＜アウタサイドプレート６０に形成された、ロータ２０のベーン溝２３と対向するオイル流路について＞
以下に、アウタサイドプレート６０に形成された、高圧オイルの流路となるアウタサイド高圧側凹部６３２と低圧オイルの流路となるアウタサイド低圧側貫通孔６６との関係、及び高圧オイルの流路となるアウタサイド高圧側凹部６３２と低圧オイルの流路となるアウタサイド低圧側凹部６３３との関係について詳述する。

図１６（ａ）及び図１６（ｂ）は、アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６との関係及びアウタサイド低圧側凹部６３３とアウタサイド高圧側凹部６３２との関係を説明するための図である。図１６（ａ）は、アウタサイドプレート６０を回転軸方向の他方方向に見た図である。図１６（ｂ）は、カムリング４０及びアウタサイドプレート６０を回転軸方向の他方方向に見た図である。

（アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６との関係性について）
アウタサイド高圧側凹部６３２が、高圧オイルを吐出する高圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に高圧オイルを供給する。他方、アウタサイド低圧側貫通孔６６は、低圧オイルを吐出する低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に低圧オイルを供給する。本実施の形態に係るベーンポンプ１においては、これらのことを、以下に述べる（５）及び（６）の構成とすることで実現している。（５）アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６とが、回転方向において、高圧側吐出ポート４と低圧側吸入ポート３との間で分離している。（６）アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６との間の分離部位の回転方向の大きさは、アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６との間に位置するベーン溝２３を介して、アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６とが連通しない大きさに設定されている。

（５）の構成は、すなわち、図１６（ａ）に示すように、アウタサイド高圧側凹部６３２の下流端であるアウタサイド高圧側凹部下流端６３２ｆとアウタサイド低圧側貫通孔６６の上流端であるアウタサイド低圧側貫通孔上流端６６ｅとは連続しておらず回転方向における両者の間にはアウタサイド低圧側吸入上流分離部６３８がある。そして、アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６との間のアウタサイド低圧側吸入上流分離部６３８は、回転方向の位置に関して、高圧側吐出ポート４を構成するアウタサイドプレート６０の高圧側吐出凹部６３１における下流端である高圧側吐出凹部下流端６３１ｆと、低圧側吸入ポート３を構成する低圧側吸入切り欠き部６１２（ポンプ室と対向する部分）における上流端である低圧側吸入切り欠き部上流端６１２ｅとの間に位置する。また、図１６（ｂ）に示すように、アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６との間のアウタサイド低圧側吸入上流分離部６３８は、回転方向の位置に関して、高圧側吐出ポート４を構成するカムリング４０の高圧側吐出凹部４４３（４３３）の下流端である高圧側吐出凹部下流端４４３ｆ（４３３ｆ）と、低圧側吸入ポート３を構成する低圧側吸入凹部４４２（４３２）の上流端である低圧側吸入凹部上流端４４２ｅ（４３２ｅ）との間に位置する。

（６）の構成は、例えば、アウタサイド低圧側吸入上流分離部６３８の回転方向の大きさが、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗよりも大きいことを例示することができる。言い換えれば、アウタサイド低圧側吸入上流分離部６３８の回転方向の大きさは、アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６とがベーン溝２３の円柱状溝２３２を跨がない大きさであることを例示することができる。かかる構成とすることにより、ベーン溝２３を介してアウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６とが連通することに起因して、高圧オイルがベーン溝２３を介してアウタサイド低圧側貫通孔６６に流入し、低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２への高圧オイルの流入が抑制される。その結果、低圧側のポンプ室のベーン３０の先端のカムリング内周面４２への接触圧が、円柱状溝２３２に高圧オイルが流入している場合よりも低くなり、ロストルクの発生が抑制される。また、円柱状溝２３２からベーン３０の先端側の低圧側のポンプ室へのオイルリークが抑制される。また、アウタサイド高圧側凹部６３２にある高圧オイルがベーン溝２３を介してアウタサイド低圧側貫通孔６６に流入することに起因して高圧側のポンプ室からベーン溝２３を介して円柱状溝２３２へオイルリークが生じることが抑制される。

（アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側凹部６３３との関係性について）
アウタサイド高圧側凹部６３２が、高圧オイルを吐出する高圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に高圧オイルを供給する。他方、アウタサイド低圧側凹部６３３は、低圧オイルを吐出する低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２に低圧オイルを供給する。本実施の形態に係るベーンポンプ１においては、これらのことを、以下に述べる（７）及び（８）の構成とすることで実現している。（７）アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側凹部６３３とが、回転方向において、低圧側吐出ポート５と高圧側吸入ポート２との間で分離している。（８）アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側凹部６３３との間の分離部位の回転方向の大きさは、アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側凹部６３３との間に位置するベーン溝２３を介して、アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側凹部６３３とが連通しない大きさに設定されている。

（７）の構成は、すなわち、図１６（ａ）に示すように、アウタサイド低圧側凹部６３３の下流端であるアウタサイド低圧側凹部下流端６３３ｆとアウタサイド高圧側凹部６３２の上流端であるアウタサイド高圧側凹部上流端６３２ｅとは連続しておらず回転方向における両者の間にはアウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９がある。そして、アウタサイド低圧側凹部６３３とアウタサイド高圧側凹部６３２との間のアウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９は、回転方向の位置に関して、低圧側吐出ポート５を構成するアウタサイドプレート６０の低圧側吐出貫通孔６５における下流端である低圧側吐出貫通孔下流端６５ｆと、高圧側吸入ポート２を構成する高圧側吸入切り欠き部６１１（ポンプ室と対向する部分）における上流端である高圧側吸入切り欠き部上流端６１１ｅとの間に位置する。また、図１６（ｂ）に示すように、アウタサイド低圧側凹部６３３とアウタサイド高圧側凹部６３２との間のアウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９は、回転方向の位置に関して、低圧側吐出ポート５を構成するカムリング４０の低圧側吐出凹部４４４（４３４）の下流端である低圧側吐出凹部下流端４４４ｆ（４３４ｆ）と、高圧側吸入ポート２を構成する高圧側吸入凹部４４１（４３１）の上流端である高圧側吸入凹部上流端４４１ｅ（４３１ｅ）との間に位置する。

（８）の構成は、例えば、アウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９の回転方向の大きさが、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗよりも大きいことを例示することができる。言い換えれば、アウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９の回転方向の大きさは、アウタサイド低圧側凹部６３３とアウタサイド高圧側凹部６３２とがベーン溝２３の円柱状溝２３２を跨がない大きさであることを例示することができる。かかる構成とすることにより、ベーン溝２３を介してアウタサイド低圧側凹部６３３とアウタサイド高圧側凹部６３２とが連通することに起因して、高圧オイルがベーン溝２３を介してアウタサイド低圧側凹部６３３に流入し、低圧側のポンプ室を形成するベーン３０を支持するベーン溝２３の円柱状溝２３２への高圧オイルの流入が抑制される。その結果、低圧側のポンプ室のベーン３０の先端のカムリング内周面４２への接触圧が、円柱状溝２３２に高圧オイルが流入している場合よりも低くなり、ロストルクの発生が抑制される。また、円柱状溝２３２からベーン３０の先端側の低圧側のポンプ室へのオイルリークが抑制される。また、アウタサイド高圧側凹部６３２にある高圧オイルがベーン溝２３を介してアウタサイド低圧側凹部６３３に流入することに起因して高圧側のポンプ室からベーン溝２３を介して円柱状溝２３２へオイルリークが生じることが抑制される。

＜インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８、インナサイド高圧側吸入上流分離部５３９、アウタサイド低圧側吸入上流分離部６３８及びアウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９の回転方向の大きさの上限値＞
図１７（ａ）及び図１７（ｂ）は、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８の回転方向の大きさの上限値について説明するための図である。
図１７（ａ）に示すように、回転方向の位置に関して、ベーン３０の下流端であるベーン下流端３０ｆが高圧側吐出ポート４の下流端である高圧側吐出ポート下流端４ｆ（高圧側吐出凹部４３３（高圧側吐出凹部４４３）におけるカムリング内周面４２側の開口部の最下流点）に位置しているとき、当該ベーン３０を支持しているベーン溝２３の円柱状溝２３２全てがインナサイド高圧側凹部５３５と連通していることが望ましい。つまり、インナサイド高圧側凹部５３５の下流端であるインナサイド高圧側凹部下流端５３５ｆが、高圧側吐出ポート４の下流端である高圧側吐出ポート下流端４ｆよりも、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗからベーン３０の回転方向の大きさ３０Ｗを減算した値の半分（（２３２Ｗ−３０Ｗ）／２）以上、下流側に位置していることが必要となる。かかる構成により、高圧側のポンプ室に位置するベーン３０における回転半径方向の外側の端部がベーン溝２３の円柱状溝２３２に導入された高圧オイルにより押されるので、当該ベーン３０の先端がカムリング内周面４２に接触し易くなる。なお、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗがベーン３０の回転方向の大きさ３０Ｗと略等しい場合には、インナサイド高圧側凹部５３５の下流端であるインナサイド高圧側凹部下流端５３５ｆは、高圧側吐出ポート４の下流端である高圧側吐出ポート下流端４ｆと略等しくてもよい。

また、図１７（ｂ）に示すように、回転方向の位置に関して、ベーン３０の上流端であるベーン上流端３０ｅが低圧側吸入ポート３の上流端である低圧側吸入ポート上流端３ｅ（低圧側吸入凹部４３２（低圧側吸入凹部４４２）におけるカムリング内周面４２側の開口部の最上流点）に位置しているとき、当該ベーン３０を支持しているベーン溝２３の円柱状溝２３２全てがインナサイド低圧側凹部５３４と連通していることが望ましい。つまり、インナサイド低圧側凹部５３４の上流端であるインナサイド低圧側凹部上流端５３４ｅが、低圧側吸入ポート３の上流端である低圧側吸入ポート上流端３ｅよりも、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗからベーン３０の回転方向の大きさ３０Ｗを減算した値の半分（（２３２Ｗ−３０Ｗ）／２）以上、上流側に位置していることが必要となる。かかる構成により、低圧側のポンプ室に位置するベーン３０における回転半径方向の外側の端部が低圧オイルにより押されるので、当該ベーン３０の先端がカムリング内周面４２に接触し易くなる。なお、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗがベーン３０の回転方向の大きさ３０Ｗと略等しい場合には、インナサイド低圧側凹部５３４の上流端であるインナサイド低圧側凹部上流端５３４ｅは、低圧側吸入ポート３の上流端である低圧側吸入ポート上流端３ｅと略等しくてもよい。

図１８は、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８と、高圧側吐出ポート４と、低圧側吸入ポート３との関係を示す図である。
以上のことから、回転軸方向に見た場合に、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８の回転方向の分離部角度５３８Ａは、高圧側吐出ポート４と低圧側吸入ポート３との間のポート間角度３４Ａ以下であることが望ましい。言い換えれば、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８の回転方向の大きさ５３８Ｗは、高圧側吐出ポート４と低圧側吸入ポート３との間の回転方向のポート間角度３４Ａ範囲内に収まる大きさであることが望ましい。より具体的には、インナサイド低圧側吸入上流分離部５３８の分離部角度５３８Ａは、高圧側吐出ポート４の下流端である高圧側吐出ポート下流端４ｆと低圧側吸入ポート３の上流端である低圧側吸入ポート上流端３ｅとの間のポート間角度３４Ａ以下であることが望ましい。なお、高圧側吐出ポート下流端４ｆと低圧側吸入ポート上流端３ｅとの間の回転方向のポート間角度３４Ａとは、回転軸方向に見た場合に、高圧側吐出ポート下流端４ｆと回転中心Ｃとを結ぶ線と、低圧側吸入ポート上流端３ｅと回転中心Ｃとを結ぶ線とがなす鋭角の角度である。
また、同様の理由により、回転軸方向に見た場合に、アウタサイド低圧側吸入上流分離部６３８の回転方向の角度は、高圧側吐出ポート４の下流端である高圧側吐出ポート下流端４ｆと低圧側吸入ポート３の上流端である低圧側吸入ポート上流端３ｅとの間の角度以下であることが望ましい。

ベーン３０の下流端であるベーン下流端３０ｆが低圧側吐出ポート５の下流端である低圧側吐出ポート下流端（不図示）（低圧側吐出凹部４３４（低圧側吐出凹部４４４）におけるカムリング内周面４２側の開口部の最下流点）に位置しているとき、当該ベーン３０を支持しているベーン溝２３の円柱状溝２３２全てがインナサイド低圧側凹部５３４と連通していることが望ましい。つまり、インナサイド低圧側凹部５３４の下流端であるインナサイド低圧側凹部下流端５３４ｆ（図１４参照）が、低圧側吐出ポート５の下流端である低圧側吐出ポート下流端よりも、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗからベーン３０の回転方向の大きさ３０Ｗを減算した値の半分（（２３２Ｗ−３０Ｗ）／２）以上、下流側に位置していることが必要となる。かかる構成により、低圧側のポンプ室に位置するベーン３０における回転半径方向の外側の端部がベーン溝２３の円柱状溝２３２に導入された低圧オイルにより押されるので、当該ベーン３０の先端がカムリング内周面４２に接触し易くなる。なお、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗがベーン３０の回転方向の大きさ３０Ｗと略等しい場合には、インナサイド低圧側凹部５３４の下流端であるインナサイド低圧側凹部下流端５３４ｆは、低圧側吐出ポート５の下流端である低圧側吐出ポート下流端と略等しくてもよい。

また、ベーン３０の上流端であるベーン上流端３０ｅが高圧側吸入ポート２の上流端である高圧側吸入ポート上流端（不図示）（高圧側吸入凹部４３１（高圧側吸入凹部４４１）におけるカムリング内周面４２側の開口部の最上流点）に位置しているとき、当該ベーン３０を支持しているベーン溝２３の円柱状溝２３２全てがインナサイド高圧側貫通孔５６と連通していることが望ましい。つまり、インナサイド高圧側貫通孔５６の上流端であるインナサイド高圧側貫通孔上流端５６ｅ（図１４参照）が、高圧側吸入ポート２の上流端である高圧側吸入ポート上流端よりも、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗからベーン３０の回転方向の大きさ３０Ｗを減算した値の半分（（２３２Ｗ−３０Ｗ）／２）以上、上流側に位置していることが必要となる。かかる構成により、高圧側のポンプ室に位置するベーン３０における回転半径方向の外側の端部が高圧オイルにより押されるので、当該ベーン３０の先端がカムリング内周面４２に接触し易くなる。なお、ベーン溝２３の円柱状溝２３２の回転方向の大きさ２３２Ｗがベーン３０の回転方向の大きさ３０Ｗと略等しい場合には、インナサイド高圧側貫通孔５６の上流端であるインナサイド高圧側貫通孔上流端５６ｅは、高圧側吸入ポート２の上流端である高圧側吸入ポート上流端と略等しくてもよい。

以上のことから、回転軸方向に見た場合に、インナサイド高圧側吸入上流分離部５３９の回転方向の角度は、低圧側吐出ポート５と高圧側吸入ポート２との間の角度以下であることが望ましい。言い換えれば、インナサイド高圧側吸入上流分離部５３９の回転方向の大きさは、低圧側吐出ポート５と高圧側吸入ポート２との間の角度範囲内に収まる大きさであることが望ましい。より具体的には、インナサイド高圧側吸入上流分離部５３９の回転方向の角度は、低圧側吐出ポート５の下流端である低圧側吐出ポート下流端と高圧側吸入ポート２の上流端である高圧側吸入ポート上流端との間の角度以下であることが望ましい。なお、低圧側吐出ポート下流端と高圧側吸入ポート上流端との間の角度とは、回転軸方向に見た場合に、低圧側吐出ポート下流端と回転中心Ｃとを結ぶ線と、高圧側吸入ポート上流端と回転中心Ｃとを結ぶ線とがなす鋭角の角度である。
また、同様の理由により、回転軸方向に見た場合に、アウタサイド高圧側吸入上流分離部６３９の回転方向の角度は、低圧側吐出ポート５の下流端である低圧側吐出ポート下流端と高圧側吸入ポート２の上流端である高圧側吸入ポート上流端との間の角度以下であることが望ましい。

なお、本実施の形態においては、上述した（１）インナサイド高圧側凹部５３５とインナサイド低圧側凹部５３４とが高圧側吐出ポート４と低圧側吸入ポート３との間で分離していること、（３）インナサイド高圧側貫通孔５６とインナサイド低圧側凹部５３４とが低圧側吐出ポート５と高圧側吸入ポート２との間で分離していること、（５）アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側貫通孔６６とが高圧側吐出ポート４と低圧側吸入ポート３との間で分離していること、（７）アウタサイド高圧側凹部６３２とアウタサイド低圧側凹部６３３とが低圧側吐出ポート５と高圧側吸入ポート２との間で分離していることを、吸入ポートおよび吐出ポートを高圧側および低圧側で異ならせることなくカムリング４０のカムリング内周面４２の形状を異ならせることで異なる２つの圧力に高めるタイプのポンプに適用しているが、特にかかるタイプのポンプに限定されない。例えば、カムリング４０のカムリング内周面４２の形状を異ならせることなく、吐出ポート形状などポンプ室から吐出されたオイルの流路抵抗を異ならせることで異なる２つの圧力に高めるタイプのポンプに適用してもよい。

＜インナサイド低圧側凹部５３４などの幅＞
図１９（ａ）乃至（ｄ）は、インナサイド低圧側凹部５３４などの回転半径方向における長さを示す図である。
より詳細に説明すると、図１９（ａ）はインナサイド低圧側凹部５３４の回転半径方向における長さを示し、図１９（ｂ）はアウタサイド低圧側貫通孔６６およびアウタサイド低圧側凹部６３３の回転半径方向における長さを示し、図１９（ｃ）はインナサイド高圧側凹部５３５およびインナサイド高圧側貫通孔５６の回転半径方向における長さを示し、図１９（ｄ）はアウタサイド高圧側凹部６３２の回転半径方向における長さを示す。
また、図１９（ａ）乃至（ｄ）は、上記図４などに示すようにインナサイドプレート５０およびアウタサイドプレート６０を回転軸方向に並べた状態において、インナサイド低圧側凹部５３４などを回転軸方向の一方方向に見た図である。

次に、図１９（ａ）乃至（ｄ）を参照しながら、インナサイド低圧側凹部５３４などの回転半径方向における長さ（以下、「幅」とすることがある）について説明をする。
ここではまず、図１９（ａ）および（ｂ）を参照しながら低圧オイルをベーン溝２３の円柱状溝２３２（図６（ａ）参照）に供給するための領域（インナサイド低圧側凹部５３４、アウタサイド低圧側貫通孔６６およびアウタサイド低圧側凹部６３３）について説明した後に、図１９（ｃ）および（ｄ）を参照しながら高圧オイルをベーン溝２３の円柱状溝２３２に供給するための領域（インナサイド高圧側凹部５３５、インナサイド高圧側貫通孔５６およびアウタサイド高圧側凹部６３２）について説明する。

なお、上述のようにインナサイド低圧側凹部５３４、インナサイド高圧側凹部５３５、およびインナサイド高圧側貫通孔５６は覆い部材の一例であるインナサイドプレート５０に設けられ、アウタサイド低圧側貫通孔６６、アウタサイド低圧側凹部６３３、およびアウタサイド高圧側凹部６３２は他の覆い部材の一例であるアウタサイドプレート６０に設けられる。また、インナサイド低圧側凹部５３４は第１供給路、溝、第１溝の一例であり、アウタサイド低圧側貫通孔６６およびアウタサイド低圧側凹部６３３は第２供給路の一例である。また、アウタサイド低圧側貫通孔６６は貫通孔および第２貫通孔の一例であり、アウタサイド低圧側凹部６３３は他の溝および第３溝の一例である。

また、上述のようにインナサイド低圧側凹部５３４は、低圧側上流凹部（第１溝部）５３４ａと、低圧側下流凹部（第２溝部）５３４ｂと、低圧側接続凹部（第３溝部）５３４ｃとを有している。ここで、低圧側接続凹部５３４ｃは、低圧側上流凹部５３４ａおよび低圧側下流凹部５３４ｂよりも流路面積（回転方向と交差する面における断面積）が小さく、所謂オリフィスとしての機能を有する。言い替えると、低圧側接続凹部５３４ｃの形状により、低圧側上流凹部５３４ａおよび低圧側下流凹部５３４ｂ内のオイルの圧力が定まる。

また、低圧側上流凹部５３４ａとアウタサイド低圧側貫通孔６６とは、回転方向の大きさが一致する。また、低圧側上流凹部５３４ａとアウタサイド低圧側貫通孔６６とは、ロータ２０（図２参照）を挟んで互いに対向して配置される。また、低圧側下流凹部５３４ｂとアウタサイド低圧側凹部６３３とは、回転方向の大きさが一致する。また、低圧側下流凹部５３４ｂとアウタサイド低圧側凹部６３３とは、ロータ２０を挟んで互いに対向して配置される。

さて、図１９（ａ）に示すように、低圧側上流凹部５３４ａは幅Ｗ１１であり、低圧側下流凹部５３４ｂは幅Ｗ１２であり、低圧側接続凹部５３４ｃは幅Ｗ１３である。
また、図１９（ｂ）に示すように、アウタサイド低圧側貫通孔６６は幅Ｗ１４であり、アウタサイド低圧側凹部６３３は幅Ｗ１５である。

ここで、各々の幅を比較する。
まず、図１９（ａ）に示すように、低圧側下流凹部５３４ｂの幅Ｗ１２は、低圧側上流凹部５３４ａの幅Ｗ１１よりも小さい（幅が狭い）。また、低圧側接続凹部５３４ｃの幅Ｗ１３は、低圧側下流凹部５３４ｂの幅Ｗ１２と一致する。
また、図１９（ｂ）に示すように、アウタサイド低圧側貫通孔６６の幅Ｗ１４は、アウタサイド低圧側凹部６３３の幅Ｗ１５と一致する。
また、図示の例においては、低圧側上流凹部５３４ａの幅Ｗ１１は、アウタサイド低圧側貫通孔６６の幅Ｗ１４と一致する。また、低圧側下流凹部５３４ｂの幅Ｗ１２は、アウタサイド低圧側凹部６３３の幅Ｗ１５よりも小さい。

さて、図示の例においては、インナサイドプレート５０に設けられるインナサイド低圧側凹部５３４の面積（開口面積）と、アウタサイドプレート６０に設けられるアウタサイド低圧側貫通孔６６およびアウタサイド低圧側凹部６３３の面積の和とが、互いに一致する。付言すると、インナサイド低圧側凹部５３４における低圧側下流凹部５３４ｂの幅Ｗ１２を狭くし、低圧側下流凹部５３４ｂの面積を抑制することにより、低圧側接続凹部５３４ｃのための面積を確保している。この構成により、インナサイド低圧側凹部５３４内の低圧オイルと、アウタサイド低圧側貫通孔６６およびアウタサイド低圧側凹部６３３内の低圧オイルとが、ベーン３０の回転軸方向の端部に与えるそれぞれの力の大きさの差が抑制される。その結果、ベーン３０が回転軸方向において偏りながら回転することが抑制される。ここで、インナサイド低圧側凹部５３４の面積と、アウタサイド低圧側貫通孔６６およびアウタサイド低圧側凹部６３３の面積の和とが一致するとは、面積に差がある構成を排除するものではなく、ベーン３０が傾かない程度であれば、互いに面積が異なってもよい。

また、図示の例のインナサイド低圧側凹部５３４においては、回転方向の位置に応じて、幅が変化する。より詳細には、インナサイド低圧側凹部５３４においては、回転方向の下流側の方が幅が小さい。さらに説明をすると、低圧側上流凹部５３４ａ、低圧側下流凹部５３４ｂおよび低圧側接続凹部５３４ｃにおける回転半径方向内側の位置は揃う一方で、回転半径方向外側の位置は互いに異なる。このことにより、円柱状溝（中心側空間）２３２（図６（ａ）参照）への低圧オイルの供給が安定する。

次に、図１９（ｃ）および（ｄ）を参照しながら高圧オイルをベーン溝２３の円柱状溝２３２に供給するための領域（インナサイド高圧側凹部５３５、インナサイド高圧側貫通孔５６およびアウタサイド高圧側凹部６３２）について説明する。また、インナサイド高圧側凹部５３５は第２溝の一例である。インナサイド高圧側貫通孔５６は第１貫通孔の一例である。アウタサイド高圧側凹部６３２は第４溝の一例である。
なお、上述のようにアウタサイド高圧側凹部６３２は、高圧側上流凹部６３２ａと、高圧側下流凹部６３２ｂと、高圧側接続凹部６３２ｃとを有している。ここで、高圧側接続凹部６３２ｃは、高圧側上流凹部６３２ａおよび高圧側下流凹部６３２ｂよりも流路面積が小さく、所謂オリフィスとしての機能を有する。言い替えると、高圧側接続凹部６３２ｃの形状により、高圧側上流凹部６３２ａおよび高圧側下流凹部６３２ｂ内のオイルの圧力が定まる。

また、高圧側上流凹部６３２ａとインナサイド高圧側貫通孔５６とは、回転方向の大きさが一致する。また、高圧側上流凹部６３２ａとインナサイド高圧側貫通孔５６とは、ロータ２０（図２参照）を挟んで互いに対向して配置される。また、高圧側下流凹部６３２ｂとインナサイド高圧側凹部５３５とは、回転方向の大きさが一致する。また、高圧側下流凹部６３２ｂとインナサイド高圧側凹部５３５とは、ロータ２０を挟んで互いに対向して配置される。

さて、図１９（ｃ）に示すように、インナサイド高圧側貫通孔５６は幅Ｗ１６であり、インナサイド高圧側凹部５３５は幅Ｗ１７である。
また、図１９（ｄ）に示すように、高圧側上流凹部６３２ａは幅Ｗ１８であり、高圧側下流凹部６３２ｂは幅Ｗ１９であり、高圧側接続凹部６３２ｃは幅Ｗ２０である。

ここで、各々の幅を比較する。
まず、図１９（ｃ）に示すように、インナサイド高圧側凹部５３５の幅Ｗ１７は、インナサイド高圧側貫通孔５６の幅Ｗ１６と一致する。
また、図１９（ｄ）に示すように、高圧側下流凹部６３２ｂの幅Ｗ１９は、高圧側上流凹部６３２ａの幅Ｗ１８よりも小さい（幅が狭い）。また、高圧側接続凹部６３２ｃの幅Ｗ２０は、高圧側下流凹部６３２ｂの幅Ｗ１９と一致する。
また、図示の例においては、高圧側上流凹部６３２ａの幅Ｗ１８は、インナサイド高圧側貫通孔５６の幅Ｗ１６と一致する。さらに、高圧側下流凹部６３２ｂの幅Ｗ１９は、インナサイド高圧側凹部５３５の幅Ｗ１７よりも小さい。

図示の例においては、インナサイドプレート５０に設けられるインナサイド高圧側凹部５３５およびインナサイド高圧側貫通孔５６の面積の和と、アウタサイドプレート６０に設けられるアウタサイド高圧側凹部６３２の面積とが、互いに一致する。付言すると、アウタサイド高圧側凹部６３２における高圧側下流凹部６３２ｂの幅Ｗ１９を狭くし、高圧側下流凹部６３２ｂの面積を抑制することにより、高圧側接続凹部６３２ｃのための面積を確保している。この構成により、インナサイド高圧側凹部５３５およびインナサイド高圧側貫通孔５６内の高圧オイルと、アウタサイド高圧側凹部６３２内の高圧オイルとが、ベーン３０の回転軸方向の端部に与えるそれぞれの力の大きさの差が抑制される。その結果、ベーン３０が回転軸方向おいて偏りながら回転すること（ベーンの倒れ）が抑制される。ここで、インナサイド高圧側凹部５３５およびインナサイド高圧側貫通孔５６の面積の和と、アウタサイド高圧側凹部６３２の面積とが一致するとは、面積に差がある構成を排除するものではなく、ベーン３０が傾かない程度であれば、互いに面積が異なってもよい。

また、図示の例のアウタサイド高圧側凹部６３２においては、回転方向の位置に応じて、幅が変化する。より詳細には、アウタサイド高圧側凹部６３２においては、回転方向の下流側の方が幅が小さい。さらに説明をすると、高圧側上流凹部６３２ａ、高圧側下流凹部６３２ｂおよび高圧側接続凹部６３２ｃにおける回転半径方向内側は揃う一方で、回転半径方向外側の位置が互いに異なる。このことにより、円柱状溝２３２（図６（ａ）参照）への高圧オイルの供給が安定する。

＜インナサイド低圧側凹部５３４の深さ＞
図２０（ａ）乃至（ｃ）は、インナサイド低圧側凹部５３４の回転軸方向の長さを示す図である。
より詳細に説明すると、図２０（ａ）は図１９（ａ）のＸＸａ−ＸＸａにおける低圧側上流凹部５３４ａの断面図を示し、図２０（ｂ）は図１９（ａ）のＸＸｂ−ＸＸｂにおける低圧側下流凹部５３４ｂの断面図を示し、図２０（ｃ）は図１９（ａ）のＸＸｃ−ＸＸｃにおける低圧側接続凹部５３４ｃの断面図を示す。

次に、図２０（ａ）乃至（ｃ）を参照しながら、インナサイド低圧側凹部５３４の回転軸方向における長さ（以下、「深さ」とすることがある）について説明をする。
図２０（ａ）乃至（ｃ）に示すように、低圧側上流凹部５３４ａは深さＤ１１であり、低圧側下流凹部５３４ｂは深さＤ１２であり、低圧側接続凹部５３４ｃは深さＤ１３である。

ここで、図示の例のインナサイド低圧側凹部５３４においては、回転方向における位置に応じて、深さが変化する。具体的に説明をすると、低圧側下流凹部５３４ｂの深さＤ１２は、低圧側上流凹部５３４ａの深さＤ１１と一致する。また、低圧側接続凹部５３４ｃの深さＤ１３は、低圧側上流凹部５３４ａの深さＤ１１および低圧側下流凹部５３４ｂの深さＤ１２よりも小さい（浅い）。なお、低圧側接続凹部５３４ｃの深さＤ１３は、例えば０．５ｍｍとすることができる。

なお、図２０（ａ）乃至（ｃ）に示すように、インナサイド低圧側凹部５３４は、断面略台形である。さらに説明をすると、低圧側上流凹部５３４ａ、低圧側下流凹部５３４ｂ、および低圧側接続凹部５３４ｃは、各々の最も深い部分であり略平面（平坦面）で構成される底部５３４ｇ、５３４ｉ、５３４ｍと、底部５３４ｇ、５３４ｉ、５３４ｍの各々と連続する傾斜面５３４ｈ、５３４ｊ、５３４ｎとを備える。

なお、詳細な説明は省略するが、アウタサイド高圧側凹部６３２（図１９（ｄ）参照）についてもインナサイド低圧側凹部５３４と同様に、回転方向における位置に応じて、深さが変化する。また、高圧側上流凹部６３２ａと高圧側下流凹部６３２ｂとは深さが一致する。また、高圧側接続凹部６３２ｃは、高圧側上流凹部６３２ａおよび高圧側下流凹部６３２ｂよりも深さが浅い。

＜インナサイド低圧側凹部５３４の断面形状＞
図２１（ａ）乃至（ｄ）は、インナサイド低圧側凹部５３４の断面形状を説明する図である。
より詳細に説明すると、図２１（ａ）は摩耗前の金型５３４０および低圧側接続凹部５３４ｃの断面図を示し、図２１（ｂ）は摩耗後の金型５３４１および低圧側接続凹部５３４ｃの断面図を示し、図２１（ｃ）は比較例における摩耗前の金型５３４５および低圧側接続凹部１５３４ｃの断面図を示し、図２１（ｄ）は比較例における摩耗後の金型５３４６および低圧側接続凹部１５３４ｃの断面図を示す。

次に、図２１（ａ）乃至（ｄ）を参照しながら、インナサイド低圧側凹部５３４を形成する金型５３４０の摩耗にともなうインナサイド低圧側凹部５３４の断面形状の変化について説明をする。

まず、上記では説明を省略したが、インナサイドプレート５０およびアウタサイドプレート６０は、例えばダイカストなどの金型鋳造により形成される。そこで、ここでは図２１（ａ）に示すように、インナサイドプレート５０が金型５３４０により形成される例を用いて、金型５３４０に対応した形状となるインナサイド低圧側凹部５３４（低圧側接続凹部５３４ｃ）の断面形状について説明をする。

ここで、金型５３４０を使用しインナサイドプレート５０を形成することを繰り返すと、金型５３４０は摩耗する。この摩耗した金型５３４０によりインナサイドプレート５０を形成した場合、インナサイド低圧側凹部５３４（低圧側接続凹部５３４ｃ）の形状が、摩耗前の形状から変化する。より具体的には、図２１（ｂ）に示すように、摩耗前の金型５３４０により形成されるインナサイド低圧側凹部５３４（図中破線参照）よりも、摩耗後の金型５３４１により形成されるインナサイド低圧側凹部５３４（図中実線参照）の方が、角部がより丸みを帯びた形状となる。

さて、この金型５３４０の摩耗にともない、インナサイド低圧側凹部５３４の断面積（流路面積）が変化する。より具体的には、金型５３４０の摩耗にともない、インナサイド低圧側凹部５３４の流路面積が小さくなる。その結果、インナサイド低圧側凹部５３４の流路抵抗が変化し、円柱状溝２３２（図６（ａ）参照）に供給されるオイルの圧力に過不足が生じ得る。

そこで、本実施の形態においては、金型５３４０が摩耗した場合であっても、インナサイド低圧側凹部５３４における流路抵抗の変化を抑制するため、インナサイド低圧側凹部５３４の幅Ｗ１３が大きく確保された形状としている。さらに説明をすると、金型５３４０の先端の面積、すなわち底部５３４ｍの面積を広くした構成である。図示の例においては、インナサイド低圧側凹部５３４の幅Ｗ１３が、深さＤ１３よりも大きい。

ここで、本実施の形態とは異なる比較例として、図２１（ｃ）および（ｄ）の構成について説明をする。この比較例においては、図２１（ｃ）に示すように、インナサイド低圧側凹部１５３４における低圧側接続凹部１５３４ｃの幅Ｗ２１が、図２１（ａ）のインナサイド低圧側凹部５３４における低圧側接続凹部５３４ｃの幅Ｗ１３よりも小さい。また、低圧側接続凹部１５３４ｃにおける幅Ｗ２１よりも深さＤ２０の方が大きい。そして、この比較例においては、金型５３４５の先端の面積が金型５３４０と比較して小さい。その結果、この先端がより摩耗し易い。

そのため、図２１（ｄ）に示すように、摩耗前の金型５３４５により形成される低圧側接続凹部１５３４ｃ（図中破線参照）の形状と、摩耗後の金型５３４６により形成される低圧側接続凹部１５３４ｃ（図中実線参照）の形状との差異が、図２１（ａ）および（ｂ）に示す本実施の形態よりも大きくなる。
言い替えると、図２１（ｂ）に示す構成の方が、図２１（ｄ）に示す構成よりも流路面積の変化がより小さくなる。このことにより、本実施の形態においては、低圧側接続凹部１５３４ｃ（インナサイド低圧側凹部５３４）における流路抵抗のばらつきが抑制される。

さて、インナサイド低圧側凹部５３４の幅Ｗ１３は、低圧側上流凹部５３４ａの幅Ｗ１１（図１９（ａ）参照）あるいは低圧側下流凹部５３４ｂの幅Ｗ１２（図１９（ａ）参照）を超えない長さであればよい。
また、低圧側接続凹部５３４ｃの深さＤ１３は、低圧側上流凹部５３４ａの深さＤ１１（図２０（ａ）参照）あるいは低圧側下流凹部５３４ｂの深さＤ１２（図２０（ｂ）参照）よりも浅ければよい。なお、例えば低圧接続凹部５３４ｃの深さＤ１３が低圧側下流凹部５３４ｂの深さＤ１２の０．５倍以下が好ましい。

＜インナサイド低圧側凹部５３４の他の形状＞
図２２（ａ）および（ｂ）は、インナサイド低圧側凹部５３４の変形例を示す図である。より詳細には、図２２（ａ）は第１の変形例におけるインナサイド低圧側凹部２５３４の形状を示し、図２２（ｂ）は第２の変形例におけるインナサイド低圧側凹部３５３４の形状を示す。
さて、上記図１９（ａ）などを参照しながらインナサイド低圧側凹部５３４の形状を詳細に説明したが、インナサイド低圧側凹部５３４は他の形状であってもよい。

例えば、図２２（ａ）に示すインナサイド低圧側凹部２５３４のように、低圧側上流凹部２５３４ａの幅Ｗ３１と、低圧側下流凹部２５３４ｂの幅Ｗ３２とを一致させてもよい。また、この構成においては、低圧側接続凹部２５３４ｃの幅Ｗ３３を、低圧側上流凹部２５３４ａの幅Ｗ３１、あるいは低圧側下流凹部２５３４ｂの幅Ｗ３２よりも小さくする。

ここで、低圧側接続凹部２５３４ｃの幅Ｗ３３は、例えば低圧側上流凹部２５３４ａの幅Ｗ３１（低圧側下流凹部２５３４ｂの幅Ｗ３２）以下でかつ、低圧側接続凹部２５３４ｃの深さは、低圧側下流凹部２５３４ｂの深さの０．５倍以下が好ましい。
また、詳細な説明は省略するが、低圧側接続凹部２５３４ｃは、低圧側上流凹部２５３４ａおよび低圧側下流凹部２５３４ｂよりも幅が狭くかつ、深さが深い構成であってもよい。

また、上記の説明においては、低圧側接続凹部５３４ｃ、２５３４ｃが、インナサイド低圧側凹部５３４、２５３４において１つ設けられることを説明したが、これに限定されない。
例えば、図２２（ｂ）に示すインナサイド低圧側凹部３５３４のように、複数の低圧側接続凹部３５３４ｃが設けられる構成であってもよい。図示の例においては、低圧側上流凹部３５３４ａおよび低圧側下流凹部３５３４ｂが、２つの低圧側接続凹部３５３４ｃによって互いに連通される。付言すると、低圧側接続凹部３５３４ｃの数を変化させることにより、低圧側上流凹部３５３４ａおよび低圧側下流凹部３５３４ｂ内のオイルの圧力が調整可能である。

また、上記の説明においては、インナサイド低圧側凹部５３４における低圧側上流凹部５３４ａおよび低圧側下流凹部５３４ｂの深さが、互いに一致することを説明したが、互いに異なってもよい。例えば、インナサイド低圧側凹部５３４における低圧側下流凹部５３４ｂの深さＤ１２の方が、低圧側上流凹部５３４ａの深さＤ１１よりも深くてもよい。
また、インナサイド低圧側凹部５３４における低圧側上流凹部５３４ａ、低圧側下流凹部５３４ｂおよび低圧側接続凹部５３４ｃの深さが、互いに異なってもよい。
また、低圧側上流凹部５３４ａ、２５３４ａの幅Ｗ１１、３１を、低圧側下流凹部５３４ｂ、２５３４ｂの幅Ｗ１２、３２よりも小さくしてもよい。
また、低圧側上流凹部５３４ａ、２５３４ａの幅Ｗ１１、３１を、低圧側下流凹部５３４ｂ、２５３４ｂの幅Ｗ１２、３２と一致させてもよい。
また、低圧側接続凹部５３４ｃの幅Ｗ１３を、低圧側下流凹部５３４ｂの幅Ｗ１２よりも小さくしてもよい。
また、高圧側上流凹部６３２ａの幅Ｗ１８を、高圧側下流凹部６３２ｂの幅Ｗ１９と一致させてもよい。
また、高圧側接続凹部６３２ｃの幅Ｗ２０を、高圧側下流凹部６３２ｂの幅Ｗ１９よりも小さくしてもよい。

また、低圧オイルを円柱状溝２３２に供給するための領域（インナサイド低圧側凹部５３４、アウタサイド低圧側貫通孔６６およびアウタサイド低圧側凹部６３３）と、高圧オイルを円柱状溝２３２に供給するための領域（インナサイド高圧側凹部５３５、インナサイド高圧側貫通孔５６およびアウタサイド高圧側凹部６３２）とを、インナサイドプレート５０およびアウタサイドプレート６０に設けることを説明したが、これに限定されない。
例えば、この低圧オイルを供給するための領域、あるいは高圧オイルを供給するための領域のいずれかのみをインナサイドプレート５０およびアウタサイドプレート６０が備える構成であってもよい。また、インナサイドプレート５０あるいはアウタサイドプレート６０のいずれかのみが、低圧オイルを供給するための領域、および高圧オイルを供給するための領域の少なくとも一方を備える構成であってもよい。

なお、上記では種々の実施の形態および変形例を説明したが、これらの実施の形態および変形例の各々を組み合わせて構成してももちろんよい。
また、本開示は上記の実施の形態や変形例に何ら限定されるものではなく、本開示の要旨を逸脱しない範囲で種々の形態で実施することができる。

１…ベーンポンプ、１０…回転軸、２０…ロータ、３０…ベーン、４０…カムリング、５０…インナサイドプレート、６０…アウタサイドプレート、１００…ハウジング、１１０…ケース、１２０…カバー、５３４…インナサイド低圧側凹部、５３４ａ…低圧側上流凹部、５３４ｂ…低圧側下流凹部、５３４ｃ…低圧側接続凹部

Claims (4)

1. 複数枚のベーンと、
   前記ベーンを回転半径方向に移動可能に支持するように外周面から凹むとともに作動流体を内部に収容する中心側空間を回転中心側に形成するベーン溝を有し、回転軸から回転力を受けて回転するロータと、
   前記ロータの前記外周面に対向する内周面を有して当該ロータを囲むカムリングと、
   前記カムリングにおける回転軸方向の一方の端部側にて当該カムリングの開口部を覆う覆い部材と、
   前記カムリングにおける前記回転軸方向の他方の端部側にて当該カムリングの開口部を覆う他の覆い部材と
   を備え、
   前記覆い部材の前記カムリング側の端面には前記中心側空間に作動流体を供給する溝が前記ロータの回転方向に沿って設けられ、
   前記溝は、内部に作動流体を収容する第１溝部と、当該第１溝部よりも前記回転方向における下流側に位置する第２溝部と、当該第１溝部および当該第２溝部を接続し当該第１溝部および当該第２溝部の間を流れる作動流体の流路を絞る第３溝部とを有し、
   前記第１溝部および前記第２溝部は、前記回転半径方向の幅が互いに一致し、
   前記第３溝部は、前記第１溝部よりも前記回転半径方向の幅が狭く、
   前記他の覆い部材の前記カムリング側の端面には、前記溝と対峙する位置にて前記中心側空間に作動流体を供給する他の溝および貫通孔が前記ロータの前記回転方向に沿って設けられ、前記貫通孔は、前記第１溝部と対峙する位置に設けられるとともに、当該第１溝部と前記回転半径方向の幅が一致することを特徴とするベーンポンプ装置。
2. 前記第３溝部は、前記第１溝部よりも前記回転軸方向の深さが深いことを特徴とする請求項１記載のベーンポンプ装置。
3. 前記第３溝部は、前記第１溝部および前記第２溝部を接続する複数の接続部を有することを特徴とする請求項１又は２記載のベーンポンプ装置。
4. 複数枚のベーンと、
   前記ベーンを回転半径方向に移動可能に支持するように外周面から凹むとともに作動流体を内部に収容する中心側空間を回転中心側に形成するベーン溝を有し、回転軸から回転力を受けて回転するロータと、
   前記ロータの前記外周面に対向する内周面を有して当該ロータを囲むカムリングと、
   前記カムリングにおける回転軸方向の一方の端部側にて当該カムリングの開口部を覆う覆い部材と、
   前記カムリングにおける回転軸方向の他方の端部側にて当該カムリングの開口部を覆う他の覆い部材と
   を備え、
   前記覆い部材の前記カムリング側の端面には、前記中心側空間に作動流体を低圧で供給する第１溝と、当該中心側空間に作動流体を高圧で供給する第２溝および第１貫通孔とが、前記ロータの回転方向に沿って設けられ、
   前記他の覆い部材の前記カムリング側の端面には、前記第１溝と対峙する位置にて前記中心側空間に作動流体を低圧で供給する第３溝および第２貫通孔と、前記第２溝および前記第１貫通孔と対峙する位置にて当該中心側空間に作動流体を高圧で供給する第４溝とが、前記ロータの前記回転方向に沿って設けられ、
   前記第１溝は、前記第２貫通孔と対峙する位置にて内部に低圧の作動流体を収容する第１溝部と、当該第１溝部よりも前記回転方向における下流側に位置し前記第３溝と対峙する第２溝部と、当該第１溝部および当該第２溝部を接続し当該第１溝部および当該第２溝
   部の間を流れる作動流体の流路を絞る第３溝部とを有し、
   前記第１溝部、前記第２溝部および前記第２貫通孔は、前記回転半径方向の幅が互いに一致し、
   前記第３溝部は、前記第１溝部よりも前記回転半径方向の幅が狭い
   ことを特徴とするベーンポンプ装置。

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