WO2023037737A1

WO2023037737A1 - 可変容量形オイルポンプ

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Publication number: WO2023037737A1
Application number: PCT/JP2022/026652
Authority: WO
Inventors: 大輔加藤; 浩二佐賀; 暢昭寒川
Original assignee: 日立Astemo株式会社
Priority date: 2021-09-13
Filing date: 2022-07-05
Publication date: 2023-03-16
Also published as: CN117881891A; US20240352932A1; JPWO2023037737A1

Abstract

本発明に係る可変容量形オイルポンプ（ＶＰ１）は、駆動軸（２）の回転中心（Ｚ）周りの周方向において、吸入部に相当する第１吸入ポート（１１４）及び第２吸入ポート（１２４）及び吸入口（１２４ａ）とは重ならない位置に、ポンプ収容部（１１０）に設けられたカムリング当接部（１１２ｅ）と当接可能なストッパ部（４５）が設けられている。このため、第１吸入ポート（１１４）及び第２吸入ポート（１２４）及び吸入口（１２４ａ）を介して吸入領域のポンプ室（３０）に吸入されるオイルの流れが、ストッパ部（４５）により遮られるおそれがなく、ポンプの吸入性を向上させることができる。

Description

可変容量形オイルポンプ

　本発明は、可変容量形オイルポンプに関する。

　従来の可変容量形オイルポンプとしては、例えば、以下の特許文献１に記載されたものが知られている。

　特許文献１に記載された可変容量形オイルポンプは、カムリングの外側に延びるアーム部を介して、付勢部材であるコイルスプリングの付勢力により、偏心量が増大する方向へカムリングが常時付勢されている。このカムリングは、前記アーム部における偏心方向の側面に設けられたストッパ部がハウジングの内周壁に設けられたストッパ当接部に当接することで、それ以上の偏心方向の移動が規制されて、最大偏心状態が維持される。

特開２０１６－１０４９６８号公報

　しかしながら、前記従来の可変容量形オイルポンプは、ストッパ部を構成するカムリングのアーム部が、ポンプハウジング内にオイルを吸入する吸入部（吸入口又は吸入ポート）と重なるように配置されていた。このため、カムリングのアーム部が吸入抵抗の増大を招来し、ポンプの吸入性を低下させてしまう点で、改善の余地があった。

　そこで、本発明は、前記従来の可変容量形オイルポンプの技術的課題に鑑みて案出されたものであって、ポンプの吸入性を向上させることができる可変容量形オイルポンプを提供することを目的としている。

　本発明は、その一態様として、駆動軸の回転中心の周方向において吸入部とは重ならない位置に、ストッパ部が設けられている。

　本発明によれば、吸入抵抗を低減することができる。

本発明の第１実施形態に係る可変容量形オイルポンプの分解斜視図である。図１に示す可変容量形オイルポンプを正面側から見た斜視図である。図１に示す可変容量形オイルポンプを背面側から見た斜視図である。図３に示す可変容量形オイルポンプにおいて第２ハウジングを外した状態を示す平面図である。図４のＡ－Ａ線断面図である。図１に示す第１ハウジングを第２ハウジングとの合わせ面側から見た図である。図１に示す第２ハウジングを第１ハウジングとの合わせ面側から見た図である。本発明に係る可変容量形オイルポンプの吐出油圧特性を示すグラフである。本発明の第１実施形態に係る可変容量形オイルポンプの作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図８の区間ａ、（ｂ）は図８の区間ｂにおけるポンプの状態を現した図である。本発明の第１実施形態に係る可変容量形オイルポンプの作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図８の区間ｃ、（ｂ）は図８の区間ｄにおけるポンプの状態を現した図である。本発明の第１実施形態に係る可変容量形オイルポンプの作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図８の区間ｅ、（ｂ）は図８の区間ｆにおけるポンプの状態を現した図である。本発明の第２実施形態に係る可変容量形オイルポンプの第２ハウジングを外した状態を示す平面図である。本発明の第１実施形態の変形例に係る可変容量形オイルポンプの作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図８の区間ａ、（ｂ）は図８の区間ｂにおけるポンプの状態を現した図である。本発明の第１実施形態の変形例に係る可変容量形オイルポンプの作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図８の区間ｃ、（ｂ）は図８の区間ｄにおけるポンプの状態を現した図である。本発明の第１実施形態の変形例に係る可変容量形オイルポンプの作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図８の区間ｅ、（ｂ）は図８の区間ｆにおけるポンプの状態を現した図である。本発明の第２実施形態に係る可変容量形オイルポンプの第２ハウジングを外した状態を示す平面図である。本発明の第３実施形態に係る可変容量形オイルポンプの第２ハウジングを外した状態を示す平面図である。本発明の第４実施形態に係る可変容量形オイルポンプの第２ハウジングを外した状態を示す平面図である。

　以下に、本発明に係る可変容量形オイルポンプの実施形態を、図面に基づいて詳述する。なお、下記の実施形態では、この可変容量形オイルポンプを、自動車用内燃機関の摺動部や機関弁の開閉時期制御に供するバルブタイミング制御装置に対して内燃機関の潤滑油を供給するためのオイルポンプとして適用した例を示している。また、以下の説明では、便宜上、駆動軸２の回転軸線に沿う方向を「軸方向」、駆動軸２の回転軸線に直交する方向を「径方向」、駆動軸２の回転方向を「周方向」と定義して説明する。

　［第１実施形態］
　図１～図１１は、本発明の第１実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ１を示している。図１～図７は、可変容量形オイルポンプＶＰ１の構成を示す図であり、図８～図１１は、可変容量形オイルポンプＶＰ１の可変容量制御の説明に供する図である。

　（オイルポンプの構成）
　可変容量形オイルポンプＶＰ１は、図１に示すように、駆動軸２と、駆動軸２によって回転駆動されるポンプ部材３と、ポンプ部材３の外周側に揺動可能に設けられた調整部材に相当するカムリング４と、カムリング４を付勢する付勢部材に相当するコイルばねＳＰとを有し、これらがハウジング１の内部に収容されている。なお、本実施形態においては、可変容量形オイルポンプＶＰ１は、図示外のエンジン、具体的には図示外のシリンダブロックの側部に、図示外のボルトによって締結される。

　ハウジング１は、図１に示すように、ポンプボディに相当するカップ状の第１ハウジング１１と、第１ハウジング１１に接合され、第１ハウジング１１の開口部を閉塞するカバー部材に相当する蓋状の第２ハウジング１２と、を有する。なお、第１ハウジング１１と第２ハウジング１２は、いずれも金属材料、例えばアルミニウム合金によって一体に形成されている。

　第１ハウジング１１は、特に図１、図６に示すように、底壁１１１と、底壁１１１の外周縁から立ち上がり、当該底壁１１１の外周縁に沿って周方向に連続する周壁１１２と、を有する。すなわち、第１ハウジング１１は、第２ハウジング１２と対向する軸方向の一端側が開口し、他端側が底壁１１１によって閉塞されている。換言すれば、底壁１１１と周壁１１２とによって、第１ハウジング１１の内部に、カップ状のポンプ収容部１１０が画定されている。

　また、第１ハウジング１１は、軸方向一端側の開口縁部に、図１～図４及び図６に示すように、第２ハウジング１２との接合に供する鍔状のフランジ部１１３が設けられている。フランジ部１１３は、第１ハウジング１１の径方向の外側へ延びるように設けられ、周壁１１２と一体に形成されている。また、フランジ部１１３は、複数の雌ねじ穴１１３ａを有する。この複数の雌ねじ穴１１３ａは、周方向に間隔をあけて設けられていて、各雌ねじ穴１１３ａには、第１ハウジング１１に第２ハウジング１２を締結するための複数のスクリュＳＷがねじ込まれる。また、フランジ部１１３は、複数の第１ハウジング側取付孔１１３ｂを有する。この複数の第１ハウジング側取付孔１１３ｂは、周方向に間隔をあけて設けられ、第２ハウジング１２に設けられた第２ハウジング側取付孔１２１ｂと共に可変容量形オイルポンプＶＰ１を前記図示外のシリンダブロックに取り付けるためのポンプ取付孔を構成する。

　また、ポンプ収容部１１０の一端壁を構成する底壁１１１のほぼ中央位置には、駆動軸２の一端部を回転可能に支持する第１軸受孔１１１ａが貫通している。さらに、底壁１１１の内側面には、円柱状のピボットピン４０を介してカムリング４を揺動可能に支持する、第１ピン支持溝１１１ｂが形成されている。

　また、周壁１１２の内側面には、図６に示すように、第１軸受孔１１１ａの中心と第１ピン支持溝１１１ｂの中心とを結ぶ直線（以下「カムリング基準線」という。）Ｍに対し、図６の上側に、カムリング４の外周側に有する第１シール部材Ｓ１が摺接する、第１シール摺接面１１２ａが形成されている。第１シール摺接面１１２ａは、第１ピン支持溝１１１ｂの中心から第１半径Ｒ１をもって構成された曲率を有する円弧面状に形成されている。なお、第１シール摺接面１１２ａは、カムリング４の揺動範囲内で第１シール部材Ｓ１が常時摺接可能な周方向長さに設定されている。

　同様に、前記カムリング基準線Ｍに対し、図６の下側に、カムリング４の外周側に設けられた第２シール部材Ｓ２及び第３シール部材Ｓ３が摺接する、第２シール摺接面１１２ｂ及び第３シール摺接面１１２ｃが形成されている。第２シール摺接面１１２ｂは、第１ピン支持溝１１１ｂの中心から第２半径Ｒ２をもって構成された曲率を有する円弧面状に形成され、第３シール摺接面１１２ｃは、第１ピン支持溝１１１ｂの中心から第３半径Ｒ３をもって構成された曲率を有する円弧面状に形成されている。なお、第２シール摺接面１１２ｂは、カムリング４の揺動範囲内で第２シール部材Ｓ２が常時摺接可能な周方向長さに設定され、第３シール摺接面１１２ｃは、カムリング４の揺動範囲内で第３シール部材Ｓ３が常時摺接可能な周方向長さに設定されている。

　また、周壁１１２の内側面には、図６に示すように、第１シール摺接面１１２ａと第２シール摺接面１１２ｂとの間に、カムリング４に設けられた後述するストッパ部４５と当接するストッパ当接部に相当するカムリング当接部１１２ｅが形成されている。このカムリング当接部１１２ｅは、後述する吸入側室ＩＨに相当する領域内であって、本発明に係る吸入部を構成する第１吸入ポート１１４、後述する第２吸入ポート１２４及び吸入口１２４ａとは重ならない位置に設けられている。

　カムリング当接部１１２ｅは、カムリング４が最大に偏心した状態でストッパ部４５と概ね全面で当接可能な平坦状を呈し、カムリング４の最大偏心量を規制する。すなわち、カムリング４が後述する偏心方向へ移動した際に、ストッパ部４５がカムリング当接部１１２ｅに当接することによって、カムリング４の最大偏心量が規制される。さらに、カムリング当接部１１２ｅは、コイルばねＳＰの付勢方向（図４のＹ線に沿う方向）に対して概ね垂直であり、かつカムリング４の最大偏心状態におけるばね当接部４４０及びストッパ当接面４５０と平行な平坦面により形成されている。なお、カムリング当接部１１２ｅは、ポンプ収容部１１０の周壁１１２の機械加工に供する例えばエンドミル等の刃具により、第１、第２、第３シール摺接面１１２ａ，１１２ｂ，１１２ｃと共に機械加工によって形成される。

　また、周壁１１２の内側面には、図６に示すように、カムリング当接部１１２ｅと第２シール摺接面１１２ｂとの間に、ポンプ収容部１１０を径方向外側に窪ませてなる窪み部１１２ｆが形成されている。窪み部１１２ｆは、概ね円弧状を呈し、カムリング当接部１１２ｅに隣接して設けられている。さらに、窪み部１１２ｆは、カムリング当接部１１２ｅの加工に供する図示外のエンドミルの半径よりも大きな曲率半径を有する。これにより、窪み部１１２ｆは、第１シール摺接面１１２ａ側から第２シール摺接面１１２ｂ側へ前記エンドミルを移動させてカムリング当接部１１２ｅを加工する際の、前記エンドミルの逃げ部としても機能する。

　また、底壁１１１の内側面には、特に図４、図６に示すように、第１軸受孔１１１ａの外周側において、ポンプ部材３のポンプ作用に伴って後述する複数のポンプ室３０の容積が拡大する領域（以下「吸入領域」という。）に開口するように、概ね円弧状をなす第１吸入ポート１１４が形成されている。他方、駆動軸２の回転中心Ｚを挟んで前記吸入領域と反対側に、後述する複数のポンプ室３０の容積が縮小する領域（以下「吐出領域」という。）に開口するように、概ね円弧状をなす第１吐出ポート１１５が形成されている。

　第１吸入ポート１１４は、図６に示すように、駆動軸２の回転方向Ｄにおいて、始端側が最も狭く、かつ中間部が最も広く、中間部から終端部へ向かって徐々に縮小するように形成される。また、第１吸入ポート１１４には、第２ハウジング１２に設けられた後述する吸入口１２４ａを介して、エンジンのオイルパンＯＰに貯留されたオイルが導入される。こうして、可変容量形オイルポンプＶＰ１は、図４に示すように、エンジンのオイルパンＯＰに貯留されたオイルが、ポンプ部材３のポンプ作用に伴い発生する負圧により、吸入口１２４ａ、第１吸入ポート１１４及び後述する第２吸入ポート１２４を介して、吸入領域に係る各ポンプ室３０に吸入される。このように、第１吸入ポート１１４と、後述する第２吸入ポート１２４と、後述する吸入口１２４ａとをもって、本発明に係る吸入部が構成される。

　第１吐出ポート１１５は、図６に示すように、駆動軸２の回転方向Ｄにおいて、始端側から終端側に向かって徐々に拡大するように形成されている。また、第１吐出ポート１１５の終端側には、径方向の外側へ延びる吐出ポート延長部１１５ａが連続して設けられている。また、吐出ポート延長部１１５ａの先端部には、底壁１１１を貫通して外部へと開口する吐出口１１５ｂが設けられている。こうして、可変容量形オイルポンプＶＰ１は、図４に示すように、ポンプ部材３によるポンプ作用によって加圧されて第１吐出ポート１１５及び後述する第２吐出ポート１２５へと吐出されたオイルが、吐出口１１５ｂから図示外のシリンダブロックの内部に設けられたメインギャラリＭＧを通じて、前記図示外のエンジンの各摺動部（例えばクランクメタルＣＭ）や、前記図示外のエンジンのピストンの冷却に供する図示外のオイルジェット装置ＯＪ、及び前記図示外のバルブタイミング制御装置ＶＴ等に供給される。このように、第１吐出ポート１１５と、後述する第２吐出ポート１２５と、吐出口１１５ｂとをもって、本発明に係る吐出部が構成される。

　第２ハウジング１２は、図１～図３、図７に示すように、第１ハウジング１１の一端側開口を閉塞する蓋状のカバー部材として機能し、複数のスクリュＳＷを介して、第１ハウジング１１のフランジ部１１３に接合される。具体的には、第２ハウジング１２は、第１ハウジング１１の各雌ねじ穴１１３ａに対応する位置に設けられた複数のスクリュ貫通孔１２１ａを有する。そして、これら複数のスクリュ貫通孔１２１ａを貫通した複数のスクリュＳＷが第１ハウジング１１の各雌ねじ穴１１３ａにねじ込まれることにより、第２ハウジング１２が第１ハウジング１１に締結される。

　また、第２ハウジング１２には、図７に示すように、第１ハウジング１１の第１軸受孔１１１ａに対向する位置に、駆動軸２の他端側を回転可能に支持する第２軸受孔１２２ａが貫通して形成されている。そして、第２ハウジング１２の内側面にも、第１ハウジング１１の第１ピン支持溝１１１ｂ、第１吸入ポート１１４及び第１吐出ポート１１５に対応する第２ピン支持溝１２２ｂ、第２吸入ポート１２４及び第２吐出ポート１２５が、第１ピン支持溝１１１ｂ、第１吸入ポート１１４及び第１吐出ポート１１５に対向して配置されている。また、第２吸入ポート１２４の始端側には、当該第２吸入ポート１２４の底部を貫通して外部に開口する吸入口１２４ａが設けられている。吸入口１２４ａは、図示外のオイルストレーナを介してオイルパンＯＰに直接開口されてもよく、また、図示外の吸入通路を介してオイルパンＯＰに接続されてもよい。

　さらに、第２ハウジング１２の内側面には、第２吐出ポート１２５と第２軸受孔１２２ａを繋ぐ連通溝１２３が設けられている。すなわち、この連通溝１２３を介して、第２軸受孔１２２ａにオイルを供給すると共に、後述するロータ３１及び各ベーン３２の側部にオイルを供給し、各摺動部位の良好な潤滑が確保されている。なお、この連通溝１２３は、後述する各ベーン３２が出没する方向と合致しないように形成されており、各ベーン３２の当該連通溝１２３への脱落が抑制されている。

　駆動軸２は、図１～図４に示すように、軸方向の一端側に比較的大径に形成された駆動軸大径部２１が、第１ハウジング１１の第１軸受孔１１１ａに回転可能に支持される。他方、駆動軸２は、軸方向の他端側に駆動軸大径部２１よりも小さい外径を有する駆動軸一般部２２が、第２ハウジング１２の第２軸受孔１２２ａに回転可能に支持される。さらに、駆動軸２は、駆動軸大径部２１よりも一端側に比較的小径に形成された駆動軸端部２３が、第１軸受孔１１１ａを通じて外部へと臨んでいて、例えばチェーンなどの図示外の伝達部材を介して、図示外のエンジンのクランクシャフトに連係される。すなわち、駆動軸２は、前記図示外のクランクシャフトから伝達される回転力に基づき、ポンプ部材３を図４の回転方向Ｄへ回転させる。ここで、図４に示す、駆動軸２の回転中心Ｚを通り、かつ前記カムリング基準線Ｍと直交する直線（以下「カムリング偏心方向線」という。）Ｎが、吸入領域と吐出領域の境界となっている。

　ポンプ部材３は、図１、図４に示すように、カムリング４の内周側に収容され、駆動軸２によって回転駆動されるロータ３１と、ロータ３１の外周側に放射状に切り欠かれた複数のスリット３１２内にそれぞれ出没可能に収容された複数のベーン３２と、を有する。また、ロータ３１の軸方向の両端部には、ロータ３１よりも小径に形成され、径方向において各ベーン３２の内側に収容される一対のリング部材３３，３３が配置されている。

　ロータ３１は、図１、図４に示すように、中心部に軸貫通孔３１１が軸方向に沿って貫通していて、この軸貫通孔３１１の中心側から径方向外側へ向かって放射状に切り欠かれた複数のスリット３１２を有する。また、各スリット３１２の底部には、それぞれオイルを導入する横断面ほぼ円形状の背圧室３１３が設けられている。すなわち、ロータ３１の回転に伴って発生する遠心力と、背圧室３１３に導入されたオイルの圧力と、により、各ベーン３２が外方（カムリング４側）へ押し出される構成となっている。

　また、ロータ３１に収容される複数のベーン３２は、所定の金属材料によって矩形板状に形成されたものであり、ロータ３１の回転に伴い、各先端面がカムリング４の内周面に摺接する。すなわち、各ベーン３２の先端面がカムリング４の内周面に摺接することにより、ロータ３１と、周方向に隣り合う一対のベーン３２，３２と、カムリング４とによって、ロータ３１の回転方向Ｄに複数のポンプ室３０が画定されている。また、各ベーン３２は、ロータ３１の回転に伴ってそれぞれの基端面が一対のリング部材３３，３３の外周面に摺接し、当該一対のリング部材３３，３３によってロータ３１の径方向外側へ押し上げられる構成となっている。これにより、機関回転数が低く、また、ロータ３１の回転に伴う遠心力や背圧室３１３内の油圧が小さい場合であっても、各ベーン３２の先端面がカムリング４の内周面と摺接して各ポンプ室３０が液密に仕切られるようになっている。

　カムリング４は、焼結材料により概ね円環状に形成されていて、内周側にポンプ部材３を収容可能な円形のポンプ部材収容部４１を有する。また、カムリング４の外周側には、軸方向に沿って延びる円筒状の揺動支持部４２が設けられていて、揺動支持部４２には、軸方向に貫通するピン貫通孔４２０が形成されている。すなわち、カムリング４は、ピン貫通孔４２０を貫通して第１ピン支持溝１１１ｂ及び第２ピン支持溝１２２ｂに支持される円柱状のピボットピン４０を介して、ポンプ収容部１１０の内部に揺動可能に支持されている。なお、本実施形態では、揺動支持部４２は、前記円筒状を呈し、ピボットピン４０の外周を全周に亘って包囲する。また、揺動支持部４２は、吐出領域においてカムリング４（ポンプ部材収容部４１）の内側面に作用する吐出圧Ｐによってポンプ収容部１１０の周壁１１２へと押し付けられる。すなわち、ピボットピン４０を挟んでポンプ部材収容部４１とは反対側に設けられた支持部先端面４２１がカムリング４の揺動時にポンプ収容部１１０の周壁１１２に対して摺動する。

　また、カムリング４の外周側には、第１ハウジング１１の第１シール摺接面１１２ａ、第２シール摺接面１１２ｂ及び第３シール摺接面１１２ｃとそれぞれ対向する、第１シール構成部４３１、第２シール構成部４３２及び第３シール構成部４３３を有する。第１シール構成部４３１は、第１シール摺接面１１２ａと同心円弧状の第１シール面４３１ａを有する。第２シール構成部４３２は、第２シール摺接面１１２ｂと同心円弧状の第２シール面４３２ａを有する。第３シール構成部４３３は、第３シール摺接面１１２ｃと同心円弧状の第３シール面４３３ａを有する。

　また、第１シール面４３１ａには、第１シール摺接面１１２ａ側に開口するように、軸方向に沿って延びる第１シール保持溝４３１ｂが形成されている。第２シール面４３２ａには、第２シール摺接面１１２ｂ側に開口するように、軸方向に沿って延びる第２シール保持溝４３２ｂが形成されている。第３シール面４３３ａには、第３シール摺接面１１２ｃ側に開口するように、軸方向に沿って延びる第３シール保持溝４３３ｂが形成されている。

　そして、第１シール保持溝４３１ｂには、カムリング４が揺動する際に第１シール摺接面１１２ａに摺接する第１シール部材Ｓ１が収容されている。第２シール保持溝４３２ｂには、カムリング４が揺動する際に第２シール摺接面１１２ｂに摺接する第２シール部材Ｓ２が収容されている。第３シール保持溝４３３ｂには、カムリング４が揺動する際に第３シール摺接面１１２ｃに摺接する第３シール部材Ｓ３が収容されている。

　また、図４に示すように、第１シール面４３１ａは、第１シール摺接面１１２ａを構成する第１半径Ｒ１よりも僅かに小さい所定の半径をもって構成されていて、第１シール面４３１ａと第１シール摺接面１１２ａとの間には、微小なクリアランスが形成されている。第２シール面４３２ａは、第２シール摺接面１１２ｂを構成する第２半径Ｒ２よりも僅かに小さい所定の半径をもって構成されていて、第２シール面４３２ａと第２シール摺接面１１２ｂとの間には、微小なクリアランスが形成されている。第３シール面４３３ａは、第３シール摺接面１１２ｃを構成する第３半径Ｒ３よりも僅かに小さい所定の半径をもって構成されていて、第３シール面４３３ａと第３シール摺接面１１２ｃとの間には、微小なクリアランスが形成されている。

　第１シール部材Ｓ１、第２シール部材Ｓ２及び第３シール部材Ｓ３は、図１、図４に示すように、いずれも低摩擦特性を有する例えばフッ素系樹脂材により、カムリング４の軸方向に沿って直線状に細長く形成されている。また、第１シール保持溝４３１ｂ、第２シール保持溝４３２ｂ及び第３シール保持溝４３３ｂの各底部には、図４に示すように、それぞれゴム製の弾性部材ＢＲが配置されている。すなわち、第１、第２、第３シール部材Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３は、弾性部材ＢＲの弾性力をもって、それぞれ第１、第２、第３シール摺接面１１２ａ，１１２ｂ，１１２ｃに弾性的に接触することにより、第１、第２、第３シール面４３１ａ，４３２ａ，４３３ａと第１、第２、第３シール摺接面１１２ａ，１１２ｂ，１１２ｃとの間を液密にシールしている。

　また、かかる構成から、カムリング４の外周側には、図４に示すように、ピボットピン４０を介して支持される揺動支持部４２と第１シール部材Ｓ１とによって、第１制御油室ＰＲ１が画定されている。第１制御油室ＰＲ１には、メインギャラリＭＧから分岐した吐出圧導入通路Ｌｂから後述する制御弁ＳＶを通じて減圧された第１制御油圧Ｐ１が、第１通路Ｌ１を介して導かれる。なお、第１通路Ｌ１は、第２ハウジング１２を貫通する第１制御圧導入孔１２６に接続されていて、この第１制御圧導入孔１２６から第１ハウジング１１のフランジ部１１３に設けられた第１制御圧導入溝１１３ｃを介して、第１制御油圧Ｐ１が第１制御油室ＰＲ１に導入される。そして、この第１制御油室ＰＲ１に導入された油圧は、第１制御油室ＰＲ１に面するカムリング４の外周面であって揺動支持部４２と第１シール構成部（第１シール部材Ｓ１）との間に形成された第１領域である第１受圧面４４１に作用する。この第１受圧面４４１に作用した油圧により、カムリング４に対して、当該カムリング４の偏心量（駆動軸２の回転中心Ｚに対するポンプ部材収容部４１の中心Ｏの偏心量）Δが減少する方向（以下「同心方向」という。）へ移動力（揺動力）が付与される。

　また、カムリング４の外周側には、第１シール部材Ｓ１と第２シール部材Ｓ２とにより、吸入側室ＩＨが画定されている。吸入側室ＩＨには、ポンプ部材３によるポンプ作用に伴って発生する負圧に基づき、オイルパンＯＰの内部に貯留されたオイルが導かれる。そして、吸入側室ＩＨに導かれたオイルは、第１、第２吸入ポート１１４，１２４と後述する吸入側切欠き溝４６１ａを介して、吸入領域に位置するポンプ室３０へと導かれる。

　ここで、カムリング４は、吸入領域に面する軸方向両端面を切り欠いてなる吸入側切欠き溝４６１ａが形成された吸入側溝形成部４６１を有する。すなわち、吸入側溝形成部４６１は、カムリング４の一般部４６０に対して薄肉に形成され、第１ハウジング１１（底壁１１１）及び第２ハウジング１２との間に、それぞれ吸入領域に位置する各ポンプ室３０と吸入側室ＩＨとを直接連通する連通路を構成する。

　また、吸入側切欠き溝４６１ａは、吸入領域中の中間部において吸入側室ＩＨと連通するように開口し、吸入側室ＩＨ側の開口幅がポンプ室３０側の開口幅に対して小さく設定されている。具体的には、この吸入側切欠き溝４６１ａは、カムリング４の外周側から内周側へ向かって周方向両端側が拡大するように、吸入側室ＩＨの開口幅に対してポンプ室３０側の開口幅が相対的に大きく形成されている。なお、吸入側切欠き溝４６１ａは、第１、第２吸入ポート１１４，１２４と第１、第２吐出ポート１１５，１２５のいずれにも連通しない一対の閉じ込み部に相当するポンプ室３０を除いて、吸入領域に位置する全てのポンプ室３０と連通可能に開口している。

　また、カムリング４の外周側には、第２シール部材Ｓ２と第３シール部材Ｓ３とにより、ばね収容室ＳＲが画定されている。このばね収容室ＳＲは、駆動軸２の回転中心Ｚを挟んで第１制御油室ＰＲ１と反対側に、第１制御油室ＰＲ１と対向するように配置される。そして、ばね収容室ＳＲには、ポンプ収容部１１０の周壁１１２の内側を窪ませてなるばね収容部１１６が開口していて、このばね収容部１１６とカムリング４との間に、コイルばねＳＰが所定の予圧（セット荷重Ｗ１）をもって装填されている。

　ここで、ばね収容部１１６は、カムリング４の内周の中心に相当するポンプ部材収容部４１の中心Ｏと第１ピン支持溝１１１ｂの中心とを結んでなる直線（以下「カムリング中心線」という。）Ｘと概ね直交する直線であって、かつ駆動軸２の回転中心Ｚを通過する線（以下「カムリング付勢方向線」という。）Ｙに沿って形成されている。また、ばね収容部１１６は、図４に示すように、第１吸入ポート１１４と第１吐出ポート１１５との間に、第１吐出ポート１１５寄りに偏倚して設けられている。具体的には、吐出側シール部に相当する第３シール部材Ｓ３とコイルばねＳＰの中心Ｃｓとの距離Ｄｅが、吸入側シール部に相当する第２シール部材Ｓ２とコイルばねＳＰの中心Ｃｓとの距離Ｄｉよりも短くなるように、ばね収容部１１６が配置されている。

　また、ばね収容部１１６には、第２ハウジング１２を貫通するばね室連通孔１２７が開口している。ばね室連通孔１２７は、コイルばねＳＰの中心Ｃｓ上に開口し、大気に開放されていて、ばね収容室ＳＲ内の圧力の調整に供する。なお、ばね室連通孔１２７は、本実施形態のように、コイルばねＳＰの中心Ｃｓ上に開口させた態様に限定されるものではなく、コイルばねＳＰと対向しない位置に設けられていてもよい。

　また、カムリング４の外側部には、コイルばねＳＰが当接可能なばね当接部４４０が設けられている。このばね当接部４４０は、ばね収容部１１６と対向して設けられていて、前記カムリング中心線Ｘとほぼ平行となる平坦面によって構成されている。そして、コイルばねＳＰの付勢力がばね当接部４４０に作用することで、カムリング４に対して、当該カムリング４の偏心量Δが増大する方向（以下「偏心方向」という。）へと移動力（揺動力）が付与される。

　以上のような構成から、第１制御油室ＰＲ１の内圧（第１制御油圧Ｐ１）に基づく付勢力がコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１よりも小さいときは、カムリング４はコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１に基づき偏心方向へ移動して、図４に示すような最大偏心状態となる。一方、吐出圧Ｐが上昇して、第１制御油室ＰＲ１の内圧（第１制御油圧Ｐ１）に基づく付勢力がコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１を上回ったときは、吐出圧Ｐに応じてカムリング４が同心方向へ移動することとなる。

　他方、カムリング４の外周側には、ポンプ部材収容部４１の中心Ｏを挟んで反対側に、ポンプ収容部１１０の周壁１１２に設けられたカムリング当接部１１２ｅに当接してカムリング４の偏心量Δが増大する方向のカムリング４の移動を規制するストッパ部４５が設けられている。ストッパ部４５は、ばね当接部４４０に対して概ね平行な平坦面、すなわちコイルばねＳＰの付勢力が作用する方向に対して概ね垂直となる平坦面によって構成されたストッパ当接面４５０を有する。すなわち、カムリング４が偏心方向へ移動した際、ストッパ部４５のストッパ当接面４５０がカムリング当接部１１２ｅに当接することによって、カムリング４の最大偏心量が規制される。

　さらに、カムリング４の外周側には、第１シール構成部４３１（第１シール面４３１ａ）とストッパ部４５（ストッパ当接面４５０）との間に、カムリング４の外周面を径方向内側へ凹ませてなる凹部４７が設けられている。この凹部４７は、ポンプ収容部１１０の周壁１１２との間に空間を形成し、第１制御油室ＰＲ１側から第１シール部材Ｓ１と第１シール摺接面１１２ａとの間から漏出したオイルを捕集するオイル捕集部として機能する。なお、前述のように、凹部４７は、第１制御油室ＰＲ１から漏出したオイルを捕集するオイル捕集部として機能するものであるから、カムリング４の外側面とポンプ収容部１１０の周壁１１２との間に空間を形成可能であれば足りる。よって、凹部４７は、具体的な図示は省略するが、第１シール構成部４３１（第１シール面４３１ａ）とストッパ部４５（ストッパ当接面４５０）との間においてカムリング４と対向するポンプ収容部１１０の周壁１１２に設けてもよい。

　また、ストッパ部４５は、図４、図５に示すように、軸方向においてポンプ収容部１１０と対向する側端縁に、当該ストッパ部４５の幅方向（長手方向）のほぼ全域に亘って、面取り部４５１が設けられている。この面取り部４５１は、軸方向におけるストッパ部４５の側端縁の角部を所定の角度（例えば４５度）で面取りしてなる平坦状を呈し、ポンプ収容部１１０との間に連通路ＣＬを画定する。この連通路ＣＬは、凹部４７と吸入側室ＩＨとを連通し、第１制御油室ＰＲ１から凹部４７に漏出したオイルを、窪み部１１２ｆを介して吸入側室ＩＨへと導く。なお、面取り部４５１は、第１ハウジング１１の成型時にポンプ収容部１１０の底壁１１１と周壁１１２との間（隅部）に形成されるアール部１１８との干渉を回避する逃げ部としても機能する。

　また、カムリング４の外周側には、図４に示すように、ピボットピン４０と第３シール部材Ｓ３とにより、吐出側室ＥＨが画定されている。吐出側室ＥＨには、吐出ポート延長部１１５ａが臨み、第１、第２吐出ポート１１５，１２５と後述する吐出側切欠き溝４６２ａとを介して、吐出領域に位置するポンプ室３０から吐き出されたオイルが導かれる。そして、吐出側室ＥＨへと導かれたオイルは、吐出口１１５ｂから吐出され、オイルフィルタＦを通過し、吐出通路Ｌｅを介してメインギャラリＭＧへと吐き出される。

　ここで、カムリング４は、吐出領域に面する軸方向両端面を切り欠いてなる吐出側切欠き溝４６２ａが形成された吐出側溝形成部４６２を有する。すなわち、吐出側溝形成部４６２は、カムリング４の一般部４６０に対して薄肉に形成され、第１ハウジング１１（底壁１１１）及び第２ハウジング１２との間に、それぞれ吐出領域に位置する各ポンプ室３０と吐出側室ＥＨとを直接連通する連通路を構成する。

　また、吐出側切欠き溝４６２ａは、吐出領域中の終端側において吐出側室ＥＨと連通するように開口し、吐出側室ＥＨ側の開口幅がポンプ室３０側の開口幅に対して小さく設定されている。具体的には、この吐出側切欠き溝４６２ａは、カムリング４の外周側から内周側へ向かって周方向の一端側（吐出領域の始端側）が拡大するように、ポンプ室３０側の開口幅が吐出側室ＥＨの開口幅に対して相対的に大きく形成されている。なお、吐出側切欠き溝４６２ａは、第１、第２吸入ポート１１４，１２４と第１、第２吐出ポート１１５，１２５のいずれにも連通しない閉じ込み部に相当するポンプ室３０を除いて、吐出領域に位置する全てのポンプ室３０と連通可能に開口している。

　以上のような構成から、可変容量形オイルポンプＶＰ１は、第１制御油室ＰＲ１と、ばね収容室ＳＲとの間に、第１制御油室ＰＲ１及びばね収容室ＳＲに対して液密に画定された、一連の吸入吐出通路を有する。この吸入吐出通路は、第１、第２吸入ポート１１４，１２４と、吸入側切欠き溝４６１ａと、吸入領域及び吐出領域に臨む各ポンプ室３０と、吐出側切欠き溝４６２ａと、第１、第２吐出ポート１１５，１２５と、を含む。換言すれば、前記吸入吐出通路は、第１制御油室ＰＲ１やばね収容室ＳＲに遮られることなく、第１制御油室ＰＲ１とばね収容室ＳＲとの間を貫通するように形成されている。

　さらに、吐出側室ＥＨには、第１ハウジング１１にて吐出ポート延長部１１５ａに隣接して設けられたリリーフ弁７が臨んでいる。リリーフ弁７は、図１、図４に示すように、第１ハウジング１１の底壁１１１を貫通するリリーフ弁孔１１７に摺動可能に設けられたボール弁体７１と、ボール弁体７１を閉弁方向へ常時付勢するバルブスプリング７２と、バルブスプリング７２が着座する概ね円環状のリテーナ部材７３と、を有する。すなわち、ポンプ吐出圧がバルブスプリング７２の付勢力よりも高くなると、当該ポンプ吐出圧によりボール弁体７１が押し退けられ、吐出側室ＥＨが外部（オイルパンＯＰ）と連通し、圧力が過大となったオイルがドレン通路Ｌｄを介して低圧部に相当するオイルパンＯＰへ還流されるようになっている。これにより、過大な圧力を有するオイルが供給されることに起因した前記図示外のエンジン及びバルブタイミング制御装置等の不具合が抑制されている。なお、リリーフ弁孔１１７は、低圧部に連通していればよく、大気圧となるオイルパンＯＰと連通する構成のほか、例えば負圧となる吸入口１２４ａの近傍に連通する構成としてもよい。

　（制御弁の構成）
　また、可変容量形オイルポンプＶＰ１では、図４に示すように、第１制御油室ＰＲ１へのオイル（第１制御油圧Ｐ１）の導入が、制御機構に相当する制御弁ＳＶによって制御される。制御弁ＳＶは、エンジン制御を司る制御装置ＣＵによって駆動制御されるソレノイドバルブである。具体的には、制御弁ＳＶは、第１通路Ｌ１の開閉制御に供する弁部５と、弁部５の一端部に設けられ、制御装置ＣＵにより出力される励磁電流に基づいて弁部５の開閉制御に供するソレノイド部６と、を有する。

　弁部５は、バルブケース５１と、スプール弁体５２と、リテーナ部材５３と、バルブスプリング５４と、を備える、いわゆる三方向弁である。なお、弁部５は、ハウジング１に内蔵されるかたちで可変容量形オイルポンプＶＰ１と一体に設けられていてもよく、また、可変容量形オイルポンプＶＰ１とは別体に独立して設けられていてもよい。

　バルブケース５１は、所定の金属材料、例えばアルミニウム合金材料によって中心軸線Ｑ方向の両端部が開口する概ね円筒状を呈し、内部に弁体収容部５１０を有する。弁体収容部５１０は、バルブケース５１の中心軸線Ｑ方向に沿ってバルブケース５１を貫通する段付きの貫通孔によって構成されている。すなわち、弁体収容部５１０は、中心軸線Ｑ方向の一端側に、第１弁体摺接部５１１を有し、中心軸線Ｑ方向の他端側に、第１弁体摺接部５１１よりも大径となる第２弁体摺接部５１２を有する。そして、弁体収容部５１０のうち、第１弁体摺接部５１１側の開口部はソレノイド部６によって閉塞される。一方、弁体収容部５１０のうち、第２弁体摺接部５１２側の開口部は、後述するスプリング収容室５５のオイルを排出するドレンポートＰｄとして機能し、ドレン通路Ｌｄに開口する。ここで、ドレンポートＰｄは、ドレン通路Ｌｄに開口せず、低圧部に相当するオイルパンＯＰに直接開放されていてもよい。また、ドレンポートＰｄは、低圧部に連通していればよく、大気圧に相当するオイルパンＯＰと連通する構成のほか、例えば負圧となる吸入口１２４ａの近傍に連通する構成としてもよい。なお、以下では、弁部５について、便宜上、第１弁体摺接部５１１側（図４中の上側）の端部を第１端部と定義し、第２弁体摺接部５１２側（図４中の下側）の端部を第２端部と定義して説明する。

　第１弁体摺接部５１１の外周側には、バルブケース５１の外周面を周方向に沿って切り欠いてなる第１環状溝５１３が形成されている。また、第１環状溝５１３の底部には、中心軸線Ｑに直交するバルブケース５１の径方向において弁体収容部５１０の内外を連通する複数の第１弁孔５１３ａが形成されている。第１弁孔５１３ａは、平面視が概ね円形となる丸穴によって構成され、吐出圧導入通路Ｌｂからオイル（吐出圧Ｐ）を導入する導入ポートＰｂとして機能する。

　また、同様に、第２弁体摺接部５１２の外周側には、バルブケース５１の外周面を周方向に沿って切り欠いてなる第２環状溝５１４が形成されている。また、第２環状溝５１４の底部には、中心軸線Ｑに直交するバルブケース５１の径方向において弁体収容部５１０の内外を連通する第２弁孔５１４ａが形成されている。なお、第２弁孔５１４ａは、平面視が概ね円形となる丸穴によって構成され、第１通路Ｌ１を通じて第１制御油室ＰＲ１に対するオイル（第１制御油圧Ｐ１）の給排に供する給排ポートＰｃとして機能する。

　スプール弁体５２は、移動方向である中心軸線Ｑ方向において異なる外径を有する段付き状に形成された円筒状を呈し、バルブケース５１の弁体収容部５１０に摺動可能に収容される。具体的には、スプール弁体５２は、第１弁体摺接部５１１に摺接する第１ランド部５２１と、第１ランド部５２１よりも大径に形成され、第２弁体摺接部５１２に摺接する第２ランド部５２２と、を有する。また、第１ランド部５２１と第２ランド部５２２との間には、これら第１ランド部５２１及び第２ランド部５２２よりも小さい外径を有する中間軸部５２３が形成されている。すなわち、中間軸部５２３は、バルブケース５１の径方向における弁体収容部５１０との間に、中継室Ｒｃを画定する。

　そして、中継室Ｒｃにおいて中心軸線Ｑ方向に対向する第１ランド部５２１及び第２ランド部５２２は第１弁孔５１３ａから導かれた油圧を受ける受圧面として機能する。その際、第１ランド部５２１に対して第２ランド部５２２が相対的に大きい外径を有し、第１ランド部５２１によって構成される第１受圧面Ｐｆ１に対して、第２ランド部５２２によって構成される第２受圧面Ｐｆ２が相対的に大きくなるように形成されている。すなわち、かかる第１受圧面Ｐｆ１と第２受圧面Ｐｆ２の受圧面積の差に基づき、第１弁孔５１３ａから中継室Ｒｃに導入された油圧が第１受圧面Ｐｆ１よりも相対的に大きい第２受圧面Ｐｆ２に作用することにより、スプール弁体５２が第２端部側へと押圧される。

　また、スプール弁体５２は、第１ランド部５２１よりも第１端部側に、第１ランド部５２１よりも小さい外径を有する軸端部５２４を有する。軸端部５２４は、バルブケース５１の径方向における弁体収容部５１０との間に、背圧室Ｒｂを画定する。背圧室Ｒｂは、第１ランド部５２１の外周側（弁体収容部５１０との微小隙間）を通じて中継室Ｒｃより漏出したオイルを捕集する。なお、背圧室Ｒｂは、当該背圧室Ｒｂに臨むスプール弁体５２の第１端部の周壁に形成された排出孔５２５と、排出孔５２５と後述するスプリング収容室５５を繋ぐ内部通路５２６と、を通じて、スプリング収容室５５と連通する。すなわち、背圧室Ｒｂに捕集されたオイルは、排出孔５２５及び内部通路５２６を通じて後述するスプリング収容室５５に導かれ、ドレンポートＰｄ及びドレン通路Ｌｄを介してオイルパンＯＰへと排出される。

　また、スプール弁体５２は、リテーナ部材５３と対向する第２ランド部５２２側の端部に、スプール弁体５２と対向するバルブスプリング５４の第１端部を支持するスプリング支持部５２７を有する。スプリング支持部５２７は、スプール弁体５２の内周側を第２ランド部５２２側へ向かって段差状に拡径することによって形成されていて、筒状のスプリング包囲部５２７ａと、平坦なスプリング支持面５２７ｂと、を有する。これにより、スプリング支持部５２７は、スプリング包囲部５２７ａによってバルブスプリング５４の第１端部の外周側を包囲しつつ、スプリング支持面５２７ｂによってバルブスプリング５４の第１端部を支持する。

　リテーナ部材５３は、筒状部５３１と、筒状部５３１の外側端部を閉塞する底壁部５３２と、を有する、概ね有底円筒状に形成されている。リテーナ部材５３は、筒状部５３１の開口部がスプール弁体５２のスプリング支持部５２７と対向するように、バルブケース５１の第２端部側の開口端部に嵌め込まれる。これにより、リテーナ部材５３は、筒状部５３１によりバルブスプリング５４の第２端部の外周側を包囲しつつ、底壁部５３２の内側端面によりバルブスプリング５４の第２端部を支持する。また、リテーナ部材５３は、底壁部５３２の中央位置に、円形のリテーナ開口部５３０を有する。すなわち、リテーナ開口部５３０は、底壁部５３２を貫通し、第２弁孔５１４ａとドレンポートＰｄとを連通する。

　バルブスプリング５４は、周知の圧縮コイルばねであって、スプール弁体５２とリテーナ部材５３の間に画定されるスプリング収容室５５に、所定の予圧（セット荷重Ｗ２）をもって装填される。これにより、バルブスプリング５４は、上記セット荷重Ｗ２に基づき、スプール弁体５２を第１端部側へ常時付勢する。

　ソレノイド部６は、円筒状のケーシング６１と、ケーシング６１の内部に収容された図示外のコイル及びアーマチュアと、前記アーマチュアに固定され、当該アーマチュアと共に中心軸線Ｑ方向に沿って進退移動可能に設けられたロッド６２と、を備える。なお、ソレノイド部６には、エンジンの油温や水温、エンジン回転数など所定のパラメータによって検出又は算出されたエンジンの運転状態に基づいて制御装置ＣＵから励磁電流が通電される。そして、ソレノイド部６は、供給される電流値に応じて電磁力Ｆｍの大きさを連続的に変更可能であり、パルス幅変調（ＰＷＭ）により制御され、その電流値はデューティ比Ｄｔにより与えられる。

　（オイルポンプの作動説明）
　次に、図４に基づき、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ１の動作について説明する。

　すなわち、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ１は、図示外のクランクシャフトの回転が図示外のチェーンを介して駆動軸２に伝達され、駆動軸２を介してロータ３１が回転方向Ｄへ回転駆動される。すると、ロータ３１の回転に伴って、吸入口１２４ａ、第１、第２吸入ポート１１４，１２４、並びに一対の吸入側切欠き溝４６１ａを介して、オイルパンＯＰからオイルが吸い上げられる。また、かかる吸入作用と同時に、一対の吐出側切欠き溝４６２ａ、第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂを介して、吐出通路Ｌｅへと吐き出される。そして、吐出通路Ｌｅへ吐出されたオイルは、メインギャラリＭＧを介して図示外のエンジンの摺動部（クランクメタルＣＭ）、オイルジェット装置ＯＪ及びバルブタイミング制御装置ＶＴ等に圧送されると共に、吐出圧導入通路Ｌｂを介して制御弁ＳＶの導入ポートＰｂへと導かれる。なお、メインギャラリＭＧには、吐出圧Ｐを検出可能な油圧センサＰＳが配置されていて、この油圧センサＰＳの検出結果は制御装置ＣＵにフィードバックされている。

　また、ピボットピン４０を支点としてカムリング４が揺動することにより、駆動軸２の回転中心Ｚとポンプ部材収容部４１の中心Ｏとの差である偏心量Δが変化して、ポンプ室３０の容積変化量（最大容積と最小容積との差）が変化する。偏心量Δが大きくなるとポンプ室３０の容積変化量も大きくなり、偏心量Δが小さくなるとポンプ室３０の容積変化量も小さくなる。また、偏心量Δは、第１制御油室ＰＲ１の内圧（第１制御油圧Ｐ１）に基づく同心方向の付勢力と、コイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１に基づく偏心方向の付勢力に応じて変化する。すなわち、第１制御油室ＰＲ１の内圧（第１制御油圧Ｐ１）に基づく同心方向の付勢力が、コイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１に基づく偏心方向の付勢力よりも小さいときは、カムリング４は偏心方向へ揺動して、偏心量Δが大きくなる。一方、第１制御油室ＰＲ１の内圧（第１制御油圧Ｐ１）に基づく同心方向の付勢力が、コイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１に基づく偏心方向の付勢力よりも大きくなると、カムリング４は同心方向へ揺動して、偏心量Δが小さくなる。そして、第１制御油室ＰＲ１の内圧（第１制御油圧Ｐ１）に基づく同心方向の付勢力と、コイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１に基づく偏心方向の付勢力とが釣り合う位置にて、カムリング４は停止する。

　（制御弁の作動説明）
　図８は、可変容量形オイルポンプＶＰ１の吐出圧特性を表したグラフである。また、図９は、可変容量形オイルポンプＶＰ１の作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図８の区間ａにおけるポンプの状態を示し、（ｂ）は図８の区間ｂにおけるポンプの状態を示している。また、図１０は、可変容量形オイルポンプＶＰ１の作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図８の区間ｃにおけるポンプの状態を示し、（ｂ）は図８の区間ｄにおけるポンプの状態を示している。また、図１１は、可変容量形オイルポンプＶＰ１の作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図８の区間ｅにおけるポンプの状態を示し、（ｂ）は図８の区間ｆにおけるポンプの状態を示している。

　図８中のＰ１は、例えばバルブタイミング制御装置ＶＴの要求油圧に相当する第１機関要求油圧を示す。また、図８中のＰ２は、例えばエンジンのピストンの冷却に供するオイルジェット装置ＯＪの要求油圧に相当する第２機関要求油圧を示す。さらに、図中のＰ３は、例えばエンジン高回転時のクランクシャフトの軸受部（クランクメタルＣＭ）の潤滑に要する第３機関要求油圧を示す。

　すなわち、可変容量形オイルポンプＶＰ１では、機関始動から回転数Ｎａまでの区間ａでは、吐出圧Ｐがスプール弁体５２の第２受圧面Ｐｆ２に作用することにより発生する付勢力Ｐｏが、バルブスプリング５４のセット荷重Ｗ２よりも小さくなる。よって、図９（ａ）に示すように、スプール弁体５２は、初期位置である第１端部側の位置にて維持され、給排ポートＰｃはドレンポートＰｄと連通する（第１状態）。その結果、第１制御油室ＰＲ１には吐出圧Ｐ（第１制御油圧Ｐ１）が導入されず、カムリング４はコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１に基づいて最大偏心状態のまま維持される。

　やがて、吐出圧Ｐが第１機関要求油圧Ｐ１に到達したところで、当該吐出圧Ｐを第１機関要求油圧Ｐ１に維持する場合には、ソレノイド部６に供給する励磁電流のデューティ比Ｄｔを１００％とする。これにより、ソレノイド部６に発生する電磁力Ｐｍ、すなわちロッド６２がスプール弁体５２を押圧する押圧力が、バルブスプリング５４のセット荷重Ｗ２よりも大きくなる。すると、図９（ｂ）に示すように、スプール弁体５２は第２端部側へ移動し、給排ポートＰｃとドレンポートＰｄの連通が遮断され、導入ポートＰｂと給排ポートＰｃが連通する（第２状態）。その結果、図８の区間ｄでは、第１制御油室ＰＲ１内に吐出圧Ｐ（第１制御油圧Ｐ１）が導入され、当該第１制御油室ＰＲ１に導入される吐出圧Ｐ（第１制御油圧Ｐ１）の上昇に伴いカムリング４の偏心量Δが減少し、吐出圧Ｐが緩やかに上昇することとなる。

　また、可変容量形オイルポンプＶＰ１では、エンジン回転数Ｎが回転数Ｎａよりも大きく回転数Ｎｃよりも小さい図８の区間ｃ又は区間ｅでは、図１０（ａ）及び図１１（ａ）に示すように、吐出圧Ｐがスプール弁体５２の第２受圧面Ｐｆ２に作用して発生する付勢力Ｐｏが、バルブスプリング５４のセット荷重Ｗ２よりも小さくなる。よって、図１０（ａ）、図１１（ａ）に示すように、スプール弁体５２は、初期位置である第１端部側の位置にて維持され、給排ポートＰｃはドレンポートＰｄと連通する（第１状態）。その結果、第１制御油室ＰＲ１には吐出圧Ｐ（第１制御油圧Ｐ１）が導入されず、カムリング４はコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１に基づいて最大偏心状態のまま維持される。

　一方、エンジン回転数Ｎが回転数Ｎｃよりも小さい区間では、ソレノイド部６に供給する励磁電流の電流値（デューティ比Ｄｔ）を無段階に変化させることで、カムリング４の偏心量Δを制御することができる。具体的には、例えば吐出圧Ｐを第２機関要求油圧Ｐ２に維持する場合は、ソレノイド部６に供給する励磁電流のデューティ比Ｄｔを５０％に設定する。これにより、吐出圧Ｐの油圧力Ｐｏとソレノイド部６の電磁力Ｐｍとの合力が、バルブスプリング５４のセット荷重Ｗ２よりも大きくなる。すると、図１０（ｂ）に示すように、スプール弁体５２は第２端部側へ移動して、給排ポートＰｃとドレンポートＰｄとの連通が遮断され、導入ポートＰｂと給排ポートＰｃとが連通する（第２状態）。その結果、図８の区間ｄでは、第１制御油室ＰＲ１に吐出圧Ｐ（第１制御油圧Ｐ１）が導入され、この吐出圧Ｐ（第１制御油圧Ｐ１）に基づいてカムリング４の偏心量Δが減少して最小偏心状態となり、吐出圧Ｐが第２機関要求油圧Ｐ２に維持される。

　なお、上記の区間ｄでは、上記吐出圧Ｐの増大に基づくスプール弁体５２の第２端部側への移動と、このスプール弁体５２が第２端部側へ移動してカムリング４が最小偏心状態となることに基づくスプール弁体５２の第１端部側への移動と、が交互に連続的に繰り返される。このようにして、給排ポートＰｃと導入ポートＰｂとが連通する状態と、給排ポートＰｃとドレンポートＰｄとが連通する状態と、が交互に連続的に切り替わることにより、吐出圧Ｐが第２機関要求油圧Ｐ２に維持されることとなる。

　やがて、吐出圧Ｐが第３機関要求油圧Ｐ３に到達すると、ソレノイド部６に供給する励磁電流のデューティ比Ｄｔが０％の状態で、吐出圧Ｐの油圧力Ｐｏが、バルブスプリング５４のセット荷重Ｗ２よりも大きくなる。その結果、図１１（ｂ）に示すように、スプール弁体５２は第２端部側へ移動して、給排ポートＰｃとドレンポートＰｄとの連通が遮断され、導入ポートＰｂと給排ポートＰｃとが連通する。その結果、図８の区間ｆでは、第１制御油室ＰＲ１に吐出圧Ｐ（第１制御油圧Ｐ１）が導入され、この吐出圧Ｐ（第１制御油圧Ｐ１）に基づいてカムリング４の偏心量Δが減少して最小偏心状態となり、吐出圧Ｐが第３機関要求油圧Ｐ３に維持される。

　なお、上記区間ｆでも、前記区間ｄと同様に、上記吐出圧Ｐの増大に基づくスプール弁体５２の第２端部側への移動と、このスプール弁体５２が第２端部側へ移動してカムリング４が最小偏心状態となることに伴うスプール弁体５２の第１端部側への移動と、が交互に連続的に繰り返される。このようにして、給排ポートＰｃと導入ポートＰｂとが連通する状態と、給排ポートＰｃとドレンポートＰｄとが連通する状態と、が交互に連続的に切り替わることにより、吐出圧Ｐが第３機関要求油圧Ｐ３に維持されることとなる。

　（本実施形態の作用効果）
　前記従来の可変容量形オイルポンプは、ストッパ部を構成するカムリングのアーム部が、ポンプハウジングの内部にオイルを吸入する吸入部（吸入口又は吸入ポート）と重なるように配置されていた。このため、カムリングのアーム部が吸入抵抗となり、ポンプの吸入性を低下させてしまう点で、改善の余地が残されていた。

　これに対して、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ１は、ポンプ収容部１１０を有するハウジング１と、ポンプ収容部１１０の内部に、移動可能に設けられた調整部材であるカムリング４と、カムリング４の内部に収容されたポンプ部材であって、カムリング４の内周の中心（ポンプ部材収容部４１の中心Ｏ）に対して偏心した回転中心Ｚを通る駆動軸２により回転駆動され、ポンプ部材３とカムリング４との間に複数の作動室であるポンプ室３０を画定し、ポンプ部材３の回転に伴い、駆動軸２に対する径方向においてカムリング４を跨ぐように設けられた吸入部（第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａ）を介して前記複数のポンプ室３０のうちの一部のポンプ室３０内にオイルを吸入すると共に、前記径方向においてカムリング４を跨ぐように設けられた吐出部（第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂ）を介して前記複数のポンプ室３０のうちの一部のポンプ室３０内のオイルを吐出するポンプ部材３と、前記径方向においてポンプ収容部１１０とカムリング４との間に形成され、吐出部（第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂ）から吐出されたオイルが導かれ、カムリング４の偏心量Δの調整に供する制御油室である第１制御油室ＰＲ１と、カムリング４と当接することによってカムリング４の内周の中心と駆動軸２の回転中心Ｚとの偏心量Δが増大する方向へカムリング４を付勢する付勢部材であるコイルばねＳＰと、カムリング４に設けられ、コイルばねＳＰの付勢力（セット荷重Ｗ１）を受けてポンプ収容部１１０に設けられたストッパ当接部カムリング当接部１１２ｅ）と当接してカムリング４の偏心量Δが増大する方向の移動を規制するストッパ部であって、駆動軸４回転中心Ｚ周りの周方向において、吸入部（第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａ）とオーバーラップしない位置に設けられたストッパ部４５と、を備える。

　このように、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ１では、駆動軸２の回転中心Ｚ周りの周方向において、吸入部に相当する第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａとは重ならない位置に、ポンプ収容部１１０に設けられたカムリング当接部１１２ｅと当接可能なストッパ部４５が設けられている。このため、前記吸入部に相当する第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａを介して吸入領域のポンプ室３０に吸入されるオイルの流れが、ストッパ部４５によって遮られるおそれがない。これにより、可変容量形オイルポンプＶＰ１では、ポンプ作動時の吸入抵抗が低減され、ポンプの吸入性を向上させることができる。

　また、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ１では、制御油室は、吸入部（第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａ）に対しシール部材（第１シール部材Ｓ１）を介して液密にシールされることによって画定され、吐出部（第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂ）から吐出されたオイルが導かれて、カムリング４の内周の中心（ポンプ部材収容部４１の中心Ｏ）と駆動軸２の回転中心Ｚとの偏心量Δが減少する方向に動いたときに容積が増大するものであり、ストッパ部４５は、カムリング４の外周側において、シール部材（第１シール部材Ｓ１）と吸入部（第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａ）との間に設けられている。

　このように、本実施形態では、ストッパ部４５が、カムリング４の外周側において、第１シール部材Ｓ１と吸入部に相当する第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａとの間、すなわち第１シール部材Ｓ１と吸入側室ＩＨとの間に設けられている。このため、オイルの吸入を妨げない位置にストッパ部４５を配置することができ、ポンプの吸入性の向上を図ることができる。

　また、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ１では、ストッパ部４５は、シール部材（第１シール部材Ｓ１）と吸入部（第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａ）の間において、シール部材（第１シール部材Ｓ１）に近い位置に配置されている。

　このように、本実施形態では、ストッパ部４５が、第１シール部材Ｓ１に近接して配置されている。このため、第１制御油室ＰＲ１内に導かれた比較的高圧のオイルが第１シール部材Ｓ１を超えて比較的低圧の吸入側室ＩＨ側へと流入し、この流入したオイルが第１シール部材Ｓ１に近接するストッパ部４５に作用する。その結果、前記流入したオイルのダンパ効果によって、ストッパ部４５がカムリング当接部１１２ｅに当接する際の衝突が緩和されて、ポンプ作動時の騒音の発生を抑制することができる。

　また、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ１では、コイルばねＳＰは、カムリング４と当接し、カムリング４の内周の中心（ポンプ部材収容部４１の中心Ｏ）と駆動軸２の回転中心Ｚとの偏心量Δが増大する方向にカムリング４を付勢するものであり、コイルばねＳＰは、前記径方向において、ポンプ収容部１１０とカムリング４との間であって、かつ吸入部（第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａ）と重ならない位置に設けられている。

　このように、本実施形態では、コイルばねＳＰが、吸入部に相当する第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａと重ならない位置に配置されている。このため、前記吸入部に相当する第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａを介して吸入領域のポンプ室３０に吸入されるオイルの流れがコイルばねＳＰによって遮られるおそれもない。これにより、ポンプ作動時の吸入抵抗のさらなる低減化が図れ、ポンプの吸入性を一層向上させることができる。

　また、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ１では、コイルばねＳＰは、前記径方向においてポンプ収容部１１０とカムリング４との間に形成された付勢部材収容室であるばね収容室ＳＲに配置され、ばね収容室ＳＲは、カムリング４を挟んで第１制御油室ＰＲ１の反対側に対向して配置され、吸入部（第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａ）に対し第２シール部材Ｓ２を介して液密にシールされている。

　このように、本実施形態では、コイルばねＳＰが、ポンプ収容部１１０とカムリング４の間において、吸入部に相当する第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａ、すなわち吸入側室ＩＨに対して液密にシールされたばね収容室ＳＲに収容されている。このため、前記吸入部に相当する第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａを介して吸入されたオイルがばね収容室ＳＲ内へと流入することが抑制され、第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａを介して導入されたオイルの流れが、コイルばねＳＰによって遮られるおそれがない。これにより、吸入部である第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａの付近におけるオイルの流れがより円滑化され、ポンプの吸入性をさらに向上させることができる。

　また、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ１では、カムリング４は、制御油室（第１制御油室ＰＲ１）の内部圧力（第１制御油圧Ｐ１）とコイルばねＳＰの付勢力（セット荷重Ｗ１）とに基づき、ポンプ収容部１１０に設けられた揺動支点（ピボットピン４０）を中心に揺動する。

　このように、本実施形態では、カムリング４を揺動式とすることで、第１制御油室ＰＲ１の内圧（油圧力Ｆｐ１）又はコイルばねＳＰの付勢力（セット荷重Ｗ１）が作用する方向と、カムリング４の移動方向とが一致する。このため、カムリング４の移動方向に対して直交する方向に吐出圧が作用する周知のスライド式と比べて、吸入側室ＩＨを画定する第１、第２シール部材Ｓ１，Ｓ２の摩擦抵抗の増大や摩耗の促進を招来するおそれがない。その結果、カムリング４の応答性の向上や、ポンプ（装置）の耐久性の向上を図ることができる。

　また、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ１では、ストッパ部４５は、揺動支点（ピボットピン４０）を中心に吸入部（第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａ）の最外周側縁に沿って描いた仮想円ＶＣの内側に配置されている。

　このように、本実施形態では、ストッパ部４５が、前記一定の仮想円ＶＣの内側に配置されている。このため、ストッパ部４５がカムリング４の外周側に大きくオフセットすることがなく、ポンプの小型化を図ることができる。

　また、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ１では、第１制御油室ＰＲ１は、吸入部（第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａ）に対し第１シール部材Ｓ１を介して液密にシールされることによって画定されていて、カムリング４は、第１シール部材Ｓ１を保持するためのシール保持部である第１シール構成部４３１（第１シール保持溝４３１ｂ）を有し、前記周方向におけるストッパ部４５と第１シール構成部４３１（第１シール保持溝４３１ｂ）の間に、前記径方向においてカムリング４側（又はポンプ収容部１１０側）に向けて凹む凹部４７が設けられている。

　このように、本実施形態では、ストッパ部４５と第１シール構成部４３１の間に、径方向においてカムリング４側に向かって凹む凹部４７が設けられている。このため、当該凹部４７内にオイルが保持され、このオイルによって、第１シール部材Ｓ１の摺動性が向上する。その結果、比較的長い時間停止したエンジンの再始動時において、カムリング４の良好な摺動を確保することができる。

　また、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ１では、第１制御油室ＰＲ１には、吐出部（第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂ）から吐出され、かつ内燃機関に設けられたオイルフィルタＦを通過したオイルが導かれる。

　このように、本実施形態では、オイルフィルタＦを通過したオイルが第１制御油室ＰＲ１に導かれる構成となっている。このため、凹部４７には、オイルフィルタＦによって異物等が除去されたオイルが導かれることとなり、第１シール摺動面１１２ａやカムリング当接部１１２ｅにおける異物の噛み込みを抑制することができる。

　また、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ１では、前記軸方向におけるストッパ部４５の端縁とカムリング当接部１１２ｅの端縁との間に、凹部４７と吸入部（第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａ）とを連通する連通路ＣＬが形成されている。

　このように、本実施形態では、ストッパ部４５の端縁とカムリング当接部１１２ｅの端縁との間に、凹部４７と吸入側室ＩＨとを連通する連通路ＣＬが形成されている。これにより、凹部４７から吸入側室ＩＨにオイルが流れやすくなる。その結果、オイルフィルタＦを通過する前の吸入側室ＩＨのオイルが連通路ＣＬを介して凹部４７に流入することによる、第１シール摺動面１１２ａないしカムリング当接部１１２ｅにおける異物の噛み込みを抑制することができる。

　また、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ１では、連通路ＣＬは、前記軸方向においてカムリング４がストッパ部４５の側端縁に有する面取り部４５１によって、カムリング４とポンプ収容部１１０との間に形成されている。

　このように、本実施形態では、連通路ＣＬは、ストッパ部４５の側端縁に有する面取り部４５１によって形成されている。すなわち、連通路ＣＬは、ストッパ部４５の側端縁に面取り部４５１を設けるのみで形成することができる。これにより、連通路ＣＬを容易に形成することが可能となり、ポンプの製造作業性の低下を抑制することができる。

　（変形例）
　図１２～図１５は、本発明に係る可変容量形オイルポンプの第１実施形態の変形例を示している。なお、本変形例に係る可変容量形オイルポンプＶＰ２は、前記第１実施形態に係るばね収容室ＳＲの使用態様を変更したものであって、他の構成については、前記第１実施形態と同様である。このため、前記第１実施形態と同じ構成については、同一の符号を付すことにより、その説明を省略する。

　図１２は、本変形例に係る可変容量形オイルポンプＶＰ２の構成を示す図であり、図１３～図１５は、本変形例に係る可変容量形オイルポンプＶＰ２の可変容量制御の説明に供する図である。

　（オイルポンプの構成）
　図１２に示すように、本変形例に係る可変容量形オイルポンプＶＰ２では、第１制御油室ＰＲ１に加えて、ばね収容室ＳＲにもオイルが導入されるように構成されていて、ばね収容室ＳＲが、第２制御油室ＰＲ２としても機能する。すなわち、当該可変容量形オイルポンプＶＰ２では、カムリング４が、第１制御油室ＰＲ１の内圧と、第２制御油室ＰＲ２の内圧及びコイルばねＳＰの付勢力と、に基づいて揺動制御される。

　具体的には、第１制御油室ＰＲ１には、吐出圧導入通路Ｌｂから二股に分岐した一方の第１通路Ｌ１を介して、第１制御油圧Ｐ１が導かれる。なお、この第１制御油室ＰＲ１に導かれる第１制御油圧Ｐ１は、メインギャラリＭＧに導かれた吐出圧Ｐと実質的に同じである。そして、第１制御油室ＰＲ１内に導かれた第１制御油圧Ｐ１は、第１制御油室ＰＲ１に面するカムリング４の外周面のうち、揺動支持部４２と第１シール構成部４３１（第１シール部材Ｓ１）との間（第１領域）に形成された第１受圧面４４１に作用する。

　一方、第２制御油室ＰＲ２には、吐出圧導入通路Ｌｂから分岐した他方の第２通路Ｌ２とばね室連通孔１２７とを介して、制御弁ＳＶを通じて減圧された第２制御油圧Ｐ２が導かれる。そして、第２制御油室ＰＲ２内に導かれた第２制御油圧Ｐ２は、第２制御油室ＰＲ２に面するカムリング４の外周面のうち、第２シール構成部４３２（第２シール部材Ｓ２）と第３シール構成部４３３（第３シール部材Ｓ３）との間（第２領域）に形成された第２受圧面４４２に作用する。

　こうして、可変容量形オイルポンプＶＰ２では、第１制御油室ＰＲ１に導かれた油圧（第１制御油圧Ｐ１）が第１受圧面４４１に作用すると共に、第２制御油室ＰＲ２に導かれた油圧（第２制御油圧Ｐ２）が第２受圧面４４２に作用することで、カムリング４に対して移動力（揺動力）が付与される。換言すれば、可変容量形オイルポンプＶＰ２では、第１制御油室ＰＲ１の油圧（第１制御油圧Ｐ１）と、第２制御油室ＰＲ２の油圧（第２制御油圧Ｐ２）及びコイルばねＳＰの付勢力と、に基づいて、カムリング４が揺動制御される。

　ここで、本変形例では、カムリング４の受圧面について、第１受圧面４４１の面積と第２受圧面４４２の面積とが同等に設定されている。なお、第１受圧面４４１及び第２受圧面４４２の面積については、任意に設定することができる。すなわち、第１受圧面４４１の面積が第２受圧面４４２の面積よりも大きく設定されていてもよく、また、第２受圧面４４２の面積が第１受圧面４４１の面積よりも大きく設定されていてもよい。

　また、本変形例では、第２制御油室ＰＲ２内に第２制御油圧Ｐ２を導くためのばね室連通孔１２７が、吐出側に偏倚し、コイルばねＳＰと対向する位置に設けられている。このように、ばね室連通孔１２７は、吐出側に近い位置、つまり制御弁ＳＶの給排ポートＰｃから比較的近い位置に設けられていることが望ましい。ばね室連通孔１２７が制御弁ＳＶの給排ポートＰｃから比較的近い位置に設けられていることにより、カムリング４の揺動制御の応答性を高めることができる。

　以上のような構成から、本変形例に係る可変容量形オイルポンプＶＰ２は、第２制御油室ＰＲ２の内圧（第２制御油圧Ｐ２）に基づく付勢力とコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１との合力に比べて第１制御油室ＰＲ１の内圧（第１制御油圧Ｐ１）に基づく付勢力が小さいときは、カムリング４は図１２に示すような最大偏心状態となる。一方、可変容量形オイルポンプＶＰ２は、吐出圧Ｐが上昇して、第２制御油室ＰＲ２の内圧（第２制御油圧Ｐ２）に基づく付勢力とコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１との合力に比べて第１制御油室ＰＲ１の内圧（第１制御油圧Ｐ１）に基づく付勢力が大きくなると、吐出圧Ｐに応じてカムリング４が同心方向へ移動する。

　（制御弁の構成）
　図１２に示すように、可変容量形オイルポンプＶＰ２では、第１制御油室ＰＲ１へのオイル（第１制御油圧Ｐ１）の導入、及び第２制御油室ＰＲ２へのオイル（第２制御油圧Ｐ２）が、制御機構に相当する制御弁ＳＶ´によって制御される。制御弁ＳＶ´は、エンジン制御を司る制御装置ＣＵによって駆動制御されるソレノイドバルブである。具体的には、制御弁ＳＶ´は、第２通路Ｌ２の切替制御に供する弁部８と、弁部８の一端部に設けられ、制御装置ＣＵにより出力される励磁電流に基づいて前記弁部８の切替制御に供するソレノイド部６と、を有する。

　弁部８は、バルブケース８１と、スプール弁体８２と、リテーナ部材８３と、バルブスプリング８４と、を備える、いわゆる三方向弁である。なお、弁部８は、ハウジング１に内蔵されるかたちで可変容量形オイルポンプＶＰ２と一体に設けられていてもよく、また、可変容量形オイルポンプＶＰ２とは別体に独立して設けられていてもよい。

　バルブケース８１は、所定の金属材料、例えばアルミニウム合金材料によって中心軸線Ｑ方向の両端部が開口する概ね円筒状を呈し、内部に弁体収容部８１０を有する。弁体収容部８１０は、バルブケース８１の中心軸線Ｑ方向に沿ってバルブケース８１を貫通する段付きの貫通孔によって構成されている。すなわち、弁体収容部８１０は、中心軸線Ｑ方向の一端側に、第１弁体摺接部８１１を有し、中心軸線Ｑ方向の他端側に、第１弁体摺接部８１１よりも大径となる第２弁体摺接部８１２を有する。そして、弁体収容部８１０のうち、第１弁体摺接部８１１側の開口部はソレノイド部６によって閉塞される。一方、弁体収容部８１０のうち、第２弁体摺接部８１２側の開口部は、後述するスプリング収容室８５のオイルを排出するドレンポートＰｄとして機能し、ドレン通路Ｌｄに開口する。ここで、ドレンポートＰｄは、ドレン通路Ｌｄに開口せず、低圧部に相当するオイルパンＯＰに直接開放されていてもよい。また、ドレンポートＰｄは、低圧部に連通していればよく、大気圧に相当するオイルパンＯＰと連通する構成のほか、例えば負圧となる吸入口１２４ａの近傍に連通する構成としてもよい。なお、以下では、弁部８について、便宜上、第１弁体摺接部８１１側（図１２中の上側）の端部を第１端部と定義し、第２弁体摺接部８１２側（図１２中の下側）の端部を第２端部と定義して説明する。

　第１弁体摺接部８１１の外周側には、バルブケース８１の外周面を周方向に沿って切り欠いてなる第１環状溝８１３が形成されている。また、第１環状溝８１３の底部には、中心軸線Ｑに直交するバルブケース８１の径方向において弁体収容部８１０の内外を連通する複数の第１弁孔８１３ａが形成されている。第１弁孔８１３ａは、平面視が概ね円形となる丸穴によって構成され、第２通路Ｌ２を通じて第２制御油室ＰＲ２に対するオイル（第２制御油圧Ｐ２）の給排に供する給排ポートＰｃとして機能する。

　また、同様に、第２弁体摺接部８１２の外周側には、バルブケース８１の外周面を周方向に沿って切り欠いてなる第２環状溝８１４が形成されている。また、第２環状溝８１４の底部には、中心軸線Ｑに直交するバルブケース８１の径方向において弁体収容部８１０の内外を連通する複数の第２弁孔８１４ａが形成されている。第２弁孔８１４ａは、平面視が概ね円形となる丸穴によって構成され、吐出圧導入通路Ｌｂからオイル（吐出圧Ｐ）を導入する導入ポートＰｂとして機能する。

　スプール弁体８２は、移動方向である中心軸線Ｑ方向において異なる外径を有する段付き状に形成された円筒状を呈し、バルブケース８１の弁体収容部８１０に摺動可能に収容される。具体的には、スプール弁体８２は、第１弁体摺接部８１１に摺接する第１ランド部８２１と、第１ランド部８２１よりも大径に形成され、第２弁体摺接部８１２に摺接する第２ランド部８２２と、を有する。また、第１ランド部８２１と第２ランド部８２２との間には、これら第１ランド部８２１及び第２ランド部８２２よりも小さい外径を有する中間軸部８２３が形成されている。すなわち、中間軸部８２３は、バルブケース８１の径方向における弁体収容部８１０との間に、中継室Ｒｃを画定する。

　そして、中継室Ｒｃにおいて中心軸線Ｑ方向に対向する第１ランド部８２１及び第２ランド部８２２は、第２弁孔８１４ａから導かれた油圧を受ける受圧面を構成する。具体的には、第１ランド部８２１に対して第２ランド部８２２が相対的に大きい外径を有し、第１ランド部８２１によって構成される第１受圧面Ｐｆ１に対して、第２ランド部８２２によって構成される第２受圧面Ｐｆ２が相対的に大きくなるように形成されている。すなわち、かかる第１受圧面Ｐｆ１と第２受圧面Ｐｆ２の受圧面積の差に基づき、第２弁孔８１４ａから中継室Ｒｃに導入された油圧が第１受圧面Ｐｆ１よりも相対的に大きい第２受圧面Ｐｆ２に作用することにより、スプール弁体８２が第２端部側へと押圧される。

　また、スプール弁体８２は、第１ランド部８２１よりも第１端部側に、第１ランド部８２１よりも小さい外径を有する軸端部８２４を有する。軸端部８２４は、バルブケース８１の径方向における弁体収容部８１０との間に、背圧室Ｒｂを画定する。さらに、スプール弁体８２の軸端部８２４と第１ランド部８２１との間には、スプール弁体８２の外周側を環状に切り欠いてなる環状孔８２５が形成されている。環状孔８２５は、スプール弁体８２の内部に第２端部側へと開口するように形成された内部通路８２６を介して、後述するスプリング収容室８５と連通する。これにより、第１弁孔８１３ａを介して背圧室Ｒｂに導かれた第２制御油室ＰＲ２のオイルは、環状孔８２５及び内部通路８２６を通じて後述するスプリング収容室８５に導かれ、ドレンポートＰｄ及びドレン通路Ｌｄを介してオイルパンＯＰへと排出される。

　また、スプール弁体８２は、リテーナ部材８３と対向する第２ランド部８２２側の端部に、スプール弁体８２と対向するバルブスプリング８４の第１端部を支持するスプリング支持部８２７を有する。スプリング支持部８２７は、スプール弁体８２の内周側を第２ランド部８２２側へ向かって段差状に拡径することによって形成されていて、筒状のスプリング包囲部８２７ａと、平坦なスプリング支持面８２７ｂと、を有する。これにより、スプリング支持部８２７は、スプリング包囲部８２７ａによってバルブスプリング８４の第１端部の外周側を包囲しつつ、スプリング支持面８２７ｂによってバルブスプリング８４の第１端部を支持する。

　リテーナ部材８３は、筒状部８３１と、筒状部８３１の外側端部を閉塞する底壁部８３２と、を有する、概ね有底円筒状に形成されている。リテーナ部材８３は、筒状部８３１の開口部がスプール弁体５２のスプリング支持部８２７と対向するように、バルブケース８１の第２端部側の開口端部に嵌め込まれる。これにより、リテーナ部材８３は、筒状部８３１によりバルブスプリング８４の第２端部の外周側を包囲しつつ、底壁部８３２の内側端面によりバルブスプリング８４の第２端部を支持する。また、リテーナ部材８３は、底壁部８３２の中央位置に、円形のリテーナ開口部８３０を有する。すなわち、リテーナ開口部８３０は、底壁部８３２を貫通し、第２弁孔８１４ａとドレンポートＰｄとを連通する。

　バルブスプリング８４は、周知の圧縮コイルばねであって、スプール弁体８２とリテーナ部材８３の間に画定されるスプリング収容室８５に、所定の予圧（セット荷重Ｗ２）をもって装填される。これにより、バルブスプリング８４は、上記セット荷重Ｗ２に基づき、スプール弁体８２を第１端部側へ常時付勢する。

　（制御弁の作動説明）
　図１３は、可変容量形オイルポンプＶＰ２の作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図８の区間ａにおけるポンプの状態を示し、（ｂ）は図８の区間ｂにおけるポンプの状態を示している。また、図１４は、可変容量形オイルポンプＶＰ２の作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図８の区間ｃにおけるポンプの状態を示し、（ｂ）は図８の区間ｄにおけるポンプの状態を示している。また、図１５は、可変容量形オイルポンプＶＰ２の作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図８の区間ｅにおけるポンプの状態を示し、（ｂ）は図８の区間ｆにおけるポンプの状態を示している。

　すなわち、可変容量形オイルポンプＶＰ２では、機関始動から回転数Ｎａまでの区間ａでは、吐出圧導入通路Ｌｂから分岐した第１通路Ｌ１を介して、第１制御油圧Ｐ１が第１制御油室ＰＲ１に導入される。また、制御弁ＳＶ´では、吐出圧Ｐがスプール弁体８２の第２受圧面Ｐｆ２に作用することによって発生する付勢力Ｐｏが、バルブスプリング８４のセット荷重Ｗ２よりも小さくなる。よって、図１３（ａ）に示すように、スプール弁体８２は初期位置である第１端部側の位置で維持され、導入ポートＰｂと給排ポートＰｃが接続されて（第１状態）、第２制御油室ＰＲ２に第２制御油圧Ｐ２が導入される。その結果、第２制御油室ＰＲ２の第２制御油圧Ｐ２が第２受圧面４４２に作用することにより発生する油圧力Ｆｐ２とコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１との合力が、第１制御油室ＰＲ１の第１制御油圧Ｐ１が第１受圧面４４１に作用することにより発生する油圧力Ｆｐ１を上回り、カムリング４は最大偏心状態のまま維持される。

　やがて、吐出圧Ｐが第１機関要求油圧Ｐ１に到達したところで、当該吐出圧Ｐを第１機関要求油圧Ｐ１に維持する場合には、ソレノイド部６に供給する励磁電流のデューティ比Ｄｔを１００％とする。これにより、ソレノイド部６に発生する電磁力Ｐｍ、すなわちロッド６２がスプール弁体８２を押圧する押圧力が、バルブスプリング８４のセット荷重Ｗ２よりも大きくなる。よって、図１３（ｂ）に示すように、スプール弁体８２は第２端部側へ移動して、導入ポートＰｂと給排ポートＰｃとの連通が遮断され、給排ポートＰｃとドレンポートＰｄとが連通する（第２状態）。その結果、図８の区間ｂでは、第２制御油室ＰＲ２内のオイルが排出されて、第１制御油室ＰＲ１のみに吐出圧Ｐが作用する。これにより、第１制御油室ＰＲ１に導入される吐出圧Ｐが第１受圧面４４１に作用することにより発生する油圧力Ｆｐ１がコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１を上回る。その結果、吐出圧Ｐの上昇に伴ってカムリング４の偏心量Δが減少し、吐出圧Ｐが緩やかに上昇することとなる。

　また、可変容量形オイルポンプＶＰ２では、エンジン回転数Ｎが回転数Ｎａよりも大きく回転数Ｎｃよりも小さい図８の区間ｃ又は区間ｅでは、図１４（ａ）及び図１５（ａ）に示すように、導入ポートＰｂから導入されたオイル（吐出圧Ｐ）がスプール弁体８２の第２受圧面Ｐｆ２に作用することにより発生する付勢力Ｐｏが、バルブスプリング８４のセット荷重Ｗ２よりも小さくなる。よって、図１４（ａ）、図１５（ａ）に示すように、スプール弁体８２は初期位置である第１端部側の位置で維持され、導入ポートＰｂと給排ポートＰｃが接続され（第１状態）、第２制御油室ＰＲ２に第２制御油圧Ｐ２が導入される。その結果、第２制御油室ＰＲ２に導かれた第２制御油圧Ｐ２が第２受圧面４４２に作用することにより発生する油圧力Ｆｐ２とコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１との合力が、第１制御油室ＰＲ１内の油圧が第１受圧面４４１に作用することにより発生する油圧力Ｆｐ１を上回り、カムリング４は最大偏心状態のまま維持される。

　一方、エンジン回転数Ｎが回転数Ｎｃよりも小さい区間では、ソレノイド部６に供給する励磁電流の電流値（デューティ比Ｄｔ）を無段階に変化させることで、カムリング４の偏心量Δを制御することができる。具体的には、例えば吐出圧Ｐを第２機関要求油圧Ｐ２に維持する場合、ソレノイド部６に供給する励磁電流のデューティ比Ｄｔを概ね５０％とする。これにより、吐出圧Ｐの油圧力Ｐｏとソレノイド部６の電磁力Ｐｍとの合力が、バルブスプリング８４のセット荷重Ｗ２よりも大きくなる。すると、図１４（ｂ）に示すように、スプール弁体８２は第２端部側へ移動して、導入ポートＰｂと給排ポートＰｃとの連通が遮断され、給排ポートＰｃとドレンポートＰｄとが連通する（第２状態）。その結果、上記の区間ｄでは、第２制御油室ＰＲ２内のオイルが排出されて、第１制御油室ＰＲ１のみに吐出圧Ｐが作用する。これにより、第１制御油室ＰＲ１の吐出圧Ｐ（第１制御油圧Ｐ１）が第１受圧面４４１に作用することにより発生する油圧力Ｆｐ１がコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１を上回る。その結果、吐出圧Ｐの上昇に伴いカムリング４の偏心量Δが減少して最小偏心状態となり、吐出圧Ｐが第２機関要求油圧Ｐ２に維持される。

　なお、上記の区間ｄでは、上記吐出圧Ｐの増大に基づくスプール弁体８２の第２端部側への移動と、このスプール弁体８２が第２端部側へ移動してカムリング４が最小偏心状態となることに基づくスプール弁体８２の第１端部側への移動とが、交互に連続的に繰り返される。このようにして、給排ポートＰｃと導入ポートＰｂとが連通する状態と、給排ポートＰｃとドレンポートＰｄとが連通する状態とが、交互に連続的に切り替わることによって、吐出圧Ｐが第２機関要求油圧Ｐ２に維持されることとなる。

　やがて、吐出圧Ｐが第３機関要求油圧Ｐ３に到達すると、ソレノイド部６に供給する励磁電流のデューティ比Ｄｔが０％の状態で、吐出圧Ｐの油圧力Ｐｏが、バルブスプリング８４のセット荷重Ｗ２よりも大きくなる。すると、図１５（ｂ）に示すように、スプール弁体８２は第２端部側へ移動して、導入ポートＰｂと給排ポートＰｃとが連通する。その結果、図８の区間ｆでは、第２制御油室ＰＲ２内のオイルが排出され、第１制御油室ＰＲ１のみに吐出圧Ｐが作用する。これにより、第１制御油室ＰＲ１の吐出圧Ｐ（第１制御油圧Ｐ１）が第１受圧面４４１に作用することにより発生する油圧力Ｆｐ１がコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１を上回る。その結果、吐出圧Ｐの上昇に伴いカムリング４の偏心量Δが減少して最小偏心状態となり、吐出圧Ｐが第３機関要求油圧Ｐ３に維持される。

　なお、上記区間ｆでも、前記区間ｄと同様に、上記吐出圧Ｐの増大に基づくスプール弁体８２の第２端部側への移動と、このスプール弁体８２が第２端部側へ移動してカムリング４が最小偏心状態となることに伴うスプール弁体８２の第１端部側への移動とが、交互に連続的に繰り返される。このようにして、給排ポートＰｃと導入ポートＰｂとが連通する状態と、給排ポートＰｃとドレンポートＰｄとが連通する状態と、が交互に連続的に切り替わることにより、吐出圧Ｐが第３機関要求油圧Ｐ３に維持されることとなる。

　（本変形例の作用効果）
　本変形例に係る可変容量形オイルポンプＶＰ２においては、制御油室は、吐出部（第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂ）から吐出されたオイルが導かれ、カムリング４の内周の中心（ポンプ部材収容部４１の中心Ｏ）と駆動軸２の回転中心Ｚとの偏心量Δが減少する方向にカムリング４が動いたときに容積が増大する第１制御油室ＰＲ１と、吐出部（第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂ）から吐出されたオイルが導かれ、カムリング４の内周の中心（ポンプ部材収容部４１の中心Ｏ）と駆動軸２の回転中心Ｚとの偏心量Δが増大する方向にカムリング４が動いたときに容積が増大する第２制御油室ＰＲ２と、を含み、前記軸方向から見たとき、ストッパ部４５のカムリング当接部１１２ｅとの当接面（ストッパ当接面４５０）と、カムリング４のコイルばねＳＰとの当接面（ばね当接部４４０）と、が平行に設けられている。

　このように、本変形例では、軸方向から見たとき、ストッパ部４５のカムリング当接部１１２ｅとの当接面に相当するストッパ当接面４５０と、カムリング４のコイルばねＳＰとの当接面に相当するばね当接部４４０と、が平行に設けられている。このため、カムリング４の外周側において第１制御油室ＰＲ１及び第２制御油室ＰＲ２に吐出圧が作用することで、第１制御油室ＰＲ１及び第２制御油室ＰＲ２と対向する領域の径方向の間隔が小さくなるように、円環状のカムリング４がわずかに楕円形状に変形する。これにより、ポンプ部材収容部４１内のチップクリアランス、すなわち吸入領域と吐出領域の切り替わり領域におけるカムリング４とベーン３２との距離がより小さくなる。その結果、当該切り替わり領域のポンプ室３０を介した、吐出側（吐出側室ＥＨ）から吸入側（吸入側室ＩＨ）へのオイルの流入を抑制することが可能となり、ポンプの吐出性能を向上させることができる。

　また、本変形例に係る可変容量形オイルポンプＶＰ２では、ポンプ収容部１１０は、前記軸方向から見たとき、カムリング当接部１１２ｅと吸入部（第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａ）との間に、前記径方向の外側へ窪む窪み部１１２ｆを有する。

　このように、本変形例では、ポンプ収容部１１０において、カムリング当接部１１２ｅと吸入側室ＩＨとの間に、径方向の外側へ窪む窪み部１１２ｆが設けられている。このため、第１ハウジング１１の製造時にカムリング当接部１１２ｅを加工する際、窪み部１１２ｆによって前記カムリング当接部１１２ｅの加工に供する刃工具の逃げ部を確保することが可能となり、当該カムリング当接部１１２ｅの適切かつ良好な加工に供する。

　さらには、窪み部１１２ｆにより、ストッパ部４５と窪み部１１２ｆの間に隙間が形成されることになる。このため、偏心量Δが小さくなる方向へカムリング４が移動する際に、オイルが窪み部１１２ｆへとスムーズに流れ、当該カムリング４の移動を良好なものとすることができる。

　［第２実施形態］
　図１６は、本発明に係る可変容量形オイルポンプの第２実施形態を示している。なお、本実施形態は、前記第１実施形態の変形例において、ストッパ部４５及びカムリング当接部１１２ｅの構成を変更したものであり、他の構成については、前記第１実施形態の変形例と同様である。このため、前記第１実施形態の変形例と同じ構成については、同一の符号を付すことにより、その説明を省略する。

　図１６に示すように、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ３では、周方向において第２シール構成部４３２の第１シール構成部４３１側に隣接するカムリング４の外側部に、カムリング４の径方向外側へ突出するように、ストッパ部４５が設けられている。また、ストッパ部４５と第２シール構成部４３２との間には、カムリング４の径方向内側へ凹む凹部４７が設けられている。凹部４７は、第２制御油室ＰＲ２から漏出したオイルを捕集するオイル捕集部として機能する。

　一方、ポンプ収容部１１０の周壁１１２には、第２シール摺接面１１２ｂよりも第１シール摺接面１１２ａ側に、当該周壁１１２を径方向外側へ窪ませてなる窪み部１１２ｆが設けられている。また、窪み部１１２ｆには、カムリング４のストッパ部４５と当接してカムリング４の偏心方向の移動を規制するカムリング当接部１１２ｅが形成されている。ここで、カムリング当接部１１２ｅは、吸入側室ＩＨに相当する領域内において、本発明に係る吸入部を構成する第１吸入ポート１１４、第２吸入ポート１２４及び吸入口１２４ａとは重ならない位置に設けられている。より具体的には、本実施形態では、カムリング当接部１１２ｅが、周方向において、前記吸入部を構成する第１吸入ポート１１４、第２吸入ポート１２４及び吸入口１２４ａよりもばね収容室ＳＲ（第２制御油室ＰＲ２）側に配置されている。換言すれば、カムリング当接部１１２ｅは、周方向において、前記吸入部を構成する第１吸入ポート１１４、第２吸入ポート１２４及び吸入口１２４ａと第２制御油室ＰＲ２との間に設けられている。

　また、カムリング当接部１１２ｅは、前記第１実施形態と同様、カムリング４が最大に偏心した状態でストッパ部４５と概ね全面にて当接可能な平坦状を呈し、カムリング４の最大偏心量を規制する。すなわち、カムリング４が偏心方向へ移動した際に、ストッパ部４５がカムリング当接部１１２ｅに当接することによって、カムリング４の最大偏心量が規制される。なお、カムリング当接部１１２ｅは、前記第１実施形態と同様、ポンプ収容部１１０の周壁１１２を機械加工するエンドミル等の刃具により、第１、第２、第３シール摺接面１１２ａ，１１２ｂ，１１２ｃと共に機械加工によって形成される。その際、窪み部１１２ｆは、前記第１実施形態と同様、ポンプ収容部１１０の周壁１１２を機械加工する際の前記エンドミル等の刃工具の逃げ部として機能する。

　以上のように、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ３では、制御油室は、吐出部（第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂ）から吐出されたオイルが導かれ、カムリング４の内周の中心（ポンプ部材収容部４１の中心Ｏ）と駆動軸２の回転中心Ｚとの偏心量Δが減少する方向にカムリング４が動いたときに容積が増大する第１制御油室ＰＲ１と、吐出部（第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂ）から吐出されたオイルが導かれ、カムリング４の内周の中心（ポンプ部材収容部４１の中心Ｏ）と駆動軸２の回転中心Ｚとの偏心量Δが増大する方向にカムリング４が動いたときに容積が増大する第２制御油室ＰＲ２と、を含み、吸入部（第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａ）は、前記周方向において、第１制御油室ＰＲ１側に設けられ、ストッパ部４５は、第２制御油室ＰＲ２と吸入部（第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａ）との間に設けられている。

　このように、本実施形態では、ストッパ部４５が、周方向において、前記吸入部に相当する第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａと第２制御油室ＰＲ２との間に配置されている。これにより、ポンプのレイアウト上、第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａを第１制御油室ＰＲ１側に設ける必要がある場合であっても、ストッパ部４５が吸入の妨げとなる不具合を抑制することができる。換言すれば、ストッパ部４５が吸入の妨げとなる不具合を抑制しつつ、ポンプのレイアウト性を向上させることができる。

　また、本実施形態は、前記第１実施形態の変形例である、ばね収容室ＳＲを第２制御油室ＰＲ２として構成する態様を例示して説明したが、当該態様に限定されるものではない。すなわち、本実施形態についても、例えば前記第１実施形態で例示したような、第１制御油室ＰＲ１のみに吐出圧Ｐを導入する態様にも適用可能であることは、言うまでもない。換言すれば、ばね収容室ＳＲへの吐出圧Ｐの導入の有無を問わず、ストッパ部４５が、周方向において、前記吸入部に相当する第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａと第２制御油室ＰＲ２との間に配置されていることで、前述したように、ストッパ部４５がポンプの吸入の妨げとなる不具合を十分に抑制することができる。

　［第３実施形態］
　図１７は、本発明に係る可変容量形オイルポンプの第３実施形態を示している。なお、本実施形態は、前記第１実施形態の変形例において、ストッパ部４５及びカムリング当接部１１２ｅの構成を変更したものであり、他の構成については、前記第１実施形態の変形例と同様である。このため、前記第１実施形態の変形例と同じ構成については、同一の符号を付すことにより、その説明を省略する。

　図１７に示すように、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ４では、第３シール構成部４３３に隣接するカムリング４の外側部に、カムリング４の径方向外側へ突出するように、ストッパ部４５が設けられている。このストッパ部４５は、軸方向から見たときに前記吐出部を構成する第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ又は吐出口１１５ｂと重なる位置に設けられている。具体的には、ストッパ部４５は、周方向において、ストッパ部４５から揺動支点に相当するピボットピン４０までの距離Ｄｐと比べてストッパ部４５から第２制御油室ＰＲ２までの距離Ｄ２が近くなる位置に設けられている。また、ストッパ部４５と第３シール構成部４３３との間には、カムリング４の径方向内側へ凹む凹部４７が設けられている。凹部４７は、第２制御油室ＰＲ２から漏出したオイルを捕集するオイル捕集部として機能する。

　一方、ポンプ収容部１１０の周壁１１２には、第３シール摺接面１１２ｃと吐出口１１５ｂとの間に、カムリング４のストッパ部４５と当接可能なカムリング当接部１１２ｅが形成されている。このカムリング当接部１１２ｅは、前記第１実施形態と同様、カムリング４が最大に偏心した状態でストッパ部４５と概ね全面にて当接可能な平坦状を呈し、カムリング４の最大偏心量を規制する。すなわち、カムリング４が偏心方向へ移動した際に、ストッパ部４５がカムリング当接部１１２ｅに当接することによって、カムリング４の最大偏心量が規制される。なお、カムリング当接部１１２ｅは、前記第１実施形態と同様、ポンプ収容部１１０の周壁１１２を機械加工するエンドミル等の刃具により、第１、第２、第３シール摺接面１１２ａ，１１２ｂ，１１２ｃと共に機械加工によって形成される。

　以上のように、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ４では、制御油室は、吐出部（第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂ）から吐出されたオイルが導かれ、カムリング４の内周の中心（ポンプ部材収容部４１の中心Ｏ）と駆動軸２の回転中心Ｚとの偏心量Δが減少する方向にカムリング４が動いたときに容積が増大する第１制御油室ＰＲ１と、吐出部（第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂ）から吐出されたオイルが導かれ、カムリング４の内周の中心（ポンプ部材収容部４１の中心Ｏ）と駆動軸２の回転中心Ｚとの偏心量Δが増大する方向にカムリング４が動いたときに容積が増大する第２制御油室ＰＲ２と、を含み、ストッパ部４５は、駆動軸２に沿う軸方向から見たときに吐出部（第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂ）と重なる位置に設けられ、駆動軸２の回転中心の周方向において、ストッパ部４５から揺動支点（ピボットピン４０）までの距離Ｄｐよりもストッパ部４５から第２制御油室ＰＲ２までの距離Ｄ２が近くなる位置に設けられている。

　このように、本実施形態では、ストッパ部４５が、吐出側室ＥＨに配置されている。このため、ストッパ部４５がポンプの吸入の妨げとなるおそれがなく、ポンプ作動時の吸入抵抗が低減され、ポンプの吸入性を向上させることができる。

　しかも、とりわけ、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ４では、ストッパ部４５が、軸方向の視点で見たときに吐出部に相当する第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂと重なる位置に配置されている。このため、ストッパ部４５により、前記吐出部を構成する第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂによって構成される吐出通路の通路幅を変化させることが可能となる。これにより、かかる第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂで構成される吐出通路を介して吐出されるオイル量の調整に寄与することができる。

　また、本実施形態は、前記第１実施形態の変形例である、ばね収容室ＳＲを第２制御油室ＰＲ２として構成する態様を例示して説明したが、当該態様に限定されるものではない。すなわち、本実施形態についても、例えば前記第１実施形態で例示したような、第１制御油室ＰＲ１のみに吐出圧Ｐを導入する態様にも適用可能であることは、言うまでもない。換言すれば、ばね収容室ＳＲへの吐出圧Ｐの導入の有無を問わず、ストッパ部４５が吐出側室ＥＨに配置されていることで、前述したように、ストッパ部４５がポンプの吸入の妨げとなる不具合を十分に抑制することができる。

　［第４実施形態］
　図１８は、本発明に係る可変容量形オイルポンプの第４実施形態を示している。なお、本実施形態は、前記第１実施形態の変形例において、揺動支持部４２の構成を変更したものであって、他の構成については、前記第１実施形態の変形例と同様である。このため、前記第１実施形態の変形例と同じ構成については、同一の符号を付すことにより、その説明を省略する。

　図１８に示すように、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ５は、周方向において第２シール構成部４３２の第３シール構成部４３３側に隣接するカムリング４の外側部に、カムリング４の径方向外側へ突出するように、ストッパ部４５が設けられている。また、ストッパ部４５と第２シール構成部４３２との間には、カムリング４の径方向内側へ凹む凹部４７が設けられている。凹部４７は、第２制御油室ＰＲ２から漏出したオイルを捕集するオイル捕集部として機能する。

　一方、ポンプ収容部１１０の周壁１１２には、第２シール摺接面１１２ｂよりも第３シール摺接面１１２ｃ（ばね収容部１１６）側に、当該周壁１１２を径方向外側へ窪ませてなる窪み部１１２ｆが設けられている。換言すれば、窪み部１１２ｆは、第２シール部材Ｓ２により吸入側室ＩＨに対して液密にシールされたばね収容室ＳＲ、すなわち第２制御油室ＰＲ２に面する領域に設けられている。そして、窪み部１１２ｆには、カムリング４のストッパ部４５と当接してカムリング４の偏心方向の移動を規制するカムリング当接部１１２ｅが形成されている。

　以上のように、本実施形態に係る可変容量形オイルポンプＶＰ５では、制御油室は、吐出部（第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂ）から吐出されたオイルが導かれ、カムリング４の内周の中心（ポンプ部材収容部４１の中心Ｏ）と駆動軸２の回転中心Ｚとの偏心量Δが減少する方向にカムリング４が動いたときに容積が増大する第１制御油室ＰＲ１と、吐出部（第１、第２吐出ポート１１５，１２５、吐出ポート延長部１１５ａ及び吐出口１１５ｂ）から吐出されたオイルが導かれ、カムリング４の内周の中心（ポンプ部材収容部４１の中心Ｏ）と駆動軸２の回転中心Ｚとの偏心量Δが増大する方向にカムリング４が動いたときに容積が増大する第２制御油室ＰＲ２と、を含み、吸入部（第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａ）は、前記周方向において、第１制御油室ＰＲ１側に設けられ、ストッパ部４５は、第２制御油室ＰＲ２の内部に設けられている。

　このように、本実施形態では、ストッパ部４５が、前記吸入部を構成する第１、第２吸入ポート１１４，１２４及び吸入口１２４ａに対して液密にシールされた第２制御油室ＰＲ２の内部に設けられている。これにより、ストッパ部４５が吸入の妨げとなる不具合が抑制され、ポンプの吸入性を向上させることができる。

　また、本実施形態は、前記第１実施形態の変形例である、ばね収容室ＳＲを第２制御油室ＰＲ２として構成する態様を例示して説明したが、当該態様に限定されるものではない。すなわち、本実施形態についても、例えば前記第１実施形態で例示したような、第１制御油室ＰＲ１のみに吐出圧Ｐを導入する態様にも適用可能であることは、言うまでもない。換言すれば、前記第１実施形態で例示した態様でも、第２制御油室ＰＲ２がばね収容室ＳＲとして吸入側室ＩＨに対して液密にシールされているため、ばね収容室ＳＲの内部に配置されたストッパ部４５がポンプの吸入の妨げとなるおそれがない。これにより、本実施形態においても、ポンプ作動時の吸入抵抗が低減され、ポンプの吸入性を向上させることができる。

　本発明は、前記各実施形態の構成に限定されるものではなく、例えば可変容量形オイルポンプＶＰ１～ＶＰ５が搭載される車両のエンジンやバルブタイミング制御装置の仕様等に応じて自由に変更可能である。

　また、前記各実施形態では、カムリング４を揺動させることでポンプの吐出量を可変にする、いわゆる揺動タイプのカムリング４を採用した態様を例示している。しかしながら、ポンプの吐出量を可変にする手段としては、上記揺動に限定されるものではなく、例えばカムリング４を径方向へ直線的に移動（スライド）させることによって行うことも可能である。換言すれば、ポンプの吐出量を変更し得る構成（ポンプ室３０の容積変化量を変更し得る構成）であれば、カムリング４の移動の態様は問わない。

　さらに、前記各実施形態では、本発明をベーン式の可変容量形オイルポンプに適用したため、本発明に係る調整部材として、カムリング４が該当する。しかしながら、可変容量形オイルポンプは、前記ベーン式のものに限定されるものではなく、他の形式の可変容量形ポンプ、例えばトロコイド型ポンプに適用することも可能である。なお、トロコイド型ポンプに本発明を適用する場合は、外接歯車を構成するアウタロータが前記調整部材に該当する。

Claims

　ポンプ収容部を有するハウジングと、
　前記ポンプ収容部の内部に、移動可能に設けられた調整部材と、
　前記調整部材の内部に収容されたポンプ部材であって、前記調整部材の内周の中心に対して偏心した回転中心を通る駆動軸により回転駆動され、前記ポンプ部材と前記調整部材との間に複数の作動室を画定し、前記ポンプ部材の回転に伴い、前記駆動軸に対する径方向において前記調整部材を跨ぐように設けられた吸入部を介して前記複数の作動室のうちの一部の作動室内にオイルを吸入すると共に、前記径方向において前記調整部材を跨ぐように設けられた吐出部を介して前記複数の作動室のうちの一部の作動室内のオイルを吐出する前記ポンプ部材と、
　前記径方向において前記ポンプ収容部と前記調整部材との間に形成され、前記吐出部から吐出されたオイルが導かれ、前記調整部材の偏心量の調整に供する制御油室と、
　前記調整部材と当接することによって前記調整部材の内周の中心と前記駆動軸の回転中心との偏心量が増大する方向へ前記調整部材を付勢する付勢部材と、
　前記調整部材に設けられ、前記付勢部材の付勢力を受けて前記ポンプ収容部に設けられたストッパ当接部と当接して前記調整部材の偏心量が増大する方向の移動を規制するストッパ部であって、前記駆動軸の回転中心周りの周方向において、前記吸入部とオーバーラップしない位置に設けられた前記ストッパ部と、
　を備えたことを特徴とする可変容量形オイルポンプ。
　請求項１に記載の可変容量形オイルポンプであって、
　前記制御油室は、前記吸入部に対しシール部材を介して液密にシールされることによって画定され、前記吐出部から吐出されたオイルが導かれて、前記調整部材の内周の中心と前記駆動軸の回転中心との偏心量が減少する方向に動いたときに容積が増大するものであり、
　前記ストッパ部は、前記調整部材の外周側において、前記シール部材と前記吸入部との間に設けられた、
　ことを特徴とする可変容量形オイルポンプ。
　請求項２に記載の可変容量形オイルポンプであって、
　前記ストッパ部は、前記シール部材と前記吸入部の間において、前記シール部材に近い位置に配置されている、
　ことを特徴とする可変容量形オイルポンプ。
　請求項１に記載の可変容量形オイルポンプであって、
　前記制御油室は、
　前記吐出部から吐出されたオイルが導かれ、前記調整部材の内周の中心と前記駆動軸の回転中心との偏心量が減少する方向に前記調整部材が動いたときに容積が増大する第１制御油室と、
　前記吐出部から吐出されたオイルが導かれ、前記調整部材の内周の中心と前記駆動軸の回転中心との偏心量が増大する方向に前記調整部材が動いたときに容積が増大する第２制御油室と、
　を含み、
　前記吸入部は、前記周方向において、前記第１制御油室側に設けられ、
　前記ストッパ部は、前記第２制御油室の内部、又は前記第２制御油室と前記吸入部との間に設けられた、
　ことを特徴とする可変容量形オイルポンプ。
　請求項１に記載の可変容量形オイルポンプであって、
　前記付勢部材は、前記調整部材と当接し、前記調整部材の内周の中心と前記駆動軸の回転中心との偏心量が増大する方向に前記調整部材を付勢するものであり、
　前記付勢部材は、前記径方向において、前記ポンプ収容部と前記調整部材との間であって、かつ前記吸入部と重ならない位置に設けられた、
　ことを特徴とする可変容量形オイルポンプ。
　請求項５に記載の可変容量形オイルポンプであって、
　前記付勢部材は、前記径方向において前記ポンプ収容部と前記調整部材との間に形成された付勢部材収容室に配置され、
　前記付勢部材収容室は、前記調整部材を挟んで前記制御油室の反対側に対向して配置され、前記吸入部に対し第２シール部材を介して液密にシールされている、
　ことを特徴とする可変容量形オイルポンプ。
　請求項１に記載の可変容量形オイルポンプであって、
　前記調整部材は、前記制御油室の内部圧力と前記付勢部材の付勢力とに基づき、前記ポンプ収容部に設けられた揺動支点を中心に揺動する、
　ことを特徴とする可変容量形オイルポンプ。
　請求項７に記載の可変容量形オイルポンプであって、
　前記ストッパ部は、前記揺動支点を中心に前記吸入部の最外周側縁に沿って描いた仮想円の内側に配置された、
　ことを特徴とする可変容量形オイルポンプ。
　請求項７に記載の可変容量形オイルポンプであって、
　前記制御油室は、
　前記吐出部から吐出されたオイルが導かれ、前記調整部材の内周の中心と前記駆動軸の回転中心との偏心量が減少する方向に前記調整部材が動いたときに容積が増大する第１制御油室と、
　前記吐出部から吐出されたオイルが導かれ、前記調整部材の内周の中心と前記駆動軸の回転中心との偏心量が増大する方向に動いたときに容積が増大する第２制御油室と、
　を含み、
　前記ストッパ部は、前記駆動軸に沿う軸方向から見たときに前記吐出部と重なる位置に設けられ、前記周方向において、前記ストッパ部から前記揺動支点までの距離よりも前記ストッパ部から前記第２制御油室までの距離が近くなる位置に設けられた、
　ことを特徴とする可変容量形オイルポンプ。
　請求項１に記載の可変容量形オイルポンプであって、
　前記制御油室は、前記吸入部に対しシール部材を介して液密にシールされることによって画定されていて、
　前記調整部材は、前記シール部材を保持するためのシール保持部を有し、
　前記周方向における前記ストッパ部と前記シール保持部の間に、前記径方向において前記調整部材側又は前記ポンプ収容部側に向けて凹む凹部が設けられた、
　ことを特徴とする可変容量形オイルポンプ。
　請求項１０に記載の可変容量形オイルポンプであって、
　前記制御油室には、前記吐出部から吐出され、かつ内燃機関に設けられたオイルフィルタを通過したオイルが導かれる、
　ことを特徴とする可変容量形オイルポンプ。
　請求項１１に記載の可変容量形オイルポンプであって、
　前記駆動軸に沿う軸方向における前記ストッパ部の端縁と前記ストッパ当接部の端縁との間に、前記凹部と前記吸入部とを連通する連通路が形成された、
　ことを特徴とする可変容量形オイルポンプ。
　請求項１２に記載の可変容量形オイルポンプであって、
　前記連通路は、前記軸方向において前記調整部材が前記ストッパ部の側端縁に有する面取りによって、前記調整部材と前記ポンプ収容部との間に形成されている、
　ことを特徴とする可変容量形オイルポンプ。
　請求項１に記載の可変容量形オイルポンプであって、
　前記制御油室は、
　前記吐出部から吐出されたオイルが導かれ、前記調整部材の内周の中心と前記駆動軸の回転中心との偏心量が減少する方向に前記調整部材が動いたときに容積が増大する第１制御油室と、
　前記吐出部から吐出されたオイルが導かれ、前記調整部材の内周の中心と前記駆動軸の回転中心との偏心量が増大する方向に前記調整部材が動いたときに容積が増大する第２制御油室と、
　を含み、
　前記駆動軸に沿う軸方向から見たとき、前記ストッパ部の前記ストッパ当接部との当接面と、前記調整部材の前記付勢部材との当接面と、が平行に設けられた、
　ことを特徴とする可変容量形オイルポンプ。
　請求項１に記載の可変容量形オイルポンプであって、
　前記ポンプ収容部は、前記駆動軸に沿う軸方向から見たとき、前記ストッパ当接部と前記吸入部との間に、前記径方向の外側へ窪む窪み部を有する、
　ことを特徴とする可変容量形オイルポンプ。