WO2024057753A1 - 可変容量形ポンプ - Google Patents

Abstract

本発明に係る可変容量形ポンプ（ＶＰ１）は、カムリング（４）の第１端面（ＦＣ１）に、第１吐出通路（ＥＲ１）に開口してカムリング（４）の径方向内側から外側へと向かって軸方向幅（Ｄ１）が増大する第１凹部（４７１）が設けられている。このため、かかる第１凹部（４７１）によって、第１吐出通路（ＥＲ１）、特にカムリング（４）の第１端面（ＦＣ１）の外周縁部付近における流路断面積の急激な変化を抑制することが可能となる。これにより、カムリング（４）の第１端面（ＦＣ１）の外周縁部付近における渦の発生が抑制され、ポンプの圧力損失を低減することができる。

Description

可変容量形ポンプ

　本発明は、可変容量形ポンプに関する。

　従来の可変容量形ポンプとしては、例えば、以下の特許文献１に記載されたものが知られている。

　この特許文献１に記載された可変容量形ポンプでは、ハウジングに形成される吐出ポートに吐出されたオイルが、カムリングの軸方向外側を通り、ハウジングに形成された吐出口から吐出される。

特開２０１６－１０４９６８号公報

　しかしながら、前記従来の可変容量形ポンプは、カムリングの軸方向外側端面が、ハウジングのポンプ収容部の軸方向端面と概ね平行に形成されている。このため、カムリングの軸方向外側端面を通過したオイルが吐出口へと流れ込む際に、カムリングの軸方向外側端面の外周縁部付近に渦が発生することによって圧力損失が発生してしまう点で、改善の余地があった。

　そこで、本発明は、前記従来の可変容量形ポンプの技術的課題に鑑みて案出されたものであって、ポンプの圧力損失を低減することができる可変容量形ポンプを提供することを目的としている。

　本発明は、その一態様として、カムリングの軸方向一端面である第１端面に、吐出通路に開口して前記カムリングの径方向内側から外側へと向かって軸方向幅が増大する凹部が設けられている。

　本発明によれば、ポンプの圧力損失を低減することができる。

本発明の第１実施形態に係る可変容量形ポンプの分解斜視図である。 図１に示す可変容量形ポンプの第２ハウジングを外した状態を示す平面図である。 図２の要部拡大図である。 図３のＡ－Ａ線断面図である。 本発明に係る可変容量形ポンプの吐出油圧特性を示すグラフである。 本発明の第１実施形態に係る可変容量形ポンプの作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図５の区間ａ、（ｂ）は図５の区間ｂにおけるポンプの状態を現した図である。 本発明の第１実施形態に係る可変容量形ポンプの作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図５の区間ｃ、（ｂ）は図５の区間ｄにおけるポンプの状態を現した図である。 本発明の第１実施形態に係る可変容量形ポンプの作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図５の区間ｅ、（ｂ）は図５の区間ｆにおけるポンプの状態を現した図である。 （ａ）は本発明の第１実施形態に係る可変容量形ポンプのＣＦＤ解析図、（ｂ）は従来の可変容量形ポンプのＣＦＤ解析図である。 本発明の第１、第２実施形態に係る可変容量形ポンプと、従来の可変容量形ポンプの圧力損失を比較したグラフである。 第１傾斜面を角度別に表示した、図３の要部拡大図である。 可変容量形ポンプの圧力損失を第１傾斜面の角度別に表示したグラフである。 本発明の第２実施形態に係る可変容量形ポンプの第２ハウジングを外した状態を示す平面図である。 図１３のＢ－Ｂ線断面図である。 本発明の第３実施形態に係る可変容量形ポンプの要部拡大図である。 本発明の第４実施形態に係る可変容量形ポンプの第２ハウジングを外した状態を示す平面図である。 図１６のＣ－Ｃ線断面図である。 本発明の第４実施形態の変形例を示す図であって、図１６のＣ－Ｃ線断面相当図である。

　以下に、本発明に係る可変容量形ポンプの実施形態を、図面に基づいて詳述する。なお、下記の実施形態では、この可変容量形ポンプを、自動車用内燃機関の摺動部や機関弁の開閉時期制御に供するバルブタイミング制御装置に対して内燃機関の潤滑油を供給するためのポンプとして適用した例を示している。また、以下の説明では、便宜上、駆動軸２の回転軸線に沿う方向を「軸方向」、駆動軸２の回転軸線に直交する方向を「径方向」、駆動軸２の回転方向を「周方向」、と定義して説明する。

　［第１実施形態］
　図１～図１２は、本発明の第１実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ１を示している。

　（可変容量形ポンプの構成）
　図１は、本発明の第１実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ１の分解斜視図を示している。また、図２は、図１に示す可変容量形ポンプＶＰ１において第２ハウジングを外した状態を示す可変容量形ポンプＶＰ１の平面図を示している。

　図１、図２に示すように、可変容量形ポンプＶＰ１は、駆動軸２と、駆動軸２によって回転駆動されるポンプ要素３と、ポンプ要素３の外周側に揺動可能に設けられたカムリング４と、カムリング４を偏心方向へ付勢する付勢部材に相当するコイルばねＳＰと、を有し、これらがハウジング１の内部に収容されている。なお、本実施形態においては、可変容量形ポンプＶＰ１は、図示外のエンジン（シリンダブロック）の側部に、図示外のボルトによって締結される。

　ハウジング１は、図１に示すように、ポンプボディに相当するカップ状の第１ハウジング１１と、第１ハウジング１１に接合され、第１ハウジング１１の開口部を閉塞するカバー部材に相当する蓋状の第２ハウジング１２と、を有する。なお、第１ハウジング１１と第２ハウジング１２は、いずれも金属材料、例えばアルミニウム合金によって一体に形成されている。

　第１ハウジング１１は、底壁１１１と、底壁１１１の外周縁から立ち上がり、当該底壁１１１の外周縁に沿って周方向に連続する周壁１１２と、を有する。すなわち、第１ハウジング１１は、第２ハウジング１２と対向する軸方向の一端側が開口し、他端側が底壁１１１によって閉塞されている。換言すれば、底壁１１１と周壁１１２とにより、第１ハウジング１１の内部に、カップ状のポンプ収容部１１０が画定されている。

　また、第１ハウジング１１の軸方向一端側の開口縁部には、第２ハウジング１２との接合面を構成するフランジ部１１３が設けられている。フランジ部１１３は、第１ハウジング１１の周方向に沿って設けられ、周壁１１２と一体に形成されている。また、フランジ部１１３は、複数の雌ねじ穴１１３ａを有する。複数の雌ねじ穴１１３ａは、周方向に間隔をあけて設けられていて、各雌ねじ穴１１３ａには、第１ハウジング１１に第２ハウジング１２を締結するための図示外のスクリュがねじ込まれる。

　また、ポンプ収容部１１０の一端壁を構成する底壁１１１のほぼ中央位置には、駆動軸２の一端部を回転可能に支持する第１軸受孔（図示外）が貫通している。さらに、底壁１１１の内側面には、円柱状のピボットピン４０を介してカムリング４を揺動可能に支持する、第１ピン支持溝１１１ｂが形成されている。

　また、周壁１１２の内側面には、図２に示すように、前記第１軸受孔（図示外）の中心Ｚと第１ピン支持溝１１１ｂの中心Ｑとを結ぶ直線（以下「カムリング基準線」という。）Ｍに対し、図２の上側に、カムリング４の外周側に有する第１シール部材Ｓ１が摺接する、第１シール摺接面１１２ａが形成されている。第１シール摺接面１１２ａは、第１ピン支持溝１１１ｂの中心Ｑから第１半径Ｒ１をもって構成された曲率を有する円弧面状に形成されている。なお、第１シール摺接面１１２ａは、カムリング４の揺動範囲内で第１シール部材Ｓ１が摺接可能な周方向長さに設定されている。

　同様に、前記カムリング基準線Ｍに対し、図５の下側に、カムリング４の外周側に設けられた第２シール部材Ｓ２及び第３シール部材Ｓ３が摺接する、第２シール摺接面１１２ｂ及び第３シール摺接面１１２ｃが形成されている。第２シール摺接面１１２ｂは、第１ピン支持溝１１１ｂの中心Ｑから第２半径Ｒ２をもって構成された曲率を有する円弧面状に形成され、第３シール摺接面１１２ｃは、第１ピン支持溝１１１ｂの中心Ｑから第３半径Ｒ３をもって構成された曲率を有する円弧面状に形成されている。なお、第２シール摺接面１１２ｂは、カムリング４の揺動範囲内で第２シール部材Ｓ２が摺接可能な周方向長さに設定され、第３シール摺接面１１２ｃは、カムリング４の揺動範囲内で第３シール部材Ｓ３が摺接可能な周方向長さに設定されている。

　また、底壁１１１の内側面には、前記第１軸受孔（図示外）の外周側に、後述するポンプ室３０の容積が拡大する領域（以下「吸入領域」という。）に開口し、ポンプ要素３のポンプ作用に伴ってポンプ室３０へとオイルを導く第１吸入部１１４が形成されている。他方、駆動軸２の回転中心Ｚを挟んで前記吸入領域と反対側には、後述するポンプ室３０の容積が縮小する領域（以下「吐出領域」という。）に開口し、ポンプ要素３のポンプ作用に伴ってポンプ室３０内のオイルを吐出する第１吐出部１１５が形成されている。

　第１吸入部１１４は、駆動軸２の回転方向Ｄに沿う概ね円弧状の第１吸入ポート１１４ａと、第１吸入ポート１１４ａの中間位置から径方向外側へ延びる第１吸入ポート延長部１１４ｂと、第１吸入ポート延長部１１４ｂの先端部に設けられた概ね円形の吸入口１１４ｃと、を有する。ここで、吸入口１１４ｃは、図示外のオイルストレーナを介してオイルパンＯＰに直接開口していてもよく、図示外の吸入通路を介してオイルパンＯＰに接続されていてもよい。そして、第１吸入ポート１１４ａには、吸入口１１４ｃを介して、エンジン（図示外）に付設されたオイルパンＯＰに貯留される作動流体としてのオイルが、ポンプ収容部１１０の内部に導入される。こうして、可変容量形ポンプＶＰ１では、オイルパンＯＰに貯留されているオイルが、ポンプ要素３のポンプ作用に伴い発生する負圧により、第１吸入部１１４及び後述する第２吸入部１２４を介して、吸入領域に係る各ポンプ室３０に吸入される。このように、第１吸入部１１４と後述する第２吸入部（図示外）をもって、本発明に係る吸入部が構成されている。

　第１吐出部１１５は、駆動軸２の回転方向Ｄに沿う概ね円弧状の第１吐出ポート１１５ａと、第１吐出ポート１１５ａの中間位置から径方向外側へ延びる第１吐出ポート延長部１１５ｂと、第１吐出ポート延長部１１５ｂの先端側に設けられ、周壁１１２を貫通するように外部へ開口する吐出口１１５ｃと、を有する。すなわち、可変容量形ポンプＶＰ１では、ポンプ要素３によるポンプ作用により加圧されたオイルが、第１吐出部１１５及び後述する第２吐出部１２５を介して外部へ吐出され、図示外のシリンダブロックの内部に設けられたメインギャラリＭＧを通じて、例えばクランクメタルＣＭなどの図示外のエンジンの摺動部や、図示外のエンジンのピストンを冷却する図示外のオイルジェット装置ＯＪ、及び図示外のバルブタイミング制御装置ＶＴなどに供給される。このように、第１吐出部１１５と後述する第２吐出部１２５をもって、本発明に係る吐出部が構成されている。

　第２ハウジング１２は、図１に示すように、第１ハウジング１１の一端側開口を閉塞する蓋状のカバー部材として機能するものであり、図示外の複数のスクリュを介して、第１ハウジング１１のフランジ部１１３に接合される。具体的には、第２ハウジング１２は、第１ハウジング１１の雌ねじ穴１１３ａに対応する位置に、複数のスクリュ貫通孔１２１ａを有する。すなわち、この複数のスクリュ貫通孔１２１ａを貫通した図示外のスクリュが第１ハウジング１１の各雌ねじ穴１１３ａにねじ込まれることにより、第２ハウジング１２が第１ハウジング１１に締結される。なお、第２ハウジング１２は、第１ハウジング１１に対して、位置決めピンＬＰにより位置決められた状態で前記図示外のスクリュにより締結される。

　また、第２ハウジング１２には、第１ハウジング１１の第１軸受孔１１１ａに対向する位置に、駆動軸２の他端側を回転可能に支持する第２軸受孔１２２ａが貫通して形成されている。そして、第２ハウジング１２の内側面にも、第２ピン支持溝（図示外）、第２吸入部（図示外）を構成する第２吸入ポート（図示外）及び第２吸入ポート延長部（図示外）、並びに第２吐出部１２５を構成する第２吐出ポート１２５ａ（図４参照）及び第２吐出ポート延長部１２５ｂ（図４参照）が、それぞれ第１ピン支持溝１１１ｂ、第１吸入ポート１１４ａ、第１吸入ポート延長部１１４ｂ、第１吐出ポート１１５ａ及び第１吐出ポート延長部１１５ｂに対向して配置されている。

　駆動軸２は、図１、図２に示すように、軸方向の一端側に形成された駆動軸一般部２１が、第１ハウジング１１の第１軸受孔（図示外）に回転可能に支持される。他方、駆動軸２は、軸方向の他端側に駆動軸一般部２１よりも大きい外径を有する駆動軸大径部２２が、第２ハウジング１２の第２軸受孔１２２ａに回転可能に支持される。さらに、駆動軸２は、駆動軸大径部２２よりも他端側に比較的小径に形成された駆動軸端部２３が、第２軸受孔１２２ａを通じて外部へと臨み、例えばチェーン等の図示外の伝達部材を介して、図示外のエンジンのクランクシャフトに連係される。すなわち、駆動軸２は、前記図示外のクランクシャフトから伝達される回転力に基づき、ポンプ要素３を図２の回転方向Ｄへ回転させる。ここで、図２に示す、駆動軸２の回転中心Ｚを通り、かつ前記カムリング基準線Ｍと直交する直線（以下「カムリング偏心方向線」という。）Ｎが、吸入領域と吐出領域の境界となっている。

　ポンプ要素３は、図１、図２に示すように、カムリング４の内周側に収容され、駆動軸２によって回転駆動されるロータ３１と、ロータ３１の外周側に放射状に切り欠かれた複数のスリット３１２内にそれぞれ出没可能に収容された複数のベーン３２と、を有する。また、ロータ３１の軸方向の両端部には、ロータ３１よりも小径に形成され、径方向において各ベーン３２の内側に収容される一対のリング部材３３，３３が配置されている。

　ロータ３１は、図１、図２に示すように、中心部に軸貫通孔３１１が軸方向に沿って貫通していて、この軸貫通孔３１１の中心側から径方向外側へ向かって放射状に切り欠かれた複数のスリット３１２を有する。また、各スリット３１２の底部には、それぞれオイルを導入する横断面ほぼ円形状の背圧室３１３が設けられている。すなわち、ロータ３１の回転に伴って発生する遠心力と、背圧室３１３に導入されたオイルの圧力と、により、各ベーン３２が外方（カムリング４側）へ押し出される構成となっている。

　また、ロータ３１に収容される複数のベーン３２は、所定の金属材料によって矩形板状に形成されたものであり、ロータ３１の回転に伴い、各先端面がカムリング４の内周面に摺接する。すなわち、各ベーン３２の先端面がカムリング４の内周面に摺接することにより、ロータ３１と、周方向に隣り合う一対のベーン３２，３２と、カムリング４とによって、ロータ３１の回転方向Ｄに複数のポンプ室３０が画定されている。また、各ベーン３２は、ロータ３１の回転に伴ってそれぞれの基端面が一対のリング部材３３，３３の外周面に摺接し、当該一対のリング部材３３，３３によってロータ３１の径方向外側へ押し上げられる構成となっている。これにより、機関回転数が低く、また、ロータ３１の回転に伴う遠心力や背圧室３１３内の油圧が小さい場合であっても、各ベーン３２の先端面がカムリング４の内周面と摺接して各ポンプ室３０が液密に仕切られるようになっている。

　カムリング４は、図１、図２に示すように、焼結材料により概ね円環状に形成されていて、内周側にポンプ要素３を収容可能な円形のポンプ要素収容部４１を有する。また、カムリング４の外周側には、ハウジング１に支持される円柱状のピボットピン４０の外周面に摺接可能な円弧溝状の揺動支持部４２が、軸方向に沿って設けられている。すなわち、カムリング４は、第１ピン支持溝１１１ｂ及び第２ピン支持溝１２２ｂによって支持されるピボットピン４０の外周面に摺接することにより、当該ピボットピン４０を介してポンプ収容部１１０の内部に揺動可能に支持されている。また、揺動支持部４２は、ポンプ要素３によるポンプ作用に伴い、吐出領域においてカムリング４（ポンプ要素収容部４１）の内側面に作用する吐出圧Ｐによりピボットピン４０へと押し付けられる。

　また、カムリング４の外周側には、第１ハウジング１１の第１シール摺接面１１２ａ、第２シール摺接面１１２ｂ及び第３シール摺接面１１２ｃとそれぞれ対向する、第１シール構成部４３１、第２シール構成部４３２及び第３シール構成部４３３を有する。第１シール構成部４３１は、第１シール摺接面１１２ａと同心円弧状の第１シール面４３１ａを有する。第２シール構成部４３２は、第２シール摺接面１１２ｂと同心円弧状の第２シール面４３２ａを有する。第３シール構成部４３３は、第３シール摺接面１１２ｃと同心円弧状の第３シール面４３３ａを有する。

　また、第１シール面４３１ａには、第１シール摺接面１１２ａ側に開口するように、軸方向に沿って延びる第１シール保持溝４３１ｂが形成されている。第２シール面４３２ａには、第２シール摺接面１１２ｂ側に開口するように、軸方向に沿って延びる第２シール保持溝４３２ｂが形成されている。第３シール面４３３ａには、第３シール摺接面１１２ｃ側に開口するように、軸方向に沿って延びる第３シール保持溝４３３ｂが形成されている。

　そして、第１シール保持溝４３１ｂには、カムリング４が揺動する際に第１シール摺接面１１２ａに摺接する第１シール部材Ｓ１が収容されている。第２シール保持溝４３２ｂには、カムリング４が揺動する際に第２シール摺接面１１２ｂに摺接する第２シール部材Ｓ２が収容されている。第３シール保持溝４３３ｂには、カムリング４が揺動する際に第３シール摺接面１１２ｃに摺接する第３シール部材Ｓ３が収容されている。

　第１シール部材Ｓ１、第２シール部材Ｓ２及び第３シール部材Ｓ３は、図１、図２に示すように、いずれも低摩擦特性を有する例えばフッ素系樹脂材により、カムリング４の軸方向に沿って直線状に細長く形成されている。また、第１シール保持溝４３１ｂ、第２シール保持溝４３２ｂ及び第３シール保持溝４３３ｂの各底部には、図２に示すように、それぞれゴム製の弾性部材ＢＲが配置されている。すなわち、第１、第２、第３シール部材Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３は、弾性部材ＢＲの弾性力をもって、それぞれ第１、第２、第３シール摺接面１１２ａ，１１２ｂ，１１２ｃに弾性的に接触することにより、第１、第２、第３シール面４３１ａ，４３２ａ，４３３ａと第１、第２、第３シール摺接面１１２ａ，１１２ｂ，１１２ｃとの間を液密にシールしている。

　また、かかる構成から、カムリング４の外周側には、図２に示すように、ピボットピン４０を介して支持される揺動支持部４２と第１シール部材Ｓ１とによって、第１制御油室ＰＲ１が画定されている。第１制御油室ＰＲ１には、メインギャラリＭＧと繋がる吐出圧導入通路Ｌｂから二股に分岐した一方の第１通路Ｌ１を介して、第１制御油圧Ｐ１が導かれる。なお、この第１制御油室ＰＲ１に導かれる第１制御油圧Ｐ１は、メインギャラリＭＧに導かれた吐出圧Ｐと実質的に同じである。また、第１通路Ｌ１は、第１ハウジング１１の底壁１１１を貫通する第１制御圧導入孔１１８に接続され、第１制御圧導入孔１１８を介して第１制御油圧Ｐ１が第１制御油室ＰＲ１に直接導入される。第１制御油室ＰＲ１に導入された第１制御油圧Ｐ１は、第１制御油室ＰＲ１に面するカムリング４の外周面であって揺動支持部４２と第１シール部材Ｓ１との間に形成された第１受圧面４４１に作用する。すなわち、第１受圧面４４１に作用した油圧により、カムリング４に対して、カムリング４の偏心量（駆動軸２の回転中心Ｚに対するポンプ要素収容部４１の中心Ｏの偏心量）Δが減少する方向（以下「同心方向」という。）へ移動力（揺動力）が付与される。

　同様に、カムリング４の外周側には、駆動軸２の回転中心Ｚを挟んで第１制御油室ＰＲ１と反対側に、第２シール部材Ｓ２と第３シール部材Ｓ３とによって、第２制御油室ＰＲ２が画定されている。第２制御油室ＰＲ２には、吐出圧導入通路Ｌｂから分岐した他方の第２通路Ｌ２から制御弁ＳＶを経て減圧された第２制御油圧Ｐ２が導かれる。また、第２通路Ｌ２は、第１ハウジング１１の底壁１１１を貫通する第２制御圧導入孔１１９を介して、第２制御油圧Ｐ２が第２制御油室ＰＲ２に導入される。第２制御油室ＰＲ２に導かれた第２制御油圧Ｐ２は、第２制御油室ＰＲ２に面するカムリング４の外周面であって第２シール部材Ｓ２と第３シール部材Ｓ３との間に形成される第２受圧面４４２に作用する。すなわち、第２受圧面４４２に作用した油圧により、カムリング４に対して、カムリング４の偏心量Δが増大する方向（以下「偏心方向」という。）へ移動力（揺動力）が付与される。

　ここで、第２制御油室ＰＲ２に臨む第１ハウジング１１の周壁１１２には、コイルばねＳＰを収容するばね収容部１１６が形成されている。ばね収容部１１６は、概ね矩形凹状に窪み形成されていて、ばね収容部１１６とカムリング４のアーム部４５との間には、コイルばねＳＰが所定の予圧（セット荷重Ｗ１）をもって装填されている。このコイルばねＳＰは、前記セット荷重Ｗ１に基づき、カムリング４を常時偏心方向へ付勢している。

　以上の構成から可変容量形ポンプＶＰ１は、第２制御油室ＰＲ２の内圧（第２制御油圧Ｐ２）に基づく付勢力とコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１との合力に比べて第１制御油室ＰＲ１の内圧（第１制御油圧Ｐ１）に基づく付勢力が小さいときは、カムリング４は図２に示すような最大偏心状態となる。一方、吐出圧Ｐが上昇して、第２制御油室ＰＲ２の内圧（第２制御油圧Ｐ２）に基づく付勢力とコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１との合力に比べて第１制御油室ＰＲ１の内圧（第１制御油圧Ｐ１）に基づく付勢力が大きくなると、吐出圧Ｐに応じてカムリング４が同心方向へ移動する。

　ここで、カムリング４の外周側には、駆動軸２の回転中心Ｚを挟んで反対側に、コイルばねＳＰの付勢力（セット荷重Ｗ１）を受けるアーム部４５が設けられている。アーム部４５は、カムリング４の外周側へと概ね直線状に延びるように設けられており、コイルばねＳＰの付勢力（セット荷重Ｗ１）の作用点を構成する。

　また、カムリング４の外周側には、カムリング４の偏心方向への移動を規制するストッパ部４６が設けられている。ストッパ部４６は、第１ハウジング１１の周壁１１２に設けられたカムリング当接部１１７に当接することをもって、カムリング４の最大偏心量を規制する。なお、ストッパ部４６は、本実施形態のようにアーム部４５とは別体に設けるほか、アーム部４５と一体に設けられていてもよい。この場合、アーム部４５のばね当接面４５１とは反対側の面をストッパ面４５２として、当該ストッパ面４５２をカムリング当接部１１７に当接させることにより、カムリング４の最大偏心量を規制することができる。

　（制御弁の構成）
　また、可変容量形ポンプＶＰ１は、図２に示すように、第１制御油室ＰＲ１へのオイル（第２制御油圧Ｐ２）の導入が、制御弁ＳＶによって制御される。制御弁ＳＶは、エンジン制御を司る制御装置ＣＵによって駆動制御されるソレノイドバルブである。具体的には、制御弁ＳＶは、第２通路Ｌ２の開閉制御に供する弁部５と、弁部５の一端部に設けられ、制御装置ＣＵにより出力される励磁電流に基づいて弁部５の開閉制御に供するソレノイド部６と、を有する。

　弁部５は、バルブケース５１と、スプール弁体５２と、リテーナ部材５３と、バルブスプリング５４と、を備える、いわゆる三方向弁である。なお、弁部５は、ハウジング１に内蔵されるかたちで可変容量形ポンプＶＰ１と一体に設けられていてもよく、また、可変容量形ポンプＶＰ１とは別体に独立して設けられていてもよい。

　バルブケース５１は、所定の金属材料、例えばアルミニウム合金材料によって中心軸線Ｙ方向の両端部が開口する概ね円筒状を呈し、内部に弁体収容部５１０を有する。弁体収容部５１０は、バルブケース５１の中心軸線Ｙ方向に沿ってバルブケース５１を貫通する段付きの貫通孔によって構成されている。すなわち、弁体収容部５１０は、中心軸線Ｙ方向の一端側に、第１弁体摺接部５１１を有し、中心軸線Ｙ方向の他端側に、第１弁体摺接部５１１よりも大径となる第２弁体摺接部５１２を有する。そして、弁体収容部５１０のうち、第１弁体摺接部５１１側の開口部はソレノイド部６によって閉塞される。一方、弁体収容部５１０のうち、第２弁体摺接部５１２側の開口部は、後述するスプリング収容室５５のオイルを排出するドレンポートＰｄとして機能し、ドレン通路Ｌｄに開口する。ここで、ドレンポートＰｄは、ドレン通路Ｌｄに開口せず、低圧部に相当するオイルパンＯＰに直接開放されていてもよい。また、ドレンポートＰｄは、低圧部に連通していればよく、大気圧に相当するオイルパンＯＰと連通する構成のほか、例えば負圧となる吸入口１１４ｃの近傍に連通する構成としてもよい。なお、以下では、弁部５について、便宜上、第１弁体摺接部５１１側（図２中の左側）の端部を第１端部と定義し、第２弁体摺接部５１２側（図２中の右側）の端部を第２端部と定義して説明する。

　第１弁体摺接部５１１の外周側には、バルブケース５１の外周面を周方向に沿って切り欠いてなる第１環状溝５１３が形成されている。また、第１環状溝５１３の底部には、中心軸線Ｙに直交するバルブケース５１の径方向において弁体収容部５１０の内外を連通する複数の第１弁孔５１３ａが形成されている。第１弁孔５１３ａは、平面視が概ね円形となる丸穴によって構成され、第２通路Ｌ２を通じて第２制御油室ＰＲ２に対するオイル（第１制御油圧Ｐ２）の給排に供する給排ポートＰｃとして機能する。

　また、同様に、第２弁体摺接部５１２の外周側には、バルブケース５１の外周面を周方向に沿って切り欠いてなる第２環状溝５１４が形成されている。また、第２環状溝５１４の底部には、中心軸線Ｙに直交するバルブケース５１の径方向において弁体収容部５１０の内外を連通する第２弁孔５１４ａが形成されている。なお、第２弁孔５１４ａは、平面視が概ね円形となる丸穴によって構成され、吐出圧導入通路Ｌｂからオイル（吐出圧Ｐ）を導入する導入ポートＰｂとして機能する。

　スプール弁体５２は、移動方向である中心軸線Ｙ方向において異なる外径を有する段付き状に形成された円筒状を呈し、バルブケース５１の弁体収容部５１０に摺動可能に収容される。具体的には、スプール弁体５２は、第１弁体摺接部５１１に摺接する第１ランド部５２１と、第１ランド部５２１よりも大径に形成され、第２弁体摺接部５１２に摺接する第２ランド部５２２と、を有する。また、第１ランド部５２１と第２ランド部５２２との間には、これら第１ランド部５２１及び第２ランド部５２２よりも小さい外径を有する中間軸部５２３が形成されている。すなわち、中間軸部５２３は、バルブケース５１の径方向における弁体収容部５１０との間に、中継室Ｒｃを画定する。

　そして、中継室Ｒｃにおいて中心軸線Ｙ方向に対向する第１ランド部５２１及び第２ランド部５２２は第１弁孔５１３ａから導かれた油圧を受ける受圧面として機能する。その際、第１ランド部５２１に対して第２ランド部５２２が相対的に大きい外径を有し、第１ランド部５２１によって構成される第１受圧面Ｐｆ１に対して、第２ランド部５２２によって構成される第２受圧面Ｐｆ２が相対的に大きくなるように形成されている。すなわち、かかる第１受圧面Ｐｆ１と第２受圧面Ｐｆ２の受圧面積の差に基づき、第１弁孔５１３ａから中継室Ｒｃに導入された油圧が第１受圧面Ｐｆ１よりも相対的に大きい第２受圧面Ｐｆ２に作用することにより、スプール弁体５２が第２端部側へと押圧される。

　また、スプール弁体５２は、第１ランド部５２１よりも第１端部側に、第１ランド部５２１よりも小さい外径を有する軸端部５２４を有する。軸端部５２４は、バルブケース５１の径方向における弁体収容部５１０との間に、背圧室Ｒｂを画定する。背圧室Ｒｂは、第１ランド部５２１の外周側（弁体収容部５１０との微小隙間）を通じて中継室Ｒｃより漏出したオイルを捕集する。なお、背圧室Ｒｂは、当該背圧室Ｒｂに臨むスプール弁体５２の第１端部の周壁に形成された排出孔５２５と、排出孔５２５と後述するスプリング収容室５５を繋ぐ内部通路５２６と、を通じて、スプリング収容室５５と連通する。すなわち、背圧室Ｒｂに捕集されたオイルは、排出孔５２５及び内部通路５２６を通じて後述するスプリング収容室５５に導かれ、ドレンポートＰｄ及びドレン通路Ｌｄを介してオイルパンＯＰへと排出される。

　また、スプール弁体５２は、リテーナ部材５３と対向する第２ランド部５２２側の端部に、スプール弁体５２と対向するバルブスプリング５４の第１端部を支持するスプリング支持部５２７を有する。スプリング支持部５２７は、スプール弁体５２の内周側を第２ランド部５２２側へ向かって段差状に拡径することによって形成されていて、筒状のスプリング包囲部５２７ａと、平坦なスプリング支持面５２７ｂと、を有する。これにより、スプリング支持部５２７は、スプリング包囲部５２７ａによってバルブスプリング５４の第１端部の外周側を包囲しつつ、スプリング支持面５２７ｂによってバルブスプリング５４の第１端部を支持する。

　リテーナ部材５３は、筒状部５３１と、筒状部５３１の外側端部を閉塞する底壁部５３２と、を有する、概ね有底円筒状に形成されている。リテーナ部材５３は、筒状部５３１の開口部がスプール弁体５２のスプリング支持部５２７と対向するように、バルブケース５１の第２端部側の開口端部に嵌め込まれる。これにより、リテーナ部材５３は、筒状部５３１によりバルブスプリング５４の第２端部の外周側を包囲しつつ、底壁部５３２の内側端面によりバルブスプリング５４の第２端部を支持する。また、リテーナ部材５３は、底壁部５３２の中央位置に、円形のリテーナ開口部５３０を有する。すなわち、リテーナ開口部５３０は、底壁部５３２を貫通し、第２弁孔５１４ａとドレンポートＰｄとを連通する。

　バルブスプリング５４は、周知の圧縮コイルばねであって、スプール弁体５２とリテーナ部材５３の間に画定されるスプリング収容室５５に、所定の予圧（セット荷重Ｗ２）をもって装填される。これにより、バルブスプリング５４は、上記セット荷重Ｗ２に基づき、スプール弁体５２を第１端部側へ常時付勢する。

　ソレノイド部６は、円筒状のケーシング６１と、ケーシング６１の内部に収容されたコイル６２及びアーマチュア６３と、アーマチュア６３に固定され、アーマチュア６３と共に中心軸線Ｙ方向に沿って進退移動可能に設けられたロッド６４と、を備える。なお、ソレノイド部６には、エンジンの油温や水温、エンジン回転数など所定のパラメータによって検出又は算出されたエンジンの運転状態に基づいて制御装置ＣＵから励磁電流が通電される。そして、ソレノイド部６は、供給される電流値に応じて電磁力Ｆｍの大きさを連続的に変更可能であり、パルス幅変調（ＰＷＭ）により制御され、その電流値はデューティ比Ｄｔにより与えられる。

　（吐出通路の構成）
　図３は、図２に示す吐出通路ＥＲの近傍を拡大して表示した可変容量形ポンプＶＰ１の要部拡大図を示している。図４は、図３のＡ－Ａ線に沿って切断した可変容量形ポンプＶＰ１の要部断面図を示している。

　図４に示すように、第１ハウジング１１には、第１ハウジング１１の底壁１１１を段差凹状に窪ませてなる第１吐出ポート１１５ａと、第１吐出ポート１１５ａを径方向外側へ延長してなる第１吐出ポート延長部１１５ｂと、が設けられている。さらに、第１吐出ポート延長部１１５ｂの先端部には、第１吐出ポート延長部１１５ｂのオイルを外部へ吐出する吐出口１１５ｃが、第１ハウジング１１の周壁１１２を貫通するかたちで第１ハウジング１１の側方に開口形成されている。

　同様に、第２ハウジング１２の内側面にも、第２ハウジング１２の内側面を凹状に窪ませてなる第２吐出ポート１２５ａと、第２吐出ポート１２５ａの径方向外側に、第２吐出ポート１２５ａを径方向外側へ延長してなる第２吐出ポート延長部１２５ｂとが、それぞれ第１吐出ポート１１５ａ及び第１吐出ポート延長部１１５ｂと対向するかたちで設けられている。

　また、第１吐出ポート延長部１１５ｂ及び第２吐出ポート延長部１２５ｂは、図３に示すように、揺動支持部４２と第２シール部材Ｓ２とにより液密にシールされている。これにより、第１吐出ポート延長部１１５ｂ及び第２吐出ポート延長部１２５ｂには、図４に示すように、第１吐出ポート延長部１１５ｂ及び第２吐出ポート延長部１２５ｂに吐出されたオイルを吐出口１１５ｃへ導く吐出通路ＥＲが画定されている。

　吐出通路ＥＲは、第１吐出ポート１１５ａ及び第２吐出ポート１２５ａの各出口から吐出口１１５ｃの入口までの区間に形成される油通路である。具体的には、吐出通路ＥＲは、カムリング４の軸方向一端側の端面である第１端面ＦＣ１と第１吐出ポート延長部１１５ｂとの間に画定される第１吐出通路ＥＲ１と、カムリング４の軸方向他端側の端面である第２端面ＦＣ２と第２吐出ポート延長部１２５ｂとの間に画定される第２吐出通路ＥＲ２とで構成される。そして、この第１吐出通路ＥＲ１と第２吐出通路ＥＲ２は、吐出口１１５ｃの入口で合流する。

　第１吐出通路ＥＲ１は、カムリング４の第１端面ＦＣ１の軸方向外側を通ってカムリング４の径方向外側に回り込む第１曲折通路ＥＲ１ａと、第１曲折通路ＥＲ１ａからカムリング４の径方向外側へ延びる第１出口通路ＥＲ１ｂと、で構成される。同様に、第２吐出通路ＥＲ２は、カムリング４の第２端面ＦＣ２の軸方向外側を通ってカムリング４の径方向外側に回り込む第２曲折通路ＥＲ２ａと、第２曲折通路ＥＲ２ａからカムリング４の径方向外側へ延びる第２出口通路ＥＲ２ｂと、で構成される。第１吐出通路ＥＲ１と第２吐出通路ＥＲ２は、第１出口通路ＥＲ１ｂと第２出口通路ＥＲ２ｂにおいて合流する。

　また、カムリング４の第１端面ＦＣ１には、吐出通路ＥＲ（第１吐出通路ＥＲ１）に開口し、かつカムリング４の径方向内側から径方向外側へ向かって軸方向幅（深さ）Ｄ１が増大する第１凹部４７１が設けられている。すなわち、第１凹部４７１は、カムリング４の第１端面ＦＣ１の途中（径方向中間部）から径方向外側へ向かって軸方向幅Ｄ１が徐々に大きくなるように、第１端面ＦＣ１の外周縁部を面取りするかたちで、切欠き溝状に形成されている。この第１凹部４７１は、第１端面ＦＣ側から見てカムリング４の径方向外側へ下り傾斜する第１傾斜面４７１ａと、第１傾斜面４７１ａの両側において第１端面ＦＣ１に対して概ね垂直に立ち上がる一対の第１側面４７１ｂ，４７１ｃと、で構成される。そして、第１凹部４７１は、第１吐出通路ＥＲ１の途中に位置することで、第１吐出通路ＥＲ１の上流側から下流側に向かって第１吐出通路ＥＲ１の流路断面積を増大させるように機能する。また、カムリング４の第１端面ＦＣ１において、第１凹部４７１が形成される領域の径方向幅Ｗｄ１は、その他の領域の径方向幅Ｗｄ２の最小値よりも大きくなるように設定されている。

　同様に、カムリング４の第２端面ＦＣ２には、吐出通路ＥＲ（第２吐出通路ＥＲ２）に開口し、かつカムリング４の径方向内側から径方向外側へ向かって軸方向幅（深さ）Ｄ２が増大する第２凹部４７２が設けられている。すなわち、第２凹部４７２は、カムリング４の第２端面ＦＣ２の途中（径方向中間部）から径方向外側へ向かって軸方向幅Ｄ２が徐々に大きくなるように、第２端面ＦＣ２の外周縁部を面取りするかたちで、切欠き溝状に形成されている。この第２凹部４７２は、第２端面ＦＣ２側から見てカムリング４の径方向外側へ下り傾斜する第２傾斜面４７２ａと、第２傾斜面４７２ａの両側において第２端面ＦＣ２に対して概ね垂直に立ち上がる一対の第２側面４７２ｂ，４７２ｃと、で構成される。そして、第２凹部４７２は、第２吐出通路ＥＲ２の途中に位置することで、第２吐出通路ＥＲ２の上流側から下流側に向かって第２吐出通路ＥＲ２の流路断面積を増大させるように機能する。また、第１端面ＦＣ１側と同様、カムリング４の第２端面ＦＣ２においても、第２凹部４７２が形成される領域の径方向幅Ｗｄ１が、その他の領域の径方向幅Ｗｄ２の最小値よりも大きくなるように設定されている。

　ここで、第１凹部４７１の第１傾斜面４７１ａ、及び第２凹部４７２の第２傾斜面４７２ａは、可変容量形ポンプＶＰ１に求められる性能や製造コストなどにより、それぞれ任意の傾斜角に設定することができる。一方で、第１傾斜面４７１ａと第１端面ＦＣ１のなす角である第１傾斜角θ１は、「０°＜θ１≦４５°」の範囲に設定されることが望ましい。同様に、第２傾斜面４７２ａと第２端面ＦＣ２のなす角である第２傾斜角θ２は、「０°＜θ１≦４５°」の範囲に設定されることが望ましい。この第１傾斜角θ１及び第２傾斜角θ２の根拠については、図７、図８に基づいて後述する。

　また、第１凹部４７１は、第１端面ＦＣ１の径方向中間部において、カムリング４の内周側（ポンプ要素収容部４１寄り）に配置されていることが望ましい。第２凹部４７２についても同様に、第２端面ＦＣ２の径方向中間部において、カムリング４の内周側（ポンプ要素収容部４１寄り）に配置されていることが望ましい。これにより、第１吐出通路ＥＲ１及び第２吐出通路ＥＲ２について、流路断面積が比較的上流側から徐々に拡大することとなり、第１吐出通路ＥＲ１及び第２吐出通路ＥＲ２における圧力損失をより効果的に低減することができる。

　（ポンプの作動説明）
　次に、図２，図５～図８に基づき、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ１の動作について説明する。

　本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ１では、図２に示すように、図示外のエンジン（クランクシャフト）の回転が図示外のチェーンを介して駆動軸２に伝達され、駆動軸２を介してロータ３１が回転方向Ｄへ回転駆動される。すると、ロータ３１の回転に伴い、吸入口１１４ｃ、第１吸入ポート１１４ａ及び第２吸入ポート（図示外）を介して、オイルパンＯＰからオイルが吸い上げられる。また、この吸入作用と同時に、第１吐出ポート１１５ａ及び第２吐出ポート（図示外）、第１、第２吐出ポート延長部１１５ｂ，１２５ｂ及び吐出口１１５ｃを介して排出通路Ｌｅへと導かれる。そして、この排出通路Ｌｅへと導かれたオイルは、メインギャラリＭＧを介して図示外のエンジンの摺動部（クランクメタルＣＭ）、オイルジェット装置ＯＪ及びバルブタイミング制御装置ＶＴ等に圧送されると共に、吐出圧導入通路Ｌｂを介して制御弁ＳＶの導入ポートＰｂへと導かれる。なお、メインギャラリＭＧには、吐出圧Ｐを検出可能な油圧センサＰＳが配置されていて、この油圧センサＰＳの検出結果は制御装置ＣＵへとフィードバックされる。

　また、ピボットピン４０を支点としてカムリング４が揺動することにより偏心量Δが変化して、ポンプ室３０の容積変化量（最大容積と最小容積との差）が変化する。偏心量Δが大きくなるとポンプ室３０の容積変化量も大きくなり、偏心量Δが小さくなるとポンプ室３０の容積変化量も小さくなる。また、偏心量Δは、第１制御油室ＰＲ１の内圧（第１制御油圧Ｐ１）に基づく同心方向の付勢力と、第２制御油室ＰＲ１の内圧（第２制御油圧Ｐ２）及びコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１に基づく偏心方向の付勢力と、に応じて変化する。すなわち、第１制御油室ＰＲ１の内圧（第１制御油圧Ｐ１）に基づく同心方向の付勢力が、第２制御油室ＰＲ１の内圧（第２制御油圧Ｐ２）及びコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１に基づく偏心方向の付勢力よりも小さいときは、カムリング４は偏心方向へ揺動して、偏心量Δが大きくなる。一方、第１制御油室ＰＲ１の内圧（第１制御油圧Ｐ１）に基づく同心方向の付勢力が、第２制御油室ＰＲ１の内圧（第２制御油圧Ｐ２）及びコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１に基づく偏心方向の付勢力よりも大きくなると、カムリング４は同心方向へ揺動して、偏心量Δが小さくなる。また、第１制御油室ＰＲ１の内圧（第１制御油圧Ｐ１）に基づく同心方向の付勢力と、第２制御油室ＰＲ１の内圧（第２制御油圧Ｐ２）及びコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１に基づく偏心方向の付勢力とが釣り合う位置にて、カムリング４は停止する。

　（制御弁の作動説明）
　図５は、可変容量形ポンプＶＰ１の吐出圧特性を表したグラフである。また、図６は、可変容量形ポンプＶＰ１の作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図５の区間ａにおけるポンプの状態を示し、（ｂ）は図５の区間ｂにおけるポンプの状態を示している。また、図７は、可変容量形ポンプＶＰ１の作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図５の区間ｃにおけるポンプの状態を示し、（ｂ）は図５の区間ｄにおけるポンプの状態を示している。また、図８は、可変容量形ポンプＶＰ１の作動状態を表した油圧回路図であり、（ａ）は図５の区間ｅにおけるポンプの状態を示し、（ｂ）は図５の区間ｆにおけるポンプの状態を示している。

　図５中のＰ１は、例えばバルブタイミング制御装置ＶＴの要求油圧に相当する第１機関要求油圧を示す。また、図５中のＰ２は、例えばエンジンのピストンの冷却に供するオイルジェット装置ＯＪの要求油圧に相当する第２機関要求油圧を示す。また、図５中のＰ３は、例えばエンジン高回転時のクランクシャフトの軸受部（クランクメタルＣＭ）の潤滑に要する第３機関要求油圧を示す。

　すなわち、可変容量形ポンプＶＰ１は、機関始動から回転数Ｎａまでの区間ａでは、吐出圧導入通路Ｌｂから分岐した第１通路Ｌ１を介して、第１制御油圧Ｐ１が第１制御油室ＰＲ１に導入される。また、制御弁ＳＶは、吐出圧Ｐがスプール弁体５２の第２受圧面Ｐｆ２に作用することによって発生する付勢力Ｐｏが、バルブスプリング５４のセット荷重Ｗ２よりも小さくなる。よって、図６（ａ）に示すように、スプール弁体５２は初期位置である第１端部側の位置で維持され、導入ポートＰｂと給排ポートＰｃが接続されて（第１状態）、第２制御油室ＰＲ２に第２制御油圧Ｐ２が導入される。その結果、第２制御油室ＰＲ２の第２制御油圧Ｐ２が第２受圧面４４２に作用することにより発生する油圧力Ｆｐ２とコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１との合力が、第１制御油室ＰＲ１の第１制御油圧Ｐ１が第１受圧面４４１に作用することにより発生する油圧力Ｆｐ１を上回り、カムリング４は最大偏心状態のまま維持される。

　やがて、吐出圧Ｐが第１機関要求油圧Ｐ１に到達したところで、当該吐出圧Ｐを第１機関要求油圧Ｐ１に維持する場合には、ソレノイド部６に供給する励磁電流のデューティ比Ｄｔを１００％とする。これにより、ソレノイド部６に発生する電磁力Ｐｍ、すなわちロッド６４がスプール弁体５２を押圧する押圧力が、バルブスプリング５４のセット荷重Ｗ２よりも大きくなる。よって、図６（ｂ）に示すように、スプール弁体５２は第２端部側へ移動して、導入ポートＰｂと給排ポートＰｃとの連通が遮断され、給排ポートＰｃとドレンポートＰｄとが連通する（第２状態）。その結果、図５の区間ｂでは、第２制御油室ＰＲ２内のオイルが排出されて、第１制御油室ＰＲ１のみに吐出圧Ｐが作用する。これにより、第１制御油室ＰＲ１に導入される吐出圧Ｐが第１受圧面４４１に作用することにより発生する油圧力Ｆｐ１がコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１を上回る。その結果、吐出圧Ｐの上昇に伴ってカムリング４の偏心量Δが減少し、吐出圧Ｐが緩やかに上昇することとなる。

　また、可変容量形ポンプＶＰ１では、エンジン回転数Ｎが回転数Ｎａよりも大きく回転数Ｎｃよりも小さい図５の区間ｃ又は区間ｅでは、図７（ａ）及び図８（ａ）に示すように、導入ポートＰｂから導入されたオイル（吐出圧Ｐ）がスプール弁体５２の第２受圧面Ｐｆ２に作用することにより発生する付勢力Ｐｏが、バルブスプリング５４のセット荷重Ｗ２よりも小さくなる。よって、図７（ａ）、図８（ａ）に示すように、スプール弁体５２は初期位置である第１端部側の位置で維持され、導入ポートＰｂと給排ポートＰｃが接続され（第１状態）、第２制御油室ＰＲ２に第２制御油圧Ｐ２が導入される。その結果、第２制御油室ＰＲ２に導かれた第２制御油圧Ｐ２が第２受圧面４４２に作用することにより発生する油圧力Ｆｐ２とコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１との合力が、第１制御油室ＰＲ１内の油圧が第１受圧面４４１に作用することにより発生する油圧力Ｆｐ１を上回り、カムリング４は最大偏心状態のまま維持される。

　一方、エンジン回転数Ｎが回転数Ｎｃよりも小さい区間では、ソレノイド部６に供給する励磁電流の電流値（デューティ比Ｄｔ）を無段階に変化させることで、カムリング４の偏心量Δを制御することができる。具体的には、例えば吐出圧Ｐを第２機関要求油圧Ｐ２に維持する場合、ソレノイド部６に供給する励磁電流のデューティ比Ｄｔを概ね５０％とする。これにより、吐出圧Ｐの付勢力Ｐｏとソレノイド部６の電磁力Ｐｍとの合力が、バルブスプリング５４のセット荷重Ｗ２よりも大きくなる。すると、図７（ｂ）に示すように、スプール弁体５２は第２端部側へ移動して、導入ポートＰｂと給排ポートＰｃとの連通が遮断され、給排ポートＰｃとドレンポートＰｄとが連通する（第２状態）。その結果、上記の区間ｄでは、第２制御油室ＰＲ２内のオイルが排出されて、第１制御油室ＰＲ１のみに吐出圧Ｐが作用する。これにより、第１制御油室ＰＲ１の吐出圧Ｐ（第１制御油圧Ｐ１）が第１受圧面４４１に作用することにより発生する油圧力Ｆｐ１がコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１を上回る。その結果、吐出圧Ｐの上昇に伴いカムリング４の偏心量Δが減少して最小偏心状態となり、吐出圧Ｐが第２機関要求油圧Ｐ２に維持される。

　なお、上記の区間ｄでは、上記吐出圧Ｐの増大に基づくスプール弁体５２の第２端部側への移動と、このスプール弁体５２が第２端部側へ移動してカムリング４が最小偏心状態となることに基づくスプール弁体５２の第１端部側への移動とが、交互に連続的に繰り返される。このようにして、給排ポートＰｃと導入ポートＰｂとが連通する状態と、給排ポートＰｃとドレンポートＰｄとが連通する状態とが、交互に連続的に切り替わることによって、吐出圧Ｐが第２機関要求油圧Ｐ２に維持されることとなる。

　やがて、吐出圧Ｐが第３機関要求油圧Ｐ３に到達すると、ソレノイド部６に供給する励磁電流のデューティ比Ｄｔが０％の状態で、吐出圧Ｐの付勢力Ｐｏが、バルブスプリング５４のセット荷重Ｗ２よりも大きくなる。すると、図８（ｂ）に示すように、スプール弁体５２は第２端部側へ移動して、導入ポートＰｂと給排ポートＰｃとが連通する。その結果、図５の区間ｆでは、第２制御油室ＰＲ２内のオイルが排出され、第１制御油室ＰＲ１のみに吐出圧Ｐが作用する。これにより、第１制御油室ＰＲ１の吐出圧Ｐ（第１制御油圧Ｐ１）が第１受圧面４４１に作用することにより発生する油圧力Ｆｐ１がコイルばねＳＰのセット荷重Ｗ１を上回る。その結果、吐出圧Ｐの上昇に伴いカムリング４の偏心量Δが減少して最小偏心状態となり、吐出圧Ｐが第３機関要求油圧Ｐ３に維持される。

　なお、上記区間ｆでも、前記区間ｄと同様に、上記吐出圧Ｐの増大に基づくスプール弁体５２の第２端部側への移動と、このスプール弁体５２が第２端部側へ移動してカムリング４が最小偏心状態となることに伴うスプール弁体５２の第１端部側への移動とが、交互に連続的に繰り返される。このようにして、給排ポートＰｃと導入ポートＰｂとが連通する状態と、給排ポートＰｃとドレンポートＰｄとが連通する状態と、が交互に連続的に切り替わることにより、吐出圧Ｐが第３機関要求油圧Ｐ３に維持されることとなる。

　（本実施形態の作用効果）
　図９は、吐出通路ＥＲのＣＦＤ解析図を示す図であって、（ａ）は本実施形態に係る可変容量形ポンプ、（ｂ）は従来の可変容量形ポンプを示している。また、図１０は、本実施形態に係る可変容量形ポンプと従来の可変容量形ポンプの圧力損失を比較したグラフを示している。

　図９（ｂ）に示すように、前記従来の可変容量形ポンプＶＰ０では、カムリング４の第１端面ＦＣ１が、第２ハウジング１２の内側面と概ね平行に形成されると共に、カムリング４の第２端面ＦＣ２が、第１ハウジング１１の底壁１１１と概ね平行に形成されている。これにより、第１吐出ポート延長部１１５ｂ及び第２吐出ポート延長部１２５ｂへと流入したオイルがカムリング４の第１端面ＦＣ１及び第２端面ＦＣ２に沿って吐出口１１５ｃへと流れ込む際に、カムリング４の第１端面ＦＣ１及び第２端面ＦＣ２の外周縁部付近（図中のＸ部参照）においてそれぞれ渦が比較的多く発生してしまい、この渦によってポンプの圧力損失が発生してしまう点で、改善の余地があった。

　これに対して、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ１は、ポンプ収容部１１０と、ポンプ収容部１１０に開口する吸入部（第１吸入部１１４）及び吐出部（第１吐出部１１５）と、を有するハウジング１（第１ハウジング１１）と、ポンプ収容部１１０の内部に移動可能に設けられたカムリング４と、カムリング４の内周側に配置され、回転駆動されるロータ３１と、ロータ３１の径方向外側に出没可能な複数のベーン３２と、を有し、カムリング４との間に複数のポンプ室３０を形成するポンプ要素３と、ポンプ室３０から吐出部（第１吐出部１１５）に吐出されたオイルを、カムリング４の軸方向一方側の端面である第１端面ＦＣ１を跨いでカムリング４の径方向外側に位置する吐出口１１５ｃへ導く吐出通路ＥＲ（第１吐出通路ＥＲ１）と、第１端面ＦＣ１に設けられ、吐出通路ＥＲ（第１吐出通路ＥＲ１）に開口し、カムリング４の径方向内側から外側へ向かって軸方向幅（深さ）Ｄ１が増大する第１凹部４７１と、を備えている。

　このように、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ１では、図９（ａ）に示すように、カムリング４の第１端面ＦＣ１に、第１吐出通路ＥＲ１に開口してカムリング４の径方向内側から外側へと向かって軸方向幅（深さ）Ｄ１が増大する第１凹部４７１が設けられている。このため、当該第１凹部４７１によって、第１吐出通路ＥＲ１（特に、カムリング４の第１端面ＦＣ１の外周縁部付近）における流路断面積の急激な変化を抑制することが可能となる。これにより、カムリング４の第１端面ＦＣ１の外周縁部付近（図中のＸ部参照）における渦の発生が抑制されて、図１０に示すように、従来の可変容量形ポンプＶＰ０と比べてポンプの圧力損失を低減することができる。

　また、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ１では、第１凹部４７１は、カムリング４の径方向において、カムリング４の内周面と外周面の間（中間位置）から始まり、カムリング４の径方向外側に向かって開口している。

　このように、本実施形態では、第１凹部４７１がカムリング４の第１端面ＦＣ１において径方向幅の途中から始まっていて、カムリング４の内周面には開口しない構成となっている。これにより、カムリング４の内周面、すなわちベーン３２の摺接面の減少を抑制することができる。その結果、当該ベーン３２の摺接面の減少に伴うカムリング４の耐摩耗性の低下を抑制することができる。

　また、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ１では、第１凹部４７１は、カムリング４の径方向内側から外側へ向かって軸方向幅が徐々に増大する傾斜面である。

　このように、本実施形態では、第１凹部４７１が第１傾斜面４７１ａによって形成されていることで、吐出通路ＥＲ（第１吐出通路ＥＲ１）の流路断面積を徐々に増大させることが可能となる。これにより、第１凹部４７１を後述する第２実施形態のような段差状に形成する場合と比べて、ポンプの圧力損失を効果的に低減することができる。

　また、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ１では、第１吐出通路ＥＲ１は、カムリング４の軸方向外側を通りカムリング４の径方向外側に回り込む曲折通路（第１曲折通路ＥＲ１ａ）と、曲折通路（第１曲折通路ＥＲ１ａ）からカムリング４の径方向外側へ延びる出口通路（第１出口通路ＥＲ１ｂ）と、を有し、第１傾斜面４７１ａの延長上に、出口通路が設けられている。

　このように、本実施形態では、第１傾斜面４７１ａの延長上に、第１出口通路ＥＲ１ｂが設けられている。このため、第１凹部４７１に沿って流れるオイルを第１出口通路ＥＲ１ｂへと円滑に導くことが可能となる。これにより、ポンプの圧力損失をより効果的に低減することができる。

　また、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ１では、ポンプ室３０から吐出部（第１吐出部１１５）に吐出されたオイルを、カムリング４の軸方向他方側の端面である第２端面ＦＣ２を跨いでカムリング４の径方向外側に位置する吐出口へ導く第２吐出通路ＥＲ２と、第２端面ＦＣ２に設けられ、第２吐出通路ＥＲ２に面すると共に、カムリング４の径方向外側に開口して、カムリング４の径方向内側から外側へ向かって軸方向幅が増大する第２凹部７４２と、をさらに有する。

　このように、本実施形態では、カムリング４の軸方向両端側に、凹部（第１凹部７４１及び第２凹部７４２）が設けられている。このため、カムリング４の軸方向両端側からそれぞれカムリング４の径方向外側へと回り込むオイルについて、渦の発生を抑制することが可能となる。これにより、ポンプの圧力損失をより効果的に低減することができる。

　また、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ１では、カムリング４は、第１凹部４７１が形成される領域の径方向幅Ｗｄ１が、その他の領域の径方向幅Ｗｄ２の最小値よりも大きくなるようにされている。

　このように、本実施形態では、第１凹部４７１が形成される領域の径方向幅Ｗｄ１が、その他の領域の径方向幅Ｗｄ２の最小値よりも大きくなるように設定されている。このため、カムリング４の径方向において、第１凹部４７１を比較的長く形成することが可能となり、ポンプの圧力損失をより効果的に低減することができる。

　図１１は、第１傾斜面４７１ａを傾斜角別に表示した図４の要部拡大図を示している。図１２は、第１傾斜面４７１ａと第１端面ＦＣ１との劣角θ別の圧力損失を表したグラフを示している。

　図１１に示すように、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ１では、第１傾斜面４７１ａの傾斜角、すなわち第１傾斜面４７１ａと第１端面ＦＣ１との間の劣角θが「０＜θ≦４５°」の範囲に設定されている。また、この劣角θが「０＜θ≦４５°」の範囲に設定されていることで、第１傾斜面４７１ａの延長線上に吐出口１１５ｃが位置する構成となっている。

　ここで、第１傾斜面４７１ａと第１端面ＦＣ１との劣角θ別にポンプの圧力損失を比較してみると、図１２に示すように、劣角θが０°から２５°近傍までは、当該劣角θの増大に反比例してポンプの圧力損失が小さいものとなり、劣角θが２５°近傍において、ポンプの圧力損失が最も小さくなる。一方、劣角θが２５°近傍を境に、当該劣角θの増大に比例してポンプの圧力損失が徐々に増大する。

　以上のように、本実施形態では、第１傾斜面４７１ａと第１端面ＦＣ１との劣角θが、「０＜θ≦４５°」の範囲に設定されている。これにより、カムリング４の軸方向端面に傾斜面を有しない、すなわち劣角θが０°である従来の可変容量形ポンプに比べて第１傾斜面４７１ａの終端側における渦の発生が効果的に抑制されて、ポンプの圧力損失を効果的に低減することができる。

　［第２実施形態］
　図１３～図１４は、本発明に係る可変容量形ポンプの第２実施形態を示している。なお、本実施形態は、前記第１実施形態の第１凹部７４１及び第２凹部７４２の形態を変更したものであり、他の構成については、前記第１実施形態と同様である。このため、前記第１実施形態と同じ構成については、同一の符号を付すことにより、その説明を省略する。

　図１３は、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ２の構成を示し、可変容量形ポンプＶＰ２において第２ハウジング１２を外した状態を示す可変容量形ポンプＶＰ２の平面図を示している。また、図１４は、図１３のＢ－Ｂ線に沿って切断した、可変容量形ポンプＶＰ２の要部断面図を示している。

　（ポンプの構成）
　図１３に示すように、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ２では、第１凹部４７１が、図１４の断面視において第１端面ＦＣ１から概ね矩形状に窪むように形成されている。より具体的には、第１凹部４７１が、概ね水平状に形成された水平底面４７１ｄと、この水平底面４７１ｄの両側から概ね垂直に立ち上がる一対の第１側面４７１ｂ，４７１ｃと、第１凹部４７１の始端部にて概ね垂直に窪み、一対の第１側面４７１ｂ，４７１ｃ同士を繋ぐ垂直端面４７１ｅと、によって画定されている。ここで、水平底面４７１ｄと垂直端面４７１ｅは、図１４に示す断面視において円弧状をなす滑らかなアール面４７１ｆによって接続されていることが望ましい。すなわち、水平底面４７１ｄと垂直端面４７１ｅとが滑らかなアール面４７１ｆによって接続されることで、第１凹部４７１の径方向内側から外側へ向かって流路断面積を徐々に増大させることが可能となる。

　第２凹部４７２についても、第１凹部４７１と同様に、図１４の断面視において概ね矩形状に窪むように形成されていて、概ね水平状に形成された水平底面４７２ｄと、この水平底面４７２ｄの両側から概ね垂直に立ち上がる一対の第２側面４７２ｂ，４７２ｃと、第２凹部４７２の始端部にて概ね垂直に窪み、一対の第２側面４７２ｂ，４７２ｃ同士を繋ぐ垂直端面４７２ｅと、によって画定されている。

　また、水平底面４７２ｄと垂直端面４７２ｅは、図１４に示す断面視において円弧状をなす滑らかなアール面４７２ｆによって接続されていることが望ましい。すなわち、水平底面４７２ｄと垂直端面４７２ｅとが滑らかなアール面４７２ｆによって接続されることで、径方向内側から外側へ向かって流路断面積を徐々に増大させることが可能となる。

　（本実施形態の作用効果）
　以上のように、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ２では、第１凹部４７１及び第２凹部４７２が、それぞれ断面視概ね矩形凹状に形成されている。このように、第１端面ＦＣ１及び第２端面ＦＣ２の外周側を第１凹部４７１及び第２凹部４７２により窪ませることで、第１実施形態と同様、第１凹部４７１及び第２凹部４７２により、それぞれ第１吐出通路ＥＲ１（カムリング４の第１端面ＦＣ１の外周縁部付近）及び第２吐出通路ＥＲ２（カムリング４の第２端面ＦＣ２の外周縁部付近）における流路断面積の急激な変化を抑制することが可能となる。これにより、カムリング４の第１端面ＦＣ１及び第２端面ＦＣ２の各外周縁部付近における渦の発生が抑制されることとなり、図１０に示すように、従来の可変容量形ポンプＶＰ０と比べてポンプの圧力損失を低減することができる。

　また、特に、本実施形態では、第１凹部４７１及び第２凹部４７２が、それぞれ断面視概ね矩形凹状となる段差状に形成されているため、前記第１実施形態のように第１凹部４７１及び第２凹部４７２を傾斜状に形成される場合に比べて、カムリング４を焼結する金型の寿命の長期化を図ることができる。すなわち、前記第１実施形態のように、第１凹部４７１及び第２凹部４７２を傾斜状に形成する場合には、当該第１凹部４７１及び第２凹部４７２を形成する凸部が断面概ね三角形状に形成されることになるため、カムリング４を焼結する金型の寿命が、比較的短いものとなるおそれがある。一方、本実施形態のように、第１凹部４７１及び第２凹部４７２を段差状（矩形凹状）に形成することによって、当該第１凹部４７１及び第２凹部４７２を形成する凸部を断面概ね矩形状に形成することが可能となり、カムリング４を焼結する金型の寿命を長期化することができる。

　［第３実施形態］
　図１５は、本発明に係る可変容量形ポンプの第３実施形態を示している。なお、本実施形態は、前記第１実施形態に係る第１吐出ポート延長部１１５ｂ及び第２吐出ポート延長部１２５ｂの形態を変更したものであり、他の構成については、前記第１実施形態と同様である。よって、前記第１実施形態と同じ構成については、同一の符号を付すことにより、その説明を省略する。

　図１５は、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ３の構成を示す、可変容量形ポンプＶＰ３の図４相当図を示している。

　（ポンプの構成）
　図１５に示すように、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ３では、第１吐出ポート延長部１１５ｂにおいて、第１凹部４７１と対向する傾斜面である第１凹部傾斜面１１５ｄが形成されている。同様に、第２吐出ポート延長部１２５ｂにおいて、第２凹部４７２と対向する傾斜面である第２凹部傾斜面１２５ｄが形成されている。

　第１凹部傾斜面１１５ｄと第２凹部傾斜面１２５ｄは、それぞれ吐出口１１５ｃ側へ向かって吐出口１１５ｃの中心Ｇまでの距離が徐々に小さくなるような傾斜状に形成されている。より具体的には、第１凹部傾斜面１１５ｄは、第１傾斜面４７１ａよりも小さい傾斜角度を有し、吐出口１１５ｃ側へと向かって第１傾斜面４７１ａとの距離Ｌｄ１が増大するように形成されている。同様に、第２凹部傾斜面１２５ｄは、第２傾斜面４７２ａよりも小さい傾斜角度を有し、吐出口１１５ｃ側へと向かって第２傾斜面４７２ａとの距離Ｌｄ２が増大するように形成されている。

　なお、第１凹部傾斜面１１５ｄと第２凹部傾斜面１２５ｄは、吐出口１１５ｃ側へ向かって吐出口１１５ｃの中心Ｇまでの距離が徐々に減少するように形成されていればよい。よって、第１凹部傾斜面１１５ｄと第２凹部傾斜面１２５ｄは、本実施形態で例示したテーパ面のほか、例えば図１５に示す断面視において吐出口１１５ｃ側へ向かって吐出口１１５ｃの中心Ｇまでの距離が徐々に減少するアール面（円弧面）となるように形成することも可能である。

　（本実施形態の作用効果）
　以上のように、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ３では、カムリング４の径方向外側に臨むハウジング（第１ハウジング１１）の内側面に、第１凹部４７１と対向する第１凹部傾斜面１１５ｄを有する。

　このように、本実施形態では、カムリング４側に設けられた第１凹部４７１に加えて、第１ハウジング１１側にも第１凹部傾斜面１１５ｄが設けられていることにより、第１吐出通路ＥＲ１の出口側における渦の発生がより効果的に抑制されて、ポンプの圧力損失をより効果的に低減することができる。

　また、第１凹部傾斜面１１５ｄは、カムリング４の径方向外側へ向かうにつれて、第１凹部４７１との距離Ｌｄ１が大きくなるように形成されている。

　このように、本実施形態によれば、第１凹部傾斜面１１５ｄが、カムリングの径方向外側へ向かうにつれ第１凹部４７１との距離Ｌｄ１が増大するように形成されている。このため、本実施形態では、吐出通路ＥＲについて、第１吐出通路ＥＲ１の出口側へ向かう流路断面積が増大することとなり、オイルの流路抵抗を低減することが可能となる。これにより、ポンプの圧力損失をさらに効果的に低減することができる。

　［第４実施形態］
　図１６及び図１７は、本発明に係る可変容量形ポンプの第４実施形態を示している。なお、本実施形態は、前記第１実施形態におけるカムリング４の第１端面ＦＣ１及び第２端面ＦＣ２の構成を変更したものであり、他の構成については、前記第１実施形態と同様である。このため、前記第１実施形態と同じ構成については、同一の符号を付すことにより、その説明を省略する。

　図１６は、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ４の構成を示し、可変容量形ポンプＶＰ４において第２ハウジング１２を外した状態を示す可変容量形ポンプＶＰ４の平面図を示している。また、図１７は、図１６のＣ－Ｃ線に沿って切断した、可変容量形ポンプＶＰ４の要部断面図を示している。

　図１６、図１７に示すように、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ４は、カムリング４の第１端面ＦＣ１において、第１吐出通路ＥＲ１と対向する位置に、カムリング４の内周側と外周側を連通する第１連通溝４８１が形成されている。この第１連通溝４８１は、第１吐出ポート１１５ａ及び第１吐出ポート延長部１１５ｂと対応する形状を有し、第１吐出ポート１１５ａとオーバーラップする始端部（内側端部）が周方向に沿って比較的幅広に形成されていて、第１吐出ポート延長部１１５ｂとオーバーラップする中間部から終端側に向かって第１吐出ポート延長部１１５ｂに対応する概ね一定の溝幅に形成されている。そして、第１連通溝４８１の終端側の底面に、第１凹部４７１が形成されている。

　同様に、カムリング４の第２端面ＦＣ２においても、第２吐出通路ＥＲ２と対向する位置に、カムリング４の内周側と外周側を連通する第２連通溝４８２が形成されている。第２連通溝４８２も、第２吐出ポート１２５ａ及び第２吐出ポート延長部１２５ｂと対応する形状を有し、第２吐出ポート１２５ａとオーバーラップする始端部（内側端部）が周方向に沿って比較的幅広に形成されていて、第２吐出ポート延長部１２５ｂとオーバーラップする中間部から終端側に向かって第２吐出ポート延長部１２５ｂに対応する概ね一定の溝幅に形成されている。そして、第２連通溝４８２の終端側の底面に、第２凹部４７２が形成されている。

　（本実施形態の作用効果）
　以上のように、本実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ４では、カムリング４は、第１端面ＦＣ１のうち吐出通路ＥＲ（第１吐出通路ＥＲ１）と対向する位置に、カムリング４の内周側と外周側とを連通する第１連通溝４８１を有し、第１凹部４７１は、第１連通溝４８１の底面に形成されている。

　このように、カムリング４の第１端面ＦＣ１に、当該カムリング４の内周側と外周側とを連通する第１連通溝４８１が設けられていることで、第１連通溝４８１の分だけ、吐出通路ＥＲ（第１吐出通路ＥＲ１）の流路断面積が大きく確保されることとなり、オイルの流路抵抗を低減することが可能となる。これにより、ポンプの圧力損失をより効果的に低減することができる。

　（変形例）
　図１８は、本発明に係る可変容量形ポンプの第４実施形態の変形例を示している。なお、本変形例は、前記第４実施形態に係る第１吐出ポート延長部１１５ｂ及び第２吐出ポート延長部１２５ｂの形態を変更したものであり、他の構成については、前記第４実施形態と同様である。よって、前記第４実施形態と同じ構成については、同一の符号を付すことにより、その説明を省略する。

　図１８は、図１６のＣ－Ｃ線断面に相当する図であって、本変形例の要部断面図を示している。

　図１８に示すように、本変形例に係る可変容量形ポンプＶＰ４´は、前記第４実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ４に、前記第３実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ３における第１凹部傾斜面１１５ｄ及び第２凹部傾斜面１２５ｄを加えたものである。すなわち、当該可変容量形ポンプＶＰ４´は、第１吐出ポート延長部１１５ｂに、第１凹部４７１と対向する傾斜面である第１凹部傾斜面１１５ｄが形成されている。同様に、第２吐出ポート延長部１２５ｂには、第２凹部４７２と対向する傾斜面である第２凹部傾斜面１２５ｄが形成されている。

　第１凹部傾斜面１１５ｄと第２凹部傾斜面１２５ｄは、それぞれ吐出口１１５ｃ側へ向かって吐出口１１５ｃの中心Ｇまでの距離が徐々に小さくなるような傾斜状に形成されていることが望ましい。すなわち、第１凹部傾斜面１１５ｄについては、第１傾斜面４７１ａよりも小さい傾斜角度を有し、吐出口１１５ｃ側へと向かって第１傾斜面４７１ａとの距離Ｌｄ１が増大するように形成されていることが望ましい。同様に、第２凹部傾斜面１２５ｄについては、第２傾斜面４７２ａよりも小さい傾斜角度を有し、吐出口１１５ｃ側へと向かって第２傾斜面４７２ａとの距離Ｌｄ２が増大するように形成されていることが望ましい。

　なお、第１凹部傾斜面１１５ｄと第２凹部傾斜面１２５ｄは、吐出口１１５ｃ側へ向かって吐出口１１５ｃの中心Ｇまでの距離が徐々に減少するように形成されていればよい。よって、第１凹部傾斜面１１５ｄと第２凹部傾斜面１２５ｄは、本実施形態で例示したテーパ面のほか、例えば図１５に示す断面視において吐出口１１５ｃ側へ向かって吐出口１１５ｃの中心Ｇまでの距離が徐々に減少するアール面（円弧面）となるように形成することも可能である。

　以上のように、本変形例に係る可変容量形ポンプＶＰ４´によれば、前記第４実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ４に前記第３実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ３の構成が追加されていることによって、前記第３実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ３が奏する作用効果と、前記第４実施形態に係る可変容量形ポンプＶＰ４が奏する作用効果の両方の作用効果が奏せられる。

　本発明は、前記実施形態等の構成に限定されるものではなく、例えば可変容量形ポンプＶＰ１～ＶＰ４が搭載される車両のエンジンやバルブタイミング制御装置の仕様等に応じて自由に変更可能である。

　また、前記実施形態等では、カムリング４を揺動させることでポンプの吐出量を可変にする、いわゆる揺動タイプのカムリング４を採用した態様を例示している。しかしながら、ポンプの吐出量を可変にする手段としては、上記揺動に限定されるものではなく、例えばカムリング４を径方向へ直線的に移動（スライド）させることによって行うことも可能である。換言すれば、ポンプの吐出量を変更し得る構成（ポンプ室３０の容積変化量を変更し得る構成）であれば、カムリング４の移動の態様は問わない。

Claims (10)

1. 　ポンプ収容部と、前記ポンプ収容部に開口する吸入部及び吐出部と、を有するハウジングと、
   　前記ポンプ収容部の内部に移動可能に設けられたカムリングと、
   　前記カムリングの内周側に配置され、回転駆動されるロータと、前記ロータの径方向外側に出没可能な複数のベーンと、を有し、前記カムリングとの間に複数のポンプ室を形成するポンプ要素と、
   　前記ポンプ室から前記吐出部に吐出された流体を、前記カムリングの軸方向一方側の端面である第１端面を跨いで前記カムリングの径方向外側に位置する吐出口へ導く第１吐出通路と、
   　前記第１端面に設けられ、前記第１吐出通路に開口し、前記カムリングの径方向内側から外側へ向かって軸方向幅が増大する第１凹部と、
   　を備えたことを特徴とする可変容量形ポンプ。
2. 　請求項１に記載の可変容量形ポンプであって、
   　前記第１凹部は、前記カムリングの径方向において、前記カムリングの内周面と外周面の間から始まり、前記カムリングの径方向外側に向かって開口している、
   　ことを特徴とする可変容量形ポンプ。
3. 　請求項１に記載の可変容量形ポンプであって、
   　前記第１凹部は、前記カムリングの径方向内側から外側へ向かって前記軸方向幅が徐々に増大する傾斜面である、
   　ことを特徴とする可変容量形ポンプ。
4. 　請求項３に記載の可変容量形ポンプであって、
   　前記第１吐出通路は、前記カムリングの軸方向外側を通り前記カムリングの径方向外側に回り込む曲折通路と、前記曲折通路から前記カムリングの径方向外側へ延びる出口通路と、を有し、
   　前記傾斜面の延長上に、前記出口通路が設けられている、
   　ことを特徴とする可変容量形ポンプ。
5. 　請求項３に記載の可変容量形ポンプであって、
   　前記傾斜面と前記第１端面との間の劣角θは、「０°＜θ≦４５°」の範囲に設定されている、
   　ことを特徴とする可変容量形ポンプ。
6. 　請求項１に記載の可変容量形ポンプであって、
   　前記ポンプ室から前記吐出部に吐出された流体を、前記カムリングの軸方向他方側の端面である第２端面を跨いで前記カムリングの径方向外側に位置する吐出口へ導く第２吐出通路と、
   　前記第２端面に設けられ、前記第２吐出通路に面すると共に、前記カムリングの径方向外側に開口して、前記カムリングの径方向内側から外側へ向かって軸方向幅が増大する第２凹部と、
   　をさらに有することを特徴とする可変容量形ポンプ。
7. 　請求項１に記載の可変容量形ポンプであって、
   　前記カムリングは、前記第１凹部が形成される領域の径方向幅が、その他の領域の径方向幅の最小値よりも大きくなるようにされている、
   　ことを特徴とする可変容量形ポンプ。
8. 　請求項１に記載の可変容量形ポンプであって、
   　前記カムリングの径方向外側に臨む前記ハウジングの内側面に、前記第１凹部と対向する傾斜面を有する、
   　ことを特徴とする可変容量形ポンプ。
9. 　請求項８に記載の可変容量形ポンプであって、
   　前記傾斜面は、前記カムリングの径方向外側へ向かうにつれて、前記第１凹部との距離が大きくなるように形成されている、
   　ことを特徴とする可変容量形ポンプ。
10. 　請求項１に記載の可変容量形ポンプであって、
    　前記カムリングは、前記第１端面のうち前記第１吐出通路と対向する位置に、前記カムリングの内周側と外周側とを連通する連通溝を有し、
    　前記第１凹部は、前記連通溝の底面に形成されている、
    　ことを特徴とする可変容量形ポンプ。

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