JP2010209811A - 可変容量オイルポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】部品点数を抑制でき、カムリングが揺動しても制御室を所定圧力に維持できる可変容量オイルポンプを提供すること。
【解決手段】カムリング４を内部に収容し、側壁から開口する吐出部２４と吸入部２３が設けられたハウジング１と、カムリングを付勢する付勢部材８と、カムリングの外周面と当接する当接面４３０と、付勢部材の付勢力に抗して揺動させる制御室Ｒ１と、制御室を所定圧力に維持する絞り部（絞り形成面）４３１を備える。
【選択図】図２

Description

本発明は、可変容量オイルポンプに関する。

従来、カムリングとハウジングとの間にシール部材を設けることで制御室を隔成し、制御室の圧力によりカムリングを揺動させることでポンプ容量を可変制御するオイルポンプが知られている。

特表２００８−５２４５００号公報

しかし、特許文献１に記載のポンプでは、制御室を隔成するためのシール部材を特別に設けているため、部品点数が増大してしまう、という課題があった。
本発明の目的とするところは、部品点数を抑制できる可変容量オイルポンプを提供することにある。

上記目的を達成するため、本発明の可変容量オイルポンプは、好ましくは、カムリングが揺動しても制御室を所定圧力に維持する絞り部を備えた。

よって、シール部材を省略し、部品点数を抑制できる。

実施例１のポンプの分解斜視図である。 実施例１のポンプの正面図である（初期セット状態）。 実施例１のポンプの軸方向断面図である（図２のＡ−Ａ断面）。 実施例１のリアカバーの正面図である。 実施例１の軸受給油溝の断面図である（図４のＢ−Ｂ断面）。 実施例１のポンプの正面図である（最小偏心状態）。 実施例１のカムリングの突起部が収容された部分の拡大図である（図２の部分拡大図）。 実施例１のカムリングの突起部が収容された部分の拡大図である（図６の部分拡大図）。 図７及び図８のＣ−Ｃ断面図である。 実施例１のポンプの油圧特性を示すグラフである 実施例２のカムリングの突起部が収容された部分の拡大図である（初期セット状態）。 実施例３のカムリングの突起部が収容された部分の拡大図である（初期セット状態）。 実施例４のカムリングの突起部が収容された部分の拡大図である（初期セット状態）。 実施例５のカムリングの突起部が収容された部分の拡大図である（初期セット状態）。 実施例６のカムリングの突起部が収容された部分の拡大図である（初期セット状態）。 実施例７のポンプの正面図である（初期セット状態）。 実施例７のポンプの正面図である（最小偏心状態）。 実施例７のカムリングの突起部が収容された部分の拡大図である（図１６の部分拡大図）。 実施例７のカムリングの突起部が収容された部分の拡大図である（図１７の部分拡大図）。 実施例８のポンプの正面図である（初期セット状態）。 実施例８のポンプの正面図である（最小偏心状態）。 実施例８のカムリングの突起部が収容された部分の拡大図である（図２０の部分拡大図）。 実施例８のカムリングの突起部が収容された部分の拡大図である（図２１の部分拡大図）。 実施例８のポンプの油圧特性を示すグラフである 実施例９のポンプの正面図である（初期セット状態）。 実施例９のポンプの正面図である（最小偏心状態）。 実施例１０のリアカバーの正面図である。 実施例１１のリアカバーの正面図である。

以下、本発明の可変容量オイルポンプを実現する形態を、図面に基づき説明する。

実施例１の可変容量オイルポンプ（以下、ポンプＶＰという。）は、容量可変のベーンポンプであり、自動車の内燃機関（以下、機関という。）に用いられる。ポンプＶＰは、機関のシリンダブロックの前端部などに設けられ、機関の各摺動部や、機関の弁の作動特性を可変制御する可変動弁装置（バルブタイミング制御装置等）に、潤滑その他の機能を果たす流体（作動油）を供給する。

（ポンプの構成）
図１は、ポンプＶＰの分解斜視図である。ポンプＶＰは、ハウジング本体１と、リアカバー２と、フロントカバー３と、カムリング４と、ロータ５と、複数のベーン６と、一対のベーンリング７と、付勢部材８と、駆動軸９とを有している。説明のため、駆動軸９の中心軸Ｏが延びる方向にｚ軸を設け、リアカバー２に対してフロントカバー３の側を正方向とする。

ハウジング本体１、リアカバー２、及びフロントカバー３により、ポンプＶＰのハウジングＨＳＧが構成されている。ハウジング本体１は中空筒状のハウジング部材であり、その内周にカムリング４やロータ５等のポンプ部品を収容する。リアカバー２及びフロントカバー３は、板状のハウジング部材であり、ハウジング本体１の両開口端を閉塞する側壁（プレート）である。リアカバー２の略中央には軸受部２ｂが設けられており、軸受部２ｂの内周に軸受孔２０がｚ軸方向に貫通形成されている。フロントカバー３の略中央には軸受部３ｂが設けられており、軸受部３ｂに軸受孔３０がｚ軸方向に貫通形成されている。軸受孔３０と軸受孔２０は略同軸Ｏ上に設置される。ハウジング本体１、リアカバー２、及びフロントカバー３は、アルミ系金属材料（アルミニウム合金）でダイキャストにより成形されている。

ｚ軸方向から見て、ハウジング本体１、リアカバー２、及びフロントカバー３の外周の形状は略同一に設けられている。ハウジング本体１には、その外周面から外径方向に突出する複数（６つ）のボルト孔形成部11a〜11fが設けられており、ボルト孔形成部11a〜11fにはそれぞれボルト孔110a〜110fがｚ軸方向に貫通形成されている。リアカバー２及びフロントカバー３にも、ハウジング本体１のボルト孔110a〜110fと対応する位置に、ボルト孔21a〜21f，31a〜31fがそれぞれ貫通形成されている。リアカバー２のボルト孔21a〜21fの内周には雌ねじが形成されている。複数（６つ）のボルトｂ１〜ｂ６が、ｚ軸正方向側からフロントカバー３のボルト孔31a〜31f及びハウジング本体１のボルト孔110a〜110fにそれぞれ挿通され、リアカバー２のボルト孔21a〜21fの雌ねじにボルトｂ１〜ｂ６の先端の雄ねじが螺着することで、これらのハウジング部材が一体に締結され、ハウジングＨＳＧが構成される。ハウジングＨＳＧにはポンプＶＰの吸入部と吐出部が設けられている。

駆動軸９は、リアカバー２の軸受孔２０及びフロントカバー３の軸受孔３０を貫通して設置され、軸受部２ｂ,３ｂにより回転自在に支持されている。駆動軸９の外周にはロータ５が結合されており、ロータ５は駆動軸９と一体に回転する。駆動軸９のｚ軸正方向側の端は、機関のクランクシャフトに連結されている。駆動軸９は、クランクシャフトから伝達される回転力によって回転駆動され、ｚ軸正方向側から見て時計回り方向に回転する。

ロータ５は、駆動軸９によって、すなわち機関によって回転駆動される。ロータ５の外周には、複数のベーン６ａ〜６ｇが出没自在に設けられている。カムリング４は、ロータ５及びベーン６ａ〜６ｇを内周に収容し、ｚ軸方向両側面にリアカバー２及びフロントカバー３が配置されることにより複数の作動油室を隔成する。カムリング４が吐出圧力に応じて移動し、揺動支点Ｑを中心に揺動することにより、ロータ５の回転中心Ｏとカムリング４の内周面400の中心Ｐとの偏心量が変化する（図２参照）。付勢部材８は、上記偏心量が大きくなる方向にカムリング４を付勢する。

図２及び図６は、フロントカバー３を外した状態のポンプＶＰをｚ軸正方向側から見た正面図である。図３は、駆動軸９の中心軸Ｏを通る平面でポンプＶＰを切った断面図であり、図２のＡ−Ａ視断面に相当する。以下、説明のため、中心Ｏを原点とする直交座標を設定し、付勢部材８の軸に対して垂直にｘ軸を設け、付勢部材８の軸と平行にｙ軸を設ける。ｙ軸（中心Ｏ）に対して吐出孔２５が設けられている側をx軸正方向とし、ｘ軸（中心Ｏ）に対して付勢部材８が設置されている側をｙ軸負方向とする。駆動軸９（ロータ５）は図２の中心Ｏの周りに時計回り方向に回転する。

図２は、カムリング４の偏心量（ロータ５の回転中心Ｏに対するカムリング内周面400の中心Ｐの変位量、すなわちＯＰ間の距離）が最大であり、カムリング４の揺動量（揺動角）が最小値ゼロであるポンプＶＰの初期セット状態（最大偏心状態）を示す。図６は、カムリング４の揺動量が最大であり、偏心量が最小、すなわちＰとＯが一致して相対変位量がゼロであるポンプＶＰの作動状態（最小偏心状態）を示す。以下、初期セット状態におけるカムリング４の位置を初期セット位置といい、図６の作動状態におけるカムリング４の位置を最小偏心位置という。

（ハウジングの構成）
ハウジング本体１は、ボルト孔形成部11a〜11fが所定間隔で設けられた周壁からなり、周壁の所定位置にカムリング本体収容部１２と、吐出孔形成部１３と、突起部１４と、絞り形成部１５と、アーム収容部１６と、付勢部材収容部１７とを有している。これら各部１１〜１７におけるｚ軸方向幅は、略同一の大きさＨに設けられている。

カムリング本体収容部１２は、カムリング４の本体部４０を収容する略円筒状の部分である。カムリング本体収容部１２の内周面120は、ｚ軸方向から見て、中心Ｏを原点とする略円形状であり、y軸負方向側の内周面121とｙ軸正方向側の内周面122とからなる。y軸負方向側の内周面121の半径は略等しい。一方、ｙ軸正方向側の内周面122の半径は、ｙ軸正方向に向かうにつれて徐々に、内周面121の半径よりも僅かに大きくなる。

吐出孔形成部１３は、ハウジング本体１のｘ軸正方向側かつｙ軸正方向側に外径方向へ突出するように設けられている。ｚ軸方向から見て、吐出孔形成部１３のｘ軸正方向側の内周面131は、ｙ軸に略平行な直線状に形成されている。吐出孔形成部１３のｙ軸正方向側は、ボルト孔形成部11ａ,11ｂに挟まれて略ｘ軸方向に延びるとともに、その内周面132は、リアカバー２に設けられた吐出孔２５の外周に沿って円弧状に形成されている。

内周面131には、ｘ軸と重なる位置にピボット設置部133が形成されている。ピボット設置部133は、ハウジング本体１のｚ軸方向全範囲にわたって設けられており、ｚ軸方向から見て、点Ｑを中心とする略半円状に設けられた凹部である。その半径はボルト孔110a〜110fよりも僅かに小さい。点Ｑのｘ軸方向位置は吐出孔形成部１３のｙ軸負方向側の内周面131と略一致しており、点Ｑのｙ軸方向位置は中心Ｏと略同じ（ｘ軸上）である。尚、吐出孔形成部１３は、ピボット設置部133に対してｙ軸正方向側よりもｙ軸負方向側のほうが若干厚く設けられている。

突起部１４は、吐出孔形成部１３に連続して、ハウジング本体１のｙ軸正方向側、かつ中心Ｏ（ｙ軸）に対して僅かにｘ軸正方向側に形成されている。突起部１４は、ボルト孔形成部11a（ボルト孔110a）の内径側（以下、中心Ｏに向かう側ないし方向を、内径側ないし内径方向という。また、中心Ｏから離れる側ないし方向を、外径側ないし外径方向という。）に設けられ、内径方向に突出するストッパ形成部であり、ｚ軸方向から見て、内径側に頂点Ｓを有する略三角形状に設けられている。突起部１４のｘ軸正方向側（上記三角形のｘ軸正方向側の辺）は、なだらかな曲面を介して吐出孔形成部１３の内周面132に連続しており、突起部１４のｘ軸負方向側（上記三角形のｘ軸負方向側の辺）には当接面140が形成されている。

当接面140は、ハウジング本体１の内周面に、ｚ軸方向全範囲にわたって形成されている。当接面140は、ｚ軸に平行であり、かつｘ軸負方向側かつｙ軸負方向側に面する平面で構成されており、ｙ軸に対してなす角度がαである（０°＜α＜９０°）。点Ｑを通る直線を当接面140のｙ軸負方向側の端（頂点Ｓ）に重ねたとき、当接面140は直線ＱＳに対して（点Ｑを中心として）反時計回り方向側に僅かな角度をもって傾斜している。

絞り形成部１５は、突起部１４に隣接して設けられており、突起部１４及びカムリング本体収容部１２（のｙ軸正方向側の部分）のｘ軸正方向側に挟まれている。絞り形成部１５の内周側には、絞り形成面150が形成されている。絞り形成面150は、ｚ軸方向から見て、点Ｑを中心とする緩やかな円弧状の曲面である。絞り形成面150と当接面140は隣接し、互いに角度をもって配置されている。ｚ軸方向から見て、絞り形成面150と当接面140は、外径側に頂点を有する略三角形状に配置されており、両面140,150がなす角度はβである（β≒９０°）。

当接面140と絞り形成面150との境界に、当接面140のｙ軸正方向側（ｘ軸負方向側）の端Ｔに隣接して、切り欠き溝１８が設けられている。切り欠き溝１８は、当接面140からｘ軸正方向側かつｙ軸正方向側に向かって穿たれた凹部であり、ハウジング本体１の内周面にｚ軸方向全範囲にわたって形成されている。切り欠き溝１８のｘ軸負方向側は絞り形成面150に滑らかに（大きな角度を持たずに）連続し、ｘ軸正方向側は角度をもって当接面140に連続している。

アーム収容部１６と付勢部材収容部１７は、中空の略直方体状に一体に形成されており、ハウジング本体１（カムリング本体収容部１２）のx軸負方向側かつy軸負方向側に外径方向へ膨出して設けられている。アーム収容部１６はｘ軸に跨って設けられており、その内周には、カムリング４のアーム部４２を収容するアーム部収容室160が設けられている。アーム部収容室160は、ｚ軸方向から見て横長の略長方形であり、ｘ軸に略平行な面161とｙ軸に略平行な面162により二方を囲まれると共に、ｘ軸正方向側でカムリング本体収容部１２の内周側に開口し、ｙ軸負方向側で下記ばね室170に開口している。

付勢部材収容部１７は、カムリング本体収容部１２（のｙ軸負方向側の部分）のｘ軸負方向側に連続して設けられており、その内周には、付勢部材８を収容するばね室170が設けられている。ばね室170は、ｚ軸方向から見て縦長の略長方形であり、ｘ軸に略平行な底面171とｙ軸に略平行な２側面172,173により三方を囲まれるとともに、ｙ軸正方向側でアーム部収容室160に開口している。アーム部収容室160への開口部は、x軸方向で対向する係止部174,175により形成されている。係止部174,175は、ハウジング本体１のｚ軸方向全範囲に延びて形成されている。x軸負方向側の係止部174は、ばね室170の側面172のy軸正方向側の端からx軸正方向側に向かって所定量だけ突出している。x軸正方向側の係止部175は、側面173のy軸正方向側の端からx軸負方向側に向かって所定量だけ突出している。すなわち、上記開口部のｘ軸方向幅（係止部174,175の間のｘ軸方向距離）は、ばね室170のｘ軸方向幅よりも短く設けられている。

図４は、リアカバー２をｚ軸正方向側から見た正面図である。リアカバー２には、軸受孔２０とボルト孔２１のほか、吸入孔２２、吸入ポート２３、吐出ポート２４、吐出孔２５、及び軸受給油溝２６が形成されている。

カムリング４の揺動時、リアカバー２のｚ軸正方向側の面２ａに沿って、カムリング４のｚ軸負方向側の面４ｂが摺動する（図３参照）。よって、カムリング４の摺動範囲で、面２ａは、平面度や表面粗さなどの精度を高くして機械加工されている。尚、本明細書において、摺動ないし摺接とは、２つの部材（面）同士が直接接した状態で相対移動することだけでなく、２つの部材（面）の間に油膜が形成された状態で両者が接しつつ相対移動することも含む。

吸入ポート２３は、面２ａに所定深さで形成された溝であり、所定幅で形成された三日月状の溝23aと、この三日月状溝23aのｘ軸負方向側かつｙ軸負方向寄りに、三日月状溝23aと連続して形成された矩形状の溝23bとからなる。ｚ軸方向から見て、矩形溝23bのｙ軸正方向側の辺231は、ｘ軸方向に延び、ハウジング本体１のアーム収容部１６の内周面161と略重なる位置に設けられている。矩形溝23bのｘ軸負方向側の辺232は、ｙ軸方向に延び、アーム収容部１６の内周面162と略重なる位置に設けられている。矩形溝23bのｙ軸負方向側の辺233は、ｘ軸方向に延び、ハウジング本体１のばね室170内を横切る位置に設けられている。

ｚ軸方向から見て、三日月状溝23aの内径側の辺である内周縁234は、所定の角度（∠ＤＯＥ）にわたり、Ｏを中心とした円弧状に設けられている。三日月状溝23aの外径側の辺である外周縁は、円弧状に設けられている。ｙ軸負方向側における外周縁235は、ｚ軸方向から見て、ハウジング本体１のカムリング本体収容部１２の（ｙ軸負方向側の）内周面121と略一致する位置に設けられている。ｙ軸正方向側における外周縁236は、カムリング本体収容部１２の（ｙ軸正方向側の）内周面122から内径側へ若干の距離をおいて、中心Ｏを中心とする円弧を描くように設けられている。矩形溝17dのｙ軸負方向側に連続する三日月状溝23aの径方向幅は、矩形溝17dのｙ軸正方向側に連続する三日月状溝23aの径方向幅よりも大きい。三日月状溝23aのｙ軸正方向側の端Ｄと中心Ｏとを結ぶ直線がｘ軸（負方向）に対してなす角度はγであり（０°＜γ＜９０°）、三日月状溝23aのｙ軸負方向側の端Ｅと中心Ｏとを結ぶ直線がｘ軸（負方向）に対してなす角度はδである（０°＜δ＜γ）。

吸入孔２２は、リアカバー２をｚ軸方向に貫通する円筒状の開口部であり、軸受孔２０よりも僅かに大径に設けられている。吸入孔２２は、吸入ポート２３内のｙ軸負方向寄りの位置、具体的には矩形溝17dのｘ軸正方向側、かつｘ軸に対して若干ｙ軸負方向側の位置に、三日月状溝23aに部分的に跨って開口している。吸入孔２２は、吸入ポート２３と連通するとともに、吸入ポート２３を介してハウジング本体１の内部と連通し、作動油をポンプＶＰの内部に吸入する際の通路となる。

図２に示すように、ｚ軸方向から見て、吸入孔２２のｙ軸負方向側は係止部175と部分的に重なる位置にあり、吸入孔２２のｘ軸正方向側はカムリング４と部分的に重なる位置にある。また、三日月状溝23aの内周縁234はカムリング４の内周側に位置し、ｙ軸正方向側の外周縁236は、カムリング４と重なる位置にある。すなわち、三日月状溝23aの内径側がカムリング４の内周側（ポンプ室ｒ１〜ｒ４）に開口している。吸入ポート２３の他の部分（矩形溝17d、三日月状溝23aのｙ軸負方向側の一部）及び吸入孔２２は、カムリング４の外周側（背圧室Ｒ２）に開口している。

吐出ポート２４は、面２ａに所定深さで形成された溝であり、三日月状の溝24aと雨滴状の溝24bとからなる。三日月状溝24aの内周縁241は、中心Ｏを中心とした円弧状であり、吸入ポート２３の三日月状溝23aの内周縁234と略同じ半径で、所定の角度（∠ＦＯＧ）にわたって設けられている。三日月状溝24aの外周縁242は、中心Ｏを中心とした円弧状に設けられており、ｙ軸正方向に向かうにつれて徐々に僅かに半径が大きくなる。すなわち、三日月状溝24aの幅は、ｙ軸負方向側からｙ軸正方向側に向かうにつれて僅かに幅が広くなるように設けられている。三日月状溝24aのｙ軸正方向側の端Ｆと中心Ｏとを結ぶ直線がｘ軸（正方向）に対してなす角度はεであり（０°＜ε＜δ）、三日月状溝24aのｙ軸負方向側の端Ｇと中心Ｏとを結ぶ直線がｘ軸（正方向）に対してなす角度はζである（ε＜ζ＜γ）。

雨滴状溝24bは、三日月状溝24aに連続して、三日月状溝24aのｘ軸正方向側かつｙ軸正方向側に形成されている。雨滴状溝24bのｙ軸正方向側の辺243は円弧状に設けられており、僅かな幅を介して吐出孔２５の外周を取り囲んでいる。辺243は、ｚ軸方向から見て、ハウジング本体１の吐出孔形成部１３の内周面132と略重なる位置に設けられている。雨滴状溝24bは、ｙ軸負方向側の先端に向かうにつれて徐々に幅が狭くなるように設けられている。雨滴状溝24bのｘ軸正方向側の辺244は、直線状であり、ｚ軸方向から見て、吐出孔形成部１３の内周面131と略重なる位置に設けられている。雨滴状溝24bのｘ軸負方向側の辺245は、直線状であり、ｙ軸負方向側で三日月状溝24aに連続している。

吐出孔２５は、リアカバー２をｚ軸方向に貫通する円筒状の開口部であり、軸受孔２０よりも僅かに小径であって、リアカバー２のｘ軸正方向側かつｙ軸正方向側に設けられている。吐出孔２５は、吐出ポート２４と連通するとともに、吐出ポート２４を介してハウジング本体１の内部と連通している。吐出孔２５は、作動油をポンプＶＰの外部に吐出する際の通路となり、機関のメインオイルギャラリーに接続され、機関の各摺動部及び可変動弁装置に連通している。

図２に示すように、三日月状溝24aの内周縁241はカムリング４の内周側に位置し、外周縁242はカムリング４と略重なる位置にある。すなわち、三日月状溝24aの内径側がカムリング４の内周側（ポンプ室ｒ５〜ｒ７）に開口している。吐出孔２５は、カムリング４の外周側に配置されており、ｚ軸方向から見て、カムリング４と重ならない。カムリング４の外周側（制御室Ｒ１）には、吐出孔２５のほか、雨滴状溝24bが開口している。

図５は、図４のＢ−Ｂ断面を模式的に表した図であり、軸受給油溝２６の断面を示す。軸受給油溝２６は、リアカバー２の面２ａに所定深さまで形成された横溝26a（オイル供給溝）と、軸受部２ｂ（軸受孔２０）の内周面に形成された縦溝26b（オイル流出溝）とを有している。軸受給油溝２６は、吐出ポート２４と軸受孔２０とを連通し、作動油を吐出ポート２４から軸受孔２０へ供給することで、駆動軸９の潤滑性を確保する。軸受給油溝２６は、リアカバー２をアルミダイキャストにより型成形する際に同時に成形される。

横溝26aは、ｚ軸正方向から見て折れ曲がった「く」の字状に形成されており、第１溝261と第２溝262とを有している。第１溝261は、三日月状溝24aのｙ軸正方向側の端に接続する端部Ｈからx軸負方向かつy軸負方向に直線状に延びてｘ軸上の端部Ｉに至る溝である。第２溝262は、端部Ｉからｘ軸負方向に直線状に延びて軸受孔２０（縦溝26b）に接続する端部Ｊに至る溝である。第１溝261は第２溝262よりも長く設けられており、端部Ｈと端部Ｉの間の距離は端部Ｉと端部Ｊの間の距離よりも長い。

言い換えると、第２溝262は、軸受孔２０側の端部Ｊから所定位置（端部Ｉ）まで（駆動軸９の）半径方向に延び、第１溝261は、上記所定位置から（駆動軸９の）半径方向に対して傾斜して吐出ポート２４（三日月状溝24a）側の端部Ｈまで延びる。第２溝262の上記端部Ｉは、後述するベーン６の（内径側の）基端部よりも内径側に位置するように設けられている。言い換えると、横溝26aにおいて第１溝261は、リアカバー２（面２ａ）におけるベーン６の摺動範囲で、駆動軸９の回転方向に対して傾斜した部分である。

第１溝261は、第２溝262（駆動軸９の半径方向ないしベーン６の出没方向）に対して、駆動軸９の回転方向と反対側に傾斜している。「駆動軸９の回転方向と反対側」とは、駆動軸９の逆回転方向側（図４の反時計回り方向側）を意味する。ここで第１溝261は、吐出ポート２４（三日月状溝24a）と軸受孔２０との間で、ベーン６が摺動する範囲である吐出ポート２４側（第２溝262よりも外径側）に設けられている。よって、この第１溝261が「駆動軸９の回転方向と反対側に傾斜する」とは、駆動軸９の半径方向に沿って外径側へ向かい、軸受孔２０（中心Ｏ）から遠ざかるにつれて、第１溝261が、駆動軸９の半径方向に対し、駆動軸９の逆回転方向側にオフセットするように傾斜することをいう。言い換えると、第１溝261は、第２溝262に対して、駆動軸９の逆回転方向側に所定の角度ηが付けられている（０°＜η＜９０°）。第１溝261と第２溝262は、中心Ｏの周りの回転方向で見たとき、駆動軸９が回転する方向（時計回り方向）に凸の横溝26aを構成している。

また、吐出ポート２４（三日月状溝24a）と連続する第１溝261の端部Ｈに対して駆動軸９の回転方向側で隣接するリアカバー２の部分は、縁部２７である。縁部２７が第１溝261と三日月状溝24aの内周縁241とに挟まれてなす角ρは鋭角（０°＜ρ＜９０°）である。

縦溝26bは、軸受部２ｂ（軸受孔２０）の内周に、横溝26aの端部Ｊからｚ軸負方向に直線状に延びて穿たれた溝であり、ｚ軸方向における所定範囲に設けられている。縦溝26bのｚ軸負方向側の端部である底部263は、リアカバー２のｚ軸方向厚さの半分よりも若干ｚ軸負方向側の深さに設けられている。縦溝26bは、横溝26aからの作動油を軸受孔２０の内周（ないし駆動軸９の外周）に導く。一方、軸受孔２０のｚ軸負方向側（リアカバー２のｚ軸負方向側の面２ｃに開口する側）の端部は、ハウジングＨＳＧの外部に連通し、大気圧に開放されている。吐出ポート２４から横溝26aを介して縦溝26bの底部263まで供給された作動油は、軸受部２ｂ（軸受孔２０）を潤滑したのち、駆動軸９と軸受孔２０との間の隙間を通って、略大気圧であるポンプ外部へ放出される。

フロントカバー３の軸受孔３０は、図３に示すように、ｘ軸正方向側に突出するボス部（軸受部３ｂ）の内周に設けられている。フロントカバー３のｚ軸負方向側の面３ａは、リアカバー２の面２ａと同様、カムリング４の摺動範囲で、平面度等の精度を高くして機械加工されている。

（カムリングの構成）
カムリング４は、ロータ５を内部に収容しつつ、リアカバー２及びフロントカバー３に対して摺動自在に配置される可動部材である。カムリング４は、加工容易な焼結金属、例えば鉄系金属材料によって一体に成形されている。カムリング４は、本体部４０と、ピボット部４１と、アーム部４２と、突起部４３とを有している。カムリング４のｚ軸方向幅は、上記各部４０〜４３で略同一に設けられており、ハウジング本体１のｚ軸方向幅と略同じ大きさＨである。

本体部４０は円筒状（リング状）の部分であり、その内周にロータ５を収容する。本体部４０の径方向幅は全周にわたって略同一に設けられており、その内周面400及び外周面401は、ｚ軸方向から見て略円形に設けられている。以下、内周面400（及び外周面401）の中心軸をＰとする。

ピボット部４１は、本体部４０の外周面401から突出して、本体部４０と一体に形成された突起部分である。ピボット部４１は、カムリング４のｚ軸方向全範囲にわたって設けられており、その先端部分は、ｚ軸方向から見て、ハウジング本体１のピボット設置部133と同様の曲率（半径）を有する略半円状の曲面に形成されている。カムリング４は、ピボット設置部133にピボット部４１が設置された状態で、ハウジング本体１の内部に収容されている。この設置状態で、ピボット設置部133及びピボット部４１の半円の中心は略一致しており、この中心をＱとする。

ピボット部４１の略半円状の先端部分は、ピボット設置部133に（ｚ軸方向全範囲にわたり）面接触するとともに、ピボット設置部133に対して（Ｑを中心とする回転方向で）摺動可能に設置されている。カムリング４は、ハウジング本体１に対して、点Ｑ（ピボット部４１ないしピボット設置部133）を中心としてｘｙ平面内で回転自在に支持されており、点Ｑは、カムリング４の揺動支点となる。この回転（揺動）により、カムリング４（本体部４０）の内周面400の中心軸Ｐは、駆動軸９の中心軸Ｏに対して、平行を保ったままオフセットする。すなわち、中心Ｐが中心Ｏに対して偏心可能に設けられている。

カムリング４のｚ軸正方向側の面４ａは、フロントカバー３のｚ軸負方向側の面３aに対向し、カムリング４のｚ軸負方向側の面４ｂは、リアカバー２０のｚ軸正方向側の面２ａに対向して設置されている。すなわち、カムリング４の両側面４ａ，４ｂに対向して、リアカバー２及びフロントカバー３が、側壁として設けられている。カムリング４は、この両側壁の間で、上記対向面２ａ，３ａに摺接しつつ、揺動支点Ｑを中心に揺動可能に設けられている。

アーム部４２は、本体部４０の外周面401から突出して、本体部４０と一体に形成されたアーム部分である。アーム部４２は、アーム本体420と受け部421を有している。アーム本体420は、点Ｐに関して点Ｑ（ピボット部４１）と略対称位置における外周面401からｘ軸負方向に延び、受け部421は、アーム本体420のｘ軸負方向側の端からy軸負方向に延びて設けられている。図２の初期セット状態で、アーム本体420のy軸正方向側の面422は、アーム収容部１６の面161と僅かな隙間を介して対向しており、互いに接触しない。アーム本体420のy軸負方向側の面と、対向する係止部175のｙ軸正方向側の面との間にも、所定の隙間が設けられている。

受け部421のｙ軸負方向側の端面423は曲面であり、ｚ軸方向から見て、ｙ軸負方向に凸の緩やかな曲線状に形成されている。図２の初期セット状態で、端面423は、係止部175のｘ軸負方向側の面とｚ軸方向において重なる位置となるように設けられている。また、x軸方向において、受け部421の中心は、ばね室170の中心と略一致する位置に設けられている。受け部421のx軸方向幅は、ばね室170の開口部のx軸方向幅（係止部174,175の間の距離）よりも小さく設けられている。

突起部４３は、本体部４０の外周面401から突出し、外径方向に向かうにつれて幅が狭くなる略三角形状の突起部分であり、本体部４０と一体に形成されている。突起部４３は、本体部４０のｙ軸正方向側端であってｘ軸方向で略中央位置（ｙ軸と重なる位置）に設けられている。突起部４３は、ｘ軸正方向側に当接部43aを有し、ｘ軸負方向側に絞り形成部43bを有している。すなわち、カムリング４における揺動支点Ｑに近い側に当接部43aが設けられ、揺動支点Ｑから離れた側に絞り形成部43bが設けられている。

当接部43aは、当接面430を有している。当接面430は、突起部４３のｘ軸正方向側の側面に形成されたｚ軸に平行な平面であり、カムリング４のｚ軸方向全範囲にわたって形成され、カムリング４（本体部４０）の外周面401の一部をなしている。ｚ軸方向から見て、本体部４０から当接部43aが隆起し始める境界点Ｕにおける外周面401の接線と当接面430とがなす角度は略４５°である。カムリング４がハウジングＨＳＧに設置された状態で、当接面430は、ｘ軸正方向側かつｙ軸正方向側に面している。

ｚ軸正方向から見て、点Ｑを通る直線を点Ｕに重ねたとき、当接面430は直線ＱＵに対して、（点Ｑを中心として）反時計回り方向側に、ハウジング本体１の当接面140が直線ＱＳに対してなす角度と略同じ微小角度をもって傾斜している。よって、図２に示すように、当接部43aがハウジング本体１の突起部１４と当接するとき、面140と面430が略重なり、面140,430同士で接触するように設けられている。

絞り形成部43bは、絞り形成面431を有している。絞り形成面431は、突起部４３のｘ軸負方向側の側面に形成された曲面であり、カムリング４のｚ軸方向全範囲にわたって形成され、カムリング４の外周面401の一部をなしている。絞り形成面431は、当接部43a（当接面430）のｘ軸負方向側に隣接し、ｚ軸方向から見て、揺動支点Ｑを中心とする緩やかな円弧状であり、カムリング４の揺動時に略同一の曲線上を移動する。すなわち、絞り形成面431は、カムリング４の揺動軌跡に沿った形状を有している。また、絞り形成面431は、ハウジング本体１の絞り形成面150と略同一の曲率（半径）を有している。

カムリング４がハウジングＨＳＧに設置された状態で、絞り形成面431は、ｘ軸負方向側かつｙ軸正方向側に面している。ｚ軸方向から見て、絞り形成面431の延長線がカムリング４の内周面400より外周側に向かうように構成されており、本体部４０から絞り形成部43bが隆起し始める境界点Ｗにおける外周面401の接線と絞り形成面431とがなす角度は略４５°である。また、ｚ軸方向から見て、当接面430と絞り形成面431とがなす角度は、ハウジング本体１の当接面140と絞り形成面150とがなす角度と略同じβである。

当接面430と絞り形成面431との境界部位Ｖには、ｚ軸方向から見てアールが設けられている。すなわち、当接面430と絞り形成面431は、なだらかな曲面を介して連続している。境界部位Ｖにおける上記曲面は、当接面430が属する平面よりも内側（突起部４３の側）に落込んでいる。

（当接部と絞り部の詳細）
図７、図８は、ハウジング本体１の突起部１４と絞り形成部１５の内周側にカムリング４の突起部４３が収容された部分を示す。図７は図２における上記部分の拡大図であり、図８は図６における上記部分の拡大図である。図９は、図７及び図８のＣ−Ｃ断面図であり、点Ｑを通りかつ絞り形成面150に略垂直な直線ｌで切った断面を示す。

図７に示すように、初期セット状態、すなわち中心Ｐが中心Ｏに対して最大に偏心した状態で、平面で構成されたハウジング本体１の当接面140は、同じく平面で構成されたカムリング４の当接面430とｚ軸方向全範囲にわたって面接触する。このように、初期セット状態では、当接部43aが突起部１４と当接することで、中心Ｏに対する中心Ｐの偏心量がそれ以上大きくなることが規制され、偏心量が大きくなる方向でのカムリング４の揺動が規制される。すなわち、当接部43aと突起部１４はストッパ部として機能する。

また、カムリング４の外周側とハウジング本体１の内周側との間で、当接面140と当接面430とが面接触する部位を境界として、ｘ軸正方向側の空間（後述する制御室Ｒ１）とｘ軸負方向側の空間（後述する背圧室Ｒ２）とが液密に隔成される。すなわち、当接部43aと突起部１４は、初期セット状態において、シール部として機能する。当接面140のカムリング４の周方向における長さ（ＳＴの長さ）は、所定値Ｄｃに設定されている。一方、当接面140のｚ軸方向長さはＨである。よって、ストッパ部の当接面積（両当接面140,430の接触面積）は、Ｄｃ×Ｈである。

ハウジング本体１の絞り形成部１５（絞り形成面150）とカムリング４の絞り形成部43b（絞り形成面431）との間には、僅かな隙間ＣＬが設けられている。図９に示すように、直線ｌが延びる方向における隙間ＣＬの幅は、所定値Ｌに設定されている。値Ｌは十分に小さく、隙間ＣＬは十分に狭い。このため、カムリング４の揺動時、例えば図８に示す状態で、カムリング４の外周側とハウジング本体１の内周側との間において、絞り形成面150と絞り形成面431とが対向し、隙間ＣＬが形成される部位を境界として、ｘ軸正方向側の空間（後述する制御室Ｒ１）とｘ軸負方向側の空間（後述する背圧室Ｒ２）との間の作動油の流通が制限される。すなわち、直線ｌの方向から見て絞り形成面150と絞り形成面431が重なる範囲で、両絞り形成部１５,43b（により形成される隙間ＣＬ）は、絞り部（シール部）として機能する。

絞り形成面150と絞り形成面431は、ともに揺動支点Ｑを中心とした略同一の曲率（半径）を有する円弧状である。よって、カムリング４の揺動中、隙間ＣＬの幅は所定値Ｌのままほとんど変化しない。言い換えると、絞り部における作動油の流路断面積（作動油の流通方向に対して略垂直な面で切った隙間ＣＬの断面積。すなわち図９における隙間ＣＬの面積）は、カムリング４が揺動したとしてもＬ×Ｈのままであり、ほとんど変化しない。

また、絞り部における作動油の流路長についてみると、絞り形成面150と絞り形成面431が重なる（隙間ＣＬを形成する）範囲のカムリング周方向における寸法（絞り部の流路長Ｄ）は、図７の初期セット状態から図８の状態（揺動量が最大の状態）へカムリング４が揺動するにつれて、すなわち揺動量が増大するにつれて、減少する。流路長Ｄは、図７ではＤａ、図８ではＤｂ（＜Ｄａ）であり、Ｄａ：Ｄｂ≒２７：１９である。言い換えると、絞り形成面150,431は、カムリング４の揺動量が最大となっても、カムリング４の周方向で、初期セット状態に対して略７０％の範囲で重なるように設定されている。

両絞り形成部１５,43bのｚ軸方向幅はＨである。よって、絞り部における対向面積、すなわち絞り形成面150と絞り形成面431が対向して重なる範囲の面積は、約Ｄａ×Ｈから約Ｄｂ×Ｈまでの間で変化し、初期セット状態から揺動量が増大するにつれて小さくなる。一方、Ｄａ及びＤｂは、ストッパ部（ハウジング本体１の当接面140）のカムリング周方向における長さＤｃよりも大きく設定されている。Ｄａ：Ｄｃ≒２７：１７であり、Ｄｂ：Ｄｃ≒１９：１７である。よって、図７の初期セット状態で、ストッパ部の当接面積Ｄｃ×Ｈよりも、絞り部の対向面積Ｄａ×Ｈの方が大きく、図８の状態でも、絞り部の対向面積Ｄｂ×Ｈの方が、（初期セット状態での）上記当接面積Ｄｃ×Ｈよりも大きい。

（制御室）
ハウジングＨＳＧの内部では、カムリング４の外周面401とハウジング本体１の内周面との間で、低圧の背圧室Ｒ２と高圧となる制御室Ｒ１の２室が液密に隔成されている。制御室Ｒ１は、カムリング４の外周側において、ｘ軸正方向側かつｙ軸正方向側、すなわち中心Ｐが中心Ｏに対して偏心する方向側であって、吐出孔２５が開口する領域に設けられている。背圧室Ｒ２は、吸入孔２２が開口する領域に設けられており、吸入孔２２を介してオイルパンと連通し、低圧（大気圧）に保たれている。背圧室Ｒ２には、カムリング４を揺動可能とする隙間が設けられている。

図２の初期セット状態では、揺動支点Ｑの位置でピボット部４１とピボット設置部133が当接し、またストッパ部の位置で当接部43aと突起部１４が当接することによって、カムリング４の外周側で制御室Ｒ１と背圧室Ｒ２が隔成されている。一方、揺動量がゼロより大きくなり、カムリング４が揺動している状態、例えば図６の状態では、制御室Ｒ１と背圧室Ｒ２は、揺動支点Ｑの位置でピボット部４１とピボット設置部133が当接し、また絞り部の位置で作動油の流通が制限されることによって、隔成されている。

すなわち、カムリング４の外周側には、制御室Ｒ１と背圧室Ｒ２を隔成するためのシール部材等が一切設置されておらず、初期セット状態ではストッパ部（互いに当接する当接部43aと突起部１４）により、カムリング４の揺動状態では絞り部（絞り形成部１５,43bの間の隙間ＣＬ）により、両室Ｒ１，Ｒ２が隔成されている。尚、カムリング４の外周面は、当接部43a（当接面430）とピボット部４１以外の部位では、ハウジング本体１の内周面と接触しないように設けられている。

ロータ５は、円柱を基本形状とし、円柱の両底面から小径の円板を円柱と同軸に刳り抜いた形状を有している。図３に示すように、ロータ５の中心軸（駆動軸９の中心Ｏ）を通る平面で切ったときのロータ５の断面は略Ｉ字状であり、ロータ５は、ｚ軸方向で肉薄の内周部５１と、肉厚の外周部５２とを有している。内周部５１の略中央には嵌合孔５０がｚ軸方向に貫通形成されており、嵌合孔５０には駆動軸９が一体に結合されている。ロータ５は、ハウジングＨＳＧの内部に回転自在に収容されており、駆動軸９とともに機関によって回転駆動され、クランクシャフトに同期して回転する。

ロータ５には、ロータ５の周方向で略等間隔に、７本のスリット５ａ〜５ｇが放射状に形成されている。スリット５ａ〜５ｇは、ロータ５の周方向に所定幅を有しており、ｚ軸方向から見て、ロータ５の外周面５３から中心Ｏに向かって、嵌合孔５０までは達しない所定の深さまで内径方向に切り込まれることで形成されている。各スリット５ａ〜５ｇの内径側の基端部には、ｚ軸方向から見た断面が略円形の背圧室50a〜50gが、それぞれ形成されている。

ベーン６は、７枚のベーン６ａ〜６ｇからなる。ベーン６ａ〜６ｇは薄い板状であり、そのｚ軸方向幅は、ロータ５（外周部５２）のｚ軸方向長さと略同じ（Ｈ）である。ベーン６ａは、スリット５ａ内に挿入されており、ロータ５の径方向に摺動自在に設置されている。他のベーン５ｂ〜５ｇも同様に、スリット５ｂ〜５ｇにそれぞれ設置されている。ロータ５の径方向におけるベーン６ａ〜６ｇの長さは、背圧室50a〜50gを含めたスリット５ａ〜５ｇの深さと略等しく設けられている。ベーン６ａ〜６ｇは、ロータ５の外周面５３からカムリング４（本体部４０）の内周面400に向けて出没自在に設けられており、ロータ５の回転に伴い、各ベーン６のｚ軸負方向側がリアカバー２の面２ａに対して摺動し、ｚ軸正方向側がフロントカバー３の面３ａに対して摺動する。

一対のベーンリング７ａ,７ｂは、ロータ５の内周部５１の直径よりも小径に設けられたリング状部材であり、それぞれｚ軸正方向側及びｚ軸負方向側から、ロータ５の内周部５１に設置されている。ベーンリング７ａのｚ軸方向幅は、ロータ５の外周部５２のｚ軸正方向側の面と内周部５１のｚ軸正方向側の面との間の距離より僅かに小さい。ベーンリング７ｂのｚ軸方向幅も同様に設けられている。ベーンリング７ａは、内周部５１のｚ軸正方向側の面に対して摺動自在に配置され、ベーンリング７ｂは、内周部５１のｚ軸負方向側の面に対して摺動自在に配置されている。ベーンリング７ａ,７ｂの内周側には駆動軸９が貫通するとともに、ベーンリング７ａ,７ｂの各外周面70a,70bには、ベーン６ａ〜６ｇの内径側の基端部が当接している。

ベーンリング７ａ,７ｂは、ｚ軸方向で見ると、図３に示すように、上記当接により各ベーン６ａ〜６ｇを２点支持しており、ベーン６ａ〜６ｇを放射外方、すなわちロータ５の外径方向へ押し出す機能を有している。上記押し出されたベーン６ａ〜６ｇのロータ外径側の先端部は、カムリング４の内周面400に当接している。

すなわち、ベーンリング７ａ,７ｂの中心をカムリング４の内周面400の中心Ｐと一致させたとき、内周面400とベーンリング７ａ,７ｂの外周面70a,70bとの間の距離は、ベーン６ａ〜６ｇの（ロータ径方向での）長さと略同じになるように設けられている。よって、ロータ５の回転に伴い、ベーン６ａ〜６ｇは、その基端部がベーンリング７ａ,７ｂの外周面70a,70bに摺接するとともに、その先端部がカムリング４の内周面400に摺接する。言い換えると、ベーン６ａ〜６ｇの基端部がベーンリング７ａ,７ｂの外周面70a,70bに当接することで、ベーンリング７ａ,７ｂは、その中心がカムリング４の中心Ｐと一致するように自動的に位置決めされる。

リアカバー２の面２ａに対するベーン６ａ〜６ｇの摺動範囲は、ｚ軸正方向から見て、ベーンリング７ａの外周面70aとカムリング４の内周面400との間のリング状の範囲であり、カムリング４の偏心（揺動）状態に応じて全体が若干移動する。カムリング４の偏心状態に関わらず、上記リング状の摺動範囲の内周（すなわちベーン６の基端部の摺動軌跡）は、面２ａに形成された第２溝262の外径側端部（すなわち第１溝261の内径側端部）Ｉよりも若干外径側に位置するように設けられている。言い換えると、面２ａに対する摺動範囲内で、ベーン６ａ〜６ｇが第２溝262と可及的に重ならないように設けられている。

（ポンプ室の構成）
ロータ５、カムリング４、吸入ポート２３、吐出ポート２４、ベーン６ａ〜６ｇ等のポンプ構成体によって、ポンプ作動室が構成されている。すなわち、ベーン６ａ〜６ｇと、フロントカバー３の面３ａ及びリアカバー２の面２ａと、ロータ外周面５３と、カムリング内周面400とで囲まれた空間により、７つのポンプ室ｒ１〜ｒ７が液密に隔成されている。隣り合う２つのベーン６の間に、１つのポンプ室が形成されている。吸入孔２２はリアカバー２から開口し、吸入ポート２３を介して、吸入室であるポンプ室ｒ１〜ｒ３に連通している。吐入孔２５はリアカバー２から開口し、吐出ポート２４を介して、吐出室であるポンプ室ｒ５〜ｒ７に連通している。

初期セット位置で、カムリング内周面400の中心Ｐは、ロータ５の回転中心Ｏに対してy軸正方向側にオフセット（偏心）している。よって、中心Ｏに対してx軸負方向側の半分では、ロータ５の回転方向（図２の時計回り方向）、すなわちy軸負方向側からy軸正方向側に向かうにつれて、ポンプ室ｒ１、ｒ２、ｒ３、ｒ４の順に、ポンプ室の容積が増大する。中心Ｏに対してx軸正方向側の半分では、ロータ５の回転方向、すなわちy軸正方向側からy軸負方向側に向かうにつれて、ポンプ室ｒ４、ｒ５、ｒ６、ｒ７の順に、ポンプ室の容積が減少する。よって、ロータ５の回転に伴い、各ポンプ室ｒ１、ｒ２、ｒ３の容積はそれぞれ増大し、各ポンプ室ｒ４、ｒ５、ｒ６、ｒ７の容積はそれぞれ減少する。

x軸負方向側のポンプ室ｒ１、ｒ２、ｒ３（ロータ５が図２の位置から時計回り方向に若干回転するまでは、ポンプ室ｒ４も含む。）は、ｚ軸方向から見て吸入ポート２３（三日月状溝23a）と重なり、吸入ポート２３と連通する位置に設けられている。一方、x軸正方向側のポンプ室ｒ５、ｒ６、ｒ７は、ｚ軸方向から見て吐出ポート２４（三日月状溝24a）と重なり、吐出ポート２４と連通する位置に設けられている。尚、ｚ軸方向から見て、隣り合うベーン６の対向する２つの面が中心Ｐに対してなす角度は、∠ＤＯＦ及び∠ＥＯＧ（図３参照）よりも小さく設けられている。よって、１つのポンプ室が同時に吸入ポート２３と吐出ポート２４の両方に連通することはない。中心Ｏと中心Ｐとの偏心によるズレは微小であるため、カムリング４の揺動量に関わらず上記のことが言える。

よって、ロータ５が回転すると、回転中心Ｏに対してx軸負方向側では、吸入ポート２３からポンプ室ｒ１、ｒ２、ｒ３に作動油が吸入される吸入行程となる。すなわち、ポンプ室ｒ１〜ｒ３は吸入室である。一方、中心Ｏに対してx軸正方向側では、ポンプ室ｒ５、ｒ６、ｒ７から吐出ポート２４に作動油が吐出される吐出行程となる。すなわち、ポンプ室ｒ５〜ｒ７は、吐出室である。吸入室ｒ１〜ｒ３及び吐出室ｒ５〜ｒ７の容積がロータ５の回転方向で変化する割合（容積変化率）は、初期セット位置からカムリング４が揺動するにつれてそれぞれ変化（増減）する。すなわち、ポンプＶＰの一回転当たりの吐出流量（ポンプ容量）は可変に設けられている。

尚、吐出ポート２４に吐出された作動油は、制御室Ｒ１に導入されるとともに、ロータ５の背圧室50a〜50gにも導入され、ベーン６ａ〜６ｇを放射外方へ押し出す。加えて、ベーン６ａ〜６ｇそれ自身に作用する遠心力によって、ベーン６ａ〜６ｇは放射外方へ押し出される。これにより、機関の作動時、ベーン６ａ〜６ｇの先端部がカムリング４の内周面400に摺接する。機関の停止時、ポンプＶＰが回転していないときは、ベーンリング７ａ,７ｂが、ベーン６ａ〜６ｇを放射外方へ押し出すように保持している。これにより、機関作動開始時にもポンプ室の液密性が素早く確保され、ポンプ吐出圧の応答性を向上できる。また、ポンプ回転開始時にベーン６ａ〜６ｇが放射外方へ飛び出してカムリング内周面400に衝突する際の衝突音を抑制できる。

（付勢部材の構成）
付勢部材８は、小径の第１コイルばね８ａと大径の第２コイルばね８ｂからなり、背圧室Ｒ２内、具体的にはハウジング本体１のばね室170に収納されている。付勢部材８は、全体として２重ばねとして構成されており、第２コイルばね８ｂの内周側に、第２コイルばね８ｂと略同軸に、第１コイルばね８ａが配置されている。第１コイルばね８ａは、その巻き方向が第２コイルばね８ｂの巻き方向と逆向きになるように設置されている。

図２に示すように、第１コイルばね８ａの外径（外周面の直径）は、受け部421のx軸方向幅よりも若干大きく、かつばね室170の開口部のx軸方向幅（係止部174,175の間の距離）よりも僅かに小さく設けられている。第２コイルばね８ｂの外径は、ばね室170の開口部のx軸方向幅よりも大きく、かつ、受け部421（及びばね室170の係止部174,175）のｚ軸方向長さよりも小さく設けられている。

第１,第２コイルばね８ａ,８ｂのy軸負方向側の端は、ばね室170の底面171に設置されている。第１コイルばね８aのy軸正方向側の端は、係止部174,175で係止されておらず、ばね室170の開口部を通って、受け部421のy軸負方向側の下端面423に当接して設置されている。具体的には、第１コイルばね８ａのy軸正方向側の端部における径方向（ｚ軸方向）両端が受け部421の下端面423に当接している。第１コイルばね８aは、ハウジング本体１（ばね室170の底面171）とカムリング４のアーム部４２（受け部421）との間で押し縮められ、初期セット荷重Ｗ１が付加された状態で、ばね室170に収納されている。

一方、第２コイルばね８ｂのy軸正方向側の端は、係止部174,175で係止されている。具体的には、第２コイルばね８ｂのy軸正方向側の端部における径方向（ｘ軸方向）両端が、係止部174,175のy軸負方向側の下端に当接するように設置されている。第２コイルばね８ｂは、ばね室170の底面171と係止部174,175の間で押し縮められ、初期セット荷重Ｗ３が付加された状態で、ばね室170に収納されている。

（ポンプの作用）
背圧室Ｒ２において、付勢部材８はアーム部４２を一方向（ｙ軸正方向）に付勢する付勢力Ｆｓを常時発生し、カムリング４を支点Ｑの周りに、中心Ｐが中心Ｏから離間して偏心量が増大する方向、すなわち図２の時計回り方向に回転（揺動）させる力のモーメントＭｂを発生させる。言い換えると、付勢部材８は、ポンプ室ｒ１〜ｒ７のうち、容積が最も大きいポンプ室（図２ではｒ４）と最も小さいポンプ室（図２ではｒ１,ｒ７）の容積差が大きくなる方向、すなわちポンプ室ｒ１〜ｒ７の容積変化率が増大する方向に、カムリング４を付勢している。カムリング４の外周面401（当接面430）は、上記方向に揺動することによって、ハウジング本体１の内周面（当接面140）と当接する。以下、第１コイルばね８aが発生する力のモーメントをＭｂ１、第２コイルばね８ｂが発生する力のモーメントをＭｂ２という。

ポンプ作動時であっても、背圧室Ｒ２に面するカムリング４の外周面には（制御室Ｒ１ないし吐出ポート２４の圧力よりも）低い背圧室Ｒ２の圧力（具体的には大気圧）しか作用しない。よって、背圧室Ｒ２からは、Ｑを支点としてカムリング４を揺動させようとする力はほとんど作用しない。また、カムリング内周面400が各ポンプ室から受ける液圧は、直線ＱＰに関して略対称であるため、この液圧により、カムリング４を支点Ｑの周りに揺動させる力のモーメントはほとんど発生しない。

一方、付勢部材８によって付勢されて偏心する方向側に設けられた制御室Ｒ１内には、吐出ポート２４から作動油が供給される。これにより、制御室Ｒ１に面するカムリング４（本体部４０）の外周面401には高い制御室Ｒ１の液圧（大気圧よりも高い吐出圧）が作用して、カムリング４を押圧付勢する。この液圧（以下、制御圧という。）による付勢力Ｆｌは、ポンプ回転数（吐出圧）の増加に応じて増大し、カムリング４を支点Ｑの周りに、中心Ｐが中心Ｏに近づき偏心量が減少する方向、すなわち図２の反時計回り方向に回転（揺動）させる力のモーメントＭａを発生する。これにより、制御室Ｒ１は、カムリング４を付勢部材８の付勢力に抗して揺動させ、ポンプ室ｒの容積変化率すなわちポンプ容量を減少させる。

ポンプ回転数が小さい時には、図２の初期セット状態である。すなわち、吐出ポート２４の圧力（制御圧）が低く、制御室Ｒ１からカムリング４に作用する付勢力Ｆｌが小さい。このため、制御圧による反時計回り方向のモーメントＭａよりも、付勢部材８（第１コイルばね８a）による時計回り方向のモーメントＭｂ（Ｍｂ１）のほうが大きい。よって、カムリング４は最大偏心した図２の初期セット位置となる。

ポンプ回転数が増大し、制御圧が高くなるに従って、付勢部材８の付勢力に抗してカムリング４を揺動させる付勢力Ｆｌが増大する。制御圧が所定値に達すると、制御圧によるモーメントＭａの大きさが、付勢部材８（第１コイルばね８ａ）によるモーメントＭｂ１と略等しくなる。制御圧が上記所定値よりも高くなると、ＭａのほうがＭｂ１よりも大きくなるため、カムリング４は図２の最大偏心位置から反時計回り方向に揺動を始める。このときカムリング４の当接面430はハウジングの当接面140から離れ、アーム部４２は第１コイルばね８aを圧縮しつつy軸負方向側へ移動する。受け部421は、第１コイルばね８ａを圧縮しながら、ばね室170の開口部に向かって移動する。

ポンプ回転数（制御圧）が所定値になると、受け部421の端面423は、係止部174,175で係止された状態でばね室170に収納されている第２コイルばね８ｂのy軸正方向側の端に当接する。このとき、カムリング４の偏心量（OP間の距離）は、最大値（図２）と最小値（図６）の間の所定値となっている。ポンプ回転数（制御圧）が所定範囲内にあるときは、制御圧によるモーメントＭａの大きさが、第１コイルばね８ａによるモーメントＭｂ１と第２コイルばね８ｂによるモーメントＭｂ２との合計以下に留まる。このとき、カムリング４は揺動せず、所定位置に留まる。この状態を保持状態といい、保持状態におけるカムリング４の位置を保持位置という。保持状態におけるポンプ室ｒ１〜ｒ７の容積変化率は、初期セット状態におけるよりも小さく、最小偏心状態におけるよりも大きい。

ポンプ回転数（制御圧）が上記所定範囲を超えて高くなると、ＭａのほうがＭｂ（＝Ｍｂ１＋Ｍｂ２）よりも大きくなるため、カムリング４は保持位置から反時計回り方向への揺動を再開する。このとき、受け部421の端面423は、ばね室170の内部に入り、第１コイルばね８ａと第２コイルばね８ｂの両方を圧縮しつつ、y軸負方向側へ移動する。

ポンプ回転数（制御圧）が所定値に達すると、図６に示すように、中心Ｐは中心Ｏと一致し、カムリング４の偏心量（ＯＰ間の距離）は最小値ゼロとなる。このときＭａとＭｂの大きさが略同じとなり、釣り合うように設定されているため、カムリング４を揺動させる力のモーメントは時計回り方向にも反時計回り方向にも発生せず、カムリング４はいずれの方向にもそれ以上揺動しなくなる。この最小偏心状態では、y軸正方向側のポンプ室ｒ４等とy軸負方向側のポンプ室ｒ１,ｒ７等の容積差は最小（略ゼロ）である。尚、最小偏心状態でのカムリング４の偏心量は、必ずゼロでなければならないわけではなく、中心Ｐが中心Ｏに対して所定量オフセットしていてもよい。

以下、付勢部材８の変位量と荷重Ｗとの関係を説明する。変位量は、第１,第２コイルばね８ａ,８ｂの変形量（ばね変位）であり、カムリング４の反時計回り方向の揺動量（揺動角）に相当する。荷重Ｗは、第１,第２コイルばね８ａ,８ｂのばね荷重であり、第１,第２コイルばね８ａ,８ｂの付勢力Ｆｓ、言い換えるとモーメントＭｂ（Ｍｂ１,Ｍｂ２）に相当する。

カムリング４の初期セット位置（図２）では、ばね荷重は、第１コイルばね８ａの初期セット荷重Ｗ１となる。初期セット位置から保持位置までカムリング４が揺動する間、第１コイルばね８ａのみが圧縮変形する。よって、この間、ばね荷重は、第１コイルばね８ａの（初期セット状態からの）変位量に比例し、第１コイルばね８ａのばね定数に応じた傾きで増大する。保持位置となる直前、ばね荷重は、そのときの第１コイルばね８ａの変位量に応じた荷重Ｗ２（＞Ｗ１）となる。初期セット位置から保持位置までの間、付勢部材８によるモーメントＭｂは、第１コイルばね８ａのばね荷重に応じた大きさとなる。

カムリング４が保持位置まで揺動すると、第１コイルばね８aに加え、第２コイルばね８ｂも圧縮変形可能となる。よって、保持位置において揺動量が微小に増大すると、ばね変位はほとんど変化しないまま、ばね荷重はＷ２から、第２コイルばね８ｂの初期セット荷重Ｗ３をＷ２に加えた大きさＷ４（＝Ｗ２＋Ｗ３）へ急激かつ不連続的に増大し、付勢部材８によるモーメントＭｂも不連続的に増大する。

保持位置から最小偏心位置（図６）までの間、第１コイルばね８ａ及び第２コイルばね８ｂの両方が圧縮変形する。このため、ばね荷重は、第１,第２コイルばね８ａ,８ｂの荷重の合計となり、第１,第２コイルばね８ａ,８ｂの（保持位置からの）変位量に比例して、第１,第２コイルばね８ａ,８ｂのばね定数の和に応じた傾きで増大する。最小偏心位置になると、ばね荷重は、そのときの第１,第２コイルばね８ａ,８ｂの変位量に応じた荷重Ｗ５（＞Ｗ４）となる。保持位置から最小偏心位置までの間は、付勢部材８によるモーメントＭｂは、第１,第２コイルばね８ａ,８ｂのばね荷重の合計に応じた大きさ（Ｍｂ１＋Ｍｂ２）となる。

以上のように、付勢部材８の特性は非線形に設けられており、カムリング４の揺動量が大きくなるにつれて荷重Ｗが非連続的に大きくなる。すなわち、保持位置においてばね荷重が階段状に（非連続的に）増大する。また、付勢部材８の弾性率、すなわち単位変位量当たりの荷重（付勢力）は、初期セット位置から保持位置までの揺動範囲では第１コイルばね８ａのばね定数と等しく、保持位置から最小偏心位置までの揺動範囲では第１,第２コイルばね８ａ,８ｂのばね定数の合計となる。すなわち付勢部材８の弾性率は、保持位置で非連続的に大きくなる。

このような非線形特性は、揺動量に関わらずカムリング４を常に付勢する第１コイルばね８ａと、カムリング４が所定量以上揺動したときにのみ付勢力を作用させる第２コイルばね８ｂとを設けたことにより得られる。すなわち、カムリング４の揺動量が少ないときには１つのばね（第１コイルばね８ａ）によって付勢し、カムリング４の揺動量が大きくなると複数のばね（第１,第２コイルばね８ａ,８ｂ）によって付勢する構成により得られる。

図１０は、機関の回転数（ポンプ回転数）との関係におけるポンプＶＰの吐出圧の特性（油圧特性）を示すグラフである。実線（a）は、本実施例１のポンプＶＰの油圧特性を示し、破線（b）（c）は、一般に機関で必要とされる油圧特性を示す。

機関で必要とされる油圧は、主としてクランクシャフトの軸受部の潤滑に必要な油圧により決定される。よって、破線（c）で示すように、機関回転数とともに増加する傾向になる。また、燃費の向上や排気エミッション低減等のために可変動弁装置を用いた場合は、この装置の作動源としてポンプの吐出圧が用いられる。よって、この装置の作動応答性を確保するため、機関低回転の時点から、ポンプ吐出圧は破線（b）に示すように、所定の大きさＰ１＊が要求される。よって、機関全体に必要な油圧特性は、破線（b）（c）を結んだものとなる。

本実施例１のポンプＶＰは、機関回転数に応じて容量を可変とすることで、動力損失を抑制して燃費を向上する。その際、付勢部材８の上記非線形特性により、実線（a）に示すような油圧特性を実現している。以下、図１０の回転数領域（ア）〜（エ）に分節して説明する。

機関の始動後、機関回転数が低い領域（ア）では、ポンプＶＰの吐出圧（制御圧）によるモーメントＭａよりも、付勢部材８（第１コイルばね８ａ）の初期セット荷重Ｗ１によるモーメントＭｂ１のほうが大きく、カムリング４は図２の初期セット位置にある。カムリング４の偏心量が最大であるため、ポンプ容量が最大となり、機関回転数の上昇に伴って吐出圧が急速に立ち上がる特性となる。領域（ア）では、吐出圧が、Ｐ１からＰ２まで急上昇する。Ｐ２は、カムリング４が第1コイルばね８aの付勢力に抗して揺動を開始する吐出圧である。

Ｐ２は、可変動弁装置の作動応答性を確保できるポンプ吐出圧Ｐ１＊（例えば、油圧によりロック状態を解除する機構を有するバルブタイミング制御装置において、ロック状態が解除される吐出圧）よりも高い値に設定されている。言い換えると、Ｐ１＊は回転数領域（ア）で実現され、時間的にはイグニッションキーをオンして約２〜３秒経過後に実現される。

吐出圧が上昇してＰ２以上になると、制御圧によるモーメントＭａのほうが、付勢部材８（第１コイルばね８ａ）の初期セット荷重Ｗ１によるモーメントＭｂ１よりも大きくなるため、カムリング４は偏心量が小さくなる方向に揺動を開始する。領域（イ）では、機関回転数の上昇に伴って吐出圧がＰ２からＰ３まで上昇する。Ｐ３は、カムリング４が保持位置に保持され始める吐出圧である。Ｐ２からＰ３までの間、制御圧によるモーメントＭａのほうが、押し縮められる付勢部材８（第１コイルばね８ａ）の荷重（Ｗ１〜Ｗ２）によるモーメントＭｂ１よりも大きくなれば、カムリング４は上記方向に揺動を続ける。この揺動中、機関回転数（ポンプ回転数）の上昇による吐出圧の増大は、ポンプ容量の減少による吐出圧の減少によって相殺される。このため、（イ）では、機関回転数の上昇に対して吐出圧の上昇勾配が（ア）よりも小さく、吐出圧が緩やかに上昇する特性となる。

吐出圧が上昇してＰ３になると、制御圧によるモーメントＭａが、付勢部材８（第１コイルばね８ａ）の荷重Ｗ２によるモーメントＭｂ１と等しくなる。領域（ウ）では、機関回転数の上昇に伴って吐出圧がＰ３からＰ４まで上昇する。Ｐ４は、カムリング４が第１,第２コイルばね８ａ,８ｂの付勢力に抗して揺動を再開する吐出圧である。Ｐ３からＰ４までの間、制御圧によるモーメントＭａは、第１,第２コイルばね８ａ,８ｂを合わせたばね荷重Ｗ２〜Ｗ４によるモーメントＭｂと釣り合っている。よって、カムリング４は揺動せず、保持位置に保持された状態となる。保持位置におけるポンプ室ｒ１〜ｒ７の容積変化率は、初期セット位置における変化率よりも小さい。よって、（ウ）では、ポンプ容量が（ア）よりも小さい。一方、揺動中の（イ）とは異なり、ポンプ容量は減少せずに固定値となる。このため、機関回転数の上昇に対する吐出圧の上昇勾配は（ア）よりも小さいが（イ）よりも大きい、すなわち吐出圧が中程度の勾配で上昇する特性となる。

吐出圧がさらに上昇してＰ４以上になると、制御圧によるモーメントＭａのほうが、ばね荷重Ｗ４によるモーメントＭｂよりも大きくなるため、カムリング４は偏心量が小さくなる方向に揺動を再開する。領域（エ）では、機関回転数の上昇に伴って吐出圧がＰ４からＰ５まで上昇する。その間、制御圧によるモーメントＭａのほうが、押し縮められる付勢部材８（第１,第２コイルばね８ａ,８ｂ）の荷重（Ｗ４〜Ｗ５）によるモーメントＭｂよりも大きくなれば、カムリング４は上記方向に揺動を続ける。よって、（エ）では、（イ）と同様、機関回転数の上昇に対して吐出圧の上昇勾配が（ア）及び（ウ）よりも小さく、吐出圧が緩やかに上昇する特性となる。

以上の回転数領域（ア）〜（エ）を合わせた全体としての油圧特性（a）の形は、一般に機関で必要とされる特性である破線（b）（c）の形に近似している。機関の中回転域、すなわち領域（イ）（ウ）では、ポンプＶＰの吐出圧が、機関回転数の上昇に応じて上昇するとともに、破線（b）（c）よりも若干高い値に維持される特性となっているため、機関を十分に潤滑できる。機関回転数が最大となったときの吐出圧Ｐ５は、そのときに機関の潤滑に必要とされる油圧Ｐ２＊よりも若干高く設定されている。

本実施例１では、可変動弁装置の作動応答性を確保することと、ポンプを作動させることによる機関の動力損失を減少させることとを両立できる。すなわち、本実施例１のポンプＶＰは、（ア）の領域の勾配Δを大きく（急峻に）することで初期の吐出圧の立ち上がりを良好にしていることから、機関始動後、可変動弁装置に必要な作動油圧を供給できるまでの時間を短縮でき、該装置の作動応答性を向上できる。また、付勢部材８を非線形特性とすることで、ポンプＶＰの吐出圧の特性（実線（a））を、最低限必要とされる油圧特性（破線（b）（c））に可及的に近づけ、吐出圧を全体的に抑制している。よって、不必要な吐出圧上昇による動力損失（消費エネルギ）を効果的に低減し、燃費性能を向上できる。

（ストッパ部の作用）
初期セット状態では、カムリング４が付勢部材８によって付勢され、カムリング４の外周面401（当接面430）がハウジング本体１の当接面140と当接する。これにより、カムリング４が初期セット位置（最大偏心位置）に位置決めされると同時に、制御室Ｒ１が隔成される。上記当接により十分なシール性が保持されるので、シール部材などを用いてシールすることなく、制御室Ｒ１の液密性が確保される。このように、初期セット状態におけるシール性を確保することで、初期（回転数領域（ア））の吐出圧の立ち上がりをより確実に向上し、機関始動後、可変動弁装置に必要な作動油圧を供給できるまでの時間をより効果的に短縮できる。すなわち、高い容積効率が必要な最大偏心時（最大理論吐出量時）には、シール部材と同等のシール性能によって流量を確保するため、初期のポンプ効率が下がらず、要求されるポンプ性能を実現できる。

ここで、カムリング４の当接面430とハウジング本体１の当接面140は互いに面接触するため、接触面積を増やしてシール性能を向上できる。また、当接面430,140はともに平面で構成されているため、例えば曲面で構成した場合よりも作成が容易であり、加工コストを低減できる。また、当接面140,430は制御室Ｒ１のｚ軸方向全範囲にわたって当接するため、制御室Ｒ１のシール性をより向上できる。同様に、ピボット設置部133、ピボット部４１はｚ軸方向全範囲にわたって設けられているため、支点Ｑにおける液密性を向上して、制御室Ｒ１のシール性を向上できる。

当接面140は、ハウジング本体１の内周面（突起部１４の側面）に形成されている。よって、ストッパ部のために別部材を設ける必要がないだけでなく、作成が簡単であり、コストを低減し、組付性を向上できる。

ハウジング本体１の突起部１４が当接するカムリング４側の部分として、カムリング４の外周側に突起部４３（当接部43a）を突出させ、この突起部４３（当接部43a）が突起部１４と当接することとした。よって、ストッパ部のために別部材を設ける必要がないだけでなく、作成が簡単であり、コストを低減し、組付性を向上できる。

ハウジング本体１の当接面140は、カムリング４の当接部43aよりも柔らかい材料で形成されている。具体的には、ハウジング本体１はアルミ系金属材料で成形されており、ハウジング本体１の内周面に形成された当接面140も上記アルミ系金属材料から作られている。一方、カムリング４は、鉄系金属材料で成形されており、カムリング４に形成された当接部43a（当接面430）も上記鉄系金属材料から作られている。よって、各部品の製造時や組付け時に若干誤差があった場合でも、ポンプＶＰを使用するに従って（ストッパ部で両者が当接する回数が増えるに従って）、当接部43a（当接面430）の形状に合わせて当接面140の形状が変化し、これにより両者の密着度が向上する。よって、初期セット状態におけるストッパ部でのシール性をより向上できる。

（絞り部の作用）
絞り部（絞り形成部１５,43b）は、カムリング４の外周側であって、付勢部材８によりカムリング４が付勢されて偏心する方向側（ｙ軸正方向側）に形成されており、カムリング４が揺動を開始した後も、制御室Ｒ１と背圧室Ｒ２との間の作動油の流通を制限する。この絞り効果により絞り部がシール機能を発揮することで、制御室Ｒ１が隔成され、制御室Ｒ１内の圧力が所定値に維持されて、ポンプ回転数に応じた制御圧の発生が確保される。よって、カムリング４が揺動しても、制御圧によりポンプ容量を可変としつつ、ポンプＶＰを作動させることができる。

すなわち、カムリング４が揺動を開始した後は、カムリング４の当接面430がハウジング本体１の当接面140から離間し、ストッパ部がシール機能を発揮しなくなるとともに、（高圧の）制御室Ｒ１から（低圧の）背圧室Ｒ２へ、絞り部（隙間ＣＬ）を通って少量の作動油が流出（リーク）するようになる。しかし、この流出量は、制御圧に特段の影響を与えるものではなく、絞り部が上記流出量を制限する（制御室Ｒ１をいわばシールする）ことで、制御室Ｒ１内が所定圧力に維持される。上記所定圧力は、上記リークがなかった場合の圧力よりも若干低いものの、カムリング４を揺動させるのに十分なモーメントＭａを発生できる大きさである。

カムリング４の外周における制御室Ｒ１を除く部分（背圧室Ｒ２）は、吸入孔２２と連通し、大気開放されている。よって、絞り部から作動油がリークし、上記部分（背圧室Ｒ２）に流入しても、カムリング４に余計な油圧力が作用することが抑制される。また、絞り部からリークした作動油は背圧室Ｒ２（吸入ポート２３）に吸入され、回収されて再びポンプＶＰに供給されるため、ポンプＶＰの効率がよい。また、カムリング４の揺動中（領域（イ）〜（エ））は、機関に供給される作動油量が過剰な状態であるため、機関の潤滑にとって、上記リークによる影響はない。

尚、カムリング４の外周面401には、絞り形成部431からアーム部４２に至る範囲で、上記リークした作動油により所定の液圧が作用する。この液圧は、カムリング４の揺動量を増大させる方向（偏心量を減少させる方向）の力のモーメントを若干発生する。言い換えると、上記リークによる液圧は、カムリング４が初期セット位置から揺動を開始した後、制御圧によるモーメントＭａをアシストして、領域（イ）（エ）における（機関回転数に対する）吐出圧の勾配を若干小さくするように作用する。

一方、機関回転数が領域（ア）から（イ）へ移行してカムリング４が揺動を開始する際、カムリング４の当接面430がハウジング本体１の当接面140から離れるため、制御室Ｒ１を隔成する部分が、ストッパ部から絞り部へと変化・交替する。よって、制御室Ｒ１に面するカムリング４の外周面401の面積、すなわち吐出圧（制御圧）の受圧面積が、当接面430の面積分だけ、急に増加する。このため、制御圧によるモーメントＭａは、受圧面積の上記増加分だけ急に増大し、瞬間的に付勢部材８の荷重Ｗ１によるモーメントＭｂ１よりも大きくなって、カムリング４が急速に揺動する。すなわち、制御室Ｒ１の受圧面積が変化しない場合に比べて、ポンプ容量が急に減少し、図１０における吐出圧の勾配は、回転数が領域（ア）から（イ）へ切り替わる際、瞬間的に、（（イ）での他の回転数におけるよりも）急変する（瞬間的に勾配が小さくなる）。しかし、この瞬間でも吐出圧の大きさはＰ１＊以上となるように設定されているため、問題はない。

以上のように、本実施例１のポンプＶＰは、シール部材を別途設けなくても、カムリング４の揺動状態に関わらず制御室Ｒ１を隔成することができるため、組付性を向上し、コストを低減できる。例えば特許文献１に記載のポンプのように、制御室と背圧室をシールするためのシール部材として、ハウジングの内周面に摺接するシール材と、このシール材をハウジングの内周面に向けて付勢し、シール材を上記内周面に密着させるための弾性部材とを設けた場合、これらの組付けは容易でないだけでなく、組付け不良が発生するおそれがあり、製品の品質が不安定である。また、部品点数が増加してコストアップしてしまう。ここで、シール部材の組付性を向上し、品質を安定化するためには、特許文献１に記載のポンプのように、カムリングの揺動支点となるピボットピンをカムリング等とは別体に設け、シール部材を組付けた後にピボットピンを組付けることが簡便である。しかし、この場合、部品点数がさらに増加し、組付け工数も増加するため、コスト低減が困難である。これに対し、本実施例１では、シール部材を別途設けることなく絞り部により制御室Ｒ１を隔成することで、組付性を向上して品質を安定化しつつ、（部品点数や組付性の面で）コストを大きく低減できる。また、ピボットピンを別途設ける必要がなく、カムリングと一体に揺動支点（ピボット部４１）を形成することが可能であるため、上記効果をより向上できる。

絞り部（絞り形成面150,431）は、揺動支点Ｑを中心とした同心（かつ略同じ曲率）の円弧状であり、カムリング４の揺動軌跡に沿った形状を有している。このため、カムリング４が揺動しても、絞り部の流路断面積（図９における隙間ＣＬの面積）はＬ×Ｈのままであり、ほとんど変化しない。よって、カムリング４の揺動量（絞り部の流路長Ｄの変化）に対する絞り部の抵抗（制御室Ｒ１の液圧に対する絞り部における作動油の流れにくさ）の変化を一定（線形）に維持することができる。したがって、ポンプ作動時に絞り部から流出する作動油量を容易に計算することができ、ポンプＶＰの特性の設定が容易である。

カムリング４（突起部４３）における揺動支点Ｑに近い側にストッパ部（当接面430）が設けられ、支点Ｑから離れた側に絞り部（絞り形成面431）が設けられている。よって、揺動前にはストッパ部（当接面430）の当接によりストッパ機能を発揮するとともにシール性を確保し、揺動後には絞り部（絞り形成面431）の絞り効果によりシール性を確保することができる。

ストッパ部（突起部１４, 当接部43a）と絞り部（絞り形成部１５,43b）は隣接して配置されている。具体的には、カムリング４から突起部４３が略三角形状に突出しており、そのうちの一側面（当接部43aの当接面430）がハウジング本体１の突起部１４（の当接面140）に当接するとともに、突起部４３の他側面に絞り形成部43b（絞り形成面431）が設けられ、ハウジング本体１の絞り形成部１５（絞り形成面150）との間で絞り部を形成している。

よって、カムリング４の外周において一箇所に突起を作るだけでストッパ部と絞り部を同時に形成することができるため、構成を簡素化できるとともに、作成が簡単であり加工コストを低減することが可能である。また、スペースを節約してポンプＶＰのサイズを抑制することが可能である。さらに、突起部４３の形状を略三角形とすることで、作成がより容易であるだけでなく、ハウジング本体１の突起部１４（当接面140）と当接する際に力が作用する突起部４３の根元部分の剛性を高く確保できる。

また、ストッパ部と絞り部を互いに離れた位置に配置した場合、カムリング４が揺動を開始してストッパ部の両当接面が離間するとき、制御室において、（当接面の面積分だけでなく）ストッパ部から絞り部までの範囲の面積分だけ、カムリング４の外周における受圧面積が瞬間的に増加することとなる。これに対し、本実施例１のように両者を隣接して配置すれば、カムリング４が揺動を開始するときの制御室Ｒ１における受圧面積の急変を（当接面140, 430の面積分だけに）抑制することができる。

ストッパ部（当接面140, 430）と絞り部（絞り形成面150,431）は、角度をもって配置されている。すなわち、カムリング４の当接面430と絞り形成面431は、ｚ軸方向から見て角度βをもった山形状である。同様に、ハウジング本体１の当接面140と絞り形成面150は、突起部１４と絞り形成部１５とに挟まれた略三角形状の凹部の側面に形成されており、z軸方向から見て角度βをもった谷形状である。よって、カムリング４が揺動を開始する際（開始した直後）、当接面140, 430の間で僅かな隙間が発生するところ、この隙間により形成される絞り流路と、これに隣接する絞り部の流路との間に上記角度βが付けられる。この流路の折曲がりによって、全体としての流路抵抗が増大し、揺動開始時（開始直後）のシール性能を向上することができる。

ハウジング内周面に形成された当接面140と絞り形成面150の境界は、切り欠き溝１８により、ハウジング内周面（当接面140）とカムリング外周面（当接面430）が互いに離間する方向（当接面140,430に対して垂直な方向であるｘ軸正方向側かつｙ軸正方向側）に切り欠かれている。このように「逃がし」を作ることで、より確実に両当接面140,430を面接触させることができる。すなわち、切り欠き溝１８を設けることで、ストッパ部において、ハウジング本体１の当接面140とカムリング４の当接部43a（当接面430）との干渉を防止し、浮き上がり（両当接面140,430の間の隙間の発生）等によるシール性の低下を防止できる。また、カムリング４の側でも、当接面430と絞り形成面431との境界部位Ｖにアールを設け、ハウジング内周面（当接面140）とカムリング外周面（当接面430）が互いに離間する方向に当接面430を落ち込ませているため、上記効果をより確実に得ることができる。

最大偏心状態（図２、図７の初期セット状態）で、ストッパ部の当接面積Ｄｃ×Ｈよりも絞り部の対向面積Ｄａ×Ｈの方が大きくなるように設けられている。すなわち、絞り形成面150の周方向長さＤａを、ストッパ部（当接面140）の周方向長さＤｃに対して長く設定している。よって、カムリング４の揺動時、絞り形成部150,431が互いにずれたとしても、その重なり、すなわち絞り部の流路長を十分に確保し（≧Ｄｂ）、絞り部におけるシール性を確保できる。一方、ストッパ部は少なくともストッパ機能を有していれば足りるため、小型化してもよい。よって、ストッパ部の当接面積（両当接面140,430の周方向長さ）を、（初期セット状態における）絞り部の対向面積よりも小さく設定して、ポンプＶＰを小型化している。

カムリング４の外周部において制御室Ｒ１を除く部分（背圧室Ｒ２）に、揺動支点Ｑの設置側と反対側の位置に、付勢部材８を配置している。よって、付勢部材８の付勢力により揺動支点Ｑの周りで発生するモーメントＭｂのアームが（支点Ｑの設置側と同じ側に付勢部材８を配置した場合よりも）長くなる。これにより付勢部材８の付勢力Ｆｓを小さく設定することができる。すなわち、付勢力Ｆｓを小さくしても十分な大きさのモーメントＭｂを発生することができる。具体的には、カムリング４の内周面中心Ｐに関して点Ｑと略対称の位置、すなわち点Ｑから最も離れた位置でカムリング４（アーム部４２）を付勢するように付勢部材８をばね室170内に配置しているため、モーメントＭｂが最大となる。よって、付勢力Ｆｓを可及的に小さくして付勢部材８を小型化することが可能であり、これによりポンプＶＰの全体を小型化してレイアウト性を向上できる。

（軸受給油溝の作用）
リアカバー２に軸受給油溝２６を形成し、この溝２６により軸受孔２０へ作動油を積極的に導くようにしたため、軸受孔２０を円滑に潤滑し、軸受部２ｂの耐久性を向上することが可能である。ここで、軸受給油溝２６は吐出ポート２４と連通しており、吐出ポート２４からの高圧の作動油が軸受孔２０へ供給されるため、供給油量を十分に確保し、軸受部２ｂをより円滑に潤滑することができる。

カムリング４の偏心状態によらず、任意の１つのベーン６がロータ５から出没しつつ軸受給油溝２６（横溝26a）と重なる位置に回転移動した際、そのベーン６の少なくとも一部が横溝26aから外れるように設けられている。すなわち、ベーン６が面２ａに対して摺動しつつ横溝26a上を通過する範囲は第１溝261と重なるように設けられているところ、第１溝261は、ロータ５の半径方向に対して傾斜しており、ベーン６の出没方向に対して角度が付けられている。このため、ベーン６が、第１溝261に重なる位置に回転移動してきた際、カムリング４の偏心状態に関わらず、ベーン６は第１溝261に対して（ｚ軸方向から見て）交差する。上記交差する部位以外のベーン６の部分は、横溝26a（第１溝261）から外れて、（第１溝261近傍の）リアカバー２の面２ａ上に位置する。

よって、回転移動してきたベーン６が横溝26a（第１溝261）の内部に落ち込むことがない。したがって、ロータ５の円滑な回転、すなわちポンプＶＰの円滑な作動が実現される。また、ベーン６やリアカバー２が傷ついたり摩耗したりすることを防止でき、ポンプＶＰの耐久性を向上できる。特に、ポンプＶＰを高回転数領域まで用い、例えば倍速化したような場合には、より効果的である。また、ポンプ停止時等に、ベーン６が横溝26aに落ち込むことが予防されるため、ポンプ再始動時にベーン６が横溝26aに引っ掛かることを抑制でき、ベーン６やリアカバー２が傷ついたり摩耗したりすることを効果的に防止できる。

また、上記のように落ち込みを防止できるため、ｚ軸方向から見て、横溝26aの溝幅（横溝26aが延びる方向に対して垂直方向での幅）を、ベーン６の幅（ｘｙ平面内でベーン６が延びる方向に対して垂直方向での幅）よりもある程度大きく設定してもよい。この場合、リアカバー２をアルミダイキャストにより成型する際、金型からの取出しが容易となる。

また、横溝26aは折れ曲がって形成されており、軸受孔２０側の端部Ｊから端部Ｉまでロータ半径方向に延びる第２溝262と、端部Ｉから吐出ポート２４側の端部Ｈまでロータ半径方向に対して傾斜して延びる第１溝261とを有している。このようにロータ半径方向に延びる第２溝262を設けることで、リアカバー２をアルミダイキャスト（金型）により成型する際、抜きテーパの関係で有利となる。特に、縦溝26bを成型する際、第２溝262を同時に成型することで、金型からの取り出しが容易になる。ここで、第１溝261の端部Ｉは、カムリング４の偏心状態に関わらず、ベーン６がロータ５から出没しつつ面２ａに対して摺動する範囲（ベーン６の基端部の軌跡）よりも内径側の位置に設けられている。よって、上記摺動範囲内で、ベーン６ａ〜６ｇは、第２溝262と重ならない。したがって、横溝26aの折れ曲がり部位（端部Ｉ）とベーン６との干渉を防止し、摩耗等をより効果的に抑制できる。

ベーン６の摺動範囲（第２溝262の外径側）にある第１溝261は、駆動軸９の半径方向（第２溝262）に対して、駆動軸９の回転方向と反対側に傾斜している。このため、ベーン６が第１溝261と重なり始めた後、駆動軸９（ロータ５）の回転に応じて、ベーン６と第１溝261との交差点は内径側へ移動する。ベーン６に伴って連れ回る作動油は、まず第１溝261の外径側へ供給された後、上記交差点が内径側へ移動するにつれて、第１溝261内で、内径方向、すなわち第２溝262及び縦溝26b（軸受孔２０）へ向かう方向へ押し出される。このように、第１溝261の傾斜構造により、ベーン６が横溝26aの上を摺動する際、横溝26aから軸受孔２０へ作動油を積極的に導くことができる。特に、ポンプＶＰを高回転数領域まで用いた場合には、軸受孔２０へ供給する作動油量をより容易に確保できるため、効果的である。

軸受孔２０の内周面に形成された縦溝26bの底部263は、軸受孔２０のハウジング内側（ｚ軸正方向側）の端部Ｊから（ｚ軸方向）所定位置までの範囲内に設けられている。よって、縦溝26bにより軸受孔２０内を効果的に潤滑できるとともに、縦溝26bが軸受孔２０のｚ軸方向全範囲にわたって設けられた場合と異なり、作動油が縦溝26bを通ってハウジング外部へ過度に漏れ出す事態が抑制され、制御室Ｒ１内の液圧（吐出圧）の低下を防止できる。一方、縦溝26bの底部263は、駆動軸９の外周面と軸受孔２０の外周面との間の僅かな隙間を介して、軸受孔２０のハウジング外側（ｚ軸負方向側）端部と連通し、大気圧に開放されている。よって、上記隙間を介して、高圧の軸受給油溝２６（縦溝26b）から低圧のハウジング外部へ向かう作動油の適度な流れができる。したがって、軸受給油溝２６を通って軸受孔２０へ向かう流量を確保して、軸受部２ｂ（軸受孔２０）を円滑に潤滑することができる。

軸受給油溝２６は、ベーン６や駆動軸９等が摺動する面２ａや軸受孔２０のような精度や面粗度を必要としないため、リアカバー２を型成形する際に同時に成形される。よって、加工コストを低減できる。

［実施例１の効果］
以下、実施例１から把握される本発明の可変容量オイルポンプＶＰの効果を列挙する。

（１）実施例１のポンプＶＰは、回転駆動されるロータ５と、ロータ５の外周に出没自在に設けられた複数のベーン６と、ロータ５及びベーン６を内周に収容し、軸方向両側面に側壁（リアカバー２及びフロントカバー３）が配置されることにより複数の作動油室（ポンプ室ｒ１〜ｒ７）を隔成すると共に、揺動支点Ｑを中心に揺動することによりロータ５の回転中心Ｏと内周面400の中心Ｐとの偏心量が変化するカムリング４と、カムリング４を内部に収容し、ロータ５の回転中心Ｏとカムリング内周面400の中心Ｐとが偏心した際に容積が減少する作動油室（吐出室ｒ５〜ｒ７）に側壁（リアカバー２）から開口する吐出部（吐出ポート２４）と、ロータ５の回転中心Ｏとカムリング内周面400の中心Ｐとが偏心した際に容積が増大する作動油室（吸入室ｒ１〜ｒ３）に側壁（リアカバー２）から開口する吸入部（吸入ポート２３）が設けられたハウジングＨＳＧと、ロータ５の回転中心Ｏとカムリング内周面400の中心Ｐとの偏心量が大きくなる方向にカムリング４を付勢する付勢部材８と、カムリング４が付勢部材８によって付勢されることによってカムリング４の外周面（当接面430）と当接する当接面（当接面140）と、カムリング外周で当接面（当接面140）とカムリング４の揺動支点Ｑ（ピボット設置部133、ピボット部４１）とによって隔成されると共に、吐出部の圧力が導かれることによりカムリング４を付勢部材８の付勢力に抗して揺動させる制御室Ｒ１と、カムリング４の外周側（外周面401）に形成され、カムリング４が揺動しても制御室Ｒ１を所定圧力に維持する絞り部（絞り形成面431）と、を備えた。

よって、シール部材を別途設けなくても制御室Ｒ１を隔成しつつ所定圧力に維持することができるため、部品点数を削減し、組付性を向上して、コストを低減できる。また、制御室Ｒ１が当接面（当接面140）により隔成されるため、カムリング４の揺動開始前におけるシール性能を向上し、これによりポンプ性能（吐出性能）を確保することができる。

（２）ロータ５は内燃機関によって回転駆動される。
よって、ポンプＶＰの回転数は機関回転数に同期する。機関回転数に応じてポンプ容量を可変とすることで、燃費を向上できる。
また、ポンプＶＰは機関に必要な作動油を供給する。一般に、内燃機関用の可変容量オイルポンプの性能としては、カムリング４の揺動開始前の吐出性能を確保できればよく、揺動開始後にはそれほど高い吐出性能が要求されない。よって、上記（１）の効果を有するポンプＶＰを機関に適用すれば、機関に要求されるポンプ性能を満たしつつ、コストを低減できる等の効果を得ることができる。

（３）制御室Ｒ１を除くカムリング外周部（背圧室Ｒ２）は、吸入部（吸入ポート２３）と連通している。
よって、絞り部から作動油がリークしても、カムリング４に余計な油圧力が作用することが抑制され、また、ポンプＶＰの効率がよい。

（４）制御室Ｒ１を除くカムリング外周部（背圧室Ｒ２）に、カムリング４の揺動支点Ｑの設置側と反対側の位置に付勢部材８が配置されている。
よって、付勢部材８を小型化することが可能であり、これによりポンプＶＰを小型化してレイアウト性を向上できる。

（５）揺動支点Ｑ（ピボット設置部133、ピボット部４１）は軸方向全範囲にわたって設けられている。
よって、支点Ｑにおける液密性を向上して、制御室Ｒ１のシール性を向上できる。

（６）当接面（当接面140）はカムリング４の外周面（当接面430）と軸方向全範囲にわたって当接する。
よって、当接面における液密性を向上して、制御室Ｒ１のシール性を向上できる。

（７）カムリング４の外周面401には平面（当接面430）が設けられ、当接面（当接面140）は上記平面（当接面430）と面接触する平面で構成されている。
よって、接触面積を増大して、シール性能を向上できる。

（８）当接面（当接面140）は、カムリング４よりも柔らかい材料で形成されている。
よって、カムリング４の形状に合わせて当接面140の形状が変化し、両者の密着度が向上するため、当接部（ストッパ部）におけるシール性を向上できる。

（９）当接面（当接面140）は、ハウジングＨＳＧ（ハウジング本体１）の内周面（突起部１４の側面）に形成されている。
よって、ハウジング側の当接部（ストッパ部）のために別部材を設ける必要がないだけでなく、作成が簡単であり、組付性を向上し、コストを低減できる。

（１０）当接面（当接面140）は、アルミ系金属材料で成形されたハウジング（ハウジング本体１）の内周面に形成され、カムリング４は、鉄系金属材料で成形されている。
よって、上記（８）（９）の効果を得ることができる。

（１１）絞り部（絞り形成面431,150の間で形成される隙間ＣＬ）は、カムリング４が揺動したとしても流路断面積が変化しない。
よって、絞り部からのリーク量を容易に計算することができ、ポンプ特性の設定が容易である。

（１２）カムリング外周における付勢部材８によって付勢されて偏心する方向側であって、当接部（ストッパ部）とカムリング４の揺動支点Ｑとの間に設けられ、吐出部が開口する制御室Ｒ１と、カムリング４の外周面401における付勢部材８によって付勢されて偏心する方向側に形成され、カムリング４の揺動軌跡に沿った形状を有する絞り部（絞り形成面431）と、を備えた。
よって、カムリング４が揺動しても、絞り部の流路断面積がほとんど変化しないため、上記（１１）の効果を得ることができる。

（１３）当接面（当接面140）と絞り部（絞り形成面431）は隣接して配置されている。
よって、カムリング４が揺動を開始するときの制御室Ｒ１における受圧面積（制御圧による力のモーメントＭａ）の急変を抑制し、安定したポンプ特性を得ることができる。

（１４）当接面（当接面140, 430）と絞り部（絞り形成面150,431）は角度をもって配置されている。
よって、揺動開始時において流路抵抗を増大させてシール性能を向上することができる。

（１５）当接面（当接面140）と絞り部（絞り形成面150）は、ハウジング内周面に形成され、当接面と絞り部の境界は、ハウジング内周面とカムリング外周面（当接面430）が互いに離間する方向に切り欠かれている。
このように「逃がし」を作ることで、上記（１３）（１４）のように当接面（当接面140）と絞り部（絞り形成面150）を隣接して角度をもって配置した場合でも、より確実に当接面（当接面140）をカムリング外周面（当接面430）に接触させることができ、浮き上がり等によるシール性の低下を防止できる。

（１６）カムリング４には、外周側に突出する突起（突起部４３）が設けられており、突起に当接部（ハウジング本体１の当接面140）が当接する。
よって、カムリング側の当接部（突起部４３）の作成が簡単であり、コストを低減できる。

（１７）突起（突起部４３）は略三角形状に突出しており、そのうちの一側面（当接部43aの当接面430）が当接部（ハウジング本体１の当接面140）と当接し、他側面（絞り形成部43b）に絞り部（絞り形成面431）が設けられている。
よって、上記（１３）（１４）（１６）の効果を得ることができるほか、カムリング４の外周において一箇所に突起を作るだけで、カムリング側の当接部（ストッパ部）と絞り部を同時に形成することができるため、構成を簡素化でき、加工コストを低減することが可能である。また、スペースを節約してポンプＶＰのサイズを抑制することが可能である。さらに、突起（突起部４３）の形状を略三角形とすることで、作成がより容易であるだけでなく、当接部（ハウジング本体１の当接面140）と当接する突起の剛性を高くできる。

（１８）カムリング４（突起部４３）における揺動支点Ｑに近い側（当接部43a）が当接部（当接面140）と当接し、揺動支点Ｑから離れた側（絞り形成部43b）に絞り部（絞り形成面431）が設けられている。
よって、揺動開始前には揺動支点Ｑに近い側（当接部43a）の当接によりストッパ機能を発揮するとともに制御室Ｒ１のシール性を確保し、揺動開始後には揺動支点Ｑから離れた側（絞り形成部43b）の絞り効果により制御室Ｒ１のシール性を確保することができる。

（１９）カムリング４がロータ５に対して最大に偏心している（初期セット）状態で、カムリング４の外周面（当接面430）と当接部（当接面140）の当接面積Ｄｃ×Ｈより絞り部の（対向）面積Ｄａ×Ｈの方が大きい。
よって、カムリング４の揺動時、絞り部におけるシール性を確保しつつ、当接部（ストッパ部）を小型化できる。

実施例２のポンプＶＰは、ハウジング本体１の内周面における当接面140と絞り形成面150との境界部位に、切り欠き溝１８を設けない。他の構成は実施例１と同様であるため、実施例１と対応する部分に同一の符号を付して説明を省略する。

図１１は、実施例１の図７と同様、実施例２のカムリング４の突起部４３が収容された部分の拡大図であり、初期セット状態を示す。ハウジング本体１において、当接面140は、実施例１と異なり、端Ｔを越えてそのまま絞り形成部１５（ｙ軸正方向側）に向かって延長され、小さいアールを介して絞り形成面150に連続している。カムリング４においては、実施例１と同様、当接面430と絞り形成面431との境界部位Ｖにアールを設け、ハウジング内周面（当接面140）とカムリング外周面（当接面430）が互いに離間する方向に当接面430を落ち込ませている。

このようにカムリング４の側で「逃がし」を作ることで、両当接面140,430をより確実に面接触させることができ、ストッパ部において、ハウジング本体１の当接面140とカムリング４の当接部43a（当接面430）との干渉を防止し、浮き上がり等によるシール性の低下を防止できる。すなわち、実施例１とは異なり、ハウジング内周面には特に切り欠き溝１８を設けず、カムリング４の境界部位Ｖにアールを設けるだけで、当接面140,430の面接触を確保する。よって、実施例１と同様の効果を得つつ、切り欠き溝１８を形成するための工程を省略し、製造コストを低減できる。

実施例３のポンプＶＰは、実施例２と同様、ハウジング本体１の内周面における当接面140と絞り形成面150の境界部位に、切り欠き溝１８を設けない。実施例２と異なり、カムリング４の当接面430と絞り形成面431との境界部位Ｖに角面取りを設けている。他の構成は実施例２と同様であるため、実施例２と対応する部分に同一の符号を付して説明を省略する。

図１２は、実施例２の図１１と同様、実施例３のカムリング４の突起部４３が収容された部分の拡大図である。実施例３では、当接面430と絞り形成面431との境界部位Ｖを面取りする際、両面430,431に対して略４５°の角度を有する平面で削り取ることで、ハウジング内周面（当接面140）とカムリング外周面（当接面430）が互いに離間する方向に当接面430を落ち込ませている。

よって、実施例２と同様の効果を得ることができるだけでなく、実施例２のようにアールではなく角面取りを設けるだけで済むため、加工が簡単であり、加工コストをより低減できる。

実施例４のポンプＶＰは、ハウジング本体１の突起部１４とカムリング４の当接部43aが、面接触するのではなく、線接触するように構成されている。他の構成は実施例１と同様であるため、同一の符号を付して説明を省略する。

図１３は、実施例１の図７と同様、実施例４のカムリング４の突起部４３が収容された部分の拡大図であり、初期セット状態を示す。ハウジング本体１の突起部１４は、ｚ軸方向から見て、内径側に頂点を有する略三角形状に設けられており、そのｘ軸負方向側（上記三角形のｘ軸負方向側の辺）には基底面141が形成されている。基底面141は、ハウジング本体１の内周面のｚ軸方向全範囲にわたって形成され、ｘ軸負方向側かつｙ軸負方向側に面する平面であり、ｙ軸に対してなす角度は実施例１の当接面140と略等しい。基底面141は、小さいアールを介して絞り形成面150に連続している。図１３の初期セット状態で、基底面141は、カムリング４の当接面430と略平行である。

基底面141において、絞り形成面150に隣接するｙ軸正方向側（ｘ軸負方向側）の端には、突起142が設けられている。突起142は、基底面141からｘ軸負方向側かつｙ軸負方向側に隆起するように形成された凸部であり、ハウジング本体１の内周面にｚ軸方向全範囲にわたって形成されている。突起142は、ｚ軸方向から見て、小さな円弧状の曲面として形成されている。言い換えると、実施例４のハウジング本体１の突起部１４は、実施例２（図１１）の突起部１４において、当接面140から突起142だけを残して基底面141の深さまで削り取った形状を有している。

突起142の頂点は、カムリング４の当接面430（における境界部位Ｖに隣接した部位ｖ）に当接し、両者はｚ軸方向に延びる線同士で接触する。このように、ハウジング本体１の突起部１４（突起142）とカムリング４の当接部43a（当接面430）が線接触することにより、カムリング４の偏心量が増大する方向の揺動が規制される。また、当接面430が突起142と線接触する部位ｖを境界として、制御室Ｒ１と背圧室Ｒ２とが液密に隔成される。すなわち、当接部43a（当接面430）と突起部１４（突起142）は、初期セット状態において、ストッパ部及びシール部として機能する。

実施例１のように面接触させる場合と異なり、線接触する部位の面圧、すなわち突起142（の頂点近傍）及び当接面430（において突起142に当接する部位ｖ）に作用する集中応力が高い。よって、初期セット状態において、接触面圧を増やしてシール性能を向上できる。特に、ハウジング本体１（突起142）はアルミ系金属材料で形成されており、鉄系金属材料で成形されたカムリング４（当接面430）よりも柔らかい。よって、ストッパ部での当接時、線接触により高い面圧が作用すると、強度が比較的弱い突起142（の頂点）が若干つぶれて、寸法や形状の誤差を吸収し、当接部位における両者の密着度が向上する。よって、ストッパ部でのシール性をより向上できる。言い換えると、当接面同士を面接触させる場合のような加工精度が不要であり、実施例１よりも加工コストを低減しつつ、シール性を確保できる。

また、突起142は、基底面141において、ストッパ部と絞り部との接続部近傍側、すなわち基底面141が絞り形成面150と接続する部位の近傍（ｙ軸正方向側の端）に設けられている。このため、カムリング４が揺動を開始し、カムリング４の当接面430がハウジング本体１の突起142から離れる際、カムリング４における制御圧の受圧面積の変化、すなわち制御室Ｒ１に面するカムリング４の外周面401の面積の変化が小さい。すなわち、ｚ軸方向から見て、当接面430において制御室Ｒ１の液圧が作用する範囲は、揺動を開始する直前（Ｕｖ間の距離）と揺動を開始した直後（ＵＶ間の距離）とで、ほとんど差がない。よって、カムリング４の揺動開始時、制御圧によるモーメントＭａの変化が小さいため、カムリング４を円滑に揺動させ始めることができる。したがって、ポンプ容量の急変を予防できるため、ポンプＶＰを安定的に作動することが可能である。

（２０）カムリング４の外周面（当接面430）と当接面（突起142）は、カムリング４の軸方向に線接触するように構成されている。
よって、接触面圧を増大して、シール性能を向上できる。特に、カムリング４の外周面（当接面430）と当接面（突起142）のいずれか一方を他方よりも柔らかい材料で形成した場合、両者の密着度が向上し、シール性をより向上できる。

実施例５のポンプＶＰは、実施例４と同様、ハウジング本体１の突起部１４とカムリング４の当接部43aが線接触するように構成されている。突起をハウジング本体１の側でなくカムリング４の側に設けている点で、実施例４と異なる。他の構成は実施例４と同様であるため、同一の符号を付して説明を省略する。

図１４は、実施例１の図７と同様、実施例５のカムリング４の突起部４３が収容された部分の拡大図であり、初期セット状態を示す。実施例５のハウジング本体１の当接面143は、実施例４の基底面141と同様に形成されており、実施例２（図１１）の突起部１４（当接面140）を実施例４の基底面141の深さまで平行に削り取った形状を有している。カムリング４の当接部43aは、基底面432と突起433を有している。基底面432は、実施例１の当接面430と同様の平面であり、突起部４３のｘ軸正方向側の側面にカムリング４のｚ軸方向全範囲にわたって形成されている。基底面432と絞り形成面431との境界部位Ｖには、実施例１よりも小さいアールが設けられている。

基底面432において、絞り形成面431に隣接するｙ軸正方向側の端には、突起433が設けられている。突起433は、基底面432から隆起して形成された凸部であり、カムリング４の外周面にｚ軸方向全範囲にわたって形成されている。突起433は、ｚ軸方向から見て、小さな円弧状の曲面として形成されている。突起433の頂点は、ハウジング本体１の当接面143（における絞り形成面150との境界に隣接した部位）に当接し、両者はｚ軸方向に延びる線同士で接触する。このように線接触することにより、実施例４と同様、当接部43a（突起433）と突起部１４（当接面143）は、初期セット状態において、ストッパ部及びシール部として機能する。

よって、実施例４と同様、ストッパ部での当接時、線接触により高い面圧が作用すると、突起433よりも強度が弱い当接面143が若干つぶれて寸法や形状の誤差を吸収し、当接部位におけるシール性を向上できる。また、突起433は、基底面432において、ストッパ部と絞り部との接続部近傍側に設けられているため、実施例４と同様、カムリング４の揺動開始時、制御圧の受圧面積の変化を小さくして、ポンプＶＰを安定的に作動することが可能である。すなわち、実施例４の上記（２０）と同様の効果を得ることができる。

実施例６のポンプＶＰは、実施例５と同様、突起をカムリング４の側に設けてハウジング本体１の突起部１４と線接触するように構成されている。突起のアール（曲率半径）を大きく設けている点で、実施例５と異なる。他の構成は実施例５と同様であるため、同一の符号を付して説明を省略する。

図１５は、実施例１の図７と同様、実施例５のカムリング４の突起部４３が収容された部分の拡大図であり、初期セット状態を示す。実施例６のハウジング本体１の当接面143は、実施例５と同様である。カムリング４の当接部43aは、基底面432と突起433を有している。基底面432と絞り形成面431との境界部位Ｖには、実施例５よりも大きいアールが設けられている。

基底面432において、絞り形成面431に隣接するｙ軸正方向側であってハウジング本体１の当接面143と対向する部位には、突起433が設けられている。突起433のアール（曲率半径）は実施例５よりも大きく設定されており、突起433は、基底面432の半分弱の範囲にわたる大きな円弧状の凸曲面として形成されている。突起433の頂点は、ハウジング本体１の当接面143（における略中間部位）に当接し、両者はｚ軸方向に延びる線同士で接触する。

実施例５と同様、ストッパ部での当接時、線接触により高い面圧が作用すると、強度が比較的弱い当接面143が若干つぶれて、寸法や形状の誤差を吸収する。このように当接面143が若干つぶれて突起433との密着度が増した状態では、突起433と当接面143は厳密には線同士ではなく、若干の幅を持った面同士で接触するようになる。よって、接触面積の観点からは、実施例５のように突起433と当接面143が線同士で接触する場合よりも有利である。また、実施例１のように当接面140,430同士が全面的に接触する場合よりも面圧が高いため、接触面圧の観点からは実施例１よりも有利である一方、実施例５のように狭い範囲で線接触する場合よりも面圧が低く、極端に接触面圧が高くなることを抑制できるため、ハウジング本体１及びカムリング４の材料の強度に応じて面圧を適切に設定できるという利点がある。尚、カムリング４が揺動を開始する際の受圧面積の変化は、実施例５よりは大きいものの実施例１より小さいため、実施例１に比べてポンプ容量の急変を抑制し、ポンプＶＰを安定的に作動することが可能である。

実施例７のポンプＶＰは、カムリング４の揺動時、絞り部の流路断面積が小さくなるように設けられている。他の構成は実施例１と同様であるため、同一の符号を付して説明を省略する。

図１６は、実施例７のフロントカバー３を外した状態のポンプＶＰをｚ軸正方向側から見た正面図であり、カムリング４の揺動量が最小である初期セット状態（最大偏心状態）を示す。図１７は、カムリング４の揺動量が最大である状態（最小偏心状態）を示す。図１８、図１９は、ハウジング本体１にカムリング４の突起部４３が収容された部分を示す。図１８は図１６における上記部分の拡大図であり、図１９は図１７における上記部分の拡大図である。

ハウジング本体１の絞り形成面150は、ｚ軸方向から見て、点Ｑ' を中心とする緩やかな円弧状の曲面である。点Ｑ' は、揺動支点Ｑと略同じｘ軸方向位置であって、点Ｑよりも所定距離だけｙ軸正方向側にオフセットし、ピボット部４１の外周面と略一致するｙ軸方向位置に設定されている。カムリング４の絞り形成面431は、ハウジング本体１の絞り形成面150と略同一の曲率（半径）を有する曲面であり、初期セット位置で、ｚ軸方向から見て、点Ｑ' を中心とする緩やかな円弧状である。実施例１と同様、揺動支点Ｑを通りかつ絞り形成面150に略垂直な直線ｌを考えると、点Ｑ' は直線ｌよりも駆動軸中心Ｏに対して遠い位置にずれている。

図１８に示すように、初期セット状態で、絞り形成面150,431の間の隙間ＣＬの幅（面150に対して略垂直方向の寸法）は、（面150に沿う方向において）略同一の所定値Ｌａに設定されている。所定値Ｌａは、実施例１の隙間ＣＬの幅Ｌと同じである。ハウジング本体１の絞り形成面150の任意の部位Ａに対向するカムリング４の絞り形成面431の部位は、初期セット状態ではＢ１であり、最小偏心状態ではＢ２である。上記のように点Ｑ' は直線ｌよりも中心Ｏに対して遠い位置にずれているため、点ＱからＢ２までの距離は、点ＱからＢ１までの距離よりも所定量だけ僅かに長い。よって、部位Ａに定位して見ると、図１９の最小偏心状態における隙間ＣＬの幅Ｌｂ（ＡとＢ２の間の距離）は、上記所定量に対応する分だけ、図１８の初期セット状態における隙間ＣＬの幅Ｌａ（ＡとＢ１の間の距離）よりも短くなる。

このように、カムリング４が支点Ｑを中心に揺動すると、カムリング４の絞り形成面431は、カムリング４の揺動軌跡（支点Ｑを中心とする円弧）からずれて絞り形成面150の側へ動くため、隙間ＣＬの幅はＬａからＬｂへ向かって徐々に小さくなる。言い換えると、絞り部における作動油の流路断面積（隙間ＣＬの断面積）は、カムリング４が揺動するにつれて、Ｌａ×ＨからＬｂ×Ｈへ向かって徐々に小さくなる。一方、絞り部の流路長は、カムリング４が揺動するにつれて、ＤａからＤｂへ向かって徐々に短くなる。したがって、流路長に比例し、流路断面積に反比例する絞り部の抵抗は、カムリング４が揺動しても、その変化が抑制される。

このように実施例７では、絞り部の流路長とリーク量を考慮し、カムリング４が揺動した際に絞り部の流路断面積が小さくなるように設定することで、絞り部としての抵抗の変化を、（カムリング４が揺動しても隙間ＣＬの幅がＬのままであり流路断面積がＬ×Ｈのまま変わらない）実施例１よりも小さくする。これにより、カムリング４の揺動時、絞り部を通って背圧室Ｒ２へリークする作動油量が略一定になるように制限する。したがって、上記リークする作動油により（カムリング４の絞り形成部43bからアーム部４２に至る範囲で）発生しカムリング４を揺動させる力のモーメントが略一定になり、その変化が小さくなるため、より確実に設計通りにカムリング４を作動させることが可能となる。また、絞り部において、実施例１よりも安定したシール性能を実現でき、リーク量をより抑制することでポンプＶＰの効率を向上できる。

（２１）絞り部（絞り形成面150,431の間で形成される隙間ＣＬ）は、カムリング４が揺動した際に流路断面積が小さくなる。
よって、カムリング４の作動及び絞り部のシール性能をより安定させることができ、またポンプＶＰの効率を向上できる。

実施例８のポンプＶＰは、カムリング４の揺動時、実施例７とは反対に、絞り部の流路断面積が大きくなるように設けられている。他の構成は実施例１と同様であるため、同一の符号を付して説明を省略する。図２０、図２１は、実施例８のフロントカバー３を外した状態のポンプＶＰをｚ軸正方向側から見た正面図である。図２０は初期セット状態（最大偏心状態）を示し、図２１は最小偏心状態を示す。図２２は図２０の部分拡大図であり、図２３は図２１の部分拡大図である。

ハウジング本体１の絞り形成面150は、ｚ軸方向から見て、点Ｑ' ' を中心とする緩やかな円弧状の曲面である。点Ｑ' ' は、揺動支点Ｑと略同じｘ軸方向位置であって、揺動支点Ｑよりも所定距離だけｙ軸負方向側にオフセットし、ピボット部４１の外周面と略一致するｙ軸方向位置に設定されている。カムリング４の絞り形成面431は、ハウジング本体１の絞り形成面150と略同一の曲率（半径）を有する曲面であり、初期セット位置で、ｚ軸方向から見て、点Ｑ' ' を中心とする緩やかな円弧状である。実施例１と同様、揺動支点Ｑを通りかつ絞り形成面150に略垂直な直線ｌを考えると、点Ｑ' ' は、直線ｌよりも駆動軸中心Ｏに対して近い位置にずれている。

図２２に示すように、初期セット状態で、絞り形成面150,431の間の隙間ＣＬの幅（面150に対して略垂直方向の寸法）は、（面150に沿う方向において）略同一の所定値Ｌａに設定されている。所定値Ｌａは、実施例１の隙間ＣＬの幅Ｌよりも小さく設定されている。ハウジング本体１の絞り形成面150の任意の部位Ａに対向するカムリング４の絞り形成面431の部位は、初期セット状態ではＢ１であり、最小偏心状態ではＢ２である。上記のように点Ｑ' ' は直線ｌよりも中心Ｏに対して近い位置にずれているため、支点ＱからＢ２までの距離は、支点ＱからＢ１までの距離よりも所定量だけ僅かに短い。よって、部位Ａに定位して見ると、図２３の最小偏心状態における隙間ＣＬの幅Ｌｂ（ＡとＢ２の間の距離）は、上記所定量に対応する分だけ、図２２の初期セット状態における隙間ＣＬの幅Ｌａ（ＡとＢ１の間の距離）よりも長くなる。

このように、カムリング４が支点Ｑを中心に揺動すると、カムリング４の絞り形成面431は、カムリング４の揺動軌跡（支点Ｑを中心とする円弧）からずれて絞り形成面150から離れる側へ動くため、隙間ＣＬの幅はＬａからＬｂへ向かって徐々に大きくなる。言い換えると、絞り部における作動油の流路断面積（隙間ＣＬの断面積）は、カムリング４が揺動するにつれて、Ｌａ×ＨからＬｂ×Ｈへ向かって徐々に大きくなる。一方、絞り部の流路長は、カムリング４が揺動するにつれて、ＤａからＤｂへ向かって徐々に短くなる。したがって、流路長に比例し、流路断面積に反比例する絞り部の抵抗は、カムリング４が揺動するにつれて大きく低下する。

このように実施例８では、絞り部の流路長とリーク量を考慮し、絞り部としての抵抗の変化を、（カムリング４が揺動しても隙間ＣＬの幅がＬのままであり流路断面積がＬ×Ｈのまま変わらない）実施例１よりも大きくする。すなわち、カムリング４の揺動開始時には絞り部の流路断面積を実施例１よりも小さくする一方、カムリング４の揺動に応じて流路断面積をより急速に増大させ、カムリング４が所定量以上揺動するようになれば、実施例１よりも流路断面積を大きくする。よって、カムリング４が揺動するにつれて、絞り部を通って背圧室Ｒ２へリークする作動油量が少量から多量へ変化するとともに、その変化率が大きい。また、上記リークする作動油により（カムリング４の絞り形成部43bからアーム部４２に至る範囲で）発生しカムリング４を揺動させる力のモーメントが、小さな値から大きな値へ増大するとともに、その変化率が大きい。

よって、実施例８のポンプＶＰでは、図２４のような油圧特性（a）が得られる。回転数領域（ア）の特性は実施例１（図１０）と同様である。隙間ＣＬの幅Ｌａは、実施例１の幅Ｌよりも小さく設定されているため、揺動の初期である領域（イ）では、絞り部からのリーク量が少ない。よって、回転数の増加に対して吐出圧が実施例１よりも急速に上昇する。このため、領域（イ）の回転数の範囲は実施例１よりも狭い。保持位置となる領域（ウ）では、絞り部からのリーク量が実施例１よりも多くなるため、カムリングを揺動させる力のモーメントが実施例１よりも大きくなる。このため、実施例１よりも低い吐出圧の段階（制御圧によるモーメントＭａが小さい時点）から、上記リークによる力のモーメントがカムリング４を揺動させる方向に付加的に作用し、制御圧によるモーメントＭａをアシストする。よって、実施例１よりも回転数が小さい段階で、第２コイルばね８ｂを押し縮める力が発生し、揺動が再開される。このため、領域（ウ）の回転数の範囲は実施例１よりも狭く、揺動の後期である領域（エ）の回転数の範囲は実施例１よりも広くなる。

このように、実施例８では、実施例１と同じ２重のコイルばね８ａ,８ｂを用いつつ、実施例１とは異なるポンプ特性を得ることができる。すなわち、カムリング４の揺動角に対してばね定数が変化する特殊な非線形ばねを用いた場合と同様の油圧特性が得られる。よって、ポンプＶＰに対する要求特性が変化した場合でも、隙間ＣＬの大きさ（リーク量）を適宜調整することで、要求に柔軟に対応することができる。また、回転数の増加に応じてリーク量が増えるため、制御室Ｒ１の圧力（吐出圧）が過度に上昇することを抑制できる。

（２２）絞り部（絞り形成面150,431の間で形成される隙間ＣＬ）は、カムリング４が揺動した際に流路断面積が大きくなる。
よって、所望の油圧特性を得て、ポンプＶＰに対する要求に柔軟に対応することができる。

実施例９のポンプＶＰは、ストッパ部を設ける部位が実施例１とは異なり、カムリング４のアーム部４２にストッパ部を設けている。他の構成は実施例１と同様であるため、同一の符号を付して説明を省略する。

図２５、図２６は、実施例９のフロントカバー３を外した状態のポンプＶＰをｚ軸正方向側から見た正面図である。図２５は初期セット状態（最大偏心状態）を示し、図２６は最小偏心状態を示す。

実施例９のハウジング本体１には、突起部１４のｘ軸負方向側に、絞り形成面144が形成されている。絞り形成面144は、ハウジング本体１の内周面のｚ軸方向全範囲にわたって形成され、ｘ軸負方向側かつｙ軸負方向側に面する平面である。絞り形成面144は、突起部１４において、実施例１の当接面140（図２参照）と平行に当接面140から所定深さまで削り取った平面形状であり、絞り形成面144がｙ軸に対してなす角度は、当接面140の上記角度と略等しい。絞り形成面144は、小さいアールを介して絞り形成部１５の絞り形成面150に連続している。すなわち、突起部１４に第1絞り形成面144が設けられ、絞り形成部１５に第２絞り形成面150が設けられている。尚、絞り形成面144に実施例１のような切り欠き溝１８は設けられていない。

実施例９のカムリング４の突起部４３は、そのｘ軸正方向側に、絞り形成部43aを有している。絞り形成部43aは、実施例１の当接部43aと同様の構成であり、絞り形成面434を有している。絞り形成面434は、実施例１の当接面430と同様の構成である。すなわち、カムリング４における揺動支点Ｑに近い側に第１絞り形成部43a（第１絞り形成面434）が設けられ、支点Ｑから離れた側に第２絞り形成部43b（第２絞り形成面430）が設けられている。

ハウジング本体１のアーム収容部１６におけるy軸正方向側の内周面161には、アーム部収容室160の内部に向かってy軸負方向に突出する当接部１９が形成されている。当接部１９は、ハウジング本体１（アーム収容部１６）のx軸方向全範囲にわたって設けられており、当接部１９のy軸負方向側の端には、当接面190が形成されている。当接面190は、x軸に略平行な平面であり、面161からy軸負方向に所定距離だけ離れた位置に設けられているとともに、x軸方向で所定幅を有している。

図２５の初期セット状態で、当接部１９の当接面190は、対向するカムリング４のアーム本体420のy軸正方向側の面422と、ｚ軸方向全範囲にわたって面接触する。このように、初期セット状態では、当接部１９がアーム本体420と当接することで、偏心量が大きくなる方向でのカムリング４の揺動が規制される。すなわち、当接部１９とアーム本体420はストッパ部として機能する。

ストッパ部によってカムリング４の揺動が規制された初期セット状態で、ハウジング本体１の絞り形成面144は、カムリング４の絞り形成面434と略平行であり、対向する両絞り形成面144,434の間には僅かな隙間ＣＬ′が設けられている。この隙間ＣＬ′の幅は十分に狭いため、隙間ＣＬ′を通って流通する作動油量は制限される。また、両絞り形成面144,434に隣接する絞り形成面150,431は、実施例1と同様、隙間ＣＬを形成して作動油の流通を制限する。よって、初期セット状態で、ハウジング本体１の突起部１４（第1絞り形成面144）とカムリング４の第1絞り形成部43a（により形成される隙間ＣＬ′）は、第１絞り部（シール部）として機能し、ハウジング本体１の絞り形成部１５（第２絞り形成面150）とカムリング４の第２絞り形成部43b（により形成される隙間ＣＬ）は、第２絞り部（シール部）として機能する。

初期セット状態では、第１、第２絞り部を境界として、制御室Ｒ１と背圧室Ｒ２との間の作動油の流通が制限され、この絞り機能により両室Ｒ１,Ｒ２が液密に隔成される。すなわち制御室Ｒ１は、カムリング４の外周側で、第１及び第２の絞り部とカムリング４の揺動支点Ｑ（ピボット部４１とピボット設置部133）とによって隔成される。

一方、カムリング４が付勢部材８の付勢力に抗して揺動しているときは、第１絞り部において、両絞り形成面144,434が離間して隙間ＣＬ′が広がるため、作動油の流通は制限されなくなる。よって、この状態では、実施例1と同様、第２絞り部のみが絞り部（シール部）として機能し、制御室Ｒ１は、カムリング４の外周側で、第２絞り部とカムリング４の揺動支点Ｑ（ピボット部４１とピボット設置部133）とによって隔成されるようになる。

言い換えると、第１絞り部は、ストッパ部（当接部１９）によってカムリング４の揺動が規制された初期セット状態で、ハウジング本体１の第1絞り形成面144がカムリング４の外周面401（第１絞り形成面434）と対向することで構成される。一方、第２絞り部は、カムリング４の揺動状態によらず、ハウジング本体１の第２絞り形成面150とカムリング４の外周面401（第２絞り形成面431）との間で構成される。

このように、実施例９では、初期セット状態において、実施例1のようにストッパ部での当接により制御室Ｒ１を隔成するのではなく、第１、第２絞り部での絞りにより制御室Ｒ１を隔成している。ここで、絞り部を２箇所設けることで、制御室Ｒ１から背圧室Ｒ２へ至る流路を長くしている。また、第１絞り部と第２絞り部は角度βをもって配置されており、第１、第２絞り部の境界（第１絞り形成面434と第２絞り形成面431との境界部位）において流路の方向が変わるように設けられている。このように、絞り流路の長さを長くし、かつ流路を途中で曲げることで、絞り部全体としての抵抗を大きくしている。これにより、部材同士の当接により隔成しなくても制御室Ｒ１のシール性を向上している。

第１絞り部は、第２絞り部よりも面積が小さく設けられている。すなわち、初期セット状態で、第２絞り部における両絞り形成面150,431の対向面積は、約Ｄａ×Ｈである（図７参照）。一方、Ｄａは、第１絞り部（第1絞り形成面144）のカムリング周方向における（ｚ軸方向から見た）長さよりも大きく設定されている。よって、図２５の初期セット状態において、第１絞り部における両絞り形成面144,434の対向面積よりも、第２絞り部の対向面積Ｄａ×Ｈの方が大きい。これにより、カムリング４の揺動時、第２絞り部の流路長を十分に確保して、第２絞り部による制御室Ｒ１のシール性を確保しつつ、第１絞り部の面積（周方向長さ）を小さくすることで、ポンプＶＰを小型化することができる。

また、ストッパ部（当接部１９）を、突起部１４ないし突起部４３よりも揺動支点Ｑから遠い位置にあるアーム部４２の側に設けたことで、揺動規制時にストッパ部に作用する力が小さくなり、当接部１９の面圧が低くなる。よって、当接部１９を小型化してストッパ部の構成を簡素化できる。また、ストッパ部（当接部１９）は制御室Ｒ１を隔成するためのシール機能を有しなくてよいため、ハウジング本体１のｚ軸方向全範囲に設ける必要がない。よって、当接部１９をより小型化してストッパ部の構成をさらに簡素化することが可能である。

（２３）ロータ５の回転中心Ｏとカムリング内周面400の中心Ｐとの偏心量が大きくなる方向のカムリング４の揺動を規制するストッパ部（当接部１９）と、ストッパ部によってカムリング４の揺動が規制された状態で（第1絞り形成面144が）カムリング４の外周面（第１絞り形成面434）と対向することで構成される第１の絞り部（第１絞り部）と、カムリング４の揺動状態によらず（第２絞り形成面150と）カムリング４の外周面（第２絞り形成面431）との間で構成される第２の絞り部（第２絞り部）と、ストッパ部によってカムリング４の揺動が規制された状態では、カムリング外周で第１の絞り部及び第２の絞り部とカムリングの揺動支点Ｑとによって隔成されると共に、カムリング４が付勢部材８の付勢力に抗して揺動している状態では、カムリング外周で第２の絞り部とカムリングの揺動支点Ｑとによって隔成され、吐出部の圧力が導かれることによりカムリング４を付勢部材８の付勢力に抗して揺動させる制御室Ｒ１と、を備えた。

すなわち、実施例１ではストッパ部と絞り部を隣接して配置したが、必ずしも隣接させる必要はなく、本実施例９のように、ストッパ部と絞り部を互いに離れた位置に設けてもよい。この場合もシール部材を省略できる等、実施例１と同様の効果を得ることができる。また本実施例９では、絞り部を複数設けて絞り流路を長くし、流路抵抗を大きくすることで、揺動が規制された初期セット状態において制御室Ｒ１のシール性を向上できる。

（２３）第１の絞り部は、第２の絞り部よりも（対向）面積が小さい。
よって、第１絞り部を小さくしてポンプＶＰの小型化を図ることができるとともに、カムリング４の揺動時は第２絞り部によりシール性を確保することができる。

実施例１０のポンプＶＰは、軸受給油溝２６（横溝26a）がロータ５の半径方向に一直線に延びるとともにその溝幅がベーン６の幅よりも小さく設けられている。他の構成は実施例１と同様であるため、同一の符号を付して説明を省略する。

図２７は、実施例１０のリアカバー２をｚ軸正方向から見た正面図である。軸受給油溝２６は、横溝26aと縦溝26bを有している。横溝26aは、ｘ軸上に直線状に形成されており、三日月状溝24aに接続する端部Ｈ' から、駆動軸９の半径方向にx軸負方向に延びて端部Ｊに至り、縦溝26bと連通する。ｚ軸方向から見て、横溝26aの溝幅（横溝26aが延びる方向に対して垂直方向での幅）は、ベーン６の幅（ｘｙ平面内でベーン６が延びる方向に対して垂直方向での幅）よりも小さく設定されている。すなわち、横溝26aの溝幅は、ベーン６のリアカバー２と摺接する側の（ｚ軸負方向側の）面の厚みよりも狭く設けられている。縦溝26bの構成は実施例１と同様である。

横溝26aは、ベーン６の幅（厚み）よりも幅が狭く設けられているため、ベーン６がロータ５から出没しつつ軸受給油溝２６と重なる位置に回転移動した際、ベーン６の少なくとも一部が軸受給油溝２６から外れるように設けられている。すなわち、ｚ軸方向から見て横溝26aとベーン６が重なる際、ベーン６の幅（厚さ）方向端部は横溝26aからはみ出し、（横溝26a近傍の）リアカバー２の面２ａ上に位置する。よって、回転移動してきたベーン６が軸受給油溝２６（横溝26a）の内部に落ち込むことが防止され、実施例１と同様の効果を得ることができる。

さらに実施例１０では、ロータ半径方向に延びる横溝26aを設けることで、リアカバー２をアルミダイキャスト（金型）により成型する際、抜きテーパの関係で有利となる。特に、縦溝26bを成型する際、横溝26aを同時に成型することで、金型からの取り出しが容易になる。また、ロータ半径方向に横溝26aを設けることで、横溝26aの長さを最短とできるため、より円滑に軸受孔２０へ作動油を供給できる。また、横溝26aは全範囲にわたって直線状に設けられているため、実施例１よりも成形が容易である。

実施例１１のポンプＶＰでは、軸受給油溝２６（横溝26a）が、駆動軸９の回転方向側に傾斜した部分（第１溝263）を有している。他の構成は実施例１と同様であるため、同一の符号を付して説明を省略する。

図２８は、実施例１１のリアカバー２をｚ軸正方向から見た正面図である。軸受給油溝２６は、横溝26aと縦溝26bを有している。横溝26aは、折れ曲がった「く」の字状に形成されており、三日月状溝24aのｙ軸負方向側に接続する端部Ｈ''からx軸負方向かつy軸正方向に直線状に延びて端部Ｉに至る第１溝263と、端部Ｉからｘ軸負方向に延びて端部Ｊに至る、実施例１の第２溝262と同様の第２溝264と、を有している。第１溝263の長さは、実施例１の第１溝261と同様に設けられ、第２溝264の長さは、実施例１の第２溝262と同様に設けられている。縦溝26bの構成は実施例１と同様である。

第１溝263は、第２溝264（駆動軸９の半径方向ないしベーン６の出没方向）に対して、駆動軸９の回転方向側（図２８の時計回り方向側）に傾斜している。ここで第１溝263は、吐出ポート２４（三日月状溝24a）と軸受孔２０との間で、ベーン６が摺動する範囲である吐出ポート２４側（第２溝264よりも外径側）に設けられている。よって、この第１溝263が「駆動軸９の回転方向側に傾斜する」とは、駆動軸９の半径方向に沿って外径側へ向かい、軸受孔２０（中心Ｏ）から遠ざかるにつれて、第１溝263が、駆動軸９の半径方向に対し、駆動軸９の回転方向の側にオフセットするように傾斜することをいう。言い換えると、第１溝263は、第２溝264に対して、駆動軸９の回転方向側に所定の角度θが付けられている（０°＜θ＜９０°）。第１溝263と第２溝264は、中心Ｏの周りの回転方向で見たとき、駆動軸９の逆回転方向（図２８の反時計回り方向）に凸の横溝26aを構成している。角度θの大きさは実施例１の角度η（図４参照）と同様である。

また、吐出ポート２４（三日月状溝24a）と連続する第１溝263の端部Ｈ'' に対して駆動軸９の回転方向側で隣接するリアカバー２の部分は、縁部２８である。縁部２８が第１溝263と三日月状溝24aの内周縁241とに挟まれてなす角κは鈍角（９０°＜κ＜１８０°）である。角κの大きさは、実施例１の角ρ（図４参照）との関係で見ると、κ≒（１８０°−ρ）である。また、第２溝264と連続する第１溝263の端部Ｉに対して、駆動軸９の回転方向側で隣接するリアカバー２の部分は縁部２９である。縁部２９が第１溝263と第２溝264とに挟まれてなす角λは鈍角（９０°＜λ＜１８０°）である。

第１溝263は、ロータ５の半径方向に対して傾斜しており、ベーン６の出没方向に対して角度が付けられている。このため、ベーン６が、面２ａに対して摺動しつつ、第１溝263に重なる位置に回転移動してきた際、カムリング４の偏心状態に関わらず、ベーン６は第１溝263に対して（z軸方向から見て）交差し、ベーン６の少なくとも一部が横溝26a（第１溝263）から外れる。よって、回転移動してきたベーン６が横溝26a（第１溝263）の内部に落ち込むことが防止され、実施例１と同様の効果を得ることができる。

さらに本実施例１１の第１溝263は、駆動軸９の回転方向側に傾斜している。これにより、ベーン６が横溝26aの上を摺動しつつ通過する際、横溝26aの駆動軸回転方向側の縁部とベーン６との干渉が抑制されるため、上記干渉による摩耗を防止しつつポンプVPの作動を円滑にすることができる。

すなわち、対比のために説明すると、実施例１では、第１溝261は、ベーン６の摺動範囲（第２溝262の外径側）で、駆動軸９の回転方向と反対側に傾斜している。このため、ベーン６がロータ５の回転に応じて回転移動し、第１溝263の端部Ｈを通過した直後に横切るリアカバー２の部分は縁部２７である。リアカバー２の面２ａに摺接してきたベーン６の側面が第１溝263の端部Ｈと重なったとき、この重なり部位においてベーン６が僅かに（ｚ軸方向で）傾き、第１溝263（端部Ｈ）内に若干ずれ込んだような場合、ベーン６の当該部位は、縁部２７の（駆動軸９の逆回転方向側の）先端と接触しうる。縁部２７のなす角ρは鋭角（０°＜ρ＜９０°）であり上記先端は肉薄であるため、ベーン６が上記先端と接触した場合、縁部２７における接触圧力が比較的高くなる。

これに対し、本実施例１１では、第１溝263は、ベーン６の摺動範囲（第２溝264の外径側）で、駆動軸９の回転方向に傾斜している。このため、ベーン６が第１溝263の端部Ｈ''を通過した直後に横切るリアカバー２の部分は縁部２８である。実施例１と同様、面２ａに摺接するベーン６の側面は、縁部２８の（駆動軸９の逆回転方向側の）先端と接触しうる。しかし、縁部２８のなす角κは鈍角であり上記先端は肉厚であるため、ベーン６が上記先端と接触した場合であっても、縁部２８における接触圧力が比較的低くなる。よって、衝撃を分散できるため、縁部２８が欠けたり摩耗したりすることを防止できる。

また、例えば、第２溝264を実施例１の第２溝262より長くして、端部Ｉを実施例１よりも外径側（中心Ｏから離れた位置）に設けた場合、端部Ｉはベーン６の摺動範囲内となりうる。このとき、ベーン６が端部Ｉを通過した直後に横切るリアカバー２の部分は縁部２９である。面２ａに摺接するベーン６の側面は、縁部２９の（駆動軸９の逆回転方向側の）先端と接触しうる。しかし、縁部２９のなす角λは鈍角でありその先端は肉厚であるため、ベーン６が上記先端と接触した場合であっても、縁部２９における接触圧力が低くなる。よって、縁部２９が欠けたり摩耗したりすることを防止できる。言い換えると、第２溝264の長さを短くするには限界があり、所定の長さが必要であるところ、カムリング４の揺動位置によっては端部Ｉが（ロータ５から出没する）ベーン６の基端部と干渉しうる外径側に配置されてしまう場合であっても、上記干渉による影響を小さくすることができる。

以上のように、本実施例１１では、ベーン６との接触・干渉による影響が大きくなる鋭角部分を横溝26aからなくし、さらに、横溝26aの折れ曲がり部位（端部Ｉ）を鈍角とした。よって、ベーン６との干渉を効果的に抑制し、摩耗等をより防止できる。特に、ポンプＶＰを高回転数領域まで用いた場合には効果的である。すなわち、実施例１では、駆動軸９の回転方向と反対側への第１溝261の傾斜構造により、軸受孔２０へ作動油を積極的に導くことができるという利点があるのに対し、本実施例１１では、駆動軸９の回転方向側への第１溝263の傾斜構造により、ベーン６とリアカバー２との干渉をより効果的に抑制できるという利点がある。

［他の実施例］
以上、本発明を実現するための形態を、各実施例に基づいて説明してきたが、本発明の具体的な構成は各実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。

例えば、各実施例では、本発明をベーンポンプに適用したが、ベーンタイプ以外の可変容量オイルポンプに適用してもよい。
各実施例では、ポンプＶＰが供給する流体は油であることとしたが、他の流体、例えば（機関や電動モータ、インバータ等の冷却などに用いる）水を供給することとしてもよい。
各実施例では、ポンプＶＰを自動車に用いることとしたが、他の機械装置に用いることとしてもよい。
各実施例では、ポンプＶＰを内燃機関の潤滑等に用いることとしたが、パワーステアリング装置の駆動源等に用いることとしてもよい。
各実施例では、ポンプＶＰを可変動弁装置を備えた内燃機関に用いることとした。可変動弁装置として、バルブタイミング制御装置以外に、例えば油圧により作動してバルブリフト量を可変制御する装置等を用いてもよい。また、可変動弁装置を備えない内燃機関にポンプＶＰを用いることとしてもよい。
各実施例では、ポンプＶＰを内燃機関により駆動することとしたが、（車両駆動用の）電動モータ等、内燃機関以外の動力源により回転駆動してもよい。また、内燃機関に同期して回転駆動しなくてもよい。
各実施例ではベーン（ないしポンプ室）の数を７としたが、他の数であってもよく、特に限定しない。
側壁（リアカバー及び／又はフロントカバー）とハウジング本体は一体であってもよい。また、フロントカバーに吸入孔及び／又は吐出孔が開口することとしてもよい。

各実施例では、吸入ポートや吐出ポートを、リアカバーのみに設けることとしたが、リアカバーとフロントカバーの両者、又はフロントカバーのみに設けることとしてもよい。また、軸受給油溝をリアカバーのみに設けることとしたが、リアカバーとフロントカバーの両者、又はフロントカバーのみに設けることとしてもよい。

各実施例では、カムリングの揺動支点を設ける方法として、カムリングから突出して設けられたピボット部をハウジング本体に設けられた凹部（ピボット設置部）に設置することとしたが、ハウジング本体から突出するピボット部を設け、これをカムリングに設けた凹部に設置してもよい。また、ピボットピンを用いてもよく、カムリングの外周面とハウジング本体の内周面に受け座（凹部）を形成し、これらの受け座の間にピボットピンを挟みこみ、ピボットピンを中心にカムリングを揺動させることとしてもよい。また、ピボットピンを挿入するための孔をカムリングに設けてもよい。

各実施例では、付勢部材（ばね室）をカムリング内周面中心を挟んで揺動支点と反対側に設けたが、ポンプ室の容積差が大きくなる方向にカムリングを付勢する位置であれば、付勢部材をカムリング外周部のどこに設けてもよい。例えば、カムリング内周面中心より揺動支点側に付勢部材を配置してもよい。
各実施例では、付勢部材として２重のコイルばねを用いたが、１つの（線形又は非線形の）コイルばねを用いてもよいし、コイルばね以外の弾性部材を用いてもよい。

各実施例では、ストッパ部の当接面を軸方向全範囲にわたって設けたが、初期セット状態におけるシール機能を損なわない限り、必ずしも軸方向全範囲に設けなくてもよく、例えば当接面の一部が切り欠かれ、当接状態で制御室と背圧室が部分的に連通していてもよい。

実施例１では、面接触する両当接面140,430を平面で構成したが、両当接面を、平面以外の形状、例えば互いに形状が噛み合う凹凸の曲面で構成し、これらを面接触させることとしてもよい。

各実施例では、ハウジング本体をアルミ系金属材料により形成し、カムリングを鉄系金属材料により形成したが、各部材をそれぞれ他の材料により形成してもよい。また、ハウジング本体とカムリングの材料を強度の点で変わらないものとしてもよいし、カムリングのほうをハウジング本体よりも柔らかい材料で形成して各実施例と同様の効果を得ることとしてもよい。

実施例１では、カムリングの外周面（当接面430）と当接する当接面を、ハウジング（ハウジング本体）の内周面に形成したが、上記当接面（を有する部材）をハウジングとは別部材として設けることとしてもよい。同様に、実施例９で、カムリング（アーム部）の外周面と当接する当接面（を有する部材）をハウジングとは別部材として設けることとしてもよい。

実施例１では、ハウジング（ハウジング本体）の当接部（当接面140）と当接する当接面430をカムリングの外周側に突出する突起部４３に形成したが、例えば内径側に窪んだ凹部をカムリングの外周面に設け、この凹部の内周面とハウジングの当接部（当接面140）とを当接させることとしてもよい。

実施例１では、軸方向から見た突起部４３の形状を略三角形状としたが、矩形状や円弧状など、他の形状としてもよい。

実施例１では、ストッパ部（当接面140, 430）と絞り部（絞り形成面150,431）の間に角度を設けたが、特に角度を設けないこととしてもよい。

実施例１では、絞り部（絞り形成面431等）をストッパ部（当接面140等）と隣接して配置したが、ストッパ部から離れた位置であってもよく、付勢部材によって付勢されて偏心する方向側であれば、カムリング外周側の任意の位置に絞り部を配置してもよい。

実施例１では、初期セット状態から最小偏心状態までの全状態において、ストッパ部の当接面積よりも絞り部の対向面積の方が大きいこととしたが、初期セット状態から最小偏心状態へ移行する間に両面積の大小が逆転し、揺動量が所定以上になると絞り部の対向面積がストッパ部の当接面積以下になるように設けてもよい。また、初期セット状態から最小偏心状態までの全状態において、ストッパ部の当接面積が絞り部の対向面積よりも大きいこととしてもよい。

実施例４では、基底面141における突起142の配置として、ストッパ部と絞り部との接続部近傍（ｙ軸正方向側の端）に突起142を設けることとしたが、例えば基底面141における反対側（ｙ軸負方向側）の端の近傍に突起142を設けてもよく、特に限定しない。同様に、実施例５では、基底面432における突起433の配置として、（絞り形成面431に隣接する）ｙ軸正方向側の端に突起433を設けることとしたが、例えば基底面432における中間位置に突起433を設け、これを当接面143におけるｙ軸負方向側の部位に当接させてもよく、特に限定しない。

また、実施例４において、突起142よりも内径側（ｙ軸負方向側）における三角形状の突起部１４は特に必要でなくなるため、省略することとしてもよい。同様に、実施例５において、突起433と当接する部位よりも内径側（ｙ軸負方向側）における三角形状の突起部１４は特に必要でなくなるため、省略することとしてもよい。すなわち、線接触させる構成とすれば、実施例１のように面接触させる場合と比べて、スペースを節約できる。

実施例６では、突起433と当接するハウジング側の面（当接面143）を平面としたが、ｚ軸方向から見て突起433よりも曲率半径が大きい窪んだ円弧形状の凹曲面としてもよい。また、実施例６では、カムリング４の側に突起433を設けたが、実施例４と同様、ハウジング本体１の側に突起を設け、これをカムリング４に形成した当接面に当接させることとしてもよい。この場合、カムリング４に形成する当接面として、平面のほか、上記のように（突起よりも曲率半径が大きい円弧形状の）凹曲面を構成することもできる。

実施例７，８では、カムリング４の絞り形成面431を、揺動支点Ｑに対してオフセットした点Ｑ'、点Ｑ' ' を中心とする円弧状の曲面に形成することで、絞り部の流路断面積を変化させることとしたが、絞り形成面431を他の形状に適宜形成することで、絞り部の流路断面積の変化を所望の特性（例えば非線形特性）に設定することとしてもよい。

実施例９では、ストッパ部を構成する当接部１９をハウジング本体１から突出して設けたが、カムリング４のアーム部４２から当接部を突出させてもよい。実施例９では、軸方向から見て略三角形状の突起部１４及び突起部４３を設け、その側面により第１、第２絞り部を形成したが、突起部１４及び突起部４３の形状を、軸方向から見て矩形状や円弧状など、他の形状としてもよい。また、第１、第２絞り部を互いに離れた位置に形成してもよい。また、実施例７，８と同様、カムリング４の揺動状態に応じて第１、第２絞り部の流路断面積を変化させてもよい。さらに、第１絞り部を省略してもよい。

各実施例では軸受給油溝２６を設けることとしたが、必ずしも軸受給油溝２６を設けなくてよい。

実施例１，１１において、横溝26aにおける角度η及びθは、第１溝261,263の溝幅等との関係でベーン６が横溝26aに落ち込まない範囲で、０°より大きく９０°より小さい任意の値に適宜設定することができる。

実施例１，１１では、横溝26aにおいて駆動軸９の半径方向に対して直線的に傾斜した部分（第1溝261,263）を設けることで、ベーン６と横溝26aを交差させることとしたが、直線的に傾斜した部分を設けることにとどまらず、横溝26aを例えば曲線状に曲げることでベーン６と交差させることとしてもよい。

実施例１，１１では、横溝26aは、軸受部側端Ｊから所定位置Ｉまでは駆動軸９の半径方向に延び、所定位置Ｉから吐出部側端Ｈまで傾斜することとしたが、駆動軸９の半径方向に延びる部分（第２溝262,264）を設けず、軸受部側端から吐出部側端まで全て直線状に延び、かつ駆動軸９の半径方向に対して傾斜する横溝としてもよい。また、軸受部側端から所定位置までは駆動軸９の半径方向に対して傾斜し、上記所定位置から吐出部側端まで駆動軸９の半径方向に延びる横溝としてもよい。この場合、駆動軸９の半径方向に延びる部分がベーン６の（内径側の）基端部よりも外径側にあれば、ベーン６の一部（基端部）は横溝から外れるため、落ち込みをある程度防止できる。

実施例１０では、横溝26aが延びる方向における全範囲の溝幅をベーンの厚みよりも狭くしたが、上記方向における一部分のみの溝幅をベーンよりも狭くしてもよい。例えば、ベーンが摺動しつつ通過する範囲における一部分をベーンよりも細くすれば、ベーンの落ち込みを防止できる。

各実施例では、軸受給油溝２６（横溝26a）は吐出ポート２４と軸受孔２０を連通することとしたが、吸入ポート２３と軸受孔２０を連通することとしてもよい。また、各実施例において、横溝26aの端部Ｊを、軸受孔２０の周方向における任意の位置に設けることができるし、端部Ｈ、Ｈ'、Ｈ''を、吐出ポート２４（ないし吸入ポート２３）における任意の位置に設けることができる。

各実施例では、縦溝26bを設けたが、特に縦溝26bを設けなくてもよい。また、縦溝26bに底部263を設けて袋状にしたが、底部263を設けずハウジングＨＳＧの内外を連通する縦溝を設けることとしてもよい。

各実施例では、リアカバー２を型成形する際に軸受給油溝２６を同時に成形することとしたが、ハウジング（リアカバー２）を型成形した後、切削加工等により軸受給油溝２６を成形することとしてもよい。

各実施例の構成を適宜組み合わせることが可能である。

１ ハウジング本体
２ リアカバー（側壁）
４ カムリング
５ ロータ
６ ベーン
８ 付勢部材
２３ 吸入ポート（吸入部）
２４ 吐出ポート（吐出部）
１４０ 当接面
４００ カムリング内周面
４３０ 当接面（カムリング外周面）
４３１ 絞り形成面（絞り部）
ＶＰ 可変容量オイルポンプ
ＨＳＧ ハウジング
Ｒ１ 制御室
ｒ１〜ｒ７ ポンプ室（作動油室）
Ｏ ロータの回転中心
Ｐ カムリング内周面の中心
Ｑ カムリングの揺動支点

Claims (21)

1. 内燃機関によって回転駆動されるロータと、
   該ロータの外周に出没自在に設けられた複数のベーンと、
   前記ロータ及びベーンを内周に収容し、軸方向両側面に側壁が配置されることにより複数の作動油室を隔成すると共に、揺動支点を中心に揺動することにより前記ロータの回転中心と内周面の中心との偏心量が変化するカムリングと、
   前記カムリングを内部に収容し、前記ロータの回転中心と前記カムリング内周面の中心とが偏心した際に容積が減少する前記作動油室に前記側壁から開口する吐出部と、前記ロータの回転中心と前記カムリング内周面の中心とが偏心した際に容積が増大する前記作動油室に前記側壁から開口する吸入部が設けられたハウジングと、
   前記ロータの回転中心と前記カムリング内周面の中心との偏心量が大きくなる方向に前記カムリングを付勢する付勢部材と、
   前記カムリングが前記付勢部材によって付勢されることによって前記カムリングの外周面と当接する当接面と、
   前記カムリング外周で前記当接面と前記カムリングの揺動支点とによって隔成されると共に、前記吐出部の圧力が導かれることにより前記カムリングを前記付勢部材の付勢力に抗して揺動させる制御室と、
   前記カムリングの外周面に形成され、前記カムリングが揺動しても前記制御室を所定圧力に維持する絞り部と、を備えた
   ことを特徴とする可変容量オイルポンプ。
2. 請求項１に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
   前記カムリングの外周面には平面が設けられ、前記当接面は前記カムリングの平面と面接触する平面で構成されていることを特徴とする可変容量オイルポンプ。
3. 請求項１に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
   前記当接面は、前記ハウジングの内周面に形成されていることを特徴とする可変容量オイルポンプ。
4. 請求項１に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
   前記絞り部は、前記カムリングが揺動したとしても流路断面積が変化しないものであることを特徴とする可変容量オイルポンプ。
5. 請求項１に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
   前記絞り部は、前記カムリングが揺動した際に流路断面積が小さくなることを特徴とする可変容量オイルポンプ。
6. 請求項１に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
   前記絞り部は、前記カムリングが揺動した際に流路断面積が大きくなることを特徴とする可変容量オイルポンプ。
7. 請求項１に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
   前記当接面と前記絞り部は隣接して配置されていることを特徴とする可変容量オイルポンプ。
8. 請求項７に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
   前記当接面と前記絞り部は角度をもって配置されていることを特徴とする可変容量オイルポンプ。
9. 請求項８に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
   前記当接面と前記絞り部は、前記ハウジング内周面に形成され、前記当接面と前記絞り部の境界は、前記ハウジング内周面と前記カムリング外周面が互いに離間する方向に切り欠かれていることを特徴とする可変容量オイルポンプ。
10. 請求項１に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
    前記カムリングの外周面と前記当接面は、前記カムリングの軸方向に線接触するように構成されていることを特徴とする可変容量オイルポンプ。
11. 請求項１に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
    前記当接面は、前記カムリングよりも柔らかい材料で形成されていることを特徴とする可変容量オイルポンプ。
12. 請求項１１に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
    前記当接面は、アルミ系金属材料で成形された前記ハウジングの内周面に形成され、前記カムリングは、鉄系金属材料で成形されていることを特徴とする可変容量オイルポンプ。
13. 請求項１に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
    前記制御室を除く前記カムリング外周部は、前記吸入部と連通していることを特徴とする可変容量オイルポンプ。
14. 請求項１３に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
    前記制御室を除く前記カムリング外周部に、前記カムリングの揺動支点の設置側と反対側の位置に前記付勢部材が配置されていることを特徴とする可変容量オイルポンプ。
15. 回転駆動されるロータと、
    該ロータの外周に出没自在に設けられた複数のベーンと、
    前記ロータ及びベーンを内周に収容し、軸方向両側面に側壁が配置されることにより複数の作動油室を隔成すると共に、軸方向全範囲にわたって設けられた揺動支点を中心に揺動することにより前記ロータの回転中心と内周面の中心との偏心量が変化するカムリングと、
    前記カムリングを内部に収容し、前記ロータの回転中心と前記カムリング内周面の中心とが偏心した際に容積が減少する前記作動油室に前記側壁から開口する吐出部と、前記ロータの回転中心と前記カムリング内周面の中心とが偏心した際に容積が増大する前記作動油室に前記側壁から開口する吸入部が設けられたハウジングと、
    前記ロータの回転中心と前記カムリング内周面の中心との偏心量が大きくなる方向に前記カムリングを付勢する付勢部材と、
    前記カムリングが前記付勢部材によって付勢されることによって前記カムリングの外周面と軸方向全範囲にわたって当接する当接部と、
    前記カムリング外周における前記付勢部材によって付勢されて偏心する方向側であって、前記当接部と前記カムリングの揺動支点との間に設けられ、前記吐出部が開口する制御室と、
    前記カムリングの外周面における前記付勢部材によって付勢されて偏心する方向側に形成され、前記カムリングの揺動軌跡に沿った形状を有する絞り部と、を備えた
    ことを特徴とする可変容量オイルポンプ。
16. 請求項１５に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
    前記カムリングには、外周側に突出する突起が設けられており、該突起に前記当接部が当接することを特徴とする可変容量オイルポンプ。
17. 請求項１６に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
    前記突起は略三角形状に突出しており、そのうちの一側面が前記当接部と当接し、他側面に前記絞り部が設けられていることを特徴とする可変容量オイルポンプ。
18. 請求項１５に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
    前記カムリングにおける前記揺動支点に近い側が前記当接部と当接し、前記揺動支点から離れた側に前記絞り部が設けられていることを特徴とする可変容量オイルポンプ。
19. 請求項１５に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
    前記カムリングが前記ロータに対して最大に偏心している状態で、前記カムリングの外周面と前記当接部の当接面積より前記絞り部の面積の方が大きくなっていることを特徴とする可変容量オイルポンプ。
20. 内燃機関によって回転駆動されるロータと、
    該ロータの外周に出没自在に設けられた複数のベーンと、
    前記ロータ及びベーンを内周に収容し、軸方向両側面に側壁が配置されることにより複数の作動油室を隔成すると共に、揺動支点を中心に揺動することにより前記ロータの回転中心と内周面の中心との偏心量が変化するカムリングと、
    前記カムリングを内部に収容し、前記ロータの回転中心と前記カムリング内周面の中心とが偏心した際に容積が減少する前記作動油室に前記側壁から開口する吐出部と、前記ロータの回転中心と前記カムリング内周面の中心とが偏心した際に容積が増大する前記作動油室に前記側壁から開口する吸入部が設けられたハウジングと、
    前記ロータの回転中心と前記カムリング内周面の中心との偏心量が大きくなる方向に前記カムリングを付勢する付勢部材と、
    前記ロータの回転中心と前記カムリング内周面の中心との偏心量が大きくなる方向の前記カムリングの揺動を規制するストッパ部と、
    該ストッパ部によって前記カムリングの揺動が規制された状態で前記カムリングの外周面と対向することで構成される第１の絞り部と、
    前記カムリングの揺動状態によらず前記カムリングの外周面との間で構成される第２の絞り部と、
    前記ストッパ部によって前記カムリングの揺動が規制された状態では、前記カムリング外周で前記第１の絞り部及び前記第２の絞り部と前記カムリングの揺動支点とによって隔成されると共に、前記カムリングが前記付勢部材の付勢力に抗して揺動している状態では、前記カムリング外周で前記第２の絞り部と前記カムリングの揺動支点とによって隔成され、前記吐出部の圧力が導かれることにより前記カムリングを前記付勢部材の付勢力に抗して揺動させる制御室と、を備えた
    ことを特徴とする可変容量オイルポンプ。
21. 請求項２０に記載の可変容量オイルポンプにおいて、
    前記第１の絞り部は、前記第２の絞り部よりも対向面積が小さいことを特徴とする可変容量オイルポンプ。

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