JPH0417792A - 可変容量型ベーンポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、例えば自動車の自動変速機、油圧式パワース
テアリング装置等のオイル供給用ポンプ等として使用さ
れる可変容量型ベーンポンプに関するものである。

〔従来の技術〕

従来より、この種の可変容量型ベーンポンプとして、例
えば実公昭６３−１９５９７号公報に示すものが知られ
ている。

この従来のポンプは、流体吸入路および流体吐出路を有
するポンプハウジングと、このポンプハウジングの内腔
内に設けられたカムリング（揺動リング）と、このカム
リング内に設けられて回転駆動されるロータと、このロ
ータの外周部に半径方向に進退可能に設けられて半径方
向外端が前記カムリングの内周面に摺接する複数枚のベ
ーンとを備えている。カムリングは、その中心が前記ロ
ータの回転軸線に対して偏心可能となるように前記ポン
プハウジングに支持ピンを介して揺動可能に支持されて
いるとともに、カムスプリングのばね力によって偏心量
の増加方向に付勢されている。

ポンプハウジング内周面とカムリング外周面との間の空
間部分には、制御流体圧が導入されその制御流体圧によ
ってカムリングを偏心量の減少方向に付勢するコントロ
ール圧力室が形成されている。

そして、この従来のポンプは、上記構成により、ロータ
を回転させて前記カムリングの内周面とロータの外周面
との間に形成されたポンプ室の容積を増減させることに
よって、流体を前記流体吸入路を通して前記ポンプ室に
吸入して前記流体吐出路から吐出させることができると
ともに、前記カムリングの偏心量に応じて前記流体吐出
路からの流体の吐出量を変化させることができるように
なっている。

また、従来のポンプでは、絞り部を有するスプールとス
プール用スプリングとからなる流量制御弁を流体吐出路
内に配設し、この流量制御弁によって流体吐出路を通過
する流量に応じた制御流体圧を発生させ、この制御流体
圧をポンプハウジングに形成された制御流体圧導入路を
通して前記コントロール圧力室に導き、その制御流体圧
に応じてカムリングの偏心量を制御して、吐出量が所定
のロータ回転速度までは回転速度に比例して上昇し、所
定の回転速度以上では一定となる吐出量特性（第６図に
示す吐出量特性δ１）を得るようにしている。

〔発明が解決しようとする課題〕

上記のように従来のポンプでは、高精度な加工を必要と
するスプールを有した流量制御弁を用いて、カムリング
の偏心量を制御し、吐出量を制御するようにしていたた
め、コストアップとなっていた。

また、用途によっては、吐出量を所定の回転速度までは
回転速度に比例して上昇させ、所定の回転速度以上では
段階的に上昇させたり、あるいは吐出量を所定の回転速
度までは回転速度に比例して上昇させ、所定の回転速度
を越えると徐々に下降させたりしたい場合等がある。し
かしながら、従来のポンプの構成では、第６図に示す吐
出量特性δ□　しか得ることができなかったため、上記
のような各種の用途に対応させることができなかった。

そこで、カムリングを電動モータによって駆動し、この
電動モータを制御回路によって制御するようにして、用
途に応じた吐出量特性を得ることかできるようにしたも
のが開発されているが、電動モータや制御回路を必要と
するため、コストアップになるという問題があった。

以上の事情に鑑みて、本発明は、安価な構成で所定の吐
出量特性を得ることができる可変容量型ベーンポンプを
提供しようとするものである。

〔課題を解決するための手段〕 本発明にかかる可変容量型ベーンポンプは、流体吸入路
および流体吐出路を有するポンプハウジングと、このポ
ンプハウジングの内腔内に設けられたカムリングと、こ
のカムリング内に設けられて回転駆動されるロータと、
このロータの外周部に半径方向に進退可能に設けられて
半径方向外端が前記カムリングの内周面に摺接する複数
枚のベーンとを備え、前記カムリングは、その中心が前
記ロータの回転軸線に対して偏心可能となるように前記
ポンプハウジングに揺動可能に支持され、かつカムスプ
リングのばね力によって偏心量の増加方向に付勢されて
おり、前記ロータの回転によって前記カムリングの内周
面とロータの外周面との間に形成されたポンプ室の容積
が増減することに伴い、流体が前記流体吸入路を通って
前記ポンプ室に吸入されてそのポンプ室から前記流体吐
出路を通って吐出されるとともに、前記カムリングの偏
心量に応じて前記流体吐出路からの流体の吐出量が変化
するように構成された可変容量型ベーンポンプにおいて
、前記ポンプハウジングの内周面と前記カムリングの外
周面との間の空間部分に、流体圧が導入されその流体圧
によって前記カムリングを偏心量の減少方向に付勢する
第１コントロール圧力室と、流体圧が導入されその流体
圧によって前記カムリングを偏心量の増加方向に付勢す
る第２コントロール圧力室とが形成され、前記容積減少
過程のポンプ室と前記第１コントロール圧力室とを連通
ずる流体圧導入路が設けられ、前記ポンプハウジングの
内側面に前記容積減少過程のポンプ室と前記第２コント
ロール圧力室とを連通し前記カムリングとで絞り部を構
成する連通溝が形成され、前記第２コントロール圧力室
に前記流体吐出路が開口して、前記ポンプ室内の流体が
前記第２コントロール圧力室に一旦導かれてから前記流
体吐出路を通って吐出されるように構成されたものであ
る。

上記構成においては、連通溝のカムリング揺動方向に直
交する断面の面積をカムリング揺動方向に変化させるよ
うに構成してもよい。

〔作用〕

上記構成によれば、絞り部が流路抵抗となって絞り部の
前後で差圧が生じ、第２コントロール圧力室には絞り部
後の低流体圧が導入され、第１コントロール圧力室には
絞り部前の高流体圧が導入される。このため、カムリン
グには、上記高低流体圧間の差圧がカムスプリングのば
ね力に対抗して作用することとなる。

上記差圧は、絞り部を通過する流量（吐出量と一致）と
絞り部の流路断面積とに応じて変化する。

また、吐出量は、ロータ回転速度とカムリング偏心量と
に応じて変化する。このため、絞り部を構成する連通溝
の流路断面積（カムリング揺動力向に直交する断面の面
積）をカムリング揺動方向に一定値とし、かつ吐出量が
所定値になったときの差圧とカムスプリングのばね力と
がバランスするようにしておけば、ロータ回転速度が上
昇して吐出量が所定値を越えると、差圧がカムスプリン
グのばね力に打勝って、カムリングの偏心量が減少し、
吐出量の増加が抑制されるようになる。したがって、吐
出量が所定の回転速度までは回転速度に比例して上昇し
、所定の回転速度以上では徐々に上昇する吐出量特性を
得ることができる。

特に、連通溝の流路断面積をカムリング揺動方向に変化
させるように構成すれば、カムリングの揺動に伴って絞
り部の流路断面積が変化し、差圧か変化し、これに伴っ
てカムリングの偏心量が変化するため、連通溝の流路断
面積の変化の仕方によって種々の吐出量特性を得ること
ができる。

〔実施例〕

第１図ないし第３図は、本発明にかかる可変容量型ベー
ンポンプの一実施例を示している。

この可変容量型ベーンポンプは、ポンプハウジング１と
環状のカムリング２とロータ３とを備えている。

ポンプハウジング１は通路側ノ飄つジング１ａとカバー
側ハウジング１ｂとからなり、通路側ノ１ウジング１ａ
の中央部には一端が開口された円柱状の凹部が形成され
、この凹部はその一端開口部がカバー側ハウジング１ｂ
によって閉塞されて／％ウジング内腔ＩＣを構成してい
る。また、通路側ノ＼ウジング１ａには流体吸入路１１
および流体吐出路１２が貫通形成され、これら流体吸入
路１１および流体吐出路１２の各一端はそれぞれ通路側
ハウジング１ａの外周フランジ部に開口して吸入口１１
ａおよび吐出口１２ａを形成している。一方、流体吸入
路１１および流体吐出路１２の各他端は、後述する容積
増加過程のポンプ室６および第２コントロール圧力室９
２にそれぞれ開口している。

カムリング２は、円形の内周面２１を有し、上記ハウジ
ング内腔ＩＣ内に設けられている。カムリング２の各側
面は、それぞれハウジング内腔ＩＣの各側面（ポンプハ
ウジング内側面）１３．１４に密接されている。

ロータ３は、カムリング２の円形内周面２１よりも小径
に形成され、カムリング２の円形内周面２１内に設けら
れ、かつ両側面がそれぞれポンプハウジング内側面１３
．１４に密接されている。

また、このロータ３は、カバー側ノーウジング１ｂに挿
通されたロータ駆動軸３ａが連結されて、このロータ駆
動軸３ａの軸線αを中心として第１図の矢印Ｃ方向に回
転するようになっている。

ロータ３の外周部には、複数個のベーン溝３１が放射状
に形成されている。各ベーン溝３１はロータ外周面３２
に開口し、各ベーン溝３１にはベーン４かロータ半径方
向に進退可能に嵌め込まれている。

ロータ３の両側面にはそれぞれ環状の溝３３゜３４が形
成され、ポンプハウジング内側面１４側に形成された溝
３３にはガイドリング３５が配設されている。

上記ベーン４は、ガイドリング３５とロータ３の回転に
伴う遠心力とによってロータ半径方向外方に付勢され、
半径方向外端がカムリング２の円形内周面２１に常に押
し当てられて円形内周面２１を摺接するように構成され
ている。

カムリング２の外周面２２とハウジング内腔ＩＣの周面
（ポンプハウジング内周面）１５とには、互いに対向す
る半円状の凹部２３ａ、１８がそれぞれ形成されている
。これらの凹部２３ａ、１８間には円柱形のピボットロ
ーラ２３がその外周面を各凹部２３ａ、１８の内周面に
当接させた状態で設けられて、カムリング２は、ポンプ
ハウジング１によって、ピボットローラ２３の中心０゜
を揺動中心として第１図の矢印Ａ、Ｂ方向に揺動可能に
支持されている。これにより、カムリング２は、その中
心（円形内周面２１の中心）０３がロータ３の回転軸線
αに対して偏心可能となっている。なお、カムリング２
の揺動中心０２からロータ３の回転軸線αまでの距離と
揺動中心０２からカムリング２の中心０３までの距離と
は等しくなるように設定されている。

中心０３と揺動中心０２とを通る中心線βを境とするカ
ムリング２の一方側部分には、スプリング受座２４が形
成されている。このスプリング受座２４には、カムリン
グ２を偏心量の増加方向（第１図の矢印Ｂ方向）に付勢
するカムスプリング２５のばね力が掛かり、これにより
、カムリング２は最大偏心位置に押圧されている。

カムリング外周面２２の揺動中心０２と略反対側の部分
（面）２２ａは、揺動中心０２を中心とする円弧面に形
成されている。この面２２ａとポンプハウジング内周面
１５との間にはシール部材５が介在され、このシール部
材５とピボットロラ２３とによってカムリング外周面２
２とポンプハウジング内周面１５との間の空間部分が仕
切られて２分割されている。そして、２分割された空間
部分の一方側（カムリング偏心側）には第１コントロー
ル圧力室９１が設けられ、他方側には第２コントロール
圧力室９２が設けられている。

上記第１および第２コントロール圧力室９１゜９２には
それぞれ後述するように流体圧か導かれ、第１コントロ
ール圧力室９１は導入された流体圧によってカムリング
２を偏心量の減少方向に付勢し、第２コントロール圧力
室９２は導入された流体圧によってカムリング２を偏心
量の増加方向に付勢するようになっている。

上記シール部材５は、第５図に示すように、全体として
略三日月形に形成されている。また、このシール部材５
は、内周面（カムリング外周面２２側の面）５１が上記
カムリング外周面２２の円弧状部分２２ａに沿った円弧
面に形成され、外周面（ポンプハウジング内周面１５側
の面）５２がポンプハウジング１の円形内周面１５に沿
った円弧面に形成されている。さらに、このシール部材
５は、両側面がそれぞれポンプハウジング内側面１３．
１４に密接されている。

カムリング外周面２２のシール部材５両端部に対応する
位置にはそれぞれ耳部２２ｂ、２２ｃが突設され、上記
カムリング外周面２２の円弧状部分２２ａは、上記各耳
部２２ｂ、２２ｃ位置まで形成されてシール部材５の両
端よりも外側に延長されている。これにより、シール部
材５の両端部がカムリング２の最大偏心状態（第３図の
実線状態）および最小偏心状態（第３図の二点鎖線状態
）のいずれの状態においても上記円弧状部分２２ａより
も外側にはみ出さないようにされている。

ポンプハウジング内周面１５の、上記カムリング偏心側
の耳部２２ｂの端面２２ｄと対向する部分には、最大偏
心状態で耳部２２ｂの端面２２ｄが当接してカムリング
２の動きを止めるストッパ面１５ａが形成されている。

このストッパ面１５ａは、上記耳部２２ｂの端面（カム
リング２のストッパ面当接部）２２ｄとカムリング揺動
中心Ｏ２とを結ぶ線γに対してカムリング偏心量増加側
に静摩擦角辺上の角度θ１で傾斜している。また、耳部
２２ｂの端面２２ｄも、線γに対してθ、の角度で傾斜
し、ストッパ面１５ａに沿うようにされている。

上記ピボットローラ２３は、両側面がそれぞれポンプハ
ウジング内側面１３．１４に密接または埋め込まれた状
態で設けられている。このため、ピボットローラ２３に
はシール作用か与えられ、このピボットローラ２３によ
って第１コントロール圧力室９１と第２コントロール圧
力室９２との間が確実にシールされている。

上記カムリング２の内周面２１とロータ３の外周面３２
とポンプハウジング内側面１３．１４とて囲まれた空間
部分は上記ベーン４によって複数個に分割されて、その
空間部分に複数個のポンプ室６が形成されている。各ポ
ンプ室６は、カムリング２の中心０３かロータ３の回転
軸線αに対して偏心していることにより、ロータ３の回
転に伴って容積が増減するようになっている。

ポンプハウジング内側面１３には、第４図にも示すよう
に、容積減少過程のポンプ室６位置から第２コントロー
ル圧力室９２位置まで延びる連通溝７が形成され、この
連通溝７によって容積減少過程のポンプ室６と第２コン
トロール圧力室９２とが連通されている。この連通溝７
は、幅および深さが一定にされ、流路断面積（カムリン
グ揺動方向に直交する断面の面積と一致）がカムリング
揺動方向に一定となるように形成されている。カムリン
グ２の側面の連通溝７を覆う部分には内周部分を残して
凹部２７が形成されて、その残されたカムリング内周部
分と連通溝７とで流路抵抗となる絞り部７３が構成され
ている。また、カムリング２の、ピボットローラ２３よ
りも第１コントロール圧力室９１＃の部分には、容積減
少過程のポンプ室６と第１コントロール圧力室９１とを
連通ずる流体圧導入路９５ｂが形成されている。この流
体圧導入路９５ｂは、ポンプハウジング内側面１３．１
４のいずれか一方または両方に溝を形成することで構成
してもよい。

なお、２．１ｃはポンプ室６の容積減少に伴う急激な圧
力変動を防止するためにカムリング内周面２１に形成さ
れた側溝であり、９５は容積減少過程のポンプ室６内の
流体を連通溝７および流体圧導入路９５ｂに導くために
ポンプハウジング内側面１３に形成された吐出用溝であ
る。

上記構成において、第１図の状態（カムリング２か最大
に偏心した状態）から、ロータ３を矢印Ｃ方向に回転さ
せると、各ポンプ室６も容積の増減を繰り返しながら矢
印Ｃ方向に回転移動する。

そして、各ポンプ室６は、容積増加過程において吸入口
１１ａから流体吸入路１１を通してオイル等の流体を吸
入し、容積減少過程において上記吸入した流体を流体圧
導入路９５ｂおよび連通溝７に向けて吐出する。流体圧
導入路９５ｂに向けて吐出された流体はその流体圧導入
路９５ｂを通って第１コントロール圧力室９１に導入さ
れ、連通溝７に向けて吐出された流体はその連通溝７を
通って第２コントロール圧力室９２に導かれた後、流体
吐出路１２に導かれて吐出口１２ａから吐出される。

上記連通溝７には絞り部７３が設けているために、絞り
部７３が流路抵抗となって絞り部７３の前後で差圧が生
じ、第２コントロール圧力室９２には絞り部７３後の低
流体圧Ｐ２が導入され、第１コントロール圧力室９１に
は絞り部７３前の高流体圧Ｐ工が導入される。これによ
り、カムリング２には、偏心量の増加方向に作用するカ
ムスプリング２５のばね力Ｆの他に、高流体圧Ｐ１が偏
心量の減少方向に作用し、低流体圧Ｐ２が偏心量の増加
方向に作用するようになる。つまり、カムリング２には
、高流体圧Ｐ１と低流体圧Ｐ２との差圧ΔＰ（＝Ｐニー
Ｐ２）がカムスプリング２５のばね力Ｆに対抗して作用
するようになる。

上記差圧ΔＰは、絞り部７３を通過する流量（吐出量と
一致）Ｑの２乗に比例して増加し、絞り部７３の流路断
面積ａの２乗に反比例して減少する。また、吐出量Ｑは
、ロータ３の回転速度Ｎおよびカムリング２の偏心量ｅ
に比例して増加する。つまり、次式の関係が成立する。

ΔＰｃｃＱ２　　／　ａ２　　　Ｑｏ：　６　　、Ｎこ
のことから、ロータ回転速度Ｎが低いときは、吐出量Ｑ
が少なく、差圧ΔＰも小さくなる。したかって、この場
合は、差圧ΔＰよりもカムスプリング２５のばね力Ｆが
勝り、カムリング２は最大偏心位置に保持される。この
結果、ロータ回転速度Ｎが低いときは、ロータ回転速度
Ｎに比例して吐出量Ｑが増加するようになる。

一方、ロータ回転速度Ｎが高くなると、吐出量Ｑが増加
し、差圧ΔＰも大きくなる。ここで、吐出量Ｑが所定量
Ｑｏになったときの差圧ΔＰとカムスプリング２５のば
ね力Ｆとがバランスするように設定されているとすると
、ロータ回転速度Ｎが高くなって、吐出量Ｑが所定量Ｑ
ｏを越えると、差圧ΔＰがカムスプリング２５のばね力
Ｆに打ち勝って、カムリング２が偏心量ｅの減少方向に
揺動するようになる。これにより、カムリング２の偏心
量ｅが減少し、押しのけ容積が減って、吐出量Ｑの増加
が抑制される。このため、ロータ回転速度Ｎが高いとき
は、吐出量Ｑが徐々に増加するようになる。

すなわち、このポンプの構成によれば、第６図に二点鎖
線δ２で示すように、ロータ回転速度Ｎが低いときには
ロータ回転速度Ｎに比例して吐出量Ｑを増加させ、ロー
タ回転速度Ｎが高いときには吐出量Ｑを徐々に増加させ
ることができる。しかも、スプール等を有する流量制御
弁を用いずに、ポンプハウジング１やカムリング２等に
連通１ＩＩ７や流体圧導入路９５ｂを形成するだけで、
第６図に示すような吐出量特性δ２を得ることができる
ため、安価に構成することができる。

さらに、このポンプの特徴として、連通溝７をポンプハ
ウジング内側面１３に形成しているため、このようにす
る代りにカムリング２にその内周面２１から外周面２２
に貫通する連通孔を形成した場合と比べて、各ベーン４
の外方端部が摺接するカムリング内周面２１に加工を施
す必要がなくなり、ベーン４とカムリング内周面２１と
の間の摺動抵抗の低減やベーン４の耐久性向上を図るこ
とができる。

また、このポンプの構成では、カムリング外周面２２の
カムリング揺動中心０２と略反対側の部分２２ａをカム
リング揺動中心０２を中心とする円弧面に形成し、この
面２２ａとポンプハウジング内周面１５との間にシール
部材５を介在させ、このシール部材５を全体として略三
日月形に形成している。そして、シール部材５の内周面
５１を上記カムリング外周面２２の円弧状部分に沿った
円弧面に形成する一方、シール部材５の外周面５２をポ
ンプハウジング１の円形内周面１５に沿った円弧面に形
成している。このため、シール部材５とカムリング外周
面２２、シール部材５とポンプハウジング内周面１５の
他、シール部材５とポンプハウジング内側面１３．１４
とがそれぞれ長い距離に亘って接触するようになり、第
１コントロール圧力室９１と第２コントロール圧力室９
２との間をシール部材５によって確実にシールすること
ができる。

さらに、このポンプの構成では、カムリング外周面２２
の円弧状部分２２ａをシール部材５の両端よりも外側に
延長するようにしている。このため、カムリング２の最
大偏心状態および最小偏心状態のいずれの状態において
もシール部材５の両端部がはみ出すことがなくなり、カ
ムリング２が揺動したときに、シール部材５の両端部が
カムリング外周面２２の円弧状部分２２ａとポンプハウ
ジング内周面１５との間に噛み込まれることがなくなり
、簡単な構造でシール部材５を確実に固定することがで
きる。

また、このポンプの構成のように、シール部材５の両端
部に対応するカムリング外周面２２位置にそれぞれ耳部
２２ｂ、２２ｃを突設し、カムリング外周面２２の円弧
状部分２２ａを上記各耳部２２ｂ、２２ｃ位置まで形成
してシール部材５の両端部よりも外側に延長するように
すれば、カムリング偏心側の耳部２２ｂの端面２２ｄを
ストッパ面１５ａに当接するストッパ面当接部として利
用することができる。

しかも、このポンプの構成では、ストッパ面１５ａを耳
部２２ｂの端面２２ｄとカムリング２の揺動中心０２と
を結ぶ線γに対してカムリング偏心量増加側に静摩擦角
辺上の角度θ□で傾斜させている。このため、カムリン
グ２が最大偏心状態になって、カムリング２の耳部２２
ｂがカムスプリング２５のばね力でストッパ面１５ａに
押し付けられるようになると、カムスプリング２５によ
る押付は力の分力がピボットローラ２３に向かって生じ
てカムリング２に作用するようになり、この力が耳部２
２ｂの端面２２ｄとストッパ面１５ａとの間に生じる摩
擦力よりも勝って、カムリング２がピボットローラ２３
に押圧され、ピボットローラ２３とカムリング２の半円
状凹部２３ａ内周面との間のシール性が高められるよう
になる。

第７図（ａ）、（ｂ）は、別の実施例の連通溝７ａの形
状を示している。なお、連通溝７ａ形状以外は、前記実
施例と同様に構成されている。

この実施例の連通溝７ａは、幅が一定で、深さがポンプ
室６側から第２コントロール圧力室９２側に向かうに従
って徐々に浅くなるように形成されている。このため、
連通溝７ａの流路断面積は、カムリング揺動方向の偏心
量減少側に向かうに従って徐々に小さくなる。

この構成によれば、カムリング２が揺動して、絞り部７
３の位置がカムリング揺動方向に移動すると、絞り部７
３の流路断面積ａが変化する。すなわち、カムリング偏
心量ｅが減少するに従って、絞り部７３の流路断面積ａ
が徐々に小さくなる。

このため、カムリング２が偏心量減少方向に揺動すると
、前記実施例の連通溝７と比較して、ロータ回転速度Ｎ
が同じ回転速度であっても、絞り部７３の流路断面積ａ
が小さくなり、差圧ΔＰが大きくなって、カムリング偏
心量ｅがますます小さくなり、吐出量Ｑが少なくなる。

この結果、第６図に実線δ１または二点鎖線δ３で示す
ように、高回転速度域では吐出量Ｑが一定またはロータ
回転速度Ｎに伴って徐々に下降する吐出量特性が得られ
る。

第８図（ａ）、（ｂ）は、さらに別の連通溝７ｂ形状を
示している。この連通溝７ｂは、深さが一定で、幅がポ
ンプ室６側から第２コントロール圧力室９２側に向かう
に従って徐々に狭くなるように形成されている。このた
め、第７図に示した連通溝７ａと同様に、連通溝７ｂの
流路断面積はカムリング揺動方向の偏心量減少側に向か
うに従って徐々に小さくなる。このようにしても、カム
リング偏心量ｅが減少するに従って、絞り部７３の流路
断面積ａが徐々に小さくなるため、第６図に実線δ、ま
たは二点鎖線δ３で示すような吐出量特性を得ることが
できる。

第９図（ａ）、（ｂ）に示す連通溝７ｃは、幅がポンプ
室６側から第２コントロール圧力室９２側に向かうに従
って段階的に狭くなるように形成されている。このため
、連通ｌ１ｔ７ｃの流路断面積は、カムリング揺動方向
の偏心量減少側に向かうに従って段階的に小さくなる。

このようにすれば、東６図に実線δ４または破線δ５で
示すように、高回転速度域では吐出量Ｑがロータ回転速
度Ｎに伴って段階的に下降または上昇する吐出量特性が
得られる。

第１０図（ａ）、（ｂ）に示す連通溝７ｄは、幅がポン
プ室６側から第２コントロール圧力室９２側に向かうに
従って段階的に浅くなるように形成されている。このた
め、第９図に示した連通溝７Ｃと同様に、連通溝７ｄの
流路断面積はカムリング揺動方向の偏心量減少側に向か
うに従って段階的に小さくなる。したがって、第６図の
実線δ４または破線δ５で示すような吐出量特性を得る
ことができる。

上記各側で示したように、連通溝７ａ、７ｂ。

７ｃ、７ｄをその流路断面積がカムリング揺動力向に変
化するように構成すれば、カムリング２の揺動に伴って
絞り部７３の流路断面積が変化し、絞り部７３の流路抵
抗が変化して、吐出量Ｑが連通溝７ａ、７ｂ、７ｃ、７
ｄの流路断面積の変化に応じた量に制御される。このた
め、連通溝７ａ。

７ｂ、７ｃ、７ｄの流路断面積をカムリング揺動方向に
種々変化させることによって、種々の吐出量特性を得る
ことができる。例えば、第７図に示した連通溝７ａとは
逆に、深さがポンプ室６側から第２コントロール圧力室
９２側に向かうに従つて徐々に深（なるように形成すれ
ば、第６図に実線δ６で示すような吐出量特性を得るこ
ともできる。

なお、連通溝７，７ａ、７ｂ、７ｃ、７ｄは、カバー側
ハウジング１ｂ側のポンプハウジング内側面１４にも設
けるようにしてもよいし、ポンプハウジング内側面１４
にのみ設けるようにしてもよい。シール部材５は、円柱
形のものでもよく、略三日月に限定されない。

Ｃ発明の効果〕 本発明にかかる可変容量型ベーンポンプは、吐８量に応
じて変化する絞り部前後の差圧によってカムリングの偏
心量を制御するように構成したため、スプール等を有す
る流量制御弁を用いなくとも、従来と同等の吐出量特性
を安価な構成で得ることができる。

しかも、連通溝をポンプハウジング内側面に形成したた
め、各べ〜ンの外方端部が摺動するカムリング内周面に
加工を施す必要がなくなり、ベーンとカムリング内周面
との間の摺動抵抗の低減やベーンの耐久性の向上を図る
ことができる。

特に、連通溝のカムリング揺動方向に直交する断面の面
積をカムリング揺動方向に変化させるように構成すれば
、カムリングの揺動に伴って絞り部の流路断面積が変化
し、差圧が変化するため、連通溝の流路断面積の変化の
仕方によって種々の吐出量特性を得ることができる。し
たがって、安価な構成で各種の用途に応じたポンプを構
成することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明にかかる可変容量型ベーンポンプの一実
施例をカバー側ハウジングを除いて示す正面図、第２図
は第１図の■−■線断面図、第３図は第１図の要部拡大
図、第４図は第１図の■−■線断面図、第５図はシール
部材を示す斜視図、第６図はロータの回転速度と吐出量
との関係を示すグラフ、第７図（ａ）、（ｂ）　〜第１
０図（ａ）（ｂ）は連通溝の別例を示す平面図および断
面図である。 １・・・ポンプハウジング、ＩＣ・・・ポンプハウジン
グの内腔、２・・・カムリング、３・・・ロータ、４・
・・ベーン、６・・・ポンプ室、７．７ａ、７ｂ、７ｃ
、７ｄ・・・連通溝、１１・・・流体吸入路、１２・・
・流体吐出路、１５・・・ポンプハウジング内周面、２
１・・・カムリングの内周面、２２・・・カムリング外
周面、２５・・・カムスプリング、３２・・・ロータ外
周面、７３・・絞り部、９１・・・第１コントロール圧
力室、９２・・第２コントロール圧力室、９５ｂ・・・
流体圧導入路、０３・・・カムリングの中心、α・・・
ロータの回転軸線。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、流体吸入路および流体吐出路を有するポンプハウジ
   ングと、このポンプハウジングの内腔内に設けられたカ
   ムリングと、このカムリング内に設けられて回転駆動さ
   れるロータと、このロータの外周部に半径方向に進退可
   能に設けられて半径方向外端が前記カムリングの内周面
   に摺接する複数枚のベーンとを備え、前記カムリングは
   、その中心が前記ロータの回転軸線に対して偏心可能と
   なるように前記ポンプハウジングに揺動可能に支持され
   、かつカムスプリングのばね力によって偏心量の増加方
   向に付勢されており、前記ロータの回転によって前記カ
   ムリングの内周面とロータの外周面との間に形成された
   ポンプ室の容積が増減することに伴い、流体が前記流体
   吸入路を通って前記ポンプ室に吸入されてそのポンプ室
   から前記流体吐出路を通って吐出されるとともに、前記
   カムリングの偏心量に応じて前記流体吐出路からの流体
   の吐出量が変化するように構成された可変容量型ベーン
   ポンプにおいて、前記ポンプハウジングの内周面と前記
   カムリングの外周面との間の空間部分に、流体圧が導入
   されその流体圧によって前記カムリングを偏心量の減少
   方向に付勢する第１コントロール圧力室と、流体圧が導
   入されその流体圧によって前記カムリングを偏心量の増
   加方向に付勢する第２コントロール圧力室とが形成され
   、前記容積減少過程のポンプ室と前記第１コントロール
   圧力室とを連通する流体圧導入路が設けられ、前記ポン
   プハウジングの内側面に前記容積減少過程のポンプ室と
   前記第２コントロール圧力室とを連通し前記カムリング
   とで絞り部を構成する連通溝が形成され、前記第２コン
   トロール圧力室に前記流体吐出路が開口して、前記ポン
   プ室内の流体が前記第２コントロール圧力室に一旦導か
   れてから前記流体吐出路を通って吐出されるように構成
   されていることを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。 ２、連通溝のカムリング揺動方向に直交する断面の面積
   がカムリング揺動方向に変化するように構成されている
   ことを特徴とする請求項１記載の可変容量型ベーンポン
   プ。