JP4260661B2 - ベーンポンプ - Google Patents

Description

本発明は、車両のパワーステアリングの駆動源等に用いられるベーンポンプの改良に関する。

車両に用いられるベーンポンプとしては、以下の特許文献１に記載されたものが知られている。

このベーンポンプは、可変容量型に適用されたものであって、ポンプボディ内に揺動自在に収容されたカムリングと、ポンプボディ内に挿通した駆動軸に一体に設けられ、前記カムリングの内で回転するロータと、該ロータの外周部に放射方向に沿って複数形成されたスロットと、該各スロット内から放射方向へ出没自在に設けられた複数のベーンと、前記カムリングとロータとを軸方向から挟持するプレッシャープレート及びリアボディとを備えている。

また、前記リアボディのロータ側の内側面に、前記スロットの底部側に形成された背圧室に連通する円弧状溝を形成すると共に、該円弧状溝を、吸入領域の溝と吐出領域側の溝とに区分し、前記吸入領域の溝内に、ポンプ吸入側の圧力を導入するようにした。

したがって、吸入領域におけるベーンの基端部側（背圧室）に、ポンプ吸入側の圧力を作用させているので、ベーンをカムリングに押し付ける力が不足することなく、確実にカムリングに押し付けることができると共に、ベーンを過大な力でカムリングに押し付けることもないので、ベーンとカムリングとの摩擦損失を低下させることができる。
特開２００３−１７２２７２号公報

しかしながら、この従来のベーンポンプにあっては、前述のように、吸入領域の溝にポンプ吸入側の圧力を導入するようになっているため、吸入領域から吐出領域に移行する間でのベーンの飛び出し性が悪いといった問題がある。

特に、ポンプ低回転状態においては、ベーンに作用する遠心力が小さいことから、前記ベーン飛び出し性の悪化が顕著になる。

本発明は、前記従来の技術的課題を解決するために案出されたもので、ポンプ運転中におけるカムリングの内周面に対するベーンの押付け力を確保するために、吸入領域の終端部においてベーン先端部に掛かる圧力を僅かに低下させ、ベーンの基端部側との圧力差を大きくしてベーンの押付け力を増大させることを目的としている。

請求項１に記載の発明は、とりわけ、前記いずれか一方のサイドプレートの前記ロータと対向する内側面に、前記背圧室に連通するほぼ円環状のベーン背圧溝を形成すると共に、該ベーン背圧溝を、ポンプ吸入領域に対応する吸入側背圧溝とポンプ吐出領域に対応する吐出側背圧溝とに隔成し、前記吸入側背圧溝にポンプ吸入圧あるいはポンプ吸入圧より僅かに高い圧力を導入する一方、前記吐出側背圧溝にポンプ吐出圧を導入し、前記一方側のサイドプレートの前記ロータと対向する内側面に、リザーバタンクと連通しかつ前記ポンプ室の吸入領域に開口する第１吸入側開口を形成し、前記他方側のサイドプレートの前記ロータと対向する内側面に、前記ポンプ室を介してポンプ吸入側と連通しかつ前記第１吸入側開口と対向して前記ポンプ室の吸入領域に開口する第２吸入側開口を形成し、前記一方側のサイドプレートの前記ロータと対向する内側面に、前記ポンプ室の吐出領域に開口する第１吐出側開口を形成し、前記他方側のサイドプレートの前記ロータと対向する内側面に、前記ポンプ室の吐出領域に開口する第２吐出側開口を形成し、前記ポンプ室がロータの回転方向の吸入領域から吐出領域に移行する際における前記第１吸入側開口の終点位置を、前記第２吸入側開口の終点位置よりもロータ回転方向と反対方向へ短く設定し、前記複数のポンプ室のうち、隣接する一対の前記ベーンの前記ロータ回転方向後方側の前記ベーンが前記第１吸入側開口を通過したときの前記一対のベーンで挟まれた前記ポンプ室は、前記第２吸入側開口の終点付近と連通し、前記第１、第２吐出側開口のいずれにも連通しないように設けられていることを特徴としている。

一般的には、各ベーンで隔成された各ポンプ室に開口する吸入側開口の圧力を極端に低くすればベーン先端側の圧力が低下するので、ベーン基端部側からの圧力が変わらなければベーンはカムリングの内周面（カム面）に押し付けられが、前述のように、極端に低いポンプ吸入側の圧力では、作動液（オイル）中に気泡が発生し易くなり、騒音の発生原因となるキャビティーションを発生させるおそれがある。

そこで、例えば、ポンプ室の容積増加率が大きくかつ作動液の流入量が多い吸入領域の中間領域では、第１吸入側背圧溝には、ポンプ吸入圧より僅かに高い圧力を導入すると共に、ベーンの先端側の各ポンプ室には、第２の吸入側開口から低圧なポンプ吸入圧を導入するようにしてもよい。

したがって、吸入領域に位置するベーンは、各ポンプ室の低いポンプ吸入圧と、これより高い第１吸入側背圧溝の圧力との差圧により、ベーンをカムリングの内周面に小さな圧力で当接（摺接）させることが可能になる。

この結果、ベーンとカムリングとの間の摩擦抵抗の低減化を図ることができ、ひいてはエンジンの動力損失を低減させることができる。

しかも、前記ベーンが、吸入領域から吐出領域に移行する際に、第１吸入側開口を通過すると、ポンプ室は第１吸入側開口との連通が遮断されると共に、第１，第２吸入側背圧溝及び第１、第２吐出側背圧溝との連通も遮断されるが、第２吸入側開口の終点付近との連通だけが維持された形になる。この第２吸入側開口は、リザーバタンクに連通しておらず、ポンプ吸入側の低い圧力のみが作用している。つまり、二枚のベーン間のポンプ室に吸い込まれる作動油は、第１吸入側開口に連通しているその前の他のポンプ室から流入した負圧に近い低い圧力が作用する。

これによって、後側のベーンは、その先端部周りの圧力が第１吸入側開口に面していた場合より低くなって、このポンプ室の低い圧力によって先端部がスロット側からカムリング方向へ引き出されてカムリングの内周面に対して、吐出領域に入る前に予め当接した状態になる。

その直後に、吐出領域に移行した時点で、各背圧溝から供給された各吐出側背圧室の通常の高いポンプ吐出圧によってベーンの基端部側が押し出されて先端部がカムリングに強く圧接する。

したがって、ベーンは、吸入領域を通過した後、吐出領域までに至るまでに予めカムリング方向へ引き出されていることから、吸入領域から吐出領域への移行時におけるカムリングの内周面方向へのベーンの急激な突出移動が防止されて衝突打音の発生が抑制されると共に、吐出領域での飛び出し性、つまり応答性が良好になる。

また、前述のように、吸入領域の通過後でもベーンの先端部がカムリングの内周面に当接して高いシール性が確保されるため、ポンプ室内の作動液が吸入領域にある他のポンプ室へのリークも防止できる。
請求項２に記載の発明は、前記カムリングが揺動することによって前記ポンプ室の容積を可変制御すると共に、前記第１吸入側開口及び第２吸入側開口並びに前記第１吐出側開口と前記第２吐出側開口を円周方向にそれぞれ一つずつ備えた可変容量型として構成したことを特徴としている。
請求項３に記載の発明は、前記複数のベーンを１１枚に設定すると共に、前記第１吸入側開口の終点位置に対する前記第２吸入側開口の終点位置の円周方向の角度を、約５〜２０度角の範囲内に設定したことを特徴としている。

以下、本発明にかかるベーンポンプの実施形態を図面に基づいて詳述する。なお、この実施形態では可変容量型のベーンポンプに適用したものを示している。

すなわち、このベーンポンプは、図１〜図４に示すように、フロントボディ２と一方のサイドプレートであるリアボディ３とを突き合わせてなるポンプボディ１と、該ポンプボディ１の内部に形成された収容空間４の内面に嵌着されたアダプターリング５と、該アダプターリング５のほぼ楕円形の空間内に揺動支点ピン６を中心として揺動自在なカムリング７と、該カムリング７の内周側に回転自在に配置され、前記ポンプボディ１内に挿通された駆動軸８に連結されたロータ９とを備えている。

前記カムリング７は、ほぼ円環状に形成され、このロータ１２に対して偏心した状態で前記収容空間４内に配置されていると共に、前記揺動支点ピン６及びこれとほぼ対向した位置にあるシール部材５１を介して第１流体圧力室１０と第２流体圧力室１１を隔成している。

前記カムリング７とロータ９は、軸方向の両端面が前記リアボディ３と前記収容空間４の底部側に配置された他方のサイドプレートである円盤状のプレッシャプレート１２によって挟持状態に配置されている。

前記ロータ９は、図外のエンジンによって前記駆動軸８が回転駆動されると図１の矢印方向（反時計方向）に回転するようになっていると共に、外周部には、円周方向の等間隔位置に放射方向に沿ったスロット１３が複数形成されている。この各スロット１３内には、１１枚のベーン１４がそれぞれ前記カムリング７の内周面方向へ放射状に出没自在に保持されている。また、前記各スロット１３の内周側端部に、ほぼ円形状の背圧室１５が連続一体に設けられている。

また、前記カムリング７とロータ９との間に形成される空間内に、隣接する二枚のベーン１４によってポンプ室１６が形成されており、前記カムリング７を前記揺動支点ピン６を支点として揺動させることによってこのポンプ室１６の容積を増減させるようになっている。

前記第２流体圧力室１１には、図１に示すように、圧縮コイルばね１７が配置されており、前記カムリング７を常時前記第１流体圧力室１０側、つまり、ポンプ室１６の容積が最大になる方向に付勢している。

また、前記ロータ１２の回転に伴って前記各ポンプ室１６の容積が漸次拡大する吸入領域Ａ（図３，図４参照）における前記リアボディ３のロータ１２側の内側面には、円弧状の第１吸入側開口１８が形成されている。

この第１吸入側開口１８は、吸入ポート１９及び図外の吸入通路を介してリザーバタンクから吸い込んだ作動油を前記各ポンプ室１６に供給するようになっている。

また、前記ロータ１２の回転に伴って、前記各ポンプ室１６の容積が漸次縮小していく吐出領域Ｂ（図３，図４参照）における前記プレッシャプレート１２の内側面には、円弧状の第２吐出側開口２０とこれに連通する吐出孔２１が形成されており、ポンプ室１６から吐出された圧力流体が、前記第２吐出側開口２０及び吐出孔２１を介してフロントボディ２の底部に形成された吐出側圧力室２２に導入される。この吐出側圧力室２２に導入された圧力流体は、ポンプボディ１に形成された図外の吐出通路から配管を介してパワーステアリング装置の油圧パワーシリンダに送られるようになっている。

また、前記プレッシャプレート１２の前記リアボディ３の第１吸入側開口１８と対向する内側面位置には、図４に示すように、ほぼ同形円弧状の第２吸入側開口２３が形成されており、この円弧長さは吸入領域Ａと同じ長さに設定されている。

さらに、リアボディ３の前記プレッシャプレート１２の第２吐出側開口２０と対向する内側面位置には、ほぼ同形の第１吐出側開口２４が形成されており、この第１吐出側開口２４及び前記プレッシャプレート１２側の第２吐出側開口２０の円弧長さは吐出領域Ｂとほぼ同一に設定されている。かかる第１、第２吐出側開口２０，２４と前記第１、第２吸入側開口１８、２３を形成することによって、各ポンプ室１６の両側の圧力バランスを保持するようになっている。

また、前記リアボディ３の前記ロータ９側の内側面には、前記吸入領域Ａにおいて前記背圧室１５にほぼ向かい合う位置に円弧状の第１吸入側背圧溝２５が形成されている。この第１吸入側背圧溝２５は、パワーステアリング装置のバルブ出口とリザーバタンクとの間の流体通路に、連通路５０及びリアボディ３の戻し通路を介して接続されている。

一方、プレッシャプレート１２の前記リアボディ３の第１吸入側背圧溝２５と対向する内側面位置には、円弧状の第２吸入側背圧溝２６が形成されており、この第２吸入側背圧溝２６は、後述する制御バルブ４０と連通するリリーフ通路２７に連通している。前記両第１吸入側背圧溝２５，２６は、その円弧長さが吸入領域Ａに収まる長さにそれぞれ設定されている。

また、リアボディ３の吐出領域Ｂにおける位置に、前記背圧室１５と連通する円弧状の第１吐出側背圧溝２８が形成されている。この第１吐出側背圧溝２８は、中央部が吐出領域Ｂに位置していると共に、始点２８ａ側と終点２８ｂ側の両端部側が吸入領域Ａの前記第１吸入側背圧溝２５の両端部付近まで延長されている。すなわち、前記隣接する二枚のベーン１４（図３中の１４ａ、１４ｂ）間に形成されるポンプ室１６が吸入領域Ａから吐出領域Ｂに移行する時点、つまり後方側のベーン１４ｂが第１吸入側開口１８から外れ、前方側のベーン１４ａが第１吐出側開口２４内に移行する時点で、その後方側のベーン１４ｂのスロット１３の背圧室１５が吸入領域Ａの第１吸入側背圧溝２５から外れて一時的に前記第１吐出側背圧溝２８にも連通しないように形成されている。

一方、前記プレッシャプレート１２の前記ロータ９側の内側面には、図４に示すように、前記吐出領域Ｂの始端ｂ１前からこれを越えた領域から前記吸入領域Ａの終端ａ２までに円弧状の第２吐出側背圧溝２９が形成されている。すなわち、この第２吐出側背圧用溝２９は、始点２９ａがリアボディ３の吐出領域Ｂの第１吐出側背圧溝２８の終点２８ｂと同様に、吸入領域Ａの第２吸入側開口２３の終点２３ｂとほぼ同一の位置に延設され、終点２９ｂが吐出領域Ｂの終端ｂ２よりも始端ｂ１側の上流部に位置しており、その先の部分Ｓは吸入領域Ａの第２吸入側背圧溝２６の始点２６ａの位置まで平坦に形成されている。さらに、この第２吐出側背圧溝２９は、プレッシャプレート１２に穿設された絞り孔３０を介して前記吐出側圧力室２２に連通し、該吐出圧力が導入されるようになっている。

そして、前記リアボディ３側に形成された前記第１吸入側開口１８は、その円周方向の長さが、対向する前記プレッシャプレート１２の第２吸入側開口２３の円周方向の長さよりも短く設定されている。

すなわち、前記第２吸入側開口２３は、図４に示すように、その長さが、前述したように、吸入領域Ａの長さとほぼ同一に設定されて、その始点２３ａが吸入領域Ａの始点位置ａ１とほぼ同一位置になっている一方、終点２３ｂが吸入領域Ａの終点位置ａ２とほぼ同一位置になっている。これに対して、第１吸入側開口１８は、図３に示すように、その始点１８ａが第２吸入側開口２３の始点２３ａと同一位置になっているが、終点１８ｂは第２吸入側開口２３の終点２３ｂよりも後退した位置にあり、前記第１吸入側背圧溝２５の終点２５ｂとほぼ同一位置に設定されている。つまり、第２吸入側開口２３の終点２３ｂから第１吸入側開口１８の終点１８ｂまでの円周方向の角度θは約１０°長さ分だけ短く設定されている。

したがって、前記隣接する二枚のベーン１４（図３中の１４ａ、１４ｂ）間に形成されるポンプ室１６が、吸入側から吐出側に移行する時点、つまり後方側のベーン１４ｂが第１吸入側開口１８の終点１８ｂから外れ、かつ、スロット１３の背圧室１５ｂが第１吸入側背圧溝２５の終点２５ｂから外れた時点で、前方側のベーン１４ａとの間に形成されているポンプ室１６が、いまだ第２吸入側開口２３の終点２３ｂまで達せず該第２吸入側開口２３に連通した状態にあるように設定されている。

前記制御バルブ４０は、前記特開２００３−１７２２７２号公報のものと同一の構成であって、簡単に説明すると、この制御バルブ４０は、図１に示すように、前記フロントボディ２内に形成されたバルブ孔４１内に摺動自在に収容されたスプール弁４２と、該スプール弁４２を図１の左方向（第１作動油圧室１０方向）に付勢してバルブ孔４１のプラグ４３に当接させるスプリング４４と、前記プラグ４３とスプール弁４２の先端部との間に形成されて、図外のメータリングオリフィスの上流側の作動油圧が導入される高圧室４５とを備え、前記メータリングオリフィスの下流側の作動油圧が前記スプリング４３の収容室４６に供給され、この収容室４６と高圧室４５の両圧力差が所定以上になるとスプール弁４２がスプリング４４のばね圧に抗して図中右方向に移動するようになっている。

前記第１作動油圧室１０は、前記スプール弁４２が左に位置するときは接続通路４７ａを介してバルブ孔４１のポンプ吸入室４８に接続され、前記差圧によってスプール弁４２が右側に摺動した場合は、ポンプ吸入室４８が漸次遮断されて、高圧室４５と連通するようになっている。これによって、ポンプ吸入室４８の圧力とメータリングオリフィスの上流側の圧力が選択的に供給されるようになっている。

一方、前記第２作動油圧室１１は、スプール弁４２の非作動時には接続通路４７ｂを介して前記収容室４６に接続され、スプール弁４２の作動に伴い収容室４６が漸次遮断されると共に、ポンプ吸入室４８に接続されて、メータリングオリフィスの下流側とポンプ吸入側の圧力が選択的に供給されるようになっている。

また、前記スプール弁４２の内部に設けられたリリーフバルブ４９は、前記収容室４６の圧力が所定以上に達したときに、開放してこの作動油圧を逃がすようになっており、このリリーフされた作動油が前記リリーフ通路２７を介して前記リアボディ３の第１吸入側背圧溝２５に供給されるようになっている。

そして、前記ベーン１４が吸入領域Ａを移動中には、先端部にポンプ吸入側の圧力が作用する共に、パワーステアリング装置で使用された作動油が図２に示す連通路５０及び第１吸入側背圧溝２５を介してスロット１３の背圧室１５に導入されて、この油圧がベーン１４の基端部に作用している。したがって、背圧室１５内の油圧は、ポンプ吸入側の圧力よりもやや高くなっていることから、各ベーン１４を押し出してカムリング７の内周面に確実に押し付けることができる。

また、この圧力は、ポンプ吸入側の圧力よりもやや高いだけで、ポンプ吐出圧よりは遙かに低いので、カムリング７の内周面とベーン１４との摩擦損失が低下して、ポンプの駆動動力を低減できる。

さらに、前記リリーフバルブ４９が作動したしたときは、ポンプの吐出油はリリーフバルブ４９から直接ポンプ吸入室に流れて、パワーステアリング装置に供給される流量は少なくなり、リザーバタンク内のフィルターなどの流動抵抗により圧力が低下することから、この圧力によってはベーン１４を押し出すことができない。

しかし、この実施形態では、前述のように、リリーフバルブ４９からリリーフされた作動油をリリーフ通路２７を介して吸入領域Ａの第２吸入側背圧溝２６に供給しているので、このリリーフされた作動油の圧力によってベーン１４を押し出してカムリング７の内周面に確実に当接させることができる。

したがって、この実施形態では、いずれの場合においても、吸入領域Ａでのカムリング７とベーン１４との間の摩擦抵抗を十分に低減させつつ該ベーン１４をカムリング７に確実に押し付けることが可能になる。

さらに、この実施形態では、隣接する二枚のベーン１４間のポンプ室１６が、吸入領域Ａから吐出領域Ｂへ移行する時点、つまり図３に示すように、後方側のベーン１４ｂが第１吸入側開口１８を通過すると共に、前方側のベーン１４ａが吐出側開口２８に移動して、これら両ベーン１４ａ、１４ｂ間のポンプ室１６が吐出領域Ｂに移行する直前の時点で、前方側のベーン１４ａのスロット１３の背圧室１５にすでに吐出領域Ｂの吐出側背圧溝２８，２９内の高圧が供給されることから、ベーン１４ａは十分に飛び出して確実にカムリング７の内周面に押し付けられる。特にプレッシャプレート１２側の吐出側背圧溝２９は絞り孔３０が形成されていることから、その内圧の速い上昇と高圧の維持が確保されることから、ベーン１４の飛び出し性が良好になる。

また、前述のように、前記ベーン１４が、吸入領域Ａから吐出領域Ｂに移行する際に、第１吸入側開口１８を通過すると、ポンプ室１６は第１吸入側開口１８との連通が遮断されると共に、第１，第２吸入側背圧溝２５、２６及び第１、第２吐出側背圧溝２８、２９との連通も遮断されるが、第２吸入側開口２３の終点２３ｂ付近との連通だけが維持された形になる。この第２吸入側開口２３は、リザーバタンクに連通しておらず、ポンプ吸入側の低い圧力のみが作用している、つまり、二枚のベーン１４ａ、１４ｂ間のポンプ室１６に吸い込まれる作動油は、第１吸入側開口１８に連通しているその前の他のポンプ室１６から流入した負圧に近い低い圧力が作用する。

これによって、後側のベーン１４ｂは、その先端部周りの圧力が第１吸入側開口１８に面していた場合より低くなって、このポンプ室１６の低い圧力によって先端部がスロット１３側からカムリング７方向へ引き出されてカムリング７の内周面に対して、吐出領域Ｂに入る前に予め当接した状態になる。

その直後に、吐出領域Ｂに移行した時点で、各背圧溝２４、２９から供給された各吐出側背圧室１５の通常の高いポンプ吐出圧によってベーン１４の基端部側が押し出されて先端部がカムリング７に強く圧接する。

したがって、ベーン１４は、吸入領域Ａを通過した後から吐出領域Ｂまでに至るまでに予めカムリング７方向へ引き出されていることから、吸入領域Ａから吐出領域Ｂへの移行時におけるカムリング７の内周面方向へのベーン１４の急激な突出移動が防止されて衝突打音の発生が抑制されると共に、吐出領域Ｂでの飛び出し性、つまり応答性が良好になる。

また、前述のように、吸入領域Ａの通過後でもベーン１４の先端部がカムリング７の内周面に当接して高いシール性が確保されるため、ポンプ室１６内の作動液が吸入領域７にある他のポンプ室１６へのリークも防止できる。

また、前記第１吸入側開口１８の終点１８ｂ位置に対する前記第２吸入側開口２３の終点２３ｂの位置の円周方向の角度を約１０°の角度に設定したため、実験結果により、キャビティーションの発生が低減し、かつベーンの飛び出し性を向上させることができる。
前記実施形態から把握される前記請求項に記載した発明以外の技術的思想について以下に説明する。

請求項（１） 前記カムリングが揺動することによって前記ポンプ室の容積を可変制御すると共に、前記吸入ポートと吐出ポートを円周方向にそれぞれ一つずつ備えた可変容量型としたことを特徴とする請求項１に記載のベーンポンプ。

通常の固定容量型のベーンポンプは、吸入側開口と吐出側開口が円周方向にそれぞれ１対ずつ形成されているため、各スロットからの各ベーンの出没がロータの１回転当たり２回ずつ発生する。このため、吸入領域に設けられたスロット背圧室が吸入圧（リザーバタンク圧）を導入するものではないので、ベーンを十分に突出させることができない。

ところが、可変容量型のベーンポンプでは、吸入、吐出行程がロータの１回転当たり、１回ずつであることから、吸入領域に設けられたロータ内のスロット背圧室に前記吸入側背圧溝を介して吸入圧を導入していても、ベーンを十分に突出させることができる。

請求項（２） 前記複数のベーンを１１枚に設定すると共に、前記第１吸入側開口の終点位置に対する前記第２吸入側開口の終点位置の円周方向の角度を約５〜２０度角範囲内に設定したことを特徴とする請求項１に記載のベーンポンプ。

発明者の実験によれば、第２吸入側開口の長さを前述のように設定することによってキャビティーションの発生が低減し、かつベーンの飛び出し性を向上させることがわかった。さらに好ましくは前記角度を約１０度にすると良い。

本発明の実施形態のベーンポンプを示す図２のＡ−Ａ線断面図である。 同ベーンポンプを示す図１のＢ−Ｂ線断面図である。 図１のＣ−Ｃ線断面図である。 本実施形態に供されるプレッシャプレートの正面図である。

符号の説明

１…ポンプボディ
３…リアボディ（サイドプレート）
４…収容空間
７…カムリング
８…駆動軸
９…ロータ
１０・１１…第１、第２流体圧力室
１２…プレッシャプレート（サイドプレート）
１３…スロット
１４…ベーン
１５…背圧室
１６…ポンプ室
１８…第１吸入側開口
１８ｂ…終点
２０…第２吐出側開口
２３…第２吸入側開口
２３ｂ…終点
２４…第１吐出側開口
２５…第１吸入側背圧溝
２６…第２吸入側背圧溝
２８…第１吐出側背圧溝
２９…第２吐出側背圧溝
Ａ…吸入領域
Ｂ…吐出領域

Claims (3)

1. 駆動軸によって回転駆動されるロータと、
   該ロータの外周部に形成された複数のスロットに放射方向に出没自在に設けられた複数のベーンと、
   前記ロータの軸方向両側に配置されたサイドプレートと、
   前記ロータの外周側に配置されて、内周面に前記ベーンの先端部が摺接しつつ前記ロータの外周面と隣接する各ベーン及び前記各サイドプレートとの間に複数のポンプ室を形成するカムリングと、
   前記スロットの底部側に形成されて、前記ベーンの基端面に突出方向への圧力を作用させる背圧室と、を備えたベーンポンプにおいて、
   前記いずれか一方のサイドプレートの前記ロータと対向する内側面に、前記背圧室に連通するほぼ円環状のベーン背圧溝を形成すると共に、
   該ベーン背圧溝を、ポンプ吸入領域に対応する吸入側背圧溝とポンプ吐出領域に対応する吐出側背圧溝とに隔成し、前記吸入側背圧溝にポンプ吸入圧あるいはポンプ吸入圧より僅かに高い圧力を導入する一方、前記吐出側背圧溝にポンプ吐出圧を導入し、
   前記一方側のサイドプレートの前記ロータと対向する内側面に、リザーバタンクと連通しかつ前記ポンプ室の吸入領域に開口する第１吸入側開口を形成し、
   前記他方側のサイドプレートの前記ロータと対向する内側面に、前記ポンプ室を介してポンプ吸入側と連通しかつ前記第１吸入側開口と対向して前記ポンプ室の吸入領域に開口する第２吸入側開口を形成し、
   前記一方側のサイドプレートの前記ロータと対向する内側面に、前記ポンプ室の吐出領域に開口する第１吐出側開口を形成し、
   前記他方側のサイドプレートの前記ロータと対向する内側面に、前記ポンプ室の吐出領域に開口する第２吐出側開口を形成し、
   前記ポンプ室がロータの回転方向の吸入領域から吐出領域に移行する際における前記第１吸入側開口の終点位置を、前記第２吸入側開口の終点位置よりもロータ回転方向と反対方向へ短く設定し、
   前記複数のポンプ室のうち、隣接する一対の前記ベーンの前記ロータ回転方向後方側の前記ベーンが前記第１吸入側開口を通過したときの前記一対のベーンで挟まれた前記ポンプ室は、前記第２吸入側開口の終点付近と連通し、前記第１、第２吐出側開口のいずれにも連通しないように設けられていることを特徴とするベーンポンプ。
2. 請求項１に記載のベーンポンプにおいて、
   前記カムリングが揺動することによって前記ポンプ室の容積を可変制御すると共に、前記第１吸入側開口及び第２吸入側開口並びに前記第１吐出側開口及び前記第２吐出側開口を円周方向にそれぞれ一つずつ備えた可変容量型として構成したことを特徴とするベーンポンプ。
3. 請求項１に記載のベーンポンプにおいて、
   前記複数のベーンを１１枚に設定すると共に、前記第１吸入側開口の終点位置に対する前記第２吸入側開口の終点位置の円周方向の角度を、約５〜２０度角の範囲内に設定したことを特徴とするベーンポンプ。

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