JP2012163041A - ベーンポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】 キャビテーションを低減することができるベーンポンプを提供すること。
【解決手段】 複数のベーン７と共に複数のポンプ室ｒを形成するポンプボディ４の軸方向端面410に、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が拡大する吸入領域に開口する吸入ポート４３と、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が縮小する吐出領域に開口する吐出ポート４４と、を設け、吐出ポート４４に連通すると共に、ポンプ室ｒが吸入領域から吐出領域へ移行する際にこのポンプ室ｒと連通する絞り部（吐出ポート始端部８５）を、互いに対向するカムリング８の軸方向端面８３とポンプボディ４の軸方向端面410との間に設けた。
【選択図】 図２

Description

本発明は、ベーンポンプに関する。

従来、ロータのスリット溝にベーンを出没可能に収容し、カムリング内周面とロータ外周面とベーンとの間に形成したポンプ室の容積を変化させるベーンポンプが知られている。例えば、特許文献１に記載のベーンポンプは、ポンプ室をポンプ軸方向から閉塞するポンプボディの面に、ポンプ室内の作動油を給排するための溝（吸入ポートや吐出ポート）を設けている。また、上記面に対してベーンの端面が移動し、ポンプ室が上記溝に連通する際、急激な圧力変動を抑制するため、上記溝に連通しかつ流路断面積が上記溝よりも小さい溝を上記面に設け、これにより絞り部を構成している。そして、ポンプの作動に応じて、ポンプ室が先ず絞り部と連通するようにしている。

特開２００４−９２３９５号公報

しかし、特許文献１に記載のベーンポンプでは、キャビテーションが発生して騒音が生じるおそれがあった。本発明の目的とするところは、騒音を低減することができるベーンポンプを提供することにある。

上記目的を達成するため、本発明のベーンポンプは、好ましくは、ポンプ室が吐出領域へ移行する際に該ポンプ室と連通する絞り部の周壁において、ベーンにより構成される周壁部分の割合を減らした。

よって、騒音を低減することができる。

ベーンポンプが適用されるＣＶＴのブロック図である。 ベーンポンプの内部を回転軸方向から見た断面図である。 ポンプボディのプレートを回転軸方向から見た図である。 リアボディを回転軸方向から見た図である。 カムリングの斜視図である。 カムリングの軸方向端面における吐出ポート始端部の斜視図である。 カムリングの軸方向部分断面図である。（図６のＡ−Ａ視断面）。 ポンプボディに設置されたカムリングを回転軸方向から見た図である。 絞り部における作動油の速度分布を模式的に示した図であり、（ａ）は従来例、（ｂ）は実施例１を示す。

［実施例１］
［構成］
ベーンポンプ１（以下、単に「ポンプ１」という。）は、自動車の油圧式アクチュエータ、具体的にはベルト式の連続可変トランスミッション（ＣＶＴ100）への油圧供給源として使用される。図１は、ＣＶＴ100の一例を示すブロック図である。コントロールバルブ200内には、ＣＶＴコントロールユニット300により制御される各種のバルブ201〜213が設けられている。ポンプ１から吐出された作動油は、コントロールバルブ200を介してＣＶＴ100の各部（プライマリプーリ101、セカンダリプーリ102、フォワードクラッチ103、リバースブレーキ104、トルクコンバータ105、潤滑・冷却系106等）に供給される。なお、他の油圧式アクチュエータ、例えばパワーステアリングシステムの油圧供給源としてポンプ１を使用しても良い。ポンプ１は内燃機関のクランクシャフトにより駆動され、作動流体を吸入・吐出する。作動流体として作動油、具体的にはＡＴＦ（オートマチック・トランスミッション・フルード）を用いる。作動油（ＡＴＦ）は、弾性係数が比較的小さく、僅かな容積変化に対して圧力が大きく変化する性質を有している。

図２は、ポンプ１の内部を回転軸方向から見た一部断面図である。説明の便宜上、三次元直交座標系を設け、ポンプ１の径方向にｘ軸及びｙ軸、ポンプ１の回転軸方向にｚ軸を設定する。ポンプ１の回転軸Ｏ上にｚ軸を設け、回転軸Ｏに対してカムリング８の中心軸Ｐが揺動する方向にｘ軸を設け、ｘ軸及びｚ軸に直交する方向にｙ軸を設ける。図２の紙面上方をｚ軸正方向とし、Ｏに対してＰが離れる側（第２閉じ込み領域に対する第１閉じ込み領域の側。図３参照。）をｘ軸正方向とし、吸入領域に対して吐出領域の側をｙ軸正方向とする。 ポンプ１は、吐出容量（１回転当たりに吐出する流体量。以下、ポンプ容量という。）を可変にできる可変容量形であり、作動油を吸入・吐出するポンプ部２と、吐出容量を制御する制御部３とを、ポンプハウジングとしてのポンプボディ４内に一体のユニットとして有している。

ポンプ部２は主な構成要素として、クランクシャフトにより駆動される駆動軸（回転軸）５と、駆動軸５により回転駆動されるロータ６と、ロータ６の外周に形成された複数のスリット６１のそれぞれに突没可能に収容されたベーン７と、ロータ６を囲んで配置されるカムリング８と、カムリング８を囲んで配置されるアダプタリング９とを有している。ポンプボディ４は、収容凹部40b内にロータ６、ベーン７及びカムリング８を収容するリアボディ４０と、リアボディ４０の収容凹部40bの底部40cに収容されると共に、カムリング８及びロータ６の軸方向一側面に配置され、ロータ６、ベーン７及びカムリング８と共に複数のポンプ室ｒを形成するプレート（サイドプレート）４１と、リアボディ４０の収容凹部40bの開口を閉塞するとともに、カムリング８及びロータ６の軸方向他側面に配置され、ロータ６、ベーン７及びカムリング８とともに複数のポンプ室ｒを形成するフロントボディ（ポンプカバー）４２と、を有している。

（ポンプ部２の構成）
リアボディ４０には、ｚ軸方向に延びる有底円筒状の収容凹部40bが形成されている。収容凹部40bの内周には、円環状のアダプタリング９が設置されている。アダプタリング９の内周面は、ｚ軸方向に延びる略円筒状の収容孔９０を構成している。収容孔９０のｘ軸正方向側には、ｙｚ平面と略平行な第１平面部９１が形成されている。収容孔９０のｘ軸負方向側には、ｙｚ平面と略平行な第２平面部９２が形成されている。第２平面部９２のｚ軸方向略中央には、段差部920がｘ軸負方向側に形成されている。収容孔９０のｙ軸正方向側であって回転軸Ｏに対して若干ｘ軸正方向寄りには、ｚ軸と略平行な第３平面部９３が形成されている。第３平面部９３には、ｚ軸方向から見て半円状の溝（凹部930）が形成されている。凹部930を挟んだ両側には、アダプタリング９を径方向に貫通する第１，第２連通路931,932が形成されている。凹部930のｘ軸正方向側における第３平面部９３には第１連通路931が開口し、第３平面部９３のｘ軸負方向側に隣接して第２連通路932が開口している。収容孔９０のｙ軸負方向側には、ｘｚ平面と略平行な第４平面部９４が形成されている。第４平面部９４には、ｚ軸方向から見て矩形状の溝（凹部940）が形成されている。

アダプタリング９はカムリング８を取り囲むように配置されており、アダプタリング９の収容孔９０内には、円環状のカムリング８が揺動自在に設置されている。ｚ軸方向から見て、カムリング８の内周面（カムリング内周面）８０及び外周面（カムリング外周面）８１は略円形であり、カムリング８の径方向幅は略一定である。図５は、カムリング８の斜視図である。カムリング８のｚ軸正方向端面８２及びｚ軸負方向端面８３には、夫々、ｚ軸方向所定深さまで薄溝が形成されており、これにより後述する吐出ポート始端部８４，８５が構成されている。端面８２の吐出ポート始端部８４は、端面８２の内径側に、カムリング内周面８０に沿って周方向所定長さで延びるように形成されている。端面８３の吐出ポート始端部８５も同様であり、ｚ軸方向から見て、端面８２の吐出ポート始端部８４と略重なる形状に設けられている。ｙ軸正方向側のカムリング外周面８１には、ｚ軸方向から見て半円状の溝（凹部810）が形成されている。ｘ軸負方向側のカムリング外周面８１には、ｘ軸方向に軸を有する略円筒状の２つの凹部811が所定深さまで穿設されている。アダプタリング内周の凹部930とカムリング外周の凹部810との間には、ｚ軸方向に延びるピンPINが、これらの凹部930,810に挟み込まれるように、各凹部930,810に当接して設置される。アダプタリング内周の凹部940には、シール部材S1が設置される。シール部材S1は、カムリング外周面８１のｙ軸負方向側に当接する。アダプタリング内周の段差部920には、弾性部材としてのスプリングSPGの一端が設置される。スプリングSPGはコイルスプリングである。カムリング外周の凹部811には、スプリングSPGの他端が嵌挿される。スプリングSPGは圧縮状態で設置され、アダプタリング９に対してカムリング８をｘ軸正方向側に常時付勢する。

アダプタリング９の収容孔９０のｘ軸方向寸法、すなわち第１平面部９１と第２平面部９２との間の距離は、カムリング外周面８１の直径よりも大きく設けられている。カムリング８は、アダプタリング９に対して平面部９３で支持され、平面部９３を支点にｘｙ平面内で揺動自在に設置されている。ピンPINはアダプタリング９に対するカムリング８の位置ズレ（相対回転）を抑制する。カムリング８の揺動は、ｘ軸正方向側では、カムリング外周面８１がアダプタリング９の第１平面部９１に当接することで規制され、ｘ軸負方向側では、カムリング外周面８１がアダプタリング９の第２平面部９２に当接することで規制される。カムリング８の中心軸Ｐの回転軸Ｏに対する偏心量をδとする。カムリング外周面８１が第２平面部９２に当接する位置（最小偏心位置）では、偏心量δが最小値となる。カムリング外周面８１が第１平面部９１に当接する図２の位置（最大偏心位置）では、偏心量δが最大となる。カムリング８が揺動する際には、平面部９３がカムリング外周面８１に摺接するとともに、シール部材S1がカムリング外周面８１に摺接する。

ポンプボディ４（リアボディ４０、プレート４１、フロントボディ４２）には駆動軸５が回転自在に軸支されている。駆動軸５のｚ軸正方向側は、チェーンを介して内燃機関のクランクシャフトに結合されており、クランクシャフトに同期して回転する。駆動軸５の外周には、ロータ６が同軸に固定（セレーション結合）されている。ロータ６は、駆動軸５とともに、回転軸Ｏの周りに、図２の時計回り方向に回転する。ロータ６は略円柱状であり、カムリング８の内周側に設置されている。言い換えると、カムリング８は、ロータ６を取り囲むように配置されている。ロータ６の外周面（ロータ外周面）６０とカムリング内周面８０とプレート４１、フロントボディ４２との間に、環状室Ｒ０が形成されている。

ロータ６には、複数の溝（スリット６１）が放射状に形成されている。各スリット６１は、ｚ軸方向から見て、ロータ外周面６０から回転軸Ｏに向かって所定深さまで、ロータ径方向に延びて直線状に設けられており、ロータ６のｚ軸方向全範囲にわたって形成されている。スリット６１は、ロータ６を周方向に等分割する位置に１１箇所、形成されている。各スリット６１の回転軸Ｏに向かう側（以下、「内径側」という。）の端部（スリット基端部610）は、略円筒状に形成されており、ｚ軸方向から見て、ロータ周方向におけるスリット本体部611の幅よりも大径の略円形である。なお、スリット基端部610を特に円筒状に形成しなくてもよく、例えばスリット本体部611と同様の溝形状としてもよい。ベーン７は、略矩形状の板部材（羽根）であり、複数（１１枚）設けられ、各スリット６１に１枚ずつ出没可能に収容されている。ベーン７の回転軸Ｏから離れる側（以下、「外径側」という。）の先端部（ベーン先端部７０）は、カムリング内周面８０に対応して緩やかな曲面状に形成されている。ベーン７のｚ軸方向端面（ベーン端面７２）は略平面状に形成されており、ポンプボディ４（プレート４１、フロントボディ４２）のｚ軸方向端面に僅かな隙間を介して対向配置される。なお、スリット６１とベーン７の数は１１に限らない。スリット基端部610と、このスリット６１に収容されたベーン７の内径側の端部（受圧部としてのベーン基端部７１）との間には、このベーン７を外径側へ付勢する油圧を発生する圧力室としての背圧室ｂｒが形成されている。

環状室Ｒ０は、複数のベーン７によって、複数（１１個）のポンプ室（容積室）ｒに区画されている。以下、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向。以下、単に「回転方向」といい、ロータ６の逆回転方向を「回転負方向」という。）において隣り合うベーン７同士の間（２つのベーン７の側面間）の距離を、１ピッチという。１つのポンプ室ｒの回転方向幅は、１ピッチであり不変である。カムリング８の中心軸Ｐが回転軸Ｏに対して（ｘ軸正方向側に）偏心した状態では、ｘ軸負方向側からｘ軸正方向側に向かうにつれて、ロータ外周面６０とカムリング内周面８０との間のロータ径方向距離（ポンプ室ｒの径方向寸法）が大きくなる。この距離の変化に応じ、ベーン７がスリット６１から出没することで、各ポンプ室ｒが隔成されるとともに、ｘ軸正方向側のポンプ室ｒのほうが、ｘ軸負方向側のポンプ室ｒよりも、容積が大きくなる。このポンプ室ｒの容積の差異により、ｘ軸を境としてｙ軸負方向側では、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向）であるｘ軸正方向側に向かうにつれて、ポンプ室ｒの容積が拡大する一方、ｘ軸を境としてｙ軸正方向側では、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向）であるｘ軸負方向側に向かうにつれて、ポンプ室ｒの容積が縮小する。

ロータ外周面６０には、各ベーン７に対応する位置に、ｚ軸方向から見て略台形状の突出部６２が設けられている。突出部６２は、ロータ６のｚ軸方向全範囲にわたって、ロータ外周面６０から所定高さまで突出するように形成されている。突出部６２の略中央位置には、各スリット６１の開口部が設けられている。スリット６１のロータ径方向長さ（突出部６２及びスリット基端部610を含む）は、ベーン７のロータ径方向長さと略同じに設けられている。突出部６２を設けることで、スリット６１のロータ径方向長さが所定以上確保され、例えば第１閉じ込み領域でベーン７がスリット６１から最大限突出したとしてもスリット６１におけるベーン７の保持性が確保されている。言い換えると、突出部６２によりベーン７の保持性を向上しつつ、ロータ外周面６０から突出部６２以外の肉を除いているため、この除肉分だけポンプ室ｒの容積を大きくしてポンプ効率を向上し、かつロータ６全体を軽量化して動力損失を軽減している。

（制御部３の構成）
制御部３は、リアボディ４０に設けられており、制御弁３０と第１、第２通路３１，３２と制御室Ｒ１，Ｒ２とを有している。アダプタリング内周面９０とカムリング外周面８１との間の空間は、そのｚ軸負方向側がプレート４１に、ｚ軸正方向側がフロントボディ４２により封止される一方、平面部９３とシール部材S1とにより、２つの制御室Ｒ１，Ｒ２に液密に隔成されている。ｘ軸正方向側には第１制御室Ｒ１が形成され、ｘ軸負方向側には第２制御室Ｒ２が形成されている。なお、上記規制位置で、カムリング外周とアダプタリング内周との間には所定の隙間が確保されており、第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２の容積は所定以上でありゼロとならない。第１制御室Ｒ１にはアダプタリング９の第１連通路931が開口し、第２制御室Ｒ２には第２連通路932が開口している。リアボディ４０に形成された第１通路３１は第１連通路931と連通して第１制御油路を構成し、第２通路３２は第２連通路932と連通して第２制御油路を構成している。制御弁３０は油圧制御弁（スプール弁）であり、リアボディ４０内のバルブ収容孔40aに収容されたスプール302を、ソレノイド301により駆動することで、第１通路３１（第１制御室Ｒ１）及び第２通路３２（第２制御室Ｒ２）への作動油の供給を切り替える。制御弁３０の作動は、ＣＶＴコントロールユニット300により、例えば内燃機関の回転数とスロットルバルブ開度とに基づき制御される。

(ポンプボディ４の構成)
図３は、プレート４１をｚ軸正方向側から見た平面図である。プレート４１には、吸入ポート４３と、吐出ポート４４と、吸入側背圧ポート４５と、吐出側背圧ポート４６と、ピン設置孔４７と、貫通孔４８とが形成されている。ピン設置孔４７にはピンPINが挿入され固定設置される。貫通孔４８には駆動軸５が挿入され回転自在に設置される。各ポート４３〜４６等は、プレート４１のｚ軸正方向側の面410に形成されている。

吸入ポート４３は、外部から吸入側のポンプ室ｒに作動油を導入する際の入り口となる部分であり、図３に示すように、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が拡大するｙ軸負方向側の区間に設けられている。吸入ポート４３は、吸入側円弧溝430と吸入孔431と連通孔432とを有している。吸入側円弧溝430は、プレート４１の面410に形成され、ポンプ吸入側の油圧が導入される溝であって、吸入側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吸入側円弧溝430に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して吸入側円弧溝430のｘ軸負方向側の始点Ａとｘ軸正方向側の終点Ｂとがなす略４．５ピッチ分に相当する角度αの範囲に、ポンプ１の吸入領域が設けられている。吸入側円弧溝430の始点Ａ及び終点Ｂは、ｘ軸に対して略０．５ピッチに相当する角度βだけｙ軸負方向側に離れた回転方向位置に設けられている。吸入側円弧溝430の回転方向略中央には、吸入孔431が開口している。吸入側円弧溝430には、吸入孔431に隣接して回転負方向寄り（始点Ａ側）に、連通孔432が開口している。

吐出ポート４４は、吐出側のポンプ室ｒから外部へ作動油を吐出する際の出口となる部分であり、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が縮小するｙ軸正方向側の区間に設けられている。吐出ポート４４は、吐出側円弧溝440と吐出孔442を有している。吐出側円弧溝440は、面410に形成され、ポンプ吐出側の油圧が導入される溝であって、吐出側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吐出側円弧溝440の始点Ｅは、ｘ軸に対して略２ピッチ強に相当する回転方向角度だけｙ軸正方向側に離れた位置に設けられ、吐出側円弧溝440の終点Ｄは、ｘ軸に対して略０．５ピッチ分に相当する角度βだけｙ軸正方向側に離れた回転方向位置に設けられている。吐出側円弧溝440の回転方向側の終端部444には、吐出孔442が開口している。

プレート４１の面410に対向するカムリング８のｚ軸負方向端面８３には、後述する絞り部としての吐出ポート始端部８５が周方向に略円弧状に延びて設けられている。吐出ポート始端部８５の始点Ｃは、ｘ軸に対して略０．５ピッチ分に相当する角度βだけｙ軸正方向側に離れた回転方向位置に設けられ、吐出ポート始端部８５の終点は、略１．５〜２ピッチ分に相当する角度εだけｙ軸正方向側に離れ、吐出側円弧溝440の始点Ｅと略重なる回転方向位置に設けられている。吐出ポート始端部８５及び吐出側円弧溝440に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して吐出ポート始端部８５のｘ軸正方向側の始点Ｃと吐出側円弧溝440のｘ軸負方向側の終点Ｄとがなす角度αの範囲に、ポンプ１の吐出領域が設けられている。

第１閉じ込み領域及び第２閉じ込み領域は、この領域内にあるポンプ室ｒの作動油を閉じ込め、吐出側円弧溝440（又は吐出ポート始端部）と吸入側円弧溝430とが連通することを抑制する領域であり、ｘ軸に跨る区間に設けられている。吸入側円弧溝430の終点Ｂと吐出ポート始端部の始点Ｃとがなす角度２βの範囲に第１閉じ込み領域が設けられ、吐出側円弧溝440の終点Ｄと吸入側円弧溝430の始点Ａとがなす角度２βの範囲に第２閉じ込み領域が設けられている。

プレート４１には、ベーン７の根元（背圧室ｂｒ、スリット基端部610）に連通する背圧ポート４５，４６が、吸入側と吐出側でそれぞれ分離して設けられている。吸入側背圧ポート４５は、吸入領域の大部分に位置する複数のベーン７の背圧室ｂｒと吸入ポート４３とを連通するポートである。ベーン７が「吸入領域に位置する」とは、ｚ軸方向から見て、ベーン７のベーン先端部７０が吸入ポート４３（吸入側円弧溝430）と重なっていることをいう。吸入側背圧ポート４５は、吸入側背圧円弧溝450と連通孔451とを有している。吸入側背圧円弧溝450は、面410に形成され、ポンプ吸入側の油圧が導入される溝であって、ベーン７の背圧室ｂｒ（ロータ６のスリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吸入側背圧円弧溝450には、径方向で吸入側円弧溝430の連通孔432と略重なる位置に、連通孔451が開口している。

吐出側背圧ポート４６は、吐出領域、第１閉じ込み領域、及び第２閉じ込み領域の大半に位置する複数のベーン７の背圧室ｂｒに連通するポートである。ベーン７が「吐出領域等に位置する」とは、ｚ軸方向から見て、ベーン７のベーン先端部７０が吐出ポート４４（吐出ポート始端部）等と重なっていることをいう。吐出側背圧ポート４６は、吐出側背圧円弧溝460と連通孔461とを有している。吐出側背圧円弧溝460は、面410に形成され、ポンプ吐出側の油圧が導入される溝であって、ベーン７の背圧室ｂｒ（スリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吐出側背圧円弧溝460には、ｙ軸と略重なる位置に、連通孔461が開口している。また、吐出側背圧円弧溝460の回転負方向寄り（始点ｃ側）は、回転方向において第１閉じ込み領域と重なり、吐出側背圧円弧溝460の回転方向寄り（終点ｄ側）は、第２閉じ込み領域の大半と重なっている。

図４は、リアボディ４０をｚ軸正方向側から見た平面図である。リアボディ４０の内部には、低圧室40e、高圧室40f、及び吐出室40gが形成され、収容凹部40bの底部40cに開口している。低圧室40eは、作動油を貯留しポンプ１へ供給可能なリザーバRESと連通している。低圧室40eのｚ軸正方向側の（底部40cにおける）開口部は、プレート４１のｚ軸負方向端面における連通孔432,451の開口部を覆うように設けられており、低圧室40eは連通孔432を介して吸入ポート４３に連通し、連通孔451を介して吸入側背圧ポート４５に連通している。吐出室40gのｚ軸正方向側の（底部40cにおける）開口部は、プレート４１のｚ軸負方向端面における吐出孔442の開口部を覆うように設けられており、吐出ポート４４は吐出孔442を介して吐出室40gに連通している。吐出室40gは、メータリングオリフィスORを介してポンプ１の外部のＣＶＴ100に吐出圧を供給する吐出通路に連通している。高圧室40fのｚ軸正方向側の（底部40cにおける）開口部は、プレート４１のｚ軸負方向端面における連通孔461の開口部を覆うように設けられており、吐出側背圧ポート４６は、連通孔461を介して高圧室40fに連通している。高圧室40fは、リアボディ４０内の連通路を介して、吐出室40gに連通している。（底部40cにおける）高圧室40fと吐出室40gの開口部の外周には環状のシール部材S2が設置されてプレート４１に密着し、これにより高圧室40fと吐出室40gが液密に保たれ、シール部材S2の外周側の低圧領域と内周側の高圧領域とが画成されている。

フロントボディ４２のｚ軸負方向端面には、ピン設置孔及び駆動軸保持孔と、吸入ポート及び吐出ポートと、吸入側背圧ポート及び吐出側背圧ポートとが、夫々、プレート４１に形成されたピン設置孔４７及び貫通孔４８と、吸入ポート４３及び吐出ポート４４と、吸入側背圧ポート４５及び吐出側背圧ポート４６とに対して、略対応するｚ軸方向位置及び形状で形成されている。また、フロントボディ４２のｚ軸負方向端面には、揺動するカムリング８との間に潤滑用の油を吐出ポート等から供給する溝が複数設けられている。フロントボディ４２の内部には、リアボディ４０内の低圧室40eに連通する低圧室が形成され、フロントボディ４２の吸入ポート及び吸入側背圧ポートに連通している。フロントボディ４２の吐出ポートは、吐出孔が設けられておらず、リアボディ４０の吐出ポート４４（吐出孔442）を介して吐出室40gに連通している。吐出側背圧ポートは、連通孔が設けられておらず、リアボディ４０の吐出側背圧ポート４６（連通孔461）を介して高圧室40fに連通している。

次に、プレート４１の各ポート４３〜４６等、及びカムリング８の吐出ポート始端部８４の詳細について説明する。
（プレート４１の吸入ポートの構成）
吸入側円弧溝430の径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、カムリング８が最小偏心位置にあるときの環状室Ｒ０の径方向幅と略等しい（図２参照）。吸入側円弧溝430の内径側の縁437は、ロータ外周面６０（突出部６２を除く）よりも若干外径側に位置する。吸入側円弧溝430の外径側の縁438は、最小偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０よりも若干外径側に位置し、その終端側で、最大偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０よりも僅かに外径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、吸入側の各ポンプ室ｒは、ｚ軸方向から見て吸入側円弧溝430と重なり、吸入側円弧溝430と連通している。吸入孔431は、ｚ軸方向から見て略長円状であり、径方向幅が吸入側円弧溝430と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチである。吸入孔431は、プレート４１を貫通して形成された凹部であり、ｙ軸と重なる位置に形成されている。連通孔432は、吸入孔431と同様の形状で、プレート４１を貫通して形成された凹部である。吸入側円弧溝430の始端部435には、回転負方向に凸の略半円弧状に形成された本体始端部433と、本体始端部433に連続するノッチ434とが形成されている。ノッチ434は、本体始端部433からポンプ回転方向と回転負方向に延びるように、略０．５ピッチの長さだけ形成されており、その先端は始点Ａと一致している。ノッチ434は、ｚ軸方向から見て、回転方向に向かうにつれて徐々に径方向幅が大きくなる略鋭三角形状に設けられている。ノッチ434の径方向幅の最大値は、吸入側円弧溝430の幅よりも小さく設けられている。ノッチ434の（ｚ軸方向）深さは、回転方向に向かうにつれてゼロから徐々に増加する。すなわち、ノッチ434の流路断面積は、吸入側円弧溝430の本体部よりも小さく、ノッチ434は、回転方向に流路断面積が徐々に大きくなる絞り部を構成している。本体始端部433から連通孔432までの間は、傾斜が設けられており、回転方向に徐々に深くなるように形成されている。吸入側円弧溝430の終端部436は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入孔431から終端部436までの間は、傾斜が設けられており、回転方向に徐々に浅くなるように形成されている。

（プレート４１の吐出ポートの構成）
吐出側円弧溝440の径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝430の径方向幅よりも若干小さい。吐出側円弧溝440の内径側の縁446は、（突出部６２を除く）ロータ外周面６０よりも若干外径側に位置する。吐出側円弧溝440の外径側の縁447は、最小偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０と略重なる。吐出側の各ポンプ室ｒは、カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て吐出側円弧溝440と重なり、吐出側円弧溝440と連通している。吐出孔442は、プレート４１を貫通して形成された凹部であり、ｚ軸方向から見て略長円状であって、ロータ径方向における幅が吐出側円弧溝440と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチよりも若干長い。吐出孔442の回転方向側縁は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されており、終端部444の回転方向側縁と一致している。吐出側円弧溝440の回転負方向側縁は、回転負方向に凸の略半円弧状に形成されており、その先端Ｅは、吐出ポート始端部の始点Ｃから回転方向に略２ピッチ弱の距離をおいた位置にある。

（カムリング８の吐出ポート始端部の構成）
図６は、図５における吐出ポート始端部８４の近傍の拡大図である。図７は、図６のＡ−Ａ視断面図である。吐出ポート始端部８４は、カムリング端面８２の径方向幅のほぼ半分の幅ｌを有し、回転方向に略１．５〜２ピッチ分の長さ（角度範囲ε）だけ延びるように設けられた溝であり、浅溝部840と深溝部841を有している。幅ｌは、吐出側円弧溝440の径方向幅と略等しく設けられている。

浅溝部840は、吐出ポート始端部８４の本体部であり、端面８２に所定のｚ軸方向深さｈ１まで設けられている。深さｈ１は、プレート４１における吐出側円弧溝440の溝深さよりも浅く設けられている。浅溝部840は、カムリング内周面８０においてポンプ室ｒに開口し、このポンプ室ｒと吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）との間での作動油の流通を制限するオリフィス溝であり、絞り機能を実現する。浅溝部840の径方向長さｌ１は、吐出ポート始端部８４の径方向幅ｌの２／３強であり、ベーン７の厚さ（ベーン端面７２の周方向寸法）よりも大きく設けられている。（回転方向で吸入側円弧溝430の終点Ｂと対向する）浅溝部840の始端部843は、ｚ軸方向から見て略矩形状に形成されており、始点Ｃを含んで径方向に延びる縁を有している。浅溝部840は、始点Ｃから吐出側円弧溝440の始点Ｅの近傍まで延びて形成され、その終端部844は、ｚ軸方向から見て鋭角三角形状に設けられ、径方向に対して傾いた勾配を有している。言い換えると、浅溝部840の終端部844は、回転方向に向かうにつれてその幅ｌ１が徐々に小さくなる。カムリング内周面８０に開口する浅溝部840の内径側の縁には面取り部842が設けられている。面取り部842は、内径側に向かうにつれて徐々にｚ軸方向深さが深くなるテーパ形状である。言い換えると、浅溝部840の内径側の縁は、端面８２に対して角度ζを有して傾く平面状に形成されている。

深溝部841は、端面８２に、吐出ポート始端部８４（浅溝部840）の外径側の縁に沿って、所定のｚ軸方向深さｈ２まで設けられている。深さｈ２は、浅溝部840の深さｈ１の十数倍だけ深く設けられている。深溝部84の径方向幅ｌ２は、吐出ポート始端部８４の径方向幅ｌの１／３弱だけ設けられている。幅ｌ２は深さｈ２よりも小さく設けられている。深溝部841の底部を周方向（深溝部841が延びる方向）から見た形状は略半円弧状である。深溝部841の回転負方向側の始端部845は、浅溝部840の始端部843よりも若干回転方向側の位置から端面８２に対して傾斜しつつ回転方向側に延びるように設けられている。深溝部841は、始端部845においては、回転方向に向かうにつれて徐々に深さが深くなり、始端部845よりも回転方向側では、その深さｈ２が略一定となる。なお、始端部845の深さは任意であり、例えば一定であってもよい。深溝部841の回転方向側の終端部846は、ｚ軸方向から見て、浅溝部840の終端部844の外径側縁に沿った形状であり、径方向に対して傾いて延び、カムリング内周面８０に開口している。深溝部841は、その内径側で浅溝部840に連通すると共に、終端部844の回転方向側端でポンプ室ｒ（吐出側円弧溝440）に連通して、浅溝部840と吐出側円弧溝440との間での作動油の流通を円滑化し、また浅溝部840における作動油の流れを径方向に整流するための接続部である。カムリング８のｚ軸負方向端面８３における吐出ポート始端部８５（浅溝部850、深溝部851、面取り部852等）も、吐出ポート始端部８４（浅溝部840、深溝部841、面取り部842等）と同様に形成されている。図８は、ポンプボディ４に設置されたロータ６、ベーン７、及びカムリング８をｚ軸正方向側から見たものであり、ポンプ室ｒや吐出ポート４４等に対する吐出ポート始端部８４，８５の位置関係を示す。

図３に戻って説明する。プレート４１の面410において、吸入側円弧溝430の終点Ｂと吐出ポート始端部の始点Ｃとの間の面410には溝が設けられておらず、この区間に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して終点Ｂと始点Ｃとがなす角度２βの範囲に、ポンプ１の第１閉じ込み領域が設けられている。第１閉じ込み領域の角度範囲は、略１ピッチ分に相当する。同様に、吐出側円弧溝440の終点Ｄと吸入側円弧溝430の始点Ａとの間の面410には溝が設けられておらず、この区間に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して終点Ｄと始点Ａとがなす角度２βの範囲に、第２閉じ込み領域が設けられている。第２閉じ込み領域の角度範囲は、略１ピッチ分に相当する。

（プレート４１の吸入側背圧ポートの構成）
吸入側背圧円弧溝450の径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝430と略等しく、スリット基端部610のロータ径方向寸法と略等しい。吸入側背圧円弧溝450の内径側の縁454は、スリット基端部610の内径側縁よりも若干内径側に位置する。吸入側背圧円弧溝450の外径側の縁455は、スリット基端部610の外径側縁よりも僅かに内径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吸入側背圧円弧溝450は、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と重なるとき、これと連通する。吸入側背圧円弧溝450は、略４ピッチ分に相当する角度の範囲（吸入側円弧溝430よりも狭い範囲）で形成されている。吸入側背圧円弧溝450の始点ａは、吸入側円弧溝430（ノッチ434）の始点Ａよりも若干回転方向側であって本体始端部433の回転方向側に隣接する位置にある。吸入側背圧円弧溝450の終点ｂは、吸入側円弧溝430の終点Ｂよりも回転負方向側に略０．５ピッチ分に相当する角度だけ離れた位置にある。連通孔451は、プレート４１を貫通して形成された凹部であり、ｚ軸方向から見て略長円状であって、ロータ径方向における幅が吸入側背圧円弧溝450と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチである。吸入側背圧円弧溝450において、始点ａから連通孔451までの間には、始端部452が設けられている。ｚ軸方向から見て、始端部452の先端は、回転負方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入側背圧円弧溝450の終端部453は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。連通孔451から終端部453までの区間には傾斜が設けられており、連通孔451から終点ｂへ向かうにつれて徐々に浅くなる。終端部453の（ｚ軸方向）深さは、始端部452の深さよりも浅く設けられている。

（プレート４１の吐出側背圧ポートの構成）
吐出側背圧円弧溝460の径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吐出側円弧溝440よりも僅かに小さく、スリット基端部610の径方向寸法よりも若干小さい。吐出側背圧円弧溝460の内径側の縁464は、スリット基端部610の内径側縁よりも若干外径側に位置する。吐出側背圧円弧溝460の外径側の縁465は、スリット基端部610の外径側縁よりも僅かに内径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吐出側背圧円弧溝460は、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と大部分重なる径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と重なるとき、これと連通する。吐出側背圧円弧溝460は、略6.5ピッチ弱に相当する角度の範囲（吐出側円弧溝440よりも広い範囲）で形成されている。吐出側背圧円弧溝460の始点ｃは、吐出領域の始点Ｃよりも回転負方向側に略１ピッチに相当する角度だけ離れており、第１閉じ込み領域の始端部付近に位置している。吐出側背圧円弧溝460の終点ｄは、吐出側円弧溝440の終点Ｄよりも回転方向側に１ピッチ弱に相当する角度だけ離れており、第２閉じ込み領域の終端部近くに位置している。連通孔461は、プレート４１を貫通して形成された凹部であって、ｚ軸方向から見た開口断面は略円形状であり、その直径は吐出側背圧円弧溝460の径方向幅と略等しい。

［作用］
次に、実施例１のポンプ１の作用を説明する。以下、プレート４１の各ポート４３等を用いて説明するが、フロントボディ４２の側についても同様である。
（ポンプ作用）
カムリング８を回転軸Ｏに対してｘ軸正方向に偏心して配置した状態でロータ６を回転させることにより、ポンプ室ｒは回転軸周りに回転しつつ周期的に拡縮する。ポンプ室ｒが回転方向に拡大するｙ軸負方向側で、吸入ポート４３からポンプ室ｒに作動油を吸入する。ポンプ室ｒが回転方向に縮小するｙ軸正方向側で、ポンプ室ｒから吐出ポート４４へ上記吸入した作動油を吐出する。具体的には、あるポンプ室ｒに着目すると、吸入領域において、このポンプ室ｒの回転負方向側のベーン７（以下、「後側ベーン７」という。）が吸入側円弧溝430の終点Ｂを通過するまで、言い換えると、回転方向側のベーン７（以下、「前側ベーン７」という。）が吐出ポート始端部８４，８５の始点Ｃを通過するまで、当該ポンプ室ｒの容積は増大する。この間、当該ポンプ室ｒは吸入側円弧溝430と連通しているため、作動油を吸入ポート４３から吸入する。第１閉じ込み領域において、当該ポンプ室ｒの後側ベーン７（の回転方向側の面）が吸入側円弧溝430の終点Ｂと一致し、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が吐出ポート始端部８４，８５の始点Ｃと一致する回転位置では、当該ポンプ室ｒは吸入ポート４３（吸入側円弧溝430）とも吐出ポート始端部８４，８５とも連通せず、液密に保たれる。当該ポンプ室ｒの後側ベーン７が吸入側円弧溝430の終点Ｂを通過（前側ベーン７が吐出ポート始端部８４，８５の始点Ｃを通過）した後は、吐出領域において、回転に応じて当該ポンプ室ｒの容積は減少し、吐出ポート始端部８４，８５ないし吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）と連通するため、ポンプ室ｒから作動油を吐出ポート４４へ吐出する。同様に、第２閉じ込み領域において、当該ポンプ室ｒの後側ベーン７（の回転方向側の面）が吐出側円弧溝440の終点Ｄと一致し、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が吸入側円弧溝430の始点Ａと一致する位置では、当該ポンプ室ｒは吐出側円弧溝440とも吸入側円弧溝430とも連通せず、液密に保たれる。

本実施例１では、第１、第２閉じ込み領域の範囲がそれぞれ１ピッチ分（１つのポンプ室ｒの分）だけ設けられているため、吸入領域と吐出領域とが連通することを抑制しつつ両領域をできるだけ拡大し、これによりポンプ効率を向上することができる。なお、閉じ込み領域（吸入ポート４３と吐出ポート始端部８４，８５ないし吐出ポート４４との間隔）を１ピッチ以上の範囲にわたって設けることとしてもよい。言い換えると、閉じ込み領域の角度範囲は、吐出領域と吸入領域を連通させない範囲であれば、任意に設定可能である。

（容量可変作用）
カムリング８がｘ軸正方向側に揺動して偏心量δがゼロでないとき、ｙ軸負方向側では、ポンプ室ｒの容積はロータ６が回転するにつれて拡大し、ポンプ室ｒがｘ軸正方向側でｘ軸上に位置するとき最大となる。ｙ軸正方向側では、ポンプ室ｒの容積はロータ６が回転するにつれて縮小し、ポンプ室ｒがｘ軸負方向側でｘ軸上に位置するとき最小となる。図２に示す最大偏心位置で、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差は最大となり、ポンプ容量も最大となる。一方、カムリング８がｘ軸負方向側に揺動して偏心量δが最小（ゼロ）となる最小偏心位置では、ｙ軸負方向側でもｙ軸正方向側でも、ロータ６の回転につれてポンプ室ｒの容積は拡大も縮小もしない。言い換えると、ポンプ室ｒ間の容積差は最小（ゼロ）となり、ポンプ容量も最小となる。このように、カムリング８の揺動量に応じて容積差が変化し、これに対応してポンプ容量も変化する。具体的には、吐出領域のポンプ室ｒで圧縮された作動油（及び吐出領域のベーン基端部７１の背圧室ｂｒで圧縮された作動油）は、吐出ポート４４（及び吐出側背圧ポート４６）を経て吐出室40gに供給される。吐出室40gの作動油は、制御弁３０を通って第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２に供給され、また吐出通路を通ってCVT100に供給される。ここで第１制御室Ｒ１への供給通路と第２制御室Ｒ２への供給通路との間にはメータリングオリフィスＯＲが設けられている。よって、第１制御室Ｒ１と第２制御室Ｒ２とに供給される作動油の圧力は差圧を持つこととなり、この差圧の大きさによってカムリング８の揺動量が決められる。

より具体的には、第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２に作動油が供給されていない状態で、カムリング８はスプリングSPGによりｘ軸正方向側に付勢され、偏心量δは最大となっている。第１制御室Ｒ１には、制御弁３０から第１制御油路（第１連通路931）を介して作動油が供給される。供給された作動油圧は、スプリングSPGの付勢力に抗してカムリング８をｘ軸負方向側に向かって押圧する第１油圧力を発生する。第２制御室Ｒ２には、制御弁３０から第２制御油路（第２連通路932）を介して作動油が供給される。供給された作動油圧は、スプリングSPGの付勢力に加勢してカムリング８をｘ軸正方向側に向かって押圧する第２油圧力を発生する。ＣＶＴコントロールユニット300は、制御弁３０の作動を制御し、第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２に供給する作動油（カムリング８に作用する第１、第２油圧力）を適宜変化させることで、カムリング８が揺動し、偏心量δを変化させる。これにより、ポンプ容量を可変制御する。具体的には、第１制御室Ｒ１の作動油圧が高くなると、第１油圧力が大きくなる。また、第２制御室Ｒ２の作動油の圧力が高くなると、第２油圧力が大きくなる。第１、第２油圧力の合計がカムリング８をｘ軸負方向側に押す方向である場合、この油圧力よりも、スプリングSPGによる（カムリング８をｘ軸正方向側に押す）付勢力が小さいと、カムリング８はｘ軸負方向側に移動する。すると、偏心量δが小さくなり、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差が小さくなるため、ポンプ容量が減少する。逆に、第１、第２油圧力の合計がカムリング８をｘ軸負方向側に押す方向である場合であって、この油圧力よりもスプリングSPGによる付勢力が大きいときや、上記油圧力の合計がカムリング８をｘ軸正方向側に押す方向である場合には、カムリング８はｘ軸正方向側に移動する。すると、偏心量δが大きくなり、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差が大きくなるため、ポンプ容量が増える。なお、第２制御室Ｒ２を設けず、第１制御室Ｒ１の油圧力のみにより制御してもよい。また、カムリング８を付勢する弾性部材として、コイルスプリング以外のものを利用してもよい。ポンプ１は、所定の高回転域では、このようにポンプ容量を可変制御することで、駆動に必要なトルク（駆動トルク）を低減し、出力を必要最低限に抑える。これにより、固定容量ポンプに比べて損失トルク（動力損失）を低減することができる。

（動力損失の低減）
ロータ６の回転時、ベーン７には遠心力（ベーン７を外径方向へ移動させる力）が作用するため、回転数が十分に高い等、所定の条件が整えば、ベーン７の先端部７０はスリット６１から突出し、カムリング８の内周面８０に摺接する。ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に当接することで、ベーン７の外径方向の移動が規制される。ベーン７がスリット６１から突出するとベーン７の背圧室ｂｒの容積が拡大し、ベーン７がスリット６１へ没入する（収納される）とベーン７の背圧室ｂｒの容積が縮小する。カムリング８が回転軸Ｏに対してｘ軸正方向に偏心した状態でロータ６が回転すると、カムリング内周面８０に摺接する各ベーン７の背圧室ｂｒは、回転軸Ｏの周りで回転しながら周期的に拡縮する。ここで、背圧室ｂｒが拡大するｙ軸負方向側（吸入領域）では、背圧室ｂｒに作動油が供給されないと、ベーン７の突出（飛び出し）が阻害され、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に当接せず、ポンプ室ｒの液密性が確保されないおそれがある。一方、背圧室ｂｒが縮小するｙ軸正方向側（吐出領域）では、背圧室ｂｒから作動油が円滑に排出されないと、ベーン７のスリット６１への収納（引込み）が阻害され、ベーン先端部７０とカムリング内周面８０との摺動抵抗が増加する。これに対し、ポンプ１では、吸入領域では、吸入側背圧ポート４５から背圧室ｂｒに作動油を供給する。これにより、ベーン７の飛び出し性を向上する。吐出領域では、背圧室ｂｒから吐出側背圧ポート４６へ作動油を排出する。これにより、ベーン７の摺動抵抗を低減する。

具体的には、ｙ軸負方向側の吸入領域では、ベーン７の先端部７０に吸入ポート４３内の圧力が作用し、ベーン基端部７１（根元）に吸入側背圧ポート４５内の圧力が作用する。吸入側背圧ポート４５と吸入ポート４３は共に低圧室40eに連通しているため、吸入ポート４３内の圧力と吸入側背圧ポート４５内の圧力は共に低圧である。よって、ベーン先端部７０に作用する圧力とベーン基端部７１に作用する圧力との差は大きくない。ポンプ１の駆動時には吸入領域では作動油は吸入され続けているため、吸入ポート４３内の圧力（吸入圧Pi）は負圧、すなわち大気圧以下となっている。一方、吸入側背圧ポート４５は、低圧室40eを介して吸入ポート４３と連通しているため、吸入側背圧ポート４５にも吸入圧Piの作動油が供給されることとなる。したがって、例えば背圧室ｂｒに吐出側のポートから高圧の作動油を供給した場合に比べて、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に遠心力以外の油圧力により不必要に強く押し付けられることが抑制され、ベーン７がカムリング内周面８０に摺接する際の摩擦による損失トルクが低く抑えられる。言い換えると、ベーン先端部７０のカムリング内周面８０への摺動抵抗が軽減され、吸入領域における全てのベーン基端部７１に高圧のポンプ吐出側圧力を作用させる場合に比べ、動力損失を低減できる。

一方、ｙ軸正方向側の吐出領域では、ベーン先端部７０に吐出ポート４４内の圧力が作用し、ベーン基端部７１に吐出側背圧ポート４６内の圧力が作用する。吐出側背圧ポート４６と吐出ポート４４は共に高圧室40ｆに連通しており、吐出ポート４４内の圧力と吐出側背圧ポート４６内の圧力は共に高圧である。よって、ベーン先端部７０に作用する圧力とベーン基端部７１に作用する圧力との差は大きくない。具体的には、ポンプ１の駆動時には吐出領域ではポンプ作用により作動油の圧力が上昇するため、吐出ポート４４内の圧力は大気圧よりも高い吐出圧Pdとなる。一方、吐出側背圧ポート４６は、高圧室40fを介して吐出ポート４４と連通しているため、吐出圧Pdに近い高圧となる。したがって、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に不必要に強く押し付けられることが抑制され、ベーン７がカムリング内周面８０と摺接する際の摩擦による損失トルクが低く抑えられる。

このように、ポンプ１では、ベーン７の背圧室ｂｒと連通する背圧ポートを吸入側と吐出側とで分離し、吸入工程と吐出工程の両方で、ベーン７のベーン先端部７０とベーン基端部７１に（吐出圧Pdと吸入圧Piとの差のように大きな）圧力差が発生することを抑制している。このため、遠心力によりベーン７を適度にカムリング８に押し付けつつ、摺動抵抗を低減することができる。よって、摩耗を低減できるとともに、ロータ６を回転させるために余分な駆動トルクが浪費されることがないため、動力損失を低減できる。言い換えると、ポンプ１は、回転数に対する駆動トルクが低く、高効率な（すなわち動力損失を低減して燃費を向上できる）、いわゆる低トルク式ポンプであり、通常の可変容量ベーンポンプに比べ、同一体格でも吐出量が大きい（すなわち小型化できる）という特長を有している。なお、必ずしも低トルク式に限らなくてもよい。

（圧力変動の抑制）
以下、図８を参照しつつ説明する。前側ベーン７（の回転負方向側の面）が第１閉じ込み領域から吐出領域へ移行するとき、吐出ポート始端部８４，８５の絞り作用により、ポンプ室ｒと吐出ポート４４との連通が急激に行われないため、吐出ポート４４及びポンプ室ｒの圧力の変動が抑制される。例えばｚ軸負方向側についてみると、ベーン７（の回転負方向側の面）が吐出ポート始端部８５の始点Ｃを越えて回転方向に移動すると、このベーン７を前側ベーンとし、（他のポンプ室ｒよりも容積が大きい）最大容積であるポンプ室ｒ（以下、「ポンプ室ｒ*」という。）は、容積減少を開始するとともに、吐出ポート始端部８５（浅溝部850）との連通を開始する。その後、前側ベーン７が吐出側円弧溝440の始点Eを越えてポンプ室ｒ*が吐出ポート４４との連通を開始するまでの間、ポンプ室ｒ*は、その容積を減少しつつ、カムリング内周面８０において吐出ポート始端部８５の浅溝部850と連通する。前側ベーン７が始点Ｃを越えた当初は、ポンプ室ｒ*の容積減少量（圧縮量）は小さく、ポンプ室ｒ*内は低圧である（吸入圧Piに近い）。このため、ポンプ室ｒ*内の圧力は吐出ポート始端部８５（浅溝部850）内の圧力よりも低い。よって、ポンプ室ｒ*内へは吐出ポート始端部８５（浅溝部850）から作動油が流入する。すなわち、作動油は、吐出ポート４４に連通する他のポンプ室ｒ（ポンプ室ｒ*よりも回転方向側にあり深溝部851の終端部856が開口するポンプ室）から深溝部851へ流れ、深溝部851から浅溝部850を通ってポンプ室ｒ*へ流れる。例えば、吸入領域においてポンプ室ｒ*に吸入された作動油が空気を含んでいた場合、浅溝部850と連通したポンプ室ｒ*には、吐出ポート４４からの高圧の作動油が、浅溝部850とプレート４１の面410との間の隙間を通ってポンプ室ｒ*に逆流し、ポンプ室ｒ*内の空気を圧縮する。一方、前側ベーン７が始点Eに近づくまで移動すると、それまでのポンプ室ｒ*への吐出ポート始端部８５（浅溝部850）からの作動油の供給と、ポンプ室ｒ*の容積減少とにより、ポンプ室ｒ*内の圧力が吐出ポート始端部８５（浅溝部850）内の圧力よりも高くなる場合がある。この場合、ポンプ室ｒ*内の作動油は、浅溝部850を通って深溝部851へ流れ、深溝部851を通ってその終端部856のカムリング内周面８０における開口部から他のポンプ室ｒ（ポンプ室ｒ*よりも回転方向側にあり終端部856が開口するポンプ室）へ流れ、（この他のポンプ室ｒに連通する）吐出ポート４４へ流れる。

ここで、浅溝部850の深さｈ１は、吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）の溝深さよりも浅く設けられているため、例えば吐出側円弧溝440を始点Cの位置まで延長した場合と比べ、吐出ポート４４とポンプ室ｒ*との間を流通する作動油の流路断面積が絞られる。よって、例えば、高圧の吐出ポート４４から低圧のポンプ室ｒへ作動油が急激に流入することが抑制されるため、吐出ポート４４における圧力変動を抑制でき、吐出ポート４４から吐出孔442を介して接続された外部の配管に供給される作動油量の急激な減少を抑制し、この配管における圧力変動（油撃）を抑制することができる。また、ポンプ室ｒ*に供給される流量の急激な増加が抑制されるため、ポンプ室ｒ*における圧力変動も抑制することができる。

また、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が第２閉じ込み領域から吸入領域へ移行するとき、ノッチ434の絞り作用により、ポンプ室ｒと吸入側円弧溝430の連通が急激に行われないため、吸入ポート４３及びポンプ室ｒの圧力の変動が抑制される。すなわち、ポンプ室ｒの容積が一気に増大することが抑制され、高圧のポンプ室ｒから低圧の吸入ポート４３へ作動油が急激に流出することが抑制されるため、例えば気泡の発生（キャビテーション）を抑制することができる。なお、ノッチ434を適宜省略することとしてもよい。

（キャビテーションの抑制）
従来のベーンポンプでは、ポンプ室をポンプ軸方向から閉塞するポンプボディ（プレート）の面であってこれに対してベーンの端面が対向しつつ移動する面に、ポンプ室内の作動油を給排するための溝（吸入ポートや吐出ポート）を設けている。また、上記面に対してベーンの端面が移動し、ポンプ室が上記溝に連通する際、急激な圧力変動を抑制するため、上記溝に連通しかつ流路断面積が上記溝よりも小さい溝を上記面に設け、これにより絞り部を構成している。そして、ポンプの回転に応じて、ポンプ室が上記溝（吸入ポートや吐出ポート）よりも前に先ず絞り部と連通するようにしている。例えば、あるポンプ室が吸入領域から吐出領域へ移行する際、（吐出ポートに連通する）絞り部と連通したポンプ室には、吐出ポートからの高圧の作動油が、絞り部を構成する溝とベーン端面との間の隙間を通ってポンプ室に逆流する。このような作動油の逆流による圧力変化を抑制するため、絞り部として、回転方向に流路断面積が徐々に変化するノッチではなく、ベーンの回転に応じて絞り部の流路断面積の変化が少ない（深さや幅が略一定の）薄溝を設けることも考えられる。しかし、従来のベーンポンプでは、絞り部において作動油の通路（流路周壁）を構成するベーン端面に対して作動油の相対速度が大きくなるため、キャビテーションが発生して騒音が生じるおそれがあった。特に、吸入領域においてポンプ室に吸入された作動油が空気を含んでいた場合、高圧の作動油が急激にポンプ室に逆流（してポンプ室内の空気を圧縮）し、絞り部における作動油の流速が高くなるため、キャビテーションが発生するおそれが高くなる。

図９（ａ）は、従来のベーンポンプにおいて、ポンプボディ（プレート）の面に設けられた薄溝に対してベーンの端面が対向しつつ移動する際、上記薄溝とベーン端面との間の隙間（絞り部）を通って逆流する作動油の速度分布を模式的に示したものである。図９（ａ）に示すように、絞り部の周壁は、薄溝（ポンプボディ）とベーンの端面とにより構成されており、これらで囲まれる隙間内を作動油が流れる。作動油の速度は、周壁に近づくほど壁面との外部摩擦によって遅くなり、周壁から離れるほど速くなる。よって、作動油の速度は周壁からの遠近に応じた傾き（速度勾配Δ）を有しており、周壁に近づくほど速度勾配Δが大きくなる。このように、周壁の一部分（ベーン端面）がポンプボディに対して固定されておらず移動する場合、周壁（ベーン端面）から見た作動油の平均移動速度は変化する。言い換えると、周壁（ベーン端面）に対する作動油の相対速度は変化する。ここで、周壁（ベーン端面）の移動方向が作動油の流れる方向と逆であるときは、作動油の相対速度が、周壁（ベーン端面）の移動速度分だけ、大きくなる。具体的には、ベーンは、作動油の流れる方向とは逆に移動しているため、（周壁を構成する）ベーン端面から見た作動油の速度、すなわちベーン端面に対する作動油の平均移動速度は、ベーンの移動速度の分だけ大きくなる。よって、キャビテーションが発生するおそれが高くなる。すなわち、周壁が固定されている場合、この周壁（ポンプボディ）の近傍において、作動油の速度勾配は比較的小さい（これをΔ０とする。）が、移動する周壁（ベーン端面）の近傍における作動油の速度勾配（これをΔ１とする。）は、Δ０よりも大きくなる（Δ０→Δ１）。速度勾配Δが大きくなるということは、この部位において、作動油の内部に作用する内部摩擦、すなわち作動油に作用する剪断応力が大きくなり、局部的に圧力の低下が起こるということである。よって、キャビテーションが発生してしまう。また、ポンプの回転速度によって作動油の速度勾配Δが変わってしまうので、作動油の移動速度（逆流速度）が変化してしまい、薄溝（ポンプボディ）とベーン端面との間の最適な隙間面積が、ポンプ回転速度によって変わってしまう。

これに対し、本実施例１のポンプ１では、ポンプ室ｒが吸入領域から吐出領域へ移行する際に連通する絞り部を構成する周壁（吐出ポート始端部８４，８５）において、ポンプボディ４（フロントボディ４２及びプレート４１）に対して移動する周壁部分の割合（ベーン７が占める割合）を減らした。よって、絞り部において、その周壁に対して作動油の相対速度が大きい範囲が狭くなる。言い換えると、絞り部において、その周壁に対する作動油の相対速度が低下して速度勾配Δが小さくなる領域が広くなる。よって、上記問題を解決し、キャビテーションの発生（及びこれによる騒音）を抑制できる。具体的には、絞り部の周壁（吐出ポート始端部８４，８５）を、ポンプボディ４（フロントボディ４２及びプレート４１）に対して移動する移動部材（ベーン７の端面７２）により構成するのではなく、移動部材（ベーン７）を収容する収容部材（カムリング８及びポンプボディ４）により構成した。言い換えると、絞り部の周壁を、ポンプ１の回転に応じて移動する部材（ベーン７等の回転部材）により構成するのではなく、回転部材（ロータ６やベーン７）を収容する収容部材（カムリング８及びポンプボディ４）により構成した。ここで、ポンプボディ４に対するベーン端面７２の速度はポンプ１の回転速度が高いほど高くなるため、ポンプ１が高回転であるほど効果的に、上記効果を発揮できる。なお、本実施例１では、絞り部を構成する周壁の全てを収容部材（カムリング８及びポンプボディ４）により構成したが、移動部材（ベーン７）が周壁を部分的に構成してもよい。例えば、カムリング８の端面８２，８３に設けた溝とフロントボディ４２又はプレート４１のｚ軸方向端面における（ベーン端面７２が対向して移動する領域に設けた）溝との組み合わせにより、絞り部の周壁（吐出ポート始端部）を構成することとしてもよい。本実施例１では、絞り部の周壁の全てを収容部材により構成したため、ベーン端面７２の移動によるキャビテーションの発生をより効果的に抑制できる。

図９（ｂ）は、実施例１のポンプ１において、カムリング８の面８２に設けられた吐出ポート始端部８４と、これに対向配置されたポンプボディ４（フロントボディ４２）との間の隙間（絞り部）を通って逆流する作動油の速度分布を模式的に示したものである。図９（ｂ）に示すように、絞り部の周壁は、薄溝（吐出ポート始端部８４）とフロントボディ４２の端面とにより構成されており、これらで囲まれる隙間内を作動油が流れる。このように、（カムリング８の揺動を無視すると、）周壁（吐出ポート始端部８４）がポンプボディ４（フロントボディ４２）に対して固定されて移動しないため、周壁に対する作動油の平均移動速度（相対速度）は変化しない。なお、カムリング８はポンプボディ４（フロントボディ４２及びプレート４１）に対して揺動するが、この揺動速度は作動油の流速に比べて極めて小さいため、作動油が流通する絞り部の周壁という観点からは、カムリング８に設けられた吐出ポート始端部８４は、ポンプボディ４に対して「固定」されていると見なすことができる。よって、ベーン端面７２の移動方向が作動油の流れる方向と逆であっても、絞り部における作動油の相対速度が変化せず、大きくならないため、キャビテーションの発生を抑制することができる。すなわち、周壁が固定されているため、周壁の近傍において、周壁に対する作動油の速度勾配は比較的小さいΔ０のままである。したがって、作動油に作用する剪断応力が大きくなること、すなわち局部的に圧力の低下が起こることが抑制され、キャビテーションの発生が抑制される。また、ポンプの回転速度によって作動油の速度勾配Δが変わらないため、吐出ポート始端部８４とフロントボディ４２の端面との間の隙間面積を、ポンプ回転速度に関わらず最適な大きさに設定することができる。

吐出ポート始端部８４は、ポンプボディ４（フロントボディ４２及びプレート４１）における吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）の溝深さよりも浅くカムリング８の軸方向端面８２に設けられ、その内径側でカムリング内周面８０に開口する浅溝部840と、浅溝部840の溝深さよりも深くカムリング８の軸方向端面８２に設けられ、浅溝部840の外径側に連通すると共に、回転方向側端でカムリング内周面８０に開口する深溝部841を有している。よって、ポンプ室ｒ*内へ吐出ポート始端部８４から作動油が流入する際、作動油は、吐出ポート４４に連通する他のポンプ室ｒ（ポンプ室ｒ*よりも回転方向側にあり深溝部841が開口するポンプ室）から先ず深溝部841へ流れ、深溝部841から浅溝部840を通ってポンプ室ｒ*へ流れる。このとき、深溝部841は浅溝部840の外径側に連通しているため、作動油は、浅溝部840において、外径側（深溝部841の側）から内径側（ポンプ室ｒ*の側）へ径方向に流れる（径方向に整流される）こととなる。このように、本実施例１では、絞り部（吐出ポート始端部８４）に作動油の整流手段を設けたため、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０における浅溝部840の開口部を塞ぐように移動しても、この移動方向は周方向であり、絞り部（吐出ポート始端部８４）における作動油の流通方向とは異なる（直交する）。よって、ベーン先端部７０が絞り部（吐出ポート始端部８４）における作動油の流路周壁を構成する事態が回避されるため、キャビテーションの発生をより効果的に抑制することができる。

また、深溝部841を設けない場合に比べ、浅溝部840における作動油の流れが径方向に整流されるため、例えば浅溝部840の径方向寸法を調整することで、絞り部（浅溝部840）の流路長をより長く設けることが可能であり、これにより吐出ポート始端部８４における作動油の流速をより低減することができる。すなわち、浅溝部840とポンプボディ４（フロントボディ４２及びプレート４１）との間の隙間において、作動油の流れ方向（径方向）の周壁の長さを長くとることにより、作動油と周壁面との外部摩擦による流速低減効果を向上し、絞り効果を向上することができる。本実施例１では、カムリング８の径方向における浅溝部840の寸法ｌ１は、ベーン７の厚さ（ベーン端面７２の周方向寸法）よりも大きく設けられている。よって、ポンプボディに設けた薄溝とベーンの端面とにより絞り部の周壁を構成した場合に比べ、絞り部（浅溝部840）の流路長をより長く設け、これにより絞り部における作動油の流速をより低減することができる。したがって、キャビテーションの発生をより効果的に抑制することができる。なお、本実施例１では浅溝部840の深さｈ１を一定としたが、必ずしも一定でなくてもよく、浅溝部840は回転方向や径方向に徐々に深さが変化するように設けてもよい。また、本実施例１では浅溝部840の内径側の縁がその全範囲に亘ってカムリング内周面８０に開口することとしたが、浅溝部840の内径側の縁が部分的にカムリング内周面８０に開口することとしてもよい。

本実施例１では、カムリング内周面８０に開口する浅溝部840の内径側の縁に、面取り部842を設けた。言い換えると、カムリング８の軸方向端面８２の内周において、浅溝部840が設けられた周方向部位に、テーパ状の角部を設けた。よって、浅溝部840からカムリング８の内周側（ポンプ室ｒ）へ流入する作動油の急激な拡散が抑制される。すなわち、作動油が浅溝部840からポンプ室ｒへ流入する際、面取り部842において作動油の流路断面積が徐々に拡大するため、作動油の急激な体積膨張（断熱膨張）による圧力低下が起こることが抑制されるため、キャビテーションをより確実に低減することができる。なお、面取り部842の面取り角度ζは任意に設定可能である。面取り部842の形状も、平面に限らず例えば円弧状でもよい。また面取り部842を省略することとしてもよい。

図８に示すように、本実施例１では、深溝部841の回転方向側の端部（終端部846）は、回転方向に向かうにつれて内径側にオフセット（偏倚）して延びるように、径方向に対して傾いて設けられている。よって、吐出ポート４４から作動油が（回転負方向側へ）逆流して吐出ポート始端部８４へ流入する際、深溝部841（終端部846）の開口部から深溝部841の回転負方向側部分へ向かおうとする作動油の移動を円滑化できる。よって、深溝部841の全体に容易に作動油を行き渡らせることができ、これにより深溝部841から浅溝部840を通る作動油の流通を円滑化できる。すなわち、吐出ポート始端部８４の絞り機能を向上することができる。

なお、本実施例１では、絞り部を構成する周壁（吐出ポート始端部８４，８５）としての溝をカムリング８に設けたが、カムリング８の軸方向端面８２，８３とｚ軸方向で対向するポンプボディ４（フロントボディ４２・プレート４１）の面に溝を設け、これとカムリング８の面８２，８３との間で絞り部を構成することとしてもよい。この場合、カムリング８の揺動に関わらず絞り部の溝がポンプ室と連通できるように溝の開口をベーン端面７２の軌跡（ベーン端面７２がポンプボディの面を掃く領域）の側に若干オフセットして設ける必要があり、また、絞り部の流量調整が容易でないおそれがある。これに対し本実施例１では、吐出ポート始端部８４としての溝（浅溝部840等）をカムリング８の面８２，８３に設け、絞り部の周壁を上記溝とポンプボディ４（フロントボディ４２・プレート４１）の面とにより構成することとした。よって、ポンプボディ４の側に絞り部の溝を設けた上記場合に比べ、カムリング８を揺動させるポンプ構成であっても絞り部の流量調整が容易であると共に、絞り部（吐出ポート始端部８４）の溝とベーン端面７２との間で周壁が構成される事態を回避し、キャビテーションをより確実に抑制することができる。

なお、吐出ポート始端部を、カムリング８のフロント側とリア側の端面８２，８３の一方に設けることとしてもよい。本実施例１では、両方の端面８２，８３に吐出ポート始端部８４，８５を設けたため、吐出ポート４４及びポンプ室ｒの圧力変動をより効果的に抑制しつつ、キャビテーションを抑制することができる。また、本実施例１では、カムリング８の端面８２，８３に薄溝（吐出ポート始端部８４，８５）を設けることで、絞り部の周壁において移動部材が占める割合（ベーン７が摺接する領域の割合）を減らしたが、カムリング８の内部に（吐出ポート始端部８４をそのままｚ軸方向に平行移動させたような）溝を周方向に延びるように設け、これをカムリング内周面８０に開口させることとしてもよい。また、ポンプボディ４のｚ軸方向端面410等に、開口幅が（例えば吐出ポート始端部８４の深さｈ１であって）狭く、ｚ軸方向深さが（例えば吐出ポート始端部８４の径方向寸法ｌであって）大きい溝を周方向に延びるように設けることとしてもよい。これらの場合も、周壁が略カムリング８のみで構成されてベーン７が摺接する面積が小さい絞り部を構成することができる。本実施例１では、カムリング８の端面８２，８３に薄溝を設けることとしたため、加工コストを低減できる。また、深溝部841等の構成を容易に設けることができるため、流量や流通経路（流れ方向等）の設計自由度を向上することができる。

［効果］
以下、実施例１から把握される本発明のポンプ１の効果を列挙する。
（１）駆動軸５により回転駆動されるロータ６と、ロータ６の外周に形成された複数のスリット６１の夫々に突没可能に収容されたベーン７と、ロータ６を囲んで配置されるカムリング８と、カムリング８、ロータ６、及びベーン７を内部に収容するポンプボディ４（プレート４１、フロントボディ４２）と、を備え、ポンプボディ４は、カムリング８及びロータ６の軸方向端面に対向して配置されてカムリング８、ロータ６、及びベーン７と共に複数のポンプ室ｒを形成する軸方向端面410を有し、ポンプボディ４の軸方向端面410には、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が拡大する吸入領域に開口する吸入ポート４３と、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が縮小する吐出領域に開口する吐出ポート４４と、が設けられたベーンポンプにおいて、吐出ポート４４に連通すると共に、ポンプ室ｒが吐出領域へ移行する際にこのポンプ室ｒと連通する絞り部（吐出ポート始端部８５）を、互いに対向するカムリング８の軸方向端面８３とポンプボディ４の軸方向端面410との間に設けた。
よって、ポンプ室ｒが吐出領域へ移行する際にキャビテーションの発生を抑制し、これによる騒音を低減できる。

（２）絞り部は、カムリング８の軸方向端面８２，８３に設けられた溝（吐出ポート始端部８４，８５）を有することとした。
よって、絞り部の流量等の調整や加工が容易である。

（３）溝（吐出ポート始端部８４）は、吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）よりも浅く、内径側でカムリング内周面８０に開口する浅溝部840と、浅溝部840よりも深く、浅溝部840の外径側に連通すると共に、ポンプ回転方向側端でカムリング内周面８０に開口する深溝部841と、を有することとした。
よって、絞り部（浅溝部840）における作動油の流れ方向がベーン先端部７０の移動方向と平行になることを抑制してキャビテーションの発生をより効果的に抑制し、かつ、絞り部（浅溝部840）における流路長を長くして絞り効果を向上することができる。

（４）カムリング内周面８０に開口する浅溝部840の内径側の縁に、面取り部842を設けた。
よって、キャビテーションをより効果的に低減することができる。

（５）深溝部841のポンプ回転方向側の端部（終端部846）は、ポンプ回転方向に向かうにつれて内径側に偏倚するように設けられている。
よって、絞り部（吐出ポート始端部８４）の絞り機能を向上することができる。

〔他の実施例〕
以上、本発明を実施例１に基づいて説明してきたが、各発明の具体的な構成は実施例１に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。例えば、作動流体として、油（ＡＴＦ）以外の流体を用いることも可能である。実施例１では、ベーン７（スリット６１）を、ロータ径方向に沿って延びるように設けたが、ロータ径方向に対して傾斜して設けてもよい。実施例１では、カムリング内周が円筒状でありカムリングが揺動することでポンプ室の容積を変化させるタイプのベーンポンプを例にしたが、カムリングの内周が異形（非円筒状）でありカムリングがポンプボディに固定されたままカムリング内周の形状に沿ってベーンが摺接することでポンプ室の容積を変化させるタイプのベーンポンプに本発明を適用することとしてもよい。この場合、ポンプ吐出量を可変制御するために流量制御装置を別途設けることが可能である。また実施例１では、プレート４１とフロントボディ４２の両方に吸入ポート、吐出ポート、吸入側背圧ポート、吐出側背圧ポートを形成したが、一方側にのみ設けるようにしてもよい。

１ ベーンポンプ
４ ポンプボディ
４３ 吸入ポート
４４ 吐出ポート
４１０ 軸方向端面
５ 駆動軸
６ ロータ
６１ スリット
７ ベーン
８ カムリング
８２，８３ 軸方向端面
８４，８５ 吐出ポート始端部（絞り部）
８４０ 浅溝部
８４１ 深溝部
ｒ ポンプ室

Claims (5)

1. 駆動軸により回転駆動されるロータと、
   前記ロータの外周に形成された複数のスリットの夫々に突没可能に収容されたベーンと、
   前記ロータを囲んで配置されるカムリングと、
   前記カムリング、前記ロータ、及び前記ベーンを内部に収容するポンプボディと、を備え、
   前記ポンプボディは、前記カムリング及び前記ロータの軸方向端面に対向して配置されて前記カムリング、前記ロータ、及び前記ベーンと共に複数のポンプ室を形成する軸方向端面を有し、
   前記ポンプボディの前記軸方向端面には、前記ロータの回転に応じて前記ポンプ室の容積が拡大する吸入領域に開口する吸入ポートと、前記ロータの回転に応じて前記ポンプ室の容積が縮小する吐出領域に開口する吐出ポートと、が設けられたベーンポンプにおいて、
   前記吐出ポートに連通すると共に、前記ポンプ室が吐出領域へ移行する際に該ポンプ室と連通する絞り部を、互いに対向する前記カムリングの前記軸方向端面と前記ポンプボディの前記軸方向端面との間に設けた
   ことを特徴とするベーンポンプ。
2. 請求項１に記載のベーンポンプにおいて、
   前記絞り部は、前記カムリングの前記軸方向端面に設けられた溝を有する
   ことを特徴とするベーンポンプ。
3. 請求項２に記載のベーンポンプにおいて、
   前記溝は、
   前記吐出ポートよりも浅く、内径側で前記カムリングの内周面に開口する浅溝部と、
   前記浅溝部よりも深く、前記浅溝部の外径側に連通すると共に、ポンプ回転方向側端で前記カムリングの内周面に開口する深溝部と、を有する
   ことを特徴とするベーンポンプ。
4. 請求項３に記載のベーンポンプにおいて、
   前記カムリングの内周面に開口する前記浅溝部の内径側の縁に面取り部を設けたことを特徴とするベーンポンプ。
5. 請求項３又は４に記載のベーンポンプにおいて、
   前記深溝部のポンプ回転方向側の端部は、ポンプ回転方向に向かうにつれて内径側に偏倚するように設けられていることを特徴とするベーンポンプ。

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