JP5108248B2 - モールドプレス成形用光学ガラス組成物 - Google Patents

Description

本発明は、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏを含有するガラス組成物であり、低いガラス転移点（Ｔｇ）と低い失透温度を併せ持つ、モールドプレス成形に好適なガラス組成物に関する。

近年、ディジタルカメラや携帯用電話等の携帯用機器の光学素子に、モールドプレス成形により生産される非球面を応用して、光学素子を軽量、小型化する技術は一般的になりつつある。しかしながら、従来の研削・研磨工程で非球面を得ようとすると、高コストで複雑且つ多くの作業工程を必要とする。そこで、溶融ガラスからの滴下、あるいは板ガラスからの研削・研磨により得られたプリフォーム材を超精密加工された金型で直接レンズ成形する方法が用いられている。この方法により得られたレンズは研削・研磨する必要がないため、低コスト・短納期で生産することが可能となった。この成形方法はガラスモールドと呼ばれ、盛んに研究・開発が行われ、そして光学機器に使用されるガラスモールドによる非球面レンズは年々増加の傾向にある。
また、光学機器に限らず、ガラスモールド技術は微細な形状を精度良く加工可能な技術として注目を集めている。

これらのガラスは、ガラスモールドで使用する金型の耐熱性から、用いるガラスについては、より低温で軟化するガラスが求められている。しかしながら、従来のＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏを含有するガラスのＴｇは６００℃を上回るものが一般的で、プレス型の耐熱性を十分に満足するガラスは、これまで存在しなかった。

また、ガラス融液を流出管で滴下し、滴下したガラスを型で受け、冷却し、ガラスゴブを得る方法がある（以下、本明細書中において、白金ノズル等から滴下されたガラス融液を型で受け、冷却することにより得られたガラス塊を、単に「ゴブ」と記載する）。得られたゴブは、そのままプリフォーム或いは、レンズとして使用しても良いし、球形状・レンズ形状に研削研磨して、レンズ或いはプリフォームとして使用しても良い。ゴブをそのままレンズやプリフォームに使用する場合は、キズ、汚れに加えて、特に表面粗さに注意しなければならない。
上記のガラスゴブの取得方法の代表的な例が特開平６−１２２５２６号、特許第２７９８２０８号に記載されている。この方法において、溶融状態のガラスは滴下後、冷却固化されるまでの間に、自重により楕円形になる傾向がある。特に球径が３ｍｍを超える球形状品を得ようとした場合、上面の曲率が大きくなる傾向となりやすい。一方、ゴブ形状は肉薄の扁平のものだけでなく、肉厚の球形状に近いものも必要となっている。特に球径が１０ｍｍ未満の比較的小さな光学素子を得ようとした場合には、球形状のプリフォーム材としての需要は大きい。

扁平のゴブは、滴下後の保温機構を設けることで、容易に制御可能である。一方、球状、又は肉厚のゴブを取得する為には、冷却機構が必要となる。しかしながら、平均線膨張係数α（１００〜３００℃）が８５×１０^−７を超えるモールドプレス成形用ガラスにおいては、その高膨張の性質により、急冷過程によるワレ・カケ等の不具合が発生しやすい。また、歪も残存しやすく光学素子として重大な欠陥となりやすい。

また、表面張力が高い状態でゴブを取得するという対策も考えられる。つまり、より表面張力を高くする為には低温で取得する必要がある。しかし、失透温度やガラスの流出量の制約上、温度の調整幅にも限界がある。
また、特公平７−５１４４６号では成形型の凹部をラッパ形状として、高圧ガスの最適化により球形状ガラスゴブを製造できるとしている。しかしながら、上記方法では高圧ガスにより急速に冷却される為、前述した不具合が発生しやすい。
したがって、板ガラスから切断によって、立方体形状品を得て、これを研削・研磨工程により真球性の高い球形状品を得る工程が一般的である。しかしながら、上記の工程では板ガラスからの材料歩留まりは５０％以下にもなり、環境負荷が高いだけでなく、低コスト・短納期化を実現することができない。また、研磨工程においては、研磨キズが発生しやすい。たとえ、研磨品をプリフォームとして用いた場合であってもモールドプレス成形後にキズが残存してしまう為、研磨キズは避ける必要がある。

上記の通り、球形状に近いゴブを取得する為の様々な成形方法がこれまで検討されているが、ガラス組成の面から検討されたものはこれまでに無い。
本発明の目的とするＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏを含有するモールドプレス用ガラスは以下の様なものが開示されている。例えば特開昭４８−６１５１７、特開昭５４−３１１５号では、硼酸、ランタンを必須成分とする光学ガラスが開示されているが、これらのガラスはいずれも化学的耐久性や耐失透性の向上に重点がおかれ、熱間成形性については十分な配慮がなされていない。こうしたガラスは一般に高いＴｇを持つ為、加熱成形時の成形温度が６５０℃以上にもなり高精度の金型の劣化を招く為、モールドプレス成形には不適である。

特開昭５９−１４６９５２号では、フッ素を含有したＢ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、ＢａＯ、Ｒ_２Ｏ（Ｒはアルカリ金属元素）を含有するガラスが開示されているが、フッ素成分による揮発の影響で均質なガラスを得ることが困難である。
特開平８−２５９２５７では、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、ＺｎＯ、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏを含む光学ガラスが開示されているが、アッベ数が５０以上のものを得ようとすると失透温度が１０００℃を超える為、量産性に欠ける欠点を有している。

特許第３３７７４５４号では、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｔａ_２Ｏ_５を含むモールドプレス用光学ガラスが開示されているが、このガラスは一般的にＴｇが高く、比重に関する検討も十分では無い。したがって本発明の目的とするところのモールドプレス用ガラスとして適切では無い。

特開２００４−２１７８では、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏを含有するモールドプレス成形用光学ガラスが開示されているが、一般的にＴｇが高いか、比重が小さい、または失透温度が高い為、本発明の目的とするところのモールドプレス用ガラスとして不適である。

特許第３４５８４６２号では、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３の基本組成系からなるモールド成形に有用な光学ガラスが開示されているが、一般的にＴｇが高いか、アッベ数が小さい為、本発明の目的とするところのモールドプレス用ガラスとして不適である。

特許第３０５９７１９号では、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏを含有する光学ガラスが開示されているが、一般的に失透温度が高いか、アッベ数が小さい、又は比重が大きい為、本発明の目的とするところのモールドプレス用ガラスとして不適である。

上記の公報はいすれも、低Ｔｇ化への検討が十分では無かったが、特に低いＴｇを有する光学ガラスはいくつか開示されている。
特開２００３−１７６１５１では、Ｔｇが低いモールドプレス成形用光学ガラスが開示されているが、失透温度が高い、又は比重が小さい為、本発明の目的とするところのモールドプレス用ガラスとして不適である。

特許第２６１６９５８号では、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、を含有する精密プレスレンズ用光学ガラスが開示されているが、一般的に失透温度が高いか、アッベ数が小さい為、本発明の目的とするところのモールドプレス用ガラスとして不適である。

特許第３４２３６７３号では、比重が大きい、またはアッベ数が小さい為、
本発明の目的とするところのモールドプレス用ガラスとして不適である。
特許第３０１５０７８号では、Ｔｇの低い精密プレス用ガラスが開示されているが失透温度が高いまたは、アッベ数が大きい為、不適である。
特開平６−１２２５２６号 特許第２７９８２０８号 特公平７−５１４４６号 特開昭４８−６１５１７号 特開昭５４−３１１５号 特開昭５９−１４６９５２号 特開平８−２５９２５７号 特許第３３７７４５４号 特開２００４−２１７８号 特許第３４５８４６２号 特許第３０５９７１９号 特開２００３−１７６１５１ 特許第２６１６９５８号 特許第３４２３６７３号 特許第３０１５０７８号

本発明は、失透温度が低く、比重が小さい為、流出管からの滴下による球形状品の取得が容易であり、且つガラス転移点（Ｔｇ）が低い為、モールドプレス成形に好適なガラス組成物を提供することにある。

前記課題を解決するために、本発明者は鋭意研究を重ねた結果、失透温度を１０００℃以下、Ｔｇが５３５℃以下に組成を調整することによってモールドプレス用ガラスに好適なガラスが得られることを見出した。また、比重とゴブ形状の関係に着目し、比重を３〜４に調整することにより、必要に応じて球形状に近いゴブを容易に得られることを見出し、本発明に至った。

すなわち、本発明の第１の態様は、
酸化物基準の質量％で、
ＳｉＯ_２ ５〜１８％、及び
Ｂ_２Ｏ_３ ２２〜４０％、及び
Ｌａ_２Ｏ_３ １０以上〜２０％未満、及び
ＺｒＯ_２ ０．５〜７％、及び
ＳｒＯ ０．５〜１５％、及び
Ｌｉ_２Ｏ ２．５〜１３％、及び
Ｇｄ _２ Ｏ _３ １２．５〜２３％、及び
Ｙ _２ Ｏ _３ ０〜５％
を含有し、
Ｌａ _２ Ｏ _３ ／Ｇｄ _２ Ｏ _３ の値が０．４〜１．０であり、
失透温度が８２０℃以下、Ｔｇが５３０℃以下であり、比重が３〜４であって、
屈折率（ｎｄ）が１．６０〜１．７５、アッベ数が（νｄ）が５０〜６０であることを特徴とするモールドプレス成形用光学ガラス組成物である。

本発明の第２の態様は、Ｔｇが５００℃以下であることを特徴とする前記第１の様態のモールドプレス成形用光学ガラス組成物である。

本発明の第３の態様は、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏを含有し、且つ重量％でＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３＋Ｌｉ_２Ｏの合計量が３８〜６０％であることを特徴とする前記第１又は２の様態のモールドプレス成形用光学ガラス組成物である。

本発明の第４の態様は、酸化物基準の質量％で、
ＣａＯ ０〜１５％
およびＢａＯ ０〜１５％
およびＺｎＯ ０〜１５％
およびＮａ_２Ｏ ０〜５％、
およびＫ_２Ｏ ０〜５％、
を含有することを特徴とする、前記第１〜３の様態のモールドプレス成形用光学ガラス組成物である。

本発明の第５の態様は、酸化物基準の質量％で、ＣａＯとＢａＯの合計量が、１〜１０％未満である前記第１〜４の態様のモールドプレス成形用光学ガラス組成物である。

本発明第６の様態は、酸化物基準の質量％で、
ＴｉＯ２ ０〜３％、
およびＮｂ_２Ｏ_５ ０〜３％、
およびＴａ_２Ｏ_５ ０〜５％、
およびＷＯ_３ ０〜５％、
およびＭｇＯ ０〜３％、
およびＧｅＯ_２ ０〜１０％、
およびＡｌ_２Ｏ_３ ０〜５％、
およびＹｂ_２Ｏ_３ ０〜１０％
およびＳｂ_２Ｏ_３ ０〜１０％
を含有することを特徴とする、前記第１〜５の態様のモールドプレス成形用光学ガラス組成物である。

本発明の第７の態様は、磨耗度Ａａが１００以上であることを特徴する前記第１〜６の態様のモールドプレス成形用光学ガラス組成物である。

本発明の第８の様態は、球換算径が９ｍｍ以上であるプリフォームを、溶融ガラス塊を冷却することにより直接取得する場合に、プリフォーム上面の曲率半径／球換算径の比が１．１以下で取得可能であることを特徴とする前記第１〜７の態様のモールドプレス成形用光学ガラス組成物である。

本発明の第９の様態は、前記第１〜８の態様のモールドプレス成形用光学ガラス組成物からなるモールドプレス成形用プリフォームである。

本発明の第１０の様態は、前記第９の態様のプリフォームを成形・加工してなる光学素子である。

本発明の第１１の様態は、前記第１〜７の態様のモールドプレス成形用光学ガラス組成物を成形・加工してなる光学素子である。

上述の本発明のモールドプレス成形用ガラスは、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏを含有し、屈折率１．６０〜１．７５、アッベ数が５０〜６０であり、Ｔｇが極めて低く、失透温度が９５０℃以下であることにより、ガラス成分が揮発しにくく、金型の劣化や汚染などの装置への負担が極めて少ない為、モールドプレス成形用ガラスとして適している。

前記の通り、各物性値を限定した理由を以下に示す。
モールドプレス用ガラスとして使用する硝材では、Ｔｇが６００℃以上ではモールドプレス時の処理温度が高くなり、型や型上に製膜された膜を劣化させてしまう。型劣化を予防するためには、Ｔｇが５８０℃以下とすることが好ましい。

厚い凸レンズの様に、比較的モールドプレスが容易な形状の製品については上記のＴｇの範囲でも可能であるが、近年要望の高い薄い凹レンズやその他、微細な加工が必要とされる形状にモールドプレスを行なう場合には、Ｔｇを５３５℃以下とする必要がある。より好ましくは５００℃以下とすることが望ましい。この様なガラス組成物は、凸レンズを成形する場合においても、型や膜の長寿命化の面で優位性があることは言うまでも無い。

逆に、Ｔｇが４５０℃未満に組成を調整した場合、粘度の低下に起因して、結晶が成長しやすくなりガラスが白濁しやすくなる。上記理由により、ガラス自体の生産性を悪化させてしまう。

したがって、モールドプレス用ガラスとしては、Ｔｇは５３５を上限とすることが好ましく、５００℃を上限とすることがより好ましい。またガラス自体の耐久性を問題とする場合では、４５０℃を下限とすることが好ましく、４７０℃を下限とすることがより好ましい。

本発明のガラス組成物では、下記に記載する製造方法により、安定した生産を実現するため、失透温度を１０００℃、より好ましくは９３０℃、最も好ましくは９００℃を上限とすることが重要である。ガラスの成形温度を下げることができれば、それだけ装置にかかる熱の負担も軽減することになり装置の老朽化が防止される為、結果として低コスト化、低環境負荷化に繋がるからである。また、失透温度が低ければ、それだけ粘度が高い状態でゴブ取得が可能となる。
なお、本明細書中において「失透温度」とはガラス成形工程における下限温度を表す指標であり、一定時間保温した時の析出する結晶の有無によって測定される。

前述のとおり本発明のガラスはモールドプレス成形用のプリフォームとしても使用することができ、或いは熔融ガラスを直接プレスすることも可能である。プリフォーム材として使用する場合、その製造方法及びモールドプレス成形方法は特に限定されるものではなく、公知の製造方法及び成形方法を使用することができる。プリフォーム材の製造方法としては、例えば特開平０６−１５７０５１に記載のガラスプレス品の製造装置及びその製造方法や特開平１１−１５７８４９に記載の光学ガラスの製造方法及び製造装置が公開されている。

上記の様に熔融ガラスから直接プリフォーム材を製造する方法だけでなく、成形されたゴブ・またはブロックから研削・研磨工程によりプリフォーム材を得て、モールドプレス成形を行なっても良い。

前述の通り、溶融ガラスから直接、球形状に近似したゴブを得ることを目的に、成形試験を繰り返し実施し、最適なガラス組成を見出した。その結果、ガラス組成の比重を４．０以下にすると容易により球形状に近似したゴブを取得できることを発見した。また、３．０未満では、滴下サイクルが短くなる為、成形温度を上げることになり装置への熱負荷が大きくなる。したがって、好ましくは３．０、より好ましくは３．１、最も好ましくは３．２を下限とし、好ましくは４．０、より好ましくは３．８、最も好ましくは３．６を上限とする。本明細書においては、成形中ガラス融液の比重は常温の比重とは異なるが、共に相関性が成り立つ為、常温での比重の値を使用した。

なお、溶融ガラスからガラスプリフォームを得るためには、他の要因、例えば表面張力、ゴブ成形型との濡れ性、液相温度における粘度等の要因をも考慮しなければならない。しかし上記組成を有する本発明のガラス組成物においては、前記範囲の比重を有するように調節することにより、そうでないものに比べて、より球形状に近いプリフォーム硝材を容易に取得可能となる。

屈折率は、１．６０未満では本発明のガラスをレンズに応用した場合、曲率半径が小さくなり球面収差が大きくなる傾向にある。また、屈折率１．７５より高い場合には、ガラスの骨格を形成しているＳｉＯ_２成分・Ｂ_２Ｏ_３成分等を少なくしなければならない為、失透温度を９５０℃以下に維持しにくくなる。
したがって、好ましくは１．６００、より好ましくは１．６３０、最も好ましくは１．６５５を下限とし、好ましくは１．７５０、より好ましくは１．７０００、最も好ましくは１．６７５未満を上限とする。

アッベ数が６０以上のガラスは、ガラスの骨格を形成しているＳｉＯ_２成分・Ｂ_２Ｏ_３成分や、Ｔｇを下げることに効果のあるＬｉ_２Ｏ成分を少なくしなければならない為、液相温度９５０℃以下、またはＴｇ６００℃以下を実現しにくくなる為、本発明の目的とするガラスが得にくい。また、アッベ数が５０未満のガラスは、色収差が大きくなってしまう為、低分散性を応用した光学素子では使用することが困難である。したがって、好ましくは５０、より好ましくは５２、最も好ましくは５５を下限とし、好ましくは６０、より好ましくは５８、最も好ましくは５６を上限とする。

本明細書中においては「扁平度」を「球形状にどれだけ近似しているか」を表す指標として使用している。具体的には取得したゴブ形状の球換算直径φと上面の曲率半径Ｒとの比Ｒ／φで表すこととする。したがって、この「扁平度」が大きい程、楕円状に歪んだゴブであることを表す。「扁平度」を評価するゴブは、特許第２７９８２０８号公報に記載の方法により作成されたものである。ここで溶融ガラスを受け止めるガス噴出可能な受け型の曲率半径は特に限定するものでは無いが、好ましくはφ０．５〜３０ｍｍ程度である。この曲率半径により下面Ｒは容易に制御が可能である。

本明細書中において「球換算直径」φとは取得ゴブの体積から、球として換算した場合の直径を意味するものであり、理想的な球では、上面Ｒ／φでは０．５となる。本発明のガラス組成物においてゴブを取得する場合、φは０．１〜２０ｍｍであることが好ましい。
本発明のガラス組成物においては、特に球換算径が９ｍｍ以上であるプリフォームを、溶融ガラス塊を冷却することにより直接取得する場合に、プリフォーム上面の曲率半径／球換算径の比が１．１以下で取得可能である点で有利である。

前述の通り、球形状品が必要な場合、本発明の溶融ガラスから直接、球形状に近似したゴブを得ることが理想であるものの、やむなく研削または研磨により球状プリフォーム形状に微調整することが必要な場合もある。かかる場合に研磨工程等を容易に行うことができれば、材料歩留の向上、加工時間を短縮する上で有利である。

本明細書中における「磨耗度」は、研削・研磨工程における作業効率の指標である。磨耗度の小さいガラスはそれだけ研削・研磨工程において、加工時間が長くかかることを意味している。したがって、ガラスブロック・ゴブを元材に研削・研磨工程によりプリフォームを取得するような場合、磨耗度が１００以上であることが好ましい。したがって、好ましくは１００、より好ましくは１１０、最も好ましくは１１５を下限とする。

本明細書中における「着色度」とは、ＪＯＧＩＳ０２-²⁰⁰³の光学ガラスの着色度の測定方法で規定され、可視領域における透明性を示す指標であり、８０％と５％の反射を含む透過波長で表される。この値が小さい程、光線透過性が良く光学材料に適していることになる。したがって、５％透過波長において好ましくは、３５０ｎｍ、より好ましくは３３０ｎｍ、最も好ましくは３１０ｎｍを上限とする。また、８０％透過波長については、好ましくは４２０ｎｍ、より好ましくは３９０ｎｍ、最も好ましくは３７０ｎｍを上限とする。

本発明に示すガラス組成物の各成分における酸化物基準での質量％の組成範囲を、前記の通りに限定した理由を以下に述べる。

なお、本明細書中において「酸化物基準」とは、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、炭酸塩、硝酸塩などが、熔融時にすべて分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の総重量を１００質量％とした場合にガラス中に含有される各成分の含有量を表記した組成である。

なお、本明細書中において「実質的に含まない」とは、原料組成として配合しない、すなわち意識的に含有させるものではないということを意味するものであり、不純物として混入してしまうものを除外するものでは無い。

ＳｉＯ_２成分はガラス形成酸化物であり耐失透性に効果があるとともに、化学的耐久性を向上させる成分である。上記の効果を維持する為には、５．０％以上必要であるが、その量が多すぎると、屈折率が１．６０以上またはＴｇが５３５℃以下のいずれか又はその両方が維持しにくい。したがって、好ましくは５．０、より好ましくは６．０％、最も好ましくは７．０％を下限とし、好ましくは１８．０％、より好ましくは１６．５％、最も好ましくは１１．５％未満を上限として含有する。

Ｂ_２Ｏ_３成分は希土類酸化物を多量に含む本発明のガラス組成物において、ガラス形成酸化物として欠かすことの出来ない必須成分である。その量が少なすぎると上記の効果が不十分であり、多すぎると屈折率が１．６０以上、またはＴｇが５３５℃以下のいずれか又はその両方が維持出来ない。したがって、好ましくは２２％、より好ましくは２４％、最も好ましくは３０％を下限とし、好ましくは４０％、より好ましくは３５％最も好ましくは３３％を上限として含有する。

Ｌｉ_２Ｏ成分は、失透温度を下げ、Ｔｇを低くすることに大きな効果を有する成分である。また、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３成分と共に比重を小さくする為に効果のある成分である。その量が少なすぎると上記の効果が不十分であり、多すぎると逆に失透温度が上昇してガラス化が困難となる。したがって、好ましくは２．５％、より好ましくは３．０％、最も好ましくは７．０％を下限とし、好ましくは１３％、より好ましくは１１％最も好ましくは１０％を上限として含有する。

Ｎａ_２Ｏ成分またはＫ_２Ｏ成分は、Ｔｇを低くすることに効果を有する成分であるが、いずれの成分も多すぎると失透温度が上昇してガラス化が困難となる。したがって、好ましくは５．０％、より好ましくは３．０％最も好ましくは１．０％を上限として含有する。

本発明の特徴の一つである真球性を良好にする為、比重の小さくする成分として、上記のＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ成分がある。３成分の和が少なすぎると比重を４以下にしにくく、多すぎると比重が３．０未満となり、前述の通り生産性が悪化する。比重を３．０〜４．０の範囲で維持する為には、好ましくは３８％、より好ましくは３９％、最も好ましくは４０％を下限とし、好ましくは６０％、より好ましくは５５％、最も好ましくは５０％を上限とする。

Ｌａ_２Ｏ_３成分は、ガラスの屈折率を高め、かつアッベ数を大きくするのに有効な成分である。その量が少なすぎるとガラスの光学定数の値を上記の特定範囲内に維持することは困難となり、また、多すぎると失透温度９５０℃以下を維持しにくくなる。したがって、好ましくは１０％、より好ましくは１１％、最も好ましくは１２％を下限とし、好ましくは２０％、より好ましくは１８％未満、最も好ましくは１６％未満を上限として含有する。

Ｇｄ_２Ｏ_３成分は、Ｌａ_２Ｏ_３成分と共存して、上記光学定数を維持しながら液相温度を低くすることに効果がある成分である。その量が少なすぎるとガラスの光学定数の値を上記の特定範囲内に維持することは困難となり、また、多すぎると液相温度が高くなる。したがって、好ましくは４％、より好ましくは１０％、最も好ましくは１３％を下限とし、好ましくは３０％より好ましくは２７％であり、最も好ましくは２３％を上限として含有する。

Ｙ_２Ｏ_３成分は上記のＧｄ_２Ｏ_３成分と置き換えて同様の効果を示すが、その量が少なすぎるとその効果は不十分であり、多すぎると失透温度が高くなる。したがって、好ましくは４％、より好ましくは６％、最も好ましくは８％を下限とし、好ましくは２０％より好ましくは１７％であり、最も好ましくは１４％を上限として含有する。

上記のＬａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３成分について、様々な組み合わせにおいて、検討を行なった結果、質量％でＬａ_２Ｏ_３／Ｙ_２Ｏ_３の値が１．０〜２．５であるか、または、Ｌａ_２Ｏ_３／Ｇｄ_２Ｏ_３の値が０．４〜１．０である場合において耐失透性が極めて良好であることを見出した結果、本発明の様に多量のＬｉ成分を含有させても耐失透性を悪化させないガラスの発明につながった。上記の極めて限定された範囲外では、特にＴｇを５３５℃以下とした場合には、失透温度を９５０℃以下に維持しにくくなる。

尚、Ｌａ_２Ｏ_３／Ｙ_２Ｏ_３の値が１．０〜２．５である場合のＧｄ_２Ｏ_３成分、Ｌａ_２Ｏ_３／Ｇｄ_２Ｏ_３の値が０．４〜１．０である場合のＹ_２Ｏ_３成分については、それぞれ５％まで加えることができる。

ＺｒＯ_２成分は、少量ではガラスの失透温度を下げて結晶化を抑制し、化学的耐久性を改善する効果がある。その量が少なすぎると上記の効果が十分では無く、多すぎると逆に液相温度を上げ、またＴｇの５３５℃以下に維持しにくくなる。したがって上記の効果を得やすくする為には、好ましくは０．５％、より好ましくは１．０％、最も好ましくは１．５％を下限とし、好ましくは７．０％、より好ましくは４．０％、最も好ましくは２．０％を上限として含有する。

Ａｌ_２Ｏ_３成分は、ＺｒＯ_２成分と同様の効果を示す。但し、多すぎると逆にガラス化困難となり、またＴｇの上昇を招く。好ましくは５％、より好ましくは３．０％、最も好ましくは１．５％を上限として含有しても良い。

ＴｉＯ_２成分は、高屈折率化に極めて効果が高く、少量加えることで失透温度を低下させる効果があるが、多量に含有しすぎると透過率を悪化させる。したがって、好ましくは３．０％、より好ましくは２．０％、最も好ましくは１．０％未満を上限として含有することができる。

Ｎｂ_２Ｏ_３成分は、屈折率を高め、失透温度を下げることに大きな効果を示すが、その量が多すぎるとアッベ数を小さくしてしまう。したがって、上記効果を得やすくする為には、好ましくは３．０％、より好ましくは２．０％、最も好ましくは１．０％を上限として含有することができる。

Ｔａ_２Ｏ_３成分は、屈折率を高め、失透温度を下げることに大きな効果を示すが、その量が５％を超えるとアッベ数を小さくしてしまう。したがって、上記効果を得やすくする為には、好ましくは５．０％、より好ましくは３．０％、最も好ましくは２．０％を上限として含有することができる。

ＷＯ_３成分は、屈折率を維持しながらＴｇを下げ、失透温度を下げる効果を有するが、その量が多すぎるとアッベ数を小さくしてしまう。したがって、０〜５％の範囲に限定される。好ましくは５．０％、更に好ましくは３．０％であり、最も好ましくは２．０％である。

Ｙｂ_２Ｏ_３成分も、Ｌａ_２Ｏ_３成分と同様に、ガラスの屈折率を高め、かつアッベ数を大きくするのに有効な成分である。しかし多量に含有しすぎると耐失透性を悪化させる。好ましくは１０％、より好ましくは５．０％、最も好ましくは３．０％未満を上限として含有することができる。

ＧｅＯ_２成分は屈折率を高め、耐失透性を向上させるのに効果を有する成分であるが、原料が高価である為、使用量が制限される。したがって、好ましくは１０％、より好ましくは５％、最も好ましくは３％未満を上限として含有することができる。

ＺｎＯ成分は、失透温度を下げ、Ｔｇ及び比重の低下に効果を有するがその量が多すぎると化学的耐久性が悪化する。したがって、好ましくは１５％、より好ましくは１３％、最も好ましくは７％を上限として含有する。

ＣａＯ成分は、ＺｎＯ成分同様に、失透温度を下げ、Ｔｇ及び比重の低下に効果を有するがその量が多すぎると耐失透性が悪化する。したがって、好ましくは１５％、より好ましくは１２％、最も好ましくは６％を上限として含有する。

ＢａＯ成分は、失透温度をさげ、光学定数の調整に効果を有するがその量が多すぎると耐失透性が悪化する。したがって、好ましくは１５％、より好ましくは１０％、最も好ましくは５％を上限として含有する。

ＳｒＯ成分は、失透温度を下げ、本発明の様にアッベ数の大きいガラスを得ようとする場合には大きな効果を示す。その量が多すぎると耐失透性が悪化する。したがって、好ましくは１５％、より好ましくは１４％、最も好ましくは１３％を上限として、好ましくは０．５％、より好ましくは３.０％超え、最も好ましくは１０％を超えることを下限とする。
ＭｇＯは溶融温度を低下させるが、５％を超えると失透に対する安定性が悪化し分相傾向も増大する。したがって、好ましくは５％、より好ましく２％を上限として最も好ましくは実質的に含有しないことが好ましい。

Ｓｂ_２Ｏ_３成分は、ガラス熔融工程における脱泡効果を有するが、その量は１０％以下の量で含有することが好ましい。

Ｆ成分は、アッベ数を大きくし、Ｔｇの低下にも効果を示すが、その量が多すぎるとプリフォームを成形する際にガラス表面からＦ成分が揮発し、プリフォームや金型に付着してレンズに不具合を生じさせる。また、ガラス内部または表面に揮発により不均質部分が形成され、光学素子としては不適となる。したがって、好ましくは１０％、より好ましくは５．０％、最も好ましくは３．０％を上限として含有しても良い。

また、Ｃｓ_２Ｏは光学定数の調整を目的として加えてもさしつかえないが、高価な原料な為、低価格なガラスを得ようとする場合には、好ましくない。

また、Ｂｉ_２Ｏ_３、ＴｅＯ_２は、高屈折率化、低Ｔｇ化させることを目的として加えてもさしつかえないが、モールドプレスを行なう際に、揮発によるレンズ表面にクモリを発生させてしまうような場合には、加えないことが好ましい

また、Ｔｉを除く、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、及びＭｏ等の遷移金属成分は、少量加えた場合でも、可視域の特定の波長に吸収を持つ為、着色してしまう。したがって、可視領域の波長を使用するガラス組成物としては、実質的に含有するべきでは無い。

また、Ｐｂ及びＴｈ成分は高屈折率化、ガラスとしての安定性の向上を目的として加えてもさしつかえない。また、Ｃｄ及びＴｌ成分は低Ｔｇ化を目的として加えてもさしつかえない。また、Ａｓ成分は、ガラスの清澄、均質化を目的として加えてもさしつかえない。上記に示した、Ｐｂ、Ｔｈ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ａｓ成分は、近年有害な化学物資として使用を控える傾向にあり、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、及び製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要とされる為、加えるべきではない。

本発明のガラス組成物は、その組成範囲が質量％で表されているため直接的にモル％の記載に表せるものではないが、本発明において要求される諸特性を満たすガラス組成物中に存在する各酸化物のモル％表示による組成は、概ね以下の値をとる。なお下記ｍｏｌ％での値はあくまで参考のためであり、上記本願発明の各態様における範囲を限定するものではない。
ＳｉＯ_２ ７〜２５ｍｏｌ％、
Ｂ_２Ｏ_３ ２８〜４２ｍｏｌ％、
Ｌｉ_２Ｏ ８〜２５ｍｏｌ％、
Ｌａ_２Ｏ_３ ２〜５ｍｏｌ％、
Ｇｄ_２Ｏ_３ ０〜５ｍｏｌ％、
Ｙ_２Ｏ_３ ０〜５ｍｏｌ％、
ＴｉＯ_２ ０〜３ｍｏｌ％、
ＺｒＯ_２ ０．５〜２ｍｏｌ％、
Ｎｂ_２Ｏ_５ ０〜２ｍｏｌ％、
Ｔａ_２Ｏ_５ ０〜２ｍｏｌ％
ＷＯ_３ ０〜３ｍｏｌ％、
ＲＯ ０〜２０ｍｏｌ％ （Ｒ＝Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｚｎ）、
Ｓｂ_２Ｏ_３ ０〜３ｍｏｌ％、

次に、本発明にかかるモールドプレス成形用光学ガラス組成物の好適な実施例（Ｎｏ．３８−４１、４４、４６、５５、５７−６０）及び本発明に関連する参考例（Ｎｏ．１−３７、４２、４３、４５、４７−５４、５６）の組成ならびに従来公知のＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏを含有するガラスの比較例（Ｎｏ．Ａ〜Ｎｏ．Ｆ）の組成を、これらのガラスの光学定数（ｎｄ、νｄ）、ガラス転移点Ｔｇ、屈伏点Ａｔ、線膨張係数α、失透温度、比重とともに表１〜２４に示す。

なお、本発明にかかる実施例（Ｎｏ．３８−４１、４４、４６、５５、５７−６０）及び本発明に関連する参考例（Ｎｏ．１−３７、４２、４３、４５、４７−５４、５６）のモールドプレス成形用光学ガラスは、酸化物、炭酸塩及び硝酸塩等の通常の光学ガラス用原料を所定の割合となるように秤量し、混合した後、白金坩堝等に投入し、ガラス組成による溶融性に応じて、１２００〜１４００℃の温度で２〜４時間、溶融、脱泡し、攪拌均質化した後、降温してから金型等に鋳込み徐冷することにより、均質性の優れたガラスを容易に得ることができる。

磨耗度Ａａは、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ１０−^１９９４「光学ガラスの磨耗度の測定方法」に従い算出した。

平均線膨張係数α（１００〜３００℃）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０８−２００３「光学ガラスの熱膨張の測定方法」に従い１００〜３００℃における平均線膨張係数を求めた。

また、失透温度は５０ｍｌの容量の白金製坩堝に３０ｍｌのカレット状のガラスを投入して１２００〜１３００℃、２時間の条件で再溶融し、毎分６〜１０℃の条件で降温した後、所定の温度にて６時間保持した。その後、炉外へ取り出し、ガラス内部の結晶の有無を顕微鏡にて確認した。結晶が観察された最も高い温度を失透温度とした。

着色度は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０２−^２００３「光学ガラスの着色度の測定方法」に従い、１０mmの厚さに研磨された試料を用いて、反射を含む透過率を測定し、５％と８０％の透過波長の１の位を四捨五入して表記した。

比重は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０５−^１９７５「光学ガラスの比重の測定方法」に従い、測定した。

表１〜１９に見られるとおり、本発明の実施例のガラス（Ｎｏ．３８−４１、４４、４６、５５、５７−６０）は、いずれも所望範囲の失透温度、Ｔｇ、比重を有している。また、屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）についても本発明の目的とする範囲を満たしている。したがって前記のガラスはいずれも低い失透温度を維持しながら、低いＴｇと良好な比重の範囲を満たしている為、モールドプレス成形用ガラスとして良好な生産性が期待できる。

また、表２１では、実施例の磨耗度と着色度を示した。磨耗度Ａａについては１００を超えており、良好な加工性を有している。また、光線透過性も良好であり光学材料として良好である。

比較例Ｎｏ.Ａ及びＢでは、特許２６１６９５８に記載されている実施例1及び２を引用した。比較例Ｎｏ．Ａ及びＢのガラスは、いずれも本発明で要求している組成範囲を満たしておらず、また本発明のガラスにおいて要求している失透温度を満たしていない。

また、比較例Ｎｏ.Ｃ、Ｎｏ.Ｄでは、特許３４２３６７３及び第３０１５０７８の実施例を引用した。これらのガラスはいずれも本発明で要求している組成範囲を満たしておらず、失透温度が高いまたは、アッベ数を満たしていない為、モールドプレス成形用ガラスとして不適である。

また、比較例Ｎｏ．Ｅ，Ｆのガラスは特開２００２―１２２４３を引用した。これらのガラスはいずれも本発明で要求している組成範囲を満たしていないことが原因で、液相温度が高くまた、比重が大きい為, モールドプレス成形用ガラスとして不適である。

ガラスゴブの扁平度を確認することを目的として、特許第２７９８２０８号と同様の方法にて、参考例１５、実施例５５、比較例Ｅ、比較例Ｆを用いて、ガラスゴブの取得試験を実施した。溶融ガラスを成形型に滴下する流出管の温度はそれぞれの失透温度に応じて、８００〜１０００℃の条件にて実施した。表２３には、取得したゴブ形状の比重、ゴブの球形状に換算した場合の直径φ、上面Ｒを示した。理想的な球では、Ｒ/φでは０．５となる。

表２３の通り、参考例１５、実施例５５はいずれも比重の小さいことが主たる要因でより球に近い形状となっている。一方、比較例Ｅ、比較例Ｆでは、いずれも、比重が４を超えていることが主たる要因で、扁平形状となっている。比較例Ｅ、Ｆのガラスでは、参考例１５，実施例５５に比較して、球形状品を取得する為に冷却速度を高めなければならない。したがって、前述したワレ、カケ等の欠陥が発生しやすくなる。

尚、本試験における球換算径は、本発明のモールドプレス用ガラスが小さい扁平度のゴブの取得可能であることを確認する為に提示したものであって、取得するゴブ形状をなんら限定するものでは無い。

以上述べたとおり、本発明のモールドプレス成形用ガラスは、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏを含有し、屈折率１．６０〜１．７５、アッベ数が５０〜６０であり、Ｔｇが極めて低く、失透温度が９５０℃以下であることにより、ガラス成分が揮発しにくく、金型の劣化や汚染などの装置への負担が極めて少ない為、モールドプレス成形用ガラスとして適している。

また、低比重である為、滴下によりゴブを取得する場合にも、急速に冷却しなくても球形状品が容易に得られる為、ワレやカケの不良が発生しにくい。また、やむなく研削または研磨により球状プリフォーム形状に微調整する場合においても研磨工程等を容易に行うことができれば、材料歩留の向上、加工時間を短縮する上で有利である。この工程を考えた場合においても本発明のモールドプレス成形用ガラスを使用したゴブは、急冷による歪が極めて軽減されている為、有利である。

また、本発明は良好な磨耗度を有する為、球面、非球面を問わず、従来の研磨工程による製造方法でも、また研磨プリフォームを用いてモールドプレス成形を行う製造方法においても、容易に製造可能である。

本発明のモールドプレス用ガラスは、各種光ディスクシステムのピックアップレンズ、一般のカメラ及び車載用のカメラ等の撮影用光学レンズとして仕様可能である。また極めて低いＴｇを有する為、レンズ以外の光学素子、例えば回折格子・プリズム等にも応用できるし、その他微細加工が必要な部材に対しても応用可能である。

Claims (11)

1. 酸化物基準の質量％で、
   ＳｉＯ_２ ５〜１８％、及び
   Ｂ_２Ｏ_３ ２２〜４０％、及び
   Ｌａ_２Ｏ_３ １０以上〜２０％未満、及び
   ＺｒＯ_２ ０．５〜７％、及び
   ＳｒＯ ０．５〜１５％、及び
   Ｌｉ_２Ｏ ２．５〜１３％、及び
   Ｇｄ_２Ｏ_３ １２．５〜２３％、及び
   Ｙ_２Ｏ_３ ０〜５％
   を含有し、
   Ｌａ_２Ｏ_３／Ｇｄ_２Ｏ_３の値が０．４〜１．０であり、
   失透温度が８２０℃以下、Ｔｇが５３０℃以下であり、比重が３〜４であって、
   屈折率（ｎｄ）が１．６０〜１．７５、アッベ数が（νｄ）が５０〜６０であることを特徴とするモールドプレス成形用光学ガラス組成物。
2. Ｔｇが５００℃以下であることを特徴とする請求項１のモールドプレス成形用光学ガラス組成物。
3. 質量％でＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３＋Ｌｉ_２Ｏの合計量が３８〜６０％であることを特徴とする請求項１又は２に記載のモールドプレス成形用光学ガラス組成物。
4. 酸化物基準の質量％で、
   ＣａＯ ０〜１５％
   およびＢａＯ ０〜１５％
   およびＺｎＯ ０〜１５％
   およびＮａ_２Ｏ ０〜５％、
   およびＫ_２Ｏ ０〜５％、
   を含有することを特徴とする、請求項１〜請求項３のいずれかに記載のモールドプレス成形用光学ガラス組成物。
5. 酸化物基準の質量％で、
   ＣａＯとＢａＯの合計量が、１〜１０％未満である請求項１〜請求項４のいずれかに記載のモールドプレス成形用光学ガラス組成物。
6. 酸化物基準の質量％で、
   ＴｉＯ_２ ０〜３％、
   およびＮｂ_２Ｏ_５ ０〜３％、
   およびＴａ_２Ｏ_５ ０〜５％、
   およびＷＯ_３ ０〜５％、
   およびＭｇＯ ０〜３％、
   およびＧｅＯ_２ ０〜１０％、
   およびＡｌ_２Ｏ_３ ０〜５％、
   およびＹｂ_２Ｏ_３ ０〜１０％
   およびＳｂ_２Ｏ_３ ０〜１０％
   を含有することを特徴とする、請求項１〜請求項５のいずれかに記載のモールドプレス成形用光学ガラス組成物。
7. 磨耗度Ａａが１００以上であることを特徴する請求項１〜請求項６のいずれかに記載のモールドプレス成形用光学ガラス組成物。
8. 球換算径が９ｍｍ以上であるプリフォームを、溶融ガラス塊を冷却することにより直接取得する場合に、プリフォーム上面の曲率半径／球換算径の比が１．１以下で取得可能であることを特徴とする請求項１〜請求項７のいずれかに記載のモールドプレス成形用光学ガラス組成物。
9. 請求項１〜請求項８のいずれかに記載のモールドプレス成形用光学ガラス組成物からなるモールドプレス成形用プリフォーム。
10. 請求項９のプリフォームを成形・加工してなる光学素子。
11. 請求項１〜７のいずれかに記載のガラス組成物を成形・加工してなる光学素子。