JP5005613B2

JP5005613B2 - キャニスタ

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Publication number: JP5005613B2
Application number: JP2008137449A
Authority: JP
Inventors: 隆司小杉; 正孝鈴木; 建司関
Original assignee: Aisan Industry Co Ltd; Osaka Gas Chemicals Co Ltd
Current assignee: Aisan Industry Co Ltd; Osaka Gas Chemicals Co Ltd
Priority date: 2008-05-27
Filing date: 2008-05-27
Publication date: 2012-08-22
Anticipated expiration: 2028-05-27
Also published as: JP2009287397A; US20090293728A1; US8105426B2

Description

本発明は、キャニスタに関し、詳しくは吸着材と蓄熱材を備えるキャニスタに関する。

この種のキャニスタは、典型的に車両の燃料タンクと外部を連通する経路途中に配設されている。そして車両停止時に、燃料タンクから発生の燃料蒸気をキャニスタに導入して、ブタンなどの燃料成分を除去（吸着）したのち、比較的分子径の小さい空気成分（酸素や窒素）を外部に放出する。また、車両運転時に外部から外気をキャニスタに導入することで、キャニスタ内の燃料成分を脱離してエンジンにパージする。

そしてキャニスタには活性炭などの吸着材が収納されているのであるが、この吸着材は、発熱反応によって燃料成分を吸着する一方、吸熱反応によって燃料成分を脱離する特性を有する。このため燃料蒸気の吸着に伴いキャニスタの温度が上昇することで、キャニスタの吸着性能（吸着材の吸着能力）が低下する。また燃料蒸気の脱離に伴いキャニスタの温度が低下することで、キャニスタの脱離性能（吸着材の脱離能力）が低下する。

そこで特許文献１に開示のキャニスタでは、吸着材とともに蓄熱材が収納されている。そして吸着材の吸放熱による温度変化を蓄熱材にて調整することにより、キャニスタの吸着・脱離性能を好適に維持することができる。
そしてこの蓄熱材は、キャニスタ内の温度変化に応じて潜熱の吸収及び放出を生じる相変化物質（例えばｎ−エイコサン）をメラミン樹脂のカプセル体に封入したのち、複数のカプセル体をバインダにて造粒して製造される。この蓄熱材は、キャニスタの温度変化に対応して相変化物質が素早く相変化することが好ましく、典型的にはカプセル体がバインダにて覆われないよう、バインダ量を極力抑えて造粒される（カプセル体同士の間に若干の隙間を設けて、各々のカプセル体を露出状態とする）。
特開２００５−２３３１０６号公報

ところで近年、ガソリンの代替燃料として、アルコール含有燃料（例えばエタノール含有燃料）が各種車両に使用されている。この場合においても、排気清浄化の要請などにより、車両の燃料タンクの燃料蒸気（アルコール蒸気）を外部に放出する経路途中にキャニスタを配設することが望ましい。しかしながら上記公知技術のキャニスタでは、アルコール含有燃料によってその吸着・脱離性能が極端に低下することがあった。
そこで本発明者らは、鋭意検討の結果、キャニスタの性能が低下する主な原因として、蓄熱材（露出状態のカプセル体）中にアルコール蒸気が侵入して相変化物質が流出することを見出した。而して本発明は上述の点に鑑みて創案されたものであり、本発明が解決しようとする課題は、アルコール蒸気による相変化物質の流出を防止又は低減して、アルコール含有燃料を含む幅広い燃料に対応可能なキャニスタを提供することにある。

上記課題を解決するための手段として、本発明の第１発明のキャニスタは、燃料蒸気を吸着可能な吸着材と、温度変化に応じて潜熱の吸収及び放出を生じる相変化物質を有する蓄熱材とを備える。そしてこのような構成では、アルコール蒸気により、相変化物質が蓄熱材から流出しないよう配慮すべきである。
そこで本発明では、相変化物質をカプセル体に封入したのち、複数のカプセル体をバインダにて造粒して造粒体とする。そして耐アルコール性樹脂の皮膜で造粒体を被覆して（皮膜にて造粒体を遮蔽状態として）蓄熱材を構成することにより、アルコール蒸気がキャニスタ内に流入したとしても、相変化物質を蓄熱材内に保持可能な構成とした。
そしてバインダがフェノール樹脂であって、その混合量比がカプセル体に対して１〜１０重量％であり、耐アルコール性樹脂がフェノール樹脂であって、耐アルコール性樹脂の皮膜の重量比が造粒体に対して１〜１０重量％である。

第２発明のキャニスタは、第１発明のキャニスタにおいて、耐アルコール性樹脂の皮膜と造粒体の間にポリビニルアルコールの層を形成した蓄熱材を使用のキャニスタである。

第３発明のキャニスタは、第１発明又は第２発明のキャニスタにおいて、バインダの混合量比が、カプセル体に対して４重量％であり、耐アルコール性樹脂の皮膜の重量比が、造粒体に対して３重量％である蓄熱材を使用のキャニスタである。

本発明の第１発明のキャニスタによれば、アルコール蒸気による相変化物質の流出を防止又は低減して、アルコール含有燃料を含む幅広い燃料に対応することができる。また本発明によれば、蓄熱材の耐アルコール性の低下防止と蓄熱量の低下防止を両立することができる。
そして第２発明によれば、ポリビニルアルコールの層によって、耐アルコール性樹脂皮膜の付着性を向上させることができる。

以下、本発明を実施するための最良の形態を、図１〜図４を参照して説明する。なお図１では便宜上、蓄熱材及び吸着材の各々1つにのみ符号を付すこととし、図２では、１つのカプセル体にのみ符号を付すこととする。
そして本実施の形態では、図１を参照して、アルコール含有燃料によって走行する車両（図示省略）を一例として、本実施の形態に係るキャニスタ２の構成を説明する。この車両では、その燃料タンク（８）と外部（６）を連通する経路途中にキャニスタ２を配設する構成である。

本実施の形態に係るキャニスタ２は、図１及び図２を参照して、略矩形の箱体（ハウジング４）内に、燃料蒸気を吸着可能な吸着材１０と、相変化物質２２を封入の蓄熱材２０（詳細構成は後述）が収納されている。この吸着材１０は、燃料蒸気中のブタンなどの燃料成分を吸着・脱離可能な物質であり、本実施の形態では円柱粒状の活性炭である。

そしてハウジング４には、外部（６）に導通する大気ラインＡＬと、燃料タンク（８）に導通するエバポラインＥＬと、吸着材１０から脱離された燃料をエンジンにパージするパージラインＰＬを備える。そして後述するように、エバポラインＥＬを介してキャニスタ２内に燃料蒸気（アルコール蒸気）が流入するのであるが、このアルコール蒸気によって蓄熱材２０から相変化物質２２が流出することが懸念される。そこで本実施の形態では、後述する耐アルコール性樹脂の皮膜２８により、蓄熱材２０に封入された相変化物質２２の流出を防止又は低減することとした。

［蓄熱材］
本実施の形態に係る蓄熱材２０は、図２を参照して、相変化物質２２と、相変化物質２２を封入のカプセル体２４と、複数のカプセル体２４を造粒してなる造粒体２６と、造粒体２６を被覆する耐アルコール性樹脂の皮膜２８とを備える。以下、各構成要素について詳しく説明する。
（相変化物質）
相変化物質２２は、温度変化に応じて潜熱の吸収及び放出を生じる物質であり、典型的には融点が１０℃〜８０℃の物質（有機化合物又は無機化合物）である。この有機化合物として、テトラデカン、ペンタデカン、ヘキサデカン、ヘプタデカン、オクタデカン、ノナデカン、エイコサン、ヘンイコサン、ドコサンなどの直鎖の脂肪族炭化水素、天然ワックス、石油ワックス、炭素数が１２〜１５の高級アルコール、バルミチン酸メチル、ステアリン酸メチル等のエステルを例示することができる。また無機化合物として、ＬｉＮＯ₃・Ｈ₂Ｏ、Ｎａ₂ＳＯ₄・１０Ｈ₂Ｏ、Ｎａ₂ＨＰＯ₄・１２Ｈ₂Ｏなどの無機化合物の水和物を例示することができる。また相変化物質２２として、上記有機化合物及び無機化合物からなる群より選ばれる２種類以上の物質を併用してもよい。
なお相変化物質２２として融点２０℃以下の物質を用いることが好ましいが、例えばヘキサデカン（融点１８℃）のように分子サイズが比較的小さく、アルコール蒸気にて後述のカプセル体２４から流出しやすい物質もある。

（カプセル体）
そして上述の相変化物質２２を芯材として、コアセルベーション法、界面重縮合反応法等の方法によりマイクロカプセル化して、中空球形のカプセル体２４を成形する（図２（ａ）を参照）。このカプセル体２４の外殻として、メラミン樹脂、スチレン樹脂、ポリオルガノシロキサン、ゼラチンを例示することができる。
このときカプセル体２４の外殻としてメラミン樹脂を使用することが好ましい。このメラミン樹脂は、ホルムアルデヒドとメラミンをアルカリ条件下で縮合させてメチロールメラミンとしたのち、このメチロールメラミンを重縮合させる際の温度設定によって、比較的簡単に三次元網目状に架橋させることができる（比較的簡単に架橋度を高めることができる）。このメラミン樹脂（三次元網目状）にてカプセル体２４の外殻を構成することにより、上述の相変化物質２２をより確実に封入することができる。

そしてカプセル体２４は、その粒子径が数μｍ〜数十μｍ程度であることが好ましい。このカプセル体２４が過度に小さいと、カプセル体２４を構成する外殻が占める割合が増加するため、溶解・凝固（相変化）を繰返す相変化物質２２の割合が相対的に減少して蓄熱材２０の単位体積当たりの蓄熱量が低下する。逆にカプセル体２４が過度に大きいと、カプセル体２４の強度を確保するために、カプセル体２４を構成する外殻が占める割合が増加することから蓄熱材２０の単位体積当たりの蓄熱量が低下する。

（造粒体）
そして複数のカプセル体２４を、バインダとともに加圧造粒して任意の形状及び寸法の造粒体２６を成形する（図２（ｂ）を参照）。このバインダとして、キャニスタ２として要求される温度や溶媒に対する安定性および強度の上からフェノール樹脂をバインダとして用いることが好ましい。

このときカプセル体２４全面がバインダにて覆われないよう、バインダ量を極力抑えて造粒体２６を成形することが望ましい。こうすることで、各々のカプセル体２４の蓄熱能力が低下しないよう、カプセル体２４同士の間に若干の隙間が生じて各々のカプセル体２４が露出状態となる（多孔質状となる）。なお図２では、バインダを図示していないが、実際には、隣り合うカプセル体２４同士の接点にバインダが配置して両者を結合している。
たとえば複数のカプセル体２４の全重量に対して、バインダの添加量が１重量％〜１０重量％の範囲であればよい。なおバインダの添加量が１重量％より少ないと、カプセル体２４同士の結合力が弱くなり、造粒体２６の形状安定性が低下して所定の形状を付与できなくなる。またバインダの添加量が１０重量％より多いと、カプセル体２４がバインダに覆われやすくなる。そして複数のカプセル体２４の全重量に対して、バインダの添加量が１重量％〜３重量％であれば、カプセル体２４同士をより確実に結合しつつ、好適な多孔質状となる。

そして造粒体２６の外形及び寸法により、蓄熱材２０自体の外形及び寸法が凡そ規定される。このとき造粒体２６は、その粒子径が数百μｍ〜数ｍｍ程度の粒状であることが好ましい。このように造粒体２６（蓄熱材２０）を粒状とすることで、例えば粒状の吸着材１０と混合して用いることにより、所期の蓄熱作用を確保しつつ振動を受けたときの両者の分離を抑制することができる。さらに粒状をなす蓄熱材２０や吸着材１０の間に適宜な間隙が確保され、吸着・脱離作用を損なうことがないとともに、キャニスタ２としての圧力損失が少ない。また吸着材１０の外表面が蓄熱材２０によって覆われることがないので、吸着速度の低下等の悪影響を生じることがない。
また造粒体２６（蓄熱材２０）の形状は、球状、円柱粒状又は多角形状などの各種形状を選択可能である。例えば本実施の形態の造粒体２６（蓄熱材２０）のように、直径１ｍｍ〜３ｍｍで且つ長さ１ｍｍ〜５ｍｍの円柱粒状（いわゆるペレット状）であることが好ましい（なお本実施の形態では、上記吸着材１０もほぼ同一の寸法である）。この円柱粒状の造粒体２６は、例えば連続的に押出したものを切断又は破断して得ることができる。

（ポリビニルアルコールの中間層）
ここで上述の造粒体２６に、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）を付与することが望ましい。すなわち後述する耐アルコール性樹脂の皮膜２８と造粒体２６の間にポリビニルアルコールの層（中間層）を形成する。こうすることで、耐アルコール性樹脂の皮膜２８の付着性を向上させることができる。

（耐アルコール性樹脂の皮膜）
そして上述の造粒体２６に、耐アルコール性樹脂の皮膜２８を形成する（図２（ｃ）を参照）。この耐アルコール性樹脂の皮膜２８は、耐アルコール性樹脂溶液のスプレー噴霧、塗布、漬込み等の含浸などの手法により造粒体２６に形成することができる。なかでも減圧条件の下におけるスプレー噴霧は、略均一な厚みの皮膜２８を造粒体２６に形成することができるため好ましい。

そして耐アルコール性樹脂とは、フェノール樹脂（ＰＦ）である。このフェノール樹脂は、耐アルコール性に優れるとともに耐酸性にも優れるため、耐アルコール性樹脂として好適に用いることができる。

そして造粒体２６の全重量に対して、耐アルコール性樹脂を１重量％〜１０重量％の範囲で付与（混合）すればよい。耐アルコール性樹脂が１重量％未満であると、蓄熱材２０の耐アルコール性が低下する。また耐アルコール性樹脂が１０重量％を超えると、蓄熱材２０の蓄熱量が低下する。そして耐アルコール性樹脂を１重量％〜１０重量％の範囲であると、蓄熱材２０における耐アルコール性低下と蓄熱量低下の防止を両立することができる。

そして耐アルコール性樹脂の皮膜２８の厚みは、典型的には０．５μｍ〜１５μｍの範囲であり、この厚み設定であればアルコール蒸気の侵入を好適に防止することが可能である。このとき皮膜２８の厚みが０．５μｍ未満であると耐久性が極端に劣る傾向にあり、長期間の使用により破損してアルコール蒸気が侵入するおそれがある。また皮膜２８の厚みが１５μｍよりも厚いと、吸着材１０からの熱の伝導性（蓄熱性能）が若干劣る傾向にある。
そして皮膜２８の厚みが０．５μｍ〜１５μｍの範囲であれば、長期間の使用に耐え得る耐久性を備えるとともに、吸着材１０からの熱の伝導性（蓄熱性能）が良好となる（造粒体２６とほぼ同等の熱の伝導性を有する）。このため通常の燃料（アルコールをほとんど含有しないガソリン燃料）についても好適に使用可能である。
このように耐アルコール性樹脂の皮膜２８で造粒体２６を被覆して（皮膜２８にて造粒体２６を遮蔽状態として）蓄熱材２０を構成する。こうすることでアルコール蒸気がキャニスタ２内に流入したとしても、相変化物質２２が蓄熱材２０内に好適に保持されることとなる（図１を参照）。

［キャニスタ］
そして図１を参照して、上述の蓄熱材２０及び吸着材１０をハウジング４内に収納してキャニスタ２とする。
これら蓄熱材２０と吸着材１０との配合割合は、典型的に蓄熱材２０及び吸着材１０の総量に対して、蓄熱材２０が５重量％〜４０重量％の割合である。このとき望ましくは、蓄熱材２０が１０重量％〜３５重量％の割合である。蓄熱材２０の割合が過度に少ないと、蓄熱作用による吸着材１０の温度変化を抑制する効果が十分に得られず、また蓄熱材２０の割合が過度に多いと、吸着材１０の割合が減少する結果、キャニスタ２の単位体積当たりの吸着量が低下する。

なおこれら蓄熱材２０及び吸着材１０の単位体積あたりの重さ（充填密度）は、各々０．１ｇ／ｃｃ〜１．５ｇ／ｃｃであることが望ましい。さらに望ましくは、蓄熱材２０及び吸着材１０の充填密度が、各々０．２ｇ／ｃｃ〜０．６ｇ／ｃｃの範囲内である。
また蓄熱材２０の充填密度は、吸着材１０の充填密度に対して０．３倍〜３倍であることが望ましい。さらに望ましくは、吸着材１０の充填密度に対して、蓄熱材２０の充填密度が０．５倍〜２倍である。両者の充填密度が大きく異なると、キャニスタ２として車両等に搭載されて加振されたときに、相対的に重い方がハウジング４内で下方に移動しようとし、両者の分離が促進される。

そして図１を参照して、車両停止中のキャニスタ２に、エバポラインＥＬを介して燃料タンク（８）の燃料蒸気（アルコール蒸気）を流入させる。そしてキャニスタ２内の吸着材１０によりブタンなどの燃料成分を吸着（除去）したのち、大気ラインＡＬを介して比較的分子径の小さい空気成分を外部（６）に放出する。このときキャニスタ２内の蓄熱材２０は、耐アルコール性樹脂の皮膜２８によって被覆されているため、アルコール蒸気による相変化物質２２の流出が防止又は低減される。このためキャニスタ２によれば、アルコール蒸気存在下においても、キャニスタ２内の温度が蓄熱材２０により適温に保たれるので、効率良く吸着反応を行うことができる。
また車両運転中には、大気ラインＡＬより外気をキャニスタ２に導通して吸着材１０から燃料蒸気を脱離したのちパージラインＰＬを介してエンジンにパージする。このときキャニスタ２によれば、相変化物質２２が蓄熱材２０内に好適に保持されていることから、キャニスタ２内を適温に保つことで、効率良く脱離反応を行うことができる。
このように本実施の形態に係るキャニスタ２によれば、アルコール蒸気による相変化物質２２の流出を防止又は低減することにより、アルコール含有燃料を含む幅広い燃料に対応することができる。

［試験例］
以下、本実施の形態を試験例に基づいて説明するが、本発明は試験例に限定されない。
（実施例１の蓄熱材）
メラミン粉末５ｇに３７％ホルムアルデヒド水溶液６．５ｇと水１０ｇを加え、ｐＨを８に調整した後、約７０℃まで加熱し、メラミン−ホルムアルデヒド初期縮合物水溶液を得た。そしてｐＨを４．５に調整したスチレン無水酸共重合体のナトリウム塩水溶液１００ｇ中に、ヘキサデカン（相変化物質）８０ｇを溶解した混合液を、メラミン−ホルムアルデヒド初期縮合物水溶液に激しく攪拌しながら添加して乳化を行ったのち、ｐＨ９に調整してマイクロカプセル化した。そして余分な溶媒を乾燥により除去し、メラミン樹脂の外殻で覆われたヘキサデカンのカプセル体を得た。そして複数のカプセル体に対して、バインダとしてフェノール樹脂を４重量％混合した後、円柱粒状に押し出し成形し、これを乾燥させるとともに切断して、直径約２ｍｍ、長さ約３ｍｍの造粒体（円柱粒状）を得た。そしてこの造粒体に対して、減圧条件の下、フェノール樹脂３重量％を回転方式のスプレー噴霧により付与した（塗布条件：温度１００℃、噴霧時間１ｈ、回転数３０ｒｐｍ）。そしてフェノール樹脂（耐アルコール性樹脂）の皮膜にて造粒体を被覆して実施例１の蓄熱材を得た（図２（ｃ）を参照）。本実施例の皮膜の厚みは略６μｍに設定した。

（比較例１の蓄熱材）
上述の実施例１と同様の手順により、スチレン無水酸共重合体のナトリウム塩水溶液にヘキサデカン（相変化物質）を溶解した混合液を、メラミン−ホルムアルデヒド初期縮合物水溶液に添加して乳化したのち、メラミン樹脂の外殻で覆われたヘキサデカンのカプセル体を得た。そして複数のカプセル体に、バインダとしてフェノール樹脂を添加して混合した後、円柱粒状に押し出し成形し、これを乾燥させるとともに切断して、直径約２ｍｍ、長さ１〜５ｍｍの造粒体（比較例１の蓄熱材）を得た。
なお上述の製造法では、比較例１のカプセル体がバインダにて覆われることなく、カプセル体同士の間に若干の隙間が生じて各々のカプセル体が露出状態となる（図２（ｂ）を参照）。

（浸漬試験）
本試験では、図３を参照して、中空状の耐圧ボンベ３２を蓋部材３０で密閉したのち、この耐圧ボンベ３２を６５℃の油槽３４にて保温する構成を用いた。
そして耐圧ボンベ３２に、エタノール３０％と微量の不純物を含有のガソリン燃料３６を入れて、このガソリン燃料３６中に実施例１の蓄熱材（図３では符号２０）を浸漬状態として一定時間保持した。そして実施例１の蓄熱材の潜熱量（液体から固体に相変化する際の発熱量）を、浸漬時間毎に示差走査熱量計（ＳｅｉｋｏＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製、型番ＳＳＣ／５２００ＤＳＣ２２０Ｃ）にて測定した。そして浸漬時間毎における潜熱保持率を、下記の計算式により算出した。
計算式：潜熱保持率（％）＝（浸漬後の潜熱量／浸漬前の潜熱量）×１００
そして比較例１の蓄熱材を、実施例１と同様の手順にて、ガソリン燃料３６中に浸漬状態として一定時間保持したのち、浸漬時間毎における潜熱保持率を測定した。

（試験結果）
図４を参照して、実施例１の蓄熱材では、浸漬時間が２００時間に至っても潜熱保持率の極端な低下は見られなかった。このことから実施例１の蓄熱材は、アルコールによるヘキサデカン（相変化物質）の流出がフェノール樹脂（耐アルコール性樹脂）の皮膜により抑えられて、実用的な吸着・脱離性能を長期間維持することがわかった。
以上の結果より、実施例１の蓄熱材によれば、アルコール蒸気による相変化物質の流出を防止又は低減することにより、アルコール含有燃料を含む幅広い燃料に対応可能であることがわかった。
より詳しくは、実施例１の蓄熱材が、ガソリン燃料３６（エタノール３０％及び不純物含有）においても好適な潜熱保持率を保持した。このため実施例１の蓄熱材は、現在実用化されている各種のアルコール含有燃料（典型的にアルコール含量が１ｖｏｌ％〜２０ｖｏｌ％）や、不純物を含有のアルコール含有燃料に対して好適に使用可能であることがわかった。

これとは逆に比較例１の蓄熱材では、浸漬試験直後から潜熱保持率の低下がみられ、３０時間までに潜熱保持率が極端に低下した。これは、比較例１の蓄熱材（露出状態のカプセル体）中にアルコールが侵入してヘキサデカン（相変化物質）が流出したためと考えられる。さらにガソリン燃料３６中の不純物（専ら有機酸又は過酸化物）により、比較例１のカプセル体外殻（メラミン樹脂の架橋）が切断され、この架橋の隙間拡大によりアルコールがカプセル体内に透過しやすくなったためと推測される。
以上の結果より、比較例１の蓄熱材は、アルコール蒸気による相変化物質の流出により、アルコール含有燃料には適さないことがわかった。なお本段落に記載の推測は本発明を拘束するものではない。

本実施形態のキャニスタ及びその構成要素は、上述した実施例に限定されるものではなく、その他各種の実施形態を取り得る。
（１）本実施の形態では、吸着材１０として活性炭を用いたが、燃料蒸気中の燃料成分（例えば分子サイズが４．２Å〜５．０Åのブタン）を吸着可能な物質であればよく、例えばゼオライトやポリイミドなどの多孔質体を使用可能である。なお吸着材１０は、燃料成分より分子径の小さい空気成分（例えば４．０Å以下の窒素や３．８Å以下の酸素）は吸着しにくい特質を備えることが望ましい。また本実施の形態では円柱粒状の吸着材１０（活性炭）を例示したが、粉状の吸着材を用いることもできる。

（２）また本実施の形態のアルコール含有燃料として、サトウキビやトウモロコシなどの植物由来のエタノール（バイオエタノール）を含有するアルコール含有燃料や、化学的に合成のエタノールを含有するアルコール含有燃料を例示することができる。なお本実施の形態のキャニスタ２は、上記アルコール含有燃料に好適に使用することができるとともに、通常のガソリン燃料に対しても好適に使用することができる。

（３）また本実施の形態では、ハウジング４をシンプルな一室として構成した。これとは異なり、キャニスタ内を略Ｕ字状に仕切る区画壁を配設して、第１の吸着室と第２の吸着室に区画して構成してもよい。そして第１の吸着室にエバポラインＥＬ及びパージラインＰＬを連通する一方、第２の吸着室に大気ラインＡＬを連通する。こうすればキャニスタ内の燃料蒸気の流路が長くなり、より確実に燃料蒸気を吸着することができる。また本実施の形態では、パージラインを燃料タンクに連通する構成（燃料タンクに直接的に連通する構成）を説明したが、燃料タンクに接続の配管にパージラインを連通する構成（燃料タンクに間接的に連通する構成）としてもよい。
なお各ラインにおける燃料蒸気の流出入の制御は、典型的に別途車両に配設されたポンプ及び弁部材（図示省略）により行われるが、燃料タンク等に生じる負圧により行う構成としてもよい。

（４）また本実施の形態では、燃料タンク（８）と外部（６）を連通する経路途中にキャニスタ２（単数）を設けるシンプルな例を説明した。これとは異なり、燃料タンク（８）と外部（６）を連通する経路途中に複数のキャニスタを設ける構成としてもよい。例えばキャニスタ２の上流にサブキャニスタを設けて、サブキャニスタ内に本実施の形態の蓄熱材を収納することで、効率的に燃料蒸気（アルコール蒸気）を吸着することができる。

（５）また本実施の形態では、アルコール含有燃料によって走行可能な車両を例示した。本実施の形態のキャニスタ２は、アルコール含有燃料とともに電力により走行可能な車両（いわゆるハイブリッド自動車）に配設することができる。例えばハイブリット自動車は、電力により走行中（内燃機関の停止時）に、燃料タンクから発生の燃料蒸気（アルコール蒸気）をキャニスタ２に導入して、ブタンなどの燃料成分を除去（吸着）したのち空気成分を外部に放出することができる。

キャニスタの透視斜視図である。（ａ）は、カプセル体の縦断面図であり、（ｂ）は、造粒体の斜視図であり、（ｃ）は、蓄熱材の一部透視斜視図である。試験装置の概略縦断面図である。試験結果を示す図である。

符号の説明

２キャニスタ
４ハウジング
ＥＬエバポライン
ＰＬパージライン
ＡＬ大気ライン
１０吸着材
２０蓄熱材
２２相変化物質
２４カプセル体
２６造粒体
２８皮膜

Claims

燃料蒸気を吸着可能な吸着材と、温度変化に応じて潜熱の吸収及び放出を生じる相変化物質を有する蓄熱材とを備えるキャニスタにおいて、
前記蓄熱材を、前記相変化物質をカプセル体に封入したのち、これら複数の前記カプセル体をバインダにて造粒して造粒体とし、耐アルコール性樹脂の皮膜で前記造粒体を被覆して構成するとともに、
前記バインダがフェノール樹脂であって、その混合量比が前記カプセル体に対して１〜１０重量％であり、
前記耐アルコール性樹脂がフェノール樹脂であって、前記耐アルコール性樹脂の皮膜の重量比が前記造粒体に対して１〜１０重量％であるキャニスタ。
請求項１に記載のキャニスタにおいて、
前記耐アルコール性樹脂の皮膜と前記造粒体の間にポリビニルアルコールの層を形成した蓄熱材を使用のキャニスタ。
請求項１又は２に記載のキャニスタにおいて、
前記バインダの混合量比が、前記カプセル体に対して４重量％であり、
前記耐アルコール性樹脂の皮膜の重量比が、前記造粒体に対して３重量％である蓄熱材を使用のキャニスタ。