JP4790309B2

JP4790309B2 - 光学系及びそれを用いた撮像装置

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Publication number: JP4790309B2
Application number: JP2005147615A
Authority: JP
Inventors: 哲也矢内
Original assignee: Olympus Imaging Corp
Current assignee: Olympus Imaging Corp
Priority date: 2005-05-20
Filing date: 2005-05-20
Publication date: 2011-10-12
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Also published as: JP2006323233A

Description

本発明は、光学系及びそれを用いた撮像装置に関し、特に、光学系部分の工夫により、高変倍比であっても薄型化が可能で、偏心の影響を小さく抑えて性能劣化を防止したデジタルカメラやビデオカメラに適した構成のズームレンズとそれを用いた撮像装置に関するものである。

近年、ズームレンズ、特にデジタルカメラのズームレンズは、薄型化の要求がますます強まっている。銀塩カメラに比べて、一般に撮像素子の小さいデジタルカメラはレンズを小さく設計することが可能であるが、レンズ部品の製造誤差や鏡筒への組み付け誤差が相対的に大きくなり、偏心によって性能が劣化するため、歩留まりの低下を招きやすい。また、カメラ薄型化のために、ズームレンズを構成するレンズの枚数を減らす必要があり、少ないレンズ枚数で非球面を多用して収差を補正することが多い。

しかしながら、そのような光学系は、製造誤差による非球面レンズ間の相対偏心によって結像性能が低下しやすいため、歩留まりの良い量産と薄型化の両立は困難である。

従来例として、特許文献１、特許文献２、特許文献３等のものが上げられるが、特許文献１のものでは、レンズ単体の製造誤差によって起こる偏心により性能劣化（特に軸外収差）が大きかったり、接合レンズを構成するレンズのアッベ数差が小さく色収差の補正が不十分であり、また、特許文献２、特許文献３のものは、非球面を用いていないため薄型化が不十分である。
特開２００４−１０２２１１号公報特開２００２−３５０７２６号公報特開２００４−１９８８５５号公報

本発明は従来技術のこのような問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、高変倍比であっても薄型化が可能で、偏心の影響を小さく抑えて性能劣化を防止した光学系とそれを用いた撮像装置を提供することである。

上記目的を達成するために、本発明の第１の光学系は、物体側より順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群を有し、全体として正の屈折力を持ち、少なくとも１枚の負レンズを含む３枚以上のレンズを接合させた接合レンズを備えた光学系であって、
変倍比が２倍以上で、以下の条件式を満足するように構成されていることを特徴とするものである。

｜Ｆ_co／Ｆ_ci｜＜０．９５・・・（１）
０．０５＜Ｄ_co／Ｄ_ci＜２０・・・（２）
ただし、Ｆ_co：前記接合レンズの最も物体側のレンズの焦点距離、
Ｆ_ci：前記接合レンズの最も像面側のレンズの焦点距離、
Ｄ_co：前記接合レンズの最も物体側のレンズの光軸上の厚さ、
Ｄ_ci：前記接合レンズの最も像面側のレンズの光軸上の厚さ、
である。

以下に、本発明の第１の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

負、正の２群を有する構成でかつ正の屈折力を持つ３枚以上のレンズを接合したものを用いた薄型ズームレンズは従来から提案されているが、何れの場合においても、接合面前後の面の相対偏心は性能に大きく影響する。製造誤差による性能劣化を接合面の１つを使って心調整を行う方法もあるが、劣化した画面中心と画面周辺の双方の性能の何れかしか大きく向上させることができなかった。

本発明では、接合レンズを構成する入射側及び射出側のレンズのパワーバランスを適切に配置することで、上記接合の中心、周辺双方の性能劣化をレンズ相対心を調整することにより軽減することが容易となる。

条件式（１）は、接合レンズを構成する入射側と射出側のレンズパワーのバランスを規定している。上限の０．９５を越えると、中心性能と周辺性能の両方を改善させる心調整を行うのが困難になる。

また、製造上接合レンズを構成する最も物体側のレンズと像面側のレンズの光軸上の厚さの割合が条件式（２）の範囲外、すなわち、上限の２０、下限の０．０５を越える場合、接合レンズ自体の厚さが大きくなり、小型化の妨げとなる。又は、色収差補正が困難となる。又は、３枚以上の接合レンズとしての効果が小さくなってしまう。

本発明の第２の光学系は、物体側より順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群を有し、全体として正の屈折力を持ち、少なくとも１枚の負レンズを含む３枚以上のレンズを接合させた接合レンズを備えた光学系であって、
変倍比が２倍以上で、以下の条件式を満足するように構成されていることを特徴とするものである。

１０＜｜Ｒ₁／ｒ₁｜・・・（３）
ただし、ｒ₁: 前記接合レンズの最も物体側の面の曲率半径、
Ｒ₁: 前記接合レンズの最も物体側の接合面の曲率半径、
である。

以下に、本発明の第２の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

本発明では、接合レンズを構成する最も入射側のレンズの接合面の曲率半径Ｒ₁を十分大きくすることにより、レンズ相対心を調整する際にレンズ面の傾き（チルト）の変化を小さくして、レンズ面のシフトにより相対心を補正することで、設計値からの中心、軸外の性能劣化を同時に小さくすることが可能となる。

条件式（３）は、接合レンズを構成する最も物体側のレンズの形を規定する式であり、接合面Ｒ₁の曲率半径を大きくすることで、レンズの相対心を調整する際に発生する面の傾きが少なくなるため、性能劣化を防ぐことができる。

本発明の第３の光学系は、物体側より順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群を有し、全体として正の屈折力を持ち、少なくとも１枚の負レンズを含む３枚以上のレンズを接合させた接合レンズを備えた光学系であって、
前記接合レンズが物体側に凸の形状であり、変倍比が２倍以上で、以下の条件式を満足するように構成されていることを特徴とするものである。

０．７＜｜Ｒ₂／ｒ₂｜・・・（４）
ただし、ｒ₂: 前記接合レンズの最も像面側の面の曲率半径、
Ｒ₂: 前記接合レンズの最も像面側の接合面の曲率半径、
である。

以下に、本発明の第３の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

本発明では、接合レンズを構成する最も射出側のレンズの接合面Ｒ₂を十分大きくすることにより、レンズ相対心を調整する際にレンズ面の傾き（チルト）の変化を小さくして、レンズ面のシフトにより相対心を補正することで、設計値からの中心、軸外の性能劣化を同時に小さくすることが可能となる。

条件式（４）は、接合レンズを構成する最も像面側のレンズの形を規定する式であり、接合面Ｒ₂の曲率半径を大きくすることで、レンズの相対心を調整する際に発生する面の傾きが少なくなるため、性能劣化を防ぐことができる。

本発明の第４の光学系は、光軸上に接合面を持つ接合レンズを備えた光学系であって、前記接合レンズを構成するレンズが以下の条件を満足することを特徴とするものである。

４０＜ν_max−ν_min＜８０・・・（５）
２３．７＞ν_min ・・・（６)
ただし、ν_max：前記接合レンズ中で最大のアッベ数、
ν_min：前記接合レンズ中で最小のアッベ数、
である。

以下に、本発明の第４の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

接合レンズを備えた光学系であって、構成するレンズの硝材の種類によって色収差を補正している光学系が従来から提案されているが、何れの場合においても、接合レンズを構成するレンズのアッベ数が条件式（６）に示した値よりも大きく、また、条件式（５）の範囲外の硝材を用いているため、全変倍範囲にわたり高い光学性能を得るのが難しくなってくる。

本発明では、接合レンズを構成する各レンズの材質等を適切に設定することにより、全変倍範囲にわたり特に色収差を良好に補正する能力を持つ光学系を提供する。

条件式（５）の範囲以下、すなわち、４０以下のとき、色収差の補正が不十分であり、条件式（５）の範囲以上、すなわち、８０以上のとき、補正過剰となる。

本発明の第５の光学系は、光軸上に接合面を持つ接合レンズを備えた光学系であって、前記接合レンズを構成するレンズが以下の条件を満足することを特徴とするものである。

４０＜ν_max−ν_min＜８０・・・（５）
２３．７＞ν_min ・・・（６)
６０＜ν_max ・・・（７)
１．８＜ｎ_dmax ・・・（８)
１．５５＞ｎ_dmin ・・・（９)
ただし、ν_max：前記接合レンズ中で最大のアッベ数、
ν_min：前記接合レンズ中で最小のアッベ数、
ｎ_dmax：前記接合レンズ中で最大の屈折率、
ｎ_dmin：前記接合レンズ中で最小の屈折率、
である。

以下に、本発明の第５の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

接合レンズを備えた光学系であって、構成するレンズの硝材の種類によって色収差を補正している光学系が従来から提案されているが、何れの場合においても、接合レンズを構成するレンズの屈折率、アッベ数が条件式（５）〜（９）の範囲外の硝材を用いているため、主に色収差の補正が困難となり、全変倍範囲にわたり高い光学性能を得るのが難しくなってくる。

また、条件式（８）の範囲外、すなわち、接合レンズ中で最大の屈折率が１．８以下のとき、像面湾曲、球面収差が発生してしまう。

本発明の第６の光学系は、第４、第５の光学系において、前記光学系は負の屈折力のレンズ群と正の屈折力のレンズ群の２群を有することを特徴とするものである。

以下に、本発明の第６の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

このように、負の屈折力のレンズ群と正の屈折力のレンズ群の２群を有する構成は、良好に収差を補正しつつ２倍以上の高い変倍比を得るための最小の構成である。また、第３の光学系の条件に当てはまる接合レンズと組み合わせることによって、他のレンズのパワーを強くできるため、さらなるコンパクト化が可能になる。

本発明の第７の光学系は、第１〜第６の光学系において、前記接合レンズにおける光線の入射側及び射出側である空気接触面の少なくとも１面が非球面であることを特徴とするものである。

以下に、本発明の第７の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

少なくとも１枚の負レンズを含む３枚以上のレンズを接合することによってレンズエレメントが減った分、低下した収差補正能力を接合レンズの空気接触面を非球面にすることでカバーすることができ、その結果、さらなる光学系全体の薄型化が可能になる。特に、条件式（１）又は（３）と組み合わせることにより、非球面の配置により製作許容誤差が厳しくなることを、心調整の効果を高めることで製造の容易性を確保することができる。

本発明の第８の光学系は、第１〜第７の光学系において、前記接合レンズは３枚のレンズにて構成されていることを特徴とするものである。

以下に、本発明の第８の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

３枚のレンズを接合したレンズを用いることで、十分に色収差を補正することが可能となり、かつ、３枚のレンズを接合させることによってレンズエレメント同士の偏心量を小さくしやすいため、偏心による性能の劣化を低減することができる。

本発明の第９の光学系は、第１〜第８の光学系において、前記第２レンズ群は、物体側から、正の第１レンズ、負の第２レンズ、正の第３レンズを配列してなる３枚接合レンズを含むことを特徴とするものである。

以下に、本発明の第９の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

第２レンズ群に、物体側から順に正の第１レンズ、負の第２レンズ、正の第３レンズの配列の光学系を用いることで、主に軸上収差や像面湾曲や色収差を良好に補正することができる。

本発明の第１０の光学系は、第１〜第９の光学系において、前記第２レンズ群は、３枚接合レンズのみで構成されていることを特徴とするものである。

以下に、本発明の第１０の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

第２レンズ群を３枚接合レンズのみで構成することで、色収差を中心とした収差のバランスを良好にとりつつ、かつ、コンパクト化が可能になる。

本発明の第１１の光学系は、第１〜第１０の光学系において、前記光学系において１群のレンズを移動させることでフォーカスを行うことを特徴とするものである。

以下に、本発明の第１１の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

このように構成すると、機構上単純であり、かつ、広角端から望遠端での収差の変動を小さくできる。

本発明の第１２の光学系は、第１〜第１１の光学系において、広角端から望遠端への変倍時に、前記第２レンズ群は、像面側から物体側へと単調に移動し、前記第１レンズ群は、像面側に凸形状の軌跡で移動することを特徴とするものである。

このように構成すると、機構上単純であり、撮影時のレンズ全長が短くでき、また、開口絞りを第２レンズ群と一体として配置した場合、広角時の入射瞳位置が浅くなるため、第１レンズ群の径を小さくすることができる。

本発明の第１３の光学系は、第１〜第３の光学系において、以下の条件式を満足するように構成されていることを特徴とするものである。

４０＜ν_max−ν_min＜８０・・・（５）
ただし、ν_max：前記接合レンズ中で最大のアッベ数、
ν_min：前記接合レンズ中で最小のアッベ数、
である。

以下に、本発明の第１３の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

接合レンズを構成する各レンズのアッベ数の差が条件式（４）を満たすとき、光学系の主に色収差が良好に補正され、コンパクトで、かつ、全変倍範囲にわたり高い光学性能を得ることが可能となる。特に、接合レンズと他のレンズで構成されるレンズ系の場合、接合レンズでの色収差補正能力を高くできることで、他のレンズのパワーを少ない構成で強くできるで、小型化や変倍レンズであれば高変倍化が容易になる。

本発明の第１４の光学系は、第１〜第１２の光学系において、３枚接合を構成する最も物体側のレンズと最も像面側のレンズは同一の硝材からなることを特徴とするものである。

以下に、本発明の第１４の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

このように同一の硝材を使用することで、使用する硝材の種類を減らすことができるため、生産管理がしやすく、また、低コスト化が可能になる。

本発明の第１５の光学系は、第１〜第３、第６〜第１４の光学系において、前記接合レンズが物体側に凸形状であり、以下の条件式をさらに満足することを特徴とするものである。

０．５０＜Ｄ_n1／Σｄ＜０．９５・・・（１０）
ただし、Ｄ_n1：前記接合レンズ中の最も物体側の面から最も大きい負の屈折力を有する面までの距離、
Σｄ：前記接合レンズの総肉厚、
である。

以下に、本発明の第１５の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

条件式（１０）を満足させて接合レンズ中の負パワーを正パワーを有する最物体側面から適度に離すことにより、色収差を補正しつつ、特に望遠端における第２レンズ群の主点位置を第１レンズ群に近づけることができ、高変倍比化に有利である。

条件式（１０）の上限値の０．９５を越えると、後続（接合レンズにおける負パワー面よりも像面側）のレンズの肉厚が薄くなりすぎて製造が困難となる。下限値の０．５０を越えると、負パワーが入射面（最物体側面）に近づきすぎて主点位置調整が困難になり、高変倍比化が達成し難い。

本発明の第１６の光学系は、第１５の光学系において、以下の条件式をさらに満足することを特徴とするものである。

０．０５＜Ｄ_n2／Σｄ＜０．３５・・・（１１）
ただし、Ｄ_n2：前記接合レンズ中の最も大きい負の屈折力を有する面から最も像面側の面までの距離、
である。

以下に、本発明の第１６の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

条件式（１１）を満足させて接合レンズにおける負パワーを有する面から射出面（最像面側面）までの距離を適度に小さく抑えることにより、第２レンズ群の主点位置を適度に調整して高変倍比化と共に、沈胴時の小型化が図れる。

条件式（１１）の上限値の０．３５を越えると、接合レンズが厚くなりすぎて沈胴時における小型化に不利となる。又は、特に望遠端における主点位置を第１レンズ群に近付け難くなり、高変倍比化に不利となる。下限値の０．０５を越えると、負パワー面から射出面までのレンズの肉厚が薄くなりすぎて製造が困難となる。

本発明の第１７の光学系は、第１〜第３、第６〜第１６の光学系において、前記接合レンズは物体側に凸形状であり、以下の条件式をさらに満足することを特徴とするものである。

−１．５＜（ｒ₁＋ｒ₂）／（ｒ₁−ｒ₂）＜−０．５・・・（１２）
ただし、ｒ₁: 前記接合レンズの最も物体側の面の曲率半径、
ｒ₂: 前記接合レンズの最も像面側の面の曲率半径、
である。

以下に、本発明の第１７の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

条件式（１２）は接合レンズの形状を規定するものである。すなわち、接合レンズにおける主たる正パワーを入射面（最物体側面）に負担させている形状とし、諸収差補正のバランスを保ちながらも、小型化、高変倍比化に有利な構成としている。

条件式（１２）の上限値の−０．５を越えると、入射面のパワーが弱くなり（射出面のパワーが強くなり）、特に望遠端における主点位置調整が困難となる。又は、接合レンズにおける像面寄りに配置されているレンズを薄くし難くなり、小型化が困難となる。下限値の−１．５を越えると、入射面のパワーが強くなりすぎ（又は、射出面のパワーが負になりやすく）、相対的な収差補正が困難となる。

本発明の第１８の光学系は、第１〜第３、第６〜第１７の光学系において、前記接合レンズが物体側に凸形状であり、前記負レンズは最物体側のレンズの像面側に接合され、以下の条件式をさらに満足することを特徴とするものである。

−１．０＜Ｒ₁／Ｆ₂＜−０．０５・・・（１３）
０．５０＜Ｄ₁／Σｄ＜０．９５・・・（１４）
ただし、Ｒ₁: 前記接合レンズの最も物体側の接合面の曲率半径、
Ｆ₂: 前記第２レンズ群の焦点距離、
Ｄ₁：前記接合レンズの最も物体側のレンズの光軸上の厚さ、
Σｄ：前記接合レンズの総肉厚、
である。

以下に、本発明の第１８の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

負レンズを接合レンズの最物体側に配置されているレンズに接合させ、かつ、接合レンズにおける最物体側の接合面に条件式（１３）を満足させる程度の負のパワーを持たせ、小型化を達成しつつ色収差（特に軸上色収差）も良好に補正している。さらに、この負のパワーを有する面を条件式（１４）を満足させる程度に入射面から離すことにより、特に望遠端における第２レンズ群の主点位置を第１レンズ群に近付けられるため、諸収差補正のバランスを保ちつつ、高変倍比化が達成できる。

条件式（１３）の上限値の−０．０５を越えると、最物体側の接合面の曲率（パワー）が強くなりすぎるため、レンズ相対心を調整する際に、レンズ面の傾き（チルト）の変化が大きくなり、レンズ面のシフトにより相対心を補正しても、設計値からの中心又は軸外の性能劣化が起きてしまう。下限値の−１．０を越えると、最物体側の接合面の曲率（パワー）が弱くなりすぎて色収差補正が行い難い。

条件式（１４）の上限値の０．９５を越えると、後続（接合レンズにおける最物体側レンズよりも像面側）のレンズの肉厚が薄くなりすぎて製造が困難となるか、若しくは、接合レンズが厚くなり小型化が困難となる。下限値の０．５０を越えると、負パワーが入射面（最物体側面）に近づきすぎて主点位置調整が困難になり、高変倍比化が達成し難い。

本発明の第１９の光学系は、第１〜第３、第６〜第１７の光学系において、前記接合レンズが物体側に凸形状であり、前記負レンズは接合レンズの最も像面側に配置されているレンズに接合され、以下の条件式をさらに満足することを特徴とするものである。

２．５＜｜Ｒ₁／Ｆ₂｜・・・（１５）
０．４５＜Ｒ₂／Ｆ₂＜２．３・・・（１６）
ただし、Ｒ₁: 前記接合レンズの最も物体側の接合面の曲率半径、
Ｆ₂: 前記第２レンズ群の焦点距離、
Ｒ₂: 前記接合レンズの最も像面側の接合面の曲率半径、
である。

以下に、本発明の第１９の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

条件式（１５）を満足させて接合レンズにおける最物体側の接合面を弱い正又は負パワーとすることにより、偏心の影響を小さくすることができる。また、接合レンズのパワーを維持しつつ最物体側の接合面を平面に近付けることができるため、最物体側のレンズより像面側に配置されるレンズの各曲率半径を大きくする（平面に近付ける）ことができる。これにより後続（最物体側の接合面より像面側）のレンズを薄くすることができ、小型化・薄型化と共に接合レンズの製造が容易となる。また、接合レンズにおける最像面側の接合面に条件式（１６）を満足させて負のパワーを持たせることにより、色収差を補正するとと共に、入射面（最物体側面）から離れた接合面で特に望遠端における第２レンズ群の主点位置を第１レンズ群に近付けて高変倍比化に有利な構成としている。

条件式（１５）の下限値の２．５を越えると、最物体側の接合面の曲率が強くなりすぎるため、レンズ相対心を調整する際に、レンズ面の傾き（チルト）の変化が大きくなり、レンズ面のシフトにより相対心を補正しても、設計値からの中心または軸外の性能劣化が起きてしまう。

条件式（１６）の上限値の２．３を越えると、最像面側の接合面の曲率が弱くなり、色収差が補正し難い。又は、他のレンズ面（例えば最物体側接合面）の負パワーを強くして色収差補正を行う必要が生じ、この場合、望遠端における第２レンズ群の主点位置を第１レンズ群に近づけて高変倍比化を図るためには、入射面からその負パワーを有するレンズ面までの距離を適度に離すためにレンズを厚くする必要があり、小型化し難い。下限値の０．４５を越えると、最像面側の接合面の曲率が強くなりすぎ、諸収差補正のバランスを保つには最像面側の面の曲率を強くしなければならず、この結果、最像面側のレンズが厚くなりやすい。又は、最像面側の面が負のパワーになりやすくなり、接合レンズのパワーを維持するためには最物体側面の曲率を強くする必要が生じ、この結果、相対的な諸収差補正が難しくなる。

本発明の第２０の光学系は、第１９の光学系において、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

−１．５＜（ｒ₁＋ｒ₂）／（ｒ₁−ｒ₂）＜−０．５・・・（１２）
０．０５＜Ｄ₃ ／Σｄ＜０．３０・・・（１７）
ただし、ｒ₁: 前記接合レンズの最も物体側の面の曲率半径、
ｒ₂: 前記接合レンズの最も像面側の面の曲率半径、
Ｄ₃ ：前記接合レンズの最も像面側のレンズの光軸上の厚さ、
Σｄ：前記接合レンズの総肉厚、
である。

以下に、本発明の第２０の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

条件式（１２）を満足させて接合レンズにおける主たる正パワーを入射面（最物体側面）に負担させ、諸収差補正のバランスを保ちながらも小型化、高変倍比化に有利な構成としている。また、条件式（１２）、（１６）を満足させることにより、条件式（１７）を満足させる程度に接合レンズの最像側のレンズを薄くすることができる。これにより、負パワーを有する最像面側の接合面に続く面をその最像面側の接合面に近付けることができるため、特に望遠端における第２レンズ群の主点位置を第１レンズ群に近付けて高変倍比化が図れる。

条件式（１２）の上限値の−０．５を越えると、入射面のパワーが弱くなり（射出面のパワーが強くなり）、特に望遠端における主点位置調整が困難となる。又は、接合レンズにおける像面寄りに配置されているレンズを薄くし難くなり、小型化が困難となる。下限値の−１．５を越えると、入射面のパワーが強くなりすぎ（又は射出面のパワーが負になりやすく）、相対的な収差補正が困難となる。

条件式（１７）の上限値の０．３０を越えると、接合レンズが厚くなりやすく、小型化し難い。又は、最像面側の面の曲率が強くなってしまい、主点位置調整が困難になる。下限値の０．０５を越えると、最像面側の面が最像面側の接合面に近づきすぎて、最像面側レンズが薄くなりすぎるため製造が困難となる。

本発明の第２１の光学系は、第１〜第３、第６〜第２０の光学系において、以下の条件式をさらに満足することを特徴とするものである。

以下に、本発明の第２１の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

本発明の第２２の光学系は、第２１の光学系において、以下の条件式をさらに満足することを特徴とするものである。

６０＜ν_max ・・・（７)
１．８＜ｎ_dmax ・・・（８)
１．５５＞ｎ_dmin ・・・（９)
ただし、ν_max：前記接合レンズ中で最大のアッベ数、
ｎ_dmax：前記接合レンズ中で最大の屈折率、
ｎ_dmin：前記接合レンズ中で最小の屈折率、
である。

以下に、本発明の第２２の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

条件式（８）の範囲外、すなわち、接合レンズ中で最大の屈折率が１．８以下のとき、像面湾曲、球面収差が発生してしまう。

本発明の第２３の光学系は、第４、第５の光学系において、前記接合レンズが正レンズ及び負レンズを少なくとも１枚ずつ有することを特徴とするものである。

以下に、本発明の第２３の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

接合レンズに正レンズと負レンズを少なくとも１枚ずつ含めることにより、色収差を良好に補正できる。この場合、正レンズのアッベ数よりも負レンズのアッベ数の方が小さくするとよい。

本発明の第２４の光学系は、第１〜第２３の光学系において、前記接合レンズが光軸近傍において両凸形状を有することを特徴とするものである。

以下に、本発明の第２４の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

接合レンズを両凸形状にすることにより、接合レンズの入射面と射出面を対称系に近づけることができ、諸収差補正のバランスがとりやすくなる。

本発明の第２５の光学系は、第７〜第２４の光学系において、前記射出側の非球面は、レンズ周辺部で発散作用が強くなるように設けられていることを特徴とするものである。

以下に、本発明の第２５の光学系において上記構成をとる理由と作用を説明する。

このように非球面を設けることにより、最像面側の面で軸上、軸外収差をバランス良く補正することができる。

本発明は、第１〜第２５の光学系を備え、さらに、前記光学系による光学像を電気信号に変換するための電子撮像素子を備えていることを特徴とする撮像装置を含むものである。

この撮像装置は以上の光学系と同様の作用効果が得られる。

以上の、条件式（１）〜（１７）各々のさらに好ましい範囲を以下に示す。複数の数値が示されている場合は、右の数値程より好ましい限界値である。

条件式下限値上限値
（１） − 0.93／0.85／0.80
（２） 1.0 ／2.0 ／2.5 15／10／7.5 ／5.5
（３） 12／14.5／20 −
（４） 0.75／0.80 −
（５） − 70／60／55
（６） − 23.0／22.5
（７） 63.5／64.0 −
（８） − −
（９） − −
（１０） 0.60／0.68 0.90／0.85
（１１） 0.08／0.10／0.12 0.32／0.30／0.25
（１２） -1.3／-1.0 -0.65 ／-0.70 ／-0.80 ／-0.85
（１３） -0.90 -0.25 ／-0.35 ／-0.50
（１４） 0.55／0.60 0.85／0.80／0.75
（１５） 3.0 ／4.5 ／5.0 −
／5.5 ／6.5 ／9.0
（１６） 0.5 ／0.6 ／0.7 2.0 ／1.5
（１７） 0.08／0.11 0.25／0.22
。

本発明により、高変倍比であっても薄型化が可能で、偏心の影響を小さく抑えて性能劣化を防止した光学系得ることができ、高変倍比であり、薄型の高性能のデジタルカメラやビデオカメラを得ることが可能となる。

以下、本発明のズーム光学系の実施例１〜１０について説明する。実施例１〜１０の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）のレンズ断面図をそれぞれ図１〜図１０に示す。図中、第１レンズ群はＧ１、開口絞りはＳ、第２レンズ群はＧ２、第３レンズ群はＧ３、赤外光を制限する波長域制限コートを施したローパスフィルタ等を構成する平行平板はＦ、像面はＩで示してある。

実施例１のズーム光学系は、図１に示すように、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像面側に凸形状の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端より像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側に単調に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズとの３枚接合レンズからなり、非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズの像面側の面と、第２レンズ群Ｇ２の３枚接合レンズの最も物体側の面と最も像面側の面との３面に用いている。

実施例２のズーム光学系は、図２に示すように、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像面側に凸形状の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端より像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側に単調に移動する。

実施例３のズーム光学系は、図３に示すように、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像面側に凸形状の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端より像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側に単調に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた凸平正レンズと平凹負レンズと両凸正レンズとの３枚接合レンズからなり、非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズの像面側の面と、第２レンズ群Ｇ２の３枚接合レンズの最も物体側の面と最も像面側の面との３面に用いている。

実施例４のズーム光学系は、図４に示すように、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像面側に凸形状の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端より像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側に単調に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと両凹負レンズと両凸正レンズとの３枚接合レンズからなり、非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズの像面側の面と、第２レンズ群Ｇ２の３枚接合レンズの最も物体側の面と最も像面側の面との３面に用いている。

実施例５のズーム光学系は、図５に示すように、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像面側に凸形状の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端より像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側に単調に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズと像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの３枚接合レンズからなり、非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズの像面側の面と、第２レンズ群Ｇ２の３枚接合レンズの最も物体側の面と最も像面側の面との３面に用いている。

実施例６のズーム光学系は、図６に示すように、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像面側に凸形状の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端より物体側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側に単調に移動する。

実施例７のズーム光学系は、図７に示すように、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像面側に凸形状の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端より像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側に単調に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズと像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの３枚接合レンズからなり、非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズの像面側の面と、第２レンズ群Ｇ２の３枚接合レンズの最も像面側の面との２面に用いている。

実施例８のズーム光学系は、図８に示すように、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像面側に凸形状の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端より像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側に単調に移動する。

実施例９のズーム光学系は、図９に示すように、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、弱い負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像面側に凸形状の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端より像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側に単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像面補償のために像面側へ移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズとの３枚接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ１枚からなり、非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズの像面側の面と、第２レンズ群Ｇ２の３枚接合レンズの最も物体側の面と最も像面側の面との３面に用いている。

実施例１０のズーム光学系は、図１０に示すように、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、弱い正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像面側に凸形状の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端より像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側に単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定である。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズとの３枚接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズの像面側の面と、第２レンズ群Ｇ２の３枚接合レンズの最も物体側の面と最も像面側の面との３面に用いている。

以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、２ωは画角、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁、ｒ₂…は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁、ｄ₂…は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ²／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）²｝^1/2］
＋Ａ₂ｙ²＋Ａ₄ ｙ⁴＋Ａ₆ ｙ⁶＋Ａ₈ ｙ⁸＋Ａ₁₀ｙ¹⁰
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ₂、Ａ₄ 、Ａ₆ 、Ａ₈ 、Ａ₁₀はそれぞれ２次、４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。

なお、以下の実施例の数値データ中、長さを示す値はｍｍ単位の長さである。

実施例１
ｒ₁= 37.691 ｄ₁= 1.20 ｎ_d1 =1.80495 ν_d1 =40.93
ｒ₂= 4.362 （非球面）ｄ₂= 2.33
ｒ₃= 8.294 ｄ₃= 1.62 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄= 16.326 ｄ₄= （可変）
ｒ₅= ∞（絞り）ｄ₅= -0.26
ｒ₆= 4.636 （非球面）ｄ₆= 4.02 ｎ_d3 =1.51635 ν_d3 =64.02
ｒ₇= 30.000 ｄ₇= 1.14 ｎ_d4 =1.80810 ν_d4 =22.76
ｒ₈= 7.183 ｄ₈= 1.29 ｎ_d5 =1.51635 ν_d5 =64.02
ｒ₉= -25.382 （非球面）ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 0.76 ｎ_d6 =1.54771 ν_d6 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.50
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.50 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.37
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = -0.704
Ａ₄= 2.01910×10^-4
Ａ₆= -1.91890×10^-7
Ａ₈= 1.20310×10^-8
Ａ₁₀= -7.41780×10^-10
第６面
Ｋ = -1.860
Ａ₄= 1.68779×10^-3
Ａ₆= 5.98250×10^-5
Ａ₈= -9.36385×10^-6
Ａ₁₀= 6.02976×10^-7
第９面
Ｋ =-10.683
Ａ₄= 1.92469×10^-3
Ａ₆= 3.36702×10^-4
Ａ₈= -5.00279×10^-5
Ａ₁₀= 5.80240×10^-6
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 5.95 10.08 17.05
Ｆ_NO 3.15 3.98 5.39
２ω (°) 64.41 39.67 23.88
ｄ₄ 12.66 5.55 1.37
ｄ₉ 8.97 12.68 18.93 。

実施例２
ｒ₁= 37.691 ｄ₁= 1.20 ｎ_d1 =1.80495 ν_d1 =40.93
ｒ₂= 4.362 （非球面）ｄ₂= 2.33
ｒ₃= 8.294 ｄ₃= 1.62 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄= 16.326 ｄ₄= （可変）
ｒ₅= ∞（絞り）ｄ₅= -0.26
ｒ₆= 4.623 （非球面）ｄ₆= 4.23 ｎ_d3 =1.51603 ν_d3 =64.02
ｒ₇= 100.000 ｄ₇= 1.09 ｎ_d4 =1.80810 ν_d4 =22.76
ｒ₈= 8.719 ｄ₈= 1.13 ｎ_d5 =1.51603 ν_d5 =64.02
ｒ₉= -25.844 （非球面）ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 0.76 ｎ_d6 =1.54771 ν_d6 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.50
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.50 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.37
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = -0.704
Ａ₄= 2.01910×10^-4
Ａ₆= -1.91890×10^-7
Ａ₈= 1.20310×10^-8
Ａ₁₀= -7.41780×10^-10
第６面
Ｋ = -3.132
Ａ₄= 3.33055×10^-3
Ａ₆= -4.83274×10^-5
Ａ₈= -3.28992×10^-6
Ａ₁₀= 4.12519×10^-7
第９面
Ｋ =-10.671
Ａ₄= 2.03797×10^-3
Ａ₆= 3.37686×10^-4
Ａ₈= -4.96072×10^-5
Ａ₁₀= 5.80349×10^-6
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 5.95 10.08 17.05
Ｆ_NO 3.15 3.98 5.39
２ω (°) 64.40 39.67 23.88
ｄ₄ 12.66 5.55 1.37
ｄ₉ 8.95 12.66 18.92 。

実施例３
ｒ₁= 37.691 ｄ₁= 1.20 ｎ_d1 =1.80495 ν_d1 =40.93
ｒ₂= 4.362 （非球面）ｄ₂= 2.33
ｒ₃= 8.294 ｄ₃= 1.62 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄= 16.326 ｄ₄= （可変）
ｒ₅= ∞（絞り）ｄ₅= -0.26
ｒ₆= 4.607 （非球面）ｄ₆= 4.24 ｎ_d3 =1.51603 ν_d3 =64.02
ｒ₇= ∞ ｄ₇= 1.10 ｎ_d4 =1.80810 ν_d4 =22.76
ｒ₈= 9.612 ｄ₈= 1.13 ｎ_d5 =1.51603 ν_d5 =64.02
ｒ₉= -26.572 （非球面）ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 0.76 ｎ_d6 =1.54771 ν_d6 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.50
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.50 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.37
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = -0.704
Ａ₄= 2.01910×10^-4
Ａ₆= -1.91890×10^-7
Ａ₈= 1.20310×10^-8
Ａ₁₀= -7.41780×10^-10
第６面
Ｋ = -3.131
Ａ₄= 3.37249×10^-3
Ａ₆= -4.66743×10^-5
Ａ₈= -3.92163×10^-6
Ａ₁₀= 4.65697×10^-7
第９面
Ｋ =-10.671
Ａ₄= 2.08460×10^-3
Ａ₆= 3.53565×10^-4
Ａ₈= -5.49632×10^-5
Ａ₁₀= 6.38510×10^-6
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 5.95 10.08 17.05
Ｆ_NO 3.15 3.98 5.39
２ω (°) 64.40 39.67 23.88
ｄ₄ 12.66 5.55 1.37
ｄ₉ 8.94 12.65 18.91 。

実施例４
ｒ₁= 37.691 ｄ₁= 1.20 ｎ_d1 =1.80495 ν_d1 =40.93
ｒ₂= 4.362 （非球面）ｄ₂= 2.33
ｒ₃= 8.294 ｄ₃= 1.62 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄= 16.326 ｄ₄= （可変）
ｒ₅= ∞（絞り）ｄ₅= -0.26
ｒ₆= 4.603 （非球面）ｄ₆= 4.24 ｎ_d3 =1.51603 ν_d3 =64.02
ｒ₇= -300.000 ｄ₇= 1.10 ｎ_d4 =1.80810 ν_d4 =22.76
ｒ₈= 9.954 ｄ₈= 1.13 ｎ_d5 =1.51603 ν_d5 =64.02
ｒ₉= -26.804 （非球面）ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 0.76 ｎ_d6 =1.54771 ν_d6 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.50
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.50 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.38
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = -0.704
Ａ₄= 2.01910×10^-4
Ａ₆= -1.91890×10^-7
Ａ₈= 1.20310×10^-8
Ａ₁₀= -7.41780×10^-10
第６面
Ｋ = -3.131
Ａ₄= 3.38882×10^-3
Ａ₆= -4.78149×10^-5
Ａ₈= -3.72655×10^-6
Ａ₁₀= 4.44776×10^-7
第９面
Ｋ =-10.671
Ａ₄= 2.10306×10^-3
Ａ₆= 3.52644×10^-4
Ａ₈= -5.41202×10^-5
Ａ₁₀= 6.22955×10^-6
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 5.95 10.08 17.05
Ｆ_NO 3.15 3.98 5.39
２ω (°) 64.40 39.67 23.88
ｄ₄ 12.66 5.55 1.37
ｄ₉ 8.93 12.64 18.90 。

実施例５
ｒ₁= 37.691 ｄ₁= 1.20 ｎ_d1 =1.80495 ν_d1 =40.93
ｒ₂= 4.362 （非球面）ｄ₂= 2.33
ｒ₃= 8.294 ｄ₃= 1.62 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄= 16.326 ｄ₄= （可変）
ｒ₅= ∞（絞り）ｄ₅= -0.26
ｒ₆= 4.300 （非球面）ｄ₆= 4.31 ｎ_d3 =1.51742 ν_d3 =52.43
ｒ₇= -5.152 ｄ₇= 1.20 ｎ_d4 =1.80810 ν_d4 =22.76
ｒ₈= -20.000 ｄ₈= 0.95 ｎ_d5 =1.51603 ν_d5 =64.02
ｒ₉= -24.338 （非球面）ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 0.76 ｎ_d6 =1.54771 ν_d6 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.50
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.50 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.37
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = -0.704
Ａ₄= 2.01910×10^-4
Ａ₆= -1.91890×10^-7
Ａ₈= 1.20310×10^-8
Ａ₁₀= -7.41780×10^-10
第６面
Ｋ = -3.112
Ａ₄= 4.54021×10^-3
Ａ₆= -8.58413×10^-5
Ａ₈= 2.62817×10^-6
Ａ₁₀= 2.91567×10^-7
第９面
Ｋ =-10.670
Ａ₄= 2.43162×10^-3
Ａ₆= 3.02302×10^-4
Ａ₈= -2.43703×10^-5
Ａ₁₀= 3.51356×10^-6
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 5.96 10.09 17.05
Ｆ_NO 3.16 3.98 5.39
２ω (°) 64.32 39.64 23.89
ｄ₄ 12.66 5.55 1.37
ｄ₉ 8.94 12.66 18.93 。

実施例６
ｒ₁= 51.401 ｄ₁= 1.20 ｎ_d1 =1.80495 ν_d1 =40.93
ｒ₂= 4.250 （非球面）ｄ₂= 2.33
ｒ₃= 8.280 ｄ₃= 1.62 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄= 16.031 ｄ₄= （可変）
ｒ₅= ∞（絞り）ｄ₅= -0.26
ｒ₆= 4.690 （非球面）ｄ₆= 4.00 ｎ_d3 =1.51603 ν_d3 =64.02
ｒ₇= 48.276 ｄ₇= 1.09 ｎ_d4 =1.80810 ν_d4 =22.76
ｒ₈= 8.996 ｄ₈= 1.13 ｎ_d5 =1.51603 ν_d5 =64.02
ｒ₉= -32.723 （非球面）ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 0.76 ｎ_d6 =1.54771 ν_d6 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.50
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.50 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.37
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = -0.704
Ａ₄= 2.01910×10^-4
Ａ₆= -1.91890×10^-7
Ａ₈= 1.20310×10^-8
Ａ₁₀= -7.41780×10^-10
第６面
Ｋ = -3.132
Ａ₄= 3.33772×10^-3
Ａ₆= -4.81743×10^-5
Ａ₈= -4.35927×10^-6
Ａ₁₀= 5.17931×10^-7
第９面
Ｋ =-10.671
Ａ₄= 2.15229×10^-3
Ａ₆= 3.18975×10^-4
Ａ₈= -5.59975×10^-5
Ａ₁₀= 6.63410×10^-6
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 5.85 10.56 20.05
Ｆ_NO 3.32 4.39 6.58
２ω (°) 66.60 38.16 20.40
ｄ₄ 12.66 5.55 1.37
ｄ₉ 9.84 14.64 24.30 。

実施例７
ｒ₁= 37.691 ｄ₁= 1.20 ｎ_d1 =1.80495 ν_d1 =40.93
ｒ₂= 4.450 （非球面）ｄ₂= 2.33
ｒ₃= 8.294 ｄ₃= 1.62 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄= 16.326 ｄ₄= （可変）
ｒ₅= ∞（絞り）ｄ₅= -0.26
ｒ₆= 4.441 ｄ₆= 3.89 ｎ_d3 =1.51603 ν_d3 =64.02
ｒ₇= -9.298 ｄ₇= 0.98 ｎ_d4 =1.80810 ν_d4 =22.76
ｒ₈= -279.238 ｄ₈= 0.74 ｎ_d5 =1.51603 ν_d5 =64.02
ｒ₉= -60.000 （非球面）ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 0.76 ｎ_d6 =1.54771 ν_d6 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.50
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.50 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.37
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = -0.705
Ａ₂= -5.57868×10^-3
Ａ₄= 3.37216×10^-5
Ａ₆= 4.60028×10^-5
Ａ₈= -4.71414×10^-6
Ａ₁₀= 1.61550×10^-7
第９面
Ｋ =-10.651
Ａ₄= 3.53185×10^-3
Ａ₆= 1.08265×10^-4
Ａ₈= 2.25584×10^-5
Ａ₁₀= -2.80053×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.66 10.88 17.35
Ｆ_NO 3.27 4.06 5.28
２ω (°) 58.61 36.89 23.47
ｄ₄ 12.66 5.55 1.37
ｄ₉ 9.80 13.25 18.54 。

実施例８
ｒ₁= 37.691 ｄ₁= 1.20 ｎ_d1 =1.80400 ν_d1 =46.57
ｒ₂= 4.393 （非球面）ｄ₂= 2.33
ｒ₃= 8.294 ｄ₃= 1.62 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄= 16.326 ｄ₄= （可変）
ｒ₅= ∞（絞り）ｄ₅= -0.26
ｒ₆= 4.567 （非球面）ｄ₆= 3.01 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.54
ｒ₇= 66.799 ｄ₇= 1.67 ｎ_d4 =1.92286 ν_d4 =18.90
ｒ₈= 13.949 ｄ₈= 1.11 ｎ_d5 =1.51603 ν_d5 =64.02
ｒ₉= -32.135 （非球面）ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 0.76 ｎ_d6 =1.54771 ν_d6 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.50
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.50 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.37
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = -0.704
Ａ₄= 2.10637×10^-4
Ａ₆= 1.07255×10^-6
Ａ₈= -3.71750×10^-8
Ａ₁₀= 5.72629×10^-9
第６面
Ｋ = -3.130
Ａ₄= 4.08852×10^-3
Ａ₆= -1.44925×10^-4
Ａ₈= 1.73649×10^-6
Ａ₁₀= 7.90457×10^-7
第９面
Ｋ =-10.672
Ａ₄= 3.03679×10^-3
Ａ₆= 1.53844×10^-4
Ａ₈= -7.79567×10^-5
Ａ₁₀= 1.49615×10^-5
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 5.96 10.00 16.64
Ｆ_NO 3.13 3.92 5.24
２ω (°) 64.81 40.07 24.48
ｄ₄ 12.66 5.55 1.37
ｄ₉ 9.50 13.08 18.96 。

実施例９
ｒ₁= 37.691 ｄ₁= 1.20 ｎ_d1 =1.80495 ν_d1 =40.93
ｒ₂= 4.362 （非球面）ｄ₂= 2.33
ｒ₃= 8.294 ｄ₃= 1.62 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄= 16.326 ｄ₄= （可変）
ｒ₅= ∞（絞り）ｄ₅= -0.26
ｒ₆= 4.538 （非球面）ｄ₆= 4.20 ｎ_d3 =1.51603 ν_d3 =64.02
ｒ₇= 96.074 ｄ₇= 1.05 ｎ_d4 =1.80810 ν_d4 =22.76
ｒ₈= 8.579 ｄ₈= 1.08 ｎ_d5 =1.51603 ν_d5 =64.02
ｒ₉= -28.441 （非球面）ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= 211.718 ｄ₁₀= 0.71 ｎ_d6 =1.49700 ν_d6 =81.54
ｒ₁₁= 102.523 ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.76 ｎ_d7 =1.54771 ν_d7 =62.84
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.50
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.50 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.37
ｒ₁₆= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = -0.704
Ａ₄= 2.01910×10^-4
Ａ₆= -1.91890×10^-7
Ａ₈= 1.20310×10^-8
Ａ₁₀= -7.41780×10^-10
第６面
Ｋ = -3.131
Ａ₄= 3.53969×10^-3
Ａ₆= -5.76418×10^-5
Ａ₈= -2.28407×10^-6
Ａ₁₀= 3.73706×10^-7
第９面
Ｋ =-10.671
Ａ₄= 2.22302×10^-3
Ａ₆= 3.59589×10^-4
Ａ₈= -4.93117×10^-5
Ａ₁₀= 6.01662×10^-6
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 5.95 10.09 17.06
Ｆ_NO 3.16 3.98 5.40
２ω (°) 64.35 39.64 23.87
ｄ₄ 12.66 5.55 1.37
ｄ₉ 6.05 9.77 16.11
ｄ₁₁ 2.32 2.25 0.37 。

実施例１０
ｒ₁= 37.691 ｄ₁= 1.20 ｎ_d1 =1.80495 ν_d1 =40.93
ｒ₂= 4.362 （非球面）ｄ₂= 2.33
ｒ₃= 8.294 ｄ₃= 1.62 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄= 16.326 ｄ₄= （可変）
ｒ₅= ∞（絞り）ｄ₅= -0.26
ｒ₆= 4.526 （非球面）ｄ₆= 4.20 ｎ_d3 =1.51603 ν_d3 =64.02
ｒ₇= 92.786 ｄ₇= 1.05 ｎ_d4 =1.80810 ν_d4 =22.76
ｒ₈= 8.550 ｄ₈= 1.08 ｎ_d5 =1.51603 ν_d5 =64.02
ｒ₉= -30.010 （非球面）ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= 110.638 ｄ₁₀= 0.76 ｎ_d6 =1.49700 ν_d6 =81.54
ｒ₁₁= 123.617 ｄ₁₁= 2.26
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.76 ｎ_d7 =1.54771 ν_d7 =62.84
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.50
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.50 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.37
ｒ₁₆= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = -0.704
Ａ₄= 2.01910×10^-4
Ａ₆= -1.91890×10^-7
Ａ₈= 1.20310×10^-8
Ａ₁₀= -7.41780×10^-10
第６面
Ｋ = -3.131
Ａ₄= 3.54289×10^-3
Ａ₆= -4.52245×10^-5
Ａ₈= -4.77798×10^-6
Ａ₁₀= 5.17175×10^-7
第９面
Ｋ =-10.671
Ａ₄= 2.18272×10^-3
Ａ₆= 4.27937×10^-4
Ａ₈= -6.90882×10^-5
Ａ₁₀= 7.84657×10^-6
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 5.91 10.03 17.04
Ｆ_NO 3.13 3.96 5.39
２ω (°) 64.80 39.84 23.89
ｄ₄ 12.66 5.55 1.37
ｄ₉ 6.05 9.75 16.03 。

以上の実施例１〜１０の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図１１〜図２０に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端におけるの球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す。なお、各収差図中、“ＦＩＹ”は像高を表す。

上記実施例１〜１０の条件式（１）〜（１７）の値は次の通りである。

条件式実施例１実施例２実施例３実施例４実施例５
（１） 0.92 0.72 0.65 0.62 -0.02
（２） 3.12 3.74 3.75 3.75 4.55
（３） 6.47 21.63 INF 65.18 1.20
（４） 0.283 0.337 0.362 0.371 0.822
（５） 41.26 41.26 41.26 41.26 41.26
（６） 22.76 22.76 22.76 22.76 22.76
（７） 64.02 64.02 64.02 64.02 64.02
（８） 1.80810 1.80810 1.80810 1.80810 1.80810
（９） 1.51635 1.51603 1.51603 1.51603 1.51603
（１０） 0.80 0.82 0.83 0.83 0.67
（１１） 1.29 1.13 1.13 1.13 0.33
（１２） -0.69 -0.70 -0.70 -0.71 -0.70
（１３） 3.12 10.39 INF -31.16 -0.54
（１４） 0.62 0.66 0.66 0.66 0.67
（１５） 3.12 10.39 INF 31.16 0.54
（１６） 0.75 0.91 1.00 1.03 2.08
（１７） 0.20 0.18 0.17 0.17 0.15

条件式実施例６実施例７実施例８実施例９実施例１０
（１） 0.71 0.04 0.51 0.70 0.70
（２） 3.54 5.27 2.72 3.91 3.91
（３） 10.29 2.09 14.63 21.17 20.45
（４） 0.275 4.654 0.434 0.084 0.069
（５） 41.26 41.26 45.12 41.26 41.26
（６） 22.76 22.76 18.90 22.76 22.76
（７） 64.02 64.02 64.02 64.02 64.02
（８） 1.80810 1.80810 1.92286 1.80810 1.80810
（９） 1.51603 1.51603 1.51603 1.51603 1.51603
（１０） 0.82 0.69 0.81 0.83 0.83
（１１） 1.13 0.31 1.11 1.08 1.08
（１２） -0.75 -0.86 -0.75 -1.09 -1.08
（１３） 5.01 -0.97 6.94 9.98 9.64
（１４） 0.64 0.69 0.52 0.66 0.66
（１５） 5.01 -0.97 6.94 9.98 9.64
（１６） 0.93 29.00 1.45 0.89 0.89
（１７） 0.18 0.13 0.19 0.17 0.17
。

図２１〜図２３は、本発明によるズーム光学系をデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図を示す。図２１はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図２２は同後方正面図、図２３はデジタルカメラ４０の構成を示す模式的な透視平面図である。ただし、図２１と図２３においては、撮影光学系４１の非沈胴時を示している。デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７、焦点距離変更ボタン６１、設定変更スイッチ６２等を含み、撮影光学系４１の沈胴時には、カバー６０をスライドすることにより、撮影光学系４１とファインダー光学系４３とフラッシュ４６はそのカバー６０で覆われる。そして、カバー６０を開いてカメラ４０を撮影状態に設定すると、撮影光学系４１は図２３の非沈胴状態になり、カメラ４０の上部に配置されたシャッター４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズーム光学系を通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、ＩＲカットコートを施したローパスフィルタＦとカバーガラスＣを介してＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上にはファインダー用対物光学系５３が配置してある。ファインダー用対物光学系５３は、複数のレンズ群（図の場合は４群）と２つのプリズムからなり、撮影光学系４１のズームレンズに連動して焦点距離が変化するズーム光学系からなり、このファインダー用対物光学系５３によって形成された物体像は、像正立部材である正立プリズム５５の視野枠５７上に形成される。この正立プリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が配置されている。なお、接眼光学系５９の射出側にカバー部材５０が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮影光学系４１が高性能で小型で沈胴収納が可能であるあるので、高性能・小型化が実現できる。

本発明は、以上のような一般的な被写体を撮影する所謂コンパクトデジタルカメラだけでなく、広い画角が必要な監視カメラや、レンズ交換式のカメラに適用してもよい。

なお、本発明の光学系は、特許請求の範囲の構成の他に、以下のような構成としてもよい。

〔１〕前記光学系は、全体で２つのレンズ群からなることを特徴とする請求項１から２５の何れか１項に記載の光学系。

〔２〕前記光学系は、全体で３つのレンズ群からなることを特徴とする請求項１から２５の何れか１項に記載の光学系。

〔３〕前記３つのレンズ群の中、最も像側に配置されているレンズ群は、負の屈折力を有することを特徴とする上記〔２〕記載の光学系。

〔４〕前記３つのレンズ群の中、最も像側に配置されているレンズ群は、正の屈折力を有することを特徴とする上記〔３〕記載の光学系。

〔５〕前記３つのレンズ群の中、最も像側に配置されているレンズ群は、変倍時に固定であることを特徴とする上記〔２〕から〔４〕の何れか１項記載の光学系。

〔６〕前記３つのレンズ群の中、最も像側に配置されているレンズ群は、変倍時に移動することを特徴とする上記〔２〕から〔４〕の何れか１項記載の光学系。

〔７〕前記最も像側に配置されているレンズ群は、広角端よりも望遠端において像側に位置するように移動することを特徴とする上記〔６〕記載の光学系。

〔８〕前記接合レンズは、前記第２レンズ群に含まれることを特徴とする請求項１から３、６から２６、上記〔１〕から〔７〕の何れか１項記載の光学系。

本発明のズーム光学系の実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。本発明のズーム光学系の実施例２の図１と同様の図である。本発明のズーム光学系の実施例３の図１と同様の図である。本発明のズーム光学系の実施例４の図１と同様の図である。本発明のズーム光学系の実施例５の図１と同様の図である。本発明のズーム光学系の実施例６の図１と同様の図である。本発明のズーム光学系の実施例７の図１と同様の図である。本発明のズーム光学系の実施例８の図１と同様の図である。本発明のズーム光学系の実施例９の図１と同様の図である。本発明のズーム光学系の実施例１０の図１と同様の図である。実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例４の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例５の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例６の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例７の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例８の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例９の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例１０の無限遠物点合焦時の収差図である。本発明によるデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。図２１のデジタルカメラの後方斜視図である。図２１のデジタルカメラの断面図である。

符号の説明

Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｓ…開口絞り
Ｆ…平行平板（ローパスフィルタ）
Ｃ…カバーガラス
Ｉ…像面
Ｅ…観察者眼球
４０…デジタルカメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４３…ファインダー光学系
４４…ファインダー用光路
４５…シャッターボタン
４６…フラッシュ
４７…液晶表示モニター
４９…ＣＣＤ
５０…カバー部材
５１…処理手段
５２…記録手段
５３…ファインダー用対物光学系
５５…正立プリズム
５７…視野枠
５９…接眼光学系
６０…カバー
６１…焦点距離変更ボタン
６２…設定変更スイッチ

Claims

物体側より順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群を有し、
前記第２レンズ群が、全体として正の屈折力を持ち、少なくとも１枚の負レンズを含む３枚以上のレンズを接合させた接合レンズを備えた光学系であって、
変倍比が２倍以上で、以下の条件式を満足するように構成されていることを特徴とする光学系。
｜Ｆ_co／Ｆ_ci｜＜０．９５・・・（１）
２．７２≦Ｄ_co／Ｄ_ci＜２０・・・（２’）
ただし、Ｆ_co：前記接合レンズの最も物体側のレンズの焦点距離、
Ｆ_ci：前記接合レンズの最も像面側のレンズの焦点距離、
Ｄ_co：前記接合レンズの最も物体側のレンズの光軸上の厚さ、
Ｄ_ci：前記接合レンズの最も像面側のレンズの光軸上の厚さ、
である。
以下の条件式を満足するように構成されていることを特徴とする請求項１記載の光学系。
１０＜｜Ｒ₁／ｒ₁｜・・・（３）
ただし、ｒ₁: 前記接合レンズの最も物体側の面の曲率半径、
Ｒ₁: 前記接合レンズの最も物体側の接合面の曲率半径、
である。
前記接合レンズが物体側に凸の形状であり、以下の条件式を満足するように構成されていることを特徴とする請求項１又は２記載の光学系。
０．７＜｜Ｒ₂／ｒ₂｜・・・（４）
ただし、ｒ₂: 前記接合レンズの最も像面側の面の曲率半径、
Ｒ₂: 前記接合レンズの最も像面側の接合面の曲率半径、
である。
前記接合レンズを構成するレンズが以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載の光学系。
４０＜ν_max−ν_min＜８０・・・（５）
２３．７＞ν_min ・・・（６)
ただし、ν_max：前記接合レンズ中で最大のアッベ数、
ν_min：前記接合レンズ中で最小のアッベ数、
である。
前記接合レンズを構成するレンズが以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載の光学系。
４０＜ν_max−ν_min＜８０・・・（５）
２３．７＞ν_min ・・・（６)
６０＜ν_max ・・・（７)
１．８＜ｎ_dmax ・・・（８)
１．５５＞ｎ_dmin ・・・（９)
ただし、ν_max：前記接合レンズ中で最大のアッベ数、
ν_min：前記接合レンズ中で最小のアッベ数、
ｎ_dmax：前記接合レンズ中で最大の屈折率、
ｎ_dmin：前記接合レンズ中で最小の屈折率、
である。
前記光学系は前記負の屈折力の第１レンズ群と前記正の屈折力の第２レンズ群の２群を有することを特徴とする請求項１から５の何れか１項記載の光学系。
前記接合レンズにおける光線の入射側及び射出側である空気接触面の少なくとも１面が非球面であることを特徴とする請求項１から６の何れか１項記載の光学系。
前記接合レンズは３枚のレンズにて構成されていることを特徴とする請求項１から７の何れか１項記載の光学系。
前記第２レンズ群中の前記接合レンズは、物体側から、正の第１レンズ、負の第２レンズ、正の第３レンズを配列してなる３枚接合レンズであることを特徴とする請求項１から８の何れか１項記載の光学系。
前記第２レンズ群は、３枚接合レンズのみで構成されていることを特徴とする請求項１から９の何れか１項記載の光学系。
前記光学系において前記第１レンズ群のレンズを移動させることでフォーカスを行うことを特徴とする請求項１から１０の何れか１項記載の光学系。
広角端から望遠端への変倍時に、前記第２レンズ群は、像面側から物体側へと単調に移動し、前記第１レンズ群は、像面側に凸形状の軌跡で移動することを特徴とする請求項１から１１の何れか１項記載の光学系。
以下の条件式を満足するように構成されていることを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載の光学系。
４０＜ν_max−ν_min＜８０・・・（５）
ただし、ν_max：前記接合レンズ中で最大のアッベ数、
ν_min：前記接合レンズ中で最小のアッベ数、
である。
前記接合レンズは３枚接合レンズで構成し、その中で最も物体側のレンズと最も像面側のレンズは同一の硝材からなることを特徴とする請求項１から１２の何れか１項記載の光学系。
前記接合レンズが物体側に凸形状であり、以下の条件式をさらに満足することを特徴とする請求項１から３、６から１４の何れか１項に記載の光学系。
０．５０＜Ｄ_n1／Σｄ＜０．９５・・・（１０）
ただし、Ｄ_n1：前記接合レンズ中の最も物体側の面から最も大きい負の屈折力を有する面までの距離、
Σｄ：前記接合レンズの総肉厚、
である。
以下の条件式をさらに満足することを特徴とする請求項１５記載の光学系。
０．０５＜Ｄ_n2／Σｄ＜０．３５・・・（１１）
ただし、Ｄ_n2：前記接合レンズ中の最も大きい負の屈折力を有する面から最も像面側の面までの距離、
である。
前記接合レンズは物体側に凸形状であり、以下の条件式をさらに満足することを特徴とする請求項１から３、６から１６の何れか１項に記載の光学系。
−１．５＜（ｒ₁＋ｒ₂）／（ｒ₁−ｒ₂）＜−０．５・・・（１２）
ただし、ｒ₁: 前記接合レンズの最も物体側の面の曲率半径、
ｒ₂: 前記接合レンズの最も像面側の面の曲率半径、
である。
前記接合レンズが物体側に凸形状であり、前記負レンズは最物体側のレンズの像面側に接合され、以下の条件式をさらに満足することを特徴とする請求項１から３、６から１７の何れか１項に記載の光学系。
−１．０＜Ｒ₁／Ｆ₂＜−０．０５・・・（１３）
０．５０＜Ｄ₁／Σｄ＜０．９５・・・（１４）
ただし、Ｒ₁: 前記接合レンズの最も物体側の接合面の曲率半径、
Ｆ₂: 前記第２レンズ群の焦点距離、
Ｄ₁：前記接合レンズの最も物体側のレンズの光軸上の厚さ、
Σｄ：前記接合レンズの総肉厚、
である。
前記接合レンズが物体側に凸形状であり、前記負レンズは接合レンズの最も像面側に配置されているレンズに接合され、以下の条件式をさらに満足することを特徴とする請求項１から３、６から１７の何れか１項に記載の光学系。
２．５＜｜Ｒ₁／Ｆ₂｜・・・（１５）
０．４５＜Ｒ₂／Ｆ₂＜２．３・・・（１６）
ただし、Ｒ₁: 前記接合レンズの最も物体側の接合面の曲率半径、
Ｆ₂: 前記第２レンズ群の焦点距離、
Ｒ₂: 前記接合レンズの最も像面側の接合面の曲率半径、
である。
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１９記載の光学系。
−１．５＜（ｒ₁＋ｒ₂）／（ｒ₁−ｒ₂）＜−０．５・・・（１２）
０．０５＜Ｄ₃ ／Σｄ＜０．３０・・・（１７）
ただし、ｒ₁: 前記接合レンズの最も物体側の面の曲率半径、
ｒ₂: 前記接合レンズの最も像面側の面の曲率半径、
Ｄ₃ ：前記接合レンズの最も像面側のレンズの光軸上の厚さ、
Σｄ：前記接合レンズの総肉厚、
である。
以下の条件式をさらに満足することを特徴とする請求項１から３、６から２０の何れか１項に記載の光学系。
４０＜ν_max−ν_min＜８０・・・（５）
２３．７＞ν_min ・・・（６)
ただし、ν_max：前記接合レンズ中で最大のアッベ数、
ν_min：前記接合レンズ中で最小のアッベ数、
である。
以下の条件式をさらに満足することを特徴とする請求項２１記載の光学系。
６０＜ν_max ・・・（７)
１．８＜ｎ_dmax ・・・（８)
１．５５＞ｎ_dmin ・・・（９)
ただし、ν_max：前記接合レンズ中で最大のアッベ数、
ｎ_dmax：前記接合レンズ中で最大の屈折率、
ｎ_dmin：前記接合レンズ中で最小の屈折率、
である。
前記接合レンズが正レンズ及び負レンズを少なくとも１枚ずつ有することを特徴とする請求項４又５記載の光学系。
前記接合レンズが光軸近傍において両凸形状を有することを特徴とする請求項１から２３の何れか１項に記載の光学系。
前記射出側の非球面は、レンズ周辺部で発散作用が強くなるように設けられていることを特徴とする請求項７記載の光学系。
前記光学系は、全体で２つのレンズ群からなることを特徴とする請求項１から２５の何れか１項に記載の光学系。
前記光学系は、全体で３つのレンズ群からなることを特徴とする請求項１から２５の何れか１項に記載の光学系。
前記３つのレンズ群の中、最も像側に配置されているレンズ群は、負の屈折力を有することを特徴とする請求項２７記載の光学系。
前記３つのレンズ群の中、最も像側に配置されているレンズ群は、正の屈折力を有することを特徴とする請求項２７記載の光学系。
前記３つのレンズ群の中、最も像側に配置されているレンズ群は、変倍時に固定であることを特徴とする請求項２７又は２９記載の光学系。
前記３つのレンズ群の中、最も像側に配置されているレンズ群は、変倍時に像面補償のために移動することを特徴とする請求項２７又は２８記載の光学系。
前記最も像側に配置されているレンズ群は、広角端よりも望遠端において像側に位置するように移動することを特徴とする請求項３１記載の光学系。
請求項１から３２の何れか１項記載の光学系を備え、さらに、前記光学系による光学像を電気信号に変換するための電子撮像素子を備えていることを特徴とする撮像装置。