JP2006308649A - 撮像装置 - Google Patents

Abstract

【課題】 各群のパワー配置を適切に構成することにより、広角化によるレンズ系の大型化を防ぎ、大口径化でも良好な結像性能を得るズームレンズを備えた撮像装置。
【解決手段】 正の第１群Ｇ１、負の第２群Ｇ２、正の第３群Ｇ３、正の第４群Ｇ４からなり、広角端から望遠端への変倍時に、第１群と第２群との間が増大し、第２群と第３群との間が減少し、第３群と第４群との間が増大するように、少なくとも第１群、第２群、第３群が移動するズームレンズを備えた撮像装置において、第３群Ｇ３が、正レンズ、正レンズ、負レンズからなる。
【選択図】 図１

Description

本発明は、撮像装置に関し、特に、小型ながらも高変倍比化に有利な広角ズームレンズを備えた撮像装置に関するものである。

コンパクトデジタルカメラの光学系では、コンパクトな負先行タイプが知られているが、変倍比を上げたり、大口径化するのが難しい。したがって、より高変倍、大口径化を求められる光学系では、正先行タイプが用いられている（特許文献１、特許文献２、特許文献３）。
特開２００４−２１２６１８号公報 特開２００４−２５２２０４号公報 特開平９−６１７１４号公報

しかし、従来の正先行タイプでは、広角の画角を得ようとすると前玉径が大きくなり、小型化、低コスト化が十分に達成されていなかった。

本発明は従来技術のこのような状況に鑑みてなされたものであり、その目的は、各群のパワー配置を適切に構成することにより、広角化によるレンズ系の大型化を防ぎ、大口径化でも良好な結像性能を得るズームレンズを備えた撮像装置を提供することである。

上記目的を達成する本発明の撮像装置は、物体側から順に、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、正の第４レンズ群からなり、広角端から望遠端への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間が増大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間が増大するように、少なくとも前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群が移動し、前記第１レンズ群は単レンズ若しくは接合レンズからなり、望遠端よりも広角端において像側に位置し、かつ、以下の条件式（Ａ）、（Ｂ）を満足するズームレンズを備えた撮像装置において、
前記第３レンズ群が、物体側から順に、正レンズ、正レンズ、負レンズからなることを特徴とするものである。

−０．５＜ｄ2 ／ｒ1 ＜２ ・・・（Ａ）
０．７２５＜ＩＨ／ｆ_r ＜０．８ ・・・（Ｂ）
ただし、ｄ2 は条件式（Ｂ）を満足する何れかの焦点距離ｆ_r のときの第２レンズ群と第３レンズ群の間隔、ｒ1 は第１レンズ群の最も物体側の面の曲率半径である。

以下に、本発明において、上記構成をとる理由と作用を説明する。

本発明のよるズームレンズは、正・負・正・正のパワー配置の４群ズームレンズである。負先行タイプでは、大口径化、高変倍化に不利であるため、小型化と大口径化、変倍比確保をするためこのような構成とする。

そして、広角端から望遠端への変倍時に、第１レンズ群と第２レンズ群との間が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との間が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群との間が増大するように、少なくとも第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズ群が移動する。

この構成により、広角端で第１レンズ群が像側にあることで前玉径の増大を防ぎ、第２レンズ群、第３レンズ群の両方で変倍の負担を分け合うことにより、効率良く変倍が行え、全長の短縮が達成される。

そして、第１レンズ群を単レンズ若しくは接合レンズで構成する。第１レンズ群は周辺光束の光線高が高く、角度もついているため、前玉径が大きくなりやすく、さらにレンズが増えることによる口径の大型化が著しいため、この構成をとる。

また、条件式（Ａ）の上限の２を越えると、第２レンズ群と第３レンズ群の間が大きくなるか、第１レンズ群の外径が大きくなり、レンズ系が大型化してしまう。下限の−０．５を越えると、高い変倍比が確保できなくなってしまう。

そして、本発明においては、第３レンズ群の構成が、正レンズ、正レンズ、負レンズ、若しくは、正レンズと接合レンズからなる。このように構成して第３レンズ群の主点位置を入射側にもってくることで、
・望遠側の変倍のためのスペースを確保する（第２レンズ群と第３レンズ群の間が広げられる）、
・広角端での周辺光の光線高を低く抑えることができ、第１レンズ群、第２レンズ群の小型化に寄与。

また、第３レンズ群は、変倍だけでなく、結像にも重要な役割を果たすレンズ群のため、正、正、負の構成は収差補正と小型化の両立できる構成である。

以上のような構成により、広角端での画角が７２°以上のズームレンズを構成することが可能となる。

さて、以上の構成に加えて、開口絞りは第３レンズ群の入射側に配置して変倍時に一体で移動するようにすることが望ましい。

結像作用に重要に関わる第３レンズ群を絞りの近傍に配置することにより、第３レンズ群をパワーを持たせながら径方向の小型化ができる。また、このように構成すると、変倍による光線高の変化が少ないため、ズーム全域にわたり安定した結像性能を得られる。

また、第２レンズ群を負メニスカスレンズ、負レンズ、正レンズの３枚、若しくは、負メニスカスレンズ、負メニスカスレンズ、負レンズ、正レンズの４枚からなる構成としてもよい。

このように構成して、第２レンズ群の主点位置を射出側に持っていくことにより、望遠側の変倍のためのスペースを確保し、また、第２レンズ群での横倍率を高く設定でき、第２レンズ群による変倍作用が高まる。また、入射瞳位置が物体側に移動するため、前玉径の増大を防ぐことができる。

さて、以上の撮像装置において、前記ズームレンズが次の条件式（１）を満足することが望ましい。

２＜ｆ₄ ／ｆ_w ＜３．５ ・・・（１）
ただし、ｆ₄ は第４レンズ群の焦点距離、ｆ_w は広角端での全系の焦点距離である。

この条件式（１）は第４レンズ群の適切なパワーを規定する条件式であり、この条件式の上限の３．５より大きくなると、第４レンズ群のパワーが弱くなり、射出瞳を遠くする（撮像素子のＣＣＤへの入射角を小さくする）効果が弱くなり、シェーディング特性が悪くなる。また、レンズ径の全長が長くなる。第４レンズ群をフォーカス群として使用した場合、焦点調節のための感度が小さくなり、スペースが確保し難くなる。また、ズーミングによる球面収差変動の補正効果が得られない。

条件式（１）の下限の２より小さくなると、バックフォーカスが短くなり、光学フィルターを入れるのに必要なスペースが確保できない。また、ズーミングによる射出瞳の変動が大きくなり、撮像素子のＣＣＤへの入射角の変動が大きくなるため、変倍域全般にわたるシェーディング特性の確保が難しくなる。また、広角端での第１レンズ群、第２レンズ群の周辺光束の光線高が高くなり、レンズ径の大型化を招いてしまう。

また、前記ズームレンズが次の条件式（２）を満足することが望ましい。

０．９＜ｆ₁ ／Ｌ_w ＜１．２ ・・・（２）
ただし、ｆ₁ は第１レンズ群の焦点距離、Ｌ_w は広角端での全系の全長である。

この条件式（２）は第１レンズ群の焦点距離と広角端全長との関係を規定する条件式である。この条件式では、広角端時に第１レンズ群によって結像される像が全系による像面の位置と略同じになることを意味している。これにより、ズーム全域において第２レンズ群の結像関係上、より変倍効率の良い領域を使用できるため、ズーミングに必要なスペースを短縮して、全長の小型化を図ることができる。

この条件式（２）の上限の１．２より大きくなると、第１レンズ群のパワーが弱くなり、第２レンズ群へ入射する光束の結像位置が遠くなり、第２レンズ群での横倍率が小さくなってしまう。そのため、第２レンズ群での変倍効率が悪くなって変倍時の第１レンズ群移動量が大きくなり、レンズユニットの大型化を招く。

この条件式（２）の下限の０．９より小さくなると、第１レンズ群の径に対してパワーが強すぎるため、単レンズ若しくは接合レンズのみでは所望のパワーが得られない。また、広角端での周辺光線の角度が大きいため、レンズ枚数を増やすとさらなる光学系の大型化を招く。

また、前記ズームレンズが次の条件式（３）を満足することが望ましい。

２．７＜Ｄ_2(w)／Ｄ_3(w)＜５．０ ・・・（３）
ただし、Ｄ_2(w)は広角端での第２レンズ群と第３レンズ群の群間隔、Ｄ_3(w)は広角端での第３レンズ群と第４レンズ群の群間隔である。

この条件式（３）は広角端での適切な群間隔の配置を規定する式である。この条件式（３）の上限の５．０を越えると、周辺光束が第１レンズ群、第２レンズ群に入射、射出する光線の光線高が高くなるため、前玉が大きくなり、レンズユニットの大型化を招く。下限の２．７を越えると、ズーミングのためのスペースが減少するため、変倍比を稼ぐのが難しくなる。

また、前記ズームレンズが次の条件式（４）を満足することが望ましい。

５＜｜ｆ₁ ／ｆ₂ ｜＜５．７ ・・・（４）
ただし、ｆ₁ は第１レンズ群の焦点距離、ｆ₂ は第２レンズ群の焦点距離である。

この条件式（４）は第２レンズ群の広角端から望遠端への変倍作用を適切に持たせるための条件式である。この条件式（４）の上限の５．７を越えると、第１レンズ群の像側焦点位置と第２レンズ群の物体側焦点位置が離れるため、第２レンズ群の結像倍率の低い領域で変倍することになる。したがって、変倍に際しての効率が低下し、第１レンズ群の変倍による移動量を増加させ、望遠端全長の増大を招く。若しくは、第２レンズ群のパワーが強くなりすぎて、第２レンズ群で発生する収差が増大する。条件式（４）の下限の５を越えると、第１レンズ群のパワーが強くなり、単レンズ若しくは接合レンズで構成するのが難しくなる。また、第２レンズ群のパワーが弱く、変倍作用が弱まり、結果的に第３レンズ群に変倍の変倍負担を増やすので、望遠端でのＦナンバーの増大を招いてしまう。

また、前記ズームレンズが次の条件式（５）を満足することが望ましい。

０．６＜ｆ₃ ／ｆ₄ ＜１．２ ・・・（５）
ただし、ｆ₃ は第３レンズ群の焦点距離、ｆ₄ は第４レンズ群の焦点距離である。

この条件式（５）は結像作用の分担割合を規定する条件式である。条件式（５）の上限の１．２を越えると、第３レンズ群の結像作用が弱まり、全長が長くなる。若しくは、第４レンズ群のパワーが強くなるため、ズーミングによる射出瞳位置変動が大きくなり、シェーディング特性の確保が難しくなる。条件式（５）の下限の０．６を越えると、第３レンズ群のパワーが強くなるため、各レンズの曲率がきつくなり、大口径化に対して収差を良好に補正できない。若しくは、第４レンズ群のパワーが弱まるため、フォーカスのときの移動量が大きくなり、スペースが確保できない。

また、前記ズームレンズが次の条件式（６）を満足することが望ましい。

０．３＜Ｄ_3(t)／ｆ_t ＜０．７ ・・・（６）
ただし、Ｄ_3(t)は望遠端での第３レンズ群と第４レンズ群の群間隔、ｆ_t は望遠端での全系の焦点距離である。

この条件式（６）は望遠端におけるパワー配置を規定する条件式である。条件式（６）の上限の０．７を越えると、軸上マージナル光の第４レンズ群への入射面での光線高が低くなるため、望遠端のときに第２レンズ群で発生する正の球面収差を補正できない。また、第３レンズ群の変倍による移動量が増えて、Ｆナンバーが大きくなって暗くなったり、全長が伸びることで鏡枠のコンパクト化が難しくなる。条件式（６）の下限の０．３を越えると、上記とは逆で、軸上マージナル光の第４レンズ群への入射面での光線高が高くなりすぎて、負の球面収差が発生する。また、変倍負担を第１レンズ群と第２レンズ群にかけるため、入射瞳が深くなりやすく、周辺光束の第１レンズ群の光線高が高くなって、周辺光量確保が難しくなる。

また、前記ズームレンズが次の条件式（７）を満足することが望ましい。

１．６＜ｈ_3(w)／ｈ’_3(w)＜１．８ ・・・（７）
ただし、ｈ_3(w)は広角端での軸上マージナル光が第３レンズ群の物体側面に入射する光線高、ｈ’_3(w)は広角端での軸上マージナル光が第３レンズ群の像側面から射出する光線高である。

この条件式（７）は第３レンズ群の軸上マージナル光線の高さに関する条件式である。条件式（７）の上限の１．８を越えると、光線高の差が大きくなりすぎるため、第３レンズ群の入射側で発生した球面収差を射出側の負レンズで補正する際、高次の収差が発生しやすくなる。また、レンズ肉厚等の加工誤差による像面湾曲変動が大きくなり好ましくない。条件式（７）の下限の１．６を越えると、第３レンズ群の主点位置の物体側へのずれ量が小さくなるため、変倍スペースの確保が難しくなる。また、バックフォーカスが長くなり、鏡枠の小型化に対して好ましくない。

また、前記ズームレンズが次の条件式（８）を満足することが望ましい。

１．５＜ｈ_3(t)／ｈ’_3(t)＜１．７ ・・・（８）
ただし、ｈ_3(w)は広角端での軸上マージナル光が第３レンズ群の物体側面に入射する光線高、ｈ’_3(w)は広角端での軸上マージナル光が第３レンズ群の像側面から射出する光線高である。

この条件式（８）も第３レンズ群の軸上マージナル光線の高さに関する条件式である。条件式（８）の上限の１．７を越えると、光線高の差が大きくなりすぎるため、第３レンズ群の入射側で発生した球面収差を射出側の負レンズで補正する際、高次の収差が発生しやすくなる。また、レンズ肉厚等の加工誤差による像面湾曲変動が大きくなり好ましくない。条件式（８）の下限の１．５を越えると、第３レンズ群の主点位置の物体側へのずれ量が小さくなるため、変倍スペースの確保が難しくなる。また、バックフォーカスが長くなり、鏡枠の小型化に対して好ましくない。

また、前記第２レンズ群の物体側から第１、第２の負レンズの硝材の屈折率が何れも１．８１以上で、かつ、前記第２レンズ群の正レンズの屈折率が１．８５以上であることが望ましい。

第２レンズ群の第１、第２の負レンズの硝材の屈折率が１．８１を下回ったとき、ペッツバール和が増大して周辺の像面湾曲が起こる。また、広角側でのディストーションを補正できない。

また、第２レンズ群の第１、第２の負レンズの硝材の屈折率が何れも１．８１以上の条件を満たしつつ、第２レンズ群の正レンズの屈折率が１．８５を下回った場合、現状の硝材では倍率色収差を補正できるガラスの組み合わせがとり難い。また、望遠側での球面収差が増大してしまう。

また、前記第２レンズ群に非球面を有しないことが望ましい。

広角端での像面湾曲と歪曲収差を補正するには、第２レンズ群を負メニスカスレンズ、負レンズ、正レンズの３枚、若しくは、負メニスカスレンズ、負メニスカスレンズ、負レンズ、正レンズの４枚からなる構成にするか、第２レンズ群の第１、第２の負レンズの硝材の屈折率が何れも１．８１以上で、かつ、第２レンズ群の正レンズの屈折率が１．８５以上である構成にするか、第２レンズ群に非球面を導入することが考えられる（特に前側の負レンズ）。しかし、第２レンズ群での非球面は、径が大きくなること、縁肉が大きい等から、レンズの作成が難しく、コストアップにつながり好ましくない。

上述の各構成や条件式は、適宜組み合わせることで、それぞれの効果を奏するので、より効果的である。

以上の本発明の撮像装置によると、各群のパワー配置を適切に構成することにより、広角端での広角化によるレンズ系の大型化を防ぎ、大口径化でも良好な結像性能を得るズームレンズを備えた撮像装置を提供することができる。

以下、本発明の撮像装置に用いるズームレンズの実施例１〜５について説明する。実施例１〜５の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）のレンズ断面図をそれぞれ図１〜図５に示す。図中、第１レンズ群はＧ１、第２レンズ群はＧ２、開口絞りはＳ、第３レンズ群はＧ３、第４レンズ群はＧ４、ＩＲカットコートを施したローパスフィルターを構成する平行平板はＦ、電子撮像素子のカバーガラスの平行平板はＣ、像面はＩで示してある。なお、カバーガラスＣの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスＣにローパスフィルター作用を持たせるようにしてもよい。

実施例１のズーム光学系は、図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側の凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ２枚と、両凹負レンズと、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ２枚と、両凹負レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の物体側の両凸正レンズの両面と、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの両面の４面に用いている。

実施例２のズーム光学系は、図２に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹負レンズと、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面と、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの両面の４面に用いている。

実施例３のズーム光学系は、図３に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面と、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの両面の４面に用いている。

実施例４のズーム光学系は、図４に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側の凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら像側の凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹負レンズと、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ２枚と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の物体側の両凸正レンズの両面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の４面に用いている。

実施例５のズーム光学系は、図５に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら像側へ移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ２枚と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の物体側の両凸正レンズの両面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の４面に用いている。

以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、ωは半画角、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂ …は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）² ｝^1/2 ］
＋Ａ₄ ｙ⁴ ＋Ａ₆ ｙ⁶ ＋Ａ₈ ｙ⁸ ＋Ａ₁₀ｙ¹⁰
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ₄ 、Ａ₆ 、Ａ₈ 、Ａ₁₀はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。

実施例１
ｒ₁ = 22.826 ｄ₁ = 4.58 ｎ_d1 =1.51633 ν_d1 =64.14
ｒ₂ = 112.202 ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 28.599 ｄ₃ = 1.40 ｎ_d2 =1.88300 ν_d2 =40.76
ｒ₄ = 8.027 ｄ₄ = 2.96
ｒ₅ = 45.690 ｄ₅ = 1.20 ｎ_d3 =1.83400 ν_d3 =37.16
ｒ₆ = 11.957 ｄ₆ = 1.95
ｒ₇ = -40.545 ｄ₇ = 1.30 ｎ_d4 =1.83400 ν_d4 =37.16
ｒ₈ = 77.198 ｄ₈ = 0.80
ｒ₉ = 21.082 ｄ₉ = 2.50 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₁₀= -202.956 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り） ｄ₁₁= 1.00
ｒ₁₂= 13.634 （非球面） ｄ₁₂= 3.00 ｎ_d6 =1.74330 ν_d6 =49.33
ｒ₁₃= -34.940 （非球面） ｄ₁₃= 0.30
ｒ₁₄= 9.995 ｄ₁₄= 3.50 ｎ_d7 =1.49700 ν_d7 =81.54
ｒ₁₅= -16.522 ｄ₁₅= 0.32
ｒ₁₆= -78.441 ｄ₁₆= 0.86 ｎ_d8 =1.84666 ν_d8 =23.78
ｒ₁₇= 6.416 ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= 15.271 （非球面） ｄ₁₈= 3.00 ｎ_d9 =1.80610 ν_d9 =40.92
ｒ₁₉= -52.723 （非球面） ｄ₁₉= （可変）
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.95 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.60
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 1.00
ｒ₂₄= ∞（像面）
非球面係数
第１２面
Ｋ = -0.175
Ａ₄ = -1.51770×10^-4
Ａ₆ = -1.22059×10^-6
Ａ₈ = -6.00570×10^-8
Ａ₁₀= 0
第１３面
Ｋ = -1.273
Ａ₄ = 2.22054×10^-5
Ａ₆ = -1.32154×10^-6
Ａ₈ = -1.69221×10^-8
Ａ₁₀= 0
第１８面
Ｋ = -1.323
Ａ₄ = 6.11593×10^-5
Ａ₆ = 2.76946×10^-6
Ａ₈ = -4.80254×10^-9
Ａ₁₀= 1.01832×10^-10
第１９面
Ｋ =-50.000
Ａ₄ = 5.57112×10^-5
Ａ₆ = 3.38998×10^-6
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.967 10.171 17.687
Ｆ_NO 1.84 2.04 2.27
ω（°） 38.21 23.89 14.00
ｄ₂ 1.00 7.66 15.98
ｄ₁₀ 15.23 6.57 1.50
ｄ₁₇ 3.79 4.38 8.22
ｄ₁₉ 4.70 6.86 8.72 。

実施例２
ｒ₁ = 24.743 ｄ₁ = 4.80 ｎ_d1 =1.49700 ν_d1 =81.54
ｒ₂ = 237.149 ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 29.187 ｄ₃ = 1.40 ｎ_d2 =2.00330 ν_d2 =28.27
ｒ₄ = 7.467 ｄ₄ = 3.91
ｒ₅ = -32.614 ｄ₅ = 1.30 ｎ_d3 =1.77250 ν_d3 =49.60
ｒ₆ = 16.610 ｄ₆ = 0.34
ｒ₇ = 14.576 ｄ₇ = 2.60 ｎ_d4 =1.92286 ν_d4 =20.88
ｒ₈ = -202.956 ｄ₈ = （可変）
ｒ₉ = ∞（絞り） ｄ₉ = 1.00
ｒ₁₀= 11.593 （非球面） ｄ₁₀= 3.00 ｎ_d5 =1.80610 ν_d5 =40.73
ｒ₁₁= -35.595 （非球面） ｄ₁₁= 0.30
ｒ₁₂= 9.122 ｄ₁₂= 3.30 ｎ_d6 =1.77250 ν_d6 =49.60
ｒ₁₃= -19.178 ｄ₁₃= 0.86 ｎ_d7 =1.92286 ν_d7 =20.88
ｒ₁₄= 5.461 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 12.339 （非球面） ｄ₁₅= 3.00 ｎ_d8 =1.81474 ν_d8 =37.03
ｒ₁₆= -78.327 （非球面） ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.95 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.60
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.00
ｒ₂₁= ∞（像面）
非球面係数
第１０面
Ｋ = -0.745
Ａ₄ = -7.12068×10^-5
Ａ₆ = -2.50846×10^-7
Ａ₈ = -9.36369×10^-8
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -6.961
Ａ₄ = -4.69818×10^-5
Ａ₆ = -9.69203×10^-7
Ａ₈ = -7.71201×10^-8
Ａ₁₀= 0
第１５面
Ｋ = 2.346
Ａ₄ = -1.80684×10^-4
Ａ₆ = -4.97044×10^-6
Ａ₈ = 1.84910×10^-7
Ａ₁₀= -4.67999×10^-9
第１６面
Ｋ =-50.000
Ａ₄ = 5.67250×10^-5
Ａ₆ = 7.71481×10^-7
Ａ₈ = 1.45774×10^-8
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.036 10.036 17.569
Ｆ_NO 1.84 2.01 2.25
ω（°） 37.98 24.01 14.02
ｄ₂ 1.00 7.78 16.27
ｄ₈ 14.72 6.60 1.48
ｄ₁₄ 4.00 4.41 6.92
ｄ₁₆ 2.40 3.95 5.15 。

実施例３
ｒ₁ = 23.793 ｄ₁ = 4.80 ｎ_d1 =1.48749 ν_d1 =70.23
ｒ₂ = 172.819 ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 28.340 ｄ₃ = 1.30 ｎ_d2 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₄ = 7.773 ｄ₄ = 3.48
ｒ₅ = -78.545 ｄ₅ = 1.00 ｎ_d3 =1.81600 ν_d1 =46.62
ｒ₆ = 15.477 ｄ₆ = 1.54
ｒ₇ = 15.956 ｄ₇ = 2.60 ｎ_d4 =1.92286 ν_d1 =18.90
ｒ₈ = 73.792 ｄ₈ = （可変）
ｒ₉ = ∞（絞り） ｄ₉ = 1.00
ｒ₁₀= 12.637 （非球面） ｄ₁₀= 3.00 ｎ_d5 =1.80610 ν_d1 =40.73
ｒ₁₁= -33.558 （非球面） ｄ₁₁= 0.30
ｒ₁₂= 9.979 ｄ₁₂= 3.30 ｎ_d6 =1.77250 ν_d1 =49.60
ｒ₁₃= -102.518 ｄ₁₃= 0.90 ｎ_d7 =1.92286 ν_d1 =18.90
ｒ₁₄= 5.866 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 12.579 （非球面） ｄ₁₅= 3.00 ｎ_d8 =1.81474 ν_d1 =37.03
ｒ₁₆= -79.820 （非球面） ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.95 ｎ_d9 =1.54771 ν_d1 =62.84
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.60
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50 ｎ_d10=1.51633 ν_d1 =64.14
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.01
ｒ₂₁= ∞（像面）
非球面係数
第１０面
Ｋ = -0.338
Ａ₄ = -1.67760×10^-4
Ａ₆ = -1.01067×10^-6
Ａ₈ = -1.54472×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ =-14.065
Ａ₄ = -1.47944×10^-4
Ａ₆ = -1.16748×10^-6
Ａ₈ = -1.26121×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１５面
Ｋ = 2.162
Ａ₄ = -1.39058×10^-4
Ａ₆ = -9.02918×10^-8
Ａ₈ = 6.40694×10^-8
Ａ₁₀= -1.98927×10^-9
第１６面
Ｋ =-38.549
Ａ₄ = 1.29933×10^-4
Ａ₆ = 8.03738×10^-7
Ａ₈ = 1.70648×10^-7
Ａ₁₀= -2.88993×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.077 10.502 17.355
Ｆ_NO 1.84 2.05 2.24
ω（°） 37.99 23.27 14.23
ｄ₂ 1.00 7.48 16.09
ｄ₈ 14.52 5.69 1.64
ｄ₁₄ 3.75 4.43 7.16
ｄ₁₆ 3.28 5.18 6.19 。

実施例４
ｒ₁ = 31.079 ｄ₁ = 1.00 ｎ_d1 =1.92286 ν_d1 =20.88
ｒ₂ = 22.683 ｄ₂ = 0.01 ｎ_d2 =1.56384 ν_d2 =60.67
ｒ₃ = 22.683 ｄ₃ = 3.30 ｎ_d3 =1.83481 ν_d3 =42.71
ｒ₄ = 105.363 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = 41.865 ｄ₅ = 0.90 ｎ_d4 =2.00330 ν_d4 =28.27
ｒ₆ = 7.769 ｄ₆ = 3.31
ｒ₇ = -17.113 ｄ₇ = 0.85 ｎ_d5 =1.83481 ν_d5 =42.71
ｒ₈ = 25.611 ｄ₈ = 0.82
ｒ₉ = 19.784 ｄ₉ = 2.20 ｎ_d6 =1.92286 ν_d6 =20.88
ｒ₁₀= -39.912 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り） ｄ₁₁= 1.00
ｒ₁₂= 7.079 （非球面） ｄ₁₂= 2.00 ｎ_d7 =1.58313 ν_d7 =59.46
ｒ₁₃= -52.845 （非球面） ｄ₁₃= 0.20
ｒ₁₄= 8.260 ｄ₁₄= 2.30 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23
ｒ₁₅= -59.428 ｄ₁₅= 0.21
ｒ₁₆= 12.089 ｄ₁₆= 0.80 ｎ_d9 =1.84666 ν_d9 =23.78
ｒ₁₇= 4.050 ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= -35.202 （非球面） ｄ₁₈= 2.30 ｎ_d10=1.58313 ν_d10=59.46
ｒ₁₉= -8.936 （非球面） ｄ₁₉= （可変）
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.95 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.60
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.50 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 0.99
ｒ₂₄= ∞（像面）
非球面係数
第１２面
Ｋ = -0.184
Ａ₄ = -2.68124×10^-4
Ａ₆ = 1.18191×10^-5
Ａ₈ = -6.84159×10^-7
Ａ₁₀= 3.41100×10^-8
第１３面
Ｋ = 54.834
Ａ₄ = 3.00332×10^-4
Ａ₆ = 1.32075×10^-5
Ａ₈ = -4.52900×10^-7
Ａ₁₀= 3.02400×10^-8
第１８面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.83055×10^-4
Ａ₆ = 2.30180×10^-6
Ａ₈ = 4.11592×10^-8
Ａ₁₀= 0
第１９面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.93838×10^-4
Ａ₆ = -2.54879×10^-6
Ａ₈ = 8.28627×10^-8
Ａ₁₀= 7.54300×10^-10
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.077 12.125 25.440
Ｆ_NO 2.88 3.81 4.73
ω（°） 37.98 20.01 9.77
ｄ₄ 0.80 7.58 17.47
ｄ₁₀ 16.77 8.74 2.72
ｄ₁₇ 5.86 11.58 16.79
ｄ₁₉ 2.85 2.00 2.91 。

実施例５
ｒ₁ = 24.707 ｄ₁ = 1.00 ｎ_d1 =1.92286 ν_d1 =20.88
ｒ₂ = 18.015 ｄ₂ = 3.30 ｎ_d2 =1.83481 ν_d2 =42.71
ｒ₃ = 60.544 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = 57.833 ｄ₄ = 0.90 ｎ_d3 =2.00330 ν_d3 =28.27
ｒ₅ = 8.459 ｄ₅ = 2.48
ｒ₆ = -618.227 ｄ₆ = 0.85 ｎ_d4 =1.83481 ν_d4 =42.71
ｒ₇ = 15.900 ｄ₇ = 2.00
ｒ₈ = -15.536 ｄ₈ = 0.80 ｎ_d5 =1.83481 ν_d5 =42.71
ｒ₉ = -100.493 ｄ₉ = 0.10
ｒ₁₀= 27.850 ｄ₁₀= 2.20 ｎ_d6 =1.92286 ν_d6 =20.88
ｒ₁₁= -23.473 ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= ∞（絞り） ｄ₁₂= 1.00
ｒ₁₃= 6.635 （非球面） ｄ₁₃= 2.00 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.14
ｒ₁₄= -54.631 （非球面） ｄ₁₄= 0.20
ｒ₁₅= 8.049 ｄ₁₅= 2.30 ｎ_d8 =1.49700 ν_d8 =81.54
ｒ₁₆= -45.221 ｄ₁₆= 0.21
ｒ₁₇= 10.405 ｄ₁₇= 0.80 ｎ_d9 =1.84666 ν_d9 =23.78
ｒ₁₈= 3.971 ｄ₁₈= （可変）
ｒ₁₉= -22.577 （非球面） ｄ₁₉= 2.30 ｎ_d10=1.58313 ν_d10=59.46
ｒ₂₀= -7.318 （非球面） ｄ₂₀= （可変）
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.95 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.60
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 0.50 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₄= ∞ ｄ₂₄= 0.99
ｒ₂₅= ∞（像面）
非球面係数
第１３面
Ｋ = -0.140
Ａ₄ = -3.58156×10^-4
Ａ₆ = 8.05105×10^-6
Ａ₈ = -7.18267×10^-7
Ａ₁₀= 3.41100×10^-8
第１４面
Ｋ = 35.123
Ａ₄ = 3.46111×10^-4
Ａ₆ = 9.71315×10^-6
Ａ₈ = -4.52900×10^-7
Ａ₁₀= 3.02400×10^-8
第１９面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.45198×10^-4
Ａ₆ = -2.66338×10^-5
Ａ₈ = 8.12480×10^-7
Ａ₁₀= 0
第２０面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 5.72566×10^-4
Ａ₆ = -1.60688×10^-5
Ａ₈ = -6.28136×10^-10
Ａ₁₀= 1.30159×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.176 10.986 24.805
Ｆ_NO 2.88 3.97 5.15
ω（°） 42.69 21.66 9.94
ｄ₃ 0.80 6.59 16.50
ｄ₁₁ 16.53 7.48 1.63
ｄ₁₈ 5.12 11.35 17.13
ｄ₂₀ 2.56 1.21 0.67 。

以上の実施例１〜４の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図６〜図１０に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端におけるの球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。

上記実施例１〜５の条件式（Ａ）、（１）〜（８）及び後記条件式（９）の値は次の通りである。

条件式 実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 実施例５
（Ａ） 0.71 0.64 0.65 0.57 0.71
（１） 2.51 2.20 2.23 3.27 3.40
（２） 0.97 1.08 1.08 1.07 1.00
（３） 4.28 3.93 4.14 3.03 3.42
（４） 5.61 5.11 5.29 5.44 5.37
（５） 1.05 0.99 1.04 0.63 0.69
（６） 0.46 0.39 0.41 0.66 0.69
（７） 1.65 1.76 1.67 1.66 1.63
（８） 1.52 1.65 1.56 1.57 1.54
（９） 0.85 0.86 0.88 1.64 2.53 。

以上の本発明の撮像装置において、ズームレンズが次の条件式（９）を満足することが望ましい。

０．８＜ｈ_4(w)／ｈ_4(t)＜０．９ ・・・（９）
ただし、ｈ_4(w)は広角端での軸上マージナル光が第４レンズ群の物体側に入射する光線高、ｈ_4(t)は望遠端での軸上マージナル光が第４レンズ群の物体側に入射する光線高である。

この条件式（９）は第４レンズ群の軸上マージナル光線の高さに関する条件式である。この条件式（９）の上限の０．９を越えると、望遠側変倍時に第２レンズ群で発生する正の球面収差を補正するのが難しくなる。条件式（９）の下限の０．８を越えると、望遠側変倍時に負の球面収差の発生が大きくなる。

さて、以上のような本発明のズームレンズで物体像を形成しその像をＣＣＤ等の撮像素子に受光させて撮影を行う撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。

図１１〜図１３は、本発明によるズームレンズをデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図を示す。図１１はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図１２は同後方正面図、図１３はデジタルカメラ４０の構成を示す模式的な透視平面図である。ただし、図１１と図１３においては、撮影光学系４１の非沈胴時を示している。デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７、焦点距離変更ボタン６１、設定変更スイッチ６２等を含み、撮影光学系４１の沈胴時には、カバー６０をスライドすることにより、撮影光学系４１とファインダー光学系４３とフラッシュ４６はそのカバー６０で覆われる。そして、カバー６０を開いてカメラ４０を撮影状態に設定すると、撮影光学系４１は図１３の非沈胴状態になり、カメラ４０の上部に配置されたシャッター４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、ＩＲカットコートを施したローパスフィルターＬＦとカバーガラスＣＧを介してＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上にはファインダー用対物光学系５３が配置してある。ファインダー用対物光学系５３は、複数のレンズ群（図の場合は４群）と２つのプリズムからなり、撮影光学系４１のズームレンズに連動して焦点距離が変化するズーム光学系からなり、このファインダー用対物光学系５３によって形成された物体像は、像正立部材である正立プリズム５５の視野枠５７上に形成される。この正立プリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が配置されている。なお、接眼光学系５９の射出側にカバー部材５０が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮影光学系４１が高性能で小型で沈胴収納が可能であるあるので、高性能・小型化が実現できる。

本発明は、以上のような一般的な被写体を撮影する所謂コンパクトデジタルカメラだけでなく、広い画角が必要な監視カメラや、レンズ交換式のカメラに適用してもよい。

本発明のズームレンズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。 本発明のズームレンズの実施例２の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例３の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例４の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例５の図１と同様の図である。 実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例４の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例５の無限遠物点合焦時の収差図である。 本発明によるデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。 図１１のデジタルカメラの後方斜視図である。 図１１のデジタルカメラの断面図である。

符号の説明

Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｇ４…第３レンズ群
Ｓ…開口絞り
Ｆ…ローパスフィルタ
Ｃ…カバーガラス
Ｉ…像面
Ｅ…観察者眼球
４０…デジタルカメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４３…ファインダー光学系
４４…ファインダー用光路
４５…シャッターボタン
４６…フラッシュ
４７…液晶表示モニター
４９…ＣＣＤ
５０…カバー部材
５１…処理手段
５２…記録手段
５３…ファインダー用対物光学系
５５…正立プリズム
５７…視野枠
５９…接眼光学系
６０…カバー
６１…焦点距離変更ボタン
６２…設定変更スイッチ

Claims (11)

1. 物体側から順に、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、正の第４レンズ群からなり、広角端から望遠端への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間が増大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間が増大するように、少なくとも前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群が移動し、前記第１レンズ群は単レンズ若しくは接合レンズからなり、望遠端よりも広角端において像側に位置し、かつ、以下の条件式（Ａ）、（Ｂ）を満足するズームレンズを備えた撮像装置において、
   前記第３レンズ群が、物体側から順に、正レンズ、正レンズ、負レンズからなることを特徴とする撮像装置。
   −０．５＜ｄ2 ／ｒ1 ＜２ ・・・（Ａ）
   ０．７２５＜ＩＨ／ｆ_r ＜０．８ ・・・（Ｂ）
   ただし、ｄ2 は条件式（Ｂ）を満足する何れかの焦点距離ｆ_r のときの第２レンズ群と第３レンズ群の間隔、ｒ1 は第１レンズ群の最も物体側の面の曲率半径である。
2. 前記ズームレンズが次の条件式（１）を満足することを特徴とする請求項１記載の撮像装置。
   ２＜ｆ₄ ／ｆ_w ＜３．５ ・・・（１）
   ただし、ｆ₄ は第４レンズ群の焦点距離、ｆ_w は広角端での全系の焦点距離である。
3. 前記ズームレンズが次の条件式（２）を満足することを特徴とする請求項１又は２記載の撮像装置。
   ０．９＜ｆ₁ ／Ｌ_w ＜１．２ ・・・（２）
   ただし、ｆ₁ は第１レンズ群の焦点距離、Ｌ_w は広角端での全系の全長である。
4. 前記ズームレンズが次の条件式（３）を満足することを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載の撮像装置。
   ２．７＜Ｄ_2(w)／Ｄ_3(w)＜５．０ ・・・（３）
   ただし、Ｄ_2(w)は広角端での第２レンズ群と第３レンズ群の群間隔、Ｄ_3(w)は広角端での第３レンズ群と第４レンズ群の群間隔である。
5. 前記ズームレンズが次の条件式（４）を満足することを特徴とする請求項１から４の何れか１項記載の撮像装置。
   ５＜｜ｆ₁ ／ｆ₂ ｜＜５．７ ・・・（４）
   ただし、ｆ₁ は第１レンズ群の焦点距離、ｆ₂ は第２レンズ群の焦点距離である。
6. 前記ズームレンズが次の条件式（５）を満足することを特徴とする請求項１から５の何れか１項記載の撮像装置。
   ０．６＜ｆ₃ ／ｆ₄ ＜１．２ ・・・（５）
   ただし、ｆ₃ は第３レンズ群の焦点距離、ｆ₄ は第４レンズ群の焦点距離である。
7. 前記ズームレンズが次の条件式（６）を満足することを特徴とする請求項１から６の何れか１項記載の撮像装置。
   ０．３＜Ｄ_3(t)／ｆ_t ＜０．７ ・・・（６）
   ただし、Ｄ_3(t)は望遠端での第３レンズ群と第４レンズ群の群間隔、ｆ_t は望遠端での全系の焦点距離である。
8. 前記ズームレンズが次の条件式（７）を満足することを特徴とする請求項１から７の何れか１項記載の撮像装置。
   １．６＜ｈ_3(w)／ｈ’_3(w)＜１．８ ・・・（７）
   ただし、ｈ_3(w)は広角端での軸上マージナル光が第３レンズ群の物体側面に入射する光線高、ｈ’_3(w)は広角端での軸上マージナル光が第３レンズ群の像側面から射出する光線高である。
9. 前記ズームレンズが次の条件式（８）を満足することを特徴とする請求項１から８の何れか１項記載の撮像装置。
   １．５＜ｈ_3(t)／ｈ’_3(t)＜１．７ ・・・（８）
   ただし、ｈ_3(t)は望遠端での軸上マージナル光が第３レンズ群の物体側面に入射する光線高、ｈ’_3(t)は望遠端での軸上マージナル光が第３レンズ群の像側面から射出する光線高である。
10. 前記第２レンズ群の物体側から第１、第２の負レンズの硝材の屈折率が何れも１．８１以上で、かつ、前記第２レンズ群の正レンズの屈折率が１．８５以上であることを特徴とする請求項１から９の何れか１項記載の撮像装置。
11. 前記第２レンズ群に非球面を有しないことを特徴とする請求項１から１０の何れか１項記載の撮像装置。

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