JP4690025B2 - ズームレンズ及びそれを用いた撮像装置 - Google Patents

Description

本発明は、ズームレンズ及びそれを用いた撮像装置に関し、特に、ＣＣＤやＣ−ＭＯＳ等の電子撮像素子に対応した高変倍ズームレンズとそれを用いた撮像装置に関するものである。

変倍比が大きく、結像性能が良く、また、レンズ全長を短くするズームレンズ系として、物体側より順に、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍するものが、例えば特許文献１で提案されている。
特開２００４−１２６３９号公報

本発明は従来技術のこのような状況に鑑みてなされたものであり、その目的は、沈胴厚が短く、高性能な高変倍ズームレンズとそれを用いた撮像装置を提供することである。

上記目的を達成する本発明のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群とからなる４群構成のズームレンズであって、
広角端から望遠端への変倍に際して、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との空気間隔が増大し、
前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔が減少し、
前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔が増大するように、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群の各々が移動し、
前記第１レンズ群は、物体側から順に、１枚の負レンズと１枚の正レンズとからなり、
前記第２レンズ群は、物体側から順に、２枚の負レンズと１枚の正レンズとからなり、
前記第３レンズ群は４枚以下のレンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。
０．３＜ｆ₃ ／ｆ₄ ＜１．４ ・・・（１）
０．８２＜Σｄ_1g／ｆ_w ＜１．５ ・・・（１２）
０．１＜Σｄ／ｆ_t ＜０．４３ ・・・（１５）
ただし、ｆ₃ ：第３レンズ群の焦点距離、
ｆ₄ ：第４レンズ群の焦点距離、
Σｄ_1g：第１レンズ群の光軸上での厚さ、
ｆ_w ：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
Σｄ：第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群の各々の光軸
上の厚さの総和、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下、上記本発明のズームレンズの背景をなす第１から第１９のズームレンズとそのズームレンズを用いた撮像装置について説明する。
第１のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群とからなる４群構成のズームレンズであって、
広角端から望遠端への変倍に際して、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との空気間隔が増大し、
前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔が減少し、
前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔が増大するように、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群の各々が移動し、
前記第１レンズ群は、物体側から順に、１枚の負レンズと１枚の正レンズとからなり、
前記第２レンズ群は、物体側から順に、２枚の負レンズと１枚の正レンズとからなり、
前記第３レンズ群は４枚以下のレンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。
０．３＜ｆ₃ ／ｆ₄ ＜１．４ ・・・（１）
ただし、ｆ₃ ：第３レンズ群の焦点距離、
ｆ₄ ：第４レンズ群の焦点距離、
である。

以下に、第１のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。

第１レンズ群を負屈折力とする負先行タイプでは、変倍比は４倍くらいまでしかとれない。

この第１のズームレンズでは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群とからなる４群構成のズームレンズとして、変倍比が８倍程度を越えものとしている。

そして、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との空気間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群との空気間隔が増大するように各レンズ群を移動させて、第２レンズ群と第３レンズ群の両方で変倍の負担を分け合うようにしている。

このようなレンズ群のパワー配置と移動方式をとると、第１レンズ群は径が大きくなるため、第１レンズ群を３枚以上のレンズで構成すると、その群の厚さを小さくすることができない。そこで、第１レンズ群は１枚の負レンズと１枚の正レンズとから構成している。

また、第２レンズ群で変倍比を稼ぐため、パワーを持ちつつ群の厚さをを薄くして、変倍のためのスペースを確保する必要がある。そのため、第２レンズ群は２枚の負レンズと１枚の正レンズとから構成している。

また、第３レンズ群は、結像作用を持たせ、収差を良好に抑えつつ群の厚さを薄くするため、４枚以下のレンズから構成している。

そして、第３レンズ群と第４レンズ群とは、以下の条件式を満足する。

０．３＜ｆ₃ ／ｆ₄ ＜１．４ ・・・（１）
ただし、ｆ₃ ：第３レンズ群の焦点距離、
ｆ₄ ：第４レンズ群の焦点距離、
である。

この条件式（１）の下限の０．３を越えると、第４レンズ群のパワーが弱くなりすぎ、像面補正等やフォーカシングでの移動量が大きくなり、鏡枠構造上コンパクト化に不利になる。また、上限の１．４を越えると、第３レンズ群のパワーが弱くなり、変倍効果が得に難くなり、高変倍化に不利になる。

第２のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群とからなる４群構成のズームレンズであって、
広角端から望遠端への変倍に際して、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との空気間隔が増大し、
前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔が減少し、
前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔が増大するように、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群の各々が移動し、
前記第１レンズ群は、２枚以下のレンズからなり、
前記第２レンズ群は、物体側から順に、２枚の負レンズと１枚の正レンズとからなり、
前記第３レンズ群は４枚以下のレンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

−２３＜ｄｔ_0.5dw ＜−６．０ ・・・（２）
ただし、ｄｔ_0.5dw ：広角端における最大像高のディストーションであり、単位は％である。

以下に、第２のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。

第１レンズ群を負屈折力とする負先行タイプでは、変倍比は４倍くらいまでしかとれない。

この第１のズームレンズでは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群とからなる４群構成のズームレンズとして、変倍比が８倍程度を越えものとしている。

そして、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との空気間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群との空気間隔が増大するように各レンズ群を移動させて、第２レンズ群と第３レンズ群の両方で変倍の負担を分け合うようにしている。

このようなレンズ群のパワー配置と移動方式をとると、第１レンズ群は径が大きくなるため、第１レンズ群を３枚以上のレンズで構成すると、その群の厚さを小さくすることができない。そこで、第１レンズ群は２枚以下のレンズから構成している。

また、第２レンズ群で変倍比を稼ぐため、パワーを持ちつつ群の厚さをを薄くして、変倍のためのスペースを確保する必要がある。そのため、第２レンズ群は２枚の負レンズと１枚の正レンズとから構成している。

また、第３レンズ群は、結像作用を持たせ、収差を良好に抑えつつ群の厚さを薄くするため、４枚以下のレンズから構成している。

そして、広角端における最大像高のディストーションに関して、以下の条件式を満足する。

−２３＜ｄｔ_0.5dw ＜−６．０ ・・・（２）
ただし、ｄｔ_0.5dw ：広角端における最大像高のディストーションであり、単位は％である。

この条件式（２）の下限の−２３より小さくなると、収差のバランスが崩れ、性能が落ちる。また、画像処理での補正も処理時間が増大し、補正が困難になってくる。その上限の−６．０より大きいと、第１レンズ群での色収差の発生量が大きくなり、性能が低下してしまう。

さらに、条件式（２）の下限値を−１３．０とすると、より好ましい。

又は、条件式（２）の上限値を−９．０とすると、より好ましい。

第３のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群とからなる４群構成のズームレンズであって、
広角端から望遠端への変倍に際して、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との空気間隔が増大し、
前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔が減少し、
前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔が増大するように、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群の各々が移動し、
前記第１レンズ群は、２枚以下のレンズからなり、
前記第２レンズ群は、物体側から順に、それぞれ空気間隔を挟んで、両凹レンズと、負レンズと、正レンズとからなり、
前記第３レンズ群は４枚以下のレンズからなることを特徴とするものである。

以下に、第３のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。

第１レンズ群を負屈折力とする負先行タイプでは、変倍比は４倍くらいまでしかとれない。

この第１のズームレンズでは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群とからなる４群構成のズームレンズとして、変倍比が８倍程度を越えものとしている。

そして、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との空気間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群との空気間隔が増大するように各レンズ群を移動させて、第２レンズ群と第３レンズ群の両方で変倍の負担を分け合うようにしている。

このようなレンズ群のパワー配置と移動方式をとると、第１レンズ群は径が大きくなるため、第１レンズ群を３枚以上のレンズで構成すると、その群の厚さを小さくすることができない。そこで、第１レンズ群は２枚以下のレンズから構成している。

また、第２レンズ群で変倍比を稼ぐため、パワーを持ちつつ群の厚さをを薄くして、変倍のためのスペースを確保する必要がある。さらに、第２レンズ群中に２つの空気間隔を配置することで、軸上、軸外の収差補正が効果的に行われ、第１レンズ群、第３レンズ群の負担の軽減ができ、これらの群の厚さも小さくできる。そのため、第２レンズ群は物体側から順に、それぞれ空気間隔を挟んで、両凹レンズと、負レンズと、正レンズとから構成している。

また、第３レンズ群は、結像作用を持たせ、収差を良好に抑えつつ群の厚さを薄くするため、４枚以下のレンズから構成している。

第４のズームレンズは、第３のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群が、物体側から順に、それぞれ空気間隔を挟んで、前記両凹レンズと、前記負レンズとしての両凹レンズと、前記正レンズとからなることを特徴とするものである。

以下に、第４のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、第２レンズ群に両凹レンズを２枚用いることによりその間に空気レンズを含め、収差補正がさらに容易になる。

第５のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群とからなる４群構成のズームレンズであって、
広角端から望遠端への変倍に際して、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との空気間隔が増大し、
前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔が減少し、
前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔が増大するように、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群の各々が移動し、
前記第１レンズ群は２枚以下のレンズからなり、
前記第２レンズ群は、物体側から順に、２枚の負レンズと１枚の正レンズとからなり、
前記第３レンズ群は４枚以下のレンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

２．４＜（β_2t／β_2w）＜５．７ ・・・（３）
ただし、β_2t：望遠端における第２レンズ群の横倍率、
β_2w：広角端における第２レンズ群の横倍率、
である。

以下に、第５のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。

第１レンズ群を負屈折力とする負先行タイプでは、変倍比は４倍くらいまでしかとれない。

この第１のズームレンズでは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群とからなる４群構成のズームレンズとして、変倍比が８倍程度を越えものとしている。

そして、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との空気間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群との空気間隔が増大するように各レンズ群を移動させて、第２レンズ群と第３レンズ群の両方で変倍の負担を分け合うようにしている。

このようなレンズ群のパワー配置と移動方式をとると、第１レンズ群は径が大きくなるため、第１レンズ群を３枚以上のレンズで構成すると、その群の厚さを小さくすることができない。そこで、第１レンズ群は２枚以下のレンズから構成している。

また、第２レンズ群で変倍比を稼ぐため、パワーを持ちつつ群の厚さをを薄くして、変倍のためのスペースを確保する必要がある。そのため、第２レンズ群は２枚の負レンズと１枚の正レンズとから構成している。

また、第３レンズ群は、結像作用を持たせ、収差を良好に抑えつつ群の厚さを薄くするため、４枚以下のレンズから構成している。

そして、第２レンズ群の望遠端と広角端での横倍率について、以下の条件式を満足する。

２．４＜（β_2t／β_2w）＜５．７ ・・・（３）
ただし、β_2t：望遠端における第２レンズ群の横倍率、
β_2w：広角端における第２レンズ群の横倍率、
である。

この条件式（３）の下限の２．４より小さくなると、第３レンズ群の変倍負担が大きくなり、第３レンズ群のの移動量が増大し、レンズユニットが大きくなってしまう。また、第４レンズ群の変倍負担を大きくした場合、第４レンズ群での収差が大きくなり、性能が低下してしまう。条件式（３）の上限の５．７より大きくなると、第２レンズ群のパワーが増大し、収差が大きくなり性能が低下する。又は、第２レンズ群の移動量が増え、広角端での入射光線高が高くなるため、第１レンズ群のレンズ径の増大を招く。

さらに、条件式（３）の上限値を３．５とすると、より好ましい。

第６のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群とからなる４群構成のズームレンズであって、
広角端から望遠端への変倍に際して、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との空気間隔が増大し、
前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔が減少し、
前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔が増大するように、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群の各々が移動し、
前記第１レンズ群は、２枚以下のレンズからなり、
前記第２レンズ群は、物体側から順に、２枚の負レンズと１枚の正レンズとからなり、
前記第３レンズ群は４枚以下のレンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．０１＜ｆ₁ ／ｆ_t ＜１．００ ・・・（４）
ただし、ｆ₁ ：第１レンズ群の焦点距離、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、第６のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。

第１レンズ群を負屈折力とする負先行タイプでは、変倍比は４倍くらいまでしかとれない。

この第１のズームレンズでは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群とからなる４群構成のズームレンズとして、変倍比が８倍程度を越えものとしている。

そして、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との空気間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群との空気間隔が増大するように各レンズ群を移動させて、第２レンズ群と第３レンズ群の両方で変倍の負担を分け合うようにしている。

このようなレンズ群のパワー配置と移動方式をとると、第１レンズ群は径が大きくなるため、第１レンズ群を３枚以上のレンズで構成すると、その群の厚さを小さくすることができない。そこで、第１レンズ群は２枚以下のレンズから構成している。

また、第２レンズ群で変倍比を稼ぐため、パワーを持ちつつ群の厚さをを薄くして、変倍のためのスペースを確保する必要がある。そのため、第２レンズ群は２枚の負レンズと１枚の正レンズとから構成している。

また、第３レンズ群は、結像作用を持たせ、収差を良好に抑えつつ群の厚さを薄くするため、４枚以下のレンズから構成している。

そして、第１レンズ群の焦点距離に関して、以下の条件式を満足する。

０．０１＜ｆ₁ ／ｆ_t ＜１．００ ・・・（４）
ただし、ｆ₁ ：第１レンズ群の焦点距離、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

この条件式（４）の下限の０．０１より小さくなると、第１レンズ群で発生する収差量が増えて、良好な結像性能を得るのが難しくなる。条件式（４）の上限の１．００より大きくなると、小型化を維持しつつ、後の群で変倍を行うのが難しくなる。

さらに、条件式（４）の下限値を０．２、さらには０．７とすると、より好ましい。

又は、条件式（４）の上限値を０．９とすると、より好ましい。

第７のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群とからなる４群構成のズームレンズであって、
広角端から望遠端への変倍に際して、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との空気間隔が増大し、
前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔が減少し、
前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔が増大するように、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群の各々が移動し、
前記第１レンズ群は、物体側から順に、１枚の負レンズと１枚の正レンズとからなり、
前記第２レンズ群は、物体側から順に、物体側から順に、それぞれ空気間隔を挟んで、両凹レンズと、負レンズと、正レンズとからなり、
前記第３レンズ群は４枚以下のレンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．３＜ｆ₃ ／ｆ₄ ＜１．４ ・・・（１）
−２３＜ｄｔ_0.5dw ＜−６．０ ・・・（２）
２．４＜（β_2t／β_2w）＜５．７ ・・・（３）
０．０１＜ｆ₁ ／ｆ_t ＜１．００ ・・・（４）
ただし、ｆ₁ ：第１レンズ群の焦点距離、
ｆ₃ ：第３レンズ群の焦点距離、
ｆ₄ ：第４レンズ群の焦点距離、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
ｄｔ_0.5dw ：広角端における最大像高のディストーションであり、単位は％であ り、
β_2t：望遠端における第２レンズ群の横倍率、
β_2w：広角端における第２レンズ群の横倍率、
である。

以下に、第７のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。

以上の第１〜第３、第５〜第６のズームレンズの複数の構成を同時に備えると、より好ましい。

例えば、第１のズームレンズの構成と第２のズームレンズの構成を備えるものとしてもよい。

第１のズームレンズの構成と第３のズームレンズの構成を備えるものとしてもよい。

第１のズームレンズの構成と第５のズームレンズの構成を備えるものとしてもよい。

第１のズームレンズの構成と第６のズームレンズの構成を備えるものとしてもよい。

第２のズームレンズの構成と第３のズームレンズの構成を備えるものとしてもよい。

第２のズームレンズの構成と第５のズームレンズの構成を備えるものとしてもよい。

第２のズームレンズの構成と第６のズームレンズの構成を備えるものとしてもよい。

第３のズームレンズの構成と第５のズームレンズの構成を備えるものとしてもよい。

第３のズームレンズの構成と第６のズームレンズの構成を備えるものとしてもよい。

第５のズームレンズの構成と第６のズームレンズの構成を備えるものとしてもよい。

特に、第７のズームレンズにおいては、第１〜第３、第５〜第６のズームレンズの全ての構成を備える４群構成のズームレンズとするものであり、より好ましい。

第８のズームレンズは、第１〜第７のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．０１＜｜ｆ₂ ／ｆ_t ｜＜０．２ ・・・（５）
ただし、ｆ₂ ：第２レンズ群の焦点距離、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、第８のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（５）の下限０．０１より小さくなると、第２レンズ群で発生する収差量が増えて、良好な結像性能を得るのが難しくなる。その上限の０．２より大きくなると、変倍を行うために移動量が大きくなり、全長が大きくなってしまう。

さらに、条件式（５）の下限値を０．１若しくは０．１５とすると、より好ましい。

第９のズームレンズは、第１〜第８のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．０１＜ｆ₃ ／ｆ_t ＜０．３ ・・・（６）
ただし、ｆ₃ ：第３レンズ群の焦点距離、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、第９のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（６）の下限の０．０１より小さくなると、第３レンズ群で発生する収差量が増えて、良好な結像性能を得るのが難しくなり、また、十分なバックフォーカスが得られなくなる。その上限の０．３より大きくなると、第３レンズ群での変倍作用が弱くなり、望遠側変倍時の全長が長くなる。さらに、射出瞳位置の変動量が大きくなるため、軸外の像面位置での撮像素子、例えばＣＣＤ入射角変動が大きくなり、シェーディングに悪影響を及ぼす。

さらに、条件式（６）の下限値を０．１若しくは０．２とすると、より好ましい。

第１０のズームレンズは、第１〜第９のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．０１＜ｆ₄ ／ｆ_t ＜０．５５ ・・・（７）
ただし、ｆ₄ ：第４レンズ群の焦点距離、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、第１０のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（７）の下限の０．０１より小さくなると、第４レンズ群で発生する収差量が増えて、良好な結像性能を得るのが難しくなる。その上限の０．５５より第４レンズ群の焦点距離が大きくなると、小型化を維持しつつ、後の群で変倍を行うのが難しくなる。

さらに、条件式（７）の下限値を０．１若しくは０．２５とすると、より好ましい。

又は、条件式（７）の上限値を０．４とすると、より好ましい。

第１１のズームレンズは、第１〜第１０のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．５＜Ｌ_t ／ｆ_t ＜１．５ ・・・（８）
ただし、Ｌ_t ：望遠端におけるズームレンズの入射面から像面までの光軸上での全長、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、第１１のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（８）の下限の０．５を越えると、満足しない場合、第１レンズ群と第２レンズ群及び、第３レンズ群と第４レンズ群の間隔が狭くなるため、変倍に必要なスペースを確保できなくなる。その上限の１．５を越えると、望遠端における全長が長くなり、レンズユニットの大型化を招く。

第１２のズームレンズは、第１〜第１１のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

２．２０＜Δ_t1g ／ｆ_w ＜５．０ ・・・（９）
ただし、Δ_t1g ：第１レンズ群の広角端での位置と望遠端での位置との差、
ｆ_w ：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、第１２のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（９）の下限の２．２０を越えると、広角端での入射光線高が高くなるため、第１レンズ群のレンズ径が増大を招くか、変倍に必要なスペースが確保できなくなる。その上限の５．０を越えると、望遠端での全長が大きくなり、結果としてレンズユニットが大きくなってしまう。

第１３のズームレンズは、第１〜第１２のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

８．０＜（Ｄ_1t＋Ｄ_2w）／ｆ_w ＜１０．０ ・・・（１０）
ただし、Ｄ_1t：望遠端での第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔、
Ｄ_2w：広角端での第２レンズ群と第３レンズ群との空気間隔、
ｆ_w ：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、第１３のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１０）の下限の８．０より小さくなると、変倍に必要なスペースが確保できなくなる。その上限の１０．０より大きくなると、望遠端での全長が大きくなり、結果としてレンズユニットが大きくなってしまう。

第１４のズームレンズは、第１〜第１３のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

１．０５＜（β_2t／β_2w）／（β_3t／β_3w）＜５．７ ・・・（１１）
ただし、β_2t：望遠端における第２レンズ群の横倍率、
β_2w：広角端における第２レンズ群の横倍率、
β_3t：望遠端における第３レンズ群の横倍率、
β_3w：広角端における第３レンズ群の横倍率、
である。

以下に、第１４のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１１）の下限の１．０５より小さくなると、第３レンズ群の変倍負担が大きくなり、第３レンズ群の移動量が増大し、レンズユニットが大きくなってしまう。また、第４レンズ群の変倍負担を大きくした場合、第４レンズ群での収差が大きくなり、性能が低下してしまう。その上限の５．７より大きくなると、第２レンズ群のパワーが増大し、収差が大きくなり性能低下になる。又は、その移動量が増え、広角端での入射光線高が高くなるため、第１レンズ群のレンズ径が増大を招く。

さらには、条件式（１１）の上限値を３．５とすると、より好ましい。

第１５のズームレンズは、第１〜第１４のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．８２＜Σｄ_1g／ｆ_w ＜１．５ ・・・（１２）
ただし、Σｄ_1g：第１レンズ群の光軸上での厚さ、
ｆ_w ：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、第１５のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１２）の下限の０．８２より第１レンズ群の光軸上での厚さが小さくなると、小型化を維持しつつ後の群で変倍を行うのが難しくなる。又は、レンズの縁肉を確保するのが難しくなる。その上限の１．５より第１レンズ群の光軸上での厚さが大きくなると、沈胴厚が厚くなってしまう。

さらに、条件式（１２）の下限値を０．８５とすると、より好ましい。

又は、条件式（１２）の上限値を１．１とすると、より好ましい。

第１６のズームレンズは、第１〜第１５のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．０５＜Σｄ_2g／ｆ_t ＜０．１５ ・・・（１３）
ただし、Σｄ_2g：第２レンズ群の光軸上での厚さ、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、第１６のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１３）の下限の０．０５より第２レンズ群の光軸上での厚さが小さくなると、性能を維持しつつ、変倍を行うのが難しくなる。又は、レンズの縁肉を確保するのが難しくなる。その上限の０．１５より第２レンズ群の光軸上での厚さが大きくなると、沈胴厚が厚くなってしまう。

さらに、条件式（１３）の下限値を０．１とすると、より好ましい。

第１７のズームレンズは、第１〜第１６のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．０５＜Σｄ_3g／ｆ_t ＜０．１２ ・・・（１４）
ただし、Σｄ_3g：第３レンズ群の光軸上での厚さ、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、第１７のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条
件式（１４）の下限の０．０５より第３レンズ群の光軸上での厚さが小さくなると、性能を維持しつつ、変倍を行うのが難しくなる。又は、レンズの縁肉を確保するのが難しくなる。その上限の０．１２より第３レンズ群の光軸上での厚さが大きくなると、沈胴厚が厚くなってしまう。

さらに、条件式（１４）の下限値を０．１とすると、より好ましい。

第１８のズームレンズは、第１〜第１７のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．１＜Σｄ／ｆ_t ＜０．４３ ・・・（１５）
ただし、Σｄ：第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群の各々の光軸 上の厚さの総和、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、第１８のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１５）の下限の０．１よりΣｄが小さくなると、性能を維持しつつ、変倍を行うのが難しくなる。又は、レンズの縁肉を確保するのが難しくなる。その上限の０．４３よりΣｄが大きくなると、沈胴厚が厚くなってしまう。

さらに、条件式（１５）の下限値を０．２若しくは０．３とすると、より好ましい。

又は、条件式（１５）の上限値を０．４とすると、より好ましい。

第１９のズームレンズは、第１〜第１８のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群中に含まれる負レンズが１枚のみであり、前記負レンズが、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

ｎ_d ≧１．９０ ・・・（１６）
ただし、ｎ_d ：第１レンズ群の負レンズの材料のｄ線での屈折率、
である。

以下に、第１９のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１６）の下限の１．９０を越えると、色収差補正が難しくなる。

第２０の撮像装置は、第１〜第１９のズームレンズと、その像側に配され、光学像を電気信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とするものである。

以下に、第２０の撮像装置において、上記構成をとる理由と作用を説明すると、以上のズームレンズは、射出瞳を像面から遠くにしつつ、高変倍比化に有利なズームレンズである。そのため、これらのズームレンズを、ＣＣＤやＣ−ＭＯＳ等の光学像を電気信号に変換する撮像素子を用いた撮像装置に用いると、色シェーディングの出難い撮像装置を構成することができる。

また、以上のズームレンズは、沈胴厚が短く、高性能な高変倍比のものである。よって、このようなズームレンズを撮像光学系として撮像装置に搭載すれば、小型化・高機能化を図ることができる。なお、撮像装置としては、デジタルカメラ以外に、ビデオカメラ、デジタルビデオユニット等がある。

なお、以上のズームレンズは、任意に組み合わせるとより効果を得ることができる。また、以上の各条件式に共通して、各条件式範囲をより限定した下位の条件式の上限値のみ、又は、下限値のみをその上位の条件式の上限値あるいは下限値として限定するようにしてもよい。

また、以上の条件式は、任意に複数を組み合わせることで、より効果を高めることができる。

本発明により、レンズ収納時（沈胴時）の厚みを極めて薄く、高変倍な全変倍域で結像性能を極めて安定的なズームレンズとそのようなズームレンズを搭載した撮像装置を得ることができる。

以下、本発明のズームレンズの実施例１〜１２について説明する。実施例１〜１１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）のレンズ断面図をそれぞれ図１〜図１１に示す。図中、第１レンズ群はＧ１、第２レンズ群はＧ２、開口絞りはＳ、第３レンズ群はＧ３、第４レンズ群はＧ４、ＩＲカットコートを施したローパスフィルター等を構成する平行平板はＦ、電子撮像素子のカバーガラスの平行平板はＣ、像面はＩで示してある。なお、カバーガラスＣの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスＣにローパスフィルター作用を持たせるようにしてもよい。

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置し、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の３面に用いている。

実施例２のズームレンズは、図２に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの両面の３面に用いている。

実施例３のズームレンズは、図３に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの両面の４面に用いている。

実施例４のズームレンズは、図４に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの両面の４面に用いている。

実施例５のズームレンズは、図５に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の４面に用いている。

実施例６のズームレンズは、図６に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの両面の４面に用いている。

実施例７のズームレンズは、図７に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの両面の４面に用いている。

実施例８のズームレンズは、図８に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の４面に用いている。

実施例９のズームレンズは、図９に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の４面に用いている。

実施例１０のズームレンズは、図１０に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の４面に用いている。

実施例１１のズームレンズは、図１１に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の４面に用いている。

以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ＩＨは像高、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂ …は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）² ｝^1/2 ］
＋Ａ₄ ｙ⁴ ＋Ａ₆ ｙ⁶ ＋Ａ₈ ｙ⁸ ＋Ａ₁₀ｙ¹⁰
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ₄ 、Ａ₆ 、Ａ₈ 、Ａ₁₀はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。

実施例１
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 29.61 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 19.42 ｄ₂ = 4.8 ｎ_d2 =1.58913 ν_d2 =61.14
ｒ₃ = -162.69 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -158.26 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 15.23 ｄ₅ = 3.1
ｒ₆ = -19.30 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 22.55 ｄ₇ = 0.6
ｒ₈ = 27.02 ｄ₈ = 2.7 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -37.27 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.1
ｒ₁₁= 13.51（非球面） ｄ₁₁= 2.1 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -37.16 ｄ₁₂= 0.3
ｒ₁₃= 6.88 ｄ₁₃= 1.9 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 15.52 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.84666 ν_d8 =23.78
ｒ₁₅= 6.28 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 14.33（非球面） ｄ₁₆= 1.4 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= 26.77（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -1.14 ×10^-4
Ａ₆ = 4.21 ×10^-7
Ａ₈ = -4.73 ×10^-8
Ａ₁₀= 8.80 ×10^-10
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -1.08 ×10^-3
Ａ₆ = -3.68 ×10^-5
Ａ₈ = 8.89 ×10^-7
Ａ₁₀= -7.24 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -1.22 ×10^-3
Ａ₆ = -2.94 ×10^-5
Ａ₈ = 4.32 ×10^-7
Ａ₁₀= -2.89 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.5 4.4
ｄ₃ 1.1 15.4 27.9
ｄ₉ 35.9 12.6 1.5
ｄ₁₅ 12.8 14.8 25.1
ｄ₁₇ 2.0 6.7 4.7 。

実施例２
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 24.41 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 16.58 ｄ₂ = 4.6 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃ = -195.75 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -75.95 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 15.49 ｄ₅ = 2.7
ｒ₆ = -17.31 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 20.77 ｄ₇ = 0.7
ｒ₈ = 24.96 ｄ₈ = 2.4 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -39.40 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 15.77（非球面） ｄ₁₁= 2.4 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -28.03 ｄ₁₂= 0.3
ｒ₁₃= 6.46 ｄ₁₃= 2.8 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 19.27 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 5.47 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 40.61（非球面） ｄ₁₆= 1.9 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= -29.25（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -9.82 ×10^-5
Ａ₆ = -4.32 ×10^-7
Ａ₈ = 1.54 ×10^-8
Ａ₁₀= -3.64 ×10^-10
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -6.23 ×10^-4
Ａ₆ = -2.49 ×10^-6
Ａ₈ = -5.88 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.52 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -6.63 ×10^-4
Ａ₆ = 3.78 ×10^-6
Ａ₈ = -8.83 ×10^-7
Ａ₁₀= 4.50 ×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.3 4.4
ｄ₃ 0.8 13.6 23.2
ｄ₉ 29.6 8.9 1.5
ｄ₁₅ 10.2 11.1 28.1
ｄ₁₇ 3.4 9.4 6.1 。

実施例３
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 26.07 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 17.64 ｄ₂ = 5.4 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃ = -234.53 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -131.56 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 13.77 ｄ₅ = 2.2
ｒ₆ = -36.80 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 14.36 ｄ₇ = 1.1
ｒ₈ = 17.74 ｄ₈ = 2.2 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -219.11 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 17.26（非球面） ｄ₁₁= 2.4 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -23.49（非球面） ｄ₁₂= 0.3
ｒ₁₃= 6.09 ｄ₁₃= 2.9 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 16.54 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 5.07 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 19.94（非球面） ｄ₁₆= 2.7 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= -67.41（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -1.09 ×10^-4
Ａ₆ = -2.60 ×10^-6
Ａ₈ = -6.22 ×10^-8
Ａ₁₀= 3.79 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 4.04 ×10^-8
Ａ₆ = -3.45 ×10^-6
Ａ₈ = -2.25 ×10^-9
Ａ₁₀= 2.87 ×10^-9
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -4.28 ×10^-4
Ａ₆ = 3.80 ×10^-6
Ａ₈ = -6.83 ×10^-7
Ａ₁₀= 6.53 ×10^-9
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -5.04 ×10^-4
Ａ₆ = 3.47 ×10^-6
Ａ₈ = -6.12 ×10^-7
Ａ₁₀= 9.23 ×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.0
ｄ₃ 0.8 15.9 26.2
ｄ₉ 27.2 9.5 1.5
ｄ₁₅ 9.4 12.5 26.2
ｄ₁₇ 2.6 6.3 3.9 。

実施例４
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 25.58 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 17.47 ｄ₂ = 5.1 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃ = -342.91 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -576.31 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 9.13 ｄ₅ = 2.9
ｒ₆ = -21.14 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 115.83 ｄ₇ = 0.6
ｒ₈ = 25.49 ｄ₈ = 2.0 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -67.34 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 17.57（非球面） ｄ₁₁= 2.4 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -26.57（非球面） ｄ₁₂= 0.3
ｒ₁₃= 5.81 ｄ₁₃= 3.2 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 14.50 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.67 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 15.68（非球面） ｄ₁₆= 2.3 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= -653.44（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -9.24 ×10^-5
Ａ₆ = -4.28 ×10^-6
Ａ₈ = 2.11 ×10^-7
Ａ₁₀= 1.85 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 5.00 ×10^-6
Ａ₆ = -3.16 ×10^-6
Ａ₈ = 1.45 ×10^-7
Ａ₁₀= 3.96 ×10^-9
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -2.65 ×10^-4
Ａ₆ = 2.63 ×10^-6
Ａ₈ = -4.45 ×10^-7
Ａ₁₀= 8.52 ×10^-10
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -3.73 ×10^-4
Ａ₆ = 1.05 ×10^-5
Ａ₈ = -9.45 ×10^-7
Ａ₁₀= 1.30 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.0
ｄ₃ 0.8 16.9 26.7
ｄ₉ 26.7 9.2 1.5
ｄ₁₅ 7.5 10.1 26.4
ｄ₁₇ 4.0 7.3 3.6 。

実施例５
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 28.41 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.92286 ν_d1 =20.88
ｒ₂ = 19.57 ｄ₂ = 4.6 ｎ_d2 =1.6393 ν_d2 =44.87
ｒ₃ = -2730.27 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -130.63 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 13.93 ｄ₅ = 2.4
ｒ₆ = -18.16 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 19.90 ｄ₇ = 1.0
ｒ₈ = 26.52 ｄ₈ = 2.2 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -36.36 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 11.21（非球面） ｄ₁₁= 2.8 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₂= -24.26（非球面） ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 7.79 ｄ₁₃= 3.3 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= -20.65 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.64769 ν_d8 =33.79
ｒ₁₅= 5.75 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 13.49（非球面） ｄ₁₆= 2.4 ｎ_d9 =1.58913 ν_d9 =61.14
ｒ₁₇= 469.95（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -5.31 ×10^-5
Ａ₆ = -5.00 ×10^-6
Ａ₈ = 1.33 ×10^-7
Ａ₁₀= 2.70 ×10^-10
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 1.26 ×10^-4
Ａ₆ = -5.15 ×10^-6
Ａ₈ = 1.64 ×10^-7
Ａ₁₀= 2.51 ×10^-10
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -4.42 ×10^-4
Ａ₆ = 3.82 ×10^-6
Ａ₈ = -7.84 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.75 ×10^-9
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -5.82 ×10^-4
Ａ₆ = 1.50 ×10^-5
Ａ₈ = -1.56 ×10^-6
Ａ₁₀= 2.12 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.0
ｄ₃ 0.8 17.3 27.5
ｄ₉ 25.8 8.5 1.5
ｄ₁₅ 9.0 10.9 26.6
ｄ₁₇ 2.3 6.6 2.8 。

実施例６
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 28.32 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.84666 ν_d1 =23.78
ｒ₂ = 18.21 ｄ₂ = 5.1 ｎ_d2 =1.58267 ν_d2 =46.42
ｒ₃ = -170.41 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -45.40 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 11.39 ｄ₅ = 3.0
ｒ₆ = -16.65 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 237.30 ｄ₇ = 0.3
ｒ₈ = 37.64 ｄ₈ = 2.1 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -30.87 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 16.54（非球面） ｄ₁₁= 2.2 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -25.07（非球面） ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 6.16 ｄ₁₃= 3.2 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 16.22 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.80518 ν_d8 =25.42
ｒ₁₅= 4.91 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 25.09（非球面） ｄ₁₆= 2.1 ｎ_d9 =1.58913 ν_d9 =61.14
ｒ₁₇= -26.13（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -1.80 ×10^-4
Ａ₆ = -3.29 ×10^-6
Ａ₈ = 1.90 ×10^-7
Ａ₁₀= -8.64 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -8.27 ×10^-5
Ａ₆ = -2.10 ×10^-6
Ａ₈ = 1.13 ×10^-7
Ａ₁₀= -6.56 ×10^-9
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -9.20 ×10^-4
Ａ₆ = 2.48 ×10^-6
Ａ₈ = -2.85 ×10^-7
Ａ₁₀= -4.99 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -1.08 ×10^-3
Ａ₆ = 2.08 ×10^-5
Ａ₈ = -1.40 ×10^-6
Ａ₁₀= 7.26 ×10^-10
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.0
ｄ₃ 0.8 17.2 26.9
ｄ₉ 26.4 9.1 1.5
ｄ₁₅ 8.0 10.8 26.7
ｄ₁₇ 3.7 7.3 3.9 。

実施例７
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 27.28 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 18.07 ｄ₂ = 5.4 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃ = -155.43 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -68.18 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 14.19 ｄ₅ = 2.1
ｒ₆ = -21.23 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 22.35 ｄ₇ = 1.2
ｒ₈ = 27.68 ｄ₈ = 2.0 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -44.07 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 18.31（非球面） ｄ₁₁= 2.4 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -23.97（非球面） ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 6.11 ｄ₁₃= 3.4 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 19.17 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.99 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 16.47（非球面） ｄ₁₆= 1.9 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= -241.03（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -8.04 ×10^-5
Ａ₆ = -4.78 ×10^-6
Ａ₈ = 1.84 ×10^-7
Ａ₁₀= 1.76 ×10^-11
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 2.15 ×10^-5
Ａ₆ = -5.10 ×10^-6
Ａ₈ = 2.05 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.06 ×10^-10
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -4.43 ×10^-4
Ａ₆ = -1.95 ×10^-5
Ａ₈ = 8.33 ×10^-7
Ａ₁₀= -4.74 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -5.76 ×10^-4
Ａ₆ = -6.53 ×10^-6
Ａ₈ = -2.10 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.10 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.0
ｄ₃ 0.8 16.4 26.5
ｄ₉ 26.8 9.1 1.5
ｄ₁₅ 8.6 11.1 26.2
ｄ₁₇ 3.4 7.3 4.2 。

実施例８
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 25.93 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 17.69 ｄ₂ = 5.7 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃ = -312.64 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -235.08 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 9.25 ｄ₅ = 3.0
ｒ₆ = -21.51 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 94.67 ｄ₇ = 0.5
ｒ₈ = 25.18 ｄ₈ = 2.0 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -61.09 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 16.74（非球面） ｄ₁₁= 2.3 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -27.26（非球面） ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 5.85 ｄ₁₃= 3.1 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 15.30 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.70 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 13.75（非球面） ｄ₁₆= 1.8 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= 127.03（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -8.55 ×10^-5
Ａ₆ = -6.39 ×10^-6
Ａ₈ = 4.07 ×10^-7
Ａ₁₀= -2.94 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 2.03 ×10^-5
Ａ₆ = -6.27 ×10^-6
Ａ₈ = 4.08 ×10^-7
Ａ₁₀= -2.32 ×10^-9
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 6.58 ×10^-5
Ａ₆ = -2.74 ×10^-5
Ａ₈ = 1.36 ×10^-6
Ａ₁₀= -3.53 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 6.45 ×10^-5
Ａ₆ = -2.94 ×10^-5
Ａ₈ = 1.35 ×10^-6
Ａ₁₀= -3.35 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.4
ｄ₃ 0.9 17.0 26.3
ｄ₉ 27.0 9.1 1.5
ｄ₁₅ 8.0 10.3 27.2
ｄ₁₇ 3.8 7.3 3.6 。

実施例９
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 27.04 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 17.99 ｄ₂ = 5.7 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃ = -176.53 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -82.52 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 9.80 ｄ₅ = 3.0
ｒ₆ = -19.43 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 153.20 ｄ₇ = 0.3
ｒ₈ = 26.91 ｄ₈ = 2.3 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -46.89 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 16.72（非球面） ｄ₁₁= 2.0 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -27.19（非球面） ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 5.77 ｄ₁₃= 3.2 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 14.61 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.56 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 13.75（非球面） ｄ₁₆= 2.4 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= 125.60（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.318
Ａ₄ = -2.18 ×10^-5
Ａ₆ = -1.54 ×10^-5
Ａ₈ = 6.86 ×10^-7
Ａ₁₀= -9.56 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 3.8779
Ａ₄ = 1.07 ×10^-4
Ａ₆ = -1.61 ×10^-5
Ａ₈ = 7.49 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.06 ×10^-8
第１６面
Ｋ = 0.2738
Ａ₄ = -1.22 ×10^-4
Ａ₆ = 6.37 ×10^-6
Ａ₈ = -8.03 ×10^-7
Ａ₁₀= 1.81 ×10^-8
第１７面
Ｋ = -39.6532
Ａ₄ = -1.43 ×10^-4
Ａ₆ = 8.49 ×10^-6
Ａ₈ = -1.08 ×10^-6
Ａ₁₀= 2.65 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.9 3.5 4.4
ｄ₃ 1.1 16.6 26.4
ｄ₉ 26.5 8.8 1.5
ｄ₁₅ 7.5 10.3 26.9
ｄ₁₇ 3.8 7.2 3.4 。

実施例１０
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 26.18 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 17.80 ｄ₂ = 5.4 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃ = -249.10 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -105.86 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 9.81 ｄ₅ = 3.2
ｒ₆ = -19.11 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 203.24 ｄ₇ = 0.3
ｒ₈ = 29.48 ｄ₈ = 2.1 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -46.62 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 16.60（非球面） ｄ₁₁= 2.3 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -29.03（非球面） ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 5.99 ｄ₁₃= 3.2 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 15.62 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.89 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 14.08（非球面） ｄ₁₆= 2.1 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= 138.82（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -7.45 ×10^-6
Ａ₆ = -8.82 ×10^-6
Ａ₈ = 5.88 ×10^-7
Ａ₁₀= -4.76 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 1.02 ×10^-4
Ａ₆ = -8.89 ×10^-6
Ａ₈ = 5.92 ×10^-7
Ａ₁₀= -3.59 ×10^-9
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -1.80 ×10^-4
Ａ₆ = -8.60 ×10^-6
Ａ₈ = 2.70 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.54 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -2.56 ×10^-4
Ａ₆ = -3.77 ×10^-6
Ａ₈ = -7.30 ×10^-8
Ａ₁₀= -6.62 ×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.4
ｄ₃ 1.0 16.5 26.1
ｄ₉ 27.2 8.9 1.5
ｄ₁₅ 8.3 10.7 27.4
ｄ₁₇ 3.6 7.3 3.4 。

実施例１１
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 27.05 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 18.00 ｄ₂ = 5.7 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃ = -176.56 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -81.93 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 9.81 ｄ₅ = 3.0
ｒ₆ = -19.38 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 153.31 ｄ₇ = 0.3
ｒ₈ = 26.90 ｄ₈ = 2.4 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -46.81 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 16.77（非球面） ｄ₁₁= 2.0 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -27.11（非球面） ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 5.75 ｄ₁₃= 3.2 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 14.61 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.55 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 13.67（非球面） ｄ₁₆= 2.4 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= 118.93（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.318
Ａ₄ = -2.19 ×10^-5
Ａ₆ = -1.54 ×10^-5
Ａ₈ = 6.85 ×10^-7
Ａ₁₀= -9.65 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 3.8779
Ａ₄ = 1.08 ×10^-4
Ａ₆ = -1.61 ×10^-5
Ａ₈ = 7.49 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.07 ×10^-8
第１６面
Ｋ = 0.2738
Ａ₄ = -1.22 ×10^-4
Ａ₆ = 6.35 ×10^-6
Ａ₈ = -8.03 ×10^-7
Ａ₁₀= 1.79 ×10^-8
第１７面
Ｋ = -39.6532
Ａ₄ = -1.43 ×10^-4
Ａ₆ = 8.51 ×10^-6
Ａ₈ = -1.08 ×10^-6
Ａ₁₀= 2.63 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.4 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.9 3.5 4.4
ｄ₃ 1.1 16.6 26.4
ｄ₉ 26.5 8.8 1.5
ｄ₁₅ 7.5 10.3 26.9
ｄ₁₇ 3.8 7.2 3.4 。

以上の実施例１〜１１の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図１２〜図２２に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。各図中、“ＦＩＹ”は最大像高を示す。

次に、上記各実施例における画角、条件式（１）〜（２７）の値を示す。

実施例
条件式 １ ２ ３ ４ ５ ６
（１） 0.39 0.65 0.68 0.72 0.64 0.70
（２） -14.02 -20.12 -14.09 -10.33 -17.21 -17.47
（３） 3.19 3.09 3.31 3.30 3.14 3.21
（４） 0.89 0.77 0.84 0.85 0.87 0.85
（５） -0.19 -0.17 -0.17 -0.18 -0.17 -0.18
（６） 0.26 0.26 0.25 0.25 0.24 0.25
（７） 0.68 0.40 0.36 0.35 0.38 0.35
（８） 1.31 1.33 1.33 1.33 1.33 1.33
（９） 1.16 2.31 2.78 2.96 3.16 3.10
（10） 9.91 8.32 8.40 8.40 8.39 8.39
（11） 0.99 0.85 1.03 1.14 1.00 1.05
（12） 0.89 0.87 1.00 0.94 0.87 0.95
（13） 0.13 0.12 0.12 0.12 0.12 0.11
（14） 0.08 0.10 0.10 0.11 0.11 0.10
（15） 0.33 0.34 0.37 0.36 0.36 0.35
（16） 1.90 1.90 1.90 1.90 1.92 1.85
。

実施例
条件式 ７ ８ ９ １０ １１
（１） 0.70 0.72 0.72 0.71 0.72
（２） -16.29 -10.71 -12.47 -12.73 -12.51
（３） 3.34 3.20 3.16 3.20 3.16
（４） 0.83 0.85 0.84 0.84 0.84
（５） -0.17 -0.18 -0.18 -0.18 -0.18
（６） 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25
（７） 0.36 0.35 0.35 0.36 0.35
（８） 1.33 1.33 1.33 1.33 1.33
（９） 2.92 2.93 2.99 2.86 2.99
（10） 8.39 8.39 8.34 8.39 8.34
（11） 1.08 1.05 1.08 1.05 1.08
（12） 1.00 1.04 1.03 1.00 1.04
（13） 0.11 0.12 0.12 0.12 0.12
（14） 0.11 0.10 0.10 0.10 0.10
（15） 0.36 0.35 0.36 0.36 0.36
（16） 1.90 1.90 1.90 1.90 1.90
。

図２３〜図２５は、以上のようなズームレンズを撮影光学系４１に組み込んだ本発明によるデジタルカメラの構成の概念図を示す。図２３はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図２４は同後方正面図、図２５はデジタルカメラ４０の構成を示す模式的な透視平面図である。ただし、図２３と図２５においては、撮影光学系４１の非沈胴時を示している。デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッターボタン４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７、焦点距離変更ボタン６１、設定変更スイッチ６２等を含み、撮影光学系４１の沈胴時には、カバー６０をスライドすることにより、撮影光学系４１とファインダー光学系４３とフラッシュ４６はそのカバー６０で覆われる。そして、カバー６０を開いてカメラ４０を撮影状態に設定すると、撮影光学系４１は図２５の非沈胴状態になり、カメラ４０の上部に配置されたシャッターボタン４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、ＩＲカットコートを施したローパスフィルターＦとカバーガラスＣを介してＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上にはファインダー用対物光学系５３が配置してある。ファインダー用対物光学系５３は、複数のレンズ群（図の場合は３群）と２つのプリズムからなり、撮影光学系４１のズームレンズに連動して焦点距離が変化するズーム光学系からなり、このファインダー用対物光学系５３によって形成された物体像は、像正立部材である正立プリズム５５の視野枠５７上に形成される。この正立プリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が配置されている。なお、接眼光学系５９の射出側にカバー部材５０が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮影光学系４１が 本発明により、沈胴時に厚みを極めて薄く、高変倍な全変倍域で結像性能を極めて安定的であるあるので、高性能・小型化が実現できる。

本発明のズームレンズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。 本発明のズームレンズの実施例２の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例３の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例４の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例５の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例６の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例７の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例８の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例９の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１０の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１１の図１と同様の図である。 実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例４の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例５の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例６の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例７の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例８の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例９の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１０の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１１の無限遠物点合焦時の収差図である。 本発明によるデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。 図２３のデジタルカメラの後方斜視図である。 図２３のデジタルカメラの断面図である。

符号の説明

Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｇ４…第４レンズ群
Ｓ…開口絞り
Ｆ…ローパスフィルター
Ｃ…カバーガラス
Ｉ…像面
Ｅ…観察者眼球
４０…デジタルカメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４３…ファインダー光学系
４４…ファインダー用光路
４５…シャッターボタン
４６…フラッシュ
４７…液晶表示モニター
４９…ＣＣＤ
５０…カバー部材
５１…処理手段
５２…記録手段
５３…ファインダー用対物光学系
５５…正立プリズム
５７…視野枠
５９…接眼光学系
６０…カバー
６１…焦点距離変更ボタン
６２…設定変更スイッチ

Claims (12)

1. 物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群とからなる４群構成のズームレンズであって、
   広角端から望遠端への変倍に際して、
   前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との空気間隔が増大し、
   前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔が減少し、
   前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔が増大するように、
   前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群の各々が移動し、
   前記第１レンズ群は、物体側から順に、１枚の負レンズと１枚の正レンズとからなり、
   前記第２レンズ群は、物体側から順に、２枚の負レンズと１枚の正レンズとからなり、
   前記第３レンズ群は４枚以下のレンズからなり、
   以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
   ０．３＜ｆ₃ ／ｆ₄ ＜１．４ ・・・（１）
   ０．８２＜Σｄ _1g ／ｆ _w ＜１．５ ・・・（１２）
   ０．１＜Σｄ／ｆ _t ＜０．４３ ・・・（１５）
   ただし、ｆ₃ ：第３レンズ群の焦点距離、
   ｆ₄ ：第４レンズ群の焦点距離、
   Σｄ _1g ：第１レンズ群の光軸上での厚さ、
   ｆ _w ：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
   Σｄ：第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群の各々の光軸
   上の厚さの総和、
   ｆ _t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
2. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１記載のズームレンズ。
   ０．０１＜｜ｆ₂ ／ｆ_t ｜＜０．２ ・・・（５）
   ただし、ｆ₂ ：第２レンズ群の焦点距離、
   ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
3. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２記載のズームレンズ。
   ０．０１＜ｆ₃ ／ｆ_t ＜０．３ ・・・（６）
   ただし、ｆ₃ ：第３レンズ群の焦点距離、
   ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
4. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載のズームレンズ。
   ０．０１＜ｆ₄ ／ｆ_t ＜０．５５ ・・・（７）
   ただし、ｆ₄ ：第４レンズ群の焦点距離、
   ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
5. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から４の何れか１項記載のズームレンズ。
   ０．５＜Ｌ_t ／ｆ_t ＜１．５ ・・・（８）
   ただし、Ｌ_t ：望遠端におけるズームレンズの入射面から像面までの光軸上での全長、
   ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
6. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から５の何れか１項記載のズームレンズ。
   ２．２０＜Δ_t1g ／ｆ_w ＜５．０ ・・・（９）
   ただし、Δ_t1g ：第１レンズ群の広角端での位置と望遠端での位置との差、
   ｆ_w ：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
7. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から６の何れか１項記載のズームレンズ。
   ８．０＜（Ｄ_1t＋Ｄ_2w）／ｆ_w ＜１０．０ ・・・（１０）
   ただし、Ｄ_1t：望遠端での第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔、
   Ｄ_2w：広角端での第２レンズ群と第３レンズ群との空気間隔、
   ｆ_w ：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
8. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から７の何れか１項記載のズームレンズ。
   １．０５＜（β_2t／β_2w）／（β_3t／β_3w）＜５．７ ・・・（１１）
   ただし、β_2t：望遠端における第２レンズ群の横倍率、
   β_2w：広角端における第２レンズ群の横倍率、
   β_3t：望遠端における第３レンズ群の横倍率、
   β_3w：広角端における第３レンズ群の横倍率、
   である。
9. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から８の何れか１項記載のズームレンズ。
   ０．０５＜Σｄ_2g／ｆ_t ＜０．１５ ・・・（１３）
   ただし、Σｄ_2g：第２レンズ群の光軸上での厚さ、
   ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
10. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から９の何れか１項記載のズームレンズ。
    ０．０５＜Σｄ_3g／ｆ_t ＜０．１２ ・・・（１４）
    ただし、Σｄ_3g：第３レンズ群の光軸上での厚さ、
    ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
    である。
11. 前記第１レンズ群中に含まれる負レンズが１枚のみであり、前記負レンズが、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１０の何れか１項記載のズームレンズ。
    ｎ_d ≧１．９０ ・・・（１６）
    ただし、ｎ_d ：第１レンズ群の負レンズの材料のｄ線での屈折率、
    である。
12. 請求項１から１１の何れか１項記載のズームレンズと、その像側に配され、光学像を電気信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする撮像装置。

Images