JP4678823B2 - ズームレンズ - Google Patents

Description

本発明は、ズームレンズに関し、特に、ＣＣＤやＣ−ＭＯＳ等の電子撮像素子に対応した高変倍ズームレンズに関するものである。

変倍比が８倍程度を越え、また、レンズ全長を短くするズームレンズ系として、物体側より順に、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍するものが、例えば特許文献１、特許文献２で提案されている。
特許第３００８３８０号公報 特開平７−５３６１号公報

本発明は従来技術のこのような状況に鑑みてなされたものであり、その目的は、沈胴厚が短く、高性能な高変倍ズームレンズを提供することである。

上記目的を達成する本発明のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第１レンズ群が多くても２枚のレンズからなり、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５ ・・・（１）
２．８＜Δ_T3g ／ｆ_w ＜３．２１ ・・・（２１）
０＜Σｄ_1g／ｆ_t ＜０．１１ ・・・（２５）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
Δ_T3g ：広角端から望遠端までの第３レンズ群の移動量、
であり、物体方向への移動量を正とし、
ｆ_w ：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
Σｄ_1g：第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から第１レンズ群の最も像側のレ ンズ面までの光軸上の厚み、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。
以下、本発明のズームレンズの背景をなす第１から第３４のズームレンズとそのズームレンズを用いた撮像装置についてそれぞれ本発明の第１のズームレンズ〜本発明の第３４のズームレンズ、本発明の第３５の撮像装置として説明する。
本発明の第１のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に、望遠端よりも広角端にて像側に配される開口絞りを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５ ・・・（１）
７＜（β_2T・β_3T）／（β_2W・β_3W）＜１５ ・・・（２）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
である。

以下に、本発明の第１のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。

第１のズームレンズは、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍する方式のズームレンズである。その場合に、第２レンズ群を３枚のレンズで構成すると、変倍比を稼ぐためにパワーを持ちつつ、第２レンズ群の光軸上の厚みを薄くして、変倍のためのスペースを確保することができる。

そして、主たる変倍作用を第２レンズ群と第３レンズ群に持たせ、第４レンズ群は主に収差補正を行う。

このとき、条件式（１）と（２）の下限の何れも７を越えると、高変倍を達成することができない。条件式（２）のみがその下限を越えると、第４レンズ群への変倍負担が大きくなり、高性能を達成するには構成が複雑になり、薄型化が困難になる。条件式（１）が上限の１５を越えると、第４レンズ群で減倍作用を持ち、効率的な変倍作用ができず、移動スペースが必要となり、薄型化が困難になる。条件式（２）が上限の１５を越えると、変倍作用が大きくなり、移動スペースが必要となり、薄型化が困難になる。

また、第２レンズ群と第３レンズ群との間に開口絞りを配置し、その開口絞りが望遠端よりも広角端にて像側に配されるようにして、特に第３レンズ群に絞りを近づけることで、第３レンズ群のレンズ径を小さくし（ボディ構成上有利）、また、主光線を広角端から望遠端まで光軸に近いところで入射させることにより、高変倍でありながら第３レンズ群を薄くし、かつ良好な結像性能を達成することができる。

本発明の第２のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第１レンズ群が多くても２枚のレンズからなり、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５ ・・・（１）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
である。

以下に、本発明の第２のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。

第２のズームレンズは、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍する方式のズームレンズである。その場合に、第１レンズ群を２枚以下のレンズで構成することが望ましい。第１レンズ群が３枚以上になると、第１レンズ群の光軸上の厚さを小さくできない。また、径も大きくなってしまう。本発明では、他の構成要件と組み合わせ、高変倍で高い結像作用を得ることができる。

また、第２レンズ群を３枚のレンズで構成すると、変倍比を稼ぐためにパワーを持ちつつ、第２レンズ群の光軸上の厚みを薄くして、変倍のためのスペースを確保することができる。

そして、主たる変倍作用を第２レンズ群と第３レンズ群に持たせ、第４レンズ群は主に収差補正を行う。

このとき、条件式（１）の下限の７を越えると、高変倍を達成することができない。条件式（１）が上限の１５を越えると、第４レンズ群で減倍作用を持ち、効率的な変倍作用ができず、移動スペースが必要となり、薄型化が困難になる。

本発明の第３のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
前記第２レンズ群は両凹負レンズ、空気間隔、負レンズ、空気間隔 正レンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５ ・・・（１）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
である。

以下に、本発明の第３のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。

第３のズームレンズは、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍する方式のズームレンズである。その場合に、第１レンズ群を２枚以下のレンズで構成することが望ましい。第１レンズ群が３枚以上になると、第１レンズ群の光軸上の厚さを小さくできない。また、径も大きくなってしまう。本発明では、他の構成要件と組み合わせ、高変倍で高い結像作用を得ることができる。

また、第２レンズ群を３枚のレンズで構成すると、変倍比を稼ぐためにパワーを持ちつつ、第２レンズ群の光軸上の厚みを薄くして、変倍のためのスペースを確保することができる。そのレンズ配置を両凹負レンズ、空気間隔、負レンズ、空気間隔 正レンズとすることにより、第２レンズ群の光軸上の厚さを小さくしつつ、負のパワーを大きく持たせることができる。また、２つの空気間隔を配置することで、軸上、軸外の収差補正が効果的に行われ、第１レンズ群、第３レンズ群の負担の軽減ができ、これらの群の光軸上の厚さも小さくできる。

そして、主たる変倍作用を第２レンズ群と第３レンズ群に持たせ、第４レンズ群は主に収差補正を行う。

このとき、条件式（１）の下限の７を越えると、高変倍を達成することができない。条件式（１）が上限の１５を越えると、第４レンズ群で減倍作用を持ち、効率的な変倍作用ができず、移動スペースが必要となり、薄型化が困難になる。

本発明の第４のズームレンズは、第３のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群は、物体側から順に、両凹負レンズ、両凹負レンズ、両凸正レンズからなることを特徴とするものである。

以下に、本発明の第４のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、このようなレンズ配置により、高次収差の補正に有利になる。

本発明の第５のズームレンズは、第４のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．１＜Σｄ_2g／Ｒ_2g2 ＜２ ・・・（３）
ただし、Σｄ_2g：第２レンズ群の最も物体側のレンズ面から第２レンズ群の最も像側のレ ンズ面までの光軸上の厚み、
Ｒ_2g2 ：第２レンズ群の物体側の両凹レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。

以下に、本発明の第５のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（３）の下限の０．１を越えると、第２レンズ群の１枚目レンズのパワーが小さくなり、群のパワー小さくなってしまう。上限の２を越えると、第２レンズ群で発生する収差が大きすぎて、他のレンズ群で補正することが困難になってしまう。

本発明の第６のズームレンズは、第１〜第５のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．７７＜（Ｄ_1t＋Ｄ_2w）／ｆ_t ＜０．９９ ・・・（４）
ただし、Ｄ_1t：望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との間の空気間隔、
Ｄ_2w：広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との間の空気間隔、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、本発明の第６のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（４）の下限の０．７７より小さくなると、変倍に必要なスペースが確保できなくなる。また、その上限の０．９９より大きくなると、望遠端での全長が大きくなり、結果としてレンズユニットが大きくなってしまう。

さらに、条件式（４）の下限値を０．８５としてもよい。又は、上限値を０．８８としてもよい。

本発明の第７のズームレンズは、第６のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

８．０３＜（Ｄ_1t＋Ｄ_2w）／ｆ_w ＜１１ ・・・（５）
ただし、ｆ_w ：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、本発明の第７のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（５）の下限の８．０３より小さくなると、変倍に必要なスペースが確保できなくなる。また、その上限の１１より大きくなると、望遠端での全長が大きくなり、結果としてレンズユニットが大きくなってしまう。

さらに、条件式（５）の下限値を８．３０としてもよい。又は、上限値を９．９２としてもよい。

本発明の第８のズームレンズは、第１〜第７のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群が、以下の条件式を満足する凹レンズを備えていることを特徴とするものである。

１．８６＜ｎ_d1N ・・・（６）
ただし、ｎ_d1N ：第１レンズ群中の何れかの１つの凹レンズの硝材のｄ線屈折率、
である。

以下に、本発明の第８のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（６）の下限の１．８６を越えると、色収差補正が難しくなる。

さらに、条件式（６）の下限値を１．９０としてもよい。

本発明の第９のズームレンズは、第１〜第８のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群が、以下の条件式を満足する凹レンズを備えていることを特徴とするものである。

２５．８＜ν_d1N ・・・（７）
ただし、ν_d1N ：第１レンズ群中の何れかの１つの凹レンズの硝材のｄ線基準アッベ数、
である。

以下に、本発明の第９のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（７）の下限の２５．８を越えると、色収差補正が難しくなる。

さらに、条件式（７）の下限値を３１としてもよい。

本発明の第１０のズームレンズは、第１〜第９のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群の物体側から１枚目のレンズが、以下の条件式を満足する凹レンズであることを特徴とするものである。

１．７８＜ｎ_d21 ・・・（８）
ただし、ｎ_d21 ：第２レンズ群の物体側から１枚目のレンズの硝材のｄ線屈折率、
である。

以下に、本発明の第１０のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（８）の下限の１．７８を越えると、そのレンズの凹面がきつくなり、収差発生量が増えてしまう。さらに、ペッツバール和が負方向に大きくなり、像面湾曲が大きくなってしまう。

さらに、条件式（８）の下限値を１．８６としてもよい。

本発明の第１１のズームレンズは、第１〜第１０のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群の物体側から２枚目のレンズが、以下の条件式を満足する凹レンズであることを特徴とするものである。

１．８０＜ｎ_d22 ・・・（９）
ただし、ｎ_d22 ：第２レンズ群の物体側から２枚目のレンズの硝材のｄ線屈折率、
である。

以下に、本発明の第１１のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（９）の下限の１．８０を越えると、そのレンズの凹面がきつくなり、収差発生量が増えてしまう。さらに、ペッツバール和が負方向に大きくなり、像面湾曲が大きくなってしまう。

さらに、条件式（９）の下限値を１．８６としてもよい。

本発明の第１２のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
以下の条件式（１）を満足し、
前記第２レンズ群の物体側から３枚目のレンズが、以下の条件式（１０）を満足する凸レンズであることを特徴とするものである。

７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５ ・・・（１）
１．８６＜ｎ_d23 ・・・（１０）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
ｎ_d23 ：第２レンズ群の物体側から３枚目のレンズのｄ線屈折率、
である。

以下に、本発明の第１２のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。

第１２のズームレンズは、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍する方式のズームレンズである。その場合に、第２レンズ群を３枚のレンズで構成すると、変倍比を稼ぐためにパワーを持ちつつ、第２レンズ群の光軸上の厚みを薄くして、変倍のためのスペースを確保することができる。

そして、主たる変倍作用を第２レンズ群と第３レンズ群に持たせ、第４レンズ群は主に収差補正を行う。

このとき、条件式（１）の下限の７を越えると、高変倍を達成することができない。条件式（１）が上限の１５を越えると、第４レンズ群で減倍作用を持ち、効率的な変倍作用ができず、移動スペースが必要となり、薄型化が困難になる。

また、条件式（１０）の下限の１．８６を越えると、色収差の補正が難しくなる。さらに、ペッツバール和が負方向に大きくなり、像面湾曲が大きくなってしまう。

さらに、条件式（１０）の下限値を１．９としてもよい。

本発明の第１３のズームレンズは、第１〜第１１のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群の物体側から３枚目のレンズが、以下の条件式（１０）を満足する凸レンズであることを特徴とするものである。

１．８６＜ｎ_d23 ・・・（１０）
ただし、ｎ_d23 ：第２レンズ群の物体側から３枚目のレンズのｄ線屈折率、
である。

以下に、本発明の第１３のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１０）の下限の１．８６を越えると、色収差の補正が難しくなる。さらに、ペッツバール和が負方向に大きくなり、像面湾曲が大きくなってしまう。

さらに、条件式（１０）の下限値を１．９としてもよい。

本発明の第１４のズームレンズは、第１〜第１３のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

−２．１＜β_3T＜−１．４３ ・・・（１１）
以下に、本発明の第１４のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１１）の下限の−２．１を越えると、第３レンズ群の変倍負担が増えて、移動量が増えるか又はパワーが必要となり、結果としてレンズユニットが大きくなってしまう。上限の−１．４３を越えると、第３レンズ群の変倍負担が減り、高変倍が達成できない。

さらに、条件式（１１）の上限値を−１．０７としてもよい。

本発明の第１５のズームレンズは、第１〜第１４のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

６．６８＜ｆ₁ ／ｆ_w ＜８．６１ ・・・（１２）
ただし、ｆ₁ ：第１レンズ群の合成焦点距離、
ｆ_w ：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、本発明の第１５のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１２）の下限の６．６８より第１レンズ群の合成焦点距離ｆ₁ が小さくなると、第１レンズ群で発生する収差量が増えて、第１レンズ群の厚さを厚くせずに良好な結像性能を得るのが難しくなる。その上限の８．６１よりｆ₁ が大きくなると、小型化を維持しつつ、後の群で変倍を行うのが難しくなる。

さらに、条件式（１２）の下限値を７．４４としてもよい。又は、上限値を８．４としてもよい。

本発明の第１６のズームレンズは、第１〜第１５のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

１．１＜Ｄ_3w／ｆ_w ＜１．５５ ・・・（１３）
ただし、Ｄ_3w：広角端における第３レンズ群と第４レンズ群との間の空気間隔、
ｆ_w ：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、本発明の第１６のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１３）の下限の１．１を越えると、瞳位置が像側に移動し、前玉径が大きくなってしまう。その上限の１．５５を越えると、第３レンズ群での変倍比が稼げなくなってしまう。

さらに、条件式（１３）の下限値を１．１６としてもよい。又は、上限値を１．４６としてもよい。

本発明の第１７のズームレンズは、第１〜第１６のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．４＜Ｄ_1t／ｆ_t ＜０．５３ ・・・（１４）
ただし、Ｄ_1t：望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との間の空気間隔、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、本発明の第１７のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１４）の下限の０．４を越えると、第２レンズ群での変倍比が稼げなくなってしまう。その上限の０．５３を越えると、望遠端での全長が伸びて、Ｆナンバーも暗くなってしまう。

さらには、条件式（１４）の上限値を０．４６としてもよい。

本発明の第１８のズームレンズは、第１〜第１７のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．３＜Ｄ_3t／ｆ_t ＜０．４５ ・・・（１５）
ただし、Ｄ_3t：望遠端における第３レンズ群と第４レンズ群との間の空気間隔、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、本発明の第１８のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１５）の下限の０．３を越えると、第３レンズ群での変倍比が稼げなくなってしまう。その上限の０．４５を越えると、望遠端での全長が伸びて、Ｆナンバーも暗くなってしまう。又は、レンズ群移動のためのカムの構成が困難になる。

さらには、条件式（１５）の下限値を０．４としてもよい。

本発明の第１９のズームレンズは、第１〜第１８のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

１．６８＜Ｄ_2w／Ｄ_3w＜３．６８ ・・・（１６）
ただし、Ｄ_2w：広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との間の空気間隔、
Ｄ_3w：広角端における第３レンズ群と第４レンズ群との間の空気間隔、
である。

以下に、本発明の第１９のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１６）の下限の１．６８を越えると、広角端全長が短くなり、収差が増大して性能が落ちてしまう。又は、望遠端全長が伸びて、レンズユニットが大きくなり、Ｆナンバーも暗くなってしまう。その上限の３．６８を越えると、広角端全長が長くなり、前玉径が大きくなってしまう。又は、望遠端全長が伸びて、レンズユニットが大きくなり、Ｆナンバーも暗くなってしまう。

さらには、条件式（１６）の下限値を２．８１としてもよい。

本発明の第２０のズームレンズは、第１〜第１９のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群が以下の条件式を満足するように、広角端よりも望遠端にて像側に移動することを特徴とするものである。

１．２＜Δ_S2g ／Δ_T2g ＜１．８９ ・・・（１７）
ただし、広角端焦点距離と望遠端焦点距離の相乗平均の焦点距離となる状態を中間焦点距離状態としたとき、
Δ_S2g ：広角端から中間焦点距離状態までの第２レンズ群の移動量、
Δ_T2g ：広角端から望遠端までの第２レンズ群の移動量、
であり、物体方向への移動量を正とする。

以下に、本発明の第２０のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１７）の下限の１．２を越えると、第２レンズ群での変倍比が稼げなくなってしまう。その上限の１．８９を越えると、第２レンズ群の移動量が大きすぎて、カムの構成が困難になる。

さらには、条件式（１７）の下限値を１．４としてもよい。

本発明の第２１のズームレンズは、第１〜第２０のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群が以下の条件式を満足するように、広角端よりも望遠端にて物体側に移動することを特徴とするものである。

０＜Δ_S3g ／Δ_T3g ＜０．４４ ・・・（１８）
ただし、広角端焦点距離と望遠端焦点距離の相乗平均の焦点距離となる状態を中間焦点距離状態としたとき、
Δ_S3g ：広角端から中間焦点距離状態までの第３レンズ群の移動量、
Δ_T3g ：広角端から望遠端までの第３レンズ群の移動量、
であり、物体方向への移動量を正とする。

以下に、本発明の第２１のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１８）の下限の０を越えると、瞳位置が像側に移動し、前玉径が大きくなってしまう。その上限の０．４４を越えると、第３レンズ群での変倍負担が多く、収差が増大してしまう。

さらに、条件式（１８）の下限値を０．３としてもよい。又は、上限値を０．３９としてもよい。

本発明の第２２のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５ ・・・（１）
０．６４＜｜ｆ₂ ／ｆ₃ ｜＜０．７３ ・・・（１９）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
ｆ₂ ：第２レンズ群の合成焦点距離、
ｆ₃ ：第３レンズ群の合成焦点距離、
である。

以下に、本発明の第２２のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。

第２２のズームレンズは、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍する方式のズームレンズである。その場合に、第２レンズ群を３枚のレンズで構成すると、変倍比を稼ぐためにパワーを持ちつつ、第２レンズ群の光軸上の厚みを薄くして、変倍のためのスペースを確保することができる。

そして、主たる変倍作用を第２レンズ群と第３レンズ群に持たせ、第４レンズ群は主に収差補正を行う。

このとき、条件式（１）の下限の７を越えると、高変倍を達成することができない。条件式（１）が上限の１５を越えると、第４レンズ群で減倍作用を持ち、効率的な変倍作用ができず、移動スペースが必要となり、薄型化が困難になる。

また、条件式（１９）の下限の０．６４より小さくなると、第２レンズ群で発生する収差量が増えて、良好な結像性能を得るのが難しくなる。また、その上限の０．７３より大きくなると、第３レンズ群で発生する収差量が増えて、良好な結像性能を得るのが難しくなる。

本発明の第２３のズームレンズは、第１〜第２１のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．６４＜｜ｆ₂ ／ｆ₃ ｜＜０．７３ ・・・（１９）
ただし、ｆ₂ ：第２レンズ群の合成焦点距離、
ｆ₃ ：第３レンズ群の合成焦点距離、
である。

以下に、本発明の第２３のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１９）の下限の０．６４より小さくなると、第２レンズ群で発生する収差量が増えて、良好な結像性能を得るのが難しくなる。また、その上限の０．７３より大きくなると、第３レンズ群で発生する収差量が増えて、良好な結像性能を得るのが難しくなる。

本発明の第２４のズームレンズは、第１〜第２３のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．２６＜Δ_T3g ／ｆ_t ＜０．３７ ・・・（２０）
ただし、Δ_T3g ：広角端から望遠端までの第３レンズ群の移動量、
であり、物体方向への移動量を正とし、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、本発明の第２４のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（２０）の下限の０．２６を越えると、瞳位置が像側に移動し、前玉径が大きくなってしまう。又は、望遠端全長が伸びて、Ｆナンバーも暗くなってしまう。また、その上限の０．３７を越えると、第３レンズ群での変倍負担が多く、収差が増大してしまう。

さらに、条件式（２０）の下限値を０．２８としてもよい。又は、上限値を０．３４としてもよい。

本発明の第２５のズームレンズは、第１〜第２４のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

２．８＜Δ_T3g ／ｆ_w ＜３．２１ ・・・（２１）
ただし、Δ_T3g ：広角端から望遠端までの第３レンズ群の移動量、
であり、物体方向への移動量を正とし、
ｆ_w ：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、本発明の第２５のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（２１）の下限の２．８を越えると、変倍比を稼ぐために第３レンズ群のパワーが大きくなり、収差が増大し性能が落ちてしまう。また、その上限の３．２１を越えると、瞳位置が像側に移動し、前玉径が大きくなってしまう。又は、望遠端全長が伸びて、Ｆナンバーも暗くなってしまう。

本発明の第２６のズームレンズは、第１〜第２５のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

２．６４＜（β_3T／β_3W）＜３．２６ ・・・（２２）
以下に、本発明の第２６のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（２２）の下限の２．６４を越えると、第２レンズ群の移動量が増大し、レンズユニットが大きくなってしまう。又は、第２レンズ群のパワーが大きくなり、収差が増大し、性能が落ちてしまう。また、その上限の３．２６を越えると第３レンズ群の移動量が増大し、レンズユニットが大きくなってしまう。又は、第３レンズ群のパワーが大きくなり、収差が増大し、性能が落ちてしまう。

さらに、条件式（２２）の下限値を２．８７としてもよい。又は、上限値を３．２４としてもよい。

本発明の第２７のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５ ・・・（１）
−０．１７＜（β_2T／β_2W）／（β_3T／β_3W）＜１．１６ ・・・（２３）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
である。

以下に、本発明の第２７のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。

第２７のズームレンズは、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍する方式のズームレンズである。その場合に、第２レンズ群を３枚のレンズで構成すると、変倍比を稼ぐためにパワーを持ちつつ、第２レンズ群の光軸上の厚みを薄くして、変倍のためのスペースを確保することができる。

そして、主たる変倍作用を第２レンズ群と第３レンズ群に持たせ、第４レンズ群は主に収差補正を行う。

このとき、条件式（１）の下限の７を越えると、高変倍を達成することができない。条件式（１）が上限の１５を越えると、第４レンズ群で減倍作用を持ち、効率的な変倍作用ができず、移動スペースが必要となり、薄型化が困難になる。

また、条件式（２３）の下限の−０．１７を越えると、第３レンズ群の変倍負担が大きくなり、第３レンズ群の移動量が増大し、レンズユニットが大きくなってしまう。また、第４レンズ群の変倍負担を大きくした場合、第４レンズ群での収差が大きくなり、性能が低下してしまう。その上限の１．１６を越えると、第２レンズ群のパワーが増大し、収差が大きくなり、性能が低下してしまう。又は、第２レンズ群の移動量が増え、広角端での入射光線高が高くなるため、第１レンズ群のレンズ径の増大を招く。

さらに、条件式（２３）の下限値を０．８４としてもよい。又は、上限値を１．１５としてもよい。

本発明の第２８のズームレンズは、第１〜第２６のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

−０．１７＜（β_2T／β_2W）／（β_3T／β_3W）＜１．１６ ・・・（２３）
以下に、本発明の第２８のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（２３）の下限の−０．１７を越えると、第３レンズ群の変倍負担が大きくなり、第３レンズ群の移動量が増大し、レンズユニットが大きくなってしまう。また、第４レンズ群の変倍負担を大きくした場合、第４レンズ群での収差が大きくなり、性能が低下してしまう。その上限の１．１６を越えると、第２レンズ群のパワーが増大し、収差が大きくなり、性能が低下してしまう。又は、第２レンズ群の移動量が増え、広角端での入射光線高が高くなるため、第１レンズ群のレンズ径の増大を招く。

さらに、条件式（２３）の下限値を０．８４としてもよい。又は、上限値を１．１５としてもよい。

本発明の第２９のズームレンズは、第１〜第２８のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群が以下の条件を満足することを特徴とするものである。

０＜Σｄ_1g／Ｌ_t ＜０．０９ ・・・（２４）
ただし、Σｄ_1g：第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から第１レンズ群の最も像側のレ ンズ面までの光軸上の厚み、
Ｌ_t ：望遠端におけるズームレンズ入射面から像面までのレンズ全長、
である。

以下に、本発明の第２９のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（２４）の下限の０を越えてその条件式よりΣｄ_1gが小さくなると、小型化を維持しつつ、後ろの群で変倍を行うのが難しくなる。又は、レンズの縁肉を確保するのが難しくなる。また、その条件式（２４）の上限の０．０９を越えてその条件式よりΣｄ_1gが大きくなると、沈胴厚が厚くなってしまう。

さらに、条件式（２４）の下限値を０．０６としてもよい。

本発明の第３０のズームレンズは、第１〜第２９のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群が以下の条件を満足することを特徴とするものである。

０＜Σｄ_1g／ｆ_t ＜０．１１ ・・・（２５）
ただし、Σｄ_1g：第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から第１レンズ群の最も像側のレ ンズ面までの光軸上の厚み、
ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、本発明の第３０のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（２５）の下限の０を越えてΣｄ_1gが小さくなると、小型化を維持しつつ、後ろの群で変倍を行うのが難しくなる。又は、レンズの縁肉を確保するのが難しくなる。また、その条件式（２５）の上限の０．１１を越えてΣｄ_1gが大きくなると、沈胴厚が厚くなってしまう。

さらに、条件式（２５）の下限値を０．０８としてもよい。

本発明の第３１のズームレンズは、第１〜第３０のズームレンズにおいて、広角端時と比べて望遠端時にて開口径が大きくなる開口絞りを備えていることを特徴とするものである。

以下に、本発明の第３１のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、このような開口絞りを備えていると、広角端のＦナンバーが明るくなることにより軸上収差の劣化や周辺減光の現象、又は、望遠端のＦナンバーが暗くなりすぎる現象を起き難くできる。

本発明の第３２のズームレンズは、第１〜第３１のズームレンズにおいて、以下の条件を満足することを特徴とするものである。

７＜ｆ_t ／ｆ_w ＜１５ ・・・（２６）
ただし、ｆ_t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
ｆ_w ：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。

以下に、本発明の第３２のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（２６）の下限の７を越えると、変倍比が小さくなり、撮影表現力が落ちる。また、上限の１５を越えると、高性能で小型化が難しくなり、撮影機動力が落ちる。

本発明の第３３のズームレンズは、第１〜第３２のズームレンズにおいて、以下の条件を満足することを特徴とするものである。

−２１＜ｄｔ_0.5dw ＜−１０．１ ・・・（２７）
ただし、ｄｔ_0.5dw ：広角端における最大像高のディストーションであり、単位は％である。

以下に、本発明の第３３のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（２７）の下限の−２１より小さくなると、収差のバランスが崩れ、性能が落ちる。また、画像処理での補正も処理時間が増大し、補正が困難になってくる。その上限の−１０．１より大きいと、第１レンズ群での色収差の発生量が大きくなり、性能が低下してしまう。

さらに、条件式（２７）の上限値を−１０．３としてもよい。

本発明の第３４のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

−２１＜ｄｔ_0.5dw ＜−１０．１ ・・・（２７）
ただし、ｄｔ_0.5dw ：広角端における最大像高のディストーションであり、単位は％である。

以下に、本発明の第３４のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。

第３４のズームレンズは、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍する方式のズームレンズである。その場合に、第２レンズ群を３枚のレンズで構成すると、変倍比を稼ぐためにパワーを持ちつつ、第２レンズ群の光軸上の厚みを薄くして、変倍のためのスペースを確保することができる。

そして、主たる変倍作用を第２レンズ群と第３レンズ群に持たせ、第４レンズ群は主に収差補正を行う。

このとき、条件式（２７）の下限の−２１より小さくなると、収差のバランスが崩れ、性能が落ちる。また、画像処理での補正も処理時間が増大し、補正が困難になってくる。その上限の−１０．１より大きいと、第１レンズ群での色収差の発生量が大きくなり、性能が低下してしまう。

さらに、条件式（２７）の上限値を−１０．３としてもよい。

第３５の電子撮像装置は、第１〜第３４のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを備えたことを特徴とするものである。

以下に、本発明の第３５の撮像装置において、上記構成をとる理由と作用を説明すると、本発明のズームレンズは、電子撮像装置に用いると、小型化や高性能、高変倍が確保でき、好ましい。

上記のズームレンズは、沈胴厚が短く、高性能な高変倍比のものである。よって、このようなズームレンズを撮像光学系として撮像装置に搭載すれば、小型化・高機能化を図ることができる。なお、撮像装置としては、デジタルカメラ以外に、ビデオカメラ、デジタルビデオユニット等がある。

なお、以上の各発明のズームレンズは、任意に組み合わせるとより効果を得ることができる。また、以上の各条件式に共通して、各条件式範囲をより限定した下位の条件式の上限値のみ、又は、下限値のみをその上位の条件式の上限値あるいは下限値として限定するようにしてもよい。

また、以上の条件式は、任意に複数を組み合わせることで、より本発明の効果を高めることができる。

本発明により、レンズ収納時（沈胴時）の厚みを極めて薄く、高変倍な全変倍域で結像性能を極めて安定的なズームレンズとそのようなズームレンズを搭載した電子撮像装置を得ることができる。

以下、本発明のズームレンズの実施例１〜１２について説明する。なお、実施例１、５、１１は参考例である。実施例１〜１２の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）のレンズ断面図をそれぞれ図１〜図１２に示す。図中、第１レンズ群はＧ１、第２レンズ群はＧ２、開口絞りはＳ、第３レンズ群はＧ３、第４レンズ群はＧ４、ＩＲカットコートを施したローパスフィルター等を構成する平行平板はＦ、電子撮像素子のカバーガラスの平行平板はＣ、像面はＩで示してある。なお、カバーガラスＣの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスＣにローパスフィルター作用を持たせるようにしてもよい。

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置し、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の３面に用いている。

実施例２のズームレンズは、図２に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの両面の３面に用いている。

実施例３のズームレンズは、図３に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの両面の４面に用いている。

実施例４のズームレンズは、図４に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの両面の４面に用いている。

実施例５のズームレンズは、図５に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の４面に用いている。

実施例６のズームレンズは、図６に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの両面の４面に用いている。

実施例７のズームレンズは、図７に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの両面の４面に用いている。

実施例８のズームレンズは、図８に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の４面に用いている。

実施例９のズームレンズは、図９に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の４面に用いている。

実施例１０のズームレンズは、図１０に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の４面に用いている。

実施例１１のズームレンズは、図１１に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は広角端から中間状態まで略固定で中間状態から望遠端にかけて物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の３面に用いている。

実施例１２のズームレンズは、図１２に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の４面に用いている。

以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ＩＨは像高、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂ …は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）² ｝^1/2 ］
＋Ａ₄ ｙ⁴ ＋Ａ₆ ｙ⁶ ＋Ａ₈ ｙ⁸ ＋Ａ₁₀ｙ¹⁰
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ₄ 、Ａ₆ 、Ａ₈ 、Ａ₁₀はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。

実施例１
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 29.61 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 19.42 ｄ₂ = 4.8 ｎ_d2 =1.58913 ν_d2 =61.14
ｒ₃ = -162.69 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -158.26 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 15.23 ｄ₅ = 3.1
ｒ₆ = -19.30 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 22.55 ｄ₇ = 0.6
ｒ₈ = 27.02 ｄ₈ = 2.7 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -37.27 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.1
ｒ₁₁= 13.51（非球面） ｄ₁₁= 2.1 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -37.16 ｄ₁₂= 0.3
ｒ₁₃= 6.88 ｄ₁₃= 1.9 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 15.52 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.84666 ν_d8 =23.78
ｒ₁₅= 6.28 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 14.33（非球面） ｄ₁₆= 1.4 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= 26.77（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -1.14 ×10^-4
Ａ₆ = 4.21 ×10^-7
Ａ₈ = -4.73 ×10^-8
Ａ₁₀= 8.80 ×10^-10
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -1.08 ×10^-3
Ａ₆ = -3.68 ×10^-5
Ａ₈ = 8.89 ×10^-7
Ａ₁₀= -7.24 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -1.22 ×10^-3
Ａ₆ = -2.94 ×10^-5
Ａ₈ = 4.32 ×10^-7
Ａ₁₀= -2.89 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.5 4.4
ｄ₃ 1.1 15.4 27.9
ｄ₉ 35.9 12.6 1.5
ｄ₁₅ 12.8 14.8 25.1
ｄ₁₇ 2.0 6.7 4.7 。

実施例２
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 24.41 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 16.58 ｄ₂ = 4.6 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃ = -195.75 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -75.95 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 15.49 ｄ₅ = 2.7
ｒ₆ = -17.31 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 20.77 ｄ₇ = 0.7
ｒ₈ = 24.96 ｄ₈ = 2.4 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -39.40 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 15.77（非球面） ｄ₁₁= 2.4 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -28.03 ｄ₁₂= 0.3
ｒ₁₃= 6.46 ｄ₁₃= 2.8 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 19.27 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 5.47 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 40.61（非球面） ｄ₁₆= 1.9 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= -29.25（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -9.82 ×10^-5
Ａ₆ = -4.32 ×10^-7
Ａ₈ = 1.54 ×10^-8
Ａ₁₀= -3.64 ×10^-10
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -6.23 ×10^-4
Ａ₆ = -2.49 ×10^-6
Ａ₈ = -5.88 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.52 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -6.63 ×10^-4
Ａ₆ = 3.78 ×10^-6
Ａ₈ = -8.83 ×10^-7
Ａ₁₀= 4.50 ×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.3 4.4
ｄ₃ 0.8 13.6 23.2
ｄ₉ 29.6 8.9 1.5
ｄ₁₅ 10.2 11.1 28.1
ｄ₁₇ 3.4 9.4 6.1 。

実施例３
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 26.07 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 17.64 ｄ₂ = 5.4 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃ = -234.53 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -131.56 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 13.77 ｄ₅ = 2.2
ｒ₆ = -36.80 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 14.36 ｄ₇ = 1.1
ｒ₈ = 17.74 ｄ₈ = 2.2 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -219.11 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 17.26（非球面） ｄ₁₁= 2.4 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -23.49（非球面） ｄ₁₂= 0.3
ｒ₁₃= 6.09 ｄ₁₃= 2.9 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 16.54 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 5.07 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 19.94（非球面） ｄ₁₆= 2.7 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= -67.41（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -1.09 ×10^-4
Ａ₆ = -2.60 ×10^-6
Ａ₈ = -6.22 ×10^-8
Ａ₁₀= 3.79 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 4.04 ×10^-8
Ａ₆ = -3.45 ×10^-6
Ａ₈ = -2.25 ×10^-9
Ａ₁₀= 2.87 ×10^-9
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -4.28 ×10^-4
Ａ₆ = 3.80 ×10^-6
Ａ₈ = -6.83 ×10^-7
Ａ₁₀= 6.53 ×10^-9
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -5.04 ×10^-4
Ａ₆ = 3.47 ×10^-6
Ａ₈ = -6.12 ×10^-7
Ａ₁₀= 9.23 ×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.0
ｄ₃ 0.8 15.9 26.2
ｄ₉ 27.2 9.5 1.5
ｄ₁₅ 9.4 12.5 26.2
ｄ₁₇ 2.6 6.3 3.9 。

実施例４
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 25.58 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 17.47 ｄ₂ = 5.1 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃ = -342.91 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -576.31 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 9.13 ｄ₅ = 2.9
ｒ₆ = -21.14 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 115.83 ｄ₇ = 0.6
ｒ₈ = 25.49 ｄ₈ = 2.0 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -67.34 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 17.57（非球面） ｄ₁₁= 2.4 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -26.57（非球面） ｄ₁₂= 0.3
ｒ₁₃= 5.81 ｄ₁₃= 3.2 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 14.50 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.67 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 15.68（非球面） ｄ₁₆= 2.3 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= -653.44（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -9.24 ×10^-5
Ａ₆ = -4.28 ×10^-6
Ａ₈ = 2.11 ×10^-7
Ａ₁₀= 1.85 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 5.00 ×10^-6
Ａ₆ = -3.16 ×10^-6
Ａ₈ = 1.45 ×10^-7
Ａ₁₀= 3.96 ×10^-9
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -2.65 ×10^-4
Ａ₆ = 2.63 ×10^-6
Ａ₈ = -4.45 ×10^-7
Ａ₁₀= 8.52 ×10^-10
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -3.73 ×10^-4
Ａ₆ = 1.05 ×10^-5
Ａ₈ = -9.45 ×10^-7
Ａ₁₀= 1.30 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.0
ｄ₃ 0.8 16.9 26.7
ｄ₉ 26.7 9.2 1.5
ｄ₁₅ 7.5 10.1 26.4
ｄ₁₇ 4.0 7.3 3.6 。

実施例５
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 28.41 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.92286 ν_d1 =20.88
ｒ₂ = 19.57 ｄ₂ = 4.6 ｎ_d2 =1.6393 ν_d2 =44.87
ｒ₃ = -2730.27 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -130.63 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 13.93 ｄ₅ = 2.4
ｒ₆ = -18.16 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 19.90 ｄ₇ = 1.0
ｒ₈ = 26.52 ｄ₈ = 2.2 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -36.36 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 11.21（非球面） ｄ₁₁= 2.8 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₂= -24.26（非球面） ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 7.79 ｄ₁₃= 3.3 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= -20.65 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.64769 ν_d8 =33.79
ｒ₁₅= 5.75 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 13.49（非球面） ｄ₁₆= 2.4 ｎ_d9 =1.58913 ν_d9 =61.14
ｒ₁₇= 469.95（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -5.31 ×10^-5
Ａ₆ = -5.00 ×10^-6
Ａ₈ = 1.33 ×10^-7
Ａ₁₀= 2.70 ×10^-10
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 1.26 ×10^-4
Ａ₆ = -5.15 ×10^-6
Ａ₈ = 1.64 ×10^-7
Ａ₁₀= 2.51 ×10^-10
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -4.42 ×10^-4
Ａ₆ = 3.82 ×10^-6
Ａ₈ = -7.84 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.75 ×10^-9
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -5.82 ×10^-4
Ａ₆ = 1.50 ×10^-5
Ａ₈ = -1.56 ×10^-6
Ａ₁₀= 2.12 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.0
ｄ₃ 0.8 17.3 27.5
ｄ₉ 25.8 8.5 1.5
ｄ₁₅ 9.0 10.9 26.6
ｄ₁₇ 2.3 6.6 2.8 。

実施例６
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 28.32 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.84666 ν_d1 =23.78
ｒ₂ = 18.21 ｄ₂ = 5.1 ｎ_d2 =1.58267 ν_d2 =46.42
ｒ₃ = -170.41 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -45.40 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 11.39 ｄ₅ = 3.0
ｒ₆ = -16.65 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 237.30 ｄ₇ = 0.3
ｒ₈ = 37.64 ｄ₈ = 2.1 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -30.87 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 16.54（非球面） ｄ₁₁= 2.2 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -25.07（非球面） ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 6.16 ｄ₁₃= 3.2 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 16.22 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.80518 ν_d8 =25.42
ｒ₁₅= 4.91 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 25.09（非球面） ｄ₁₆= 2.1 ｎ_d9 =1.58913 ν_d9 =61.14
ｒ₁₇= -26.13（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -1.80 ×10^-4
Ａ₆ = -3.29 ×10^-6
Ａ₈ = 1.90 ×10^-7
Ａ₁₀= -8.64 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -8.27 ×10^-5
Ａ₆ = -2.10 ×10^-6
Ａ₈ = 1.13 ×10^-7
Ａ₁₀= -6.56 ×10^-9
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -9.20 ×10^-4
Ａ₆ = 2.48 ×10^-6
Ａ₈ = -2.85 ×10^-7
Ａ₁₀= -4.99 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -1.08 ×10^-3
Ａ₆ = 2.08 ×10^-5
Ａ₈ = -1.40 ×10^-6
Ａ₁₀= 7.26 ×10^-10
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.0
ｄ₃ 0.8 17.2 26.9
ｄ₉ 26.4 9.1 1.5
ｄ₁₅ 8.0 10.8 26.7
ｄ₁₇ 3.7 7.3 3.9 。

実施例７
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 27.28 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 18.07 ｄ₂ = 5.4 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃ = -155.43 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -68.18 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 14.19 ｄ₅ = 2.1
ｒ₆ = -21.23 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 22.35 ｄ₇ = 1.2
ｒ₈ = 27.68 ｄ₈ = 2.0 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -44.07 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 18.31（非球面） ｄ₁₁= 2.4 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -23.97（非球面） ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 6.11 ｄ₁₃= 3.4 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 19.17 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.99 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 16.47（非球面） ｄ₁₆= 1.9 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= -241.03（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -8.04 ×10^-5
Ａ₆ = -4.78 ×10^-6
Ａ₈ = 1.84 ×10^-7
Ａ₁₀= 1.76 ×10^-11
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 2.15 ×10^-5
Ａ₆ = -5.10 ×10^-6
Ａ₈ = 2.05 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.06 ×10^-10
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -4.43 ×10^-4
Ａ₆ = -1.95 ×10^-5
Ａ₈ = 8.33 ×10^-7
Ａ₁₀= -4.74 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -5.76 ×10^-4
Ａ₆ = -6.53 ×10^-6
Ａ₈ = -2.10 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.10 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.0
ｄ₃ 0.8 16.4 26.5
ｄ₉ 26.8 9.1 1.5
ｄ₁₅ 8.6 11.1 26.2
ｄ₁₇ 3.4 7.3 4.2 。

実施例８
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 25.93 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 17.69 ｄ₂ = 5.7 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃ = -312.64 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -235.08 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 9.25 ｄ₅ = 3.0
ｒ₆ = -21.51 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 94.67 ｄ₇ = 0.5
ｒ₈ = 25.18 ｄ₈ = 2.0 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -61.09 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 16.74（非球面） ｄ₁₁= 2.3 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -27.26（非球面） ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 5.85 ｄ₁₃= 3.1 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 15.30 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.70 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 13.75（非球面） ｄ₁₆= 1.8 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= 127.03（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -8.55 ×10^-5
Ａ₆ = -6.39 ×10^-6
Ａ₈ = 4.07 ×10^-7
Ａ₁₀= -2.94 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 2.03 ×10^-5
Ａ₆ = -6.27 ×10^-6
Ａ₈ = 4.08 ×10^-7
Ａ₁₀= -2.32 ×10^-9
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 6.58 ×10^-5
Ａ₆ = -2.74 ×10^-5
Ａ₈ = 1.36 ×10^-6
Ａ₁₀= -3.53 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 6.45 ×10^-5
Ａ₆ = -2.94 ×10^-5
Ａ₈ = 1.35 ×10^-6
Ａ₁₀= -3.35 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.4
ｄ₃ 0.9 17.0 26.3
ｄ₉ 27.0 9.1 1.5
ｄ₁₅ 8.0 10.3 27.2
ｄ₁₇ 3.8 7.3 3.6 。

実施例９
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 27.04 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 17.99 ｄ₂ = 5.7 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃ = -176.53 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -82.52 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 9.80 ｄ₅ = 3.0
ｒ₆ = -19.43 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 153.20 ｄ₇ = 0.3
ｒ₈ = 26.91 ｄ₈ = 2.3 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -46.89 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 16.72（非球面） ｄ₁₁= 2.0 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -27.19（非球面） ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 5.77 ｄ₁₃= 3.2 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 14.61 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.56 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 13.75（非球面） ｄ₁₆= 2.4 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= 125.60（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.318
Ａ₄ = -2.18 ×10^-5
Ａ₆ = -1.54 ×10^-5
Ａ₈ = 6.86 ×10^-7
Ａ₁₀= -9.56 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 3.8779
Ａ₄ = 1.07 ×10^-4
Ａ₆ = -1.61 ×10^-5
Ａ₈ = 7.49 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.06 ×10^-8
第１６面
Ｋ = 0.2738
Ａ₄ = -1.22 ×10^-4
Ａ₆ = 6.37 ×10^-6
Ａ₈ = -8.03 ×10^-7
Ａ₁₀= 1.81 ×10^-8
第１７面
Ｋ = -39.6532
Ａ₄ = -1.43 ×10^-4
Ａ₆ = 8.49 ×10^-6
Ａ₈ = -1.08 ×10^-6
Ａ₁₀= 2.65 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.9 3.5 4.4
ｄ₃ 1.1 16.6 26.4
ｄ₉ 26.5 8.8 1.5
ｄ₁₅ 7.5 10.3 26.9
ｄ₁₇ 3.8 7.2 3.4 。

実施例１０
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 26.18 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 17.80 ｄ₂ = 5.4 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃ = -249.10 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -105.86 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 9.81 ｄ₅ = 3.2
ｒ₆ = -19.11 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 203.24 ｄ₇ = 0.3
ｒ₈ = 29.48 ｄ₈ = 2.1 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -46.62 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 16.60（非球面） ｄ₁₁= 2.3 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -29.03（非球面） ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 5.99 ｄ₁₃= 3.2 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 15.62 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.89 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 14.08（非球面） ｄ₁₆= 2.1 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= 138.82（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄ = -7.45 ×10^-6
Ａ₆ = -8.82 ×10^-6
Ａ₈ = 5.88 ×10^-7
Ａ₁₀= -4.76 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 1.02 ×10^-4
Ａ₆ = -8.89 ×10^-6
Ａ₈ = 5.92 ×10^-7
Ａ₁₀= -3.59 ×10^-9
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -1.80 ×10^-4
Ａ₆ = -8.60 ×10^-6
Ａ₈ = 2.70 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.54 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -2.56 ×10^-4
Ａ₆ = -3.77 ×10^-6
Ａ₈ = -7.30 ×10^-8
Ａ₁₀= -6.62 ×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.4
ｄ₃ 1.0 16.5 26.1
ｄ₉ 27.2 8.9 1.5
ｄ₁₅ 8.3 10.7 27.4
ｄ₁₇ 3.6 7.3 3.4 。

実施例１１
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 36.01 ｄ₁ = 1.2 ｎ_d1 =1.84666 ν_d1 =23.78
ｒ₂ = 24.94 ｄ₂ = 4.8 ｎ_d2 =1.497 ν_d2 =81.54
ｒ₃ = 388.81 ｄ₃ = 0.1
ｒ₄ = 26.05 ｄ₄ = 3.1 ｎ_d3 =1.6228 ν_d3 =57.05
ｒ₅ = 92.10 ｄ₅ = （可変）
ｒ₆ = 53.55 ｄ₆ = 1.0 ｎ_d4 =1.834 ν_d4 =37.16
ｒ₇ = 7.80 ｄ₇ = 4.9
ｒ₈ = -26.05 ｄ₈ = 0.9 ｎ_d5 =1.51823 ν_d5 =58.9
ｒ₉ = 10.22 ｄ₉ = 2.7 ｎ_d6 =1.92286 ν_d6 =20.88
ｒ₁₀= 32.66 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り） ｄ₁₁= 0.8
ｒ₁₂= 12.32（非球面） ｄ₁₂= 2.0 ｎ_d7 =1.58313 ν_d7 =59.46
ｒ₁₃= -31.63 ｄ₁₃= 0.4
ｒ₁₄= 5.36 ｄ₁₄= 2.2 ｎ_d8 =1.497 ν_d8 =81.54
ｒ₁₅= 19.56 ｄ₁₅= 0.9 ｎ_d9 =1.72825 ν_d9 =28.46
ｒ₁₆= 4.38 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 13.15（非球面） ｄ₁₇= 2.6 ｎ_d10=1.58313 ν_d10=59.46
ｒ₁₈= -57.84（非球面） ｄ₁₈= （可変）
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.9 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.5 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.6
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第１２面
Ｋ = -1.198
Ａ₄ = -2.67 ×10^-5
Ａ₆ = -7.61 ×10^-7
Ａ₈ = 2.49 ×10^-8
Ａ₁₀= 0.00
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -2.30 ×10^-4
Ａ₆ = 1.15 ×10^-5
Ａ₈ = -2.78 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.12 ×10^-9
第１８面
Ｋ = 76.283
Ａ₄ = -2.19 ×10^-4
Ａ₆ = 1.16 ×10^-5
Ａ₈ = -2.89 ×10^-7
Ａ₁₀= 0.00
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.2 3.8
ｄ₅ 0.3 12.4 21.0
ｄ₁₀ 25.3 9.3 1.5
ｄ₁₆ 6.3 7.2 16.3
ｄ₁₈ 6.1 9.1 3.2 。

実施例１２
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁ = 27.05 ｄ₁ = 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂ = 18.00 ｄ₂ = 5.7 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃ = -176.56 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -81.93 ｄ₄ = 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 9.81 ｄ₅ = 3.0
ｒ₆ = -19.38 ｄ₆ = 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = 153.31 ｄ₇ = 0.3
ｒ₈ = 26.90 ｄ₈ = 2.4 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = -46.81 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 16.77（非球面） ｄ₁₁= 2.0 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -27.11（非球面） ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 5.75 ｄ₁₃= 3.2 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 14.61 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.55 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 13.67（非球面） ｄ₁₆= 2.4 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= 118.93（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.318
Ａ₄ = -2.19 ×10^-5
Ａ₆ = -1.54 ×10^-5
Ａ₈ = 6.85 ×10^-7
Ａ₁₀= -9.65 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 3.8779
Ａ₄ = 1.08 ×10^-4
Ａ₆ = -1.61 ×10^-5
Ａ₈ = 7.49 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.07 ×10^-8
第１６面
Ｋ = 0.2738
Ａ₄ = -1.22 ×10^-4
Ａ₆ = 6.35 ×10^-6
Ａ₈ = -8.03 ×10^-7
Ａ₁₀= 1.79 ×10^-8
第１７面
Ｋ = -39.6532
Ａ₄ = -1.43 ×10^-4
Ａ₆ = 8.51 ×10^-6
Ａ₈ = -1.08 ×10^-6
Ａ₁₀= 2.63 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.4 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.9 3.5 4.4
ｄ₃ 1.1 16.6 26.4
ｄ₉ 26.5 8.8 1.5
ｄ₁₅ 7.5 10.3 26.9
ｄ₁₇ 3.8 7.2 3.4 。

以上の実施例１〜１２の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図１３〜図２４に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。各図中、“ＦＩＹ”は最大像高を示す。

次に、上記各実施例における画角、条件式（１）〜（２７）の値を示す。

実施例
条件式 １ ２ ３ ４ ５ ６
（１） 11.32 13.17 11.50 9.21 10.24 9.90
（２） 10.48 11.31 10.57 9.46 9.97 9.80
（３） 0.54 0.49 0.53 0.79 0.52 0.62
（４） 1.02 0.86 0.87 0.87 0.86 0.86
（５） 9.91 8.32 8.40 8.40 8.39 8.39
（６） 1.90 1.90 1.90 1.90 1.92 1.85
（７） 31.31 31.31 31.31 31.31 20.88 23.78
（８） 1.88 1.88 1.88 1.88 1.88 1.88
（９） 1.88 1.88 1.88 1.88 1.88 1.88
（10） 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92
（11） -1.42 -2.00 -1.84 -1.73 -1.80 -1.81
（12） 8.62 7.44 8.11 8.21 8.40 8.24
（13） 1.98 1.58 1.46 1.16 1.40 1.25
（14） 0.45 0.37 0.42 0.43 0.44 0.43
（15） 0.40 0.45 0.42 0.42 0.42 0.43
（16） 2.81 2.99 2.97 3.69 2.95 3.38
（17） 0.86 1.85 1.44 1.72 1.77 1.83
（18） 0.44 0.33 0.38 0.32 0.34 0.33
（19） 0.72 0.65 0.69 0.71 0.71 0.72
（20） 0.24 0.33 0.29 0.30 0.29 0.30
（21） 2.34 3.20 2.82 2.87 2.79 2.92
（22） 3.26 3.62 3.23 2.89 3.13 3.09
（22） 0.99 0.86 1.02 1.13 1.02 1.03
（24） 0.07 0.07 0.08 0.07 0.07 0.07
（25） 0.092 0.089 0.103 0.097 0.089 0.098
（26） 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71
（27） -14.02 -20.12 -14.09 -10.33 -17.21 -17.47
。

実施例
条件式 ７ ８ ９ １０ １１ １２
（１） 10.83 9.48 8.11 9.49 5.64 9.15
（２） 10.25 9.59 9.43 9.60 7.40 9.43
（３） 0.50 0.78 0.75 0.74 1.21 0.75
（４） 0.86 0.86 0.86 0.86 0.75 0.86
（５） 8.39 8.39 8.34 8.39 7.31 8.34
（６） 1.90 1.90 1.90 1.90 1.85 1.90
（７） 31.31 31.31 31.31 31.31 23.78 31.31
（８） 1.88 1.88 1.88 1.88 1.52 1.88
（９） 1.88 1.88 1.88 1.88 1.52 1.88
（10） 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92
（11） -1.83 -1.77 -1.76 -1.77 -0.89 -1.76
（12） 8.08 8.26 8.17 8.16 6.15 8.17
（13） 1.34 1.24 1.16 1.28 0.98 1.16
（14） 0.42 0.42 0.42 0.42 0.34 0.42
（15） 0.42 0.43 0.43 0.44 0.26 0.43
（16） 3.20 3.48 3.66 3.38 4.16 3.66
（17） 1.65 1.86 1.88 1.82 0.72 1.88
（18） 0.35 0.31 0.33 0.32 0.56 0.33
（19） 0.70 0.71 0.71 0.71 0.54 0.71
（20） 0.29 0.30 0.30 0.30 0.11 0.30
（21） 2.86 2.94 2.94 2.95 1.11 2.94
（22） 3.11 3.03 2.94 3.04 1.08 2.94
（22） 1.06 1.04 1.09 1.04 6.39 1.09
（24） 0.08 0.08 0.08 0.08 0.13 0.08
（25） 0.103 0.107 0.107 0.103 0.146 0.107
（26） 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71
（27） -16.29 -10.71 -12.47 -12.73 -4.07 -12.51
。

図２５〜図２７は、以上のようなズームレンズを撮影光学系４１に組み込んだ本発明によるデジタルカメラの構成の概念図を示す。図２５はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図２６は同後方正面図、図２７はデジタルカメラ４０の構成を示す模式的な透視平面図である。ただし、図２５と図２７においては、撮影光学系４１の非沈胴時を示している。デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッターボタン４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７、焦点距離変更ボタン６１、設定変更スイッチ６２等を含み、撮影光学系４１の沈胴時には、カバー６０をスライドすることにより、撮影光学系４１とファインダー光学系４３とフラッシュ４６はそのカバー６０で覆われる。そして、カバー６０を開いてカメラ４０を撮影状態に設定すると、撮影光学系４１は図２７の非沈胴状態になり、カメラ４０の上部に配置されたシャッターボタン４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、ＩＲカットコートを施したローパスフィルターＦとカバーガラスＣを介してＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上にはファインダー用対物光学系５３が配置してある。ファインダー用対物光学系５３は、複数のレンズ群（図の場合は３群）と２つのプリズムからなり、撮影光学系４１のズームレンズに連動して焦点距離が変化するズーム光学系からなり、このファインダー用対物光学系５３によって形成された物体像は、像正立部材である正立プリズム５５の視野枠５７上に形成される。この正立プリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が配置されている。なお、接眼光学系５９の射出側にカバー部材５０が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮影光学系４１が 本発明により、沈胴時に厚みを極めて薄く、高変倍な全変倍域で結像性能を極めて安定的であるあるので、高性能・小型化が実現できる。

本発明のズームレンズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。 本発明のズームレンズの実施例２の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例３の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例４の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例５の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例６の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例７の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例８の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例９の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１０の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１１の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１２の図１と同様の図である。 実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例４の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例５の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例６の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例７の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例８の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例９の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１０の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１２の無限遠物点合焦時の収差図である。 本発明によるデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。 図２５のデジタルカメラの後方斜視図である。 図２５のデジタルカメラの断面図である。

符号の説明

Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｇ４…第４レンズ群
Ｓ…開口絞り
Ｆ…ローパスフィルター
Ｃ…カバーガラス
Ｉ…像面
Ｅ…観察者眼球
４０…デジタルカメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４３…ファインダー光学系
４４…ファインダー用光路
４５…シャッターボタン
４６…フラッシュ
４７…液晶表示モニター
４９…ＣＣＤ
５０…カバー部材
５１…処理手段
５２…記録手段
５３…ファインダー用対物光学系
５５…正立プリズム
５７…視野枠
５９…接眼光学系
６０…カバー
６１…焦点距離変更ボタン
６２…設定変更スイッチ

Claims (25)

1. 物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
   前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
   前記第１レンズ群が多くても２枚のレンズからなり、
   前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
   以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
   ７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５ ・・・（１）
   ２．８＜Δ _T3g ／ｆ _w ＜３．２１ ・・・（２１）
   ０＜Σｄ _1g ／ｆ _t ＜０．１１ ・・・（２５）
   ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
   β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
   β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
   β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
   β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
   β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
   Δ _T3g ：広角端から望遠端までの第３レンズ群の移動量、
   であり、物体方向への移動量を正とし、
   ｆ _w ：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
   Σｄ _1g ：第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から第１レンズ群の最も像側のレ ンズ面までの光軸上の厚み、
   ｆ _t ：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
2. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１記載のズームレンズ。
   ０．７７＜（Ｄ_1t＋Ｄ_2w）／ｆ_t ＜０．９９ ・・・（４）
   ただし、Ｄ_1t：望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との間の空気間隔、
   Ｄ_2w：広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との間の空気間隔、
   である。
3. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２記載のズームレンズ。
   ８．０３＜（Ｄ_1t＋Ｄ_2w）／ｆ_w ＜１１ ・・・（５）
4. 前記第１レンズ群が、以下の条件式を満足する凹レンズを備えていることを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載のズームレンズ。
   １．８６＜ｎ_d1N ・・・（６）
   ただし、ｎ_d1N ：第１レンズ群中の何れかの１つの凹レンズの硝材のｄ線屈折率、
   である。
5. 前記第１レンズ群が、以下の条件式を満足する凹レンズを備えていることを特徴とする請求項１から４の何れか１項記載のズームレンズ。
   ２５．８＜ν_d1N ・・・（７）
   ただし、ν_d1N ：第１レンズ群中の何れかの１つの凹レンズの硝材のｄ線基準アッベ数、
   である。
6. 前記第２レンズ群の物体側から１枚目のレンズが、以下の条件式を満足する凹レンズであることを特徴とする請求項１から５の何れか１項記載のズームレンズ。
   １．７８＜ｎ_d21 ・・・（８）
   ただし、ｎ_d21 ：第２レンズ群の物体側から１枚目のレンズの硝材のｄ線屈折率、
   である。
7. 前記第２レンズ群の物体側から２枚目のレンズが、以下の条件式を満足する凹レンズであることを特徴とする請求項１から６の何れか１項記載のズームレンズ。
   １．８０＜ｎ_d22 ・・・（９）
   ただし、ｎ_d22 ：第２レンズ群の物体側から２枚目のレンズの硝材のｄ線屈折率、
   である。
8. 前記第２レンズ群の物体側から３枚目のレンズが、以下の条件式（１０）を満足する凸レンズであることを特徴とする請求項１から７の何れか１項記載のズームレンズ。
   １．８６＜ｎ_d23 ・・・（１０）
   ただし、ｎ_d23 ：第２レンズ群の物体側から３枚目のレンズのｄ線屈折率、
   である。
9. 前記第３レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から８の何れか１項記載のズームレンズ。
   −２．１＜β_3T＜−１．４３ ・・・（１１）
10. 前記第１レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から９の何れか１項記載のズームレンズ。
    ６．６８＜ｆ₁ ／ｆ_w ＜８．６１ ・・・（１２）
    ただし、ｆ₁ ：第１レンズ群の合成焦点距離、
    である。
11. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１０の何れか１項記載のズームレンズ。
    １．１＜Ｄ_3w／ｆ_w ＜１．５５ ・・・（１３）
    ただし、Ｄ_3w：広角端における第３レンズ群と第４レンズ群との間の空気間隔、
    である。
12. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１１の何れか１項記載のズームレンズ。
    ０．４＜Ｄ_1t／ｆ_t ＜０．５３ ・・・（１４）
    ただし、Ｄ_1t：望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との間の空気間隔、
    である。
13. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１２の何れか１項記載のズームレンズ。
    ０．３＜Ｄ_3t／ｆ_t ＜０．４５ ・・・（１５）
    ただし、Ｄ_3t：望遠端における第３レンズ群と第４レンズ群との間の空気間隔、
    である。
14. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１３の何れか１項記載のズームレンズ。
    １．６８＜Ｄ_2w／Ｄ_3w＜３．６８ ・・・（１６）
    ただし、Ｄ_2w：広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との間の空気間隔、
    Ｄ_3w：広角端における第３レンズ群と第４レンズ群との間の空気間隔、
    である。
15. 前記第２レンズ群が以下の条件式を満足するように、広角端よりも望遠端にて像側に移動することを特徴とする請求項１から１４の何れか１項記載のズームレンズ。
    １．２＜Δ_S2g ／Δ_T2g ＜１．８９ ・・・（１７）
    ただし、広角端焦点距離と望遠端焦点距離の相乗平均の焦点距離となる状態を中間焦点距離状態としたとき、
    Δ_S2g ：広角端から中間焦点距離状態までの第２レンズ群の移動量、
    Δ_T2g ：広角端から望遠端までの第２レンズ群の移動量、
    であり、物体方向への移動量を正とする。
16. 前記第３レンズ群が以下の条件式を満足するように、広角端よりも望遠端にて物体側に移動することを特徴とする請求項１から１５の何れか１項記載のズームレンズ。
    ０＜Δ_S3g ／Δ_T3g ＜０．４４ ・・・（１８）
    ただし、広角端焦点距離と望遠端焦点距離の相乗平均の焦点距離となる状態を中間焦点距離状態としたとき、
    Δ_S3g ：広角端から中間焦点距離状態までの第３レンズ群の移動量、
    Δ_T3g ：広角端から望遠端までの第３レンズ群の移動量、
    であり、物体方向への移動量を正とする。
17. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１６の何れか１項記載のズームレンズ。
    ０．６４＜｜ｆ₂ ／ｆ₃ ｜＜０．７３ ・・・（１９）
    ただし、ｆ₂ ：第２レンズ群の合成焦点距離、
    ｆ₃ ：第３レンズ群の合成焦点距離、
    である。
18. 前記第３レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１７の何れか１項記載のズームレンズ。
    ０．２６＜Δ_T3g ／ｆ_t ＜０．３７ ・・・（２０）
    ただし、Δ_T3g ：広角端から望遠端までの第３レンズ群の移動量、
    であり、物体方向への移動量を正、
    である。
19. 前記第３レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１８の何れか１項記載のズームレンズ。
    ２．６４＜（β_3T／β_3W）＜３．２６ ・・・（２２）
20. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１９の何れか１項記載のズームレンズ。
    −０．１７＜（β_2T／β_2W）／（β_3T／β_3W）＜１．１６ ・・・（２３）
21. 前記第１レンズ群が以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から２０の何れか１項記載のズームレンズ。
    ０＜Σｄ_1g／Ｌ_t ＜０．０９ ・・・（２４）
    ただし、Σｄ_1g：第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から第１レンズ群の最も像側のレ ンズ面までの光軸上の厚み、
    Ｌ_t ：望遠端におけるズームレンズ入射面から像面までのレンズ全長、
    である。
22. 広角端時と比べて望遠端時にて開口径が大きくなる開口絞りを備えていることを特徴とする請求項１から２１の何れか１項記載のズームレンズ。
23. 以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から２２の何れか１項記載のズームレンズ。
    ７＜ｆ_t ／ｆ_w ＜１５ ・・・（２６）
24. 以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から２３の何れか１項記載のズームレンズ。
    −２１＜ｄｔ_0.5dw ＜−１０．１ ・・・（２７）
    ただし、ｄｔ_0.5dw ：広角端における最大像高のディストーションであり、単位は％である。
25. 請求項１から２４の何れか１項記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを備えたことを特徴とする電子撮像装置。

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