JP4737013B2

JP4737013B2 - コモンレール

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Publication number: JP4737013B2
Application number: JP2006242946A
Authority: JP
Inventors: 崇富永
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2006-02-20
Filing date: 2006-09-07
Publication date: 2011-07-27
Anticipated expiration: 2026-09-07
Also published as: JP2007247641A

Description

本発明は、蓄圧式燃料噴射装置に搭載されて高圧燃料を蓄圧するコモンレールに関する。

（従来技術）
従来のコモンレールの一例を図１３を参照して説明する。
コモンレール１は、高圧燃料ポンプ（サプライポンプ等）から圧送された高圧燃料を蓄圧する蓄圧容器であり、内部には高圧燃料を蓄圧する蓄圧室（中心孔）２３が形成されている。コモンレール１は、外部配管（高圧ポンプ配管、インジェクタ配管等）を接続するための雄ネジ２５が外周面に形成された配管ジョイント２１を備えており、この配管ジョイント２１の外端中心部と蓄圧室２３とは、内外連通孔２４を介して連通する。

この内外連通孔２４には、インジェクタの噴射動作に伴う圧力脈動を低減するためのオリフィスα、あるいは高圧燃料ポンプの圧送動作に伴う圧力脈動を低減するためのオリフィスαが形成されている。
従来のオリフィスαは、コモンレール１の本体（以下、レール本体と称す）２０に直接穴開けにより形成されたものであり、穴開け加工上の制約からオリフィスαが内外連通孔２４の最奥部に形成されていた。即ち、図１３に示すように、オリフィスαが蓄圧室２３内で開口していた。

ここで、蓄圧室２３の内部には、高圧燃料が蓄圧されるため、蓄圧室２３の内周面には高い圧力が作用する。
蓄圧室２３の内周面には、径の小さいオリフィスαが交差して開口（以下、この交差して開口する部分を交差孔と称す）する。この交差孔が小さいほど、交差孔の開口縁に大きな応力が集中する。
このため、オリフィスαを穴開け加工によりレール本体２０に一体で設けるものは、蓄圧室２３の蓄圧値が比較的小さい（例えば、１８０ＭＰａ以下）蓄圧式燃料噴射装置に用いられるものであった。

近年、排気性能等を高める目的で、コモンレール圧を１８０ＭＰａ以上に高める要求がある。しかるに、オリフィスαを穴開け加工によりレール本体２０に一体で設けたものは、オリフィスαによる交差孔が小さいため、疲労強度上の安全率を確保することが困難である。
そこで、疲労強度上の安全率を確保する目的で、レール本体２０にオリフィスαを直接形成するのを止め、オリフィスαをレール本体２０とは別体のブッシュに設け、そのブッシュを内外連通孔２４の内部に圧入することで交差孔を大きくしたコモンレール１が提案されている（例えば、特許文献１、２参照）。

（第１の問題点）
オリフィスαが設けられたブッシュを内外連通孔２４の内部に圧入する従来技術は、ブッシュに設けられたオリフィスαの外周面を内外連通孔２４に圧入するものであった。ブッシュは、蓄圧室２３の圧力と外部圧力との差圧を受ける可能性があるため、ブッシュが内外連通孔２４から抜け出ないようにするために、内外連通孔２４の内部に強固に圧入される。
このため、圧入による歪により、オリフィスαの内径寸法が変化する可能性がある。オリフィスαの内径寸法が変化すると、設計された燃料の通過が阻害されるため、インジェクタの噴射特性が変化し、設計通りの噴射が得られない可能性がある。

（第２の問題点）
オリフィスαが設けられたブッシュは、配管ジョイント２１の雄ネジ２５の内周部分に圧入されていた。
しかるに、上述の如く、ブッシュは、内外連通孔２４の内部に強固に圧入されるものであるため、圧入による歪により、配管ジョイント２１に形成された雄ネジ２５に変形が生じる可能性がある。
雄ネジ２５が変形すると、外部配管（高圧ポンプ配管、インジェクタ配管等）をジョイント２１に固定するための配管ナットの締結に支障が生じる可能性がある。
特開２００１−８２６６３号公報特開２００１−２８０２１７号公報

本発明は、上記の事情に鑑みてなされたものであり、第１の目的は、オリフィスが設けられたブッシュを内外連通孔の内部に圧入しても、ブッシュに形成された最小径オリフィスの内径寸法が変化しないコモンレールの提供にあり、第２の目的は、オリフィスが設けられたブッシュを内外連通孔の内部に圧入しても、配管ジョイントに設けられた雄ネジに変形が生じないコモンレールの提供にある。

〔請求項１の手段〕
請求項１のコモンレールのブッシュは、内周面にオリフィスが複数段形成されており、そのうちの最小径オリフィスと、外周面で内外連通孔内に圧入される圧入部とが、軸方向においてオーバーラップしないようにズレて設けられている。
ブッシュが内外連通孔の内部に圧入されて、圧入部の内周の内径寸法が変化しても、最小径寸法は圧入により変形する部位とは軸方向にズレた位置に設けられているため、圧入によって最小径オリフィスの内径寸法は変化しない。
このように、コモンレールに設けた最小径オリフィスの径が変化しないため、インジェクタの噴射特性が変化する等の不具合が生じない。

また、ブッシュの最小径オリフィスは、圧入部よりも蓄圧室側に配置されるものである。
これにより、外部配管より伝播された圧力脈動が、圧入部の内周のオリフィス（最小径オリフィスより径の大きいオリフィス）と、最小径オリフィスとで減衰されることになり、圧力脈動の減衰効果を高めることができる。
さらに、内外連通孔は、ブッシュが圧入された状態において、蓄圧室とブッシュの蓄圧室側の先端部との間の内周面が、先端部より大なる内径でかつ段差を有してない。
しかも、内外連通孔におけるブッシュの挿入側に、圧入部の外径寸法より大きく、ブッシュの全長よりも小さい内径寸法の圧入逃がし径を備えるとともに、この圧入逃がし径の奥方に圧入部の外径寸法より圧入代分だけ小径の圧入径を備えており、雄ネジは圧入逃がし径と軸方向にオーバーラップするように形成されている。

〔請求項２の手段〕
請求項２のコモンレールは、最小径オリフィスと、この最小径オリフィスに隣接する隣接オリフィスとの移行部の外周面が、蓄圧室側へ縮径するテーパ面である。
これにより、ブッシュの最小肉厚が小さくなるのを防ぐとともに、圧入部の変形が最小径オリフィスに伝わるのを防ぐことができる。

〔請求項３の手段〕
請求項３のコモンレールは、圧入部と内外連通孔との圧入部位が、雄ネジの蓄圧室側のネジ端と軸方向にオーバーラップする。
これにより、雄ネジの蓄圧室側のネジ端の内周側に、ブッシュの圧入部の肉厚が加わることになり、雄ネジの蓄圧室側のネジ端の内周側の肉厚が増加する。ここで、雄ネジの蓄圧室側のネジ端は、配管ジョイントにおいてネジ強度が最も弱い部分（ネジ強度最弱点部）であるため、ブッシュの圧入部の肉厚が加わることにより、ネジ強度最弱点部の剛性が増加し、配管ジョイントの信頼性を高めることができる。

〔請求項４の手段〕
請求項４のコモンレールにおけるブッシュの圧入部は、雄ネジと軸方向にオーバーラップしない位置で内外連通孔に圧入される。
これにより、ブッシュを内外連通孔の内部に圧入しても、その圧入による歪によって雄ネジが変形する不具合が生じない。
このように、ブッシュを内外連通孔の内部に圧入しても、雄ネジの変形が防がれるため、外部配管（高圧ポンプ配管、インジェクタ配管等）の締結に支障が生じる不具合がない。

〔請求項５の手段〕
請求項５のコモンレールは、
圧入部の軸方向長をＸ１、
配管ジョイントに取り付けられた外部配管の端部から、圧入逃がし径に近い側の圧入径の端部までの長さをＸ２とすると、
Ｘ１＞Ｘ２の関係に設けられる。
これにより、圧入径に圧入されたブッシュが抜け出る側に移動し、ブッシュが外部配管の端部に当ったとしても、圧入部と圧入径は軸方向にオーバーラップした状態が保たれる。即ち、内外連通孔の内周面とブッシュの外周面との間に軸方向に通じる隙間が生じる不具合がない。このため、圧入径に圧入されたブッシュが抜け出る側に移動することがあっても、ブッシュに設けたオリフィスの効果を失うことがない。

〔請求項６の手段〕
請求項６のコモンレールは、
圧入部の軸方向長をＸ１、
配管ジョイントに取り付けられた外部配管の端部から、圧入逃がし径に近い側の圧入径の端部までの長さをＸ２、
圧入逃がし径内に配置され、配管ジョイントに取り付けられた外部配管とブッシュとに当接して、ブッシュの抜けを防止する抜け止め部材の軸方向長をＸ３とすると、
Ｘ１＞Ｘ２−Ｘ３の関係に設けられる。
これにより、圧入径に圧入されたブッシュが抜け出る側に移動し、ブッシュが抜け止め部材を介して外部配管の端部に当ったとしても、圧入部と圧入径は軸方向にオーバーラップした状態が保たれる。即ち、内外連通孔の内周面とブッシュの外周面との間に軸方向に通じる隙間が生じる不具合がない。このため、圧入径に圧入されたブッシュが抜け出る側に移動することがあっても、ブッシュに設けたオリフィスの効果を失うことがない。

コモンレールは、内部に高圧燃料を蓄圧する蓄圧室、外周面に外部配管を接続するための雄ネジが形成された配管ジョイント、この配管ジョイントの外端中心部と蓄圧室とを連通する内外連通孔を備える。
また、コモンレールは、内外連通孔の内部に圧入され、当該内外連通孔の燃料流路を絞るオリフィスが形成されたブッシュを備える。
最良の形態１のブッシュは、内周面にオリフィスが複数段形成されており、そのうちの最小径オリフィスと、外周面で内外連通孔内に圧入される圧入部とが、軸方向においてオーバーラップしないようにズレて設けられている。
最良の形態２のブッシュは、雄ネジと軸方向にオーバーラップしない位置で内外連通孔に圧入される。
以下において、具体的な実施の形態を、５つの実施例と３つの変形例について図を用いて説明する。なお、実施例１、２および４と変形例１は、本発明が適用されてない例を示す参考例であり、実施例３および５と変形例２および３は、本発明が適用された例を示す。

この実施例１では、先ず、蓄圧式燃料噴射装置のシステム構成を図４を参照して説明し、次に、参考例としての実施例１のコモンレールの構造を図１〜図３を参照して説明する。

（蓄圧式燃料噴射装置の説明）
図４に示す蓄圧式燃料噴射装置は、エンジン（例えばディーゼルエンジン：図示しない）の各気筒に燃料噴射を行うシステムであり、コモンレール１、インジェクタ２、サプライポンプ３、ＥＣＵ４（エンジン制御ユニット）、ＥＤＵ５（駆動ユニット）等から構成される。なお、ＥＤＵ５はＥＣＵ４のケース内に内蔵される場合もある。

コモンレール１は、インジェクタ２に供給する高圧燃料を蓄圧する蓄圧容器であり、燃料噴射圧に相当するコモンレール圧が蓄圧されるように高圧ポンプ配管６を介して高圧燃料を圧送するサプライポンプ３の吐出口と接続されるとともに、各インジェクタ２へ高圧燃料を供給する複数のインジェクタ配管７が接続されている。

コモンレール１から燃料タンク８へ燃料を戻すリリーフ配管９には、プレッシャリミッタを兼ねた減圧弁１０が取り付けられている。プレッシャリミッタの機能は圧力安全弁であり、コモンレール圧が限界設定圧を超えた際に開弁して、コモンレール圧を限界設定圧以下に抑える。また、減圧弁１０は、ＥＣＵ４およびＥＤＵ５の指示により開弁して、コモンレール圧を急速に減圧するものである。なお、減圧弁１０とは別にプレッシャリミッタを独立して搭載したものであっても良い。

インジェクタ２は、エンジンの各気筒毎に搭載されて燃料を各気筒内に噴射供給するものであり、コモンレール１より分岐する複数のインジェクタ配管７の下流端に接続されて、コモンレール１に蓄圧された高圧燃料を各気筒内に噴射供給する燃料噴射ノズル、およびこの燃料噴射ノズル内に収容されたニードルのリフト制御を行う電磁弁等を搭載している。
なお、インジェクタ２からのリーク燃料も、リリーフ配管９を経て燃料タンク８に戻される。

サプライポンプ３は、コモンレール１へ高圧燃料を圧送する高圧燃料ポンプであり、燃料タンク８内の燃料をフィルタ１１を介してサプライポンプ３へ吸引するフィードポンプと、このフィードポンプによって吸い上げられた燃料を高圧に圧縮してコモンレール１へ圧送する高圧ポンプとを搭載する。フィードポンプおよび高圧ポンプは共通のカムシャフト１２によって駆動される。なお、このカムシャフト１２は、エンジンによって回転駆動されるものである。

サプライポンプ３には、燃料を高圧に加圧する加圧室内に燃料を導く燃料流路に、その燃料流路の開度度合を調整するためのＳＣＶ１３（吸入調量弁）が搭載されている。このＳＣＶ１３は、ＥＣＵ４からのポンプ駆動信号によって制御されることにより、加圧室内に吸入される燃料の吸入量を調整し、コモンレール１へ圧送する燃料の吐出量を変更するバルブであり、コモンレール１へ圧送する燃料の吐出量を調整することにより、コモンレール圧を調整するものである。即ち、ＥＣＵ４はＳＣＶ１３を制御することにより、コモンレール圧を車両走行状態に応じた圧力に制御できる。

ＥＣＵ４は、ＣＰＵ、記憶装置（ＲＯＭ、ＲＡＭ、ＳＲＡＭ、ＥＥＰＲＯＭ等のメモリ）を搭載しており、ＲＯＭに記憶されたプログラムと、ＲＡＭ等に読み込まれたセンサ類の信号（車両の運転状態）とに基づいて各種の演算処理を行う。
具体的な演算の一例を示すと、ＥＣＵ４は、燃料の噴射毎に、ＲＯＭに記憶されたプログラムと、ＲＡＭに読み込まれたセンサ類の信号（車両の運転状態）とに基づいて、各気筒毎の目標噴射量、噴射形態、インジェクタ２の開弁閉弁時期、ＳＣＶ１３の開度（通電電流値）を決定するように設けられている。

ＥＤＵ５は、インジェクタ駆動回路を備える。このインジェクタ駆動回路は、ＥＣＵ４から与えられるインジェクタ開弁信号に基づいてインジェクタ２の電磁弁等に開弁駆動電流を与える駆動回路であり、開弁駆動電流を電磁弁に与えることにより高圧燃料が気筒内に噴射供給され、開弁駆動電流を停止することで燃料噴射が停止するものである。なお、この図４では、ＳＣＶ１３の電磁弁へ駆動電流を与えるＳＣＶ駆動回路がＥＣＵ４のケース内に設けられる例を示すが、ＥＤＵ５のケース内に配置されるものであっても良い。

なお、ＥＣＵ４には、車両の運転状態等を検出する手段として、コモンレール圧を検出する圧力センサ１４の他に、アクセル開度を検出するアクセルセンサ、エンジン回転数を検出する回転数センサ、エンジンの冷却水温度を検出する水温センサ等のセンサ類が接続されている。

（コモンレール１の説明）
コモンレール１は、図３に示すように、内部に超高圧の燃料を蓄える略筒形状を呈するレール本体２０に、高圧ポンプ配管６およびインジェクタ配管７（外部配管の一例：以下、配管６、７と称す）を接続するための配管ジョイント２１と、レール本体２０をエンジン等の固定部材に装着するためのステー２２とを設けたものである。

レール本体２０は、略棒状を呈する例えば鉄系金属製であり、レール本体２０の略中心部には、図１に示すように、高圧燃料を蓄圧する蓄圧室２３が軸方向に貫通するように形成されている。なお、図１は、図３のＢ−Ｂ線に沿う断面図である。ここで、蓄圧室２３の軸芯は、レール本体２０の外径の中心であっても良いし、配管ジョイント２１とは異なる側に所定量オフセットされたものであっても良い。

レール本体２０には、径方向に複数の内外連通孔２４が形成されている。この複数の内外連通孔２４は、レール本体２０の軸方向に適切な間隔を隔てて配置された配管ジョイント２１の中心に穴空け加工したものである。各内外連通孔２４の奥側は、蓄圧室２３の内壁面に開口するものであり、各内外連通孔２４の外側は、配管ジョイント２１の先端中心部において開口する。具体的に、配管ジョイント２１の先端面には、配管６、７の先端に形成された先細テーパ面が差し込まれる略円錐テーパ形状を呈した受圧座面が形成されており、この受圧座面の底部において内外連通孔２４の外側が開口する。
なお、配管ジョイント２１の外周面には、配管６、７の接続端に設けられた配管ナットを締結するための雄ネジ２５が形成されている。

（実施例１の背景）
蓄圧室２３の内部には、高圧燃料が蓄圧されるため、蓄圧室２３の内周面には高い圧力が作用する。そして、蓄圧室２３の内周面に開口する交差孔には応力が集中する。この交差孔にかかる応力は、交差孔の径寸法が小さいほど大きくなる。このため、図１３に示すように、コモンレール１に伝播される圧力脈動を減衰するためのオリフィスαを穴開け加工によりレール本体２０に一体で設けるものは、交差孔の径寸法が小さくなるため、疲労強度上の安全率を確保するべく、蓄圧室２３の蓄圧値が比較的小さい（例えば、１８０ＭＰａ以下）ものに用いられる。
しかるに、近年、排気性能等を高めるために、蓄圧室２３の蓄圧圧力を超高圧（たとえば、１８０ＭＰａ以上）にする要求がある。

（実施例１の第１の特徴）
実施例１のコモンレール１は、蓄圧室２３の蓄圧圧力を超高圧（たとえば、１８０ＭＰａ以上）にするために、次の特徴を備えている。
（１）レール本体２０に形成された各内外連通孔２４は、外端から内端まで一定の穴径、あるいは図１に示すように配管ジョイント２１側が僅かに拡径して設けられたものであり、交差孔の径寸法は、オリフィス径より大きく設けられている。
（２）レール本体２０に形成された各内外連通孔２４の内部には、内外連通孔２４の燃料流路を絞るオリフィスが形成されたブッシュ３１が圧入されている（図２参照）。なお、ブッシュ３１の材質は限定されるものではなく、内外連通孔２４に圧入保持される硬度のものであり、例えば鉄系金属、銅、黄銅、アルミニウム等の金属によって形成されている。

（３）ブッシュ３１の内周には、内外連通孔２４の燃料流路を絞るオリフィスが２段（複数段の一例）形成されている。具体的に、ブッシュ３１には、内径寸法（オリフィス寸法）の小さい最小径オリフィス３２と、この最小径オリフィス３２より内径寸法（オリフィス寸法）が大きい隣接オリフィス３３とが設けられている。
（４）ブッシュ３１の外周は、内外連通孔２４に圧入される圧入部（大径部）３４と、内外連通孔２４より小径の非圧入部（小径部）３５の２段に形成されている。
（５）ブッシュ３１に設けられた最小径オリフィス３２と、圧入部３４とは、図２に示すように、軸方向（圧入方向：内外連通孔２４の軸方向）でオーバーラップしないようにズレて設けられている。即ち、圧入部３４の内周には最小径オリフィス３２が設けられておらず、非圧入部３５の内周に最小径オリフィス３２が設けられている。

（実施例１の第１の効果）
交差孔の径寸法は、内外連通孔２４の径寸法であり、オリフィス径よりも大きい。このように、交差孔の内径寸法をオリフィス径よりも大きくできるため、交差孔にかかる応力集中を緩和することができ、蓄圧室２３の蓄圧圧力が超高圧（たとえば、１８０ＭＰａ以上）であっても、疲労強度上の安全率を確保することができる。

一方、ブッシュ３１は、蓄圧室２３の圧力と外部圧力との差圧を受けても、内外連通孔２４から抜け出ることがないように、内外連通孔２４の内部に強固に圧入される。このため、圧入による歪により、圧入部３４の内周の隣接オリフィス３３の内径寸法が縮径する可能性がある。
しかし、最小径オリフィス３２は、圧入部３４に対して軸方向にオーバーラップしないようにズレているため、ブッシュ３１を内外連通孔２４の内部に強固に圧入しても、最小径オリフィス３２の内径寸法が圧入による歪によって縮径する不具合は生じない。
複数のオリフィスのうち、インジェクタ２の噴射特性に大きな影響を及ぼす最小径オリフィス３２の内径寸法が変化しないため、インジェクタ２の噴射特性が最小径オリフィス３２の縮径により変化する等の不具合を回避することができる。

（実施例１の第２の特徴）
実施例１のコモンレール１は、図１に示すように、ブッシュ３１の最小径オリフィス３２が、圧入部３４よりも蓄圧室２３側に配置されている。
これにより、配管６、７より伝播された圧力脈動が、隣接オリフィス３３（最小径オリフィス３２より径の大きいオリフィス）と、最小径オリフィス３２との２段で減衰されることになり、圧力脈動の減衰効果を高めることができる。

（実施例１の第３の特徴）
実施例１のブッシュ３１は、図２に示すように、最小径オリフィス３２と隣接オリフィス３３との移行部３６の外周面３７が、蓄圧室２３側へ縮径するテーパ面である。即ち、テーパ面の内径部分に最小径オリフィス３２と隣接オリフィス３３との移行部３６が設けられている。
このように設けられることにより、圧入部３４の内周側の最小肉厚を確保することができる。また、圧入部３４と最小径オリフィス３２との軸方向に、ズレ量Ｌ１が設けられるため、圧入部３４に生じる歪が最小径オリフィス３２に伝わることが防がれ、最小径オリフィス３２が変形するのを防ぐことができる。

（実施例１の第４の特徴）
実施例１のコモンレール１は、図１（ｂ）に示すように、圧入部３４と内外連通孔２４との圧入部位が、雄ネジ２５の蓄圧室２３側のネジ端（以下、奥端と称す）３８と軸方向にオーバーラップする。即ち、雄ネジ２５の奥端３８の内周部位に圧入部３４が圧入配置される構造を採用している。
これにより、雄ネジ２５の奥端３８の内周側に、ブッシュ３１の圧入部３４の肉厚が加わって、雄ネジ２５の奥端３８の内周側の肉厚が増加する。ここで、雄ネジ２５の奥端３８の部位は、配管ジョイント２１においてネジ強度が最も弱いネジ強度最弱点部である。このため、ネジ強度最弱点部の内径側にブッシュ３１の圧入部３４の肉厚が加わることにより、ネジ強度最弱点部の剛性が増すことになり、配管ジョイント２１の信頼性を高めることができる。

実施例２を図５を参照して説明する。なお、以下の各実施例において上記実施例１と同一符号は同一機能物を示すものである。
ブッシュ３１を、配管ジョイント２１の雄ネジ２５の内周部位に圧入する場合、雄ネジ２５の内周側の肉厚が薄いと、圧入による歪により雄ネジ２５が変形する可能性がある。雄ネジ２５が変形すると、配管６、７を配管ジョイント２１に固定するための配管ナットの締結に支障が生じる可能性がある。

そこで、実施例２のコモンレール１におけるブッシュ３１は、雄ネジ２５と軸方向においてオーバーラップしない位置にズレて圧入されている。具体的に、内外連通孔２４は、配管ジョイント２１側に、圧入部３４の外径寸法より大きい内径寸法の圧入逃がし径３９を備えており、配管ジョイント２１よりも奥側（蓄圧室２３側）のみに圧入部３４の外径寸法より圧入代分だけ小径の圧入径４０が設けられている。その結果、ブッシュ３１の圧入部３４は、雄ネジ２５より奥側の圧入径４０のみで圧入されることになり、ブッシュ３１が内外連通孔２４の内部に圧入された状態において、図５に示すように、雄ネジ２５の端と圧入部３４の外端とが軸方向にズレて、ズレ量Ｌ２が設定される。

このように設けられることにより、ブッシュ３１を内外連通孔２４の内部に強固に圧入しても、雄ネジ２５の内周と、圧入部３４により応力が生じる部分とが軸方向にズレるため、圧入による歪によって雄ネジ２５が変形する不具合が生じない。
これによって、ブッシュ３１を内外連通孔２４の内部に圧入しても、雄ネジ２５の変形が防がれることになり、配管６、７の締結に支障が生じる不具合がない。

また、この実施例２は、上記実施例１で示した第１〜第３の特徴を備え、第１〜第３の特徴による効果を奏することができる。
さらに、この実施例２では、ブッシュ３１のオリフィスの端部（この実施例では最小径オリフィス３２の端部）を蓄圧室２３の近くに配置する構造を採用している。
オリフィスの端部の容積を大きくすることで、圧力脈動の反射を弱める効果が得られるため、この実施例２のように、ブッシュ３１のオリフィスの端部を蓄圧室２３に接近させることで、インジェクタ配管７に反射する圧力脈動の減衰効果をより高めることができる。

次に、本発明が適用された例として、実施例３を図６を参照して説明する。
上記実施例２で示したように、圧力脈動の減衰効果を高める目的でブッシュ３１のオリフィスの端部を蓄圧室２３に接近させる場合、内外連通孔２４の奥側（蓄圧室２３側）にブッシュ３１を圧入する必要がある。その場合は、実施例２で示したように、内外連通孔２４の配管ジョイント２１側に圧入逃がし径３９を設けることで、ブッシュ３１の圧入作業が容易になる。

しかし、配管ジョイント２１側に圧入逃がし径３９を設けると、燃料の吐出圧や振動等の要因で、圧入径４０に圧入したブッシュ３１が抜け出る方向へ移動した場合、ブッシュ３１が完全に抜けるのは配管６、７によって防がれるものの、ブッシュ３１の圧入部３４が圧入逃がし径３９の範囲内となり、内外連通孔２４の内周面とブッシュ３１の外周面との間に軸方向に通じる隙間が生じる可能性がある。このように、内外連通孔２４の内周面とブッシュ３１の外周面との間に軸方向に通じる隙間が生じると、ブッシュ３１に設けたオリフィスが効果を失ってしまう。

そこで、この実施例３では、内外連通孔２４におけるブッシュ３１の挿入側（配管６、７が接続される側）に、圧入部３４の外径寸法より大きい内径寸法の圧入逃がし径３９を設けるが、上述した不具合を回避するために、
圧入部３４の軸方向長をＸ１、
配管ジョイント２１に取り付けられた配管６、７の端部から、圧入逃がし径３９に近い側の圧入径４０の端部までの長さをＸ２とした場合、
Ｘ１＞Ｘ２の関係を満足するように設けられている。
なお、配管６、７が取り付けられていない状態でＸ２を判断するために、圧入逃がし径３９の軸方向長（圧入逃がし径３９から圧入径４０への径変化範囲を含む）をＸ２に置き換えても良い。
具体的には、ブッシュ３１における圧入部３４を軸方向に長く設けることで、圧入逃がし径３９の長さを実施例２と同様に長く確保したまま、Ｘ１＞Ｘ２の関係を満足するように設けたものである。

言い換えると、
圧入後に移動が生じていない圧入部３４と圧入径４０の軸方向のオーバーラップ長をＹ１、
圧入後に移動が生じていないブッシュ３１の端部と配管６、７の端部の軸方向長をＹ２とした場合、
Ｙ１＞Ｙ２の関係に設けられる。

このように設けられることにより、圧入径４０に圧入されたブッシュ３１が何らかの要因で抜け出る側に移動し、ブッシュ３１が配管６、７の端部に当ったとしても、圧入部３４と圧入径４０は軸方向にオーバーラップした状態が保たれる。即ち、ブッシュ３１が何らかの要因で抜け出る側に移動しても、少なくても「Ｘ１−Ｘ２」以上、圧入部３４と圧入径４０は軸方向にオーバーラップする。
このように、ブッシュ３１が何らかの要因で抜け出る側に移動し、ブッシュ３１が配管６、７の端部に当たる最大移動量に達したとしても、圧入部３４と圧入径４０の軸方向のオーバーラップが保たれるため、内外連通孔２４の内周面とブッシュ３１の外周面との間に軸方向に通じる隙間が生じる不具合がない。
即ち、圧入径４０に圧入されたブッシュ３１が抜け出る側に移動したとしても、ブッシュ３１に設けたオリフィスの効果（最小径オリフィス３２等の効果）が失われない。

なお、比較のために、参考例としての実施例４を図７を参照して説明する。
上記実施例３ではＸ１＞Ｘ２の関係を満足することで、ブッシュ３１が抜け出る側に移動したとしても、ブッシュ３１に設けたオリフィスの効果が失われないようにした。
これに対し、この実施例４の内外連通孔２４は、図７に示すように、配管ジョイント２１側の端部の近傍まで、圧入部３４より小径の圧入径４０が設けられ、ブッシュ３１の挿入側に、圧入逃がし径３９を設けないものである。
これにより、圧入径４０に圧入されたブッシュ３１が抜け出る側に移動し、ブッシュ３１が配管６、７の端部に当ったとしても、圧入部３４と圧入径４０は軸方向にオーバーラップした状態が保たれ、上記実施例３と同様、ブッシュ３１に設けたオリフィスの効果（最小径オリフィス３２等の効果）が失われない。

なお、上記実施例１は、この実施例４と同様、内外連通孔２４におけるブッシュ３１の挿入側に圧入逃がし径３９を設けないものであり、配管ジョイント２１の端部の近傍まで圧入径が設けられるものである。このため、この実施例４と同様、ブッシュ３１が抜け出る側に移動したとしても、ブッシュ３１に設けたオリフィスの効果（最小径オリフィス３２等の効果）が失われない。

次に、本発明が適用された他の例として、実施例５を図８、図９を参照して説明する。
上記実施例３では、ブッシュ３１の圧入部３４を軸方向に長く設けることで、圧入逃がし径３９の長さを実施例２と同様に長く確保したまま、Ｘ１＞Ｘ２の関係を満足するように設けた。
これに対し、この実施例５は、圧入逃がし径３９の内部にブッシュ３１の抜けを防止する抜け止め部材４１を配置したものである。
この抜け止め部材４１は、圧入逃がし径３９の内側に保持され、且つ圧入逃がし径３９を通過する燃料の流れを阻害しないもので、且つ配管６、７およびブッシュ３１と軸方向に当接可能なものである。

抜け止め部材４１の具体的な一例を、図９を参照して説明する。
図９（ａ）、（ａ’）に示す抜け止め部材４１は、軸方向にスリット４１ａを備えた断面Ｃ字型の筒状のスプリングピンである。このスプリングピンは、自由長（外部負荷が加えられていない状態）の外径寸法が、圧入逃がし径３９の内径寸法よりも僅かに大径に設けられており、圧入逃がし径３９内に組付けると、スプリングピン自身の復元力により、スプリングピンが圧入逃がし径３９の内部に保持される。

図９（ｂ）、（ｂ’）に示す抜け止め部材４１は、円筒形状を呈したコーキングブッシュである。このコーキングブッシュは、外周面に１つまたは複数の突起４１ｂを備えており、圧入逃がし径３９内に組付けると、突起４１ｂが圧入逃がし径３９の内周面に強く当たり、コーキングブッシュが圧入逃がし径３９の内部に保持される。

この実施例５は、上述したように、内外連通孔２４におけるブッシュ３１の挿入側に、圧入部４０の外径寸法より大きい内径寸法の圧入逃がし径３９を備え、且つ圧入逃がし径３９の内部にブッシュ３１の抜け止め部材４１を配置したものであり、
圧入部３４の軸方向長をＸ１、
配管ジョイント２１に取り付けられた配管６、７の端部から、圧入逃がし径３９に近い側の圧入径４０の端部までの長さをＸ２、
抜け止め部材４１の軸方向長をＸ３とした場合、
Ｘ１＞Ｘ２−Ｘ３の関係に設けられる。
なお、配管６、７が取り付けられていない状態でＸ２を判断するために、圧入逃がし径３９の軸方向長（圧入逃がし径３９から圧入径４０への径変化範囲を含む）をＸ２に置き換えても良い。

言い換えると、
圧入後に移動が生じていない圧入部３４と圧入径４０の軸方向のオーバーラップ長をＹ１、
抜け止め部材４１と配管６、７の端部の軸方向長をＹ３、
抜け止め部材４１とブッシュ３１の端部の軸方向長をＹ４とした場合、
Ｙ１＞Ｙ３＋Ｙ４の関係に設けられる。

このように設けられることにより、圧入径４０に圧入されたブッシュ３１が何らかの要因で抜け出る側に移動し、ブッシュ３１が抜け止め部材４１を介して配管６、７の端部に当ったとしても、圧入部３４と圧入径４０は軸方向にオーバーラップした状態が保たれる。即ち、ブッシュ３１が何らかの要因で抜け出る側に移動しても、少なくても「Ｘ１−（Ｘ２−Ｘ３）」以上、圧入部３４と圧入径４０は軸方向にオーバーラップする。
このように、ブッシュ３１が何らかの要因で抜け出る側に移動し、ブッシュ３１が抜け止め部材４１を介して配管６、７の端部に当たる最大移動量に達したとしても、圧入部３４と圧入径４０の軸方向のオーバーラップが保たれるため、内外連通孔２４の内周面とブッシュ３１の外周面との間に軸方向に通じる隙間が生じる不具合がない。
即ち、圧入径４０に圧入されたブッシュ３１が抜け出る側に移動したとしても、ブッシュ３１に設けたオリフィスの効果（最小径オリフィス３２等の効果）が失われない。

（変形例）
上記の実施例では、ブッシュ３１の最小径オリフィス３２が、圧入部３４よりも蓄圧室２３側に配置される例を示したが、ブッシュ３１の圧入方向を逆にして、例えば図１０に示すように、ブッシュ３１の最小径オリフィス３２よりも、圧入部３４を蓄圧室２３側に配置しても良い。
上記の実施例では、最小径オリフィス３２と隣接オリフィス３３との移行部３６の外周面３７をテーパ面に設ける例を示したが、例えば図１１に示すように、段差部に設けても良い。あるいは、外周面３７を曲面に設けても良い。

上記の実施例では、ブッシュ３１に２段のオリフィス（最小径オリフィス３２と隣接オリフィス３３）を設ける例を示したが、例えば図１２に示すように、非圧入部３５の内側に第２隣接オリフィス４２を設けるなど、ブッシュ３１の内周に３段以上のオリフィスを設けても良い。
上記の実施例では、レール本体２０、配管ジョイント２１およびステー２２を鍛造により設けた鍛造タイプのコモンレール１を示したが、レール本体２０、配管ジョイント２１、ステー２２のうちの一部、あるいは３つを独立して設け、溶接等の接合技術により一体化した接合タイプのコモンレール１であっても良い。

コモンレールの断面図およびＡ部の拡大断面図である（実施例１）。ブッシュの断面図である（実施例１）。コモンレールの側面図である（実施例１）。蓄圧式燃料噴射装置のシステム構成図である（実施例１）。コモンレールの断面図である（実施例２）。コモンレールの断面図である（実施例３）。コモンレールの断面図である（実施例４）。コモンレールの断面図である（実施例５）。抜け止め部材の軸方向視図および側面図である（実施例５）。コモンレールの断面図である（変形例１）。ブッシュの断面図である（変形例２）。ブッシュの断面図である（変形例３）。コモンレールの断面図である（従来例）。

符号の説明

１コモンレール
６高圧ポンプ配管（外部配管）
７インジェクタ配管（外部配管）
２１配管ジョイント
２３蓄圧室
２４内外連通孔
２５雄ネジ
３１ブッシュ
３２最小径オリフィス
３３隣接オリフィス
３４圧入部
３５非圧入部
３６移行部
３７移行部の外周面
３８雄ネジの奥端（雄ネジの蓄圧室側のネジ端）
３９圧入逃がし径
４０圧入径
４１抜け止め部材

Claims

内部に高圧燃料を蓄圧する蓄圧室、
外周面に外部配管を接続するための雄ネジが形成された配管ジョイント、
この配管ジョイントの外端中心部と前記蓄圧室とを連通する内外連通孔、
およびこの内外連通孔の内部に圧入され、当該内外連通孔の燃料流路を絞るオリフィスが形成されたブッシュを備えるコモンレールにおいて、
前記ブッシュは、内周面に前記オリフィスが複数段形成されており、そのうちの最小径オリフィスと、前記内外連通孔内に圧入される圧入部とが、軸方向においてオーバーラップしないようにズレて設けられるとともに、前記最小径オリフィスが、前記圧入部よりも前記蓄圧室側に配置されており、
前記内外連通孔は、前記ブッシュが圧入された状態において、前記蓄圧室と前記ブッシュの前記蓄圧室側の先端部との間の内周面が、前記先端部より大なる内径でかつ段差を有しておらず、
前記内外連通孔における前記ブッシュの挿入側に、前記圧入部の外径寸法より大きく、前記ブッシュの全長よりも小さい内径寸法の圧入逃がし径を備えるとともに、この圧入逃がし径の奥方に前記圧入部の外径寸法より圧入代分だけ小径の圧入径を備え、
前記雄ネジは前記圧入逃がし径と軸方向にオーバーラップするように形成されていることを特徴とするコモンレール。
請求項１に記載のコモンレールにおいて、
前記最小径オリフィスと、この最小径オリフィスに隣接する隣接オリフィスとの移行部の外周面は、前記蓄圧室側へ縮径するテーパ面であることを特徴とするコモンレール。
請求項１または請求項２に記載のコモンレールにおいて、
前記圧入部と前記内外連通孔との圧入部位は、前記雄ネジの前記蓄圧室側のネジ端と軸方向にオーバーラップすることを特徴とするコモンレール。
請求項１または請求項２に記載のコモンレールにおいて、
前記ブッシュの圧入部は、前記雄ネジと軸方向にオーバーラップしない位置で前記内外連通孔に圧入されることを特徴とするコモンレール。
請求項１〜請求項４のいずれかに記載のコモンレールにおいて、
前記圧入部の軸方向長をＸ１、
前記配管ジョイントに取り付けられた前記外部配管の端部から、前記圧入逃がし径に近い側の前記圧入径の端部までの長さをＸ２とすると、
Ｘ１＞Ｘ２の関係に設けられることを特徴とするコモンレール。
請求項１〜請求項４のいずれかに記載のコモンレールにおいて、
前記圧入部の軸方向長をＸ１、
前記配管ジョイントに取り付けられた前記外部配管の端部から、前記圧入逃がし径に近い側の前記圧入径の端部までの長さをＸ２、
前記圧入逃がし径内に配置され、前記配管ジョイントに取り付けられた前記外部配管と前記ブッシュとに当接して、前記ブッシュの抜けを防止する抜け止め部材の軸方向長をＸ３とすると、
Ｘ１＞Ｘ２−Ｘ３の関係に設けられることを特徴とするコモンレール。