FR2845129A1 - Insert du type diode fluidique pour attenuer des ondes de pression, et rail commun equipe de tels inserts - Google Patents

Abstract

L'insert permet de réduire la propagation d'une onde de pression de l'aval vers l'amont d'un dispositif d'alimentation en carburant haute pression d'un système d'injection. L'insert (50) est globalement cylindrique par rapport à un axe central (A), et comporte un orifice (127) autour dudit axe central, ledit orifice comportant une première partie amont (128) et une deuxième partie aval (29) dans le sens de l'écoulement du carburant. Le diamètre de l'orifice dans ladite première partie amont est continûment et lentement réduit le long de l'axe central de l'amont vers l'aval, de manière à ne pas présenter d'angle vif, en particulier ni à une jonction amont ni à une jonction aval.

Description

La présente invention concerne un insert permettant de réduire la

propagation des ondes de pression dans un dispositif

d'alimentation en carburant haute pression d'un système d'injection.

Dans une disposition connue, un dispositif d'alimentation en 5 carburant haute pression comporte une pompe, permettant de fournir du carburant au dispositif d'alimentation et de maintenir une pression élevée à l'intérieur du dispositif d'alimentation, un rail commun, permettant d'accumuler un volume de carburant sous haute pression, et un système d'injection comportant un certain nombre d'injecteurs, permettant 10 respectivement d'injecter du carburant dans les cylindres du moteur. La pompe est connectée à une entrée du rail commun par l'intermédiaire d'une canalisation d'entrée. Les injecteurs sont respectivement connectés à des sorties du rail commun par l'intermédiaire de canalisations d'injection. De manière générale, les dispositifs d'alimentation en carburant haute pression des systèmes d'injection sont perturbés par des ondes de pression. Celles-ci sont générées principalement par l'ouverture et la fermeture rapide des vannes électro-hydrauliques qui équipent les injecteurs du système d'injection: l'ouverture créant une dépression 20 importante, la fermeture une surpression importante. Les ondes de

pression principales ainsi générées se propagent le long des canalisations d'injection à contre-courant, c'est-à-dire vers l'amont de l'écoulement principal. Elles se propagent ensuite dans le rail commun, puis soit dans la canalisation d'entrée vers la pompe, soit dans les autres canalisations 25 d'injection vers les autres injecteurs.

De plus, tout au long du dispositif d'alimentation, les ondes de pression principales subissent de multiples réflexions et transmissions qui donnent naissance à des ondes de pression secondaires. Finalement de multiples ondes de pression traversent le dispositif d'alimentation et 30 créent, en un point particulier, des fluctuations de pression autour d'une valeur de la pression correspondant à une pression de fonctionnement du

dispositif d'alimentation en carburant haute pression.

En particulier, au niveau de chacune des vannes électrohydrauliques équipant les injecteurs, la pression du carburant subit des 35 fluctuations. Au moment de l'ouverture de la vanne électro-hydraulique,

la pression du carburant n'est ainsi pas connue avec précision.

Le débit n'est donc pas connu avec précision. En conséquence, durant la période d'ouverture de la vanne électrohydraulique, la quantité de carburant injectée dans le cylindre n'est pas maîtrisée. D'autre part, ces fluctuations de pression peuvent perturber

les moments d'ouverture et de fermeture de la vanne électro-hydraulique.

Par exemple, une augmentation de la pression, au moment o la vanne est sensée se fermer, a pour conséquence que la vanne électrohydraulique subit une force supplémentaire s'opposant à sa fermeture. Le 10 temps de fermeture est donc plus long. Ainsi, les fluctuations de pression impliquent également que la période d'ouverture de la vanne équipant

l'injecteur n'est pas maîtrisée.

Ces fluctuations de pression au niveau de l'injecteur, et leurs conséquences sur le débit et la période d'injection, sont particulièrement 15 préjudiciables lorsqu'il s'agit d'un moteur à injections multiples. Dans ce cas, au cours d'un cycle du moteur, plusieurs courtes injections sont réalisées successivement, dans le but d'améliorer le rendement du moteur. L'utilisation d'un moteur à injections multiples nécessite la

maîtrise des paramètres de l'injection.

Des dispositifs sont connus qui permettent d'atténuer les ondes de pression générées par l'ouverture et la fermeture des vannes électrohydrauliques des injecteurs et se propageant à contre-courant de

l'écoulement principal.

En particulier, le document EP 780569 BI propose 25 l'adjonction de diaphragmes 25 (figure 2) aux différentes canalisations au niveau de l'entrée ou des sorties du rail commun. Le document US 2001/0009148 AI propose l'adjonction d'un insert 3b (figure 2) aux différentes canalisations au niveau des sorties du rail commun. Ces diaphragmes ou ces inserts possèdent un orifice cylindrique central dont 30 le diamètres est inférieur au diamètre de la canalisation. Ces éléments du type résistif sont symétriques. Une notion de perte de charge est introduite qui permet de mesurer la différence de pression statique entre deux points de l'écoulement. Dans le cas d'éléments résistifs symétriques, la perte de charge est identique quelle que soit l'orientation 35 de l'élément dans l'écoulement. Ainsi, si ces éléments symétriques permettent d'atténuer l'onde de pression d'aval vers l'amont, ils présentent le désavantage d'empêcher également l'écoulement principal du carburant de l'amont vers l'aval. Les injecteurs peuvent donc ne pas être alimentés correctement. De plus, la perte de charge occasionnée par cet orifice étant importante, la pression en aval du diaphragme ou de 5 l'insert est faible. Par conséquent, pour maintenir la pression de fonctionnement au niveau des vannes des injecteurs, le travail fourni par

la pompe doit être très élevé.

En amélioration, le document JP HEI 09-112380 propose un autre élément de type résistif mais asymétrique, appelé diode fluidique. 10 L'orifice asymétrie de la diode fluidique présente à la fois une grande résistance dans le sens de l'aval vers l'amont pour permettre de réduire les ondes de pression, et une résistance plus faible dans le sens de l'amont vers l'aval pour perturber le moins possible l'écoulement principal. Dans le document JP HEI 09-112380, l'orifice traversant 15 l'insert de part en part est constitué, dans le sens de l'écoulement, d'une première partie conique se resserrant, suivi par une deuxième partie cylindrique. Afin de réduire encore la perte de charge de cet élément dans le sens de l'écoulement, le document EP 1162364 Ai propose d'ajouter à l'orifice précédemment décrit une troisième partie conique 20 s'ouvrant dont l'angle au sommet est plus faible que l'angle au sommet de la première partie conique. En ce faisant, la perte de charge de l'insert dans le sens de l'écoulement est un peu améliorée, mais l'efficacité d'atténuation des ondes de pression remontant l'écoulement principal est réduite. Malgré cette géométrie particulière, la perte de charge dans

le sens de l'écoulement des diodes fluidiques selon l'art antérieur reste élevée. Ceci est d'autant plus désavantageux que les pressions d'injection demandées sont de plus en plus hautes et que les dispositifs d'alimentation en carburant haute pression des systèmes d'injection 30 travaillent à des pressions de fonctionnement de plus en plus hautes.

La présente invention a pour but de proposer un insert du type diode fluidique présentant une faible perte de charge dans le sens de l'écoulement principal, tout en conservant une grande efficacité

d'atténuation des ondes de pression.

La présente invention a pour but de proposer un insert muni d'une telle diode fluidique insérable facilement et à moindre cot sur les entrées et les sorties existantes des rails communs, des pompes ou des injecteurs. La présente invention a pour but secondaire de proposer un

rail commun dont les entrées et les sorties sont équipées de tels inserts.

La présente invention a pour objet un insert du type diode fluidique permettant de réduire la propagation des ondes de pression dans un dispositif d'alimentation en carburant haute pression d'un système d'injection, ledit insert étant globalement cylindrique par rapport à un axe central, comportant à chacune de ses extrémités axiales des 10 faces radiales, et comportant un orifice à symétrie cylindrique autour dudit axe central, ledit orifice comportant une première partie amont et une deuxième partie aval dans le sens de l'écoulement du carburant, caractérisée en ce que le diamètre de l'orifice dans ladite première partie amont est continment réduit le long de l'axe central de l'amont vers 15 l'aval, de manière lente par rapport aux caractéristiques de l'écoulement et de manière à ne pas présenter d'angle vif, en particulier ni à une jonction amont avec l'une desdites faces radiales de l'insert, ni à une

jonction aval avec la deuxième partie de l'orifice.

Dans un premier mode de réalisation la première partie 20 amont de l'orifice est générée par rotation autour de l'axe central d'un arc de cercle ayant rayon tangent à ladite une desdites faces radiales de l'insert, au niveau de la jonction amont, et tangent à une génératrice de la

deuxième partie de l'orifice, au niveau de la jonction aval.

De préférence, ladite deuxième partie aval de l'orifice 25 possède un diamètre caractéristique d, et ledit rayon R de l'arc de cercle

est supérieur ou au moins du même ordre de grandeur que d.

Dans un deuxième mode de réalisation, la première partie amont de l'orifice est générée par rotation autour de l'axe central d'un segment de droite faisant un angle as avec ledit axe central, prolongée par 30 un arc de cercle amont ayant un premier rayon et un premier centre tangent audit segment de droite, et prolongée par un arc de cercle aval (GI) ayant un deuxième rayon et un deuxième centre tangent audit segment de droite et tangent à la génératrice de la deuxième partie de

l'orifice, au niveau de la jonction aval.

De préférence, ladite deuxième partie aval de l'orifice possède un diamètre caractéristique d, et lesdits premier et deuxième

rayons sont supérieurs ou au moins du même ordre de grandeur que d.

Soit lesdits premier et deuxième centres sont situés du 5 même côté dudit segment de droite, et ledit arc de cercle amont est tangent à ladite une des surfaces radiales au niveau du point de jonction amont. Soit lesdits premier et deuxième centres sont situés de part et d'autre dudit segment de droite, et ledit arc de cercle amont est tangent 10 à une surface radialement intérieure d'un passage d'écoulement au niveau

du point de jonction amont.

De préférence l'insert selon l'invention possède un alésage selon l'axe central, d'un diamètre bien supérieur au diamètre de ladite deuxième partie aval de l'orifice, et débouchant sur la face radiale 15 arrière, de telle sorte que ledit insert possède une section transversale en

forme de U, dont la paroi du fond est munie dudit orifice.

De préférence, la surface radialement externe de l'insert est biseautée de manière à ce que le diamètre de ladite surface radialement

externe soit le plus faible au niveau de la paroi du fond de l'insert.

L'arête d'intersection entre la surface radiale avant et la

surface radialement externe est chanfreinée.

De préférence, l'insert selon l'invention est un acier dur.

L'invention a également pour objet un rail commun destiné à faire partie d'un dispositif d'alimentation haute pression de carburant 25 d'un système d'injection comprenant une pompe et un système d'injection ainsi qu'au moins une canalisation d'entrée apte à relier ladite pompe audit rail commun et au moins une canalisation d'injection apte à relier le rail commun audit système d'injection, ledit rail commun comportant au moins une entrée apte à être connectée à la au moins une canalisation 30 d'entrée et au moins une sortie apte à être connectée à la au moins une canalisation de sortie, caractérisé en ce que la au moins une entrée et la au moins une sortie sont respectivement équipées d'un insert tel que

défini ci-dessus.

L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, détails, 35 caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au

cours de la description suivante de différents modes de réalisation

particuliers de l'invention, donnés uniquement à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés. Sur ces dessins: - la figure 1 est une vue générale schématique d'un dispositif d'alimentation en carburant d'un système d'injection dans le cas d'un moteur diesel; - la figure 2 est un schéma de principe d'un premier mode de réalisation de l'orifice selon la présente invention; - la figure 3A est un schéma de principe d'un deuxième mode de réalisation de l'orifice selon la présente invention; - la figure 3B est un schéma de principe d'un troisième mode de réalisation de l'orifice selon la présente invention; - la figure 4 est une coupe transversale d'un premier mode de réalisation d'un insert selon la présente invention muni de l'orifice représenté sur la figure 3A et destiné à être inséré sur 15 une sortie du rail commun; - la figure 5 est une coupe transversale d'un deuxième mode de réalisation d'un insert selon la présente invention muni de l'orifice représenté sur la figure 3B et destiné à être inséré sur une sortie du rail commun; - la figure 6 est une coupe selon un plan contenant l'axe principal du rail commun et les axes des orifices de sortie et d'entrée du rail commun; et, - la figure 7 représente un insert selon la présente invention en

position sur l'entrée du rail commun représenté à la figure 6.

La figure 1 des dessins placés en annexe présente de manière schématique un système connu d'alimentation en carburant d'un

système d'injection.

Ce dispositif comporte une partie basse pression. Un réservoir 1 contient du carburant. Par exemple, pour un moteur diesel, ce 30 carburant est du gazol. Une canalisation aller basse pression 3 achemine le carburant vers la pompe 5. Le carburant est filtré au travers du filtre 4 placé le long de la canalisation aller basse pression 3. Une canalisation retour basse pression 6 permet de retourner un trop plein de carburant de

la pompe 5 vers le réservoir 1.

Le dispositif d'alimentation en carburant comporte une partie haute pression qui va maintenant être décrite. La pompe 5 comprime le carburant et l'injecte dans une canalisation d'entrée haute pression 7. Via la canalisation d'entrée haute pression 7 connectée à une entrée E d'un rail commun 8, le carburant est acheminé jusqu'à ce rail commun 8. Le rail commun 8 constitue une chambre d'accumulation de 5 carburant haute pression. Le carburant contenu dans le rail commun 8 est ensuite acheminé vers les différents injecteurs lOa-lOd du système d'injection. Ceci est réalisé au moyen des canalisations d'injection 9a-9d connectées respectivement à des sorties Sa-Sd du rail commun 8. Les vannes électrohydrauliques (non représentées) équipant les injecteurs 10 lOa-10d sont alors successivement actionnées afin d'injecter sous forme de fines gouttelettes une quantité définie de carburant dans les cylindres (non représentés) du moteur. Une canalisation de retour 1 1 permet de recycler le carburant qui n'a pas été injecté, en le faisant circuler des

injecteurs l Oa- 1 Od vers la pompe 5.

L'ouverture et-la fermeture des vannes électro-hydrauliques équipant les injecteurs lOa-10d sont commandées par un calculateur, le contrôleur moteur 20, via au moins une connexion d'actionnement 21a des injecteurs. De même, le point de fonctionnement de la pompe 5 est commandé par le contrôleur moteur 20 via une connexion 20 d'actionnement 21b de la pompe 5 et un actionneur 22. La pression dans

le rail commun est mesurée par un capteur 24 et le signal correspondant à cette mesure est acheminé vers le contrôleur moteur 20 via la connexion d'acquisition de la pression 23a. Le contrôleur moteur 20 est relié à d'autres capteurs (non représentés) via au moins une connexion 25 d'acquisition de données 23b.

Ainsi, en fonction de la pression régnant dans le rail commun 8 et d'autres paramètres, comme par exemple l'accélération que demande le conducteur du véhicule ou l'instant du cycle moteur auquel se situe le moteur, le contrôleur moteur 20 détermine d'une part la 30 pression de fonctionnement qui doit être atteinte dans le rail commun 8 et d'autre part, détermine les instants d'ouverture et de fermeture des vannes électro-hydrauliques de chacun des injecteurs lOa-10d. En conséquence, des signaux sont respectivement émis sur la connexion d'actionnement 23a de la pompe pour actionner la pompe 5 et la 35 connexion d'actionnement 23b des vannes pour actionner l'ouverture et

la fermeture des vannes électro-hydrauliques correspondantes.

La pression qui règne dans le rail commun est entre 200 et 2000 bars. Les fluctuations de pression peuvent atteindre une amplitude

de 300 bars.

La présente invention permettant de réduire les ondes de 5 pression est représentée de manière schématique sur la figure 2. En un point quelconque du dispositif d'alimentation en carburant haute pression du système d'injection, un élément de rétrécissement 26 de la section dtécoulement normal 25 peut être aménagé ou ajouté. Cet élément de rétrécissement 26, ou insert, comporte un orifice 27 ayant une symétrie 10 cylindrique autour d'un axe central A et présentant une asymétrie le long de l'axe central A. En suivant le sens de l'écoulement représenté par la flèche, l'orifice 27 comporte une première partie 28 en amont et une deuxième partie 29 en aval. L'orifice étant à symétrie cylindrique autour de l'axe central A, sa forme est obtenue par rotation autour de l'axe 15 central A d'une courbe génératrice HIJ: la courbe HI permettant de générer la première partie 28 de l'orifice 27; la courbe IJ permettant de générer la deuxième partie 29 de l'orifice 27. Dans l'exemple illustré sur

les figures, la courbe IJ est constituée par un segment de droite.

L'orifice 27 asymétrique a pour but de ne pas perturber 20 l'écoulement du carburant sous pression dans le sens de l'écoulement

indiqué par la flèche. En revanche, l'orifice 27 a pour but d'atténuer les ondes de pression qui remontent l'écoulement de l'aval vers l'amont.

L'élément de rétrécissement 26, au moyen de la géométrie particulière de l'orifice 27, est donc une diode fluidique. Nous allons maintenant décrire 25 la géométrie de l'orifice 27 en détails.

Un moyen simple et efficace d'atténuer les ondes de pression est de réduire fortement les dimensions de la section de l'écoulement. L'écoulement passe d'une section cylindrique normale 25 dont le diamètre vaut D, à une section cylindrique réduite 29 dont un 30 diamètre caractéristique vaut d. De plus, cette réduction de la section du passage d'écoulement est réalisée de manière brusque par rapport aux caractéristiques de l'écoulement. Une échelle caractéristique est donnée par la dimension d. Ainsi la variation de section doit se faire selon une longueur bien inférieure à d. En particulier, au point J de jonction de 35 l'orifice 27 avec la surface radiale aval de l'élément de rétrécissement 26, il est nécessaire de munir le dispositif d'un angle vif. Par exemple, si cet angle vif est arrondi, il possédera un rayon r d'un ordre de grandeur inférieur à d. Dans ces conditions la perte de charge de l'orifice 27 de

l'aval vers l'amont est importante.

Si l'orifice 27 n'était constitué que d'une portion cylindrique, 5 certes les ondes de pression seraient atténuées, mais l'écoulement principal le serait également. C'est la raison pour laquelle, l'orifice 27 comporte en sa partie amont une première partie 28 en forme d'entonnoir. Plus précisément, le point H est un point de jonction de la génératrice HI de la première partie 28 avec une face radiale d'extrémité i0 amont 30 de l'élément de réduction 26. Le point I est un point de

jonction de la génératrice HI de la première partie 28 de l'orifice 27 avec la génératrice IJ de la deuxième partie 29. Enfin, la génératrice HI est un arc de cercle de rayon R et de centre C. La première partie 28 de l'orifice adapte, de manière progressive ou lente, la section d'écoulement normal 15 25 de diamètre D à la deuxième partie 29 de l'orifice 27 de diamètre d.

Cette condition de progressivité de la variation du diamètre de la section du passage d'écoulement se traduit par le fait que le rayon R doit être supérieur ou au moins du même ordre de grandeur qu'une dimension caractéristique de l'écoulement qui, dans le cas considéré, n'est autre que 20 d. Donc R doit être supérieur ou tout au moins d'une dimension

équivalente à d.

De plus, la génératrice HI est tangente à la face radiale d'extrémité amont 30 au niveau du point de jonction H et est tangente à la génératrice IJ de la deuxième partie 29 au niveau du point I. Cette 25 géométrie particulière fait que la première partie 28 de l'orifice 27 ne présente aucun angle vif au sens d'une variation rapide de la géométrie de la paroi par rapport aux caractéristiques de l'écoulement. Il est connu que la couche limite d'un écoulement visqueux a tendance à se décoller de la paroi en ces points anguleux particuliers. Or le décollement de la 30 couche limite constitue un écart à l'écoulement laminaire recherché et

une source importante de frottements et donc de perte de charge.

La forme particulière de la première partie 28 de l'orifice 27 permet donc de guider les lignes de flux de l'écoulement et de les amener le plus doucement possible vers la deuxième partie 29 de l'orifice 27 de 35 section réduite. La variation lente du diamètre et l'absence d'angles vifs font que la perte de charge engendrée par la première section 28 est

réduite par rapport à l'art antérieur.

La figure 3 représente un autre mode de réalisation de la géométrie de la première partie 128 de l'orifice 127. Les éléments d'une 5 figure identiques à ceux d'une précédente figure sont repérés par un chiffre ou une référence identique à celui ou celle apparaissant sur cette précédente figure. Les éléments similaires sont, quant à eux, repéré par un chiffre augmenté d'une centaine par rapport à celui apparaissant sur la

précédente figure.

La génératrice HFGI de la première partie 128 comporte un segment de droite FG faisant un angle as avec l'axe central A. La génératrice HFGI de la première partie 128 comporte un premier arc de cercle de rayon RI et de centre Cl. Ce premier arc de cercle est tangent au segment de droite FG en F et tangente à la face radiale d'extrémité 15 amont 30 en H. La génératrice de la première partie 128 comporte enfin un deuxième arc de cercle de rayon R2 et de centre C2. Ce deuxième arc de cercle est tangent au segment de droite FG en G et tangente à la deuxième partie 29 de l'orifice 127 en I. Afin de limiter la perte de charge en faisant varier la section de la conduite de manière lente et 20 continue, la longueur du segment FG ainsi que les rayons RI et R2 sont respectivement supérieurs ou au moins du même ordre de grandeur que

la dimension caractéristique de l'écoulement d.

Sur la figure 3A, les centres CI et C2 des arcs de cercle de rayon RI et R2 se situent du même côté de la droite passant par les 25 points F et G. C'est par exemple le cas lorsque la première partie 128 de

l'orifice 127 vient se raccorder sur la face radiale d'extrémité amont 30.

Sur la figure 3B, un orifice 227, similaire à l'orifice 127 de

la figure 3A, est représenté. Il constitue un autre mode de réalisation.

L'unique différence entre ces orifices réside dans le fait que pour la 30 première partie 228 de l'orifice 227, les centres Cl' et C2' des arcs de cercle de rayon RI' et R2' se situent de part et d'autre de la droite passant par les points F et G. L'orifice 227 vient se raccorder sur la surface

intérieure de la section d'écoulement normal 25.

Afin d'atténuer les ondes de pression, nous allons 35 maintenant décrire des inserts comportant un orifice ayant la géométrie

dont il vient d'être question.

il La figure 4 représente un insert 50 selon la présente invention. Cet insert 50 est de forme globalement cylindrique autour d'un axe central A. L'insert 50 présente à chacune de ses extrémités axiales une face radiale avant 51 et une face radiale arrière 52. La face radiale 5 arrière 52 est percée d'un alésage 53 de diamètre D'. L'arête définie par la surface intérieure 56 de l'alésage 53 et la face radiale arrière 52 est chanfreinée et produit la surface 54. Ainsi, l'insert 50 présente une section transversale selon l'axe A en forme de U dont la paroi du fond 55

est munie de l'orifice 127 de la figure 3A.

Sur la figure 4, la première partie de l'orifice 127 débouche sur la face radiale avant 51, ce qui permet d'identifier la face radiale avant 51 avec la face radiale d'extrémité amont 30 de la figure 3A. Ainsi l'insert 50 est destiné à être orienté dans l'écoulement selon le sens de la flèche. La figure 5 présente un insert 150 similaire en tout point à l'insert 50 de la figure 4, excepté qu'il est muni d'un orifice identique à l'orifice 227 représenté sur la figure 3B: la première partie 228 de l'orifice 227 se raccorde sur la surface intérieure 56 de l'alésage 53. Ce qui permet d'identifier la surface intérieure de la section d'écoulement 20 normal 25 (figure 3B) avec la surface intérieure 56 de l'alésage 53. Ainsi l'insert 150 est destiné à être orienté dans l'écoulement selon le sens de la flèche. La surface radialement extérieure 60 de l'insert 50 (ou de l'insert 150) va maintenant être décrite en détails. La surface radialement 25 extérieure 60 présente une faible conicité avec un angle au sommet faible f de telle sorte qu'une section radiale de l'insert proche de la face radiale avant 51 possède un diamètre inférieur au diamètre d'une section radiale de l'insert proche de la face radiale arrière 52. De plus dans le mode de réalisation préféré de l'insert selon la présente invention, l'arête entre la 30 face radiale avant 51 et la surface radialement extérieure 60 de l'insert 50

est chanfreinée de manière à produire la surface chanfreinée avant 61.

De même, l'arête entre la face radiale arrière 52 et la surface radialement extérieure 60 de l'insert 50 est chanfreinée de manière à produire la

surface chanfreinée arrière 62.

En référence aux figures 6 et 7, la mise en position des

inserts va être expliquée.

La figure 6 présente, en coupe, un rail commun 8. Le rail commun 8 comporte un corps 70 globalement cylindrique. Le corps 70 est muni d'une chambre 71 s'étendant sur la quasi-totalité de la longueur du corps 70 et dont la forme est globalement cylindrique et coaxiale au 5 corps 70. Les extrémités axiales de la chambre 71 sont munies d'alésages 72 et 73. L'alésage 72 est taraudé et est apte à recevoir un capteur de pression (non représenté). L'alésage 73 est taraudé et reçoit un bouchon 74 de fermeture de la chambre 71. Le rail commun 8 comporte des moyens de fixation 74 permettant au rail commun 8 d'être fixé au 10 moteur. Le rail commun 8 comporte également des protubérances

cylindrique orthogonales à l'axe du corps 70 du rail commun 8 qui correspondent respectivement aux sorties Sa, Sb, Sc et Sd et à l'entrée E du rail commun 8. Les sorties Sa-Sd et l'entrée E sont respectivement munies de conduits cylindriques centraux de sortie 76a-76d et d'entrée 15 75 en communication fluidique avec la chambre 71 du rail commun 8.

Les sorties Sa-Sd et l'entrée E sont apte à être respectivement connectées à des conduits d'injection et d'entrée tels que ceux représentés sur la

figure 1.

Au niveau des sorties, les conduits de sortie 76a-76d sont 20 respectivement munis d'un insert 50 du type de celui représentés sur la figure 4. Au niveau de l'entrée, le conduit d'entrée E est muni d'un insert 150 du type de celui représenté sur la figure 5. Ce dernier arrangement va maintenant être décrit en détails en référence à la figure 7.

La figure 7 représente une vue agrandie de l'entrée E du rail 25 commun 8 tel que représenté sur la figure 6. L'entrée E comporte un

conduit d'entrée 75 de diamètre sensiblement égal à D'.

L'entrée E est muni d'un alésage 80 dont les dimensions permettent de recevoir l'insert 150. En particulier le diamètre de l'alésage 80 est légèrement inférieur au plus grand diamètre de l'insert 150. La 30 surface radialement extérieure 60 de l'insert 150 étant de forme

légèrement conique, le plus grand diamètre externe de l'insert 150 est obtenu par le diamètre d'une section radiale de l'extrémité proche de la face radiale arrière 52. L'insert 150, de plus grande dimension, est forcé dans l'alésage 80 au moyen d'un outil spécial. L'insert 150 arrache de la 35 matière sur la surface radialement interne 82 de l'alésage 80.

Eventuellement, les parois latérales de l'insert 150 se déforment et se rapprochent légèrement l'une de l'autre afin de permettre l'introduction et

la mise en position de l'insert dans l'alésage 80.

L'insert 150 est enfoncé jusqu'à ce que la face radiale avant 51 vienne en butée contre le fond 81 de l'alésage 80. En position, la 5 surface radialement extérieure 60, la surface chanfreinée 61 de l'insert 150 d'un côté et le fond 81 de l'alésage et la surface intérieure 82 de l'alésage 80 définissent un espace vide 83 annulaire. Cet espace vide est apte à recevoir des copeaux de matière arrachés à la surface intérieure 82 de l'alésage 80 lors de la mise en place de l'insert 150. Le fait, qu'en 10 position, la face radiale avant 51 soit bien en butée contre le fond 81 de l'alésage 80 assure que ces copeaux de matière ne sont pas entraînés dans

l'écoulement de carburant.

Afin de permettre la jonction étanche entre le conduit d'entrée 75 et l'extrémité en olive 90 de la canalisation d'entrée 107, 15 l'entrée E comporte une surface d'appuie 92. Un élément de serrage 93 maintient en contact étanche l'élément en olive 90 sur la surface d'appuie 92 par vissage sur un filet 94 placé sur la surface radialement extérieure de l'entrée E. Puisque l'insert 150 est destiné à être placé dans un 20 écoulement haute pression de carburant qui est un fluide visqueux, il doit résister à l'usure. C'est la raison pour laquelle l'insert est de préférence en

un acier dur.

Bien que l'invention ait été décrite en liaison avec un mode de réalisation particulier, il est bien évident qu'elle n'y est nullement 25 limitée à celui-ci et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le

cadre de l'invention.

Claims (12)

REVENDICATIONS

1. Insert du type diode fluidique permettant de réduire la propagation des ondes de pression dans un dispositif d'alimentation en carburant haute pression d'un système d'injection, ledit insert (26, 50, 5 150) étant globalement cylindrique par rapport à un axe central (A), comportant à chacune de ses extrémités axiales des faces radiales (30, 51) , et comportant un orifice (27, 127, 227) à symétrie cylindrique autour dudit axe central, ledit orifice comportant une première partie amont (28, 128, 228) et une deuxième partie aval (29) dans le sens de 10 l'écoulement du carburant, caractérisée en ce que le diamètre de l'orifice dans ladite première partie amont (28, 128, 228) est continment réduit le long de l'axe central (A) de l'amont vers l'aval, de manière lente par rapport aux caractéristiques de l'écoulement et de manière à ne pas présenter d'angle vif, en particulier ni à une jonction (H) amont avec 15 l'une desdites faces radiales de l'insert, ni à une jonction aval (I) avec la

deuxième partie de l'orifice.

2. Insert selon la revendication 1, caractérisé en ce que la première partie amont (28) de l'orifice (27) est générée par rotation autour de l'axe central (A) d'un arc de cercle (HI) ayant un rayon (R), 20 ledit arc de cercle (HI) étant tangent à ladite une desdites faces radiales (30) de l'insert (26), au niveau de la jonction amont (H), et tangent à une génératrice de la deuxième partie (29) de l'orifice, au niveau de la

jonction aval (1).

3. Insert selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite deuxième partie aval (29) de l'orifice (27) possède un diamètre caractéristique d, et que ledit rayon R de l'arc de cercle (HI) est supérieur

ou au moins du même ordre de grandeur que d.

4. Insert selon la revendication 1, caractérisé en ce que la première partie amont (128, 228) de l'orifice (127, 227) est générée par 30 rotation autour de l'axe central (A) d'un segment de droite (FG) faisant un angle a avec ledit axe central, prolongée par un arc de cercle amont (HF) ayant un premier rayon (RI, RI') et un premier centre (CI, Cl') et prolongée par un arc de cercle aval (GI) ayant un deuxième rayon (R2, R2') et un deuxième centre (C2, C2'), ledit arc de cercle amont (HF) 35 étant tangent audit segment de droite (FG), ledit arc de cercle aval (GI) étant tangent audit segment de droite et tangent à la génératrice de la

deuxième partie (29) de l'orifice, au niveau de la jonction aval (I).

5. Insert selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite deuxième partie aval (29) de l'orifice (127, 227) possède un 5 diamètre caractéristique d, et que lesdits premier et deuxième rayons (Ri, RI', R2, R2') sont supérieurs ou au moins du même ordre de

grandeur que d.

6. Insert selon la revendication 5, caractérisé en ce que lesdits premier et deuxième centres (Cl, C2) sont situés du même côté 10 dudit segment de droite (FG), et que ledit arc de cercle amont (HF) est tangent à ladite une des surfaces radiales (30) au niveau du point de

jonction amont (H).

7. Insert selon la revendication 5, caractérisé en ce que lesdits premier et deuxième centre (Cl, C2) sont situés de part et d'autre 15 dudit segment de droite (FG), et que ledit arc de cercle amont (HF) est tangent à une surface radialement intérieure d'un passage d'écoulement

au niveau du point de jonction amont (H).

8. Insert selon l'une des revendications 3, 6 et 7,

caractérisé en ce qu'il possède un alésage (53) selon l'axe central (A), 20 d'un diamètre (D') bien supérieur au diamètre (d) de ladite deuxième partie aval (29) de l'orifice (127, 227), et débouchant sur la face radiale arrière (52), de telle sorte que ledit insert possède une section transversale en forme de U, dont la paroi du fond (55) est munie dudit orifice.

9. Insert selon la revendication 8, caractérisé en ce que la surface radialement externe (60) de l'insert (50, 150) présente une légère conicité de manière à ce que le diamètre de ladite surface radialement

externe soit le plus faible au niveau de la paroi du fond (55) de l'insert.

10. Insert selon la revendication 9, caractérisé en ce que 30 l'arête d'intersection entre la surface radiale avant (51) et la surface

radialement externe (60) est chanfreinée.

11. Insert selon l'une des revendications 8 à 10, caractérisé

en ce que le matériau de l'insert (50, 150) est un acier dur.

12. Rail commun destiné à faire partie d'un dispositif 35 d'alimentation haute pression de carburant d'un système d'injection comprenant une pompe (5) et un système d'injection ainsi qu'au moins une canalisation d'entrée (7, 107) apte à relier ladite pompe audit rail commun et au moins une canalisation d'injection (9a-9d) apte à relier le rail commun audit système d'injection, ledit rail commun comportant au moins une entrée (E) apte à être connectée à ladite au moins une 5 canalisation d'entrée et au moins une sortie (Sa-Sd) apte à être connectée à ladite au moins une canalisation de sortie, caractérisé en ce que ladite au moins une entrée et ladite au moins une sortie sont respectivement

équipées d'un insert (50, 150) selon l'une des revendications 1 à 1.