JP4505966B2 - 耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼およびその製造方法 - Google Patents
耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4505966B2 JP4505966B2 JP2000273787A JP2000273787A JP4505966B2 JP 4505966 B2 JP4505966 B2 JP 4505966B2 JP 2000273787 A JP2000273787 A JP 2000273787A JP 2000273787 A JP2000273787 A JP 2000273787A JP 4505966 B2 JP4505966 B2 JP 4505966B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- resistance
- less
- corrosion resistance
- section steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、地中環境での耐食性（耐土壌腐食性）およびに耐震性に優れた圧延形鋼およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、建築構造物の基礎構造にはコンクリートが用いられてきたが、構造物の経済性向上と基礎工事工程の簡略化を目標に、鋼製地中梁による基礎構造が検討され、適用上の主な問題点として地中環境での耐食性（耐土壌腐食性）と耐震性が挙げられている。
【０００３】
土壌環境での鋼の腐食は軽微であるが、５０年以上の構造物の寿命に見合う耐久性が要求される。長期耐用性には土壌の性質が大きく影響し、埋設される土壌の性質によっては０．１５ｍｍ／年程度におよぶ孔食を生じることが知られている。
【０００４】
従来、地中に埋設する鋼構造物には、電気防食が主に用いられてきたが、その対象はパイプラインであり、建築物の基礎梁などの鋼構造物に適用しうる有効な防食技術は確立されていない。
【０００５】
土壌環境での鋼の腐食に関しては、鋼成分としてＣｒが有効なことが知られ、３％を超えて含有した場合、平均腐食量が低下すること、また、孔食に対してはＭｏ，Ｎｉ等の効果が知られている。
【０００６】
特開昭５８−２５４５８号公報には、海水,淡水、海洋大気、土壌に使用され得る鋼材として、Ｂｅ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ等を添加し、生成する錆の安定性を高める技術が記載されている。
【０００７】
特開平１０−１９５６０６号公報には、地中環境を含む種々の腐食環境における耐食性に優れ、酸洗性と加工性にも優れる鋼としてＣａおよびＭｇを添加した２〜９．９％Ｃｒ鋼が開示されている。
【０００８】
しかし、これらの先行技術には鋼構造物に使用した場合、必須となる溶接性および耐震性に関しては記載されていない。
【０００９】
特開平４−９９２８７号公報には、厳しい腐食環境の土壌に接して使用される鋼材に亜鉛鍍金を施す技術が開示されているが、大型構造物への亜鉛鍍金は大幅なコスト上昇をもたらし、実用的とは言い難い。
【００１０】
一方、近年、震災対策として鋼構造物の安全性の向上が要求され、鋼材自体の耐震性を向上させることが重要となってきている。現在、鋼材の製造方法としては制御圧延と制御冷却技術を組み合わせたＴＭＣＰが主流であり、機械的特性の向上と共に、合金元素の低減、熱処理の省略を可能とする技術として、厚板を中心に形鋼にも適用されている。
【００１１】
しかし、建築物の柱材として用いられている厚物のＨ形鋼にＴＭＣＰを適用する場合、圧延時での形状確保に主眼が置かれるため、材質のみに着目した製造条件が採用できず、耐震性の観点から十分な材質を得ることが出来ない場合もあった。
【００１２】
ＴＭＣＰによるＨ形鋼の製造技術に関する先行技術として特開平８−１９９２８９号公報、特開平８−１９９２９０号公報、特開平８−１９９２３３号公報等が挙げられる。
【００１３】
これらは、０．５〜１．５％のＣｒ，０．３〜１％のＣｕ，０〜１％のＮｉ等を含有する鋼を７５０〜１０５０℃の温度範囲で仕上圧延を終了させ、更に４００〜７００℃まで０．５〜１０℃／ｓで急冷する製造方法によって優れた強靭性と耐候性を有する鋼材を提供するものである。しかし、土壌腐食は考慮されておらず、フランジ各部位の材質均一性および耐震性も考慮されていない。
【００１４】
更に、フランジ厚の大きいＨ形鋼の制御圧延では、中心部より表面近傍の冷却速度が著しく増大するため、厚さ方向の強度差が問題となることがある。
【００１５】
鋼板の厚さ方向の強度差を低減する技術として特開平３−１８８２１６号公報、特開平１１−２７９６３６号公報、特開平１１−２７９６３７号公報に冷却を一旦中断し表面に生成した硬質のベイナイトを復熱により軟化させた後、再び冷却を開始することが記載されている。
【００１６】
しかし、これらに記載されている技術は、厚鋼板を対象にしたものであり、厚物Ｈ形鋼とは圧延時の加熱温度、冷却速度が大きく異なり、低温加熱あるいは高冷却速度における最適化を行うものである。
【００１７】
【発明が解決しようとする課題】
上述したように、建築物の基礎構造等に用いられる厚物Ｈ形鋼であって、耐土壌腐食性およびフランジ各部位の材質均一性に優れ、耐震性を有するものは開発されていない。
【００１８】
本発明は、以上の点に鑑みなされたもので、地中環境での耐食性（耐土壌腐食性）、および耐震性に優れる圧延形鋼およびその製造方法を提供することにある。
【００１９】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は、圧延Ｈ形鋼の耐土壌腐食性に及ぼす成分組成の影響を明らかにするため、地中梁など建築物の地中鋼構造物の周辺土壌が鋼材の耐食性、孔食に及ぼす影響について詳細に検討を行った。
【００２０】
その結果、地中梁など建築物の地中鋼構造物を埋め戻して埋設した場合は、パイプラインを埋め戻した場合と比較して通気性が良い土壌となること、そしてそのような土壌においては、Ｃｒを０．５％以上含有する鋼の場合、５０年以上の耐久性の指針である腐食速度０．０２ｍｍ／年の優れた耐食性が得られることを見出した。本発明で耐土壌腐食性とは、上述した通気性が良い土壌において良好な耐食性を有するものとする。
【００２１】
また、形鋼の耐震性に関して、本発明者らは、フランジ、ウエブの特性と耐座屈性の関係について検討を行い、耐食性形鋼の耐座屈特性がフランジの特性に支配され、ウエブの寄与は無視できるとの知見を得た。
【００２２】
更に、材質均一性に関しては、厚物圧延Ｈ形鋼の場合、形状確保の観点から加熱温度は１２００℃を超え、また、制御冷却時の平均冷却速度も一般的には５℃／ｓ未満となる。
【００２３】
そして、冷却を一旦停止した際の復熱も、厚鋼板のように単に両面から冷却される場合と異なり、ウエブの影響を複雑に受けるため、この部位を含むフランジ１／２Ｆの厚さ方向の材質均一性が特に重要となる。
【００２４】
本発明は、以上の知見を基に更に検討を加えてなされたものである。すなわち、本発明は、
１． 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１８％、Ｓｉ：０．０１〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：０．５〜２％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、下式で規定されるＰｃｍが０．２０以下の鋼よりなり、形鋼軸方向の引張試験におけるフランジの公称歪で５％までの加工硬化指数が０．２０以上であることを特徴とする耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼。
【００２５】
但し、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ
２． 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１８％、Ｓｉ：０．０１〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：０．５〜２％と、更にＣｕ：０．１〜１％、Ｎｉ：０．１〜２％、Ａｌ：０．１〜１．５％、およびＭｏ：０．１〜２％からなる群より選択される一種または二種以上と、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、下式で規定されるＰｃｍが０．２０以下の鋼よりなり、形鋼軸方向の引張試験におけるフランジの公称歪で５％までの加工硬化指数が０．２０以上であることを特徴とする耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼。
【００２６】
但し、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ
３． 質量％で、Ｎｂ：０．００５〜０．１％、Ｖ：０．００５〜０．３％、Ｔｉ：０．００３〜０．１％の一種または二種以上を含有する１または２記載の耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼。
【００２７】
４． １乃至３のいずれかに記載の化学成分を有する鋼をＡｒ3点以上で熱間圧延終了後、オーステナイトとフェライトの２相域から、６００℃以下まで３℃／ｓ以上で冷却することを特徴とする耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼の製造方法。
【００２８】
５． １乃至３のいずれかに記載の圧延形鋼を用いた地中埋設用鋼構造物。
【００２９】
【発明の実施の形態】
１．機械的性質
加工硬化指数：０．２０以上
本発明では、圧延Ｈ形鋼のフランジの公称歪で５％までの加工硬化指数を０．２０以上と規定する。
【００３０】
図１は、本発明範囲内の化学成分を有する０．１２Ｃ−１．１Ｍｎ−０．３２Ｃｕ−０．５５Ｃｒ系鋼を用い、フランジ、ウェブにおける公称歪で５％までの加工硬化指数（ｎ値）を種々変化させた耐食圧延Ｈ形鋼の耐座屈性を、図２に示す試験機を用いた圧縮試験により評価した結果を示す。
【００３１】
座屈発生限界歪はフランジの加工硬化指数を０．１４から０．２２に増加させた場合、１．７と大きくなるが、ウエブの加工硬化指数を同様に増加させても大きくならず、圧延Ｈ形鋼の耐座屈性はフランジの特性に支配され、ウエブの寄与は極めて小さいことが確認された。
【００３２】
図３は、フランジの加工硬化指数と座屈発生限界歪の関係を示すもので、フランジの加工硬化指数を０．２０とした場合、ウエブの特性に拘わらず座屈発生限界歪は０．８％以上と優れた特性が得られる。
【００３３】
このように、耐食圧延形鋼において、フランジの公称歪で５％までの加工硬化指数を０．２０以上とすることにより、ウェブの特性に拘わらず、耐座屈性が飛躍的に向上する。
【００３４】
２．成分組成
本発明は鉄基合金を対象とし、基本成分組成においては、Ｃｒ，Ｐｃｍを規定する。
【００３５】
Ｃｒ
Ｃｒは、鋼の表面に形成される酸化物皮膜に含有され、通気性の良い土壌環境において耐食性を示す。０．５％未満での添加ではその効果が十分でなく、一方、２％を超えて添加しても効果が飽和し、溶接性が劣化するので、０．５〜２％とする。
【００３６】
図４は、埋め戻した通気性のよい土壌環境における鋼の１年間における腐食量と鋼中Ｃｒ量の関係を示すもので、Ｃｒ量が０．５〜２％において最大腐食量は約０．０２ｍｍ／年で、約５０年寿命とされる地中構造物に必要とされる腐食代約１ｍｍを超えることはない。
【００３７】
図５に土中埋設試験方法を模式的に示す。試験材を屋外の通気性の良い埋め戻された土中またはｐＨ改良土に埋設後、６ヶ月,1年、2年、5年、１０年経過時に掘り起こし計測を行う。
【００３８】
Ｐｃｍ≦０．２０
Ｐｃｍは溶接性を示す指標で、０．２０を超える鋼では溶接性が低下するため、０．２０以下とする。特に溶接継手部の健全性が要求される鋼構造物の場合には溶接性の確保は重要である。
【００３９】
本発明では、上記範囲にＣｒ，Ｐｃｍを規定した鉄基合金でその目的とする特性を満足することが可能であるが、更にその特性を向上させる場合、Ｃｕ，Ｎｉ，Ａｌ，Ｍｏ、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉの一種または二種以上を規定する。
【００４０】
Ｃｕ
Ｃｕは、地中にＣｌイオンが含まれる場合に、孔食内部での金属の溶解速度を抑制し、孔食の伸展を抑える効果を有する。０．１％未満ではその効果が十分でなく、１％を超えて添加しても熱間加工時に表面われを生じるため、０．１〜１％とする。
【００４１】
Ｎｉ
Ｎｉは、Ｃｕと同様に地中にＣｌイオンが含まれる場合に、孔食内部での金属の溶解速度を抑制し、孔食の伸展を抑える効果を有する。含有量が０．１％未満ではその効果が十分でなく２％を超えて含有してもその効果は飽和し、経済性を損なうので、０．１〜２％とする。
【００４２】
尚、ＮｉはＣｕ含有材における熱間加工時の表面割れを抑制する効果があり、Ｃｕ含有量の１／２以上を含有することが好ましい。
【００４３】
Ａｌ
ＡｌはＣｒと同様な効果があり、Ｃｒに加えて更に含有することができる。０．１％未満の含有では効果が十分でなく、１．５％を超えると溶接時にスラグを多発し、作業性を低下させるため、１．５％以下とする。
【００４４】
Ｍｏ
Ｍｏは地中にＣｌイオンが含まれた場合、Ｃｒのみを含有した鋼で発生する孔食を抑制する効果があるため含有する。孔食内部での金属の溶解速度を抑制し、孔食の伸展を抑える効果を有する。
【００４５】
０．１％未満の含有では効果が十分でなく、２％を超えて含有すると溶接性を劣化させるため、０．１〜２％を含有する。
【００４６】
Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ
Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉは、鋼中のＣと炭化物を形成し、溶接性に及ぼすＣの影響を減少させることが可能であり、一定量以上の添加を選択できる。但し、Ｎｂは０．００５％、Ｖは０．００５％、Ｔｉは０．００３％のそれぞれの添加量未満では炭化物が十分生成せず、一方、Ｎｂは０．１％、Ｖは０．３％，Ｔｉは０．１％を超えて添加すると、炭化物の析出が過度となり、溶接時にクラックを生じやすくなるため、Ｎｂ：０．００５〜０．１％、Ｖ：０．００５〜０．３％、Ｔｉ：０．００３〜０．１％とする。
【００４７】
尚、鋼構造物に用いられる鋼として、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓは以下の量を含有することが好ましい。
【００４８】
Ｃ：０．０３〜０．１８％
Ｃは、鋼の強度を確保するために０．０３％以上添加するが、０．１８％を超えて多量に含有した場合、靭性あるいは溶接性が劣化するため、０．０３％以上、０．１８％以下（０．０３〜０．１８％）とする。
【００４９】
Ｓｉ：０．０１〜１．５％
Ｓｉは、脱酸のため必然的に含まれるが、強度を確保するため本発明では含有量を０．０１％以上とする。１．５％を超えるとＨＡＺ靭性及び溶接性が劣化するので、０．０１〜１．５％とする。
【００５０】
Ｍｎ：０．３〜２．０％
Ｍｎは、鋼材の強度・靭性を向上させ、赤熱脆性の原因となるＦｅＳの生成抑制のため、０．３％以上添加するが、２．０％を超えると焼入れ性を増加させ、溶接時に硬化相を生じ、割れ感受性が高くなるため、０．３〜２．０％とする。
【００５１】
Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下
Ｐ，Ｓは鋼中に混入する不純物として不可避的に存在するが、Ｐの低減は粒界破壊の防止に有効であり、Ｓの低減は溶接熱影響部の水素割れ防止に有効であるため、Ｐ，Ｓの含有範囲をそれぞれ０．０５％以下、０．０１％以下とする。
【００５２】
３．製造条件
本発明では、熱間圧延条件、冷却条件を以下のように規定する。これらの規定は少なくともフランジの製造において満足されていればよく、ウエブについては特にその製造条件を規定しない。
【００５３】
熱間圧延
熱間圧延は、仕上圧延温度がＡｒ3点未満ではフェライトの圧延による加工硬化のため、降伏点が上昇し、０．２０以上の加工硬化指数が得られない。このため仕上温度をＡｒ3点以上とする。
【００５４】
冷却条件
ミクロ組織をフェライトと硬質相の混合組織とし、加工硬化指数を０．２０以上とするため、圧延終了後、オーステナイトとフェライトの２相域から、６００℃以下まで、３℃／ｓｅｃ以上で冷却する。
【００５５】
【実施例】
表１に示す成分組成の鋼を圧延Ｈ形鋼とし、耐震性、耐土壌腐食性などの特性について調査を行った。
【００５６】
試験体は、３００×３００×１０×１５ｍｍ（ｂ／ｔf＝１０、但し、ｂ：フランジ幅の１／２，ｔf：フランジ厚さ）とし、長さ８００ｍｍの圧延Ｈ形鋼として圧縮試験に供した。
【００５７】
耐食性試験は、Ｃｌイオンを１０ｐｐｍ含み、ｐＨを調整した水溶液に試験片を１ヶ月浸漬した際の腐食速度で評価した。試験片は、フランジ部分より全厚×６０×５０（ｍｍ）の寸法で切り出し、表面機械研磨後、手研磨仕上げし、試験に供した。
【００５８】
表２に圧延Ｈ形鋼の製造条件、および特性試験の結果を示す。表中、耐座屈性の試験結果は、圧縮量が０．８％において局部座屈が、生じた場合、×印、生じなかった場合、○印とした。
【００５９】
耐座屈性は、本発明の範囲内となるフランジの加工硬化指数が０．２０以上となる実施例３，４，７，１０，１１，１４，１５，１７，１９，２１〜３１では局部座屈が生ぜず、良好な耐震性が得られた。
【００６０】
一方、フランジの加工硬化指数が０．２０未満となる実施例１，２，５，６，８，９，１２，１３，１６，１８，２０，３２では、局部座屈が生じた。
【００６１】
耐食性は、Ｃｒ量が本発明範囲外で少ない供試鋼１８による実施例３１以外、全ての実施例において最大腐食速度は０．０２ｍｍ／年を下回り、約５０年の寿命とされる地中構造物に必要な腐食代約１ｍｍが確保できることが確認された。
【００６２】
また、表２における溶接性は、溶接継手の靭性を評価するもので、市販の強度５０キロ級ワイヤを用い、電流６５０Ａ−電圧４０Ｖ−溶接速度４０ｃｍ／分により溶接した継手の衝撃特性により評価を行った。Ｖノッチ衝撃試験におけるノッチ位置はボンド部より２ｍｍとし、試験温度０℃で衝撃値を求めた。
【００６３】
その結果、Ｐｃｍが０．２２７で本発明範囲外となる実施例３０、Ｃｒ量が、本発明範囲外で多い実施例３２では得られた衝撃値は２０Ｊ以下と他の実施例と比較して著しく劣っていた。
【００６４】
【表１】
【００６５】
【表２】
【００６６】
【発明の効果】
本発明によれば、土壌環境で十分な耐食性を有し、且つ局部座屈が生じにくく優れた耐震性を有し、地中梁など建築物の地中鋼構造物に最適な圧延Ｈ形鋼が、生産性良く得られ、産業上極めて有用である。
【図面の簡単な説明】
【図１】座屈発生歪量に及ぼすフランジ、ウエブの加工硬化指数の影響を示す図。
【図２】耐座屈特性を評価する圧縮試験方法を模式的に示す図。
【図３】座屈発生限界歪みに及ぼすフランジの加工硬化指数の影響を示す図。
【図４】埋め戻された土壌における鋼材の腐食量に及ぼすＣｒ量に影響を示す図。
【図５】土中埋設試験方法を模式的に示す図。
【発明の属する技術分野】
本発明は、地中環境での耐食性（耐土壌腐食性）およびに耐震性に優れた圧延形鋼およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、建築構造物の基礎構造にはコンクリートが用いられてきたが、構造物の経済性向上と基礎工事工程の簡略化を目標に、鋼製地中梁による基礎構造が検討され、適用上の主な問題点として地中環境での耐食性（耐土壌腐食性）と耐震性が挙げられている。
【０００３】
土壌環境での鋼の腐食は軽微であるが、５０年以上の構造物の寿命に見合う耐久性が要求される。長期耐用性には土壌の性質が大きく影響し、埋設される土壌の性質によっては０．１５ｍｍ／年程度におよぶ孔食を生じることが知られている。
【０００４】
従来、地中に埋設する鋼構造物には、電気防食が主に用いられてきたが、その対象はパイプラインであり、建築物の基礎梁などの鋼構造物に適用しうる有効な防食技術は確立されていない。
【０００５】
土壌環境での鋼の腐食に関しては、鋼成分としてＣｒが有効なことが知られ、３％を超えて含有した場合、平均腐食量が低下すること、また、孔食に対してはＭｏ，Ｎｉ等の効果が知られている。
【０００６】
特開昭５８−２５４５８号公報には、海水,淡水、海洋大気、土壌に使用され得る鋼材として、Ｂｅ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ等を添加し、生成する錆の安定性を高める技術が記載されている。
【０００７】
特開平１０−１９５６０６号公報には、地中環境を含む種々の腐食環境における耐食性に優れ、酸洗性と加工性にも優れる鋼としてＣａおよびＭｇを添加した２〜９．９％Ｃｒ鋼が開示されている。
【０００８】
しかし、これらの先行技術には鋼構造物に使用した場合、必須となる溶接性および耐震性に関しては記載されていない。
【０００９】
特開平４−９９２８７号公報には、厳しい腐食環境の土壌に接して使用される鋼材に亜鉛鍍金を施す技術が開示されているが、大型構造物への亜鉛鍍金は大幅なコスト上昇をもたらし、実用的とは言い難い。
【００１０】
一方、近年、震災対策として鋼構造物の安全性の向上が要求され、鋼材自体の耐震性を向上させることが重要となってきている。現在、鋼材の製造方法としては制御圧延と制御冷却技術を組み合わせたＴＭＣＰが主流であり、機械的特性の向上と共に、合金元素の低減、熱処理の省略を可能とする技術として、厚板を中心に形鋼にも適用されている。
【００１１】
しかし、建築物の柱材として用いられている厚物のＨ形鋼にＴＭＣＰを適用する場合、圧延時での形状確保に主眼が置かれるため、材質のみに着目した製造条件が採用できず、耐震性の観点から十分な材質を得ることが出来ない場合もあった。
【００１２】
ＴＭＣＰによるＨ形鋼の製造技術に関する先行技術として特開平８−１９９２８９号公報、特開平８−１９９２９０号公報、特開平８−１９９２３３号公報等が挙げられる。
【００１３】
これらは、０．５〜１．５％のＣｒ，０．３〜１％のＣｕ，０〜１％のＮｉ等を含有する鋼を７５０〜１０５０℃の温度範囲で仕上圧延を終了させ、更に４００〜７００℃まで０．５〜１０℃／ｓで急冷する製造方法によって優れた強靭性と耐候性を有する鋼材を提供するものである。しかし、土壌腐食は考慮されておらず、フランジ各部位の材質均一性および耐震性も考慮されていない。
【００１４】
更に、フランジ厚の大きいＨ形鋼の制御圧延では、中心部より表面近傍の冷却速度が著しく増大するため、厚さ方向の強度差が問題となることがある。
【００１５】
鋼板の厚さ方向の強度差を低減する技術として特開平３−１８８２１６号公報、特開平１１−２７９６３６号公報、特開平１１−２７９６３７号公報に冷却を一旦中断し表面に生成した硬質のベイナイトを復熱により軟化させた後、再び冷却を開始することが記載されている。
【００１６】
しかし、これらに記載されている技術は、厚鋼板を対象にしたものであり、厚物Ｈ形鋼とは圧延時の加熱温度、冷却速度が大きく異なり、低温加熱あるいは高冷却速度における最適化を行うものである。
【００１７】
【発明が解決しようとする課題】
上述したように、建築物の基礎構造等に用いられる厚物Ｈ形鋼であって、耐土壌腐食性およびフランジ各部位の材質均一性に優れ、耐震性を有するものは開発されていない。
【００１８】
本発明は、以上の点に鑑みなされたもので、地中環境での耐食性（耐土壌腐食性）、および耐震性に優れる圧延形鋼およびその製造方法を提供することにある。
【００１９】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は、圧延Ｈ形鋼の耐土壌腐食性に及ぼす成分組成の影響を明らかにするため、地中梁など建築物の地中鋼構造物の周辺土壌が鋼材の耐食性、孔食に及ぼす影響について詳細に検討を行った。
【００２０】
その結果、地中梁など建築物の地中鋼構造物を埋め戻して埋設した場合は、パイプラインを埋め戻した場合と比較して通気性が良い土壌となること、そしてそのような土壌においては、Ｃｒを０．５％以上含有する鋼の場合、５０年以上の耐久性の指針である腐食速度０．０２ｍｍ／年の優れた耐食性が得られることを見出した。本発明で耐土壌腐食性とは、上述した通気性が良い土壌において良好な耐食性を有するものとする。
【００２１】
また、形鋼の耐震性に関して、本発明者らは、フランジ、ウエブの特性と耐座屈性の関係について検討を行い、耐食性形鋼の耐座屈特性がフランジの特性に支配され、ウエブの寄与は無視できるとの知見を得た。
【００２２】
更に、材質均一性に関しては、厚物圧延Ｈ形鋼の場合、形状確保の観点から加熱温度は１２００℃を超え、また、制御冷却時の平均冷却速度も一般的には５℃／ｓ未満となる。
【００２３】
そして、冷却を一旦停止した際の復熱も、厚鋼板のように単に両面から冷却される場合と異なり、ウエブの影響を複雑に受けるため、この部位を含むフランジ１／２Ｆの厚さ方向の材質均一性が特に重要となる。
【００２４】
本発明は、以上の知見を基に更に検討を加えてなされたものである。すなわち、本発明は、
１． 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１８％、Ｓｉ：０．０１〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：０．５〜２％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、下式で規定されるＰｃｍが０．２０以下の鋼よりなり、形鋼軸方向の引張試験におけるフランジの公称歪で５％までの加工硬化指数が０．２０以上であることを特徴とする耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼。
【００２５】
但し、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ
２． 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１８％、Ｓｉ：０．０１〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：０．５〜２％と、更にＣｕ：０．１〜１％、Ｎｉ：０．１〜２％、Ａｌ：０．１〜１．５％、およびＭｏ：０．１〜２％からなる群より選択される一種または二種以上と、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、下式で規定されるＰｃｍが０．２０以下の鋼よりなり、形鋼軸方向の引張試験におけるフランジの公称歪で５％までの加工硬化指数が０．２０以上であることを特徴とする耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼。
【００２６】
但し、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ
３． 質量％で、Ｎｂ：０．００５〜０．１％、Ｖ：０．００５〜０．３％、Ｔｉ：０．００３〜０．１％の一種または二種以上を含有する１または２記載の耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼。
【００２７】
４． １乃至３のいずれかに記載の化学成分を有する鋼をＡｒ3点以上で熱間圧延終了後、オーステナイトとフェライトの２相域から、６００℃以下まで３℃／ｓ以上で冷却することを特徴とする耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼の製造方法。
【００２８】
５． １乃至３のいずれかに記載の圧延形鋼を用いた地中埋設用鋼構造物。
【００２９】
【発明の実施の形態】
１．機械的性質
加工硬化指数：０．２０以上
本発明では、圧延Ｈ形鋼のフランジの公称歪で５％までの加工硬化指数を０．２０以上と規定する。
【００３０】
図１は、本発明範囲内の化学成分を有する０．１２Ｃ−１．１Ｍｎ−０．３２Ｃｕ−０．５５Ｃｒ系鋼を用い、フランジ、ウェブにおける公称歪で５％までの加工硬化指数（ｎ値）を種々変化させた耐食圧延Ｈ形鋼の耐座屈性を、図２に示す試験機を用いた圧縮試験により評価した結果を示す。
【００３１】
座屈発生限界歪はフランジの加工硬化指数を０．１４から０．２２に増加させた場合、１．７と大きくなるが、ウエブの加工硬化指数を同様に増加させても大きくならず、圧延Ｈ形鋼の耐座屈性はフランジの特性に支配され、ウエブの寄与は極めて小さいことが確認された。
【００３２】
図３は、フランジの加工硬化指数と座屈発生限界歪の関係を示すもので、フランジの加工硬化指数を０．２０とした場合、ウエブの特性に拘わらず座屈発生限界歪は０．８％以上と優れた特性が得られる。
【００３３】
このように、耐食圧延形鋼において、フランジの公称歪で５％までの加工硬化指数を０．２０以上とすることにより、ウェブの特性に拘わらず、耐座屈性が飛躍的に向上する。
【００３４】
２．成分組成
本発明は鉄基合金を対象とし、基本成分組成においては、Ｃｒ，Ｐｃｍを規定する。
【００３５】
Ｃｒ
Ｃｒは、鋼の表面に形成される酸化物皮膜に含有され、通気性の良い土壌環境において耐食性を示す。０．５％未満での添加ではその効果が十分でなく、一方、２％を超えて添加しても効果が飽和し、溶接性が劣化するので、０．５〜２％とする。
【００３６】
図４は、埋め戻した通気性のよい土壌環境における鋼の１年間における腐食量と鋼中Ｃｒ量の関係を示すもので、Ｃｒ量が０．５〜２％において最大腐食量は約０．０２ｍｍ／年で、約５０年寿命とされる地中構造物に必要とされる腐食代約１ｍｍを超えることはない。
【００３７】
図５に土中埋設試験方法を模式的に示す。試験材を屋外の通気性の良い埋め戻された土中またはｐＨ改良土に埋設後、６ヶ月,1年、2年、5年、１０年経過時に掘り起こし計測を行う。
【００３８】
Ｐｃｍ≦０．２０
Ｐｃｍは溶接性を示す指標で、０．２０を超える鋼では溶接性が低下するため、０．２０以下とする。特に溶接継手部の健全性が要求される鋼構造物の場合には溶接性の確保は重要である。
【００３９】
本発明では、上記範囲にＣｒ，Ｐｃｍを規定した鉄基合金でその目的とする特性を満足することが可能であるが、更にその特性を向上させる場合、Ｃｕ，Ｎｉ，Ａｌ，Ｍｏ、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉの一種または二種以上を規定する。
【００４０】
Ｃｕ
Ｃｕは、地中にＣｌイオンが含まれる場合に、孔食内部での金属の溶解速度を抑制し、孔食の伸展を抑える効果を有する。０．１％未満ではその効果が十分でなく、１％を超えて添加しても熱間加工時に表面われを生じるため、０．１〜１％とする。
【００４１】
Ｎｉ
Ｎｉは、Ｃｕと同様に地中にＣｌイオンが含まれる場合に、孔食内部での金属の溶解速度を抑制し、孔食の伸展を抑える効果を有する。含有量が０．１％未満ではその効果が十分でなく２％を超えて含有してもその効果は飽和し、経済性を損なうので、０．１〜２％とする。
【００４２】
尚、ＮｉはＣｕ含有材における熱間加工時の表面割れを抑制する効果があり、Ｃｕ含有量の１／２以上を含有することが好ましい。
【００４３】
Ａｌ
ＡｌはＣｒと同様な効果があり、Ｃｒに加えて更に含有することができる。０．１％未満の含有では効果が十分でなく、１．５％を超えると溶接時にスラグを多発し、作業性を低下させるため、１．５％以下とする。
【００４４】
Ｍｏ
Ｍｏは地中にＣｌイオンが含まれた場合、Ｃｒのみを含有した鋼で発生する孔食を抑制する効果があるため含有する。孔食内部での金属の溶解速度を抑制し、孔食の伸展を抑える効果を有する。
【００４５】
０．１％未満の含有では効果が十分でなく、２％を超えて含有すると溶接性を劣化させるため、０．１〜２％を含有する。
【００４６】
Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ
Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉは、鋼中のＣと炭化物を形成し、溶接性に及ぼすＣの影響を減少させることが可能であり、一定量以上の添加を選択できる。但し、Ｎｂは０．００５％、Ｖは０．００５％、Ｔｉは０．００３％のそれぞれの添加量未満では炭化物が十分生成せず、一方、Ｎｂは０．１％、Ｖは０．３％，Ｔｉは０．１％を超えて添加すると、炭化物の析出が過度となり、溶接時にクラックを生じやすくなるため、Ｎｂ：０．００５〜０．１％、Ｖ：０．００５〜０．３％、Ｔｉ：０．００３〜０．１％とする。
【００４７】
尚、鋼構造物に用いられる鋼として、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓは以下の量を含有することが好ましい。
【００４８】
Ｃ：０．０３〜０．１８％
Ｃは、鋼の強度を確保するために０．０３％以上添加するが、０．１８％を超えて多量に含有した場合、靭性あるいは溶接性が劣化するため、０．０３％以上、０．１８％以下（０．０３〜０．１８％）とする。
【００４９】
Ｓｉ：０．０１〜１．５％
Ｓｉは、脱酸のため必然的に含まれるが、強度を確保するため本発明では含有量を０．０１％以上とする。１．５％を超えるとＨＡＺ靭性及び溶接性が劣化するので、０．０１〜１．５％とする。
【００５０】
Ｍｎ：０．３〜２．０％
Ｍｎは、鋼材の強度・靭性を向上させ、赤熱脆性の原因となるＦｅＳの生成抑制のため、０．３％以上添加するが、２．０％を超えると焼入れ性を増加させ、溶接時に硬化相を生じ、割れ感受性が高くなるため、０．３〜２．０％とする。
【００５１】
Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下
Ｐ，Ｓは鋼中に混入する不純物として不可避的に存在するが、Ｐの低減は粒界破壊の防止に有効であり、Ｓの低減は溶接熱影響部の水素割れ防止に有効であるため、Ｐ，Ｓの含有範囲をそれぞれ０．０５％以下、０．０１％以下とする。
【００５２】
３．製造条件
本発明では、熱間圧延条件、冷却条件を以下のように規定する。これらの規定は少なくともフランジの製造において満足されていればよく、ウエブについては特にその製造条件を規定しない。
【００５３】
熱間圧延
熱間圧延は、仕上圧延温度がＡｒ3点未満ではフェライトの圧延による加工硬化のため、降伏点が上昇し、０．２０以上の加工硬化指数が得られない。このため仕上温度をＡｒ3点以上とする。
【００５４】
冷却条件
ミクロ組織をフェライトと硬質相の混合組織とし、加工硬化指数を０．２０以上とするため、圧延終了後、オーステナイトとフェライトの２相域から、６００℃以下まで、３℃／ｓｅｃ以上で冷却する。
【００５５】
【実施例】
表１に示す成分組成の鋼を圧延Ｈ形鋼とし、耐震性、耐土壌腐食性などの特性について調査を行った。
【００５６】
試験体は、３００×３００×１０×１５ｍｍ（ｂ／ｔf＝１０、但し、ｂ：フランジ幅の１／２，ｔf：フランジ厚さ）とし、長さ８００ｍｍの圧延Ｈ形鋼として圧縮試験に供した。
【００５７】
耐食性試験は、Ｃｌイオンを１０ｐｐｍ含み、ｐＨを調整した水溶液に試験片を１ヶ月浸漬した際の腐食速度で評価した。試験片は、フランジ部分より全厚×６０×５０（ｍｍ）の寸法で切り出し、表面機械研磨後、手研磨仕上げし、試験に供した。
【００５８】
表２に圧延Ｈ形鋼の製造条件、および特性試験の結果を示す。表中、耐座屈性の試験結果は、圧縮量が０．８％において局部座屈が、生じた場合、×印、生じなかった場合、○印とした。
【００５９】
耐座屈性は、本発明の範囲内となるフランジの加工硬化指数が０．２０以上となる実施例３，４，７，１０，１１，１４，１５，１７，１９，２１〜３１では局部座屈が生ぜず、良好な耐震性が得られた。
【００６０】
一方、フランジの加工硬化指数が０．２０未満となる実施例１，２，５，６，８，９，１２，１３，１６，１８，２０，３２では、局部座屈が生じた。
【００６１】
耐食性は、Ｃｒ量が本発明範囲外で少ない供試鋼１８による実施例３１以外、全ての実施例において最大腐食速度は０．０２ｍｍ／年を下回り、約５０年の寿命とされる地中構造物に必要な腐食代約１ｍｍが確保できることが確認された。
【００６２】
また、表２における溶接性は、溶接継手の靭性を評価するもので、市販の強度５０キロ級ワイヤを用い、電流６５０Ａ−電圧４０Ｖ−溶接速度４０ｃｍ／分により溶接した継手の衝撃特性により評価を行った。Ｖノッチ衝撃試験におけるノッチ位置はボンド部より２ｍｍとし、試験温度０℃で衝撃値を求めた。
【００６３】
その結果、Ｐｃｍが０．２２７で本発明範囲外となる実施例３０、Ｃｒ量が、本発明範囲外で多い実施例３２では得られた衝撃値は２０Ｊ以下と他の実施例と比較して著しく劣っていた。
【００６４】
【表１】
【表２】
【発明の効果】
本発明によれば、土壌環境で十分な耐食性を有し、且つ局部座屈が生じにくく優れた耐震性を有し、地中梁など建築物の地中鋼構造物に最適な圧延Ｈ形鋼が、生産性良く得られ、産業上極めて有用である。
【図面の簡単な説明】
【図１】座屈発生歪量に及ぼすフランジ、ウエブの加工硬化指数の影響を示す図。
【図２】耐座屈特性を評価する圧縮試験方法を模式的に示す図。
【図３】座屈発生限界歪みに及ぼすフランジの加工硬化指数の影響を示す図。
【図４】埋め戻された土壌における鋼材の腐食量に及ぼすＣｒ量に影響を示す図。
【図５】土中埋設試験方法を模式的に示す図。
Claims (5)
- 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１８％、Ｓｉ：０．０１〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：０．５〜２％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、下式で規定されるＰｃｍが０．２０以下の鋼よりなり、形鋼軸方向の引張試験におけるフランジの公称歪で５％までの加工硬化指数が０．２０以上であることを特徴とする耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼。
但し、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ - 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１８％、Ｓｉ：０．０１〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：０．５〜２％と、更にＣｕ：０．１〜１％、Ｎｉ：０．１〜２％、Ａｌ：０．１〜１．５％、およびＭｏ：０．１〜２％からなる群より選択される一種または二種以上と、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、下式で規定されるＰｃｍが０．２０以下の鋼よりなり、形鋼軸方向の引張試験におけるフランジの公称歪で５％までの加工硬化指数が０．２０以上であることを特徴とする耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼。
但し、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ - 質量％で、Ｎｂ：０．００５〜０．１％、Ｖ：０．００５〜０．３％、Ｔｉ：０．００３〜０．１％の一種または二種以上を含有する請求項１または２記載の耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼。
- 請求項１乃至３のいずれかに記載の化学成分を有する鋼をＡｒ3点以上で熱間圧延終了後、オーステナイトとフェライトの２相域から、６００℃以下まで３℃／ｓ以上で冷却することを特徴とする耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼の製造方法。
- 請求項１乃至３のいずれかに記載の圧延形鋼を用いた地中埋設用構造物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000273787A JP4505966B2 (ja) | 2000-09-08 | 2000-09-08 | 耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000273787A JP4505966B2 (ja) | 2000-09-08 | 2000-09-08 | 耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002080938A JP2002080938A (ja) | 2002-03-22 |
| JP4505966B2 true JP4505966B2 (ja) | 2010-07-21 |
Family
ID=18759660
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000273787A Expired - Fee Related JP4505966B2 (ja) | 2000-09-08 | 2000-09-08 | 耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4505966B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104630625B (zh) * | 2015-01-28 | 2017-05-17 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种耐低温热轧h型钢及其制备方法 |
| CN113604735B (zh) * | 2021-07-20 | 2022-07-12 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度420MPa级热轧耐低温H型钢及其制备方法 |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61130460A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-18 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 土中埋設環境での耐応力腐食割れ性に優れたラインパイプ用鋼 |
| JPH0356639A (ja) * | 1989-07-21 | 1991-03-12 | Kawasaki Steel Corp | 塗膜密着性に優れた熱延ｈ形鋼 |
| JPH08199289A (ja) * | 1995-01-30 | 1996-08-06 | Nippon Steel Corp | 表面性状の優れた高強度ｈ形鋼とその製造方法 |
| JPH09287083A (ja) * | 1996-04-19 | 1997-11-04 | Nippon Steel Corp | 石油タンク底板裏面の防食方法 |
| JPH10330877A (ja) * | 1997-06-02 | 1998-12-15 | Nkk Corp | 耐座屈特性に優れた鋼部材の製造方法 |
| JPH11193439A (ja) * | 1997-12-26 | 1999-07-21 | Nippon Steel Corp | 高い動的変形抵抗を有する良加工性高強度鋼板とその製造方法 |
| JP2000054079A (ja) * | 1998-08-11 | 2000-02-22 | Nippon Steel Corp | 耐食性に優れた地下埋設物の切断防護用鋼板 |
| JP2001011569A (ja) * | 1999-06-25 | 2001-01-16 | Nkk Corp | 地中埋設用鋼構造物および埋設工法 |
-
2000
- 2000-09-08 JP JP2000273787A patent/JP4505966B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61130460A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-18 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 土中埋設環境での耐応力腐食割れ性に優れたラインパイプ用鋼 |
| JPH0356639A (ja) * | 1989-07-21 | 1991-03-12 | Kawasaki Steel Corp | 塗膜密着性に優れた熱延ｈ形鋼 |
| JPH08199289A (ja) * | 1995-01-30 | 1996-08-06 | Nippon Steel Corp | 表面性状の優れた高強度ｈ形鋼とその製造方法 |
| JPH09287083A (ja) * | 1996-04-19 | 1997-11-04 | Nippon Steel Corp | 石油タンク底板裏面の防食方法 |
| JPH10330877A (ja) * | 1997-06-02 | 1998-12-15 | Nkk Corp | 耐座屈特性に優れた鋼部材の製造方法 |
| JPH11193439A (ja) * | 1997-12-26 | 1999-07-21 | Nippon Steel Corp | 高い動的変形抵抗を有する良加工性高強度鋼板とその製造方法 |
| JP2000054079A (ja) * | 1998-08-11 | 2000-02-22 | Nippon Steel Corp | 耐食性に優れた地下埋設物の切断防護用鋼板 |
| JP2001011569A (ja) * | 1999-06-25 | 2001-01-16 | Nkk Corp | 地中埋設用鋼構造物および埋設工法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2002080938A (ja) | 2002-03-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101261192B1 (ko) | 내간극 부식성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강 | |
| JP2002180187A (ja) | 日陰耐候性に優れた高強度・高靱性耐候性鋼 | |
| KR100831115B1 (ko) | 모재 및 용접부의 인성이 우수한 내식강 및 그 제조 방법 | |
| KR100361472B1 (ko) | 내마모성과 내피로특성이 우수한 구조용 강 및 그 제조 방법 | |
| EP1164204A1 (en) | Cu precipitation strengthened steel and method for producing the same | |
| JP4505966B2 (ja) | 耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼およびその製造方法 | |
| JP3214281B2 (ja) | 低温用建築鋼材 | |
| JP4317517B2 (ja) | 加工性・溶接熱影響部靭性に優れた高耐食性熱延鋼板およびその製造法 | |
| GB2168999A (en) | High toughness steel | |
| JP3828666B2 (ja) | 引張り強度が４９０Ｎ平方ｍｍ以上の曲げ加工性の良いトンネル支保工用Ｈ形鋼およびその製造方法 | |
| JPH0995731A (ja) | 低温用建築向け鋼材の製造方法 | |
| JP3260232B2 (ja) | 海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH1121623A (ja) | 耐候性に優れた低降伏比溶接構造用鋼材の製造方法 | |
| JP3139302B2 (ja) | 耐食性に優れた自動車用熱延鋼板の製造方法 | |
| JP7200588B2 (ja) | 油井用電縫鋼管およびその製造方法 | |
| JP3852279B2 (ja) | 耐震性に優れた圧延ｈ形鋼の製造方法 | |
| JP3546290B2 (ja) | 水中溶接性に優れる鋼矢板の製造方法 | |
| JPH1121622A (ja) | 耐候性に優れた低降伏比溶接構造用鋼材の製造方法 | |
| JPH0995730A (ja) | 低温用建築向け鋼材の製造方法 | |
| JPH11302795A (ja) | 建築構造用ステンレス鋼 | |
| JP7405246B2 (ja) | Ｈ形鋼 | |
| JP2001247935A (ja) | 耐震性および耐候性に優れた圧延形鋼とその製造方法 | |
| JP3353392B2 (ja) | 耐食性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 | |
| KR101442366B1 (ko) | 용접 변형이 작고 내식성이 우수한 강판 | |
| US20030044305A1 (en) | Cr containing steel for welded structure |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20070528 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20090715 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090728 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090925 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20100406 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20100419 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130514 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140514 Year of fee payment: 4 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |