JP3260232B2 - 海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法 - Google Patents
海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法Info
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- JP3260232B2 JP3260232B2 JP00541294A JP541294A JP3260232B2 JP 3260232 B2 JP3260232 B2 JP 3260232B2 JP 00541294 A JP00541294 A JP 00541294A JP 541294 A JP541294 A JP 541294A JP 3260232 B2 JP3260232 B2 JP 3260232B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は橋梁、建築などの鋼構造
物において、特に海岸地帯など塩素イオンの多い腐食環
境下で耐食性の要求される部材に使用される高耐候性ク
ラッド鋼板の製造方法に関するものである。
物において、特に海岸地帯など塩素イオンの多い腐食環
境下で耐食性の要求される部材に使用される高耐候性ク
ラッド鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より上記した用途に使用される構造
部材用には、比較的価格が安価である上、使用環境によ
り必要にして十分な耐食性を有するということで種々の
耐候性鋼が開発され、実用化されている。耐候性鋼は普
通鋼にＣｕ，Ｃｒ，Ｐなどを微量含有させたものであ
り、大気暴露によって鋼表面に形成される錆皮膜が高い
防食機能を有する安定錆となることが知られている。日
本工業規格にあるＪＩＳＧ３１１４；溶接構造用耐候性
熱間圧延鋼材及びＪＩＳ Ｇ３１２５；高耐候性圧延鋼
材はこれに相当する。
部材用には、比較的価格が安価である上、使用環境によ
り必要にして十分な耐食性を有するということで種々の
耐候性鋼が開発され、実用化されている。耐候性鋼は普
通鋼にＣｕ，Ｃｒ，Ｐなどを微量含有させたものであ
り、大気暴露によって鋼表面に形成される錆皮膜が高い
防食機能を有する安定錆となることが知られている。日
本工業規格にあるＪＩＳＧ３１１４；溶接構造用耐候性
熱間圧延鋼材及びＪＩＳ Ｇ３１２５；高耐候性圧延鋼
材はこれに相当する。
【０００３】上記従来技術における耐候性鋼は、大気腐
食環境において優れた耐食性を示すが、海岸地帯など特
に塩素イオンの多い腐食環境下では、普通鋼と耐食性は
殆ど変わらないことが指摘されている。このため、例え
ば橋梁などのような大規模な鋼構造物では腐食防止のた
めの塗装費用が莫大となる。一方、ステンレス鋼は、通
常１１％以上のＣｒを含有するため耐候性鋼に比べ遥か
に耐食性が優れているが価格が高価である。そこで、比
較的に安価な普通鋼や低合金鋼を母材とし、高価なステ
ンレス鋼を合わせ材とするクラッド鋼板が開発され、使
用されている。
食環境において優れた耐食性を示すが、海岸地帯など特
に塩素イオンの多い腐食環境下では、普通鋼と耐食性は
殆ど変わらないことが指摘されている。このため、例え
ば橋梁などのような大規模な鋼構造物では腐食防止のた
めの塗装費用が莫大となる。一方、ステンレス鋼は、通
常１１％以上のＣｒを含有するため耐候性鋼に比べ遥か
に耐食性が優れているが価格が高価である。そこで、比
較的に安価な普通鋼や低合金鋼を母材とし、高価なステ
ンレス鋼を合わせ材とするクラッド鋼板が開発され、使
用されている。
【０００４】このようなクラッド鋼板の製造法には、圧
延法、爆着法、鋳込み法、拡散法及び溶射法がある。例
えば、圧延法においては母材と合わせ材との密着性を確
保するために密着面の表面研磨、更には加熱・圧延時に
おける酸化を防止するための４周溶接並びに真空引きな
どの配慮がスラブ組立時に必要である。しかしながら、
これらの作業はコスト面に問題があり、また、密着面全
体の密度性の確保に問題があった。
延法、爆着法、鋳込み法、拡散法及び溶射法がある。例
えば、圧延法においては母材と合わせ材との密着性を確
保するために密着面の表面研磨、更には加熱・圧延時に
おける酸化を防止するための４周溶接並びに真空引きな
どの配慮がスラブ組立時に必要である。しかしながら、
これらの作業はコスト面に問題があり、また、密着面全
体の密度性の確保に問題があった。
【０００５】また、ステンレス鋼は塩素イオンの多い腐
食環境下では耐候性鋼のような全面腐食が起こらず、
「孔食」として良く知られている局部的な腐食が起きや
すい。この腐食形態は、一見軽度の腐食のように観察さ
れるが、腐食の発生した部分の侵食速度は全面腐食の起
きる耐候性鋼よりもむしろ速く、比較的短時間で貫通孔
を生じることすらある。これらのため、耐候性鋼と同様
の用途には供し得ないものであった。このような発想に
立って発明された鋼の例として、特開平５−０６９０８
９号、特開平５−１７７３０４号公報が公知である。
食環境下では耐候性鋼のような全面腐食が起こらず、
「孔食」として良く知られている局部的な腐食が起きや
すい。この腐食形態は、一見軽度の腐食のように観察さ
れるが、腐食の発生した部分の侵食速度は全面腐食の起
きる耐候性鋼よりもむしろ速く、比較的短時間で貫通孔
を生じることすらある。これらのため、耐候性鋼と同様
の用途には供し得ないものであった。このような発想に
立って発明された鋼の例として、特開平５−０６９０８
９号、特開平５−１７７３０４号公報が公知である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
のものは母材で不純物元素であるＰ，Ｓの含有量が制限
されておらず、優れた靭性を確保する点では十分とはい
えない。母材にＰ，Ｓの不純物元素が多量に含まれると
靭性が劣化する。特に、ＳはＭｎと結合して割れの起点
となり、更に単独でも粒界に偏析して脆化を促進させ
る。そのため靭性確保には極力その含有量を低く制限す
る。あるいは、ＭｎＳの形態制御をすることが必要であ
る。本発明は、ステンレス鋼やステンレスクラッド鋼に
比べ遥かに安価で、且つ、母材と合わせ材の密着性に優
れ、更に耐候性鋼に比し優れた耐食性を有し、靭性に優
れた高耐候性クラッド鋼板を提供することを目的とす
る。
のものは母材で不純物元素であるＰ，Ｓの含有量が制限
されておらず、優れた靭性を確保する点では十分とはい
えない。母材にＰ，Ｓの不純物元素が多量に含まれると
靭性が劣化する。特に、ＳはＭｎと結合して割れの起点
となり、更に単独でも粒界に偏析して脆化を促進させ
る。そのため靭性確保には極力その含有量を低く制限す
る。あるいは、ＭｎＳの形態制御をすることが必要であ
る。本発明は、ステンレス鋼やステンレスクラッド鋼に
比べ遥かに安価で、且つ、母材と合わせ材の密着性に優
れ、更に耐候性鋼に比し優れた耐食性を有し、靭性に優
れた高耐候性クラッド鋼板を提供することを目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、表層を耐全面
腐食性に優れていると同時に耐孔食性も優れた高Ｎｉ含
有鋼あるいはＣｕ−Ｎｉ含有鋼とし、溶接構造用鋼とし
て必要な諸特性（例えば、強度、靭性、溶接性）は内層
で有する複層鋳片を連続鋳造で製造し、該鋳片を熱間圧
延することにより、前記目的を達成するものである。な
お複層鋳片の連続鋳造としては、例えば特開昭６３−１
０８９４７号公報によるのが好ましい。
腐食性に優れていると同時に耐孔食性も優れた高Ｎｉ含
有鋼あるいはＣｕ−Ｎｉ含有鋼とし、溶接構造用鋼とし
て必要な諸特性（例えば、強度、靭性、溶接性）は内層
で有する複層鋳片を連続鋳造で製造し、該鋳片を熱間圧
延することにより、前記目的を達成するものである。な
お複層鋳片の連続鋳造としては、例えば特開昭６３−１
０８９４７号公報によるのが好ましい。
【０００８】本発明の要旨とするところは、内層部が重
量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：０．０３〜
０．３５％、Ｍｎ：０．１０〜１．８％、Ｐ：０．０１
５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．００５〜
０．０７％、更にＣｕ：０．０５〜２．０％、Ｎｉ：
０．０５〜２．０％、Ｃｒ：０．０５〜０．５％、Ｍ
ｏ：０．０５〜０．５％、Ｖ：０．０１〜０．１％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．０
３％、Ｂ：０．０００３〜０．００２０％、Ｃａ：０．
０００１〜０．００８０％、ＲＥＭ：０．０００１〜
０．００５０％を１種または２種以上含み、残部Ｆｅ及
び不可避的不純物からなる鋼を母材とし、表層部が重量
％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．０３〜０．３５
％、Ｍｎ：０．１０〜１．５％、Ｎｉ：３．０〜７．０
％、Ａｌ：０．００５〜０．０７０％、あるいは、Ｃ
ｕ：０．５〜２．０％、更に、Ｍｏ：０．０５〜２．０
％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％を１種または２種含
み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる合わせ材で被
覆した複層鋳片を連続鋳造で製造し、該鋳片を１０００
℃〜１３００℃に加熱し、次いで熱間圧延を仕上げ温度
６５０℃以上で行った後、空冷または水冷することを特
徴とする靭性に優れた海岸高耐候性クラッド鋼板の製造
方法である。
量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：０．０３〜
０．３５％、Ｍｎ：０．１０〜１．８％、Ｐ：０．０１
５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．００５〜
０．０７％、更にＣｕ：０．０５〜２．０％、Ｎｉ：
０．０５〜２．０％、Ｃｒ：０．０５〜０．５％、Ｍ
ｏ：０．０５〜０．５％、Ｖ：０．０１〜０．１％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．０
３％、Ｂ：０．０００３〜０．００２０％、Ｃａ：０．
０００１〜０．００８０％、ＲＥＭ：０．０００１〜
０．００５０％を１種または２種以上含み、残部Ｆｅ及
び不可避的不純物からなる鋼を母材とし、表層部が重量
％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．０３〜０．３５
％、Ｍｎ：０．１０〜１．５％、Ｎｉ：３．０〜７．０
％、Ａｌ：０．００５〜０．０７０％、あるいは、Ｃ
ｕ：０．５〜２．０％、更に、Ｍｏ：０．０５〜２．０
％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％を１種または２種含
み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる合わせ材で被
覆した複層鋳片を連続鋳造で製造し、該鋳片を１０００
℃〜１３００℃に加熱し、次いで熱間圧延を仕上げ温度
６５０℃以上で行った後、空冷または水冷することを特
徴とする靭性に優れた海岸高耐候性クラッド鋼板の製造
方法である。
【０００９】
【作用】以下に本発明を詳細に説明する。 （１）母材（内層部） Ｃ：Ｃは強度確保のために添加するが、０．０３％未満
ではその効果が不足し、０．２０％を超えると鋼材の靭
性と溶接性が劣化するので０．０３〜０．２０％とし
た。 Ｓｉ：Ｓｉは強度確保と脱酸のために０．０３％以上を
必要とするが０．３５％を超えると靭性が劣化するので
これを上限とした。 Ｍｎ：Ｍｎは強度確保のために０．１０％は必要で、
１．８％を超えると溶接性が劣化するので０．１０〜
１．８％に制約した。 Ｐ：Ｐは溶接性、低温靭性から０．０１５％以下に限定
したが低いほど好ましい。
ではその効果が不足し、０．２０％を超えると鋼材の靭
性と溶接性が劣化するので０．０３〜０．２０％とし
た。 Ｓｉ：Ｓｉは強度確保と脱酸のために０．０３％以上を
必要とするが０．３５％を超えると靭性が劣化するので
これを上限とした。 Ｍｎ：Ｍｎは強度確保のために０．１０％は必要で、
１．８％を超えると溶接性が劣化するので０．１０〜
１．８％に制約した。 Ｐ：Ｐは溶接性、低温靭性から０．０１５％以下に限定
したが低いほど好ましい。
【００１０】Ｓ：Ｓは低温靭性から０．０１０％以下に
限定したが低いほど好ましく、必要に応じてＭｎＳの形
態制御のためにＣａ，ＲＥＭを添加すれば更に有利にな
る。 Ａｌ：Ａｌは通常脱酸元素として用いられている０．０
０５〜０．０７０％の範囲とした。 更に、必要に応じて添加されるＣｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍ
ｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｂ，Ｃａ，ＲＥＭは強度上昇また
は靭性向上に有効な元素であり、その効果が不足しない
範囲として前記の量を下限とし、また溶接性を劣化しな
い範囲として前記の量を上限とした。
限定したが低いほど好ましく、必要に応じてＭｎＳの形
態制御のためにＣａ，ＲＥＭを添加すれば更に有利にな
る。 Ａｌ：Ａｌは通常脱酸元素として用いられている０．０
０５〜０．０７０％の範囲とした。 更に、必要に応じて添加されるＣｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍ
ｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｂ，Ｃａ，ＲＥＭは強度上昇また
は靭性向上に有効な元素であり、その効果が不足しない
範囲として前記の量を下限とし、また溶接性を劣化しな
い範囲として前記の量を上限とした。
【００１１】（２）合わせ材（表層部） Ｃ：Ｃは０．０８％を超えると耐食性が劣化するので
０．０８％以下に限定した。 Ｓｉ：Ｓｉは脱酸のために０．０３％以上を必要とする
が、０．３５％を超えると耐食性が劣化するので０．３
５％を上限とした。 Ｍｎ：Ｍｎは脱酸、脱硫効果のために０．１０％は必要
で、１．５０％を超えると溶接性が劣化するので、０．
１０〜１．５０％に制約した。 Ｎｉ：Ｎｉは耐食性を向上させる上で有効な元素である
が、単独で添加量が３％未満では効果がなく、確実な効
果を得るためには３．５％以上の添加が望ましい。一方
７．０％を超えると加工性の劣化を招くとともにコスト
アップの原因となるので７．０％を上限とした。また、
次に述べるＣｕの添加効果を助長する効果のある元素で
あるが、添加量が１％未満では効果がない。一方４．０
％を超えるとその効果が飽和するとともにコストアップ
の原因となるので４．０％を上限とした。
０．０８％以下に限定した。 Ｓｉ：Ｓｉは脱酸のために０．０３％以上を必要とする
が、０．３５％を超えると耐食性が劣化するので０．３
５％を上限とした。 Ｍｎ：Ｍｎは脱酸、脱硫効果のために０．１０％は必要
で、１．５０％を超えると溶接性が劣化するので、０．
１０〜１．５０％に制約した。 Ｎｉ：Ｎｉは耐食性を向上させる上で有効な元素である
が、単独で添加量が３％未満では効果がなく、確実な効
果を得るためには３．５％以上の添加が望ましい。一方
７．０％を超えると加工性の劣化を招くとともにコスト
アップの原因となるので７．０％を上限とした。また、
次に述べるＣｕの添加効果を助長する効果のある元素で
あるが、添加量が１％未満では効果がない。一方４．０
％を超えるとその効果が飽和するとともにコストアップ
の原因となるので４．０％を上限とした。
【００１２】Ｃｕ：ＣｕはＮｉと共存することにより耐
食性を向上させる元素である。その効果は０．５％以上
より現れる。また余り多く添加するとＣｕの微細析出が
鋼中に生じ、鋼表面においてミクロな電池を形成するた
め、鉄の腐食を促進する。この腐食促進が顕著になるの
は２．０％を超える場合であり、本発明ではこの値を上
限とした。 Ａｌ：Ａｌは通常脱酸元素として用いられている０．０
０５〜０．０７０％の範囲とした。 Ｍｏ，Ｃａは、更なる耐食性の向上を目的として添加さ
れる元素である。 Ｍｏ：Ｍｏは０．０５％以上添加すると、使用中に発生
した孔食中の局部的ｐＨの低下を抑制するメカニズムに
より孔食の成長を制御する効果があるが、その効果は
２．０％を超えると飽和するので０．０５〜２．０％の
範囲とした。 Ｃａ：Ｃａは０．００１％以上添加すると、鋼表面での
鋼材の溶解に伴うｐＨ低下を抑制し、鉄の溶解速度を抑
制するというメカニズムにより耐食性を向上させるが、
その効果は０．０１％で十分なので、その範囲を０．０
０１〜０．０１％とした。
食性を向上させる元素である。その効果は０．５％以上
より現れる。また余り多く添加するとＣｕの微細析出が
鋼中に生じ、鋼表面においてミクロな電池を形成するた
め、鉄の腐食を促進する。この腐食促進が顕著になるの
は２．０％を超える場合であり、本発明ではこの値を上
限とした。 Ａｌ：Ａｌは通常脱酸元素として用いられている０．０
０５〜０．０７０％の範囲とした。 Ｍｏ，Ｃａは、更なる耐食性の向上を目的として添加さ
れる元素である。 Ｍｏ：Ｍｏは０．０５％以上添加すると、使用中に発生
した孔食中の局部的ｐＨの低下を抑制するメカニズムに
より孔食の成長を制御する効果があるが、その効果は
２．０％を超えると飽和するので０．０５〜２．０％の
範囲とした。 Ｃａ：Ｃａは０．００１％以上添加すると、鋼表面での
鋼材の溶解に伴うｐＨ低下を抑制し、鉄の溶解速度を抑
制するというメカニズムにより耐食性を向上させるが、
その効果は０．０１％で十分なので、その範囲を０．０
０１〜０．０１％とした。
【００１３】（３）製造方法 連続鋳造により複層鋳片を製造し、該鋳片に熱間圧延を
施すため従来の大型鋼板の製造方法とプロセス的には相
違がなく、クラッド鋼製造時の準備工程を施す必要がな
く、量産、経済性の面から有利である。以下に、熱間圧
延以降の製造方法を限定する理由を述べる。まず、加熱
温度については、母材の靭性確保の点から初期オーステ
ナイト粒は細かい方が良く、このため加熱温度は低い方
が望ましい。加熱温度が１３００℃を超えると、オース
テナイト粒が粗大化して靭性を劣化させるので、上限を
１３００℃とした。また、その下限は合わせ材の溶体化
の点から１０００℃以上にすることが必要である。
施すため従来の大型鋼板の製造方法とプロセス的には相
違がなく、クラッド鋼製造時の準備工程を施す必要がな
く、量産、経済性の面から有利である。以下に、熱間圧
延以降の製造方法を限定する理由を述べる。まず、加熱
温度については、母材の靭性確保の点から初期オーステ
ナイト粒は細かい方が良く、このため加熱温度は低い方
が望ましい。加熱温度が１３００℃を超えると、オース
テナイト粒が粗大化して靭性を劣化させるので、上限を
１３００℃とした。また、その下限は合わせ材の溶体化
の点から１０００℃以上にすることが必要である。
【００１４】次に、仕上げ温度については述べる。仕上
げ温度が６５０℃未満になると、母材のフェライト組織
が加工を受け靭性が劣化し、また、同時に母材と合わせ
材の変形能の差が大きくなり、圧延後の鋼板形状が不良
となるので、下限は６５０℃とした。圧延終了後の冷却
に関しては、空冷あるいは水冷（加速冷却）のいずれの
プロセスを適用しても良い。
げ温度が６５０℃未満になると、母材のフェライト組織
が加工を受け靭性が劣化し、また、同時に母材と合わせ
材の変形能の差が大きくなり、圧延後の鋼板形状が不良
となるので、下限は６５０℃とした。圧延終了後の冷却
に関しては、空冷あるいは水冷（加速冷却）のいずれの
プロセスを適用しても良い。
【００１５】
【実施例】供試材の化学成分を表１に示し、加熱温度、
仕上げ温度、冷却条件を表２に、得られたクラッド鋼板
の強度、靭性、耐食性を合わせて表２に示す。
仕上げ温度、冷却条件を表２に、得られたクラッド鋼板
の強度、靭性、耐食性を合わせて表２に示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】表１においてＦ〜Ｘは本発明限定成分鋼、
Ａ〜Ｅは範囲外のものである。比較鋼のＡは表層成分が
ＪＩＳ Ｇ３１１４；溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材相
当のもの、ＢはＪＩＳ Ｇ３１２５；高耐候性圧延鋼材
相当のもの、Ｃはステンレス鋼並にＣｒ含有量が高いも
のである。
Ａ〜Ｅは範囲外のものである。比較鋼のＡは表層成分が
ＪＩＳ Ｇ３１１４；溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材相
当のもの、ＢはＪＩＳ Ｇ３１２５；高耐候性圧延鋼材
相当のもの、Ｃはステンレス鋼並にＣｒ含有量が高いも
のである。
【００２０】これらの複層鋳片を表２に示されるような
圧延条件に従って熱間圧延した。このようにして製造し
たクラッド鋼板の母材部分から試験片を切り出し、引張
試験及びシャルピー試験を行った。また、これらのクラ
ッド鋼を用いて耐候性試験を行った。耐候性試験は海岸
地帯などの特に塩素イオンの多い腐食環境を再現するた
め５％塩水を１日１回散布する促進耐候性試験（塩水散
布暴露試験）を１年間実施し、腐食減量及び孔食係数
（最大孔食深さ／板厚減少量）で評価を行った。これら
の結果を表２に合わせて示す。
圧延条件に従って熱間圧延した。このようにして製造し
たクラッド鋼板の母材部分から試験片を切り出し、引張
試験及びシャルピー試験を行った。また、これらのクラ
ッド鋼を用いて耐候性試験を行った。耐候性試験は海岸
地帯などの特に塩素イオンの多い腐食環境を再現するた
め５％塩水を１日１回散布する促進耐候性試験（塩水散
布暴露試験）を１年間実施し、腐食減量及び孔食係数
（最大孔食深さ／板厚減少量）で評価を行った。これら
の結果を表２に合わせて示す。
【００２１】表から明らかな通り、本発明法を適用して
得られたクラッド鋼板Ｆ１，Ｇ１，Ｈ１，Ｉ１，Ｊ１，
Ｋ１，Ｌ１，Ｍ１，Ｎ１，Ｏ１，Ｐ１，Ｑ１，Ｒ１，Ｓ
１，Ｔ１，Ｕ１，Ｖ１，Ｗ１，Ｘ１は比較例に比べいず
れも優れた耐食鋼並びに強度、靭性を有することが分か
る。これに対し、比較例のＡ１，Ｂ１，Ｄ１，Ｅ１は合
わせ材の組成が限定成分範囲外のため腐食減量が多く、
Ｃ１は孔食係数が大きい。また、いずれも母材のＰ，Ｓ
が限定範囲外のため靭性が低い。更に、比較例Ｆ２，Ｇ
２，Ｈ２は母材及び合わせ材の組成は本発明の限定成分
範囲であるが、Ｆ２は加熱温度、仕上げ温度が低いた
め、Ｇ２は加熱温度が高いため、Ｈ２は仕上げ温度が低
いため、いずれも靭性が低い。
得られたクラッド鋼板Ｆ１，Ｇ１，Ｈ１，Ｉ１，Ｊ１，
Ｋ１，Ｌ１，Ｍ１，Ｎ１，Ｏ１，Ｐ１，Ｑ１，Ｒ１，Ｓ
１，Ｔ１，Ｕ１，Ｖ１，Ｗ１，Ｘ１は比較例に比べいず
れも優れた耐食鋼並びに強度、靭性を有することが分か
る。これに対し、比較例のＡ１，Ｂ１，Ｄ１，Ｅ１は合
わせ材の組成が限定成分範囲外のため腐食減量が多く、
Ｃ１は孔食係数が大きい。また、いずれも母材のＰ，Ｓ
が限定範囲外のため靭性が低い。更に、比較例Ｆ２，Ｇ
２，Ｈ２は母材及び合わせ材の組成は本発明の限定成分
範囲であるが、Ｆ２は加熱温度、仕上げ温度が低いた
め、Ｇ２は加熱温度が高いため、Ｈ２は仕上げ温度が低
いため、いずれも靭性が低い。
【００２２】
【発明の効果】本発明は表層を耐全面腐食性及び耐孔食
性に優れた高含Ｎｉ鋼、内層を各種強度、靭性、溶接性
に応じた溶接構造用鋼とする複層鋳片を連続鋳造で製造
し、熱間圧延することにより、塩素イオンの多い腐食環
境下で高耐食性の要求使用される橋梁、建築などの構造
部材へ、ステンレス鋼やステンレス・クラッド鋼に比べ
安価で、且つ、従来の耐候性鋼より優れた耐食性を有
し、靭性の優れた高耐候性クラッド鋼板が提供でき、産
業上大きな効果を有するものであるといえる。
性に優れた高含Ｎｉ鋼、内層を各種強度、靭性、溶接性
に応じた溶接構造用鋼とする複層鋳片を連続鋳造で製造
し、熱間圧延することにより、塩素イオンの多い腐食環
境下で高耐食性の要求使用される橋梁、建築などの構造
部材へ、ステンレス鋼やステンレス・クラッド鋼に比べ
安価で、且つ、従来の耐候性鋼より優れた耐食性を有
し、靭性の優れた高耐候性クラッド鋼板が提供でき、産
業上大きな効果を有するものであるといえる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２１Ｄ 8/02 Ｃ２１Ｄ 8/02 Ｄ 9/00 9/00 Ｚ Ｃ２２Ｃ 38/54 Ｃ２２Ｃ 38/54 // Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ 38/00 ３０１Ｚ 38/08 38/08 (56)参考文献 特開 平５−177304（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−69089（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−229819（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−187738（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−240407（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−15412（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−337608（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−156409（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−256844（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−44402（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−43465（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−284941（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−194945（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/00 B21B 1/22 B32B 15/01 C22C 38/00 301 C22C 38/08 C21D 8/02 C21D 9/00
Claims (4)
- 【請求項１】 内層部が重量％で Ｃ ：０．０３〜０．２０％、 Ｓｉ：０．０３〜０．３５％、 Ｍｎ：０．１０〜１．８％、 Ｐ ：０．０１５％以下、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．０７％、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を母材とし、 表層部が重量％で Ｃ ：０．０８％以下、 Ｓｉ：０．０３〜０．３５％、 Ｍｎ：０．１０〜１．５％、 Ｎｉ：３．０〜７．０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７０％、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる合わせ材で被覆し
た複層鋳片を連続鋳造で製造し、該鋳片を１０００℃〜
１３００℃に加熱し、次いで熱間圧延を仕上げ温度６５
０℃以上で行った後、空冷または水冷することを特徴と
する海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 内層部が重量％で Ｃ ：０．０３〜０．２０％、 Ｓｉ：０．０３〜０．３５％、 Ｍｎ：０．１０〜１．８％、 Ｐ ：０．０１５％以下、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．０７０％、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を母材とし、 表層部が重量％で Ｃ ：０．０８％以下、 Ｓｉ：０．０３〜０．３５％、 Ｍｎ：０．１０〜１．５％、 Ｃｕ：０．５０〜２．０％、 Ｎｉ：１．０〜４．０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０７０％、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる合わせ材で被覆し
た複層鋳片を連続鋳造で製造し、該鋳片を１０００℃〜
１３００℃に加熱し、次いで熱間圧延を仕上げて温度６
５０℃以上で行った後、空冷または水冷することを特徴
とする海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 合わせ材中に更に、 Ｍｏ：０．０５〜２．０％、 Ｃａ：０．００１〜０．０１％ を１種または２種含むことを特徴とする請求項１または
２記載の海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 母材中に更に、 Ｃｕ：０．０５〜２．０％、 Ｎｉ：０．０５〜２．０％、 Ｃｒ：０．０５〜０．５％、 Ｍｏ：０．０５〜０．５％、 Ｖ ：０．０１〜０．１％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０３％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００２０％、 Ｃａ：０．０００１〜０．００８０％、 ＲＥＭ：０．０００１〜０．００５０％ を１種または２種以上含むことを特徴とする請求項１な
いし３のいずれかに記載の海岸高耐候性クラッド鋼板の
製造方法。
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| JP00541294A JP3260232B2 (ja) | 1993-03-15 | 1994-01-21 | 海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1994
- 1994-01-21 JP JP00541294A patent/JP3260232B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| EP3733893A4 (en) * | 2017-12-28 | 2020-11-25 | JFE Steel Corporation | LAMINATED STEEL PLATE |
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