JP3392154B2 - 耐火用高張力溶融Zn−A1合金めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
耐火用高張力溶融Zn−A1合金めっき鋼板の製造方法Info
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Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は建築・建材分野の構造物
に用いられる薄鋼板を対象とし、構造物の高強度化およ
び火災時において十分な強度を有する耐火用高張力溶融
Zn−Al合金めっき鋼板の製造方法に関する。
に用いられる薄鋼板を対象とし、構造物の高強度化およ
び火災時において十分な強度を有する耐火用高張力溶融
Zn−Al合金めっき鋼板の製造方法に関する。
【0002】
【従来技術】従来、鉄骨構造物に用いられるJIS規格
鋼材として、一般構造用圧延鋼板(G 3101)、溶
接構造用圧延鋼板(G 3106)、溶接構造用耐候性
熱間圧延鋼材(G 3106)、また構造用軽量型鋼や
構造用鋼管の素材として熱間圧延軟質鋼板(G 313
2)、溶融亜鉛めっき鋼板(G 3302)等が広く利
用されている。
鋼材として、一般構造用圧延鋼板(G 3101)、溶
接構造用圧延鋼板(G 3106)、溶接構造用耐候性
熱間圧延鋼材(G 3106)、また構造用軽量型鋼や
構造用鋼管の素材として熱間圧延軟質鋼板(G 313
2)、溶融亜鉛めっき鋼板(G 3302)等が広く利
用されている。
【0003】一方、火災時における安全性を確保するた
め、火災時にも鋼材温度が350℃を超えないよう耐火
被覆を施すことが義務づけられているが、鋼材の高温強
度が確保される場合には、無被覆で鋼材を使用すること
も可能となる。そこで、高温においても高い耐力を有す
る鋼材の使用が種々検討されている。
め、火災時にも鋼材温度が350℃を超えないよう耐火
被覆を施すことが義務づけられているが、鋼材の高温強
度が確保される場合には、無被覆で鋼材を使用すること
も可能となる。そこで、高温においても高い耐力を有す
る鋼材の使用が種々検討されている。
【0004】鋼材の高温強度については、古くから調べ
られており、ボイラー用鋼板あるいは圧力容器用鋼板と
して規格化されているが、これらは高温で数万時間とい
った長時間使用の場合の強度、すなわちクリープ強度の
高い鋼材であり、本発明で問題としている強度は火災時
の数時間以内の強度である。上記の高温用鋼板は常温に
おける強度が高すぎるため冷間加工性が、さらに溶接性
が構造用鋼板にくらべ大幅に劣ることから適用できな
い。
られており、ボイラー用鋼板あるいは圧力容器用鋼板と
して規格化されているが、これらは高温で数万時間とい
った長時間使用の場合の強度、すなわちクリープ強度の
高い鋼材であり、本発明で問題としている強度は火災時
の数時間以内の強度である。上記の高温用鋼板は常温に
おける強度が高すぎるため冷間加工性が、さらに溶接性
が構造用鋼板にくらべ大幅に劣ることから適用できな
い。
【0005】従来の高張力鋼板は母材の金属組織の変化
により、高温強度を確保することが難しく、このような
観点から例えば本発明と目的(用途)を同じとする耐火
用の高温強度を高めた建築用の亜鉛めっき鋼板として特
開平2−197520号、特開平2−254117号が
ある。特開平2−197520号、特開平2−2541
17号ともTi、Nbを添加したIF鋼(Inters
titial Free Steel)にCuを含有さ
せたもので、常温強度はCuの固溶強化で、高温強度を
Cuのクラスターないし析出によって強化しているもの
である。
により、高温強度を確保することが難しく、このような
観点から例えば本発明と目的(用途)を同じとする耐火
用の高温強度を高めた建築用の亜鉛めっき鋼板として特
開平2−197520号、特開平2−254117号が
ある。特開平2−197520号、特開平2−2541
17号ともTi、Nbを添加したIF鋼(Inters
titial Free Steel)にCuを含有さ
せたもので、常温強度はCuの固溶強化で、高温強度を
Cuのクラスターないし析出によって強化しているもの
である。
【0006】高温強度をCuのクラスターないし析出に
よって強化することは有効な技術であるが、これらは5
00℃付近の温度で最も効果を発揮するもので高温の6
00℃では析出Cu粒子の凝集化が進むため効果が小さ
くなる。このため、さらに多量のCuを必要とする。C
uの析出によって高温強度を高めるためには熱間圧延終
了段階でCuを固溶させるため、極低温巻取り(450
℃以下)が必要であるが、450℃以下の巻取りを行う
と板形状確保が困難となる。また、極低温巻取りを行っ
てCuを固溶させても溶融めっき工程にかける加熱によ
って一部もしくは大部分Cuが析出してしまい高温強度
を高める効果が小さくなることはいなめない。鋼にCu
を多量に含有させると、熱間圧延時に高温割れが生じる
が、この高温割れを防止するために、ほぼ同量の高価な
金属であるNiの含有が必要となる。さらにIF鋼をベ
ースとしているため製鋼脱炭を必要とし、製造コスト上
昇を招く等の欠点を有している。
よって強化することは有効な技術であるが、これらは5
00℃付近の温度で最も効果を発揮するもので高温の6
00℃では析出Cu粒子の凝集化が進むため効果が小さ
くなる。このため、さらに多量のCuを必要とする。C
uの析出によって高温強度を高めるためには熱間圧延終
了段階でCuを固溶させるため、極低温巻取り(450
℃以下)が必要であるが、450℃以下の巻取りを行う
と板形状確保が困難となる。また、極低温巻取りを行っ
てCuを固溶させても溶融めっき工程にかける加熱によ
って一部もしくは大部分Cuが析出してしまい高温強度
を高める効果が小さくなることはいなめない。鋼にCu
を多量に含有させると、熱間圧延時に高温割れが生じる
が、この高温割れを防止するために、ほぼ同量の高価な
金属であるNiの含有が必要となる。さらにIF鋼をベ
ースとしているため製鋼脱炭を必要とし、製造コスト上
昇を招く等の欠点を有している。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、高温
特性、軽量鉄骨等への成形加工性、母材の耐食性に優
れ、さらに製鋼工程、熱間圧延工程に特別な手段を使用
せず、普通鋼に近い鋼組成で、経済的に優れた耐火用高
張力溶融Zn−Al合金めっき鋼板の製造方法の提供に
ある。
特性、軽量鉄骨等への成形加工性、母材の耐食性に優
れ、さらに製鋼工程、熱間圧延工程に特別な手段を使用
せず、普通鋼に近い鋼組成で、経済的に優れた耐火用高
張力溶融Zn−Al合金めっき鋼板の製造方法の提供に
ある。
【0008】
【問題を解決しようとする手段】本発明者らは、600
℃での鋼板強度に及ぼす化学組成、製造条件について種
々検討した結果、普通鋼に近い組成系においてMo添加
あるいはW添加およびTi、Vの複合添加が極めて有効
で、600℃での降伏強度が室温の降伏強度の0.6以
上となる鋼板の製造方法を見出した。
℃での鋼板強度に及ぼす化学組成、製造条件について種
々検討した結果、普通鋼に近い組成系においてMo添加
あるいはW添加およびTi、Vの複合添加が極めて有効
で、600℃での降伏強度が室温の降伏強度の0.6以
上となる鋼板の製造方法を見出した。
【0009】本発明はこの知見に基づいてなされたもの
で、 (1)重量%でC:0.05〜0.25、Si:1.5
以下、Mn:0.95〜2.5、P:0.1以下、S:
0.02以下、Al:0.005〜0.1、Mo:0.
05〜1.0、残部が鉄および不可避的不純物からなる
鋼を熱間圧延し、酸洗後、連続溶融めっき設備における
加熱還元を450〜950℃の温度で行い、引き続いて
溶融Zn−Al合金めっきを施すことを特徴とする耐火
用高張力溶融Zn−Al合金めっき鋼板の製造方法、
で、 (1)重量%でC:0.05〜0.25、Si:1.5
以下、Mn:0.95〜2.5、P:0.1以下、S:
0.02以下、Al:0.005〜0.1、Mo:0.
05〜1.0、残部が鉄および不可避的不純物からなる
鋼を熱間圧延し、酸洗後、連続溶融めっき設備における
加熱還元を450〜950℃の温度で行い、引き続いて
溶融Zn−Al合金めっきを施すことを特徴とする耐火
用高張力溶融Zn−Al合金めっき鋼板の製造方法、
【0010】(2)重量%でC:0.05〜0.25、
Si:1.5以下、Mn:0.95〜2.5、P:0.
1以下、S:0.02以下、Al:0.005〜0.
1、W:0.01〜1.0、残部が鉄および不可避的不
純物からなる鋼を熱間圧延し、酸洗後、連続溶融めっき
設備における加熱還元を450〜950℃の温度で行
い、引き続いて溶融Zn−Al合金めっきを施すことを
特徴とする耐火用高張力溶融Zn−Al合金めっき鋼板
の製造方法、
Si:1.5以下、Mn:0.95〜2.5、P:0.
1以下、S:0.02以下、Al:0.005〜0.
1、W:0.01〜1.0、残部が鉄および不可避的不
純物からなる鋼を熱間圧延し、酸洗後、連続溶融めっき
設備における加熱還元を450〜950℃の温度で行
い、引き続いて溶融Zn−Al合金めっきを施すことを
特徴とする耐火用高張力溶融Zn−Al合金めっき鋼板
の製造方法、
【0011】(3)重量%でC:0.05〜0.25、
Si:1.5以下、Mn:0.95〜2.5、P:0.
1以下、S:0.02以下、Al:0.005〜0.
1、Mo:0.05〜1.0に加えてCr:0.05〜
3.0、W:0.01〜1.0、Ti:0.005〜
0.2、V:0.005〜0.2、B:0.0003〜
0.003のうち一種もしくは二種以上含有し、残部が
鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、酸洗
後、連続溶融めっき設備における加熱還元を450〜9
50℃の温度で行い、引き続いて溶融Zn−Al合金め
っきを施すことを特徴とする耐火用高張力溶融Zn−A
l合金めっき鋼板の製造方法、及び
Si:1.5以下、Mn:0.95〜2.5、P:0.
1以下、S:0.02以下、Al:0.005〜0.
1、Mo:0.05〜1.0に加えてCr:0.05〜
3.0、W:0.01〜1.0、Ti:0.005〜
0.2、V:0.005〜0.2、B:0.0003〜
0.003のうち一種もしくは二種以上含有し、残部が
鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、酸洗
後、連続溶融めっき設備における加熱還元を450〜9
50℃の温度で行い、引き続いて溶融Zn−Al合金め
っきを施すことを特徴とする耐火用高張力溶融Zn−A
l合金めっき鋼板の製造方法、及び
【0012】(4)重量%でC:0.05〜0.25、
Si:1.5以下、Mn:0.95〜2.5、P:0.
1以下、S:0.02以下、Al:0.005〜0.
1、Mo:0.05〜1.0、Cu:0.05〜0.6
に加えて、Ni:0.05〜0.6、W:0.01〜
1.0、Ti:0.005〜0.2、V:0.005〜
0.2、B:0.0003〜0.003のうち一種もし
くは二種以上含有し、残部が鉄および不可避的不純物か
らなる鋼を熱間圧延し、酸洗後、連続溶融めっき設備に
おける加熱還元を450〜950℃の温度で行い、引き
続いて溶融Zn−Al合金めっきを施すことを特徴とす
る耐火用高張力溶融Zn−Al合金めっき鋼板の製造方
法を提供する。
Si:1.5以下、Mn:0.95〜2.5、P:0.
1以下、S:0.02以下、Al:0.005〜0.
1、Mo:0.05〜1.0、Cu:0.05〜0.6
に加えて、Ni:0.05〜0.6、W:0.01〜
1.0、Ti:0.005〜0.2、V:0.005〜
0.2、B:0.0003〜0.003のうち一種もし
くは二種以上含有し、残部が鉄および不可避的不純物か
らなる鋼を熱間圧延し、酸洗後、連続溶融めっき設備に
おける加熱還元を450〜950℃の温度で行い、引き
続いて溶融Zn−Al合金めっきを施すことを特徴とす
る耐火用高張力溶融Zn−Al合金めっき鋼板の製造方
法を提供する。
【0013】まず、この発明において組成を上記の範囲
に限定した理由について説明する。Cは、所定の強度を
確保するために添加するが、0.05%未満ではその添
加効果に乏しく、一方、0.25%を超えると加工性、
溶接性および靭性に劣るため0.05〜0.25%に限
定した。
に限定した理由について説明する。Cは、所定の強度を
確保するために添加するが、0.05%未満ではその添
加効果に乏しく、一方、0.25%を超えると加工性、
溶接性および靭性に劣るため0.05〜0.25%に限
定した。
【0014】Siは、強度向上元素として有効である
が、本発明者らの研究によれば連続溶Zn−Al合金め
っき設備に通板した場合に鋼中のSi含有量が約0.1
%を超えると不めっきが生じる。ただし、連続溶融めっ
き設備への通板に先立って、Fe系の電気めっきを施し
ておけばこの問題は解消される。しかし、Siが1.5
%を超えると硬質となり延性が劣化し、また、靭性に劣
るため1.5%以下に限定した。
が、本発明者らの研究によれば連続溶Zn−Al合金め
っき設備に通板した場合に鋼中のSi含有量が約0.1
%を超えると不めっきが生じる。ただし、連続溶融めっ
き設備への通板に先立って、Fe系の電気めっきを施し
ておけばこの問題は解消される。しかし、Siが1.5
%を超えると硬質となり延性が劣化し、また、靭性に劣
るため1.5%以下に限定した。
【0015】Mnは、製鋼時の脱酸剤として、また、不
純物であるSによる熱間脆性を防止するのに有効であ
る。一方、鋼の強度を向上させるにも望ましい元素であ
る。そのために0.95%以上必要である。しかし、
2.5%を超えると延性、靭性に劣る。このため0.9
5〜2.5%に限定した。
純物であるSによる熱間脆性を防止するのに有効であ
る。一方、鋼の強度を向上させるにも望ましい元素であ
る。そのために0.95%以上必要である。しかし、
2.5%を超えると延性、靭性に劣る。このため0.9
5〜2.5%に限定した。
【0016】Pは、強度向上元素として有効であり、C
uとの相互作用で耐食性の向上をもたらすが、0.1%
を超える添加は脆化を助長させるので0.1%以下とす
る。
uとの相互作用で耐食性の向上をもたらすが、0.1%
を超える添加は脆化を助長させるので0.1%以下とす
る。
【0017】Sは、母材鋼にとって本質的に有害な元素
であり少ないほど望ましいが、本発明の場合、0.02
%までは許容できるので0.02%以下とした。
であり少ないほど望ましいが、本発明の場合、0.02
%までは許容できるので0.02%以下とした。
【0018】Alは、脱酸剤としての役割を果たすのみ
ならず、鋼中のNをAlNとして固定する働きがある。
このためには0.005%以上が必要であるが、0.1
%を超えると介在物が増大し、加工性および表面品質を
劣化させるので、下限を0.005%、上限を0.1%
とした。
ならず、鋼中のNをAlNとして固定する働きがある。
このためには0.005%以上が必要であるが、0.1
%を超えると介在物が増大し、加工性および表面品質を
劣化させるので、下限を0.005%、上限を0.1%
とした。
【0019】Mo、Wは、鋼中に固溶し、あるいは炭化
物を析出し、鋼材の高温強度を向上させる効果を有す
る。このような効果を得るためにはMoは0.05%以
上、Wは0.01%以上の添加を必要とするが、1.0
%を超えて添加しても添加に見合った効果が得られな
い。このため下限をMoは0.05%、Wは0.01%
とし、上限を1.0%とした。
物を析出し、鋼材の高温強度を向上させる効果を有す
る。このような効果を得るためにはMoは0.05%以
上、Wは0.01%以上の添加を必要とするが、1.0
%を超えて添加しても添加に見合った効果が得られな
い。このため下限をMoは0.05%、Wは0.01%
とし、上限を1.0%とした。
【0020】Crは、母材の耐食性を改善する元素であ
り、また、焼入れ性を向上させるとともに、焼戻して炭
化物を析出し、高温強度を向上させる元素である。この
ような効果を要するとき0.05%以上を添加する。し
かし、構造用材としては3.0%を超える添加は不必要
なため上限を3.0%とした。
り、また、焼入れ性を向上させるとともに、焼戻して炭
化物を析出し、高温強度を向上させる元素である。この
ような効果を要するとき0.05%以上を添加する。し
かし、構造用材としては3.0%を超える添加は不必要
なため上限を3.0%とした。
【0021】Ti、Vは、室温強度および高温強度を向
上させる元素であるが、0.005%未満では効果が認
められないため、いずれも下限を0.005%とした。
また、0.2%を超えると添加量に見合った効果が認め
られないため、上限を0.2%とした。
上させる元素であるが、0.005%未満では効果が認
められないため、いずれも下限を0.005%とした。
また、0.2%を超えると添加量に見合った効果が認め
られないため、上限を0.2%とした。
【0022】Cuは、Pとの相乗効果により耐食性を向
上させる。このような効果を得るには0.05%以上の
添加が必要であるが、0.6%を超える添加は熱間圧延
時、高温割れが著しくなる。このため、下限を0.05
%、上限を0.6%とした。
上させる。このような効果を得るには0.05%以上の
添加が必要であるが、0.6%を超える添加は熱間圧延
時、高温割れが著しくなる。このため、下限を0.05
%、上限を0.6%とした。
【0023】Niは、耐食性を向上させる元素であり、
また、熱間脆性の防止に有効な元素であるが、このよう
な効果を期待するためには、0.05%以上の添加が必
要であるが、0.6%を超えて添加しても製造コストが
高くなる。このため、下限を0.05%、上限を0.6
%とした。
また、熱間脆性の防止に有効な元素であるが、このよう
な効果を期待するためには、0.05%以上の添加が必
要であるが、0.6%を超えて添加しても製造コストが
高くなる。このため、下限を0.05%、上限を0.6
%とした。
【0024】Bは、焼入れ性を向上させるとともに粒界
強化元素であり、このような効果を要する時、0.00
03%以上の添加が必要であるが、0.003%を超え
て添加しても効果は飽和する。このため、下限を0.0
003%、上限を0.003%とした。
強化元素であり、このような効果を要する時、0.00
03%以上の添加が必要であるが、0.003%を超え
て添加しても効果は飽和する。このため、下限を0.0
003%、上限を0.003%とした。
【0025】本発明においては、以上のような組成を有
する鋼を通常の工程でスラブとした後、熱間圧延により
所定の板厚の鋼板とするが、1050〜1250℃の加
熱、800〜950℃の仕上げ圧延、500〜700℃
の巻取り温度とすることが望ましい。
する鋼を通常の工程でスラブとした後、熱間圧延により
所定の板厚の鋼板とするが、1050〜1250℃の加
熱、800〜950℃の仕上げ圧延、500〜700℃
の巻取り温度とすることが望ましい。
【0026】次に上記の鋼板を酸洗後、連続溶融めっき
設備で加熱温度を450〜950℃の温度で行い、溶融
Zn−Al合金めっきを施こす。そのさい、連続溶融め
っき設備に通板する前に、連続電気めっき設備で適量の
鉄めっきを施しておくことも有利である。これによって
不めっき発生率を皆無にすることができる。とくに前記
化学組成の鋼のうちでも、Si含有量が0.1%を超え
るものについてはこの鉄めっきが有利である。鉄めっき
の付着量は2g/m2程度の薄いものでよい。連続溶融
めっき設備における加熱還元温度が450℃未満ではめ
っき密着性が劣り、950℃を超えると表面疵が発生し
易くなり良製品が得難くなる。
設備で加熱温度を450〜950℃の温度で行い、溶融
Zn−Al合金めっきを施こす。そのさい、連続溶融め
っき設備に通板する前に、連続電気めっき設備で適量の
鉄めっきを施しておくことも有利である。これによって
不めっき発生率を皆無にすることができる。とくに前記
化学組成の鋼のうちでも、Si含有量が0.1%を超え
るものについてはこの鉄めっきが有利である。鉄めっき
の付着量は2g/m2程度の薄いものでよい。連続溶融
めっき設備における加熱還元温度が450℃未満ではめ
っき密着性が劣り、950℃を超えると表面疵が発生し
易くなり良製品が得難くなる。
【0027】溶融Zn−Al合金めっきには、Alを約
5%含んだZn−Al合金めっきとAlを約50%含ん
だZn−Al合金めっきとがあるが、本発明方法はこの
両者を包含する。
5%含んだZn−Al合金めっきとAlを約50%含ん
だZn−Al合金めっきとがあるが、本発明方法はこの
両者を包含する。
【0028】
【実施例1】以下に実施例を挙げて本発明の効果を具体
的に示す。表1に示す化学組成のスラブを表2に示す条
件で熱間圧延し、板厚3.2mmの熱延鋼板とした。得
られた熱延鋼板を酸洗後、Al:4.8%を含むZn浴
の連続溶融めっき設備で表2に示す条件で付着量100
g/m2の溶融Zn−Al合金めっきを施した。
的に示す。表1に示す化学組成のスラブを表2に示す条
件で熱間圧延し、板厚3.2mmの熱延鋼板とした。得
られた熱延鋼板を酸洗後、Al:4.8%を含むZn浴
の連続溶融めっき設備で表2に示す条件で付着量100
g/m2の溶融Zn−Al合金めっきを施した。
【0029】室温における引張試験はJIS Z222
01の5号試験片を用い、高温引張試験はJIS G0
567に準じ、600℃に15分保ち、その後、引張強
さ、降伏強度を測定した。また、高温強度の指標として
600℃および室温における降伏強度の比、いわゆる降
伏強度比を採用した。
01の5号試験片を用い、高温引張試験はJIS G0
567に準じ、600℃に15分保ち、その後、引張強
さ、降伏強度を測定した。また、高温強度の指標として
600℃および室温における降伏強度の比、いわゆる降
伏強度比を採用した。
【0030】表2の結果に見られるように、比較例であ
るNo.1およびNo.12の溶融Zn−Al合金めっ
き鋼板は、室温においては強度延性に優れる特性を有す
るが、600℃における降伏強度の低下が大きく、室温
の降伏強度の0.6以上を満たさず、高温特性に劣る。
るNo.1およびNo.12の溶融Zn−Al合金めっ
き鋼板は、室温においては強度延性に優れる特性を有す
るが、600℃における降伏強度の低下が大きく、室温
の降伏強度の0.6以上を満たさず、高温特性に劣る。
【0031】これに対し、本発明例であるNo.2〜
6,8,10,13,14,16および17の溶融Zn
−Al合金めっき鋼板は、室温における延性の低下も認
められず、600℃における降伏強度の低下が極めて小
さく、室温の降伏強度の0.6倍以上を満たす。特にM
o添加のNo.3およびCu、Mo、W、V複合添加の
No.10では、それぞれ0.80、0.74と極めて
高い降伏強度比を有している。
6,8,10,13,14,16および17の溶融Zn
−Al合金めっき鋼板は、室温における延性の低下も認
められず、600℃における降伏強度の低下が極めて小
さく、室温の降伏強度の0.6倍以上を満たす。特にM
o添加のNo.3およびCu、Mo、W、V複合添加の
No.10では、それぞれ0.80、0.74と極めて
高い降伏強度比を有している。
【0032】
【実施例2】表3に示す化学組成の鋼を転炉で溶製、連
続鋳造でスラブとした後、表4に示す条件で熱間圧延
し、板厚3.2mmの熱延鋼板とした。得られた熱延鋼
板を酸洗後、連続電気めっきラインにて付着量2g/m
2のFe−0.01%Bめっきを施した。その後Al:
4.8%を含むZn浴の連続溶融めっき設備で表4に示
す条件で付着量100g/m2の溶融Zn−Al合金め
っきを施した。
続鋳造でスラブとした後、表4に示す条件で熱間圧延
し、板厚3.2mmの熱延鋼板とした。得られた熱延鋼
板を酸洗後、連続電気めっきラインにて付着量2g/m
2のFe−0.01%Bめっきを施した。その後Al:
4.8%を含むZn浴の連続溶融めっき設備で表4に示
す条件で付着量100g/m2の溶融Zn−Al合金め
っきを施した。
【0033】得られた溶融Zn−Al合金めっき鋼板の
室温における機械的性質および600℃における高温特
性を実施例1と同様に評価した。
室温における機械的性質および600℃における高温特
性を実施例1と同様に評価した。
【0034】表4の結果に見られるように、比較例であ
るNo.18の溶融Zn−Al合金めっき鋼板は、溶融
めっき加熱還元温度によらず室温における延性は優れる
ものの、600℃における降伏強度の低下が著しく、高
温特性に劣っている。
るNo.18の溶融Zn−Al合金めっき鋼板は、溶融
めっき加熱還元温度によらず室温における延性は優れる
ものの、600℃における降伏強度の低下が著しく、高
温特性に劣っている。
【0035】これに対し、本発明例であるNo.20の
溶融Zn−Al合金めっき鋼板は、室温における強度延
性バランスにすぐれ、600℃における降伏強度の低下
も小さく、降伏強度比0.6以上を有する高温特性に優
れるものとなっている。発明例で示した化学組成の鋼は
溶融めっき加熱還元温度によりその強度が大きく変化す
るが、二相複合組織鋼となっている830℃の高温加熱
処理材が、総じて強度延性バランスに優れ、かつ僅かな
がら降伏強度比が高い。
溶融Zn−Al合金めっき鋼板は、室温における強度延
性バランスにすぐれ、600℃における降伏強度の低下
も小さく、降伏強度比0.6以上を有する高温特性に優
れるものとなっている。発明例で示した化学組成の鋼は
溶融めっき加熱還元温度によりその強度が大きく変化す
るが、二相複合組織鋼となっている830℃の高温加熱
処理材が、総じて強度延性バランスに優れ、かつ僅かな
がら降伏強度比が高い。
【0036】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、高温特
性、成形加工性、耐食性に優れ、かつ、製鋼工程、熱間
圧延工程に特別な手段を使用せず、普通鋼に近い鋼成分
で、経済的に優れた耐火用高張力溶融Zn−Al合金め
っき鋼板を製造することが可能となり、産業上の効果は
極めて顕著である。
性、成形加工性、耐食性に優れ、かつ、製鋼工程、熱間
圧延工程に特別な手段を使用せず、普通鋼に近い鋼成分
で、経済的に優れた耐火用高張力溶融Zn−Al合金め
っき鋼板を製造することが可能となり、産業上の効果は
極めて顕著である。
【表1】
【表2】
【表3】
【表4】
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 FI
C23C 2/06 C23C 2/06
2/40 2/40
(72)発明者 田中 照夫
東京都千代田区丸の内三丁目4番1号
日新製鋼株式会社研究管理部内
(72)発明者 山田 利郎
広島県呉市昭和町11番1号 日新製鋼株
式会社 鉄鋼研究所プロセス・鋼材研究
部内
(56)参考文献 特開 平3−64441(JP,A)
特開 昭58−55558(JP,A)
特開 昭54−19431(JP,A)
特開 平3−211229(JP,A)
日本学術振興会製鋼第19委員会、鉄鋼
と合金元素(下)、第1版、昭和41年3
月25日、株式会社誠文堂新
(58)調査した分野(Int.Cl.7,DB名)
C21D 9/46 - 9/48
C21D 8/00 - 8/02
C22C 38/00 - 38/60
Claims (4)
- 【請求項1】 重量%でC:0.05〜0.25、S
i:1.5以下、Mn:0.95〜2.5、P:0.1
以下、S:0.02以下、Al:0.005〜0.1、
Mo:0.05〜1.0、残部が鉄および不可避的不純
物からなる鋼を熱間圧延し、酸洗後、連続溶融めっき設
備における加熱を450〜950℃の温度で行い、引き
続いて溶融Zn−Al合金めっきを施すことを特徴とす
る耐火用高張力溶融Zn−Al合金めっき鋼板の製造方
法。 - 【請求項2】 重量%でC:0.05〜0.25、S
i:1.5以下、Mn:0.95〜2.5、P:0.1
以下、S:0.02以下、Al:0.005〜0.1、
W:0.01〜1.0、残部が鉄および不可避的不純物
からなる鋼を熱間圧延し、酸洗後、連続溶融めっき設備
における加熱還元を450〜950℃の温度で行い、引
き続いて溶融Zn−Al合金めっきを施すことを特徴と
する耐火用高張力溶融Zn−Al合金めっき鋼板の製造
方法。 - 【請求項3】 重量%でC:0.05〜0.25、S
i:1.5以下、Mn:0.95〜2.5、P:0.1
以下、S:0.02以下、Al:0.005〜0.1、
Mo:0.05〜1.0に加えてCr:0.05〜3.
0、W:0.01〜1.0、Ti:0.005〜0.
2、V:0.005〜0.2、B:0.0003〜0.
003のうち一種もしくは二種以上含有し、残部が鉄お
よび不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、酸洗後、
連続溶融めっき設備における加熱還元を450〜950
℃の温度で行い、引き続いて溶融Zn−Al合金めっき
を施すことを特徴とする耐火用高張力溶融Zn−Al合
金めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項4】 重量%でC:0.05〜0.25、S
i:1.5以下、Mn:0.95〜2.5、P:0.1
以下、S:0.02以下、Al:0.005〜0.1、
Mo:0.05〜1.0、Cu:0.05〜0.6に加
えて、Ni:0.05〜0.6、W:0.01〜1.
0、Ti:0.005〜0.2、V:0.005〜0.
2、B:0.0003〜0.003のうち一種もしくは
二種以上含有し、残部が鉄および不可避的不純物からな
る鋼を熱間圧延し、酸洗後、連続溶融めっき設備におけ
る加熱還元を450〜950℃の温度で行い、引き続い
て溶融Zn−Al合金めっきを施すことを特徴とする耐
火用高張力溶融Zn−Al合金めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10208492A JP3392154B2 (ja) | 1991-03-29 | 1992-03-27 | 耐火用高張力溶融Zn−A1合金めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9278391 | 1991-03-29 | ||
JP3-92783 | 1991-03-29 | ||
JP10208492A JP3392154B2 (ja) | 1991-03-29 | 1992-03-27 | 耐火用高張力溶融Zn−A1合金めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05306411A JPH05306411A (ja) | 1993-11-19 |
JP3392154B2 true JP3392154B2 (ja) | 2003-03-31 |
Family
ID=26434161
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10208492A Expired - Fee Related JP3392154B2 (ja) | 1991-03-29 | 1992-03-27 | 耐火用高張力溶融Zn−A1合金めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3392154B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1443124B1 (en) * | 2000-01-24 | 2008-04-02 | JFE Steel Corporation | Hot-dip galvanized steel sheet and method for producing the same |
KR102099588B1 (ko) * | 2011-02-28 | 2020-04-10 | 닛테츠 닛신 세이코 가부시키가이샤 | 용융 Zn-Al-Mg계 도금 강판 및 제조방법 |
CN105088105A (zh) * | 2015-08-28 | 2015-11-25 | 无锡阳工机械制造有限公司 | 高强度阀芯 |
-
1992
- 1992-03-27 JP JP10208492A patent/JP3392154B2/ja not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
日本学術振興会製鋼第19委員会、鉄鋼と合金元素(下)、第1版、昭和41年3月25日、株式会社誠文堂新 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH05306411A (ja) | 1993-11-19 |
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