JPH05132740A - 耐孔あき腐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 - Google Patents
耐孔あき腐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法Info
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- JPH05132740A JPH05132740A JP3212715A JP21271591A JPH05132740A JP H05132740 A JPH05132740 A JP H05132740A JP 3212715 A JP3212715 A JP 3212715A JP 21271591 A JP21271591 A JP 21271591A JP H05132740 A JPH05132740 A JP H05132740A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 深絞り性と耐孔あき腐食性を改良した深絞り
用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の提供。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０２以下、Ｓｉ：１．５
以下、Ｍｎ：０．０５〜１．８、Ｐ：０．０３〜０．２
０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃｕ：０．０５〜１．５、ｓ
ｏｌＡｌ：０．００５〜０．１００、Ｎ：０．００５以
下、Ｔｉ：０．００５〜０．１５であって、さらに、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１５％、１％までのＮｉ、３％ま
でのＭｏと７％までのＣｒの一種もしくは二種以上、残
部は鉄および不可避的不純物よりなる鋼のスラブを熱間
圧延し、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、連続式溶融
亜鉛めっきラインで７００〜９５０℃の焼鈍を行い亜鉛
めっきするか、あるいは、連続式電気めっきラインで鉄
めっきを施した後、連続式溶融亜鉛めっきラインで７０
０〜９５０℃における焼鈍を行い亜鉛めっきを施す。 【効果】 耐孔あき腐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛め
っき鋼板が提供できる。
用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の提供。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０２以下、Ｓｉ：１．５
以下、Ｍｎ：０．０５〜１．８、Ｐ：０．０３〜０．２
０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃｕ：０．０５〜１．５、ｓ
ｏｌＡｌ：０．００５〜０．１００、Ｎ：０．００５以
下、Ｔｉ：０．００５〜０．１５であって、さらに、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１５％、１％までのＮｉ、３％ま
でのＭｏと７％までのＣｒの一種もしくは二種以上、残
部は鉄および不可避的不純物よりなる鋼のスラブを熱間
圧延し、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、連続式溶融
亜鉛めっきラインで７００〜９５０℃の焼鈍を行い亜鉛
めっきするか、あるいは、連続式電気めっきラインで鉄
めっきを施した後、連続式溶融亜鉛めっきラインで７０
０〜９５０℃における焼鈍を行い亜鉛めっきを施す。 【効果】 耐孔あき腐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛め
っき鋼板が提供できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐孔あき腐食性に優れ
た深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関する。
た深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用鋼板等に使用される冷延鋼板の
分野においては、深絞り性に優れていることが要求され
ることが多くなっている。さらに耐食性を改良するため
に、各種表面処理を施した表面処理鋼板の需要が増大し
ている。表面処理鋼板としては溶融亜鉛めっき鋼板であ
るが、耐食性が十分でないためにめっき付着量を増大し
てさらに耐食性の向上を図っている。
分野においては、深絞り性に優れていることが要求され
ることが多くなっている。さらに耐食性を改良するため
に、各種表面処理を施した表面処理鋼板の需要が増大し
ている。表面処理鋼板としては溶融亜鉛めっき鋼板であ
るが、耐食性が十分でないためにめっき付着量を増大し
てさらに耐食性の向上を図っている。
【０００３】溶融亜鉛めっき鋼板は、従来より低炭素ア
ルミキルド鋼板、極低炭素鋼をベースにＴｉを添加した
もの、これらにＳｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｃｒを添加して強度を
上げた高張力鋼板については多くの提案がある。例え
ば、特公平１−５４４１３号、においては低炭素アルミ
キルド鋼にＰを添加した溶融亜鉛めっき鋼板が開示され
ている。また、特開昭５７−４３９７４号には極低炭素
Ｔｉ添加鋼にＰと多量のＭｎを添加した溶融亜鉛めっき
鋼板が開示されているが、これらはいずれも耐食性に劣
る。
ルミキルド鋼板、極低炭素鋼をベースにＴｉを添加した
もの、これらにＳｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｃｒを添加して強度を
上げた高張力鋼板については多くの提案がある。例え
ば、特公平１−５４４１３号、においては低炭素アルミ
キルド鋼にＰを添加した溶融亜鉛めっき鋼板が開示され
ている。また、特開昭５７−４３９７４号には極低炭素
Ｔｉ添加鋼にＰと多量のＭｎを添加した溶融亜鉛めっき
鋼板が開示されているが、これらはいずれも耐食性に劣
る。
【０００４】ところで、溶融亜鉛めっきでは、溶融亜鉛
と地鉄とが反応して合金層を形成し、この合金層が亜鉛
層と地鉄とを結合させている。さらに、塗装密着性を向
上させるために合金化処理を施してめっき層全体を合金
層としたものも多用されているが、この合金層は硬くて
脆い。溶融亜鉛めっき鋼板は深絞り用部材として使用さ
れるため、必然的に加工が施される。このため、めっき
層が厚くなると、溶融亜鉛めっき鋼板の加工性は地鉄の
加工性ではなく、めっき層の加工性で規定されてくるの
で母材の加工性を向上させても高い加工性は得られず、
また、加工時にめっき層の剥離および損傷などが顕著に
なり、加工によって地鉄が露出して錆び、容易に孔あき
腐食を生じるといった欠点がある。
と地鉄とが反応して合金層を形成し、この合金層が亜鉛
層と地鉄とを結合させている。さらに、塗装密着性を向
上させるために合金化処理を施してめっき層全体を合金
層としたものも多用されているが、この合金層は硬くて
脆い。溶融亜鉛めっき鋼板は深絞り用部材として使用さ
れるため、必然的に加工が施される。このため、めっき
層が厚くなると、溶融亜鉛めっき鋼板の加工性は地鉄の
加工性ではなく、めっき層の加工性で規定されてくるの
で母材の加工性を向上させても高い加工性は得られず、
また、加工時にめっき層の剥離および損傷などが顕著に
なり、加工によって地鉄が露出して錆び、容易に孔あき
腐食を生じるといった欠点がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述の事情
に鑑み、溶融亜鉛めっき鋼板の耐食性で最も重要な耐孔
あき腐食性にめっき層を厚くして対応するのではなく、
母材の耐食性を改良し、加工性およびめっき密着性をい
ずれも満足しうる溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供
することを目的とする。
に鑑み、溶融亜鉛めっき鋼板の耐食性で最も重要な耐孔
あき腐食性にめっき層を厚くして対応するのではなく、
母材の耐食性を改良し、加工性およびめっき密着性をい
ずれも満足しうる溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供
することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、加工性お
よび耐食性がともに優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法について種々の検討を行ったところ、極低炭素鋼に微
量のＴｉとＮｂを含有させて深絞り性を向上させ、耐食
性を向上させるＣｕ、Ｐを加え、さらに、高強度化と耐
食性向上のためにＳｉ、ＭｎおよびＮｉ、Ｍｏ、Ｃｒ等
を添加することにより、耐孔あき腐食性に優れた深絞り
用溶融亜鉛めっき鋼板を得るに至った。
よび耐食性がともに優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法について種々の検討を行ったところ、極低炭素鋼に微
量のＴｉとＮｂを含有させて深絞り性を向上させ、耐食
性を向上させるＣｕ、Ｐを加え、さらに、高強度化と耐
食性向上のためにＳｉ、ＭｎおよびＮｉ、Ｍｏ、Ｃｒ等
を添加することにより、耐孔あき腐食性に優れた深絞り
用溶融亜鉛めっき鋼板を得るに至った。
【０００７】
【発明の構成】すなわち、本発明は重量％でＣ：０．０
２以下、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．８、
Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃｕ：
０．０５〜１．５、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０
０、Ｎ：０．００５以下、Ｔｉ：０．００５〜０．１５
を含み、残部は鉄および不可避的不純物よりなる鋼のス
ラブを、熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、そ
の後、連続式溶融亜鉛めっきラインで７００〜９５０℃
の焼鈍を行い亜鉛めっきするか、あるいは、連続式電気
めっきラインで鉄めっきを施した後、連続式溶融亜鉛め
っきラインで７００〜９５０℃で焼鈍を行ってから亜鉛
めっきすることからなる耐孔あき腐食性に優れた深絞り
用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供する。
２以下、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．８、
Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃｕ：
０．０５〜１．５、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０
０、Ｎ：０．００５以下、Ｔｉ：０．００５〜０．１５
を含み、残部は鉄および不可避的不純物よりなる鋼のス
ラブを、熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、そ
の後、連続式溶融亜鉛めっきラインで７００〜９５０℃
の焼鈍を行い亜鉛めっきするか、あるいは、連続式電気
めっきラインで鉄めっきを施した後、連続式溶融亜鉛め
っきラインで７００〜９５０℃で焼鈍を行ってから亜鉛
めっきすることからなる耐孔あき腐食性に優れた深絞り
用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供する。
【０００８】本発明はまた、重量％でＣ：０．０２以
下、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．８、Ｐ：
０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０２以下、Ｃｕ：０．０
５〜１．５、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１００、
Ｎ：０．００５以下、さらに、Ｔｉ：０．００５〜０．
１５、Ｎｂ：０．００５〜０．１５％、１％までのＮ
ｉ、３％までのＭｏと７％までのＣｒの一種もしくは二
種以上を含み、残部は鉄および不可避的不純物よりなる
鋼のスラブを熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行
い、その後、連続式溶融亜鉛めっきラインで７００〜９
５０℃の焼鈍を行い亜鉛めっきするか、あるいは、連続
式電気めっきラインで鉄めっきを施した後、連続式溶融
亜鉛めっきラインで７００〜９５０℃における焼鈍を行
ってから亜鉛めっきすることからなる耐孔あき腐食性に
優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供す
る。
下、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．８、Ｐ：
０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０２以下、Ｃｕ：０．０
５〜１．５、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１００、
Ｎ：０．００５以下、さらに、Ｔｉ：０．００５〜０．
１５、Ｎｂ：０．００５〜０．１５％、１％までのＮ
ｉ、３％までのＭｏと７％までのＣｒの一種もしくは二
種以上を含み、残部は鉄および不可避的不純物よりなる
鋼のスラブを熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行
い、その後、連続式溶融亜鉛めっきラインで７００〜９
５０℃の焼鈍を行い亜鉛めっきするか、あるいは、連続
式電気めっきラインで鉄めっきを施した後、連続式溶融
亜鉛めっきラインで７００〜９５０℃における焼鈍を行
ってから亜鉛めっきすることからなる耐孔あき腐食性に
優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供す
る。
【０００９】本発明はまた、鋼Ｂを０．０００３〜０．
００３％含有することを含む前記各項記載の製造方法を
提供する。
００３％含有することを含む前記各項記載の製造方法を
提供する。
【００１０】本発明はまた、溶融亜鉛めっきラインで行
う亜鉛めっき処理が亜鉛めっき層を４００〜６５０℃の
温度で合金化する処理を含む前記各項記載の製造方法を
提供する。
う亜鉛めっき処理が亜鉛めっき層を４００〜６５０℃の
温度で合金化する処理を含む前記各項記載の製造方法を
提供する。
【００１１】まず、本発明に係る鋼板の製造方法におい
て各種成分の作用および含有量を上記の範囲に限定した
理由について説明する。Ｃは延性を劣化させるので少な
いほど好ましいが、０．０２％までは許容できる。この
ため、Ｃは０．０２％以下とした。
て各種成分の作用および含有量を上記の範囲に限定した
理由について説明する。Ｃは延性を劣化させるので少な
いほど好ましいが、０．０２％までは許容できる。この
ため、Ｃは０．０２％以下とした。
【００１２】Ｓｉは加工性を損なわず鋼の強度を向上さ
せるに好ましい元素であるが、本発明者らの研究によれ
ば、ゼンジマー型連続亜鉛めっきラインでは約０．１０
％を超えると不めっきを生じる。したがって、０．１０
％以下にすることが望ましい。ただし、ゼンジマー型連
続亜鉛めっきライン通板に先立って、電気めっきで付着
量約２ｇ／ｍ2の鉄めっきを施せばこの問題は解消され
る。しかし、Ｓｉが１．５％を超えると硬質となり延性
が劣化するので、上限を１．５％とした。
せるに好ましい元素であるが、本発明者らの研究によれ
ば、ゼンジマー型連続亜鉛めっきラインでは約０．１０
％を超えると不めっきを生じる。したがって、０．１０
％以下にすることが望ましい。ただし、ゼンジマー型連
続亜鉛めっきライン通板に先立って、電気めっきで付着
量約２ｇ／ｍ2の鉄めっきを施せばこの問題は解消され
る。しかし、Ｓｉが１．５％を超えると硬質となり延性
が劣化するので、上限を１．５％とした。
【００１３】ＭｎはＳによる熱間脆性の防止に有効であ
り、そのためには、最低０．０５％以上必要である。一
方、強度を向上させるに好ましい元素であるが、１．８
％を超えると延性および深絞り性が低下するので、下限
を０．０５％、上限を１．８０％とした。
り、そのためには、最低０．０５％以上必要である。一
方、強度を向上させるに好ましい元素であるが、１．８
％を超えると延性および深絞り性が低下するので、下限
を０．０５％、上限を１．８０％とした。
【００１４】ＰおよびＣｕは本発明における特徴的な元
素であり、これらの元素の複合添加によって耐孔あき腐
食性が著しく改善される。耐孔あき腐食性の改善のため
にはＰは０．０３％以上、Ｃｕは０．０５％以上必要で
ある。一方、Ｐは０．２０％を、Ｃｕは１．５％を超え
ると改善効果が飽和すると共に、延性が劣化する。この
ため、Ｐは下限を０．０３％、上限を０．２０％とし
た。Ｃｕは下限を０．０５％、上限を１．５％とした。
素であり、これらの元素の複合添加によって耐孔あき腐
食性が著しく改善される。耐孔あき腐食性の改善のため
にはＰは０．０３％以上、Ｃｕは０．０５％以上必要で
ある。一方、Ｐは０．２０％を、Ｃｕは１．５％を超え
ると改善効果が飽和すると共に、延性が劣化する。この
ため、Ｐは下限を０．０３％、上限を０．２０％とし
た。Ｃｕは下限を０．０５％、上限を１．５％とした。
【００１５】Ｓは鋼にとって本質的に有害な元素であ
り、少ないほど望ましいが、０．０２％までは許容でき
るので０．０２％以下とした。
り、少ないほど望ましいが、０．０２％までは許容でき
るので０．０２％以下とした。
【００１６】Ａｌは脱酸剤としての役割を果たすために
は、０．００５％以上必要であるが、０．１０％を超え
るＡｌ2Ｏ3などの介在物が増加し、加工性および表面品
質を劣化させるので、下限を０．００５％、上限を０．
１０％とした。
は、０．００５％以上必要であるが、０．１０％を超え
るＡｌ2Ｏ3などの介在物が増加し、加工性および表面品
質を劣化させるので、下限を０．００５％、上限を０．
１０％とした。
【００１７】Ｎは鋼にとって本質的に有害な元素であ
り、少ないほど望ましいが、０．００５％までは許容で
きるので０．００５％以下とした。
り、少ないほど望ましいが、０．００５％までは許容で
きるので０．００５％以下とした。
【００１８】ＴｉおよびＮｂはＣ、Ｓ、ＮをＴｉＣ、Ｔ
ｉＳ、ＴｉＮ、ＮｂＣ等の析出物として固定する作用が
あり、優れた深絞り性を確保するために有効な元素であ
る。このような効果を得るには０．００５％以下ではそ
の効果が認められず、本発明においてＣを０．１５％を
超えて添加してもその効果は飽和する。このため、下限
を０．００５％、上限を０．１５％とした。
ｉＳ、ＴｉＮ、ＮｂＣ等の析出物として固定する作用が
あり、優れた深絞り性を確保するために有効な元素であ
る。このような効果を得るには０．００５％以下ではそ
の効果が認められず、本発明においてＣを０．１５％を
超えて添加してもその効果は飽和する。このため、下限
を０．００５％、上限を０．１５％とした。
【００１９】また、本発明においては、鋼板の強度上昇
と耐孔あき腐食性の改良のために１％までのＮｉ、３％
までのＭｏと７％までのＣｒの一種もしくは二種以上含
有させることができる。
と耐孔あき腐食性の改良のために１％までのＮｉ、３％
までのＭｏと７％までのＣｒの一種もしくは二種以上含
有させることができる。
【００２０】ＮｉはＣｕによる熱間脆性の防止と耐孔あ
き腐食性の改良に有効に作用するが、１％を超えると、
その効果は飽和するとともに、製造コストが高価とな
る。このため、上限を１％とした。
き腐食性の改良に有効に作用するが、１％を超えると、
その効果は飽和するとともに、製造コストが高価とな
る。このため、上限を１％とした。
【００２１】Ｍｏは鋼板の強度上昇と耐孔あき腐食性の
改良に有効に作用するが３％を超えると、その効果は飽
和するとともに、製造コストが高価となるので、上限を
３％とした。
改良に有効に作用するが３％を超えると、その効果は飽
和するとともに、製造コストが高価となるので、上限を
３％とした。
【００２２】Ｃｒは耐孔あき腐食性の改良に有効に作用
するが７％を超えると、非常に製造コスト高となるの
で、上限を７％とした。
するが７％を超えると、非常に製造コスト高となるの
で、上限を７％とした。
【００２３】Ｂは二次加工脆化性の改良に有効であり、
そのためには、０．０００３％以上の添加が必要であ
る。一方、０．００３％を超えて添加してもその効果は
飽和する。このため、Ｂは０．０００３〜０．００３％
とした。
そのためには、０．０００３％以上の添加が必要であ
る。一方、０．００３％を超えて添加してもその効果は
飽和する。このため、Ｂは０．０００３〜０．００３％
とした。
【００２４】本発明においては、このような組成を有す
る鋼を熱延工程、冷延工程をへて溶融亜鉛めっきを施す
ものであるが、この場合、熱延工程における仕上げ温度
はＡｒ3変態点以上が好ましく、巻取り温度は５００〜
７５０℃の範囲がよい。
る鋼を熱延工程、冷延工程をへて溶融亜鉛めっきを施す
ものであるが、この場合、熱延工程における仕上げ温度
はＡｒ3変態点以上が好ましく、巻取り温度は５００〜
７５０℃の範囲がよい。
【００２５】冷延工程では、深絞り性を確保するために
は５０〜９５％の冷延率が必要となる。冷延率が５０％
未満では深絞り性に劣り、冷延率が９５％を超えると冷
間圧延機の負荷が大きくなり生産性が劣る。
は５０〜９５％の冷延率が必要となる。冷延率が５０％
未満では深絞り性に劣り、冷延率が９５％を超えると冷
間圧延機の負荷が大きくなり生産性が劣る。
【００２６】連続溶融亜鉛めっきラインのおける焼鈍温
度の下限を７００℃以上としたのは再結晶温度以上でし
かも加工性を良好にするためであり、上限を９５０℃以
下としたのは、そこで加工性の向上が飽和すると共に連
続溶融亜鉛めっきラインにおいて表面疵が発生し易くな
るためである。
度の下限を７００℃以上としたのは再結晶温度以上でし
かも加工性を良好にするためであり、上限を９５０℃以
下としたのは、そこで加工性の向上が飽和すると共に連
続溶融亜鉛めっきラインにおいて表面疵が発生し易くな
るためである。
【００２７】次に、溶融亜鉛めっき鋼板の合金化処理に
ついてであるが、合金化処理は特に本発明鋼の材質を損
なうものではなく亜鉛めっき鋼板の塗膜密着性および重
ね抵抗溶接性が改良されるので本発明材の用途面では好
ましい処理といえる。通常、合金化は連続溶融亜鉛めっ
きライン内で行われ、その場合は、４００〜６５０℃の
温度範囲にて行えば合金化の達成は必要にして充分とな
る。すなわち、この温度範囲より低温となれば合金化不
足、高温となれば合金化過剰となりめっき層の密着性が
損なわれる。
ついてであるが、合金化処理は特に本発明鋼の材質を損
なうものではなく亜鉛めっき鋼板の塗膜密着性および重
ね抵抗溶接性が改良されるので本発明材の用途面では好
ましい処理といえる。通常、合金化は連続溶融亜鉛めっ
きライン内で行われ、その場合は、４００〜６５０℃の
温度範囲にて行えば合金化の達成は必要にして充分とな
る。すなわち、この温度範囲より低温となれば合金化不
足、高温となれば合金化過剰となりめっき層の密着性が
損なわれる。
【００２８】
実施例１ 表１に示す組成よりなる鋼を用いて表２に示す条件下で
熱間圧延で板厚：３．２ｍｍの熱延板とし、さらに、冷
間圧延し、板厚０．８ｍｍの冷延鋼板とした。得られた
冷延鋼板を連続溶融亜鉛めっきラインで焼鈍および付着
量：３０ｇ／ｍ2の亜鉛めっきを施し、その後伸び率：
０．８％のスキンパス圧延を行い、得られた鋼板の特性
について調査した。
熱間圧延で板厚：３．２ｍｍの熱延板とし、さらに、冷
間圧延し、板厚０．８ｍｍの冷延鋼板とした。得られた
冷延鋼板を連続溶融亜鉛めっきラインで焼鈍および付着
量：３０ｇ／ｍ2の亜鉛めっきを施し、その後伸び率：
０．８％のスキンパス圧延を行い、得られた鋼板の特性
について調査した。
【００２９】その結果を表２に示す。なお、機械的特性
はＪＩＳ Ｚ２２０１の５号試験片を用いた。耐食性試
験は７０×１５０ｍｍの試験片を切りだし、複合腐食試
験を行った。複合腐食試験はＪＩＳ Ｚ２３７１の塩水
噴霧試験に準じ、塩水濃度が５％の塩水噴霧試験を２時
間→６０℃の熱風乾燥を４時間→ＪＩＳ Ｃ１２３４の
湿潤試験２時間の計８時間を１サイクルとして腐食によ
る最大侵食深さを測定した。
はＪＩＳ Ｚ２２０１の５号試験片を用いた。耐食性試
験は７０×１５０ｍｍの試験片を切りだし、複合腐食試
験を行った。複合腐食試験はＪＩＳ Ｚ２３７１の塩水
噴霧試験に準じ、塩水濃度が５％の塩水噴霧試験を２時
間→６０℃の熱風乾燥を４時間→ＪＩＳ Ｃ１２３４の
湿潤試験２時間の計８時間を１サイクルとして腐食によ
る最大侵食深さを測定した。
【００３０】表２の結果に見られるように、本発明で規
定するよりＰとＣｕが低い（本発明の範囲に及ばない）
比較鋼を用いて製造した溶融亜鉛めっき鋼板において、
Ｎｏ．１の比較鋼では引張強さ（ＴＳ）が低いにもかか
わらず伸び（Ｅｌ）および塑性歪比（ｒ）も低く耐食性
が劣る。Ｃが低いＮｏ．２の比較鋼では、伸び（Ｅｌ）
および塑性歪比（ｒ）とも良好であるが、耐食性が劣
る。
定するよりＰとＣｕが低い（本発明の範囲に及ばない）
比較鋼を用いて製造した溶融亜鉛めっき鋼板において、
Ｎｏ．１の比較鋼では引張強さ（ＴＳ）が低いにもかか
わらず伸び（Ｅｌ）および塑性歪比（ｒ）も低く耐食性
が劣る。Ｃが低いＮｏ．２の比較鋼では、伸び（Ｅｌ）
および塑性歪比（ｒ）とも良好であるが、耐食性が劣
る。
【００３１】これに対して、本発明で規定する範囲の成
分組成を有するＮｏ．３〜Ｎｏ．１０鋼を用いて製造し
た溶融亜鉛めっき鋼板は、引張強さ（ＴＳ）が高いにも
かかわらず、塑性歪比（ｒ）が高く、延性（Ｅｌ）も良
好であり、耐食性に優れている。
分組成を有するＮｏ．３〜Ｎｏ．１０鋼を用いて製造し
た溶融亜鉛めっき鋼板は、引張強さ（ＴＳ）が高いにも
かかわらず、塑性歪比（ｒ）が高く、延性（Ｅｌ）も良
好であり、耐食性に優れている。
【００３２】実施例２ 表３に示す組成よりなる鋼を用いて表４に示す条件で熱
間圧延、さらに、冷間圧延し、板厚０．８ｍｍの冷延鋼
板とした。得られた冷延鋼板を連続めっきラインで付着
量：２ｇ／ｍ2の鉄めっき（Ｆｅ−０．１％Ｂ）を施
し、連続溶融亜鉛めっきラインで焼鈍および付着量：３
０ｇ／ｍ2の亜鉛めっきを施した。その後伸び率：０．
８％のスキンパス圧延を行い、得られた鋼板の特性につ
いて調査した。
間圧延、さらに、冷間圧延し、板厚０．８ｍｍの冷延鋼
板とした。得られた冷延鋼板を連続めっきラインで付着
量：２ｇ／ｍ2の鉄めっき（Ｆｅ−０．１％Ｂ）を施
し、連続溶融亜鉛めっきラインで焼鈍および付着量：３
０ｇ／ｍ2の亜鉛めっきを施した。その後伸び率：０．
８％のスキンパス圧延を行い、得られた鋼板の特性につ
いて調査した。
【００３３】特性の評価は実施例１と同じ方法で行っ
た。表４の結果に見られるように、本発明で規定する範
囲外であるＮｏ．１１の比較鋼は、引張特性および塑性
歪比（ｒ）ともに良好であるが、Ｐ、Ｃｕが低く、Ｃ
ｒ、Ｍｏ、等も無添加であるため、耐食性に劣る。
た。表４の結果に見られるように、本発明で規定する範
囲外であるＮｏ．１１の比較鋼は、引張特性および塑性
歪比（ｒ）ともに良好であるが、Ｐ、Ｃｕが低く、Ｃ
ｒ、Ｍｏ、等も無添加であるため、耐食性に劣る。
【００３４】これに対して、本発明で規定する範囲の成
分組成を有するＮｏ．１２〜Ｎｏ．１５鋼を用いて製造
した溶融亜鉛めっき鋼板は、引張強さ（ＴＳ）が高い割
に伸び（Ｅｌ）、塑性歪比（ｒ）も高く、良好であり、
さらに耐食性に優れている。
分組成を有するＮｏ．１２〜Ｎｏ．１５鋼を用いて製造
した溶融亜鉛めっき鋼板は、引張強さ（ＴＳ）が高い割
に伸び（Ｅｌ）、塑性歪比（ｒ）も高く、良好であり、
さらに耐食性に優れている。
【００３５】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、深絞性
に優れた溶融亜鉛めっき鋼板のめっき付着量を少なくで
き、めっき付着量の増大によるプレス加工性の劣化、め
っき層の剥離といった問題が回避できるとともに、溶融
亜鉛めっき鋼板としての耐食性が向上し、産業上の効果
は極めて顕著である。
に優れた溶融亜鉛めっき鋼板のめっき付着量を少なくで
き、めっき付着量の増大によるプレス加工性の劣化、め
っき層の剥離といった問題が回避できるとともに、溶融
亜鉛めっき鋼板としての耐食性が向上し、産業上の効果
は極めて顕著である。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【表３】
【００３９】
【表４】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２５Ｄ 5/26 Ｃ (72)発明者 山田 利郎 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社鉄鋼研究所プロセス・鋼材研究部内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％でＣ：０．０２以下、Ｓｉ：１．
５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．８、Ｐ：０．０３〜０．
２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃｕ：０．０５〜１．５、
ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１００、Ｎ：０．００５
以下、Ｔｉ：０．００５〜０．１５を含み、残部は鉄お
よび不可避的不純物よりなる鋼のスラブを熱間圧延を行
い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、連続式溶融亜鉛
めっきラインで７００〜９５０℃の焼鈍を行って亜鉛め
っきするか、あるいは、連続式電気めっきラインで鉄め
っきを施した後、連続式溶融亜鉛めっきラインで７００
〜９５０℃で焼鈍を行ってから亜鉛めっきすることから
なる耐孔あき腐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％でＣ：０．０２以下、Ｓｉ：１．
５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．８、Ｐ：０．０３〜０．
２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃｕ：０．０５〜１．５、
ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１００、Ｎ：０．００５
以下、Ｔｉ：０．００５〜０．１５、さらに、Ｎｂ：
０．００５〜０．１５％、１％までのＮｉ、３％までの
Ｍｏと７％までのＣｒの一種もしくは二種以上を含み、
残部は鉄および不可避的不純物よりなる鋼のスラブを熱
間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、連続
式溶融亜鉛めっきラインで７００〜９５０℃の焼鈍を行
って亜鉛めっきするか、あるいは、連続式電気めっきラ
インで鉄めっきを施した後、連続式溶融亜鉛めっきライ
ンで７００〜９５０℃で焼鈍を行ってから亜鉛めっきす
ることからなる耐孔あき腐食性に優れた深絞り用溶融亜
鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 鋼がＢを０．０００３〜０．００３％含
有することを含む請求項１または請求項２記載の製造方
法。 - 【請求項４】 溶融亜鉛めっきラインで行う亜鉛めっき
処理は亜鉛めっき層を４００〜６５０℃の温度で合金化
する処理を含む請求項１、請求項２または請求項３記載
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21271591A JP3225442B2 (ja) | 1991-07-30 | 1991-07-30 | 耐孔あき腐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21271591A JP3225442B2 (ja) | 1991-07-30 | 1991-07-30 | 耐孔あき腐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05132740A true JPH05132740A (ja) | 1993-05-28 |
| JP3225442B2 JP3225442B2 (ja) | 2001-11-05 |
Family
ID=16627231
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21271591A Expired - Fee Related JP3225442B2 (ja) | 1991-07-30 | 1991-07-30 | 耐孔あき腐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3225442B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996001335A1 (fr) * | 1994-07-05 | 1996-01-18 | Kawasaki Steel Corporation | Tole d'acier au chrome a excellente formabilite a la presse |
| EP0792942A1 (en) * | 1996-02-29 | 1997-09-03 | Kawasaki Steel Corporation | Steel, steel sheet having excellent workability and method of producing the same by electric furnace-vacuum degassing process |
| US6699590B2 (en) | 2001-04-25 | 2004-03-02 | Kobe Steel, Ltd. | Hot-dip galvanized steel sheet |
| JP2009215585A (ja) * | 2008-03-07 | 2009-09-24 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐溶融金属脆化割れ性に優れたＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5167867B2 (ja) * | 2008-03-03 | 2013-03-21 | 新日鐵住金株式会社 | 表面性状に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
-
1991
- 1991-07-30 JP JP21271591A patent/JP3225442B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996001335A1 (fr) * | 1994-07-05 | 1996-01-18 | Kawasaki Steel Corporation | Tole d'acier au chrome a excellente formabilite a la presse |
| US5709836A (en) * | 1994-07-05 | 1998-01-20 | Kawasaki Steel Corporation | Chromium steel sheets having an excellent press formability |
| EP0792942A1 (en) * | 1996-02-29 | 1997-09-03 | Kawasaki Steel Corporation | Steel, steel sheet having excellent workability and method of producing the same by electric furnace-vacuum degassing process |
| US5853659A (en) * | 1996-02-29 | 1998-12-29 | Kawasaki Steel Corporation | Steel, steel sheet having excellent workability and method of producing the same by electric furnace-vacuum degassing process |
| KR100280251B1 (ko) * | 1996-02-29 | 2001-02-01 | 에모또 간지 | 전기로-진공탈가스프로세스에의한 가공성이 우수한 강과강판 및 그의 제조방법 |
| CN1068059C (zh) * | 1996-02-29 | 2001-07-04 | 川崎制铁株式会社 | 采用电炉－真空脱气工艺的加工性优良的钢和钢板及其制造方法 |
| US6699590B2 (en) | 2001-04-25 | 2004-03-02 | Kobe Steel, Ltd. | Hot-dip galvanized steel sheet |
| JP2009215585A (ja) * | 2008-03-07 | 2009-09-24 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐溶融金属脆化割れ性に優れたＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3225442B2 (ja) | 2001-11-05 |
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