JP7405246B2 - Ｈ形鋼 - Google Patents
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Description
本発明は、Ｈ形鋼に関するものであり、主に建築・土木、橋梁などの陸上かつ屋外の大気腐食環境下で用いられ、特に飛来塩分量の多い海上、海岸などの厳しい腐食環境下で使用されるＨ形鋼に関するものである。
橋梁などの鋼構造物には、厳重な塗装を施すなどの防食処置がとられるのが通常である。構造部材として多用されるＨ形鋼に関しても、例えば、飛来塩分量が少ない環境では、耐候性鋼が多く用いられている。ここで耐候性鋼は、大気暴露環境で使用する場合に、Ｃｕ、Ｐ、Ｃｒ、Ｎｉなどの合金元素が濃化した保護性の高いさび層で表面が覆われ、これによって腐食速度を大きく低下させた鋼材である。このような耐候性鋼を使用した橋梁は、飛来塩分量が少ない環境では、無塗装のまま数十年間の供用に耐え得ることが知られている。
一方、海上や海岸近傍などの飛来塩分量の多い環境では、保護性の高いさび層が形成され難く、耐候性鋼を無塗装のまま使用することは困難である。このため、海上や海岸近傍などの飛来塩分量の多い環境では、普通鋼材に塗装などの防食処理を施した鋼材が一般的に用いられている。塗装は非常に効果の高い防食手段であるが、大気暴露環境においては劣化が著しいため、定期的な補修を必要とする。補修する際には、劣化した塗装とその下地に発生した錆が残っていると、塗装による防食効果が著しく低下してしまう。この問題を回避するためには、補修個所の旧塗装と錆とを研削除去し、そこにあらためて再塗装を実施する必要がある。この作業は目視による確認を必要とするため自動化することが極めて困難で、熟練した作業員の手作業によらねばならない。そのため、塗装鋼材を使用する場合には、構造物のメンテナンスコストが増大し、ひいてはライフサイクルコストが増大するという問題がある。
このようなことから、塗り替え塗装の周期を延長することによって、塗装頻度を低減し、構造物のメンテナンスコストを抑制可能な耐食性に優れたＨ形鋼、特には塗装耐久性に優れたＨ形鋼の開発が望まれている。
そのような背景を受け、たとえば特許文献１には、Ｃｒ、Ｃｕを添加して耐食性を確保しつつ、圧延および冷却条件を精緻に制御することで、溶融Ｃｕに起因した赤熱脆化をも抑制し得るＨ形鋼の製造方法が開示されている。また、特許文献２には、ＭｏおよびＮｉの添加量を調整することで、飛来塩分量が０．０５ｍｄｄ以上の海岸地域においても優れた耐食性を有する、耐候性に優れたＨ形鋼が開示されている。さらに特許文献３～７には、上記の合金元素に加えて、ＳｎやＳｂを所定量添加することにより、海上や海岸近傍などの厳しい腐食環境下における耐食性を大幅に向上させた高耐候性鋼が開示されている。
しかし、特許文献１、２に記載のＨ形鋼は塗装耐久性について考慮されておらず、高飛来塩分環境における耐候性が十分ではないという問題があった。また、成形性の観点から熱間加工時に１２００℃以上の加熱が必須となるＨ形鋼では、厚鋼板に比べて結晶粒が粗大化し易い傾向にあるため、特許文献３～７のように耐食元素を過度に含有させると、靭性の確保が困難になるという課題もあった。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、塗装耐久性および強度－靭性バランスに優れたＨ形鋼を提供することを目的とする。
なお、「塗装耐久性に優れた」とは、鋼の表面に塗膜を形成し、以下の条件の腐食試験を行ったときの塗膜の膨れ面積が４８０ｍｍ２以下であることを意味する。
＜腐食試験条件＞
塗膜に付与する初期欠陥：幅１ｍｍ、長さ４０ｍｍの直線のカット
人工海塩の付着量：６．０ｇ／ｍ２
試験時間：１２００サイクル（９６００時間）
サイクル条件：（条件１．温度：６０℃、相対湿度：３５％、保持時間：３時間)、(条件２．温度：４０℃、相対湿度：９５％、保持時間：３時間)、条件１から条件２および条件２から条件１への各移行時間を１時間とする、合計８時間のサイクル
＜腐食試験条件＞
塗膜に付与する初期欠陥：幅１ｍｍ、長さ４０ｍｍの直線のカット
人工海塩の付着量：６．０ｇ／ｍ２
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サイクル条件：（条件１．温度：６０℃、相対湿度：３５％、保持時間：３時間)、(条件２．温度：４０℃、相対湿度：９５％、保持時間：３時間)、条件１から条件２および条件２から条件１への各移行時間を１時間とする、合計８時間のサイクル
また、「強度－靭性バランスに優れた」とは、引張強さが４００ＭＰａ以上、降伏強度が２３５ＭＰａ以上であり、かつ、０℃における衝撃吸収エネルギーが２７Ｊ以上であることを意味する。
本発明者らは、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｃｕ、Ｎｉ、ＷおよびＭоの含有量を変化させたＨ形鋼を作製し、塗装耐久性、引張特性ならびに靭性を鋭意調査した。その結果、鋼中に含まれる前記各元素の含有量を特定範囲とし、かつ、Ｃｕ、Ｐ、ＷおよびＭо量からなるパラメータを特定範囲に制御することで、優れた塗装耐久性に加え、強度－靭性バランスに優れたＨ形鋼が得られることを見出した。
本発明は上記の知見に立脚するものであり、その要旨構成は次の通りである。
［１］Ｃ：０．０５～０．２０質量％、
Ｓｉ：０．０５～１．００質量％、
Ｍｎ：０．５０～２．００質量％、
Ｐ：０．００３～０．０３５質量％、
Ｓ：０．０３５質量％以下、
Ｃｕ：０．０１～０．５０質量％、および
Ｎｉ：０．０１～０．５０質量％を含有し、
さらに、Ｗ：０．００５～０．３０質量％、Ｍｏ：０．００５～０．５０質量％のうちから選ばれた１種または２種を含有し、
かつ、Ｃｕ、Ｐ、ＷおよびＭｏを下記（１）式を満足する範囲で含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有し、
引張強さが４００ＭＰａ以上、降伏強度が２３５ＭＰａ以上、０℃における衝撃吸収エネルギーが２７Ｊ以上である、Ｈ形鋼。
０．２５≦２．６×［％Ｃｕ］＋０．８×［％Ｐ］＋４．２×［％Ｗ］＋１．１×［％Ｍｏ］≦１．３０ ・・・（１）
ここで、（１）式中の［％Ｃｕ］、［％Ｐ］、［％Ｗ］および［％Ｍｏ］はそれぞれ、鋼中のＣｕ、Ｐ、ＷおよびＭｏの含有量（質量％）であり、含有しない場合は０とする。
［２］前記鋼組成は、さらに、
Ｃｒ：１．００質量％以下、
Ｓｎ：０．２００質量％以下、
Ｓｂ：０．２００質量％以下、
Ａｌ：０．１００質量％以下、
Ｎｂ：０．５０質量％以下、
Ｖ：０．５０質量％以下、
Ｔｉ：０．５０質量%以下、
Ｂ：０．０１００質量％以下、
Ｚｒ：０．１００質量％以下、
Ｃａ：０．１００質量％以下、
Ｍｇ：０．１００質量％以下、および
ＲＥＭ：０．１００質量％以下のうちから選ばれた１種または２種以上を含有する、［１］に記載のＨ形鋼。
［３］表面に塗膜を有する、［１］または［２］に記載のＨ形鋼。
［４］前記塗膜が、防食下地層、下塗り層、中塗り層および上塗り層を有し、該防食下地層が無機ジンクリッチペイント、該下塗り層がエポキシ樹脂塗料、該中塗り層がふっ素樹脂上塗り塗料用の中塗り塗料、該上塗り層がふっ素樹脂上塗り塗料をそれぞれ用いてなる、［３］に記載のＨ形鋼。
［１］Ｃ：０．０５～０．２０質量％、
Ｓｉ：０．０５～１．００質量％、
Ｍｎ：０．５０～２．００質量％、
Ｐ：０．００３～０．０３５質量％、
Ｓ：０．０３５質量％以下、
Ｃｕ：０．０１～０．５０質量％、および
Ｎｉ：０．０１～０．５０質量％を含有し、
さらに、Ｗ：０．００５～０．３０質量％、Ｍｏ：０．００５～０．５０質量％のうちから選ばれた１種または２種を含有し、
かつ、Ｃｕ、Ｐ、ＷおよびＭｏを下記（１）式を満足する範囲で含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有し、
引張強さが４００ＭＰａ以上、降伏強度が２３５ＭＰａ以上、０℃における衝撃吸収エネルギーが２７Ｊ以上である、Ｈ形鋼。
０．２５≦２．６×［％Ｃｕ］＋０．８×［％Ｐ］＋４．２×［％Ｗ］＋１．１×［％Ｍｏ］≦１．３０ ・・・（１）
ここで、（１）式中の［％Ｃｕ］、［％Ｐ］、［％Ｗ］および［％Ｍｏ］はそれぞれ、鋼中のＣｕ、Ｐ、ＷおよびＭｏの含有量（質量％）であり、含有しない場合は０とする。
［２］前記鋼組成は、さらに、
Ｃｒ：１．００質量％以下、
Ｓｎ：０．２００質量％以下、
Ｓｂ：０．２００質量％以下、
Ａｌ：０．１００質量％以下、
Ｎｂ：０．５０質量％以下、
Ｖ：０．５０質量％以下、
Ｔｉ：０．５０質量%以下、
Ｂ：０．０１００質量％以下、
Ｚｒ：０．１００質量％以下、
Ｃａ：０．１００質量％以下、
Ｍｇ：０．１００質量％以下、および
ＲＥＭ：０．１００質量％以下のうちから選ばれた１種または２種以上を含有する、［１］に記載のＨ形鋼。
［３］表面に塗膜を有する、［１］または［２］に記載のＨ形鋼。
［４］前記塗膜が、防食下地層、下塗り層、中塗り層および上塗り層を有し、該防食下地層が無機ジンクリッチペイント、該下塗り層がエポキシ樹脂塗料、該中塗り層がふっ素樹脂上塗り塗料用の中塗り塗料、該上塗り層がふっ素樹脂上塗り塗料をそれぞれ用いてなる、［３］に記載のＨ形鋼。
本発明によれば、塗装耐久性および強度－靭性バランスに優れたＨ形鋼を提供することができる。
本発明によれば、橋梁などの屋外の大気腐食環境下、特には飛来塩分量の多い海上や海岸近傍などの厳しい腐食環境下で使用する場合であっても、塗り替え塗装にかかる周期を延長し、塗装頻度を低減することが可能な、塗装耐久性ならびに強度－靭性バランスに優れたＨ形鋼を提供することができる。
本発明によれば、優れた塗装耐久性と強度－靭性バランスを有するＨ形鋼を安定して製造することが可能となり、橋梁などの屋外の大気腐食環境下、特には飛来塩分量の多い海上や海岸近傍などの厳しい腐食環境下で使用する場合であっても、塗り替え周期を延長して塗装頻度を低減することが可能な塗装耐久性に優れたＨ形鋼を、低コストに得ることができる。そして、本発明の塗装耐久性に優れたＨ形鋼を、橋梁などの屋外の大気腐食環境下、特には飛来塩分量の多い海上や海岸近傍などの厳しい腐食環境下で使用される橋梁などの構造物に好適に用いることにより、かような構造物のメンテナンスコスト、ひいてはライフサイクルコストを低減することが可能となる。
以下、本発明を具体的に説明する。まず、本発明において、鋼組成を上記の範囲に限定した理由について説明する。なお、以下の説明における「％」は、特に断らない限り「質量％」を表すものとする。
Ｃ：０．０５～０．２０％
Ｃは、母材強度を確保するために必要な元素であり、少なくとも０．０５％の添加を必要とする。しかし、０．２０％を超えるＣの添加は、母材靭性を低下させるばかりか、溶接性を低下させる。そのため、本発明ではＣ含有量を０．０５～０．２０％とする。なお、Ｃ含有量は、好ましくは０．０７％以上であり、より好ましくは０．０９％以上であり、さらに好ましくは０．１１％以上である。また、Ｃ含有量は、好ましくは０．１８％以下であり、より好ましくは０．１５％以下である。
Ｃは、母材強度を確保するために必要な元素であり、少なくとも０．０５％の添加を必要とする。しかし、０．２０％を超えるＣの添加は、母材靭性を低下させるばかりか、溶接性を低下させる。そのため、本発明ではＣ含有量を０．０５～０．２０％とする。なお、Ｃ含有量は、好ましくは０．０７％以上であり、より好ましくは０．０９％以上であり、さらに好ましくは０．１１％以上である。また、Ｃ含有量は、好ましくは０．１８％以下であり、より好ましくは０．１５％以下である。
Ｓｉ：０．０５～１．００％
Ｓｉは、母材強度の確保に加え、緻密なさび層を形成し、Ｈ形鋼の塗装耐久性を向上させる効果も有している。しかし、Ｓｉ含有量が、０．０５％未満ではその添加効果は小さく、一方、１．００％を超えると靭性ならびに溶接性が劣化する。そのため、本発明ではＳｉ含有量を０．０５～１．００％とする。なお、Ｓｉ含有量は、好ましくは０．１０％以上であり、より好ましくは０．１５％以上であり、さらに好ましくは０．２０％以上である。また、Ｓｉ含有量は、好ましくは０．６０％以下であり、より好ましくは０．４５％以下である。
Ｓｉは、母材強度の確保に加え、緻密なさび層を形成し、Ｈ形鋼の塗装耐久性を向上させる効果も有している。しかし、Ｓｉ含有量が、０．０５％未満ではその添加効果は小さく、一方、１．００％を超えると靭性ならびに溶接性が劣化する。そのため、本発明ではＳｉ含有量を０．０５～１．００％とする。なお、Ｓｉ含有量は、好ましくは０．１０％以上であり、より好ましくは０．１５％以上であり、さらに好ましくは０．２０％以上である。また、Ｓｉ含有量は、好ましくは０．６０％以下であり、より好ましくは０．４５％以下である。
Ｍｎ：０．５０～２．００％
Ｍｎは、Ｓｉと同様、焼き入れ性を高め、母材強度の確保に有効な元素である。しかし、Ｍｎ含有量が０．５０％未満では、その添加効果は小さく、一方、２．００％を超えるＭｎの添加は、上部ベイナイト変態を促進させ、靭性を低下させるので好ましくない。そのため、本発明ではＭｎ含有量を０．５０～２．００％とする。なお、Ｍｎ含有量は、好ましくは０．６０％以上であり、より好ましくは０．８０％以上であり、さらに好ましくは１．２０％以上である。また、Ｍｎ含有量は、好ましくは１．８０％以下であり、より好ましくは１．６０％以下である。
Ｍｎは、Ｓｉと同様、焼き入れ性を高め、母材強度の確保に有効な元素である。しかし、Ｍｎ含有量が０．５０％未満では、その添加効果は小さく、一方、２．００％を超えるＭｎの添加は、上部ベイナイト変態を促進させ、靭性を低下させるので好ましくない。そのため、本発明ではＭｎ含有量を０．５０～２．００％とする。なお、Ｍｎ含有量は、好ましくは０．６０％以上であり、より好ましくは０．８０％以上であり、さらに好ましくは１．２０％以上である。また、Ｍｎ含有量は、好ましくは１．８０％以下であり、より好ましくは１．６０％以下である。
Ｐ：０．００３～０．０３５％
Ｐは、固溶強化能の高い元素であり、フェライトの硬化を通して靭性を低下させるため、本発明では鋼中のＰ含有量を０．０３５％以下とする。一方、Ｐは塗装耐久性の向上に寄与する元素であるため、少なくとも０．００３％のＰの添加を必要とする。そのため、本発明では、Ｐ含有量を０．００３～０．０３５％とする。なお、Ｐ含有量は、好ましくは０．００５％以上であり、より好ましくは０．００８％以上であり、さらに好ましくは０．０１０％以上である。また、Ｐ含有量は、好ましくは０．０２５％以下であり、より好ましくは０．０２０％以下である。
Ｐは、固溶強化能の高い元素であり、フェライトの硬化を通して靭性を低下させるため、本発明では鋼中のＰ含有量を０．０３５％以下とする。一方、Ｐは塗装耐久性の向上に寄与する元素であるため、少なくとも０．００３％のＰの添加を必要とする。そのため、本発明では、Ｐ含有量を０．００３～０．０３５％とする。なお、Ｐ含有量は、好ましくは０．００５％以上であり、より好ましくは０．００８％以上であり、さらに好ましくは０．０１０％以上である。また、Ｐ含有量は、好ましくは０．０２５％以下であり、より好ましくは０．０２０％以下である。
Ｓ：０．０３５％以下
Ｓは、主にＡ系介在物の形態で鋼材中に存在するが、Ｓの含有量が０．０３５％を超えるとこの介在物量が著しく増加し、同時に粗大な介在物を生成するため、靭性を大きく低下させる。そのため、本発明ではＳ含有量を０．０３５％以下とする。Ｓ含有量は、好ましくは０．０２０％以下であり、より好ましくは０．０１０％以下であり、さらに好ましくは０．００８％以下である。一方、Ｓは少ないほど好ましいため、Ｓ含有量の下限は特に限定されず、０％であってよいが、通常、Ｓは不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であるため、工業的には０％超であってよい。なお、過度の低Ｓ化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、Ｓ含有量は、好ましくは０．００２％以上である。
Ｓは、主にＡ系介在物の形態で鋼材中に存在するが、Ｓの含有量が０．０３５％を超えるとこの介在物量が著しく増加し、同時に粗大な介在物を生成するため、靭性を大きく低下させる。そのため、本発明ではＳ含有量を０．０３５％以下とする。Ｓ含有量は、好ましくは０．０２０％以下であり、より好ましくは０．０１０％以下であり、さらに好ましくは０．００８％以下である。一方、Ｓは少ないほど好ましいため、Ｓ含有量の下限は特に限定されず、０％であってよいが、通常、Ｓは不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であるため、工業的には０％超であってよい。なお、過度の低Ｓ化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、Ｓ含有量は、好ましくは０．００２％以上である。
Ｃｕ：０．０１～０．５０％
Ｃｕは、本発明の塗装耐久性に優れたＨ形鋼において重要な元素であり、さび層のさび粒を微細化することで緻密なさび層を形成し、腐食促進因子である酸素や塩化物イオンの地鉄への透過を抑制する効果を有する。そして、Ｃｕは、Ｎｉとともに、さらにはＮｉ、Ｗとともに複合添加することで、これらの元素との相乗効果によって、鋼材の塗装耐久性を大きく向上させる。このような効果は、Ｃｕ含有量が０．０１％以上で得られる。一方、Ｃｕ含有量が０．５０％を超えると、合金コストの上昇を招くだけでなく、熱間加工時にＣｕ割れが生じ易くなる。さらに鋼の焼入れ性がより上昇するため、靭性も低下する。そのため、本発明ではＣｕ含有量を０．０１～０．５０％とする。なお、Ｃｕ含有量は、好ましくは０．０３％以上であり、より好ましくは０．０５％以上であり、さらに好ましくは０．０７％以上である。また、Ｃｕ含有量は、好ましくは０．３０％以下であり、より好ましくは０．２０％以下である。
Ｃｕは、本発明の塗装耐久性に優れたＨ形鋼において重要な元素であり、さび層のさび粒を微細化することで緻密なさび層を形成し、腐食促進因子である酸素や塩化物イオンの地鉄への透過を抑制する効果を有する。そして、Ｃｕは、Ｎｉとともに、さらにはＮｉ、Ｗとともに複合添加することで、これらの元素との相乗効果によって、鋼材の塗装耐久性を大きく向上させる。このような効果は、Ｃｕ含有量が０．０１％以上で得られる。一方、Ｃｕ含有量が０．５０％を超えると、合金コストの上昇を招くだけでなく、熱間加工時にＣｕ割れが生じ易くなる。さらに鋼の焼入れ性がより上昇するため、靭性も低下する。そのため、本発明ではＣｕ含有量を０．０１～０．５０％とする。なお、Ｃｕ含有量は、好ましくは０．０３％以上であり、より好ましくは０．０５％以上であり、さらに好ましくは０．０７％以上である。また、Ｃｕ含有量は、好ましくは０．３０％以下であり、より好ましくは０．２０％以下である。
Ｎｉ：０．０１～０．５０％
Ｎｉは、さび層のさび粒を微細化することで緻密なさび層を形成し、腐食促進因子である酸素や塩化物イオンの地鉄への透過を抑制すると共に、Ｃｕ割れを抑制する効果も有する。そして、Ｎｉは、Ｃｕとともに、さらにはＣｕ、Ｗとともに複合添加することで、これらの元素との相乗効果によって、鋼材の塗装耐久性を大きく向上させる。このような効果は、Ｎｉ含有量が０．０１％以上で得られる。ただし、Ｎｉ含有量が０．５０％を超えると、鋼の焼入れ性がより上昇し、靭性が低下する。そのため、本発明では、Ｎｉ含有量を０．０１～０．５０％とする。なお、Ｎｉ含有量は、好ましくは０．０３％以上であり、より好ましくは０．０５％以上であり、さらに好ましくは０．０７％以上である。また、Ｎｉ含有量は、好ましくは０．３０％以下であり、より好ましくは０．２０％以下である。
Ｎｉは、さび層のさび粒を微細化することで緻密なさび層を形成し、腐食促進因子である酸素や塩化物イオンの地鉄への透過を抑制すると共に、Ｃｕ割れを抑制する効果も有する。そして、Ｎｉは、Ｃｕとともに、さらにはＣｕ、Ｗとともに複合添加することで、これらの元素との相乗効果によって、鋼材の塗装耐久性を大きく向上させる。このような効果は、Ｎｉ含有量が０．０１％以上で得られる。ただし、Ｎｉ含有量が０．５０％を超えると、鋼の焼入れ性がより上昇し、靭性が低下する。そのため、本発明では、Ｎｉ含有量を０．０１～０．５０％とする。なお、Ｎｉ含有量は、好ましくは０．０３％以上であり、より好ましくは０．０５％以上であり、さらに好ましくは０．０７％以上である。また、Ｎｉ含有量は、好ましくは０．３０％以下であり、より好ましくは０．２０％以下である。
Ｗ：０．００５～０．３０％、Ｍｏ：０．００５～０．５０％のうちから選ばれた１種または２種
Ｗ：０．００５～０．３０％
Ｗは、鋼材のアノード反応に伴って溶出し、さび層中にＷＯ４ ２－として分布することによって、腐食促進因子の塩化物イオンがさび層を透過して地鉄に到達するのを静電的に防止する。さらに鋼材表面にＷを含む化合物が沈殿することで、鋼材のアノード反応を抑制する。そして、Ｗは、Ｃｕ、Ｎｉとともに複合添加することで、これらの元素との相乗効果によって、鋼材の塗装耐久性を大きく向上させる。このような効果は、Ｗ含有量が０．００５％以上で得られる。ただし、Ｗ含有量が０．３０％を超えると合金コストが増加するだけでなく、鋼の焼入れ性が顕著に上昇し、靭性が低下する。そのため、本発明ではＷを含有する場合のＷ含有量を０．００５～０．３０％とする。なお、Ｗ含有量は、好ましくは０．０１％以上であり、より好ましくは０．０３％以上であり、さらに好ましくは０．０５％以上である。また、Ｗ含有量は、好ましくは０．３０％以下であり、より好ましくは０．２０％以下である。
Ｗ：０．００５～０．３０％
Ｗは、鋼材のアノード反応に伴って溶出し、さび層中にＷＯ４ ２－として分布することによって、腐食促進因子の塩化物イオンがさび層を透過して地鉄に到達するのを静電的に防止する。さらに鋼材表面にＷを含む化合物が沈殿することで、鋼材のアノード反応を抑制する。そして、Ｗは、Ｃｕ、Ｎｉとともに複合添加することで、これらの元素との相乗効果によって、鋼材の塗装耐久性を大きく向上させる。このような効果は、Ｗ含有量が０．００５％以上で得られる。ただし、Ｗ含有量が０．３０％を超えると合金コストが増加するだけでなく、鋼の焼入れ性が顕著に上昇し、靭性が低下する。そのため、本発明ではＷを含有する場合のＷ含有量を０．００５～０．３０％とする。なお、Ｗ含有量は、好ましくは０．０１％以上であり、より好ましくは０．０３％以上であり、さらに好ましくは０．０５％以上である。また、Ｗ含有量は、好ましくは０．３０％以下であり、より好ましくは０．２０％以下である。
Ｍｏ：０．００５～０．５０％
Ｍｏは、鋼材のアノード反応に伴って溶出し、さび層中にＭｏＯ４ ２－として分布することによって、腐食促進因子である塩化物イオンがさび層を透過して地鉄に到達するのを防止する。また、鋼材表面にＭｏを含む化合物が沈殿することで、鋼材のアノード反応を抑制する。このような効果は、Ｍｏ含有量が０．００５％以上で得られる。ただし、その含有量が０．５０％を超えると上部ベイナイト変態を促進させ、靭性が低下する。そのため、本発明ではＭｏを含有する場合のＭｏ含有量を０．００５～０．５０％とする。なお、Ｍｏ含有量は、好ましくは０．０２％以上であり、より好ましくは０．０５％以上であり、さらに好ましくは０．０７％以上である。また、Ｍｏ含有量は、好ましくは０．４０％以下であり、より好ましくは０．３０％以下である。
本発明では、上述のＷとＭｏのうち、Ｗを含有することが好ましく、ＷとＭｏを含有することがより好ましい。
Ｍｏは、鋼材のアノード反応に伴って溶出し、さび層中にＭｏＯ４ ２－として分布することによって、腐食促進因子である塩化物イオンがさび層を透過して地鉄に到達するのを防止する。また、鋼材表面にＭｏを含む化合物が沈殿することで、鋼材のアノード反応を抑制する。このような効果は、Ｍｏ含有量が０．００５％以上で得られる。ただし、その含有量が０．５０％を超えると上部ベイナイト変態を促進させ、靭性が低下する。そのため、本発明ではＭｏを含有する場合のＭｏ含有量を０．００５～０．５０％とする。なお、Ｍｏ含有量は、好ましくは０．０２％以上であり、より好ましくは０．０５％以上であり、さらに好ましくは０．０７％以上である。また、Ｍｏ含有量は、好ましくは０．４０％以下であり、より好ましくは０．３０％以下である。
本発明では、上述のＷとＭｏのうち、Ｗを含有することが好ましく、ＷとＭｏを含有することがより好ましい。
さらに本発明では、形鋼であるため、各々の元素が単に上記の範囲を満足するだけでは不十分で、Ｃｕ、Ｐ、ＷおよびＭｏについては、以下の（１）式の関係を満足させることが重要である。
０．２５≦２．６×［％Ｃｕ］＋０．８×［％Ｐ］＋４．２×［％Ｗ］＋１．１×［％Ｍｏ］≦１．３０ ・・・（１）
ここで、（１）式中の［％Ｃｕ］、［％Ｐ］、［％Ｗ］および［％Ｍｏ］はそれぞれ、鋼中のＣｕ、Ｐ、ＷおよびＭｏの含有量（質量％）であり、含有しない場合は０とする。
ここで、（１）式中の［％Ｃｕ］、［％Ｐ］、［％Ｗ］および［％Ｍｏ］はそれぞれ、鋼中のＣｕ、Ｐ、ＷおよびＭｏの含有量（質量％）であり、含有しない場合は０とする。
発明者らは、上記含有量範囲の鋼成分を有する種々のＨ形鋼を用いて、塗装耐久性および強度－靭性バランスを評価した結果、両者について所望の特性を得るためには、上記各成分を上記含有量範囲とすることに加え、Ｃｕ、Ｐ、ＷおよびＭｏの含有量を特定の範囲に制御することが重要であるとの知見を得た。具体的には、Ｃｕ、Ｐ、ＷおよびＭｏの含有量にもとづくパラメータである上記（１）式で算出される値（２．６×［％Ｃｕ］＋０．８×［％Ｐ］＋４．２×［％Ｗ］＋１．１×［％Ｍｏ］で算出される値）を、０．２５以上１．３０以下とすることで、優れた塗装耐久性と強度－靭性バランスを安定して得ることができる。（１）式で算出される値が０．２５未満であると、腐食促進因子である酸素や塩化物イオンの地鉄への透過を抑制する緻密なさび層を安定して形成することが困難となり、塗装耐久性が低下する。一方、（１）式で算出される値が１．３０を超えると、Ｃｕ、ＷおよびＭｏによる焼入れ性の上昇ならびにＰによるフェライト硬化の重畳が顕著となり、靭性が低下する。なお、上記（１）式で算出される値の範囲は０．４０以上１．２０以下とすること、すなわち、Ｃｕ、Ｐ、ＷおよびＭｏの含有量を以下の（２）式を満足させることがより好ましい。
０．４０≦２．６×［％Ｃｕ］＋０．８×［％Ｐ］＋４．２×［％Ｗ］＋１．１×［％Ｍｏ］≦１．２０ ・・・（２）
ここで、（２）式中の［％Ｃｕ］、［％Ｐ］、［％Ｗ］および［％Ｍｏ］は、上記（１）式と同様である。
ここで、（２）式中の［％Ｃｕ］、［％Ｐ］、［％Ｗ］および［％Ｍｏ］は、上記（１）式と同様である。
上記（１）式で算出される値（２．６×［％Ｃｕ］＋０．８×［％Ｐ］＋４．２×［％Ｗ］＋１．１×［％Ｍｏ］で算出される値）は、０．４０以上が好ましく、０．５０以上がより好ましい。また、上記（１）式で算出される値は、１．２０以下が好ましく、１．１０以下がより好ましい。
本発明のＨ形鋼の鋼組成は、上記の成分の他に、さらに塗装耐久性や強度、延性、靱性の向上を目的として、Ｃｒ：１．００％以下、Ｓｎ：０．２００％以下、Ｓｂ：０．２００％以下、Ａｌ：０．１００％以下、Ｎｂ：０．５０％以下、Ｖ：０．５０％以下、Ｔｉ：０．５０％以下、Ｂ：０．０１００％以下、Ｚｒ：０．１００％以下、Ｃａ：０．１００％以下、Ｍｇ：０．１００％以下およびＲＥＭ：０．１００％以下のうちから選ばれた１種または２種以上を任意に含有してもよい。
Ｃｒ：１．００％以下
Ｃｒは、固溶強化により鋼の更なる高強度化を図ることができる元素である。このような効果を十分に得るためには、Ｃｒを０．０１％以上含有させることが好ましい。ただし、その含有量が１．００％を超えると上部ベイナイト変態を促進させ、靭性が低下する。したがって、Ｃｒを含有する場合、Ｃｒ含有量は１．００％以下とする。Ｃｒ含有量は、より好ましくは０．０５％以上であり、さらに好ましくは０．１０％以上である。また、Ｃｒ含有量は、好ましくは０．５０％以下であり、より好ましくは０．３０％以下である。
Ｃｒは、固溶強化により鋼の更なる高強度化を図ることができる元素である。このような効果を十分に得るためには、Ｃｒを０．０１％以上含有させることが好ましい。ただし、その含有量が１．００％を超えると上部ベイナイト変態を促進させ、靭性が低下する。したがって、Ｃｒを含有する場合、Ｃｒ含有量は１．００％以下とする。Ｃｒ含有量は、より好ましくは０．０５％以上であり、さらに好ましくは０．１０％以上である。また、Ｃｒ含有量は、好ましくは０．５０％以下であり、より好ましくは０．３０％以下である。
Ｓｎ：０．２００％以下
Ｓｎは、地鉄表面近傍においてさび層中に存在し、さび粒子を微細化することで、腐食促進因子である塩化物イオンがさび層を透過して地鉄に到達するのを防止する。また、Ｓｎは鋼材表面においてアノード反応を抑制する。さらにＳｎは、Ｃｕ、Ｎｉとともに、さらにはＣｕ、Ｎｉ、Ｗとともに複合添加することで、これらの元素との相乗効果によって、鋼材の塗装耐久性を大きく向上させる。このような効果を十分に得るためには、Ｓｎを０．００５％以上含有させることが好ましい。ただし、その含有量が０．２００％を超えると延性や靭性の低下を招く。したがって、Ｓｎを含有する場合、Ｓｎ含有量は０．２００％以下とする。Ｓｎ含有量は、より好ましくは０．０１０％以上であり、さらに好ましくは０．０２０％以上である。また、Ｓｎ含有量は、好ましくは０．１００％以下であり、より好ましくは０．０８０％以下である。
Ｓｎは、地鉄表面近傍においてさび層中に存在し、さび粒子を微細化することで、腐食促進因子である塩化物イオンがさび層を透過して地鉄に到達するのを防止する。また、Ｓｎは鋼材表面においてアノード反応を抑制する。さらにＳｎは、Ｃｕ、Ｎｉとともに、さらにはＣｕ、Ｎｉ、Ｗとともに複合添加することで、これらの元素との相乗効果によって、鋼材の塗装耐久性を大きく向上させる。このような効果を十分に得るためには、Ｓｎを０．００５％以上含有させることが好ましい。ただし、その含有量が０．２００％を超えると延性や靭性の低下を招く。したがって、Ｓｎを含有する場合、Ｓｎ含有量は０．２００％以下とする。Ｓｎ含有量は、より好ましくは０．０１０％以上であり、さらに好ましくは０．０２０％以上である。また、Ｓｎ含有量は、好ましくは０．１００％以下であり、より好ましくは０．０８０％以下である。
Ｓｂ：０．２００％以下
Ｓｂは、地鉄表面近傍においてさび層中に存在し、さび粒子を微細化することで、腐食促進因子である塩化物イオンがさび層を透過して地鉄に到達するのを防止する。また、Ｓｂは、鋼材表面においてアノード反応を抑制する。さらにＳｂは、Ｃｕ、Ｎｉとともに、さらにはＣｕ、Ｎｉ、Ｗとともに複合添加することで、これらの元素との相乗効果によって、鋼材の塗装耐久性を大きく向上させる。このような効果を十分に得るためには、Ｓｂを０．００５％以上含有させることが好ましい。ただし、その含有量が０．２００％を超えると延性や靭性の低下を招く。したがって、Ｓｂを含有する場合、Ｓｂ含有量は０．２００％以下とする。Ｓｂ含有量は、より好ましくは０．０１０％以上であり、さらに好ましくは０．０２０％以上である。また、Ｓｂ含有量は、好ましくは０．１００％以下であり、さらに好ましくは０．０８０％以下である。
Ｓｂは、地鉄表面近傍においてさび層中に存在し、さび粒子を微細化することで、腐食促進因子である塩化物イオンがさび層を透過して地鉄に到達するのを防止する。また、Ｓｂは、鋼材表面においてアノード反応を抑制する。さらにＳｂは、Ｃｕ、Ｎｉとともに、さらにはＣｕ、Ｎｉ、Ｗとともに複合添加することで、これらの元素との相乗効果によって、鋼材の塗装耐久性を大きく向上させる。このような効果を十分に得るためには、Ｓｂを０．００５％以上含有させることが好ましい。ただし、その含有量が０．２００％を超えると延性や靭性の低下を招く。したがって、Ｓｂを含有する場合、Ｓｂ含有量は０．２００％以下とする。Ｓｂ含有量は、より好ましくは０．０１０％以上であり、さらに好ましくは０．０２０％以上である。また、Ｓｂ含有量は、好ましくは０．１００％以下であり、さらに好ましくは０．０８０％以下である。
Ａｌ：０．１００％以下
Ａｌは、脱酸剤として添加することができる元素である。このような効果を十分に得るためには、Ａｌを０．００１％以上含有させることが好ましい。しかし、Ａｌ含有量が０．１００％を超えると、Ａｌの有する高い酸素との結合力のため、鋼中に酸化物系介在物が多量に生成し、その結果、鋼の延性が低下する。したがって、Ａｌを含有する場合、Ａｌ含有量は０．１００％以下とする。Ａｌ含有量は、より好ましくは０．０１０％以上であり、さらに好ましくは０．０２０％以上である。また、Ａｌ含有量は、好ましくは０．０８０％以下であり、より好ましくは０．０５０％以下である。
Ａｌは、脱酸剤として添加することができる元素である。このような効果を十分に得るためには、Ａｌを０．００１％以上含有させることが好ましい。しかし、Ａｌ含有量が０．１００％を超えると、Ａｌの有する高い酸素との結合力のため、鋼中に酸化物系介在物が多量に生成し、その結果、鋼の延性が低下する。したがって、Ａｌを含有する場合、Ａｌ含有量は０．１００％以下とする。Ａｌ含有量は、より好ましくは０．０１０％以上であり、さらに好ましくは０．０２０％以上である。また、Ａｌ含有量は、好ましくは０．０８０％以下であり、より好ましくは０．０５０％以下である。
Ｎｂ：０．５０％以下
Ｎｂは、炭窒化物として析出することで引張強度や降伏点を向上させる効果を有する元素である。このような効果を十分に得るためには、Ｎｂを０．００５％以上含有させることが好ましい。ただし、その含有量が０．５０％を超えると、析出脆化を助長することに加え、上部ベイナイト変態を促進させるため、靭性が低下する。したがって、Ｎｂを含有する場合、Ｎｂ含有量は０．５０％以下とする。Ｎｂ含有量は、より好ましくは０．０１０％以上であり、さらに好ましくは０．０２０％以上である。また、Ｎｂ含有量は、好ましくは０．２０％以下であり、より好ましくは０．１０％以下である。
Ｎｂは、炭窒化物として析出することで引張強度や降伏点を向上させる効果を有する元素である。このような効果を十分に得るためには、Ｎｂを０．００５％以上含有させることが好ましい。ただし、その含有量が０．５０％を超えると、析出脆化を助長することに加え、上部ベイナイト変態を促進させるため、靭性が低下する。したがって、Ｎｂを含有する場合、Ｎｂ含有量は０．５０％以下とする。Ｎｂ含有量は、より好ましくは０．０１０％以上であり、さらに好ましくは０．０２０％以上である。また、Ｎｂ含有量は、好ましくは０．２０％以下であり、より好ましくは０．１０％以下である。
Ｖ：０．５０％以下
Ｖは、圧延中または圧延後の冷却中にＶＮとしてオーステナイトに析出してフェライト変態核となり、結晶粒を微細化する効果を有する元素である。また、Ｖは、析出強化により母材強度を高める役割も有しており、引張強度と靭性を確保するために有用な元素である。このような効果を十分に得るためには、Ｖを０．００５％以上含有させることが好ましい。ただし、その含有量が０．５０％を超えると、過度な析出強化により、母材靭性が低下する傾向がある。したがって、Ｖを含有する場合、Ｖ含有量は０．５０％以下とする。Ｖ含有量は、より好ましくは０．０１０％以上であり、さらに好ましくは０．０２０％以上である。また、Ｖ含有量は、好ましくは０．２０％以下であり、より好ましくは０．１０％以下である。
Ｖは、圧延中または圧延後の冷却中にＶＮとしてオーステナイトに析出してフェライト変態核となり、結晶粒を微細化する効果を有する元素である。また、Ｖは、析出強化により母材強度を高める役割も有しており、引張強度と靭性を確保するために有用な元素である。このような効果を十分に得るためには、Ｖを０．００５％以上含有させることが好ましい。ただし、その含有量が０．５０％を超えると、過度な析出強化により、母材靭性が低下する傾向がある。したがって、Ｖを含有する場合、Ｖ含有量は０．５０％以下とする。Ｖ含有量は、より好ましくは０．０１０％以上であり、さらに好ましくは０．０２０％以上である。また、Ｖ含有量は、好ましくは０．２０％以下であり、より好ましくは０．１０％以下である。
Ｔｉ：０．５０％以下
Ｔｉは、ＴｉＮを形成してオーステナイト粒を微細化するだけでなく、ＴｉＮを核とした粒内フェライト変態の促進によってミクロ組織を微細化し、靭性向上にも有効な元素である。このような効果を十分に得るためには、Ｔｉを０．００５％以上含有させることが好ましい。ただし、その含有量が０．５０％を超えると、粗大なＴｉＮが発生し、靭性が低下する。したがって、Ｔｉを含有する場合、Ｔｉ含有量は０．５０％以下とする。Ｔｉ含有量は、より好ましくは０．０１０％以上であり、さらに好ましくは０．０２０％以上である。また、Ｔｉ含有量は、好ましくは０．２０％以下であり、より好ましくは０．１０％以下である。
Ｔｉは、ＴｉＮを形成してオーステナイト粒を微細化するだけでなく、ＴｉＮを核とした粒内フェライト変態の促進によってミクロ組織を微細化し、靭性向上にも有効な元素である。このような効果を十分に得るためには、Ｔｉを０．００５％以上含有させることが好ましい。ただし、その含有量が０．５０％を超えると、粗大なＴｉＮが発生し、靭性が低下する。したがって、Ｔｉを含有する場合、Ｔｉ含有量は０．５０％以下とする。Ｔｉ含有量は、より好ましくは０．０１０％以上であり、さらに好ましくは０．０２０％以上である。また、Ｔｉ含有量は、好ましくは０．２０％以下であり、より好ましくは０．１０％以下である。
Ｂ：０．０１００％以下
Ｂは、鋼中で粒界に偏析し粒界強度を向上させる効果を有する元素である。また、粒内フェライトの核生成サイトとなるＴｉＮとの複合析出物を形成し、ミクロ組織を微細化することで靭性向上にも有効な元素である。このような効果を十分に得るためには、Ｂを０．０００１％以上含有させることが好ましい。一方、その含有量が０．０１００％を超えると、粗大な炭窒化物の粒界析出により靭性が低下する。したがって、Ｂを含有する場合、Ｂ含有量は０．０１００％以下とする。Ｂ含有量は、より好ましくは０．００１０％以上であり、さらに好ましくは０．００２０％以上である。また、Ｂ含有量は、好ましくは０．００５０％以下であり、より好ましくは０．００４０％以下である。
Ｂは、鋼中で粒界に偏析し粒界強度を向上させる効果を有する元素である。また、粒内フェライトの核生成サイトとなるＴｉＮとの複合析出物を形成し、ミクロ組織を微細化することで靭性向上にも有効な元素である。このような効果を十分に得るためには、Ｂを０．０００１％以上含有させることが好ましい。一方、その含有量が０．０１００％を超えると、粗大な炭窒化物の粒界析出により靭性が低下する。したがって、Ｂを含有する場合、Ｂ含有量は０．０１００％以下とする。Ｂ含有量は、より好ましくは０．００１０％以上であり、さらに好ましくは０．００２０％以上である。また、Ｂ含有量は、好ましくは０．００５０％以下であり、より好ましくは０．００４０％以下である。
Ｚｒ：０．１００％以下
Ｚｒは、鋼の更なる高強度化を図ることができる元素である。この効果を十分に得るためには、Ｚｒを０．００５％以上含有させることが好ましい。ただし、その含有量が０．１００％を超えると高強度化の効果が飽和することに加え、靭性も低下する。したがって、Ｚｒを含有する場合、Ｚｒ含有量は０．１００％以下とする。Ｚｒ含有量は、より好ましくは０．０１０％以上であり、さらに好ましくは０．０１５％以上である。また、Ｚｒ含有量は、好ましくは０．０５０％以下であり、より好ましくは０．０４０％以下である。
Ｚｒは、鋼の更なる高強度化を図ることができる元素である。この効果を十分に得るためには、Ｚｒを０．００５％以上含有させることが好ましい。ただし、その含有量が０．１００％を超えると高強度化の効果が飽和することに加え、靭性も低下する。したがって、Ｚｒを含有する場合、Ｚｒ含有量は０．１００％以下とする。Ｚｒ含有量は、より好ましくは０．０１０％以上であり、さらに好ましくは０．０１５％以上である。また、Ｚｒ含有量は、好ましくは０．０５０％以下であり、より好ましくは０．０４０％以下である。
Ｃａ：０．１００％以下
Ｃａは、硫化物系介在物中の酸化物および硫化物を、高温における安定性が高いものへ変質させて、硫化物系介在物を粒状化する作用を有する。そして、このＣａによる介在物の形態制御効果により、鋼の靭性および延性の向上を図ることができる。このような効果を十分に得るためには、Ｃａを０．０００１％以上含有させることが好ましい。但し、Ｃａ含有量が０．１００％を超えると、清浄度が低下して靭性が低下する。したがって、Ｃａを含有する場合、Ｃａ含有量は０．１００％以下とする。Ｃａ含有量は、より好ましくは０．００１０％以上であり、さらに好ましくは０．００２０％以上である。また、Ｃａ含有量は、好ましくは０．０１００％以下であり、より好ましくは０．００５０％以下である。
Ｃａは、硫化物系介在物中の酸化物および硫化物を、高温における安定性が高いものへ変質させて、硫化物系介在物を粒状化する作用を有する。そして、このＣａによる介在物の形態制御効果により、鋼の靭性および延性の向上を図ることができる。このような効果を十分に得るためには、Ｃａを０．０００１％以上含有させることが好ましい。但し、Ｃａ含有量が０．１００％を超えると、清浄度が低下して靭性が低下する。したがって、Ｃａを含有する場合、Ｃａ含有量は０．１００％以下とする。Ｃａ含有量は、より好ましくは０．００１０％以上であり、さらに好ましくは０．００２０％以上である。また、Ｃａ含有量は、好ましくは０．０１００％以下であり、より好ましくは０．００５０％以下である。
Ｍｇ：０．１００％以下
Ｍｇは、硫化物系介在物中の酸化物および硫化物を、高温における安定性が高いものへ変質させて、硫化物系介在物を粒状化する作用を有する。そして、このＭｇによる介在物の形態制御効果により、鋼の靭性および延性の向上を図ることができる。このような効果を十分に得るためには、Ｍｇを０．０００１％以上含有させることが好ましい。但し、Ｍｇ含有量が０．１００％を超えると、清浄度が低下して靭性が低下する。したがって、Ｍｇを含有する場合、Ｍｇ含有量は０．１００％以下とする。Ｍｇ含有量は、より好ましくは０．００１０％以上であり、さらに好ましくは０．００２０％以上である。また、Ｍｇ含有量は、好ましくは０．０１００％以下であり、より好ましくは０．００５０％以下である。
Ｍｇは、硫化物系介在物中の酸化物および硫化物を、高温における安定性が高いものへ変質させて、硫化物系介在物を粒状化する作用を有する。そして、このＭｇによる介在物の形態制御効果により、鋼の靭性および延性の向上を図ることができる。このような効果を十分に得るためには、Ｍｇを０．０００１％以上含有させることが好ましい。但し、Ｍｇ含有量が０．１００％を超えると、清浄度が低下して靭性が低下する。したがって、Ｍｇを含有する場合、Ｍｇ含有量は０．１００％以下とする。Ｍｇ含有量は、より好ましくは０．００１０％以上であり、さらに好ましくは０．００２０％以上である。また、Ｍｇ含有量は、好ましくは０．０１００％以下であり、より好ましくは０．００５０％以下である。
ＲＥＭ：０．１００％以下
ＲＥＭ（希土類金属）は、硫化物系介在物中の酸化物および硫化物を、高温における安定性が高いものへ変質させて、硫化物系介在物を粒状化する作用を有する。そして、このＲＥＭによる介在物の形態制御効果により、鋼の靭性および延性の向上を図ることができる。このような効果を十分に得るためには、ＲＥＭを０．０００１％以上含有させることが好ましい。但し、ＲＥＭ含有量が０．１００％を超えると、清浄度が低下して靭性が低下する。したがって、ＲＥＭを含有する場合、ＲＥＭ含有量は０．１００％以下とする。ＲＥＭ含有量は、より好ましくは０．００１０％以上であり、さらに好ましくは０．００２０％以上である。また、ＲＥＭ含有量は、好ましくは０．０１００％以下であり、より好ましくは０．００５０％以下である。なお、ＲＥＭは、Ｓｃ、Ｙと、原子番号５７のランタン（Ｌａ）から原子番号７１のルテチウム（Ｌｕ）までの１５元素の総称であり、ここでいうＲＥＭ含有量は、これらの元素の合計含有量である。
ＲＥＭ（希土類金属）は、硫化物系介在物中の酸化物および硫化物を、高温における安定性が高いものへ変質させて、硫化物系介在物を粒状化する作用を有する。そして、このＲＥＭによる介在物の形態制御効果により、鋼の靭性および延性の向上を図ることができる。このような効果を十分に得るためには、ＲＥＭを０．０００１％以上含有させることが好ましい。但し、ＲＥＭ含有量が０．１００％を超えると、清浄度が低下して靭性が低下する。したがって、ＲＥＭを含有する場合、ＲＥＭ含有量は０．１００％以下とする。ＲＥＭ含有量は、より好ましくは０．００１０％以上であり、さらに好ましくは０．００２０％以上である。また、ＲＥＭ含有量は、好ましくは０．０１００％以下であり、より好ましくは０．００５０％以下である。なお、ＲＥＭは、Ｓｃ、Ｙと、原子番号５７のランタン（Ｌａ）から原子番号７１のルテチウム（Ｌｕ）までの１５元素の総称であり、ここでいうＲＥＭ含有量は、これらの元素の合計含有量である。
なお、上記鋼成分の残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる。不可避的不純物とは、原料中に存在し、あるいは製造工程において不可避的に混入するもので、本来は不要なものであるが、微量であり特性に影響を及ぼさないため、含有が許容される不純物を意味する。不可避的不純物としては、例えばＮ、Ｏ等が挙げられ、Ｎは０．０１５０％の含有まで許容でき、Ｏは０．００５％の含有まで許容できる。
また、本発明のＨ形鋼は、通常、鋼表面を塗装して使用され、この場合、表面に塗膜を有する。ここで、鋼表面の塗膜としては、例えば、防食下地層、下塗り層、中塗り層および上塗り層を、鋼表面からこの順に有する塗膜が挙げられる。なお、防食下地層は無機ジンクリッチペイント（例えば、関西ペイント株式会社製：ＳＤジンク１５００）、下塗り層はエポキシ樹脂塗料（例えば、関西ペイント株式会社製：エポマリンＨＢ（Ｋ））、中塗り層はふっ素樹脂上塗り塗料用の中塗り塗料（例えば、関西ペイント株式会社製：セラテクトＦ中塗）、上塗り層はふっ素樹脂上塗り塗料（例えば、関西ペイント株式会社製：セラテクトＦ（Ｋ）上塗）を用いて形成することが好ましい。
次に、本発明のＨ形鋼の製造方法について説明する。鋼素材（スラブまたはビームブランク）の溶製法および鋳造法については特に制限はなく、従来公知の方法いずれもが適合する。また、前記鋼素材からＨ形鋼に成形するための熱間圧延条件の一例としては、所定の成分組成を有する鋼素材に対し、所定の加熱温度に加熱し、所定の仕上げ圧延温度で圧延した後、所定の冷却速度で冷却する熱間圧延が挙げられる。
熱間圧延時の鋼素材の加熱温度は十分な成形性を確保する観点から、１１５０～１３５０℃とすることが好ましい。前記加熱温度が１１５０℃未満であると、熱間圧延の変形抵抗が高くなり、圧延ロールへの負荷が増大する結果、熱間圧延が困難となる。一方、前記加熱温度が１３５０℃を超えると、鋼素材が部分的に溶融し、内部欠陥が発生してしまうことに加え、オーステナイト粒径が粗大になるため、仕上げ圧延後の冷却時に上部ベイナイトが生成しやすくなり、靭性の低下が生じる。そのため、前記加熱温度を１１５０～１３５０℃とすることが好ましい。
また、仕上げ圧延では、靭性確保の観点から仕上げ圧延温度（仕上げ圧延終了温度）を７２０℃以上とすることが好ましい。仕上げ圧延温度が７２０℃未満になると、フェライト＋オーステナイト二相域での圧下率が大きくなってしまい、圧延歪みの影響で靭性が低下する。一方、前記仕上げ温度の上限は特に限定されないが、１０５０℃を超えると、オーステナイト粒径が粗大になり、靭性の低下が生じるため、前記仕上げ温度を１０５０℃以下とすることが好ましい。
さらに、上記仕上げ圧延終了後の冷却開始温度から５００℃までの平均冷却速度が０．１℃／ｓｅｃに満たないと、所定の引張特性および靭性を確保することが難しくなるため、前記平均冷却速度は０．１℃／ｓｅｃ以上とすることが好ましい。一方、前記平均冷却速度が３０℃／ｓｅｃを超えると、ベイナイトあるいはマルテンサイトの生成により、靭性の低下が生じる。よって、前記平均冷却速度は０．１～３０℃／ｓｅｃの範囲とすることが好ましい。前記平均冷却速度は、３０．０℃／ｓｅｃ以下がより好ましく、２０．０℃／ｓｅｃ以下がさらに好ましい。なお、前記冷却開始温度は、一例として、仕上げ圧延終了温度である。また、上記の温度は、鋼材の表面温度を意味する。
上記したような成分調整を行った鋼素材に、上記のような熱間圧延を施すことにより、引張強さＴＳが４００ＭＰａ以上、降伏強度（降伏点ＹＰまたは０．２％耐力）が２３５ＭＰａ以上、そして０℃における衝撃吸収エネルギー（シャルピー衝撃吸収エネルギー）ｖＥ０が２７Ｊ以上という機械的性能を有する、塗装耐久性に優れたＨ形鋼を得ることができる。なお、ｖＥ０は４７Ｊ以上が好ましい。また、本発明において、引張強さ、降伏強度、０℃における衝撃吸収エネルギーは、実施例に記載の方法により求めることができる。
なお、引張強さＴＳは、４９０ＭＰａ以上が好ましく、５２０ＭＰａ以上がより好ましい。また、引張強さＴＳの上限は特に限定されないが、６４０ＭＰａ以下が好ましい。降伏強度は、３２５ＭＰａ以上が好ましく、３５５ＭＰａ以上がより好ましい。また、降伏強度の上限は特に限定されないが、４７５ＭＰａ以下が好ましい。ｖＥ０は、１００Ｊ以上がさらに好ましい。
以下、実施例に従って、本発明の構成および作用効果をより具体的に説明する。ただし、本発明は下記の実施例によって制限を受けるものではなく、本発明の趣旨に適合し得る範囲内にて適宜変更することも可能であり、これらは何れも本発明の技術的範囲に含まれる。
表１に示す成分組成の鋼を、連続鋳造機にて断面４００ｍｍ×５６０ｍｍ×長さ８０００ｍｍのビームブランクとし、これに表２に示す熱間圧延条件で熱間圧延を施して、図１に示す断面形状、すなわち、ウェブ３とウェブの両端に配置された１対のフランジ２を有する形状のＨ形鋼１を製造した。ここで、断面寸法（ウェブ高さ×フランジ幅×ウェブ厚×フランジ厚）は、９００ｍｍ×３００ｍｍ×１８ｍｍ×３４ｍｍとして、Ｈ形鋼を製造した。仕上げ圧延後の平均冷却速度は、フランジ部表面の温度を放射温度計で測定し、冷却開始温度（仕上げ圧延終了温度）から５００℃までの間の温度変化を単位時間（秒）あたりに換算することで、平均冷却速度（℃／ｓｅｃ）を算出した。
得られたＨ形鋼について、塗装耐久性評価、引張試験ならびにシャルピー衝撃試験を実施した。以下にそれぞれの評価内容について詳細に説明する。
＜塗装耐久性の評価＞
図１に示したフランジ１／６Ｂ部（Ｂ／６部）４の裏面から１／４ｔ部（ｔ／４部）（tはフランジ厚）から、７０ｍｍ×５０ｍｍ×５ｍｍの試験片を採取した。この試験片の表面に、表面粗さがＩＳＯ Ｓａ ２．５となるようショットブラストを施し、アセトン中での超音波脱脂を５分間行い、風乾した。ついで、試験片の片面を塗装面とし、防食下地として無機ジンクリッチペイント（厚さ：７５μｍ）を塗布し、ついで下塗りとしてエポキシ樹脂塗料（厚さ：１２０μｍ）を塗布し、ついで中塗りとしてふっ素樹脂上塗り塗料用の中塗り塗料（厚さ：３０μｍ）を塗布し、ついで上塗りとしてふっ素樹脂塗料上塗り塗料（厚さ：２５μｍ）を塗布し、防食下地層、下塗り層、中塗り層および上塗り層からなる塗膜を形成した。なお、試験片の他方の片面と端面は、溶剤型のエポキシ樹脂塗料にてシールし、さらにシリコン系のシール剤にて被覆した。塗装後、試験片に形成した塗膜の中央部に、地鉄に到達するように幅：１ｍｍ、長さ：４０ｍｍの直線のカット（カット疵）を入れ、初期欠陥を設けた。ついで、以下に示す条件にて腐食試験を実施した。すなわち、試験片表面の人工海塩の付着量が６．０ｇ／ｍ２となるように、人工海塩を純水で所定の濃度に希釈した溶液をスプレーし、試験片に人工海塩を付着させた。ついで、この試験片を用いて、(条件１．温度：６０℃、相対湿度：３５％、保持時間：３時間)、(条件２．温度：４０℃、相対湿度：９５％、保持時間：３時間)、条件１から条件２および条件２から条件１への各移行時間を１時間とする、合計８時間のサイクルを１サイクルとして、これを１２００サイクル繰り返す腐食試験を実施した。なお、人工海塩の付着は、週に１回とした。そして、腐食試験終了後、塗装における初期欠陥部からの膨れ面積（塗装膨れ面積）を測定し、塗装耐久性を評価した。この評価で、塗装膨れ面積が４８０ｍｍ２以下のものを、塗装耐久性に優れると判断した。
図１に示したフランジ１／６Ｂ部（Ｂ／６部）４の裏面から１／４ｔ部（ｔ／４部）（tはフランジ厚）から、７０ｍｍ×５０ｍｍ×５ｍｍの試験片を採取した。この試験片の表面に、表面粗さがＩＳＯ Ｓａ ２．５となるようショットブラストを施し、アセトン中での超音波脱脂を５分間行い、風乾した。ついで、試験片の片面を塗装面とし、防食下地として無機ジンクリッチペイント（厚さ：７５μｍ）を塗布し、ついで下塗りとしてエポキシ樹脂塗料（厚さ：１２０μｍ）を塗布し、ついで中塗りとしてふっ素樹脂上塗り塗料用の中塗り塗料（厚さ：３０μｍ）を塗布し、ついで上塗りとしてふっ素樹脂塗料上塗り塗料（厚さ：２５μｍ）を塗布し、防食下地層、下塗り層、中塗り層および上塗り層からなる塗膜を形成した。なお、試験片の他方の片面と端面は、溶剤型のエポキシ樹脂塗料にてシールし、さらにシリコン系のシール剤にて被覆した。塗装後、試験片に形成した塗膜の中央部に、地鉄に到達するように幅：１ｍｍ、長さ：４０ｍｍの直線のカット（カット疵）を入れ、初期欠陥を設けた。ついで、以下に示す条件にて腐食試験を実施した。すなわち、試験片表面の人工海塩の付着量が６．０ｇ／ｍ２となるように、人工海塩を純水で所定の濃度に希釈した溶液をスプレーし、試験片に人工海塩を付着させた。ついで、この試験片を用いて、(条件１．温度：６０℃、相対湿度：３５％、保持時間：３時間)、(条件２．温度：４０℃、相対湿度：９５％、保持時間：３時間)、条件１から条件２および条件２から条件１への各移行時間を１時間とする、合計８時間のサイクルを１サイクルとして、これを１２００サイクル繰り返す腐食試験を実施した。なお、人工海塩の付着は、週に１回とした。そして、腐食試験終了後、塗装における初期欠陥部からの膨れ面積（塗装膨れ面積）を測定し、塗装耐久性を評価した。この評価で、塗装膨れ面積が４８０ｍｍ２以下のものを、塗装耐久性に優れると判断した。
＜引張試験＞
図１に示したフランジ１／６Ｂ部４より、引張方向をＨ形鋼の長さ方向とするＪＩＳ Ｚ２２０１に規定されたＪＩＳ １Ａ号全厚引張試験片を採取し、ＪＩＳ Ｚ２２４１に準じて引張試験を行い、降伏強度（降伏点ＹＰまたは０．２％耐力）、引張強さＴＳを測定した。
図１に示したフランジ１／６Ｂ部４より、引張方向をＨ形鋼の長さ方向とするＪＩＳ Ｚ２２０１に規定されたＪＩＳ １Ａ号全厚引張試験片を採取し、ＪＩＳ Ｚ２２４１に準じて引張試験を行い、降伏強度（降伏点ＹＰまたは０．２％耐力）、引張強さＴＳを測定した。
＜靭性試験＞
図１に示したフランジ１／６Ｂ部４の裏面から１／４ｔ部から、ＪＩＳ Ｚ２２０２に規定された２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃試験片を採取し、ＪＩＳ Ｚ２２４２に準じてシャルピー衝撃試験を行い、０℃における衝撃吸収エネルギーを測定した。
図１に示したフランジ１／６Ｂ部４の裏面から１／４ｔ部から、ＪＩＳ Ｚ２２０２に規定された２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃試験片を採取し、ＪＩＳ Ｚ２２４２に準じてシャルピー衝撃試験を行い、０℃における衝撃吸収エネルギーを測定した。
引張試験、靭性試験の結果、引張強さ：４００ＭＰａ以上、降伏強度：２３５ＭＰａ以上、０℃における衝撃吸収エネルギー：２７Ｊ以上、をすべて満たすものを、強度－靭性バランスに優れると判断した。
表２に上記調査結果を示す。本発明の鋼組成を満足する適合鋼を用いて製造したＨ形鋼（表２中の試験Ｎｏ．１～１８、４１、４２、４４、４５）は、優れた塗装耐久性を有し、所望の機械的特性（引張強さＴＳ：４００ＭＰａ以上、降伏強度：２３５ＭＰａ以上、０℃における衝撃吸収エネルギーｖＥ０：２７Ｊ以上)を満足し、強度－靭性バランスに優れていた。
一方、Ｈ形鋼の鋼組成が本発明の条件を満足しなかった比較例（表２中の試験Ｎｏ．１９～３６、４３、４６）、または、本発明の好適な熱間圧延条件を満足しなかった比較例（表２中の試験Ｎｏ．３７～４０）は、塗装耐久性あるいは引張強さ、降伏強度および衝撃吸収エネルギーのうちいずれかが要求特性を満足していない。
１：Ｈ形鋼
２：フランジ
３：ウェブ
４：フランジ１／６Ｂ部（試験片採取位置）
２：フランジ
３：ウェブ
４：フランジ１／６Ｂ部（試験片採取位置）
Claims (4)
- Ｃ：０．０５～０．２０質量％、
Ｓｉ：０．０５～１．００質量％、
Ｍｎ：０．５０～２．００質量％、
Ｐ：０．００３～０．０３５質量％、
Ｓ：０．０３５質量％以下、
Ｃｕ：０．０１～０．５０質量％、および
Ｎｉ：０．０１～０．５０質量％を含有し、
さらに、Ｗ：０．００５～０．３０質量％、Ｍｏ：０．００５～０．５０質量％のうちから選ばれた１種または２種を含有し、
かつ、Ｃｕ、Ｐ、ＷおよびＭｏを下記（１）式を満足する範囲で含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有し、
引張強さが４００ＭＰａ以上、降伏強度が２３５ＭＰａ以上、０℃における衝撃吸収エネルギーが２７Ｊ以上である、Ｈ形鋼。
０．２５≦２．６×［％Ｃｕ］＋０．８×［％Ｐ］＋４．２×［％Ｗ］＋１．１×［％Ｍｏ］≦１．３０ ・・・（１）
ここで、（１）式中の［％Ｃｕ］、［％Ｐ］、［％Ｗ］および［％Ｍｏ］はそれぞれ、鋼中のＣｕ、Ｐ、ＷおよびＭｏの含有量（質量％）であり、含有しない場合は０とする。 - 前記鋼組成は、さらに、
Ｃｒ：１．００質量％以下、
Ｓｎ：０．２００質量％以下、
Ｓｂ：０．２００質量％以下、
Ａｌ：０．１００質量％以下、
Ｖ：０．５０質量％以下、
Ｔｉ：０．５０質量%以下、
Ｂ：０．０１００質量％以下、
Ｚｒ：０．１００質量％以下、
Ｃａ：０．１００質量％以下、
Ｍｇ：０．１００質量％以下、および
ＲＥＭ：０．１００質量％以下のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、
表面に塗膜を有する、請求項１に記載のＨ形鋼。 - 表面に塗膜を有する、請求項１に記載のＨ形鋼。
- 前記塗膜が、防食下地層、下塗り層、中塗り層および上塗り層を有し、該防食下地層が無機ジンクリッチペイント、該下塗り層がエポキシ樹脂塗料、該中塗り層がふっ素樹脂上塗り塗料用の中塗り塗料、該上塗り層がふっ素樹脂上塗り塗料をそれぞれ用いてなる、請求項２または３に記載のＨ形鋼。
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