JP4476923B2 - 衝突吸収性と母材靭性に優れた鋼板 - Google Patents
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Description
質量%で(以下、成分について同じ)、
C :0.02〜0.10%、
Si:0.05〜0.50%、
Mn:1.0〜1.6%、
P :0.05%以下(0%を含まない)、
S :0.05%以下(0%を含まない)、
Al:0.015〜0.06%、
N :0.01%以下(0%を含まない)
を満たし、残部がFeおよび不可避不純物からなり、
下記式(1)で表されるCeqが0.31以上で、
下記式(2)で表されるDi*が4.0以下であり、
金属組織が、
全組織に占めるフェライトの占積率:90%超(面積%の意味、組織について以下同じ)、
平均フェライト粒径:3〜12μm、
最大フェライト粒径:40μm以下、及び
第2相の平均円相当径:0.8μm以下
を満たし、引張強度が490MPa以上であるところに特徴を有する。
Ceq= C+ Si/24 + Mn/6 + Ni/40 + Cr/5 + Mo/4 …(1)
Di*= C0.5×(1+0.64 Si)×(1+4.10 Mn)×(1+2.33 Cr)×(1+3.14 Mo)
×(1+0.27 Cu)×(1+0.52 Ni)×[1+1.5(0.90−C)×B2] …(2)
{式(1)(2)中、C、Si、Mn、Ni、Cr、Mo、Cu、Bは、各元素の含有量(質量%)を示す}
KMs=−39Mn−10Cu−17Ni−20Cr−5Mo+550 …(3)
{式(3)中、Mn、Cu、Ni、Cr、Moは、各元素の含有量(質量%)を示す}
上記鋼板は、
(a)更に他の元素として、Cu:0.35%以下(0%を含まない)、Ni:0.40%以下(0%を含まない)、Cr:0.20%以下(0%を含まない)、及びMo:0.08%以下(0%を含まない)よりなる群から選択される1種以上を含んでいてもよい。
(b)また、更にTi:0.1%以下(0%を含まない)を含み、かつ上記Ti、NおよびAlが下記式(4)および(5)を満たせば、衝突吸収性および母材靭性と共に、溶接性も確保できるので好ましい。
N ≧0.292×Ti …(4)
Al ≧1.93×N−0.564×Ti …(5)
{式(4)(5)中、N、Ti、Alは、各元素の含有量(質量%)を示す}
更に他の元素として、
(c)B:0.005%以下(0%を含まない)、及び/又はNb:0.05%以下(0%を含まない)
(d)Ca、MgおよびREMよりなる群から選択される1種以上:0.1%以下(0%を含まない)、を含んでいてもよい。
まず本発明では平均フェライト粒径を12μm以下とする。平均フェライト粒径がこれより大きいと、母材靭性が劣化すると共に、均一伸びが低下して優れた衝突吸収性を確保することが困難となるからである。平均フェライト粒径は、好ましくは10μm以下である。一方、平均フェライト粒径が小さすぎると、均一伸びが小さくなり、衝突吸収性が低下するため、平均フェライト粒径の下限を3μmとした。
鋼板に変形が加わった場合、応力は最も大きな結晶粒に集中する。また、結晶粒の最大径が大きいほど集中する応力が高くなる。その結果、均一伸びが小さくなり、衝突吸収性が低下する。よって本発明では、最大フェライト粒径の上限を40μmと規定した。好ましくは30μm以下である。
本発明では、組織を、上記要件を満たすフェライトで均一化することにより、衝突吸収性を著しく向上させることができ、特に、該フェライトが90%超となるようにすればよいことを見出した。好ましくは95%以上である。
本発明の鋼板は、上記フェライト以外の組織(第2相)としてMA(Martensite-Austenite constituent)や残留γ、パーライト、炭化物等を含みうるが、この第2相が粗大であると、変形時に破壊の起点となり母材靭性が劣化する。よって、本発明では第2相の平均円相当径を0.8μm以下とする。好ましくは0.7μm以下である。
組織に残留γを存在させてTRIP現象を発現させることにより、延性をより高めて、衝突吸収性を更に向上させることができる。この様な効果を十分発揮させるには、残留γを0.5%以上存在させるのがよい。より好ましくは1.0%以上である。しかし残留γの様な硬質の第2相が多量に存在し、上記フェライトの占積率が相対的に低下すると、優れた衝突吸収性を確保できなくなるため、残留γは多くとも10%とする。
KMs=−39Mn−10Cu−17Ni−20Cr−5Mo+550 …(3)
{式(3)中、Mn、Cu、Ni、Cr、Moは、各元素の含有量(質量%)を示す}
Cは、強化元素であり、フェライト占積率や第2相サイズ、残留γの形成に寄与する元素である。十分な強度を確保するにはC量を0.02%以上とする必要があり、残留γを規定量確保する観点からも上記量のCを含有させるのがよい。好ましくは0.03%以上である。一方、C量が過剰であると、規定量のフェライトを確保することが困難となる。また、第2相の円相当径が大きくなり、優れた母材靭性および延性を確保し難くなる。よってCは0.10%以下とする。好ましくは0.08%以下である。
Siは脱酸剤として作用する元素であり、またフェライトの固溶強化元素として強度の向上に寄与する元素でもある。更にはγの分解を抑制する効果も有しており、残留γの形成にも寄与する。これらの効果を十分発揮させるには、Si量を0.05%以上とするのがよく、好ましくは0.1%以上である。しかしSi量が過剰になると、衝突吸収性のみならず母材靭性やHAZ靭性も劣化するため、Si量は0.50%以下とする。好ましくは0.45%以下である。
Mnは、脱酸剤として作用し、また、オーステナイト安定化元素でもあり残留γの形成に寄与する。更には、変態温度を低下させてフェライトの微細化に寄与する元素でもある。
これらの元素は、鋼材を脆化させるので極力少ない方がよく、本発明ではPを0.05%以下(好ましくは0.03%以下)、Sを0.05%以下(好ましくは0.03%以下)とする。
Alは鋼材の脱酸に有効な元素であり、また鋼中の固溶NをAlNとして固定し、延性の劣化防止に有効に作用する。該効果を十分に発揮させるには、Al量を0.015%以上、好ましくは0.02%以上とする。一方、Al量が過剰になると、硬質で粗大な非金属介在物(Al2O3)が生成して母材靭性が劣化するので、0.06%以下、好ましくは0.04%以下とする。
Nは、TiNを形成してHAZ靭性を改善し、優れた溶接性の確保に有効な元素である。該効果を発揮させるには、Nを0.001%以上(より好ましくは0.003%以上)含有させることが好ましい。一方、Nが過剰に含まれると、上記TiNが粗大化し、HAZ靭性が却って劣化し易くなる。よってN量は0.01%以下とする。好ましくは0.008%以下である。
下記式(1)で表されるCeqは、鋼板強度の指標であり、この値が高くなるほど強度が高まる傾向にある。本発明では、引張強度:490MPa以上を達成すると共に、優れた衝突吸収性を得るべく上記Ceqを0.31以上と規定した。好ましくは0.33以上である。尚、耐割れ性の観点からは、上記Ceqを0.40以下とすることが好ましい。
Ceq= C+ Si/24 + Mn/6 + Ni/40 + Cr/5 + Mo/4 …(1)
{式(1)中、C、Si、Mn、Ni、Cr、Moは、各元素の含有量(質量%)を示す}
下記式(2)で表されるDi*は、焼入れ性の指標であり、この値が高くなるほど焼入れ性が高まる。本発明では、焼入れ性が必要以上に高まると、熱間圧延後の冷却で粗大なベイナイトが形成され、最大フェライト粒径が大きくなり延性が低下する。よって本発明では、Di*を4.0以下とする。好ましくは3.8以下である。
Di*= C0.5×(1+0.64 Si)×(1+4.10 Mn)×(1+2.33 Cr)×(1+3.14 Mo)
×(1+0.27 Cu)×(1+0.52 Ni)×[1+1.5(0.90−C)×B2] …(2)
{式(2)中、C、Si、Mn、Cr、Mo、Cu、Ni、Bは、各元素の含有量(質量%)を示す}
Ni:0.40%以下(0%を含まない)、
Cr:0.20%以下(0%を含まない)及び
Mo:0.08%以下(0%を含まない)よりなる群から選択される1種以上〉
これらの元素は、上記式(3)で規定するKMsの式中でマイナス項として作用する元素であり、残留γを安定化させ、強度と延性のバランスを改善するのに有効な元素である。上記効果を発揮させるには、Cuの場合0.1%以上、Niの場合0.1%以上、Crの場合0.02%以上、Moの場合0.02%以上とすることが好ましい。一方、これらの元素が過剰に含まれていると、焼入れ性が必要以上に高まり、フェライト粒径が粗大化し、衝突吸収エネルギーが小さくなる。よって、Cuは0.35%以下、Niは0.40%以下、Crは0.20%以下、Moは0.08%以下とするのがよい。
〈N ≧0.292×Ti〉
〈Al ≧1.93×N−0.564×Ti〉
Tiは、TiNを形成してHAZ靭性を改善し、優れた溶接性の確保に有効な元素である。該効果を発揮させるには、Tiを0.002%以上(より好ましくは0.005%以上)含有させるのがよい。また、上記TiNの形成によりHAZ靭性を確実に高めるには、Ti量とN量の関係が下記式(4)を満たすようにして、TiNを微細化させることが有効である。
N ≧0.292×Ti…(4)
{上記式中、N、Tiは、各元素の含有量(質量%)を示す}
Al ≧1.93×N−0.564×Ti …(5)
{上記式中、Al、N、Tiは、各元素の含有量(質量%)を示す}
Nb:0.05%以下(0%を含まない)〉
B、Nbは、鋼材の焼入れ性を高めてHAZ部の組織を微細にしてHAZ靭性を向上させ、優れた溶接性を確保するのに有効な元素である。該効果を発揮させるには、Bの場合0.0003%以上、Nbの場合0.01%以上とするのがよい。しかし、Bが過剰に含まれていると、焼入れ性が高くなりすぎて粗大なベイナイトが形成され、最大フェライト粒径が大きくなる。よって、Bは0.005%以下とする。また、Nbが過剰に含まれていると、母材中にNbCとして析出し、母材靭性および均一伸びを低下させる。よって、Nbは0.05%以下とする。
Ca、Mg、REM(希土類元素;La、Ce等)は、介在物を微細化し、HAZ靭性を改善するのに有効な元素であり、Ca、MgおよびREMよりなる群から選択される1種以上が0.001%以上であると該効果が十分発揮される。しかし、Ca、Mg、REMが過剰に存在しても上記効果は飽和するだけであるので、これらは合計で0.1%以下とするのがよい。
〈熱間圧延における仕上圧延の圧下率:20%以上〉
熱間圧延後の組織を微細化することで、得られる鋼板の組織を確実に微細化させることができる。上記仕上圧延温度が低すぎると、フェライト変態域で圧延することになるため熱間圧延後の組織を微細化することができない。よって、仕上圧延温度は720℃以上とするのがよい。一方、仕上圧延温度が高すぎると、圧延直後にオーステナイトが回復し、再結晶が生じるため、熱間圧延後の組織を微細化することができない。よって、仕上圧延温度は850℃以下(より好ましくは800℃以下)とするのがよい。
熱間圧延後、700℃から500℃の温度域の冷却を3℃/s以上(より好ましくは4.0℃/s以上)で行うことにより、フェライト変態温度の低下と変態したフェライトの粒成長を抑えることができ、結果として組織、特に平均フェライト粒径の微細化を図ることができる。尚、上記冷却速度の上限は特に限定されないが、本発明の鋼板においてその上限は30℃/s程度となる。
但し、Tc1=80.67 C +14.10 Si +43.06 Mn +29.73 Cr −102.87 Mo −21.07
Cu −43.27 Ni +729 〉
上記熱間圧延・冷却後に上記温度域に再加熱することによって、上記熱間圧延工程で一部形成されるパーライト、ベイナイトまたはMAを、規定サイズのフェライトと微細な第2相(球状セメンタイト等)とすることができる。また、残留γの形成にも有効である。該作用効果を発揮させるには、特に再加熱温度を(Tc1−50℃)以上、より好ましくは(Tc1−40℃)以上とし、かつ該温度で3分間以上(好ましくは10分間以上)保持することが推奨される。
金属組織は、鋼板のt/4(tは板厚、以下同じ)部位におけるC方向を観察できるようサンプルを調製し、平均フェライト粒径、最大フェライト粒径、フェライト占積率、第2相サイズ、及び残留γの占積率を下記要領で測定した。
3%ナイタールでサンプルを腐食した後、走査型電子顕微鏡で倍率:2000倍、10視野の写真を撮影した。該顕微鏡写真から線分法(JISG 0552)で平均フェライト粒径を求めた。
ベラハ試薬(液成分:Na2S2O3・5H2O…16g、K2S2O…3g、H2O…94mL)でサンプルを腐食後、光学顕微鏡で倍率:400倍、10視野のカラー写真を撮影し、同じコントラストの領域を同方位のフェライト粒と判別し、その境界を粒界としてトレースを行い、画像解析ソフト(micromedia社製 Image-pro)で解析して各フェライト粒の面積を測定した。そして、その中で最大のフェライト粒の円相当径を最大フェライト粒径とした。
3%ナイタール腐食したサンプルを、光学顕微鏡で倍率:400倍、10視野の写真を撮影し、白い等軸状の領域をフェライト、その他の領域を第2相としてトレースを行い、これを上記画像解析ソフトで解析してフェライトの占積率(面積%)を求めた。
3%ナイタールで腐食したサンプルを、走査型電子顕微鏡で倍率:2000倍、3視野の写真を撮影し、灰色または白いコントラストの領域を第2相とし、各粒子の面積から円相当径を算出し、その平均値を第2相の平均円相当径とした。
残留オーステナイト量は、試料の飽和磁化を測定することにより求めた。即ち、鋼板のt/4部位からL30mm×W4mmを切り出し、その表面の酸化膜をエメリー紙で研磨して除去した試料をまず作成した。これを、直流磁気測定装置(理研電子株式会社製)にて、印加磁場:4kOeで磁場を正極、負極に反転させて、それぞれの飽和磁化の平均値を試料(供試材)の飽和磁化として求めた。そして、上記測定値を下記式(6)に代入して残留オーステナイト量(γR量)を求めた。
γR=[(I−Im)/I]×100 …(6)
I:標準試料の飽和磁化(gauss)
Im:試料(供試材)の飽和磁化(gauss)
各鋼板のt/4部位から、圧延方向に対して直角の方向にJIS Z 2201の4号試験片を採取して、JISZ 2241の要領で引張試験を行ない、降伏点(YP)、引張強度(TS)、最高荷重点での伸び(UE)を測定した。そして、衝突吸収性をTS×UEで評価した。尚、上記TS:490MPa以上かつUE:15%以上を満たすものについて、TS×UE:9000(MPa・%)以上のものを衝突吸収性に優れていると評価した。
各鋼板のt/4部位からJIS Z 2202のVノッチ試験片を採取して、JISZ 2242の要領でシャルピー衝撃試験を行い、破面遷移温度(vTrs)、および試験温度:−60℃での吸収エネルギー(vE−60)を測定した。そして、vTrsが−60℃以下で、かつvE−60が150J以上の場合を母材靭性に優れると評価した。
後述する実験No.1〜15についてはHAZ靭性の評価を行った。まず、溶接を行ったときのボンド近傍の熱影響部を模擬し、サンプル(サイズ:12.5mm×55mm×120mm)に、加熱温度:1350℃で5秒間加熱後、800℃から500℃の領域を40秒間で冷却した。そして、上記熱処理を施したサンプルから、JISZ 2202の試験片を切り出し、JISZ 2242の要領でシャルピー衝撃試験を実施し、試験温度:−20℃での吸収エネルギー(vE−20)を測定した。そしてvE−20が100J以上の場合をHAZ靭性に優れると評価した。
Claims (6)
- 質量%で(以下、成分について同じ)、
C :0.02〜0.10%、
Si:0.05〜0.50%、
Mn:1.0〜1.6%、
P :0.05%以下(0%を含まない)、
S :0.05%以下(0%を含まない)、
Al:0.015〜0.06%、
N :0.01%以下(0%を含まない)
を満たし、残部がFeおよび不可避不純物からなり、
下記式(1)で表されるCeqが0.31以上で、
下記式(2)で表されるDi*が4.0以下であり、
金属組織が、
全組織に占めるフェライトの占積率:90%超(面積%の意味、組織について以下同じ)、
平均フェライト粒径:3〜12μm、
最大フェライト粒径:40μm以下、及び
第2相の平均円相当径:0.8μm以下
を満たし、引張強度が490MPa以上であることを特徴とする衝突吸収性と母材靭性に優れた鋼板。
Ceq= C+ Si/24 + Mn/6 + Ni/40 + Cr/5 + Mo/4 …(1)
Di*= C0.5×(1+0.64 Si)×(1+4.10 Mn)×(1+2.33 Cr)×(1+3.14 Mo)
×(1+0.27 Cu)×(1+0.52 Ni)×[1+1.5(0.90−C)×B2] …(2)
{式(1)(2)中、C、Si、Mn、Ni、Cr、Mo、Cu、Bは、各元素の含有量(質量%)を示す} - 下記式(3)で表されるKMsが490以下であり、かつ前記金属組織が、残留オーステナイト:0.5〜10%を含むものである請求項1に記載の鋼板。
KMs=−39Mn−10Cu−17Ni−20Cr−5Mo+550 …(3)
{式(3)中、Mn、Cu、Ni、Cr、Moは、各元素の含有量(質量%)を示す} - 更に他の元素として、
Cu:0.35%以下(0%を含まない)、
Ni:0.40%以下(0%を含まない)、
Cr:0.20%以下(0%を含まない)、及び
Mo:0.08%以下(0%を含まない)
よりなる群から選択される1種以上を含む請求項1または2に記載の鋼板。 - 更に他の元素として、Ti:0.1%以下(0%を含まない)を含み、かつTi、NおよびAlが下記式(4)および(5)を満たす請求項1〜3のいずれかに記載の鋼板。
N ≧0.292×Ti …(4)
Al ≧1.93×N−0.564×Ti …(5)
{式(4)(5)中、N、Ti、Alは、各元素の含有量(質量%)を示す} - 更に他の元素として、
B :0.005%以下(0%を含まない)、及び/又は
Nb:0.05%以下(0%を含まない)
を含む請求項1〜4のいずれかに記載の鋼板。 - 更に他の元素として、Ca、MgおよびREMよりなる群から選択される1種以上を0.1%以下(0%を含まない)含む請求項1〜5のいずれかに記載の鋼板。
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