JP4262753B2 - 短絡検出回路、rdコンバータ及びデジタル角度検出装置 - Google Patents
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Description
また、特許文献1の方法では、短絡検出を行うためにアナログデータであるSIN相信号とCOS相信号とをそれぞれ2乗しなければならず、回路構成が複雑になってしまうという問題点もある。
以下では、本形態の各構成について説明した後、各動作を説明する。
図1は、本形態のRDコンバータと電流バッファとレゾルバとの接続関係を例示するブロック図である。
また、電流バッファ20は、非反転増幅を行うゲインkの増幅器21と、反転増幅を行うゲイン−kの増幅器22とを具備し、プッシュプル方式で励磁コイル11に励磁信号を供給する。
本形態で例示する励磁ライン異常検出回路34は、プッシュプル方式で励磁信号が供給される励磁コイル11の両端の電位を比較し、その比較結果を示す矩形波信号である励磁パルス信号のデューティに基づき、励磁信号の信号線路の地絡及び天絡を検出し、その検出結果を示す励磁ライン異常検出信号を出力する。
図2(a)の例の励磁ライン異常検出回路34は、励磁コイル11の両端の電位を比較して励磁パルス信号を生成し、生成した当該励磁パルス信号を出力するコンパレータ341と、励磁パルス信号が入力され、当該励磁パルス信号のデューティに対応する値を抽出して出力するデューティ検出部342と、励磁パルス信号のデューティに対応する値が入力され、この値と、所定の下限値に対応する値及び上限値に対応する値とを比較することにより、励磁信号の信号線路の地絡及び天絡を検出し、励磁ライン異常検出信号を出力するしきい値比較部343と、を具備する。また、しきい値比較部343は、励磁パルス信号のデューティに対応する値と上限値(+側しきい値)に対応する値とを比較するコンパレータ343aと、励磁パルス信号に対応する値のデューティと下限値(−側しきい値)に対応する値とを比較するコンパレータ343bと、を具備する。
なお、デューティ検出部342は、例えば、ローパスフィルタで構成される。この場合、デューティ検出部342から出力される励磁パルス信号のデューティに対応する値は、励磁パルス信号のデューティに比例した直流電圧値となる。この場合、コンパレータ343a,343bに入力される上限値(+側しきい値)や下限値(−側しきい値)は、デューティの上限値(+側しきい値)や下限値(−側しきい値)に比例した直流電圧値となる。
P=(Fc/F)・(Dy/100)
となる。
本形態で例示する検出ライン異常検出回路35は、検波前の2相の検出信号の電位と所定の基準電位とを比較し、比較結果を示す矩形波信号である検出パルス信号のデューティに基づき、検出信号の信号線路の地絡及び天絡を検出し、その検出結果を示す検出ライン異常検出信号を出力する。
図3(a)の例の検出信号入力部回路351は、抵抗R1,R1’,R2,R2’と、検出コイルの一端から出力された検波前の検出信号が抵抗R1を介して反転入力端子に入力され、当該検出コイルの他端から出力された検波前の検出信号が抵抗R1’を介して非反転入力端子に入力され、所定の中点電位を基準に、これらの検出信号を増幅し、増幅された信号を出力する差動増幅器351aと、を具備する。なお、抵抗R1,R1’の抵抗値は互いに等しく、抵抗R2,R2’の抵抗値は互いに等しい。なお、差動増幅器351aを用いるのは外部から混入するコモンモードノイズを除去するためである。
なお、デューティ検出部361bには、例えば、クロック信号をカウンタに入力し、検出パルス信号のハイレベル時にのみクロック信号をカウントし、そのカウント値を出力する回路を用いることができる。この場合、検出パルス信号のデューティに対応する値は、検出パルス信号のハイレベル時におけるクロック数を示すデジタル値となる。図3(b)は、このようなデューティ検出部361bの一例を示したデジタル回路である。
P=(Fc/F)・(Dy/100)
となる。
また、図3(b)の例のデューティ検出部361bからの出力に対応する上限値(+側しきい値)や下限値(−側しきい値)は、検出パルス信号の1周期のクロック数に上限値(+側しきい値)や下限値(−側しきい値)を掛けた値となる。このようなしきい値の生成は、例えば、図3(b)のしきい値生成部361dによって生成できる。
本形態の例の電流バッファ20は、励磁信号生成回路31から供給された励磁信号をプッシュプル方式で励磁コイル11の両端に供給する。なお、レゾルバの励磁コイルに励磁信号を供給するための構成には、特許文献1の図6の構成のものもあるが、特許文献1の図6の構成では、中点電位の直流電圧の負荷を励磁コイルに印加しないように出力部にコンデンサ(C117)を備える必要がある。しかし、このコンデンサは、レゾルバの励磁電流を流せる特性のものでなければならず、体積が大きく高価なものとなる。本形態で使用するプッシュプル方式の電流バッファ20では、このような特性のコンデンサを必要としない点でも優れている。なお、本形態で例示する電流バッファ20は、単電源電流バッファであるが、電流バッファ20としてプッシュプル方式両電源電流バッファを用いてもよい。
図4(a)に例示するように、本形態の電流バッファ20は、入力された励磁信号を非反転増幅する増幅器21と、入力された励磁信号を反転増幅する増幅器22とを具備する。増幅器21,22の入力端子は、励磁信号生成回路31と電気的に接続される。また、増幅器21の出力端子は、励磁ライン異常検出回路34のコンパレータ341の+側入力端子及び励磁コイル11の一端と電気的に接続され、増幅器22の出力端子は、励磁ライン異常検出回路34のコンパレータ341の−側入力端子及び励磁コイル11の他端と電気的に接続される。
図4(b)の例では、増幅器21は、単電源動作の増幅回路211,212及びコンデンサ213によって構成され、増幅器22は、単電源動作の増幅回路221及びコンデンサ222によって構成される。
次に、レゾルバ10の励磁コイル11に励磁信号を供給する信号線路の地絡・天絡を検出する方法について説明する。まず、本形態の励磁ライン異常検出回路34で励磁信号の信号線路の地絡・天絡が検出できる理由について説明する。
図5(a)は、励磁コイル11に励磁信号を供給する信号線路に短絡が生じていない場合における、コンパレータ341の+側入力端子の電位とコンパレータ341の−側入力端子の電位とを示したグラフである。また、図5(b)は、その場合のコンパレータ341の出力端子から出力される励磁パルス信号の電位を示したグラフである。
増幅器21と増幅器22とは、ゲインの絶対値が同一であって、相互に位相が反転している。よって、励磁コイル11に励磁信号を供給する信号線路に短絡が生じていない場合、増幅器21から出力されてコンパレータ341の+側入力端子に入力される励磁信号(1)の電位と、増幅器22から出力されてコンパレータ341の−側入力端子に入力される励磁信号(2)の電位とは、図5(a)に示すように、振幅が同一で位相が反転したものとなる。その結果、コンパレータ341の出力端子から出力される励磁パルス信号(3)は、理想的には、図5(b)に示すようなデューティ50%の矩形波信号となる。
図6(a)は、励磁信号(2)の信号線路が完全に地絡した場合における、コンパレータ341の+側入力端子の電位とコンパレータ341の−側入力端子の電位とを示したグラフである。また、図6(b)は、その場合のコンパレータ341の出力端子から出力される励磁パルス信号の電位を示したグラフである。
励磁信号(2)の信号線路が完全に地絡した場合、増幅器22から出力されてコンパレータ341の−側入力端子に入力される励磁信号(2)の電位はグランド電位となる(図6(a))。その結果、コンパレータ341の出力端子から出力される励磁パルス信号(3)は、常時H状態となり、そのデューティは100%となる(図6(b))。
励磁信号(1)の信号線路が完全に地絡した場合、増幅器22から出力されてコンパレータ341の+側入力端子に入力される励磁信号(1)の電位はグランド電位となる(図6(c))。その結果、コンパレータ341の出力端子から出力される励磁パルス信号(3)は、常時L状態となり、そのデューティは0%となる(図6(d))。
図7(a)は、励磁信号(2)の信号線路が完全に天絡した場合における、コンパレータ341の+側入力端子の電位とコンパレータ341の−側入力端子の電位とを示したグラフである。また、図7(b)は、その場合のコンパレータ341の出力端子から出力される励磁パルス信号の電位を示したグラフである。
励磁信号(2)の信号線路が完全に天絡した場合、増幅器22から出力されてコンパレータ341の−側入力端子に入力される励磁信号(2)の電位は電源電位となる(図7(a))。その結果、コンパレータ341の出力端子から出力される励磁パルス信号(3)は、常時L状態となり、そのデューティは0%となる(図7(b))。
励磁信号(1)の信号線路が完全に天絡した場合、増幅器22から出力されてコンパレータ341の+側入力端子に入力される励磁信号(1)の電位は電源電位となる(図7(c))。その結果、コンパレータ341の出力端子から出力される励磁パルス信号(3)は、常時H状態となり、そのデューティは100%となる(図7(d))。
図8(a)は、励磁信号(2)の信号線路がある抵抗値を持って地絡した場合における、コンパレータ341の+側入力端子の電位とコンパレータ341の−側入力端子の電位とを示したグラフである。また、図8(b)は、その場合のコンパレータ341の出力端子から出力される励磁パルス信号の電位を示したグラフである。
以上より、励磁信号の信号線路の天絡・地絡と、励磁パルス信号のデューティとは以下の関係にあることがわかる。
次に、図1,2を用い、本形態の励磁ライン異常検出回路34での励磁信号の信号線路の地絡・天絡検出処理を説明する。
この場合、コンパレータ343a,343bからそれぞれ出力される励磁ライン異常検出信号(a),(b)は、以下のようになる。
励磁ライン異常検出回路34から出力された励磁ライン異常検出信号(a),(b)は、角度算出部32に送られ、レゾルバ10の回転子の回転角度算出処理(例えば、励磁ライン異常検出信号が入力された際に回転角度算出処理を停止する等)に利用される他、RDコンバータ30から異常検出信号として出力される。
次に、レゾルバ10の検出コイル12,13から出力される検出信号の信号線路の地絡・天絡を検出する方法について説明する。まず、本形態の検出ライン異常検出回路35で検出信号の信号線路の地絡・天絡が検出できる理由ついて説明する。
SIN相検出信号:A・sinθ・sinωt …〔1〕
COS相検出信号:A・cosθ・cosωt …〔2〕
ただし、θはレゾルバ10の回転子の固定子に対する回転角度を示し、ωは励磁コイル11に供給される励磁信号の角周波数を示し、tは時間を示す。
図3(a)に示すように、検出コイル12から出力されたSIN相の検出信号(4),(5)は、それぞれ抵抗R1,R1’を経由し、差動増幅器351aの−側入力端子,+側入力端子に入力される。検出コイル12から出力されたSIN相の検出信号(4),(5)の信号線路に短絡がない場合、差動増幅器351aの+側入力端子の電位Vαは以下のようになる。ただし、A'=(‐R2 / 2・R1)・A・sinθである。
図3(a)に示すように、コンパレータ361aの+側入力端子は、差動増幅器351aの+側入力端子と電気的に接続されてその電位はVαとなっており、コンパレータ361aの−側入力端子の電位は中点電位Vcとなっている。よって、正常時におけるコンパレータ361aの出力端子から出力される検出パルス信号は、デューティ50%の矩形波となる。
図9は、検出コイル12の信号線路(5)側が地絡した状態を示した図である。
Vα={R1'/(R1'+R2')}・Vc={R/(R+S・R)}・Vc=Vc/(1+S)
が成立し、
Vα-Vc={-S/(1+S)}・Vc …〔4〕
が成立する。ここで、S>0でありVc>0であるため、式〔4〕の右辺は0未満となる。よって、図9の場合におけるコンパレータ361aの出力端子から出力される検出パルス信号(6)は常時Lとなり、そのデューティは0%となる。
図10(a)は、検出コイル12の信号線路(4)側が地絡した状態を示した図である。
検出コイル12の信号線路(4)側が地絡した場合、R1=R1’=R,R2=R2’=S・R(S>0)とし、そのときの検出コイル12の電位をV1とすると、
Vα={R2'/(R1'+R2')}・(V1-Vc)+Vc
={S・R/(R+S・R)}・(V1-Vc)+Vc
={S/(1+S)}・(V1-Vc)+Vc
が成立し、
Vα-Vc={S/(1+S)}・(V1-Vc) …〔5〕
が成立する。
一方、V1<Vcである場合には、検出パルス信号(6)は以下のようになる。
S>0であるため B・sinωt =Vc
sinωt=Vc/B
ωt=sin-1 Vc/B …〔6〕
よって、コンパレータ361aの+側入力端子の電位は、ωt=sin-1 Vc/Bで中点電位Vcを横切る波形となり、検出パルス信号のデューティは、
Dy=(1/2)‐(1/π)・sin-1Vc/B …〔7〕
となる。一例としてV1の振幅Bを3Vとし、中点電位Vcを2.5Vとすると、式〔6〕より、
ωt=sin-1 2.5/3=0.313π [rad]
となる。この場合、コンパレータ361aの+側入力端子の電位は、図10(b)に示すようなωt=0.313πで中点電位Vcを横切る波形となる。このとき、コンパレータ361aの出力端子から出力される検出パルス信号のデューティは
Dy=0.5‐0.313≒0.19
より、約19%となる。
図11は、検出コイル12の信号線路(5)側が天絡した状態を示した図である。
Vα={R2'/(R1'+R2')}・(Vp-Vc)+Vc
={S・R/(R+S・R)}・(Vp-Vc)+Vc
={S/(1+S)}・(Vp-Vc)+Vc
が成立し、
Vα-Vc={S/(1+S)}・(Vp-Vc) …〔8〕
が成立する。
式〔8〕より、Vp>Vcのとき、必ずVα>Vcとなる。この場合、図11のコンパレータ361aの出力端子から出力される検出パルス信号は常時Hとなり、そのデューティは100%となる。
図12(a)は、検出コイル12の信号線路(4)側が天絡した状態を示した図である。
Vα={R2'/(R1'+R2')}・(V1+Vp-Vc)+Vc
={S・R/(R+S・R)}・(V1+Vp-Vc)+Vc
={S/(1+S)}・(V1+Vp-Vc)+Vc
が成立し、
Vα-Vc={S/(1+S)}・{(V1+Vp)-Vc} …〔9〕
が成立する。
式〔9〕においてV1=A・sinωt(AはV1の振幅)とし、Vα=Vcとなるωtを求めると以下のようになる。
0=A・sinωt +Vp-Vc
sinωt=(Vc-Vp)/A
ωt=sin-1 (Vc-Vp)/A …〔10〕
よって、コンパレータ361aの+側入力端子の電位は、ωt=sin-1 (Vc-Vp)/Aで中点電位Vcを横切る波形となり、検出パルス信号のデューティは、
Dy=(1/2)‐(1/π)・sin-1(Vc-Vp)/A …〔11〕
となる。
ωt=sin-1 (‐2.5/3)=‐0.313π[rad]
となる。この場合、コンパレータ361aの+側入力端子の電位は、図12(b)に示すようなωt=‐0.313πで中点電位Vcを横切る波形となる。このとき、コンパレータ361aの出力端子から出力される検出パルス信号のデューティは
Dy=0.5+0.313≒0.81
より、約81%となる。
以上より、検出信号の信号線路の天絡・地絡と、検出パルス信号のデューティとは以下の関係にあることがわかる。
1/2>Dy(min)>1/2-(1/π)・sin-1(Vc/B) …〔12〕
を満たし、上限(+側しきい値)値をDy(max)とした場合に、
1/2<Dy(max)<1/2-(1/π)・sin-1[(Vc-Vp/A)] …〔13〕
を満たすように設定されることが望ましい。式〔12〕〔13〕を満たす場合、天絡や地絡が生じているにも拘らず、検出パルス信号のデューティが上限値(+側しきい値)と下限値(−側しきい値)との間に収まってしまい、天絡や地絡が検出できなくなってしまうことはない。
次に、図1,3を用い、本形態の検出ライン異常検出回路35での検出信号の信号線路の地絡・天絡検出処理を説明する。なお、以下では、SIN相の検出信号の信号線路の地絡・天絡検出処理のみを説明するが、COS相の検出信号の信号線路の地絡・天絡検出処理も同様に実行される。
検出ライン異常検出回路35から出力された検出ライン異常検出信号(c),(d)は、角度算出部32に送られ、レゾルバ10の回転子の回転角度算出処理(例えば、検出ライン異常検出信号が入力された際に回転角度算出処理を停止する等)に利用される他、RDコンバータ30から異常検出信号として出力される。
前述したように、レゾルバ10の検出コイル12,13からそれぞれ出力されるSIN相検出信号,COS相検出信号は、以下のようになる。
COS相検出信号:A・cosθ・cosωt …〔15〕
ここで、レゾルバ10の回転子の固定子に対する回転角度θ=0,πではSIN相検出信号が0になり、θ=π/2,3π/2ではCOS相検出信号が0になる。この場合、検出パルス信号を生成するコンパレータ(SIN相検出信号についてはコンパレータ361a)の−側入力端子と+側入力端子とが常時等しくなり、コンパレータの出力が不定となる。
1/2>Dy(min)>1/2-(1/π)・sin-1[{Vc/(B・K)}・{G(1+K)-1}] …〔16〕
を満たすことが望ましい。また、天絡検出の場合には、検出コイルの非反転入力端子側の一端が天絡した場合における当該検出コイルの他端での電位の振幅をAとし、天絡電位をVpとし、上限値をDy(max)とした場合に、G>1とし、
1/2<Dy(max)<1/2-(1/π)・sin-1[{Vc/(A・K)}・{G(1+K)-1}-(Vp/A)] …〔17〕
を満たすことが望ましい。式〔16〕或いは〔17〕を満たす場合、地絡や天絡が生じているにも拘らず、検出パルス信号のデューティが上限値(+側しきい値)と下限値(−側しきい値)との間に収まってしまい、地絡或いは天絡が検出できなくなってしまうことはないからである。
また、本形態では、天絡と地絡とを検出する構成としたが、いずれか一方のみを検出する構成であってもよい。
その他、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更が可能であることはいうまでもない。
11 励磁コイル
12,13 検出コイル
20 電流バッファ
30 RDコンバータ
33 短絡検出回路
34 励磁ライン異常検出回路
35 検出ライン異常検出回路
Claims (6)
- 励磁コイルに励磁信号が供給され、2つの検出コイルにそれぞれ電磁誘導されたSIN相とCOS相の2相の検出信号を出力するレゾルバに接続された信号線路の短絡を検出する短絡検出回路において、
プッシュプル方式で上記励磁信号が供給される上記励磁コイルの両端の電位を比較し、その比較結果を示す矩形波信号である励磁パルス信号のデューティに基づき、上記励磁信号の信号線路の地絡及び天絡の少なくとも一方を検出し、その検出結果を示す励磁ライン異常検出信号を出力する励磁ライン異常検出回路を備え、
上記励磁ライン異常検出回路は、
上記励磁コイルの両端の電位を比較して上記励磁パルス信号を生成し、生成した当該励磁パルス信号を出力するコンパレータと、
上記励磁パルス信号が入力され、当該励磁パルス信号のデューティに対応する値を抽出して出力するデューティ検出部と、
上記励磁パルス信号のデューティに対応する値が入力され、所定の下限値に対応する値及び上限値に対応する値の少なくとも一方と当該励磁パルス信号のデューティに対応する値とを比較することにより、上記励磁信号の信号線路の地絡及び天絡の少なくとも一方を検出し、上記励磁ライン異常検出信号を出力するしきい値比較部と、
を備えることを特徴とする短絡検出回路。 - 励磁コイルに励磁信号が供給され、2つの検出コイルにそれぞれ電磁誘導されたSIN相とCOS相の2相の検出信号を出力するレゾルバに接続された信号線路の短絡を検出する短絡検出回路において、
検波前の上記2相の検出信号の少なくとも一方の電位と所定の基準電位とを比較し、その比較結果を示す矩形波信号である検出パルス信号のデューティに基づき、上記検出信号の信号線路の地絡及び天絡の少なくとも一方を検出し、その検出結果を示す検出ライン異常検出信号を出力する検出ライン異常検出回路を備え、
上記検出ライン異常検出回路は、
上記検出コイルの一端から出力された検出信号が反転入力端子に入力され、当該検出コイルの他端から出力された検出信号が非反転入力端子に入力され、所定の中点電位を基準に、これらの検出信号を増幅し、増幅された信号を出力する差動増幅器と、
上記差動増幅器の非反転入力端子の電位と上記基準電位とを比較して上記検出パルス信号を生成し、生成した当該検出パルス信号を出力するコンパレータと、
上記検出パルス信号が入力され、当該検出パルス信号のデューティに対応する値を抽出して出力するデューティ検出部と、
上記検出パルス信号のデューティに対応する値が入力され、所定の下限値に対応する値及び上限値に対応する値の少なくとも一方と当該検出パルス信号のデューティに対応する値とを比較することにより、上記検出信号の信号線路の地絡及び天絡の少なくとも一方を検出し、上記検出ライン異常検出信号を出力するしきい値比較部と、
を備えることを特徴とする短絡検出回路。 - 請求項2に記載の短絡検出回路において、
上記基準電位は、
上記差動増幅器の非反転入力端子の電位の最小値以上であって上記中点電位未満であるか、或いは、上記中点電位を超える電位であって上記差動増幅器の非反転入力端子の電位の最大値以下である、
ことを特徴とする短絡検出回路。 - 請求項2又は3に記載の短絡検出回路において、
上記中点電位をVcとし、Gを定数とし、上記基準電位をG・Vcとし、上記差動増幅器のゲインをKとし、上記検出コイルの上記反転入力端子側の一端が地絡した場合における当該検出コイルの他端での電位の振幅をBとし、上記下限値をDy(min)とした場合に、
1/2>Dy(min)>1/2-(1/π)・sin-1[{Vc/(B・K)}・{G(1+K)-1}]
を満たし、
上記検出コイルの上記非反転入力端子側の一端が天絡した場合における当該検出コイルの他端での電位の振幅をAとし、天絡電位をVpとし、上記上限値をDy(max)とした場合に、
1/2<Dy(max)<1/2-(1/π)・sin-1[{Vc/(A・K)}・{G(1+K)-1}-(Vp/A)]
を満たす、
ことを特徴とする短絡検出回路。 - 請求項1から4の何れかに記載の短絡検出回路と、
レゾルバへ供給する励磁信号を生成する励磁信号生成回路と、
上記レゾルバから出力された検出信号をデジタル角度信号に変換する角度算出部と、を具備すること、
を特徴とするRDコンバータ。 - レゾルバと、
上記レゾルバの励磁コイルへプッシュプル方式で供給する励磁信号を増幅する電流バッファと、
請求項5に記載するRDコンバータと、
を具備することを特徴とするデジタル角度検出装置。
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