JP4049636B2

JP4049636B2 - ラケット

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Publication number: JP4049636B2
Application number: JP2002238517A
Authority: JP
Inventors: 宏幸竹内
Original assignee: Ｓｒｉスポーツ株式会社
Priority date: 2002-08-19
Filing date: 2002-08-19
Publication date: 2008-02-20
Anticipated expiration: 2022-08-19
Also published as: JP2004073507A; FR2844722A1; GB2393129A; FR2844722B1; GB0319196D0; GB2393129B

Description

【０００１】
【発明が属する技術分野】
本発明はラケットに関し、硬式テニス、バトミントン、スカッシュ用のラケットとして用いられ、ストリング支持部分の構成を改良することにより、打球時における振動減衰性を図ると共に反発性を高めるものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年，ラケットフレームは、軽量性，高剛性，高強度，耐久性等の性能が要求されており、その構成材料は繊維強化樹脂（以下、ＦＲＰと称す）が主流となっている。通常、ラケットフレームは炭素繊維のような高強度，高弾性率の繊維で強化された熱硬化性樹脂から成形されている。
この熱硬化性樹脂をマトリクス樹脂とする繊維強化樹脂は剛性が高く反発性に優れたものであるが、衝撃を受けた時に振動が発生しやすく、プレーヤーがテニスエルボーになりやすい問題がある。
【０００３】
そのため、近年、振動減衰性に優れた熱可塑性樹脂をマトリクス樹脂とし、連続繊維にて強化を施した繊維強化熱可塑性樹脂製のラケットフレームが提供されている。具体的には、熱可塑性樹脂マトリクスからなるＦＲＰとして、ポリアミド樹脂をマトリクス樹脂とし、連続繊維又は短繊維を強化繊維としている。
上記繊維強化熱可塑性樹脂からなるラケットフレームは熱可塑性樹脂の持つ靭性の高さを反映して，従来の熱硬化性樹脂製ラケットでは達しなかった耐衝撃性、振動減衰性などの特性が得られている。
【０００４】
しかしながら、一般に熱可塑性樹脂は熱硬化性樹脂と比較して、弾性率・強度の環境依存性が大きく、ラケットフレームの使用環境により、剛性等の特性が変化しやすいという欠点がある。
加えて、女性やシニア層といった少ない力で飛び性能を要求する層に対応するため、ラケットの操作性・反発性が重要視され、ますます軽量化（慣性モーメントの低減）、高反発化が望まれるようになっている。
また、競技者向けには、打球面の安定性が要求され、いわゆる面内方向の剛性が重要な性能であることが判ってきた。
【０００５】
そこで、ラケットフレームの物性によって振動減衰性を高める方法に変えて、ストリング支持部に振動減衰性能を持たせたものが提案されている。
例えば、特開平８−１０７９５１号において、図１２に示すようなストリング保護材１が提供されている。該ストリング保護材１は、ストリングＳを挿通する複数の筒部２と該筒部同士をつなぐ帯部３とからなる。該帯部３は上層３Ａと下層３Ｂとからなり、上層３Ａに凹部を設け、下層３Ｂと重ねることで貫通穴４としている。ストリング保護材１を上記構成とすることにより、打球時のストリングＳに係る衝撃を貫通穴４によって吸収し、振動減衰性を高めている。また、下層３Ｂは上層３Ａよりも弾性を持たせているため、この下層３Ｂにおいても衝撃を吸収し、さらに振動減衰性を高めている。さらにまた、上層３Ａに剛性を持たせて反発性を高めている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記ストリング保護材１は、打球時に生じたストリングの振動を吸収するものであり、フレーム本体の振動減衰については考慮されておらず、十分に振動減衰性を高めることができないという問題がある。
また、上記ストリング保護材１には、貫通穴４が設けられているため、ストリング保護材１の強度が低下し、破損する恐れがある。
【０００７】
本発明は上記問題に鑑みてなされたものであり、振動減衰性に優れると共に軽量で剛性が安定し、反発性の高いラケットを提供することを課題としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、第１の発明として、シャフト部とヘッド部を連結する二股状のスロート部にヨークの両端を連結してラケットフレームを形成し、上記ヘッド部と上記ヨークとで打球面を囲むガット張架部にストリングを張架しているラケットにおいて、
上記打球面に張架する縦ストリングが最長となる位置の上記ガット張架部の反打球面側の外面に、シート状とした粘弾性材を介して、該粘弾性材より剛性を有する別材からなると共に上記粘弾性材の外面を覆う形状とした板状部材を取り付け、該粘弾性材及び板状部材にストリング穴を設けて縦ストリングを挿通させ、板状部材の外面に巻き付けてストリングを張架していることを特徴とするラケットを提供している。
第２の発明として、シャフト部とヘッド部を連結する二股状のスロート部にヨークの両端を連結してラケットフレームを形成し、上記ヘッド部と上記ヨークとで打球面を囲むガット張架部にストリングを張架しているラケットにおいて、
上記打球面に張架する縦ストリングが最長となる位置の上記ガット張架部の反打球面側の外面に粘弾性材を当接させて取り付けると共に、該粘弾性材より剛性を有する別材からなると共に上記粘弾性材の外面を覆う形状とした板状部材を上記ガット張架部と接触させずに取り付け、上記粘弾性材及び板状部材にストリング穴を設けて縦ストリングを挿通させ、板状部材の外面に巻き付けてストリングを張架していることを特徴とするラケットを提供している。
【０００９】
上記縦ストリングの最長となる位置とは、ヨーク部分およびヘッドの先端部分（頂点部分）に該当し、どちらか一方側あるいは両方に上記粘弾性材と板状部材とを取り付けてストリングを張架してよいが、ヨーク（半打球側面）に取り付けることが好ましい。
これは、ラケットフレームの重心位置により近いヨークに粘弾性材および板状部材を取り付けることにより、ラケットフレームの重量やバランスに与える影響をより小さくすることができることに因る。
【００１０】
上記第１の発明では、粘弾性材はシート状としてガット張架部に当接させる一方、上記板状部材は剛性材から形成すると共にガット張架部には当接および連結させずに上記粘弾性材の外面を覆う形状とし、かつ、上記粘弾性材および板状部材にストリング穴を設けて縦ストリングを挿通させている。
上記第２の発明では、粘弾性材はガット張架部の外面に直接接触させる一方、上記剛性材からなる板状部材は粘弾性材を介在させてガット張架部には直接接触させておらず、この粘弾性材と板状部材には、第１の発明と同様に、ストリング穴を設けて縦ストリングを挿通させている。
【００１１】
上記第１の発明および第２の発明のラケットでは、粘弾性材と板状部材とによりストリング保護材を構成し、板状部材および粘弾性材は積層構造としたバンパーに相当し、従来のストリング保護材のバンパーに一体的に突設あるいは付設するストリングを挿通する筒状のグロメットは設けておらず、ストリングを粘弾性材に通すことにより、グロメットのガイド機能を持たせている。
このように、剛性体の板状部材とガット張架部の間に粘弾性材を介在させ、板状部材をガット張架部と結合させていないことにより、粘弾性材に張力や打撃時の衝撃力を伝えることができ、かつ、該粘弾性材にストリングの張力を均一に伝えることができる。
即ち、粘弾性材と板状部材によりダイナミックダンパーを形成し、粘弾性材がバネの役割を果たすことにより、振動を吸収し、振動減衰性を図ることができる。
【００１２】
上記ラケットフレーム、粘弾性材、板状部材に設けるストリング穴のうち、少なくとも一部のストリング穴を大きく設定し、該ストリング穴に１本あるいは複数本のストリングを遊挿している。
このように、本発明では、通常のストリング保護材が有しているグロメットは設けていないため、打球時のストリングの可動できる範囲を長くでき、反発性能を向上させることができる。
【００１３】
従来、反発性能を向上させる手段として下記の３通りの方法が採用されている。 ▲１▼ラケットフレームの重量を付加し、慣性モーメントを増大させる。
▲２▼フェイス面を大きくする。
▲３▼面外剛性を上げ、面内剛性を下げる。
しかしながら、上記▲１▼の手段ではラケットフレームの操作性の低下を伴い、軽量化を図れない。▲２▼の手段ではラケットフレームの重量が増加し、慣性モーメントが増大して、操作性の低下を伴う。さらに、▲３▼の手段では積層構造、断面形状の変更を伴い、高弾性にすれば強度が低下し、強度を考慮すれば重量増加を伴う問題がある。
これに対し、本発明によると、ラケットフレームの重量やバランスに影響の少ない位置、つまり、縦ストリングが最長となる部分に、粘弾性材と板状部材を配置しているだけであるため、上記問題を伴うことなくラケットの反発性能を向上させることができる。
【００１４】
また、上記ヨークの取付位置をスロート部のシャフト側近くへと移動させる一方、該ヨークよりも打球面内方側の位置に、左右のヘッド部に両端を連続させる振動減衰材からなるヨーク状部材を取り付け、ダブルヨーク形状としたラケットにおいて、該ヨーク状部材に長さ方向の大きな穴を設け、該穴に縦ストリングを全て通した後に、シャフト側に配置される上記ヨークに対して、上記粘弾性材と板状部材を取り付け、縦ストリングを通して張架する構成としてもよい。
この場合、上記ヨーク状部材でもストリングの振動を吸収できるため、より振動減衰性を高めることができる。
【００１５】
上記ヨークに通す縦ストリングは、ヨークの長さ方向の両端位置の縦ストリングは上記粘弾性材および板状部材の長さ方向の両端面に当接させて上記板状部材の外面に巻き付けている一方、これら縦ストリングの間に位置する縦ストリングだけを上記粘弾性材および板状部材に設けたストリング穴に挿通させていることが好ましい。
上記構成とすると、粘弾性材および板状部材に設けるストリング穴を少なくして板状部材の強度を高めることが出来る。
【００１６】
上記板状部材は、縦ストリングを巻き付ける部位を円弧状に突出させ、該突起の外面に縦ストリングを巻き付けていることが好ましい。また、上記板状部材と粘弾性材とは、板状部材に嵌合用凸部を設けて粘弾性材の凹部に嵌合させてもよいし、板状部材の幅方向の両側より嵌合用突片を設け、これら両側の嵌合用突片の間に粘弾性材を位置決め保持してもよい。
【００１７】
上記粘弾性材は、ゴム単体、カーボンブラック配合のゴム等が好適に用いられる。該粘弾性材は、厚さを２〜６ｍｍ、温度０〜１０℃の条件下で周波数１０Ｈｚで測定された複素弾性率が２．０×１０⁷ｄｙｎ／ｃｍ²以上１．０×１０¹⁰ｄｙｎ／ｃｍ²以下に設定することが好ましい。
粘弾性材の厚さを２ｍｍより小さくすると、ラケットフレームの反発性及び振動減衰性の向上を十分に果たすことができず、また、６ｍｍより大きくすると、重量増加を招き、操作性が悪くなる。
また、粘弾性材の複素弾性率を上記範囲とすると、粘弾性材がダイナミックダンパーの役割を果たし、ラケットフレームの振動吸収性を向上させることができる。
【００１８】
上記剛性体とする板状部材は、フレームと同質材の熱硬化性樹脂、あるいは熱可塑性樹脂で成形しても良いが、繊維補強熱可塑性樹脂（例えば、カーボン短繊維補強ナイロン）で成形することが好ましい。
【００１９】
本発明のラケットフレームに用いられる樹脂としては、上述したように、熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂等が挙げられるが、具体的には、熱硬化性樹脂としては、エポキシ系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、フェノール系樹脂、メラミン系樹脂、ユリア系樹脂、ジアリルフタレート系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリイミド系樹脂、ケイ素樹脂等が挙げられる。熱可塑性樹脂としては、ポリアミド樹脂、飽和ポリエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリアセタール系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリ酢酸ビニル系樹脂、ＡＳ樹脂、メタクリル樹脂、ポリプロピレン樹脂、フッ素樹脂等が挙げられる。
【００２０】
また、強化繊維としては、一般に高性能強化繊維として用いられる繊維が使用され、カーボン繊維、黒鉛繊維、アラミド繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維、ボロン繊維、ガラス繊維、芳香族ポリアミド繊維、芳香族ポリエステル繊維、超高分子ポリエチレン繊維等が挙げられる。また金属繊維を用いてもよい。軽量で高強度であることからカーボン繊維が好ましい。これらの強化繊維は、長繊維、短繊維の何れであっても良く、これらの繊維を２種以上混合して用いても構わない。強化繊維の形状や配列については限定されず、例えば、単一方向、ランダム方向、シート状、マット状、織物（クロス）状、組み紐状などいずれの形状・配列でも使用可能である。
【００２１】
なお、フレーム本体は、繊維強化プリプレグの積層体からなるものに限定されず、マンドレルにフィラメントワインデイングで強化繊維を巻き付けてレイアップを形成しておき、これを金型内に配置してリムナイロン等の熱可塑性樹脂を充填して形成したフレーム本体とすることもできる。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。
図１乃至図６は、本発明の第１実施形態を示す。
【００２３】
ラケットフレーム１０は、繊維強化樹脂製の連続したパイプからなり、該ラケットフレーム１０によりヘッド部１２、スロート部１３、シャフト部１４、グリップ部１５を連続して形成し、両側のスロート部１３にヨーク１７の両端を連結して、ヘッド部１２と共に打球面Ｆを囲むガット張架部Ｇを形成している。
上記ヨーク１７には、図２に示すように、ヨーク１７の長さ方向（横糸方向）の略全域に亙るストリング穴１７ａを設け、打球面Ｆと反対方向の外面に粘弾性材２０を介在させて剛性を有する板状部材３０を取り付けている。
【００２４】
上記板状部材３０は、ラケットフレーム１０と同様、繊維強化樹脂製であり、ヨーク１７の形状に合わせて平板形状の基板部３１を長さ方向に緩やかに屈曲させている。該板状部材３０は、図３及び図４に示すように、同一ピッチで６つのストリング穴３２を設けており、ストリング穴３２ａと３２ｂの間、ストリング穴３２ｃと３２ｄの間、ストリング穴３２ｅと３２ｆの間の部分に円弧状突起部３３を設けている。これら円弧状突起部３３にストリング穴３２を結ぶストリング挿通溝３４を設けている。また、粘弾性材と接合する基板部３１の縁部を除いて嵌合用凸部３５を設けている。
【００２５】
上記板状部材３０とヨーク１７との間に介在させる粘弾性材２０は、図５に示すように、板状部材３０と同様、ヨーク１７の形状に合わせて緩やかに屈曲している。該粘弾性材２０は、周縁を除いて板状部材３０の嵌合用凸部３５と嵌合する貫通穴２１を設けている。
粘弾性材２０は、厚さを２〜６ｍｍ（本実施形態では５ｍｍ）としている。また、温度０〜１０℃の条件下で周波数１０Ｈｚで測定された複素弾性率が２．０×１０⁷ｄｙｎ／ｃｍ²以上１．０×１０¹⁰ｄｙｎ／ｃｍ²以下の素材より形成している。本実施形態ではゴム（スチレンーブタジエンゴム）１００重量部に硫黄を１．５重量部を配合して成形し、上記条件下（周波数１０Ｈｚ、温度が０〜１０℃）で測定された複素弾性率Ｅ＊は５．０７×１０⁷ｄｙｎ／ｃｍ²である。
【００２６】
図６に示すように、板状部材３０の嵌合用凸部３５と粘弾性材２０の貫通穴２１を嵌合した状態で、粘弾性材２０のみがヨーク１７に当接するように、ヨーク１７に沿わせ、ヨーク１７のストリング穴１７ａ、粘弾性材２０の貫通穴２１、板状部材３０のストリング穴３２にストリングＳを挿通し、ラケットフレーム１０のヨーク１７にストリングＳを張架している。
このとき、ヨーク１７の内周側から外周側へ挿通されるストリングＳは板状部材３０のストリング溝を通って巻き付けられ、打球面Ｆ側に折り返している。
【００２７】
上記構成とすると、ストリング保護材として機能する板状部材３０および粘弾性部材２０にはストリングを挿通する筒部からなるグロメットが無いため、打撃時のストリングＳの自由度が増し（可動範囲が大きくなり）、反発性能が向上する。
また、ヨーク１７と板状部材３０との間に介在させた粘弾性材２０がバネの役割を果たし、反発性能がさらに向上する。
【００２８】
さらに、ヨーク１７のストリング穴１７ａと粘弾性材２０の貫通穴２１を、１つのストリング穴に１本のストリングＳを挿通する構成とせず、複数本のストリングＳを挿通しているため、打球時のストリングＳの自由度がさらに増し（可動範囲がさらに大きくなり）、反発性能をより向上することができる。特に、ストリングの長さが最長となるヨーク１７を上記のような構成としているため、効果的に反発性能を向上させることができる。
【００２９】
また、粘弾性材２０がダイナミックダンパーの役割を果たすため、ラケットフレーム１０の振動減衰性が向上する。さらに、板状部材３０はフレームに直接接していないため、打球時に生じるストリングＳの張力や衝撃力が粘弾性材２０に伝わりやすく、より振動減衰性を向上することができる。
【００３０】
また、ヨーク１７には、大きなストリング穴１７ａを設けているが、ラケットフレーム１０と別体として繊維強化樹脂により成形した板状部材３０をヨーク１７に取り付けているため、ラケットフレーム１０の剛性に影響を与えず、面内方向の剛性を維持しており、コントロール性能を損なうことがない。また、板状部材３０により、ヨーク１７の強度も維持することができる。
【００３１】
なお、本実施形態においては、板状部材３０をラケットフレーム１０と同様の繊維強化熱硬化性樹脂により成形しているが、ナイロン等の熱可塑性樹脂により成形してもよい。
また、上記構成はヨークに適用することが最も好適であるが、ストリングの長さが最長となるヘッド部のトップ位置に、あるいは、ヨークとヘッド部のトップ位置の両方に、上記粘弾性材を介して板状部材を付設してもよい。
【００３２】
図７及び図８は、本発明の第２実施形態を示す。
本実施形態のヨーク１７’に設けるストリング穴は、第１実施形態のように、ヨーク１７の略全域に設ける構成とせず、分割して４つのストリング穴を設けている。４つのストリング穴のうち、左右両端の２つのストリング穴１７ａ’を断面略円形状とし、中の２つのストリング穴１７ｂ’を断面長円形状としている。ストリング穴１７ａ’には、それぞれ１本のストリングＳを挿通する一方、ストリング穴１７ｂ’には、それぞれ２本のストリングＳを挿通して、計６本のストリングＳをヨーク１７’に挿通している。
【００３３】
板状部材３０’の両端のストリング穴３２ａ’を第１実施形態の板状部材３０のストリング穴３２と同様とする一方、第１実施形態の板状部材３０のストリング穴３２ｂ、３２ｃ間、及び、３２ｄ、３２ｅ間に貫通穴を連ねて、それぞれ１つの長円形状のストリング穴３２ｂ’としている。他の点は上記第１実施形態の板状部材３０と同様としている。
【００３４】
上記板状部材３０’の凸部３５’と粘弾性材２０の貫通穴２１を嵌合した状態でヨーク１７’に沿わせ、図８に示すように、ヨーク１７’のストリング穴１７ａ’、１７ｂ’、粘弾性材２０の貫通穴２１、板状部材３０のストリング穴３２ａ’、３２ｂ’にストリングＳを挿通し、ラケットフレーム１０のヘッド部１２にストリングＳを張架している。
【００３５】
上記構成とすると、打球時のストリングＳの自由度を維持して、上記第１実施形態と同様の効果を得ることができると共に、ヨーク１７’の強度を向上させることができる。
【００３６】
図９は第３実施形態を示す。
ヨーク１７”の取付位置をスロート部のシャフト側近くへと移動させる一方、該ヨーク１７”よりも打球面内方側の位置（第１、第２実施形態のヨーク１７の取付位置）に、左右のヘッド部に両端を連続させる振動減衰材からなるヨーク状部材１７０を取り付け、ダブルヨーク形状のラケットとしている。
【００３７】
上記ヨーク状部材１７０に長さ方向の大きな穴１７１を設ける一方、シャフト側に配置されるヨーク１７”に対して、上記粘弾性材２０”と板状部材３０”を取り付けている。粘弾性材２０”は第１実施形態と同様な形状とし、板状部材３０”は嵌合用凸部を設ける代わりに、基板部の幅方向の両側より嵌合用突片３５”を突設し、その内部に粘弾性材２０”を収容する形状としている。
他の構成は第２実施形態と同様であるため説明を省略する。
【００３８】
上記ラケットでは、縦ストリングＳをヨーク状部材１７０の穴１７１に通した後にヨーク１７”のストリング穴に通し、粘弾性材２０”と板状部材３０”を挿通して張架している。
この構成とすると、ヨーク状部材１７０でもストリングの振動を吸収できるため、より振動減衰性を高めることができる。
【００３９】
以下、本発明のラケットフレームの実施例１〜４及び比較例１〜４について詳述する。
実施例、比較例とも、ラケットフレームは繊維強化熱硬化性樹脂製で成形した中空形状とし、厚み２８ｍｍ，幅１３ｍｍ〜１６ｍｍの断面形状とし、打球面積が１１６平方インチである同一形状とし、以下に示す方法により作成した。
【００４０】
詳細には、ラケットフレームカーボン繊維を強化繊維とした繊維強化熱硬化性樹脂のプリプレグシート（ＣＦプリプレグ（東レＴ３００，７００，８００，Ｍ４６Ｊ））を、６６ナイロンからなる内圧チューブを被覆したマンドレル（φ１４．５）上に積層し、鉛直状の積層体を成型した。プリプレグ角度は０゜，２２゜，３０゜，９０゜とし、積層した。マンドレルを抜き取って上記積層体を金型にセットした。金型を型締して、金型を１５０℃に昇温し、３０分間の加熱を行うと同時に内圧チューブ内に９ｋｇｆ／ｃｍ²の空気圧を付加し、加圧保持し、加熱加圧成形により作成した。
また、実施例、比較例とも板状部材は、１２ナイロンをマトリクス樹脂としカーボン短繊維を強化繊維とした繊維強化熱可塑性樹脂で成形した。
粘弾性材の種類、厚み、複素弾性率、フレーム重量、フレームバランスをそれぞれ下記の表１の通り設定した。
【００４１】
【表１】

【００４２】
（実施例１）
ヨークと板状部材との間に介在させる粘弾性材をスチレンーブタジエンゴム（ＳＢＲ）１００重量部、硫黄１．５重量部を配合したゴムにより成形し、厚さを５ｍｍとした。他の構成は上記第１実施形態と同様とした。
（実施例２）
ヨークと板状部材との間に介在させる粘弾性材をＳＢＲ１００重量部、カーボンブラック４０重量部、硫黄１．５重量部を配合したゴムにより成形した。また、粘弾性材の厚さを２ｍｍとした。他の構成は実施例１と同様とした。
（実施例３）
ヨークと板状部材との間に介在させる粘弾性材をＳＢＲ１００重量部、カーボンブラック４０重量部、硫黄１．５重量部を配合したゴムにより成形した。また、粘弾性材の厚さを５ｍｍとした。他の構成は実施例１と同様とした。
（実施例４）
ヨークと板状部材との間に介在させる粘弾性材をＰＥＢＡＸ５５３３により成形した。また、粘弾性材の厚さを５ｍｍとした。他の構成は上記第１実施形態と同様とした。
【００４３】
（比較例１）
ヨークと板状部材との間に粘弾性材を介在させなかった。他の構成は上記第１実施形態と同様とした。
（比較例２）
ヨークと板状部材との間に厚さ５ｍｍのシリコンゴムを介在させた。他の構成は上記第１実施形態と同様とした。
（比較例３）
ヨークと板状部材との間に厚さ５ｍｍの１１ナイロンを介在させた。他の構成は上記第１実施形態と同様とした。
（比較例４）
ヨークと板状部材との間に介在させる粘弾性材をＳＢＲ１００重量部、カーボンブラック４０重量部、硫黄１．５重量部を配合したゴムにより成形した。また、粘弾性材の厚さを８ｍｍとした。他の構成は実施例１と同様とした。
【００４４】
上記実施例１〜４及び、比較例１〜４のラケットフレームに関し、それぞれ、後述する方法により反発係数、面外１次振動の減衰率、面外２次振動の減衰率を測定した。また実打テストを行った。その結果を上記表１に示す。
【００４５】
（反発係数の測定）
反発係数は、図１０に示すように、実施例及び比較例のテニスラケットに、ガットを縦６０ポンド、横５５ポンドの張力で張架し、各テニスラケットを垂直状態でフリーとなるようにグリップ部１５を柔らかく固定し、その打球面にボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓｅｃ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きい程、ボールの飛びが良いことを示している。このような方法で反発係数を測定した。
【００４６】
（面外１次振動減衰率の測定）
各実施例及び比較例のラケットフレームを図１１（Ａ）に示すようにヘッド部１２の上端を紐５１で吊り下げ、ヘッド部１２とスロート部１３との一方の連続点に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、図１１（Ｂ）に示すように、ヘッド部１２とスロート部１３の他方の連続点をインパクトハンマー５５で加振した。インパクトハンマー５５に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動（Ｆ）と加速度ピックアップ計５３で計測した応答振動（α）をアンプ５６Ａ、５６Ｂを介して周波数解析装置５７（ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａ）に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、テニスラケットの振動数を得た。振動減衰比（ζ）は下式より求め、面外１次振動減衰率とした。各実施例及び比較例のラケットフレームについて測定された平均値を上記表１に示す。
【００４７】
ζ＝（１／２）×（Δω／ωｎ）
Ｔｏ＝Ｔｎ／√２
【００４８】
（面外２次振動減衰率の測定）
ラケットフレームを図１１（Ｃ）に示すようにヘッド部１２上端を紐５１で吊り下げ、スロート部１３とシャフト部１４との連続点に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、加速度ピックアップ計５３の裏側のフレームをインパクトハンマー５５で加振した。そして、面外１次振動減衰率と同等の方法で減衰率を算出し、面外２次振動減衰率とした。各実施例及び比較例のラケットフレームについて測定された平均値を上記表１に示す。
【００４９】
（実打評価）
ラケットの操作性、飛び、振動・衝撃についてアンケート調査を行った。５点満点(多い程良い)で採点し、中・上級者(テニス歴１０年以上、現在も週３日以上プレーする条件を満たす女性)５３名の採点結果の平均値をとった。結果を上記表１に示す。
【００５０】
表１に示すように、実施例１〜４は、面外１次振動の減衰率が０．７５〜０．８１、面外２次振動の減衰率が０．９０〜１．３４であるのに対し、比較例１〜４は面外１次振動の減衰率が０．４２〜０．５０、面外２次振動の減衰率が０．６４〜０．６９であり、実施例１〜４の本発明のラケットフレームは振動減衰性に優れていることが確認できた。
【００５１】
反発係数についても、実施例１〜４のラケットフレームの方が全体的に高い値を示しており、反発性能にも優れていることが確認できた。
また、実打テストによっても、実施例１〜４のラケットフレームの方が操作性、飛び、振動・衝撃のいずれにおいても優れていることが確認できた。
【００５２】
【発明の効果】
以上の説明より明らかなように、本発明によれば、粘弾性材および板状部材からなる保護部材にストリングを挿通するための筒部を設けていないため、打球時のストリングの自由度が増し（可動範囲が大きくなり）、反発性能を向上することができる。また、フレームと板状部材との間に介在させた粘弾性材がバネの役割を果たすことにより、さらに反発性能を向上することができる。
【００５３】
さらに、粘弾性材と板状部材とからなる保護部材を取り付ける箇所のフレームに設けるストリング穴と板状部材とフレームとの間に介在させる粘弾性材の貫通穴に複数本のストリングを挿通できるようにすると、打球時のストリングの自由度がさらに増し（可動範囲がさらに大きくなり）、反発性能をより向上することができる。特に、ストリングの長さが最長となるヨークを上記のような構成とする場合には、効果的に反発性能を向上させることができる。
【００５４】
さらにまた、粘弾性材の複素弾性率を所要範囲に設定することにより、該粘弾性材がダイナミックダンパーの役割を果たすため、ラケットフレームの振動減衰性が向上する。さらに、板状部材はフレームに直接接していないため、打球時に生じるストリングの張力や衝撃力が粘弾性材に伝わりやすく、より振動減衰性を向上することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態のラケットフレームの概略正面図である。
【図２】ヨークの斜視図である。
【図３】本発明の第１実施形態の板状部材の斜視図である。
【図４】本発明の第１実施形態の板状部材を示し、（Ａ）は平面図、（Ｂ）は正面図、（Ｃ）はＩ１−Ｉ１線断面図、（Ｄ）はＩ２−Ｉ２線断面図である。
【図５】（Ａ）は粘弾性材の平面図、（Ｂ）はＩ３−Ｉ３線断面図、（Ｃ）はＩ４−Ｉ４線断面図である。
【図６】本発明の第１実施形態のヨークの要部拡大断面図である。
【図７】本発明の第２実施形態の板状部材の斜視図である。
【図８】本発明の第２実施形態のヨークの要部拡大断面図である。
【図９】（Ａ）は本発明の第３実施形態の要部拡大図、（Ｂ）は粘弾性材と板状部材の概略正面図である。
【図１０】反発係数の測定方法を示す図である。
【図１１】（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）はラケットフレームの振動減衰率の測定方法を示す概略図である。
【図１２】従来例を示す図面である。
【符号の説明】
１０ラケットフレーム
１２ヘッド部
１３スロート部
１４シャフト部
１５グリップ部
１７ヨーク
１７ａ、１７ａ’、１７ｂ’ ストリング穴
２０粘弾性材
２１貫通穴
３０、３０’、３０” 板状部材
３１基板部
３２、３２ａ’、３２ｂ’ ストリング穴
Ｓストリング
Ｇガット張架部

Claims

シャフト部とヘッド部を連結する二股状のスロート部にヨークの両端を連結してラケットフレームを形成し、上記ヘッド部と上記ヨークとで打球面を囲むガット張架部にストリングを張架しているラケットにおいて、
上記打球面に張架する縦ストリングが最長となる位置の上記ガット張架部の反打球面側の外面に、シート状とした粘弾性材を介して、該粘弾性材より剛性を有する別材からなると共に上記粘弾性材の外面を覆う形状とした板状部材を取り付け、該粘弾性材及び板状部材にストリング穴を設けて縦ストリングを挿通させ、板状部材の外面に巻き付けてストリングを張架していることを特徴とするラケット。
シャフト部とヘッド部を連結する二股状のスロート部にヨークの両端を連結してラケットフレームを形成し、上記ヘッド部と上記ヨークとで打球面を囲むガット張架部にストリングを張架しているラケットにおいて、
上記打球面に張架する縦ストリングが最長となる位置の上記ガット張架部の反打球面側の外面に粘弾性材を当接させて取り付けると共に、該粘弾性材より剛性を有する別材からなると共に上記粘弾性材の外面を覆う形状とした板状部材を上記ガット張架部と接触させずに取り付け、上記粘弾性材及び板状部材にストリング穴を設けて縦ストリングを挿通させ、板状部材の外面に巻き付けてストリングを張架していることを特徴とするラケット。
上記粘弾性材は、厚さを２〜６ｍｍ、温度０〜１０℃の条件下で周波数１０Ｈｚで測定された複素弾性率が２．０×１０ ^７ｄｙｎ／ｃｍ ^２以上１．０×１０ ^１０ｄｙｎ／ｃｍ ^２以下のゴムとする一方、
上記板状部材は繊維強化樹脂材である請求項１または請求項２に記載のラケット。
上記粘弾性材および板状部材は、ヨークの反打球面側に取り付け、
上記ヨークに設けるストリング穴を大きくし、該ヨークに通す縦ストリングは、ヨークの長さ方向の両端位置の縦ストリングは上記粘弾性材および板状部材の長さ方向の両端面に当接させて上記板状部材の外面に巻き付けている一方、これら縦ストリングの間に位置する縦ストリングだけを上記粘弾性材および板状部材に設けたストリング穴に挿通させている請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載のラケット。