JP4456244B2 - テニスラケット - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、テニスラケットに関し、特に、打球時に生じるガットの振動を減衰し、かつ、振動減衰作用によりコントロール性が悪くならないようにするものである。
【０００２】
【従来の技術】
硬式テニスラケットにおいては、近年、繊維強化樹脂製が主流となっており、繊維強化樹脂は比強度が高く設計の自由度が高く、強度が維持されたまま軽量化を図ることができ、かつ、量産化にも適している。
テニスラケットにおいては、高い振動減衰性を有することも要求されている。
プレーヤーがテニスラケットでボールを打撃すると、ラケットフレームおよびガットに振動が発生する。この振動はグリップを通してプレーヤーに伝わり不快感を与える。
【０００３】
テニスラケットでは、ガット（ストリング）として通常、ナイロン１１、６−６ナイロン、ナイロン１２が使用されているが、これらのガットは振動減衰性が悪く、所謂、テニスエルボーの原因となっている。
【０００４】
従来、打撃時に発生する振動を減衰する手段として、下記に列挙するものが提案されている。
▲１▼エポキシ樹脂をマトリクス樹脂とする繊維強化樹脂の積層体にアイオノマー樹脂フィルムを介在させ、アイオノマー樹脂を介在させることによりラケットフレームの振動減衰性を図っている。（特開平１０−３３７８１２号）
▲２▼ガットと接するグロメット部材をエラストマー等の弾性体で形成し、かつ、ガット孔を通すグロメットの筒部先端側をガット孔と隙間をあけて、ガットの振動減衰と、スイートスポットを広げて飛び性能のアップを図っている。（特開平１１−２８５５４９号）
▲３▼ガット孔に挿入するガット保護材（グロメット）をｔａｎδ０．０１〜１．０である合成樹脂材又はゴム材料で形成して、ガットの振動吸収性能を高めるようにすると記載されている。（特開昭６２−５３６９号公報）
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上記▲１▼の手段では、ラケットフレームの振動は減衰されるが、ガットに発生する振動は殆ど減衰されない。
上記▲２▼の手段では、グロメット部材を弾性体で形成すると、ガットの振動が消え過ぎてしまい打球感が悪くなると共に、弾性体の柔らかさにより打球時のガットの動きに反発する力が少なくなり、コントロールしにくいラケットとなる問題がある。
【０００６】
上記▲３▼に記載の振動吸収部材となる合成樹脂材又はゴム材料のｔａｎδ０．０１〜１．０は、温度範囲０〜４０℃で周波数１０〜２０００Ｈｚの条件下で測定されたものである。しかしながら、上記の条件は、通常、テニスラケットが打球した時に発生する周波数の範囲と掛け離れた範囲を含めて測定されたものであるため、通常のテニスラケットの使用条件下での振動減衰性は十分ではない。
即ち、１０００Ｈｚ以上の周波数の振動は人体が感じる振動ではなく、人体が感じる周波数は１００〜１０００Ｈｚ程度である。かつ、ボール打撃時にガット自体に発生する周波数のピークも１０００Ｈｚ未満であり、５００〜６００Ｈｚ付近に打撃時に生じる振動モードが現れる。このようにボール打撃時に発生する周波数と大きく掛け離れた範囲を含む１０〜２０００Ｈｚの条件下で測定されたものは、通常条件でのガットの振動減衰に的確に寄与するものではない。
【０００７】
本発明は上記した問題に鑑みてなされたもので、ボール打球時に発生する通常の条件下でガットに発生する振動を有効に減衰し、かつ、振動減衰作用によりコントロール性が悪くならないようにすることを課題としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明は、ガットを張架するヘッド部の少なくとも一部のガット孔またはガットに接触する部分に、振動減衰材を装着しており、
上記振動減衰材は、ポリスチレンブロックとビニルポリイソプレンブロックとを有するトリブロック共重合体とポリプロピレンの混合材より形成し、ガット接触部分の少なくとも一部の厚みを０．２ｍｍ以上５．０ｍｍ以下とし、
かつ、該振動減衰材は、温度−５℃、周波数１０Ｈｚの条件下での粘弾性測定における損失係数ｔａｎδが０．０６以上０．３０未満であると共に、複素弾性率が１．０×１０ 9 〜２５×１０ 9 ｄｙｎ／ｃｍ 2 であるテニスラケットを提供している。
【０００９】
即ち、テニスラケットのヘッド部に、通常の張力（５０ポンド程度）で張架されたガットは、常温（２５℃）下でのガットの面外一次振動の周波数は５００〜６００Ｈｚ程度である。一方、周波数が１０Ｈｚであって温度がー５℃である粘弾性部材の損失係数ｔａｎδの測定条件は、温度−周波数変換法則によれば、常温（２５℃）での周波数は５００〜６００Ｈｚの条件に相当し、この周波数はガットの面外一次振動の周波数とほぼ一致する。よって、温度−５℃、周波数１０Ｈｚの条件下で測定した振動減衰材のｔａｎδの振動減衰性が良いことは、通常の使用条件下でのガットの振動減衰性能が良いことと正確に対応する。
【００１０】
本発明者による鋭意な実験結果によると、温度−５℃、周波数１０Ｈｚの条件下で測定した振動減衰材のｔａｎδが０，０６以上０，３０未満であると、打球時に発生するガットの振動をプレーヤーに不快感を与えない程度に減衰でき、かつ、振動を減衰し過ぎてコントロール性を悪化させることもない、ことが判明した。
振動減衰材のｔａｎδを０．０６以上０．３０未満に規定している理由は、０．０６未満であると十分にガットの振動減衰性を確保できず、打球フィーリングを悪化させることに因る。
一方、ｔａｎδ０．３０以上になると、ガットの撓みに振動減衰材が追従し過ぎてしまい、打球感と打球とのギャップによりコントロール性が悪くなる。また、打球フィーリングテストにおいても打球感が鈍く手応えがなく爽快感に欠けるものとなる結果が得られている。さらにまた、ｔａｎδ０．３０以上になると振動減衰材が柔らかくなり過ぎてガット張架時にガットとの接触抵抗が発生し、ガット張架作業がスムーズにできない欠点がある。
なお、振動減衰材のｔａｎδは、好ましくは０．０７以上０．２４未満、最も好ましくは０．１０以上０．２０未満である。
【００１１】
また、上記振動減衰材は、周波数１０Ｈｚ、温度ー５℃の条件下での粘弾性測定における複素弾性率が１．０×１０9〜２５×１０9ｄｙｎ／ｃｍ2 としている。
打球時に発生するラケットフレームの振動を減衰するためには、ガットをラケットフレームの動吸振器として作用させることが好ましく、上記振動減衰材が一種のバネとしての役割を果たし、ガットをラケットフレームの振動と共振させる必要がある。
その場合、振動減衰材の複素弾性率を上記した範囲とすると、本発明者の実験では、打球時におけるフレームの面内二次振動の減衰性能が高いことが確認され、上記範囲より小さいと面内二次振動の減衰が不十分となり、コントロール性が十分に得られず、一方、上記範囲より大きいと振動減衰性能が低下すると共に飛び性能も低下することが認められた。
なお、該振動減衰材の上記測定条件下における複素弾性率は、好ましくは、
１４×１０9〜２５×１０9ｄｙｎ／ｃｍ2、最も好ましくは、１６×１０9〜２３×１０9ｄｙｎ／ｃｍ2である。
【００１２】
上記振動減衰材の損失係数ｔａｎδ、複素弾性率は、粘弾性測定装置（島津製作所社の粘弾性スペクトロメーター「ＤＶＡ２００改良型」）によって測定している。測定条件は下記の通りであり、温度分散法である。
試料：幅４ｍｍ×長さ３０ｍｍ×厚み１．６６ｍｍ
試料における変形部位の長さ：２０ｍｍ
（長さ３０ｍｍのうち両端５ｍｍを挟持）
初期歪：２ｍｍ
振幅：±１２．５μｍ
周波数：１０Ｈｚ
昇温速度：２℃／ｍｉｎ
【００１３】
上記振動減衰材は、ガット孔に内嵌する筒部材からなるグロメットとして形成し、該グロメットは少なくとも打球面のスイートスポットを通る１本のガットの両端が挿通するガット孔に取り付けてガットと接触させており、ガット接触部分の少なくとも一部の厚みを０．２ｍｍ以上５．０ｍｍ以下としている。
【００１４】
ガットと接触する振動減衰材の厚みを上記範囲に設定している理由は、０．２ｍｍ未満であると、振動吸収性能が不十分となり、また、ガットの張力に耐えられず、破損しやすい。一方、５．０ｍｍより厚いと、打球時の打撃によりガットが撓むと同時に振動減衰材も圧縮され、必要以上にガットが撓むためにコントロール性が低下する。
なお、上記厚みは、好ましくは０．８ｍｍ以上２．１ｍｍ以下、最も好ましくは０．９ｍｍ以上１．５ｍｍ以下である。また、振動減衰材はガット接触部分は、その厚さが上記範囲で均一であることが好ましい。
【００１５】
また、振動減衰材は上記のように、ガット孔に内嵌する筒部材からなるグロメットとして形成し、該グロメットは少なくとも打球面のスイートスポットを通る１本のガットの両端が挿通するガット孔に取り付けて、ガットと接触させている。 よって、グロメットとして形成する振動減衰材は少なくとも一対の２本以上が必要であり、３０本以下とされる。好ましくは、ヘッド部で囲まれるフェース面を時計面と見てトップを１２時とすると、打球位置のスイートスポットを通る１２時と６時の近傍、および３時と９時の近傍のガット孔に取り付けることが好ましく、グロメットの本数は好ましくは４〜１８本、最も好ましくは８〜１８本である。
【００１６】
上記グロメットの形状は、長さ方向に同径の筒形状として、その内周面にガットが接触すると共に、外周面がガット孔の内周面に接触し、ガットとフレームの両方の振動減衰を図るようにしている。なお、ヘッド部の内周面側の近傍ではグロメットの外周面とガット孔の内周面との間に微小の隙間をあけてもよい。
また、各ガット孔に通すグロメットは、複数のグロメットの一端を同一材からなる支持帯で連結した構成としているが、必ずしも複数の筒部材を支持帯で連結する必要はなく、１つの筒部材からなるグロメットを１つのガット孔に取り付けてもよい。これらのグロメットは、単体でヘッド部に取り付けても良いし、バンパーの内面に予め取り付けて、バンパーと共にヘッド部に取り付けてもよい。
【００１７】
上記振動減衰材をヘッド部に取り付け、該振動減衰材をヘッド部に張架したガットに接触させた状態で、ガットの振動減衰率が、０．２５以上０．４５未満となるように設定している。
振動減衰率を上記範囲に規定しているのは、０．２５未満であると打撃時に振動が残り過ぎてしまいマイルド感に欠けるラケットとなる一方、０．４５以上になると逆に振動減衰がされ過ぎて、打球感との間にギャップが生じて不快な打球フィーリングとなることによる。
【００１８】
上記振動減衰材の重量は、ガットを張架していない状態でのラケットフレームの総重量に対して、０．３％以上１２％以下とすることが好ましい。
上記範囲に規定しているのは、０．３％未満では、ガットの減衰およびフレームの面外二次振動の減衰効果が乏しく、打球フィーリングが悪くなることに因る。また、１２％を越えると、ヘッド部分に重量が集中するため、振りにくいラケットになることによる。
なお、上記範囲は好ましくは、０．５％以上１１％以下、最も好ましくは１％以上８％以下である。
【００１９】
上記のように、本発明では、振動減衰材は、振動減衰性が比較的高いポリスチレンブロックとビニルポリイソプレンブロックとを有するトリブロック共重合体（例えばクラレ社の「ハイブラー」）と、振動減衰性が比較的低いポリプロピレンの混合材より形成している。
即ち、ガットおよびフレームの振動を減衰させることと、振動を減衰させ過ぎて打球感やコントロール性を阻害させないために、比較的振動減衰性が高い素材と比較的振動減衰性が低い素材とを混合して用いている。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の第１実施形態を図面を参照して説明する。
図１および図２は本発明の実施形態のテニスラケットフレーム１を示し、該ラケットフレーム１のフレーム本体２は繊維強化樹脂製の中空パイプよりなり、ガット３が張架されるフェース面Ｓを囲むヘッド部４、スロート部５、シャフト部６、グリップ部７を連続して構成している。よって、シャフト部６、グリップ部７はパイプが２本重ね合わせた構造となっている。上記ヘッド部４は、別部材からなるヨーク８をスロート側でフレーム本体２と連続してフェース面Ｓを囲む環状としている。
【００２２】
上記ヘッド部４およびヨーク８にはガット孔１０が間隔をあけて設けられている。かつ、フレーム外周面にはガット孔１０を穿設した厚さ方向の中央部に、長さ方向に連続するグロメットおよびバンパー装着用の凹部１５が設けられている。
【００２３】
上記ガット孔１０に装着する筒形状のグロメット１１は、振動減衰材から形成しており、本実施形態では、複数のグロメット１１の一端を支持帯１２で連結し、該支持帯１２も同一の振動減衰材により形成して、一体成形している。該支持帯１２はヘッド部４およびヨーク８の上記凹部１５に嵌合される。
上記グロメット１１と支持帯１２で一体化した保護部材１３は、ヘッド部４のトップ側、最大横幅位置の３時および９時の近傍、およびトップと対向するヨークの位置に装着するようにしている。
【００２４】
トップ側および３時および９時の位置では、上記保護部材１３の支持帯１２の外面に硬質樹脂製のバンパー１４を組みつけ、該バンパー１４によりフレームの厚み方向外面をカバーして保護している。なお、バンパー１４は必ずしも取り付ける必要はないが、ヘッド部側にはフレーム保護の点より取り付けることが好ましい。また、上記バンパー１４には、上記振動減衰材からなるグロメット１１を取り付けないガット孔に挿入する筒部１４ａを一体的に設けている。
【００２５】
上記グロメット１１を構成する振動減衰材は、温度−５℃、周波数１０Ｈｚの条件下での粘弾性測定における損失係数ｔａｎδが０．０６以上０．３０未満で、かつ、複素弾性率Ｅ※が１．０×１０9〜２５×１０9ｄｙｎ／ｃｍ2の樹脂、ゴムあるいはエラストマーを用いている。本実施形態では、振動減衰性が比較的高いポリスチレンブロックとビニルポリイソプレンブロックとを有するトリブロック共重合体と、振動減衰性が比較的低いポリプロピレンの混合材より形成している。
【００２６】
また、ガット３と接触するグロメット１１の肉厚は、０．２ｍｍ以上５．０ｍｍ以下としている。上記ヘッド部４およびヨーク８に取り付けるグロメット１１と支持帯１２とからなる保護部材１３の総重量（本実施形態では４つの保護部材１３を合計した重量）は、ガットを張架していない状態でのラケットフレーム１の総重量に対して、０．３％以上１２％以下としている。
【００２７】
上記した保護部材１３をラケットフレーム１に取り付け、ガット３を張架した状態で、ガット３の振動減衰率が、０．２５以上０．４５未満となるように設定している。
【００２８】
図３（Ａ）（Ｂ）は変形例を示し、図３（Ａ）は３時と９時の対向位置のガット孔１０に各１本のグロメット１１’を取り付けている。この場合、１本のガットの両端がグロメット１１’と接触して、振動減衰が図られている。図３（Ｂ）は（Ａ）の３時−９時と共に、ヘッド部の最上部とヨークの最低部に張架されるガットにグロメットを接触させるために、ヘッド部のトップのガット孔とヨーク最下端のガット孔にグロメット１１’を取り付け、よって、４本のグロメット１１’をラケットフレームに取り付けている。このように、グロメット１１’を１本づつガット孔に取り付ける場合は、図３（Ｃ）に示すように、グロメット１１’の一端両側にバンパー１４に嵌合する短尺な支持帯１２’を設け、該支持帯１２’に形成した孔にバンパー１４の突起を嵌合して組みつけている。
【００２９】
本発明のテニスラケットフレームの物性等を評価するため、下記の実施例１〜６のグロメットを備えた保護部材および比較例のグロメットを備えた保護部材を作成して、ラケットフレームに装着し、評価試験を行った。
【００３０】
装着するラケットフレームは同一であり、カーボン繊維を強化繊維とし、エポキシ樹脂をマトリクス樹脂とするカーボンプリプレグを積層して成形した繊維強化樹脂からなるテニスラケットフレームであり、該テニスラケットフレームに、下記の実施例１乃至実施例６および比較例１、２の保護部材を作成して装着した。 ラケットフレームの全長は２８インチであり、フェイス面積は１１５平方インチ、ラケットフレームの総重量は２３０ｇとしている。
【００３１】
（実施例１）
ハイブラー（クラレ社製）とポリプロピレンを重量比７：３に調整し、押し出し機にて溶融混合し、ペレット状錠剤を作成した。この錠剤を用いてインジェクションマシーンにより、金型へインジェクションして、図２に示す３時、９時の位置に装着する保護部材を成形した。該保護部材は９本の筒部材からなるグロメットと、これらグロメットを連続させる支持帯との一体成型品である。このガット孔に装着するグロメットを含む保護部材のｔａｎδは０．２３である。
上記２個の保護部材をラケットフレームのヘッド部の３時および９時の位置を中心として取り付けた。
上記グロメットの肉厚は０．８ｍｍで、ラケットフレームの重量に対する保護部材の重量は１．０％である。
【００３２】
（実施例２）
実施例１と同一の構成からなる４本のグロメットを支持帯で連結した保護部材を１つ設け、ラケットフレームのヨークに取り付けた。保護部材のｔａｎδは０．２３であり、かつラケットフレームの重量に対する保護部材の重量は０．５％である。
【００３３】
（実施例３）
実施例１と同一の構成からなる８本のグロメットを支持帯で連結した保護部材を１つ設け、ラケットフレームのヘッド部のトップ（１２時）に取り付けた。保護部材のｔａｎδは０．２３であり、ラケットフレームの重量に対する保護部材の重量は０．５％である。
【００３４】
（実施例４）
ハイブラー（クラレ社製）とポリプロピレンを重量比３：７に調整し、かつ、グロメットの肉厚を２．０ｍｍとした点以外は実施例１のグロメットと同一とし、実施例１と同様に９本のグロメットを支持帯で連続した保護部材を２つ設け、３時と９時の位置に取り付けた。保護部材のｔａｎδは０．０７であり、ラケットフレームの重量に対する保護部材の重量は５．０％である。
【００３５】
（実施例５）
ハイブラー（クラレ社製）とポリプロピレンを重量比５：５に調整し、かつ、グロメットの肉厚を１．０ｍｍとした点以外は実施例１のグロメットと同一とし、実施例１と同様に９本のグロメットを支持帯で連続した保護部材を２つ設け、３時と９時の位置に取り付けた。保護部材のｔａｎδは０．１３であり、ラケットフレームの重量に対する保護部材の重量は３．０％である。
【００３６】
（実施例６）
グロメットの肉厚を８．０ｍｍとした点以外は実施例１のグロメットと同一とし、実施例１と同様に９本のグロメットを支持帯で連続した保護部材を２つ設け、３時と９時の位置に取り付けた。保護部材のｔａｎδは０．２３であり、ラケットフレームの重量に対する保護部材の重量は１０％である。
【００３７】
（比較例１）
ハイブラー（クラレ社製）とポリプロピレンを重量比５：９５に調整し、かつ、グロメットの肉厚を１．０ｍｍとした点以外は実施例１のグロメットと同一とし、実施例１と同様に９本のグロメットを支持帯で連続した保護部材を２つ設け、３時と９時の位置に取り付けた。保護部材のｔａｎδは０．０４であり、ラケットフレームの重量に対する保護部材の重量は１．０％である。
【００３８】
（比較例２）
ナイロン材料をインジェクション成形して、実施例１と同様に９本のグロメットを支持帯で連続した保護部材を２つ設け、３時と９時の位置に取り付けた。保護部材のｔａｎδは０．０５であり、ラケットフレームの重量に対する保護部材の重量は１．０％である。
【００３９】
上記実施例１〜６、比較例１、２の複素弾性率Ｅ※は下記の表に示す通りである。実施例１〜６は本発明の請求項２の範囲にあるが、比較例１，２は範囲外となっている。グロメットの厚みは、実施例６のみが厚過ぎて本発明の請求項３の範囲を外れている。
【００４０】
上記実施例１〜６、比較例１、２のラケットフレームにガットを縦６０ポンド、横５５ポンドの張力で張架し、ガットの振動減衰率、ラケットフレームの面外二次振動減衰率、反発係数、コントロール性能を評価した。これら評価結果も下記の表に示す。
【００４１】
【表１】
【００４２】
（ガットの振動減衰率の測定）
各実施例及び比較例のラケットフレームを図４に示すように、垂直に立てて、下部のグリップを万力で固定した。フェース面に張架したガットの中央にピックアップ計として反射板４０を張り付け、レーザー４１を照射し、ヨークをインパクトハンマー４１で加振して、レーザー４１で波形を求めた。周波数応答関数より半値幅法を用いて、ガットの一次振動モードの減衰率を測定した。
【００４３】
（面外二次振動減衰率の測定）
各実施例及び比較例のラケットフレームを図５（Ａ）に示すようにヘッド部４の上端を紐５１で吊り下げ、スロート部５とシャフト部６との連続点に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。
この状態で、図５（Ｂ）に示すように、加速度ピックアップ計５３の裏側のフレームをインパクトハンマー５５で加振した。インパクトハンマー５５に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動（Ｆ）と加速度ピックアップ計５３で計測した応答振動（α）をアンプ５６Ａ、５６Ｂを介して周波数解析装置５７（ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａ）に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、ラケットフレームの振動数を得た。振動減衰比（ζ）は下式より求め、面外二次振動減衰率とした。各実施例及び比較例の１４個のラケットフレームについて測定された平均値を上記表１に示す。
【００４４】
ζ＝（１／２）×（Δω／ωｎ）
Ｔｏ＝Ｔｎ／√２
【００４５】
（反発係数の測定）
反発係数は、図６に示すように、ラケットフレームを垂直状態でフリーとなるようにグリップ部を柔らかく固定し、その打球面Ｆにボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きい程、ボールの飛びが良いことを示している。
【００４６】
（コントロール性の評価方法）
実施例１〜６、比較例１、２のテニスラケットを使用して、男女合わせて２０人のプレーヤー（週１回程度テニスをしているアマチュアプレーヤ）によりフィーリングテストでコントロール性を評価した。５点満点で評価し、平均値をとった。◎は３点以上、×は３点未満である。
【００４７】
上記表１に示すように、実施例１〜６ではガットの振動減衰率が０．２９以上となっているのに対して、比較例１、２に０．２０、０．２１と低く、実施例の保護部材を装着するとガットの振動減衰率を高めることができることが確認できた。
また、フレームの面外二次振動減衰率に関しては、実施例１〜５は０．７０以上と振動減衰率が良いことが確認できた。これに対して、実施例６はグロメットの厚みを大としているため、フレームの振動減衰率は悪くなっていた。また、比較例１、２のフレームの振動減衰率も０．４０，０．５０と低く、フレームの振動減衰率も低いことが確認できた。
【００４８】
反発性能に関しては、実施例および比較例とも略同等であり、グロメットに本発明の振動減衰部材を使用しても反発性能を低下させないことが確認できた。
また、コントロール性に関しては、実施例はいずれも◎であったが、比較例は×であり、本発明の振動減衰材からなる保護部材を取り付けた場合には、振動減衰性を適度に維持しているため、コントロール性が良いことが確認できた。
【００４９】
【発明の効果】
以上の説明より明らかなように、本発明に係わるテニスラケットに取り付ける振動減衰部材は、ガットと接触して打球時におけるガットの振動を減衰し、プレーヤの打球感を良くすると共に、振動を減衰し過ぎて打球感との間にギャップを発生させることはなく、かつ、コントロール性にも阻害を与えない。
このように、本発明に係わるグロメット等の振動減衰材は、振動減衰性、コントロール性の両方を満足させることができる利点を有するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の第１実施形態のテニスラケットと、該テニスラケットに取り付ける保護部材とを示す図面である。
【図２】 （Ａ）はグロメットを備えた保護部材の斜視図、（Ｂ）はグロメットとバンパーとの分解斜視図、（Ｃ）は保護部材をラケットフレームに取り付けた状態での断面図である。
【図３】 （Ａ）（Ｂ）は変形例を示す該略図、（Ｃ）は保護部材の正面図である。
【図４】 ガットの振動減衰率の測定方法を示す図面である。
【図５】 フレームの振動減衰率の測定方法を示す図面である。
【図６】 テニスラケットの反発係数の測定方法を示す図面である。
【符号の説明】
１ ラケットフレーム
２ フレーム本体
３ ガット
４ ヘッド部
１０ ガット孔
１１ グロメット
１２ 支持帯
１３ 保護部材
１４ バンパー
【発明の属する技術分野】
本発明は、テニスラケットに関し、特に、打球時に生じるガットの振動を減衰し、かつ、振動減衰作用によりコントロール性が悪くならないようにするものである。
【０００２】
【従来の技術】
硬式テニスラケットにおいては、近年、繊維強化樹脂製が主流となっており、繊維強化樹脂は比強度が高く設計の自由度が高く、強度が維持されたまま軽量化を図ることができ、かつ、量産化にも適している。
テニスラケットにおいては、高い振動減衰性を有することも要求されている。
プレーヤーがテニスラケットでボールを打撃すると、ラケットフレームおよびガットに振動が発生する。この振動はグリップを通してプレーヤーに伝わり不快感を与える。
【０００３】
テニスラケットでは、ガット（ストリング）として通常、ナイロン１１、６−６ナイロン、ナイロン１２が使用されているが、これらのガットは振動減衰性が悪く、所謂、テニスエルボーの原因となっている。
【０００４】
従来、打撃時に発生する振動を減衰する手段として、下記に列挙するものが提案されている。
▲１▼エポキシ樹脂をマトリクス樹脂とする繊維強化樹脂の積層体にアイオノマー樹脂フィルムを介在させ、アイオノマー樹脂を介在させることによりラケットフレームの振動減衰性を図っている。（特開平１０−３３７８１２号）
▲２▼ガットと接するグロメット部材をエラストマー等の弾性体で形成し、かつ、ガット孔を通すグロメットの筒部先端側をガット孔と隙間をあけて、ガットの振動減衰と、スイートスポットを広げて飛び性能のアップを図っている。（特開平１１−２８５５４９号）
▲３▼ガット孔に挿入するガット保護材（グロメット）をｔａｎδ０．０１〜１．０である合成樹脂材又はゴム材料で形成して、ガットの振動吸収性能を高めるようにすると記載されている。（特開昭６２−５３６９号公報）
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上記▲１▼の手段では、ラケットフレームの振動は減衰されるが、ガットに発生する振動は殆ど減衰されない。
上記▲２▼の手段では、グロメット部材を弾性体で形成すると、ガットの振動が消え過ぎてしまい打球感が悪くなると共に、弾性体の柔らかさにより打球時のガットの動きに反発する力が少なくなり、コントロールしにくいラケットとなる問題がある。
【０００６】
上記▲３▼に記載の振動吸収部材となる合成樹脂材又はゴム材料のｔａｎδ０．０１〜１．０は、温度範囲０〜４０℃で周波数１０〜２０００Ｈｚの条件下で測定されたものである。しかしながら、上記の条件は、通常、テニスラケットが打球した時に発生する周波数の範囲と掛け離れた範囲を含めて測定されたものであるため、通常のテニスラケットの使用条件下での振動減衰性は十分ではない。
即ち、１０００Ｈｚ以上の周波数の振動は人体が感じる振動ではなく、人体が感じる周波数は１００〜１０００Ｈｚ程度である。かつ、ボール打撃時にガット自体に発生する周波数のピークも１０００Ｈｚ未満であり、５００〜６００Ｈｚ付近に打撃時に生じる振動モードが現れる。このようにボール打撃時に発生する周波数と大きく掛け離れた範囲を含む１０〜２０００Ｈｚの条件下で測定されたものは、通常条件でのガットの振動減衰に的確に寄与するものではない。
【０００７】
本発明は上記した問題に鑑みてなされたもので、ボール打球時に発生する通常の条件下でガットに発生する振動を有効に減衰し、かつ、振動減衰作用によりコントロール性が悪くならないようにすることを課題としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明は、ガットを張架するヘッド部の少なくとも一部のガット孔またはガットに接触する部分に、振動減衰材を装着しており、
上記振動減衰材は、ポリスチレンブロックとビニルポリイソプレンブロックとを有するトリブロック共重合体とポリプロピレンの混合材より形成し、ガット接触部分の少なくとも一部の厚みを０．２ｍｍ以上５．０ｍｍ以下とし、
かつ、該振動減衰材は、温度−５℃、周波数１０Ｈｚの条件下での粘弾性測定における損失係数ｔａｎδが０．０６以上０．３０未満であると共に、複素弾性率が１．０×１０ 9 〜２５×１０ 9 ｄｙｎ／ｃｍ 2 であるテニスラケットを提供している。
【０００９】
即ち、テニスラケットのヘッド部に、通常の張力（５０ポンド程度）で張架されたガットは、常温（２５℃）下でのガットの面外一次振動の周波数は５００〜６００Ｈｚ程度である。一方、周波数が１０Ｈｚであって温度がー５℃である粘弾性部材の損失係数ｔａｎδの測定条件は、温度−周波数変換法則によれば、常温（２５℃）での周波数は５００〜６００Ｈｚの条件に相当し、この周波数はガットの面外一次振動の周波数とほぼ一致する。よって、温度−５℃、周波数１０Ｈｚの条件下で測定した振動減衰材のｔａｎδの振動減衰性が良いことは、通常の使用条件下でのガットの振動減衰性能が良いことと正確に対応する。
【００１０】
本発明者による鋭意な実験結果によると、温度−５℃、周波数１０Ｈｚの条件下で測定した振動減衰材のｔａｎδが０，０６以上０，３０未満であると、打球時に発生するガットの振動をプレーヤーに不快感を与えない程度に減衰でき、かつ、振動を減衰し過ぎてコントロール性を悪化させることもない、ことが判明した。
振動減衰材のｔａｎδを０．０６以上０．３０未満に規定している理由は、０．０６未満であると十分にガットの振動減衰性を確保できず、打球フィーリングを悪化させることに因る。
一方、ｔａｎδ０．３０以上になると、ガットの撓みに振動減衰材が追従し過ぎてしまい、打球感と打球とのギャップによりコントロール性が悪くなる。また、打球フィーリングテストにおいても打球感が鈍く手応えがなく爽快感に欠けるものとなる結果が得られている。さらにまた、ｔａｎδ０．３０以上になると振動減衰材が柔らかくなり過ぎてガット張架時にガットとの接触抵抗が発生し、ガット張架作業がスムーズにできない欠点がある。
なお、振動減衰材のｔａｎδは、好ましくは０．０７以上０．２４未満、最も好ましくは０．１０以上０．２０未満である。
【００１１】
また、上記振動減衰材は、周波数１０Ｈｚ、温度ー５℃の条件下での粘弾性測定における複素弾性率が１．０×１０9〜２５×１０9ｄｙｎ／ｃｍ2 としている。
打球時に発生するラケットフレームの振動を減衰するためには、ガットをラケットフレームの動吸振器として作用させることが好ましく、上記振動減衰材が一種のバネとしての役割を果たし、ガットをラケットフレームの振動と共振させる必要がある。
その場合、振動減衰材の複素弾性率を上記した範囲とすると、本発明者の実験では、打球時におけるフレームの面内二次振動の減衰性能が高いことが確認され、上記範囲より小さいと面内二次振動の減衰が不十分となり、コントロール性が十分に得られず、一方、上記範囲より大きいと振動減衰性能が低下すると共に飛び性能も低下することが認められた。
なお、該振動減衰材の上記測定条件下における複素弾性率は、好ましくは、
１４×１０9〜２５×１０9ｄｙｎ／ｃｍ2、最も好ましくは、１６×１０9〜２３×１０9ｄｙｎ／ｃｍ2である。
【００１２】
上記振動減衰材の損失係数ｔａｎδ、複素弾性率は、粘弾性測定装置（島津製作所社の粘弾性スペクトロメーター「ＤＶＡ２００改良型」）によって測定している。測定条件は下記の通りであり、温度分散法である。
試料：幅４ｍｍ×長さ３０ｍｍ×厚み１．６６ｍｍ
試料における変形部位の長さ：２０ｍｍ
（長さ３０ｍｍのうち両端５ｍｍを挟持）
初期歪：２ｍｍ
振幅：±１２．５μｍ
周波数：１０Ｈｚ
昇温速度：２℃／ｍｉｎ
【００１３】
上記振動減衰材は、ガット孔に内嵌する筒部材からなるグロメットとして形成し、該グロメットは少なくとも打球面のスイートスポットを通る１本のガットの両端が挿通するガット孔に取り付けてガットと接触させており、ガット接触部分の少なくとも一部の厚みを０．２ｍｍ以上５．０ｍｍ以下としている。
【００１４】
ガットと接触する振動減衰材の厚みを上記範囲に設定している理由は、０．２ｍｍ未満であると、振動吸収性能が不十分となり、また、ガットの張力に耐えられず、破損しやすい。一方、５．０ｍｍより厚いと、打球時の打撃によりガットが撓むと同時に振動減衰材も圧縮され、必要以上にガットが撓むためにコントロール性が低下する。
なお、上記厚みは、好ましくは０．８ｍｍ以上２．１ｍｍ以下、最も好ましくは０．９ｍｍ以上１．５ｍｍ以下である。また、振動減衰材はガット接触部分は、その厚さが上記範囲で均一であることが好ましい。
【００１５】
また、振動減衰材は上記のように、ガット孔に内嵌する筒部材からなるグロメットとして形成し、該グロメットは少なくとも打球面のスイートスポットを通る１本のガットの両端が挿通するガット孔に取り付けて、ガットと接触させている。 よって、グロメットとして形成する振動減衰材は少なくとも一対の２本以上が必要であり、３０本以下とされる。好ましくは、ヘッド部で囲まれるフェース面を時計面と見てトップを１２時とすると、打球位置のスイートスポットを通る１２時と６時の近傍、および３時と９時の近傍のガット孔に取り付けることが好ましく、グロメットの本数は好ましくは４〜１８本、最も好ましくは８〜１８本である。
【００１６】
上記グロメットの形状は、長さ方向に同径の筒形状として、その内周面にガットが接触すると共に、外周面がガット孔の内周面に接触し、ガットとフレームの両方の振動減衰を図るようにしている。なお、ヘッド部の内周面側の近傍ではグロメットの外周面とガット孔の内周面との間に微小の隙間をあけてもよい。
また、各ガット孔に通すグロメットは、複数のグロメットの一端を同一材からなる支持帯で連結した構成としているが、必ずしも複数の筒部材を支持帯で連結する必要はなく、１つの筒部材からなるグロメットを１つのガット孔に取り付けてもよい。これらのグロメットは、単体でヘッド部に取り付けても良いし、バンパーの内面に予め取り付けて、バンパーと共にヘッド部に取り付けてもよい。
【００１７】
上記振動減衰材をヘッド部に取り付け、該振動減衰材をヘッド部に張架したガットに接触させた状態で、ガットの振動減衰率が、０．２５以上０．４５未満となるように設定している。
振動減衰率を上記範囲に規定しているのは、０．２５未満であると打撃時に振動が残り過ぎてしまいマイルド感に欠けるラケットとなる一方、０．４５以上になると逆に振動減衰がされ過ぎて、打球感との間にギャップが生じて不快な打球フィーリングとなることによる。
【００１８】
上記振動減衰材の重量は、ガットを張架していない状態でのラケットフレームの総重量に対して、０．３％以上１２％以下とすることが好ましい。
上記範囲に規定しているのは、０．３％未満では、ガットの減衰およびフレームの面外二次振動の減衰効果が乏しく、打球フィーリングが悪くなることに因る。また、１２％を越えると、ヘッド部分に重量が集中するため、振りにくいラケットになることによる。
なお、上記範囲は好ましくは、０．５％以上１１％以下、最も好ましくは１％以上８％以下である。
【００１９】
上記のように、本発明では、振動減衰材は、振動減衰性が比較的高いポリスチレンブロックとビニルポリイソプレンブロックとを有するトリブロック共重合体（例えばクラレ社の「ハイブラー」）と、振動減衰性が比較的低いポリプロピレンの混合材より形成している。
即ち、ガットおよびフレームの振動を減衰させることと、振動を減衰させ過ぎて打球感やコントロール性を阻害させないために、比較的振動減衰性が高い素材と比較的振動減衰性が低い素材とを混合して用いている。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の第１実施形態を図面を参照して説明する。
図１および図２は本発明の実施形態のテニスラケットフレーム１を示し、該ラケットフレーム１のフレーム本体２は繊維強化樹脂製の中空パイプよりなり、ガット３が張架されるフェース面Ｓを囲むヘッド部４、スロート部５、シャフト部６、グリップ部７を連続して構成している。よって、シャフト部６、グリップ部７はパイプが２本重ね合わせた構造となっている。上記ヘッド部４は、別部材からなるヨーク８をスロート側でフレーム本体２と連続してフェース面Ｓを囲む環状としている。
【００２２】
上記ヘッド部４およびヨーク８にはガット孔１０が間隔をあけて設けられている。かつ、フレーム外周面にはガット孔１０を穿設した厚さ方向の中央部に、長さ方向に連続するグロメットおよびバンパー装着用の凹部１５が設けられている。
【００２３】
上記ガット孔１０に装着する筒形状のグロメット１１は、振動減衰材から形成しており、本実施形態では、複数のグロメット１１の一端を支持帯１２で連結し、該支持帯１２も同一の振動減衰材により形成して、一体成形している。該支持帯１２はヘッド部４およびヨーク８の上記凹部１５に嵌合される。
上記グロメット１１と支持帯１２で一体化した保護部材１３は、ヘッド部４のトップ側、最大横幅位置の３時および９時の近傍、およびトップと対向するヨークの位置に装着するようにしている。
【００２４】
トップ側および３時および９時の位置では、上記保護部材１３の支持帯１２の外面に硬質樹脂製のバンパー１４を組みつけ、該バンパー１４によりフレームの厚み方向外面をカバーして保護している。なお、バンパー１４は必ずしも取り付ける必要はないが、ヘッド部側にはフレーム保護の点より取り付けることが好ましい。また、上記バンパー１４には、上記振動減衰材からなるグロメット１１を取り付けないガット孔に挿入する筒部１４ａを一体的に設けている。
【００２５】
上記グロメット１１を構成する振動減衰材は、温度−５℃、周波数１０Ｈｚの条件下での粘弾性測定における損失係数ｔａｎδが０．０６以上０．３０未満で、かつ、複素弾性率Ｅ※が１．０×１０9〜２５×１０9ｄｙｎ／ｃｍ2の樹脂、ゴムあるいはエラストマーを用いている。本実施形態では、振動減衰性が比較的高いポリスチレンブロックとビニルポリイソプレンブロックとを有するトリブロック共重合体と、振動減衰性が比較的低いポリプロピレンの混合材より形成している。
【００２６】
また、ガット３と接触するグロメット１１の肉厚は、０．２ｍｍ以上５．０ｍｍ以下としている。上記ヘッド部４およびヨーク８に取り付けるグロメット１１と支持帯１２とからなる保護部材１３の総重量（本実施形態では４つの保護部材１３を合計した重量）は、ガットを張架していない状態でのラケットフレーム１の総重量に対して、０．３％以上１２％以下としている。
【００２７】
上記した保護部材１３をラケットフレーム１に取り付け、ガット３を張架した状態で、ガット３の振動減衰率が、０．２５以上０．４５未満となるように設定している。
【００２８】
図３（Ａ）（Ｂ）は変形例を示し、図３（Ａ）は３時と９時の対向位置のガット孔１０に各１本のグロメット１１’を取り付けている。この場合、１本のガットの両端がグロメット１１’と接触して、振動減衰が図られている。図３（Ｂ）は（Ａ）の３時−９時と共に、ヘッド部の最上部とヨークの最低部に張架されるガットにグロメットを接触させるために、ヘッド部のトップのガット孔とヨーク最下端のガット孔にグロメット１１’を取り付け、よって、４本のグロメット１１’をラケットフレームに取り付けている。このように、グロメット１１’を１本づつガット孔に取り付ける場合は、図３（Ｃ）に示すように、グロメット１１’の一端両側にバンパー１４に嵌合する短尺な支持帯１２’を設け、該支持帯１２’に形成した孔にバンパー１４の突起を嵌合して組みつけている。
【００２９】
本発明のテニスラケットフレームの物性等を評価するため、下記の実施例１〜６のグロメットを備えた保護部材および比較例のグロメットを備えた保護部材を作成して、ラケットフレームに装着し、評価試験を行った。
【００３０】
装着するラケットフレームは同一であり、カーボン繊維を強化繊維とし、エポキシ樹脂をマトリクス樹脂とするカーボンプリプレグを積層して成形した繊維強化樹脂からなるテニスラケットフレームであり、該テニスラケットフレームに、下記の実施例１乃至実施例６および比較例１、２の保護部材を作成して装着した。 ラケットフレームの全長は２８インチであり、フェイス面積は１１５平方インチ、ラケットフレームの総重量は２３０ｇとしている。
【００３１】
（実施例１）
ハイブラー（クラレ社製）とポリプロピレンを重量比７：３に調整し、押し出し機にて溶融混合し、ペレット状錠剤を作成した。この錠剤を用いてインジェクションマシーンにより、金型へインジェクションして、図２に示す３時、９時の位置に装着する保護部材を成形した。該保護部材は９本の筒部材からなるグロメットと、これらグロメットを連続させる支持帯との一体成型品である。このガット孔に装着するグロメットを含む保護部材のｔａｎδは０．２３である。
上記２個の保護部材をラケットフレームのヘッド部の３時および９時の位置を中心として取り付けた。
上記グロメットの肉厚は０．８ｍｍで、ラケットフレームの重量に対する保護部材の重量は１．０％である。
【００３２】
（実施例２）
実施例１と同一の構成からなる４本のグロメットを支持帯で連結した保護部材を１つ設け、ラケットフレームのヨークに取り付けた。保護部材のｔａｎδは０．２３であり、かつラケットフレームの重量に対する保護部材の重量は０．５％である。
【００３３】
（実施例３）
実施例１と同一の構成からなる８本のグロメットを支持帯で連結した保護部材を１つ設け、ラケットフレームのヘッド部のトップ（１２時）に取り付けた。保護部材のｔａｎδは０．２３であり、ラケットフレームの重量に対する保護部材の重量は０．５％である。
【００３４】
（実施例４）
ハイブラー（クラレ社製）とポリプロピレンを重量比３：７に調整し、かつ、グロメットの肉厚を２．０ｍｍとした点以外は実施例１のグロメットと同一とし、実施例１と同様に９本のグロメットを支持帯で連続した保護部材を２つ設け、３時と９時の位置に取り付けた。保護部材のｔａｎδは０．０７であり、ラケットフレームの重量に対する保護部材の重量は５．０％である。
【００３５】
（実施例５）
ハイブラー（クラレ社製）とポリプロピレンを重量比５：５に調整し、かつ、グロメットの肉厚を１．０ｍｍとした点以外は実施例１のグロメットと同一とし、実施例１と同様に９本のグロメットを支持帯で連続した保護部材を２つ設け、３時と９時の位置に取り付けた。保護部材のｔａｎδは０．１３であり、ラケットフレームの重量に対する保護部材の重量は３．０％である。
【００３６】
（実施例６）
グロメットの肉厚を８．０ｍｍとした点以外は実施例１のグロメットと同一とし、実施例１と同様に９本のグロメットを支持帯で連続した保護部材を２つ設け、３時と９時の位置に取り付けた。保護部材のｔａｎδは０．２３であり、ラケットフレームの重量に対する保護部材の重量は１０％である。
【００３７】
（比較例１）
ハイブラー（クラレ社製）とポリプロピレンを重量比５：９５に調整し、かつ、グロメットの肉厚を１．０ｍｍとした点以外は実施例１のグロメットと同一とし、実施例１と同様に９本のグロメットを支持帯で連続した保護部材を２つ設け、３時と９時の位置に取り付けた。保護部材のｔａｎδは０．０４であり、ラケットフレームの重量に対する保護部材の重量は１．０％である。
【００３８】
（比較例２）
ナイロン材料をインジェクション成形して、実施例１と同様に９本のグロメットを支持帯で連続した保護部材を２つ設け、３時と９時の位置に取り付けた。保護部材のｔａｎδは０．０５であり、ラケットフレームの重量に対する保護部材の重量は１．０％である。
【００３９】
上記実施例１〜６、比較例１、２の複素弾性率Ｅ※は下記の表に示す通りである。実施例１〜６は本発明の請求項２の範囲にあるが、比較例１，２は範囲外となっている。グロメットの厚みは、実施例６のみが厚過ぎて本発明の請求項３の範囲を外れている。
【００４０】
上記実施例１〜６、比較例１、２のラケットフレームにガットを縦６０ポンド、横５５ポンドの張力で張架し、ガットの振動減衰率、ラケットフレームの面外二次振動減衰率、反発係数、コントロール性能を評価した。これら評価結果も下記の表に示す。
【００４１】
【表１】
（ガットの振動減衰率の測定）
各実施例及び比較例のラケットフレームを図４に示すように、垂直に立てて、下部のグリップを万力で固定した。フェース面に張架したガットの中央にピックアップ計として反射板４０を張り付け、レーザー４１を照射し、ヨークをインパクトハンマー４１で加振して、レーザー４１で波形を求めた。周波数応答関数より半値幅法を用いて、ガットの一次振動モードの減衰率を測定した。
【００４３】
（面外二次振動減衰率の測定）
各実施例及び比較例のラケットフレームを図５（Ａ）に示すようにヘッド部４の上端を紐５１で吊り下げ、スロート部５とシャフト部６との連続点に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。
この状態で、図５（Ｂ）に示すように、加速度ピックアップ計５３の裏側のフレームをインパクトハンマー５５で加振した。インパクトハンマー５５に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動（Ｆ）と加速度ピックアップ計５３で計測した応答振動（α）をアンプ５６Ａ、５６Ｂを介して周波数解析装置５７（ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａ）に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、ラケットフレームの振動数を得た。振動減衰比（ζ）は下式より求め、面外二次振動減衰率とした。各実施例及び比較例の１４個のラケットフレームについて測定された平均値を上記表１に示す。
【００４４】
ζ＝（１／２）×（Δω／ωｎ）
Ｔｏ＝Ｔｎ／√２
【００４５】
（反発係数の測定）
反発係数は、図６に示すように、ラケットフレームを垂直状態でフリーとなるようにグリップ部を柔らかく固定し、その打球面Ｆにボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きい程、ボールの飛びが良いことを示している。
【００４６】
（コントロール性の評価方法）
実施例１〜６、比較例１、２のテニスラケットを使用して、男女合わせて２０人のプレーヤー（週１回程度テニスをしているアマチュアプレーヤ）によりフィーリングテストでコントロール性を評価した。５点満点で評価し、平均値をとった。◎は３点以上、×は３点未満である。
【００４７】
上記表１に示すように、実施例１〜６ではガットの振動減衰率が０．２９以上となっているのに対して、比較例１、２に０．２０、０．２１と低く、実施例の保護部材を装着するとガットの振動減衰率を高めることができることが確認できた。
また、フレームの面外二次振動減衰率に関しては、実施例１〜５は０．７０以上と振動減衰率が良いことが確認できた。これに対して、実施例６はグロメットの厚みを大としているため、フレームの振動減衰率は悪くなっていた。また、比較例１、２のフレームの振動減衰率も０．４０，０．５０と低く、フレームの振動減衰率も低いことが確認できた。
【００４８】
反発性能に関しては、実施例および比較例とも略同等であり、グロメットに本発明の振動減衰部材を使用しても反発性能を低下させないことが確認できた。
また、コントロール性に関しては、実施例はいずれも◎であったが、比較例は×であり、本発明の振動減衰材からなる保護部材を取り付けた場合には、振動減衰性を適度に維持しているため、コントロール性が良いことが確認できた。
【００４９】
【発明の効果】
以上の説明より明らかなように、本発明に係わるテニスラケットに取り付ける振動減衰部材は、ガットと接触して打球時におけるガットの振動を減衰し、プレーヤの打球感を良くすると共に、振動を減衰し過ぎて打球感との間にギャップを発生させることはなく、かつ、コントロール性にも阻害を与えない。
このように、本発明に係わるグロメット等の振動減衰材は、振動減衰性、コントロール性の両方を満足させることができる利点を有するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の第１実施形態のテニスラケットと、該テニスラケットに取り付ける保護部材とを示す図面である。
【図２】 （Ａ）はグロメットを備えた保護部材の斜視図、（Ｂ）はグロメットとバンパーとの分解斜視図、（Ｃ）は保護部材をラケットフレームに取り付けた状態での断面図である。
【図３】 （Ａ）（Ｂ）は変形例を示す該略図、（Ｃ）は保護部材の正面図である。
【図４】 ガットの振動減衰率の測定方法を示す図面である。
【図５】 フレームの振動減衰率の測定方法を示す図面である。
【図６】 テニスラケットの反発係数の測定方法を示す図面である。
【符号の説明】
１ ラケットフレーム
２ フレーム本体
３ ガット
４ ヘッド部
１０ ガット孔
１１ グロメット
１２ 支持帯
１３ 保護部材
１４ バンパー
Claims (2)
- ガットを張架するヘッド部の少なくとも一部のガット孔またはガットに接触する部分に、振動減衰材を装着しており、
上記振動減衰材は、ポリスチレンブロックとビニルポリイソプレンブロックとを有するトリブロック共重合体とポリプロピレンの混合材より形成し、ガット接触部分の少なくとも一部の厚みを０．２ｍｍ以上５．０ｍｍ以下とし、
かつ、該振動減衰材は、温度−５℃、周波数１０Ｈｚの条件下での粘弾性測定における損失係数ｔａｎδが０．０６以上０．３０未満であると共に、複素弾性率が１．０×１０ 9 〜２５×１０ 9 ｄｙｎ／ｃｍ 2 であるテニスラケット。 - 上記振動減衰材は、打球面のスイートスポットを通るガットの両端が挿通するガット孔に取り付けてガットと接触させており、ヘッド部に張架するガットと振動減衰材とを接触させた状態でのガットの振動減衰率を０．２５以上０．４５未満とし、かつ、
上記振動減衰材の重量は、ガットを張架していない状態でのラケットフレームの総重量に対して、０．３％以上１２％以下である請求項１に記載のテニスラケット。
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| EP3922327A1 (en) * | 2020-06-11 | 2021-12-15 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Racket |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JP2002065903A (ja) | 2002-03-05 |
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