JP4778216B2

JP4778216B2 - ラケット

Info

Publication number: JP4778216B2
Application number: JP2004282374A
Authority: JP
Inventors: 宏幸竹内
Original assignee: Ｓｒｉスポーツ株式会社
Priority date: 2004-09-28
Filing date: 2004-09-28
Publication date: 2011-09-21
Anticipated expiration: 2024-09-28
Also published as: JP2006094951A

Description

本発明は、テニス、バトミントン、スカッシュ等のスポーツ用ラケットに関し、特に、軽量な硬式テニスラケットにおいてボールの飛び性能の向上を図るものである。

この種のラケットにおいては、従来、図１９に示すように、ラケットフレーム１の打球面Ｆを囲むヘッド部５とヨーク部６とからなるガット張架部には、打球面Ｆに張架するストリング３を貫通して装着するストリング挿通孔２が穿設されている。これらのストリング挿通孔２は円弧状のフレーム１の接線に対して垂直方向に貫通するように開けられている（以下「傾斜ストリング孔」と略す）。これは、フレームの内周側１ａから外周側１ｂに向けてドリルで開けてストリング挿通孔２を設ける作業が簡便になる点と、ストリング保護材の装着が簡単である点、および、ストリング３の所要長さが最短となる点において好都合であったことに因る。

しかしながら、打球面Ｆに張架されるストリング３は、ラケットフレーム１のヘッド部５の頂点５ａとグリップ部７の先端面中心とを結ぶ長さ方向の縦軸線Ｌ１に対して平行に縦ストリング３ａが張架され、縦軸線Ｌ１と直交方向の横軸線Ｌ２と平行に横ストリング３ｂが張架される。よって、ストリング挿通孔２の貫通方向とストリング３の張設方向とは平行にならず、角度差が生じることとなる。
その結果、張設したストリング３がストリング挿通孔２の内側孔２ａの周縁に接触して屈曲し、打球時のストリング３の伸縮を妨げ、反発性能の向上を阻んでいた。

また、特にテニスラケットの分野では、ラケットの打球面の面外方向に厚みを持たせた所謂「厚ラケ」が提供されている。該厚ラケを必要とするユーザーは、女性やシニア層といった少ない力で高い飛び性能を要求する層であり、軽量で飛び性能の良いラケットが求められている。そのため、ラケットの材料フレームは、軽量で比強度が高く、設計自由度も高い繊維強化樹脂が主流となっている。

しかしながら、ラケットとボールとの二物体が衝突する観点からみると、エネルギー保存則により、ラケットフレームが軽くなるとボールの反発係数が低下する。よって、ラケットフレームの軽量化は反発性能の低下を招くこととなる。この点を解決するには、重心を先寄りにすることによりスイング方向の慣性モーメントを高めることが考えられるが、スイング方向の慣性モーメントが大きければプレーヤーにはラケットが重く感じられ、操作性が悪化する。
また、軽量なテニスラケットは、打球時の衝撃が手に伝わりやすく、テニス肘（所謂「テニスエルボー」）の大きな原因にもなっている。

これらの問題のうちボールの反発性に関して、例えば特開２０００−６１００４号（特許文献１）では、図２０に示すように、少なくとも一部のストリング挿通孔６について、内側孔７を外側孔８よりも大きく設けることにより、ストリング９の有効長さを大きくし、実質的に打球面を拡大してボールの反発係数を高めることを提案している。

しかしながら、前記構成のラケットフレーム５は、内側孔７を大きく開けることにより、コントロール性能に影響するラケットの面内剛性が低下し、反発性能に影響する打球面剛性も低下し、強度も低下する。
一方で、女性やシニア層の中でも競技思考の強いプレーヤーにおいては、面安定性が高くコントロール性能に優れたテニスラケットへの要請が強い。

特開２０００−６１００４号公報

本発明は前記問題に鑑みてなされたもので、反発性、コントロール性、振動吸収性に優れたラケットを提供することを課題としている。

前記課題を解決するために、第１の発明として、重量が１００ｇ以上２７０ｇ以下であるラケットフレームの打球面を囲むヘッド部とヨーク部とからなる環状のガット張架部に、前記打球面と接する内周面側から対向する外周面側へと貫通させた複数のストリング挿通孔がラケットフレームの厚さ方向の中央位置に穿設されると共に、前記ガット張架部に周方向に一列で間隔をあけて穿設され、前記ラケットフレームのヘッド部の頂点とグリップ部の先端面中心とを結ぶ長さ方向の縦軸線に対して平行に張架される縦ストリングと、前記縦軸線と直交方向の横軸線と平行に張架される横ストリングとが、前記ストリング挿通孔を通して張設されるラケットにおいて、
前記ストリング挿通孔の総数の５１％以上５８％以下のストリング挿通孔が、縦ストリングおよび横ストリングの張設方向と平行に穿設されている平行ストリング孔であり、該平行ストリング孔は打球面を挟んで縦方向あるいは／および横方向で対向させ、かつ、該平行ストリング孔の内側孔は外側孔より大きくあけずに同等とし、
残りのストリング挿通孔はフレームの接線方向に垂直な傾斜ストリング孔とし、
前記全ての縦ストリングは前記横ストリングと前記打球面内で交差させ、
前記平行ストリング孔を設けた領域のヘッド部の外周面にスチレンーブタジエンゴムとカーボンブラックとを配合して架硫成形したゴムからなる粘弾性材を介して、ストリング挿通用の複数の筒部と、該筒部の基部を連結する帯部を備えた熱可塑性樹脂製の振動減衰性を有するストリング保護材を装着していることを特徴とするラケットを提供している。また、第２の発明として、重量が１００ｇ以上２７０ｇ以下であるラケットフレームの打球面を囲むヘッド部とヨーク部とからなる環状のガット張架部に、前記打球面と接する内周面側から対向する外周面側へと貫通させた複数のストリング挿通孔がラケットフレームの厚さ方向の中央位置に穿設されると共に、前記ガット張架部に周方向に一列で間隔をあけて穿設され、前記ラケットフレームのヘッド部の頂点とグリップ部の先端面中心とを結ぶ長さ方向の縦軸線に対して平行に張架される縦ストリングと、前記縦軸線と直交方向の横軸線と平行に張架される横ストリングとが、前記ストリング挿通孔を通して張設されるラケットにおいて、
前記ストリング挿通孔の全てが縦ストリングおよび横ストリングの張設方向と平行に穿設されている平行ストリング孔であり、該平行ストリング孔は打球面を挟んで縦方向および横方向で対向させ、かつ、該平行ストリング孔の内側孔は外側孔より大きくあけずに同等とし、
前記全ての縦ストリングは前記横ストリングと前記打球面内で交差させ、
前記ヘッド部の外周面にスチレンーブタジエンゴムとカーボンブラックとを配合して架硫成形したゴムからなる粘弾性材を介して、ストリング挿通用の複数の筒部と、該筒部の基部を連結する帯部を備えた熱可塑性樹脂製の振動減衰性を有するストリング保護材を装着していることを特徴とするラケットを提供している。

このように、第１、第２の発明のいずれも、ストリング挿通孔としてストリング張設方向に平行となる「平行ストリング孔」を設け、ストリング挿通孔とストリングとの両者に角度差を生じさせないことにより、ストリング挿通孔の内周側の孔（以下「内側孔」と略す）の周縁にストリングが接触することを防止できるため、ストリングの伸縮自由度が増し、実質的な打球面面積も拡大し、反発性能を向上させることができる。また、ストリング挿通孔の内側孔を特に大きく設ける必要がないため、フレームの強度が低下しないうえ、コントロール性能に影響する面内剛性も、反発性能に影響する打球面剛性も低下せず、操作性、反発性能に優れた打球感の良いラケットとなる。

略円形、略楕円形、略長円形状のラケットのガット張架部を時計面とみてヘッド部の頂点を１２時とした場合、特に、１時、２時、４時、５時、７時、８時、１０時、１１時の曲率が大きい位置にあたるストリング挿通孔は、平行ストリング孔にするとフレームの延在方向に対する角度が少なくなり、内周側からドリルで開けることが困難となる。その場合には、これらの部分についてのみフレームの外周側からドリルでストリング挿通孔を開けることにより平行ストリング孔とすることができ、問題は解消できる。
また、１時、2時、４時、５時、７時、８時、１０時、１１時位置においてストリング挿通孔を平行ストリング孔にすると、縦方向のストリング（以下「縦ストリング」と略す）のストリング挿通孔と横方向のストリング（以下「横ストリング」と略す）のストリング挿通孔がぶつかってしまうが、この２つのストリング挿通孔の内側孔を周方向に連続させて大きめに切り取り、フレーム内で縦横ストリングを交差させることにより、平行ストリング孔とすることができ、問題は解消される。

前記平行ストリング孔は、打球面を挟んで縦方向あるいは／および横方向で対向させて穿設し、縦ストリングあるいは／および横ストリングの対向する前記平行ストリング孔に挿通させている。
前記構成とすると、ストリング挿通孔を通して打球面に張架されるストリングの自由度のバランスがよくなり、ストリングがよく撓み、反発性能を効果的に高めることができる。逆に、例えば横ストリングの左端側を平行ストリング孔とし、右端側を傾斜ストリング孔とすると、打球面の左部分のみ反発性能が向上し、左右不均一となり、反発性能を効果的に高めることができない。さらに、平行ストリング孔を設ける左右または上下の位置を１本ずつ交互に変えた場合は、反発性能の大きな向上は実現しない。

前記縦ストリングは、前記ラケットフレームの内側の打球面において全ての前記横ストリングと交差させている。これにより、平行ストリング孔を開けるために縦ストリングと横ストリングとをフレーム内部で交差させずに済み、平行ストリング孔の内側孔を大きく設ける必要もなく、ラケットの強度が高まるうえ、コントロール性も一層向上する。また、全てのストリング挿通孔を平行ストリング孔とすることができるため、ボールの反発性も向上する。

本発明のラケットフレームは、重量が１００ｇ以上２７０ｇ以下の軽量ラケットとしている。
前記したように軽量ラケットでは反発性が低下する傾向となるが、ストリング挿通孔として前記平行ストリング孔を設けることにより、打球時におけるストリングの伸縮性を高めることができるため、反発性を改善することができ、ボールの飛び性能が良い軽量ラケットとすることができる。

また、前記第１の発明では前記平行ストリング孔を設けた領域のヘッド部の外周面の少なくとも一部にストリング保護材を装着し、該ストリング保護材の少なくとも一部において前記ラケットフレームとの間に粘弾性材を介在させている。
前記構成とすると、例えば、高強度・高弾性のラケットフレームであっても、前記粘弾性材がストリング振動のフレームへの伝達を抑制して、フレーム振動を減衰することができ、特に、軽量ラケットではストリング振動の伝達を効果的に抑制することができる。

前記ストリング保護材は、ストリングを挿通する複数の筒部と、これら複数の筒部の基部を連結する帯部とを備えた形状とする一方、前記粘弾性材により筒部貫通孔を設けた帯材を形成し、該粘弾性材を介してストリング保護材をフレームの外周面に装着している。
あるいは、前記粘弾性材でストリングを挿通する複数の筒部と該複数の筒部の基部を連結する帯部とを成形し、該粘弾性材をフレームの外面に装着して、その外面に比較的硬質の帯状としたストリング保護材をかぶせて取り付けてもよい。

前記ストリング保護材は、耐久性を確保する必要上、ショアＤ硬度で５０以上８０以下、さらに５５以上７５以下とすることが好ましい。具体的には、１１ナイロン、１２ナイロン、ポリエーテルブロックアミドなど、ポリアミド樹脂等の熱可塑性樹脂で成形しており、これにより、振動吸収性も有しながらある程度の剛性を備えることができる。

一方、前記粘弾性材は、厚みを１ｍｍ以上５ｍｍ以下とし、周波数１０Ｈｚで測定された複素弾性率が０℃〜１０℃の温度下で２．０Ｅ＋７ｄｙｎ／ｃｍ^２以上１．０Ｅ＋１０ｄｙｎ／ｃｍ^２以下の範囲内とすることが好ましい。
粘弾性材の厚みが１ｍｍ未満では、反発性および振動吸収性を十分に向上させることができず、５ｍｍより厚くすると、重量増加を招いて操作性が低下するうえ、フレーム自身を軽量化しなければならず、剛性・強度が低下することに因る。
また、複素弾性率が２．０Ｅ＋７ｄｙｎ／ｃｍ^２未満では、フレームへの応力集中が発生して破損が起こりやすく、１．０Ｅ＋１０ｄｙｎ／ｃｍ^２より大きいと打球時の荷重によるストリングの変形が小さくなり、十分なバネ効果が得られず、反発性能が向上しないばかりか振動数が合わなくなり動吸振器として機能しなくなることに因る。
前記粘弾性材は、スチレン−ブタジエンゴム１００重量部と硫黄１．５重量部とカーボンブラック４０重量部とを配合した加硫成形されたゴムにより成形したものが好適に用いられる。

前記第１の発明では、ガット張架部のストリング挿通孔の一部はフレームの接線方向に垂直な傾斜ストリング孔とし、平行ストリング孔数（Ａ）の全ストリング孔数（Ｂ）に対する割合であるＡ／Ｂの値を５１％以上５８％以下としている。

該粘弾性材は、ストリング挿通孔を平行ストリング孔としている箇所に取り付けている。これは傾斜ストリング孔を開けている箇所に粘弾性材を取り付けても、ストリング孔が傾斜しているためストリングの自由度はもともと小さく、粘弾性材のバネ効果が伝わり難いことに因る。また、粘弾性材にストリング挿通用の筒部が設けられている場合、傾斜ストリング孔にこの粘弾性材を取り付けると、ストリングの張力により筒部が傾斜ストリング孔の周縁に押し付けられ、繰り返し使用により筒部が破損しやすくなる。

一方、第２の発明のラケットに前記粘弾性材やストリング保護材を平行ストリング孔に取り付ける場合、特に、フレームの１時−２時、４時−５時、７時−８時、１０時−１１時の位置に取り付ける場合は、ストリング挿通孔が縦方向、横方向の２方向、あるいは斜め方向も加えた３方向にまたがることもあり、前記筒部の挿入方向も異なる方向にまたがるため装着が困難となるが、該筒部を備えた粘弾性材またはストリング保護材を、ストリング挿通孔の方向ごとに分割することにより、この問題も解消することができる。

上述したように、第１の発明によれば、５１％以上５８％以下のストリング挿通孔において、ストリングの張設方向とストリング挿通孔の貫通方向が平行な平行ストリング孔としている。第２の発明では、ストリング挿通孔の全て（即ち、１００％）を貫通方向がストリングの張設方向と平行な平行ストリング孔としている。
該構成とすると、平行ストリング孔に挿通するストリングが内側孔の周縁に接触せず、ストリングの伸縮自由度が高まり、軽量ラケットにおいても反発性を向上させることができる。また、平行ストリング孔を開けることにより、内側孔を特別に大きく開ける必要がなくなるため、ラケットの強度を確保できるとともに、コントロール性および反発性の低下を防ぐことができ、打球感も良好なラケットとすることができる。

さらに、ラケットフレームの外周にストリング保護材を装着すると共に、該ストリング保護材とフレームとの間に粘弾性材を介在させることにより、フレーム振動を効果的に減衰することができる。

以下、発明の実施形態を図面を参照して説明する。
なお、以下に説明する実施形態はいずれも軽量な硬式テニス用ラケットに適用したものである。

図１乃至図５は本発明の第一実施形態に係る硬式テニス用のラケット１０を示す。
前記ラケット１０は、重量が１００〜２７０ｇであり、ラケットフレーム１１のヘッド部１２とヨーク部１６とで構成されるガット張架部ＧＧの全外周にストリング保護材３１を装着していると共に、１６本の縦ストリング２１と１９本の横ストリング２２とを張架して打球面Ｆを形成している。
前記縦ストリング２１はラケットフレーム１１のヘッド部１２の頂点とグリップ部１５の先端面中心とを結ぶ長さ方向の縦軸線Ｌ１に対して平行に張架され、横ストリング２２は縦軸線Ｌ１と直交方向の横軸線Ｌ２と平行に張架される。

前記ラケットフレーム１１は、ヘッド部１２、スロート部１３、シャフト部１４、グリップ部１５とを繊維強化樹脂製のパイプで連続して形成し、ヘッド部１２とシャフト部１４とを連続するスロート部１３を二股状とし、該スロート部１３の両側枠の間にヨーク部１６を設け、ヨーク部１６とヘッド部１２とで打球面Ｆを囲む前記ガット張架部ＧＧを形成している。このガット張架部ＧＧの外周には、図５に示すように、ストリング保護材３１を装着する溝部（ガット溝）１７を周方向に連続して形成している。また、図１、図２に示すように、ストリングＳを挿通する総数７０個のストリング挿通孔１８を、フレーム１１の外周側から内周側まで貫通させて穿設している。かつ、該ラケットフレーム１１に穿設するストリング挿通孔１８は図７に示すように、ラケットフレームの厚さ方向の中央位置に穿設されると共に、周方向に一列で間隔をあけて穿設している。

前記ストリング挿通孔１８のうち、打球面Ｆを時計面とみてヘッド部頂点を１２時位置ａとした時、該１２時位置ａをまたがる範囲Ａから６時位置ｂをまたがる範囲Ｂにかけて張設される８本の縦ストリング２１の両端に設けられた計１６個のストリング挿通孔１８は、縦ストリング２１の張設方向に平行に貫通させた平行ストリング孔１９としている。即ち、この平行ストリング孔１９は、図２に示すように、その外側孔１９ａの中心と内側孔１９ｂの中心を結ぶ線Ｌ３を縦ストリング２１の張設方向Ｙと同一方向とし、かつ、図示のように外側孔１９ａと内側孔１９ｂは同一径としている。

また、打球面Ｆを時計面とみたときの３時位置ｃをまたがる範囲Ｃから９時位置ｄをまたがる範囲Ｄにかけて張設される１０本の横ストリング２２の両端位置に設けられた計２０個のストリング挿通孔１８は、横ストリング２２の張設方向に平行に貫通させた平行ストリング孔１９としている。即ち、この平行ストリング孔１９は、図２に示すように、その外側孔１９ａの中心と内側孔１９ｂの中心を結ぶ線Ｌ４を横ストリング２２の張設方向Ｘとを同一方向としている。

その他のストリング挿通孔１８については全て、図２に示すように、ストリングＳの張設方向Ｘ、Ｙに対して角度差のある傾斜ストリング孔２０としている。即ち、傾斜ストリング孔２０の外側孔２０ａの中心と内側孔２０ｂの中心とを結ぶ線Ｌ５が、フレーム１１の接線Ｌ６に対して垂直方向となるように貫通させている。

前記ストリング保護材３１は、図１および図４に示すように、前記平行ストリング孔１９を設けた範囲Ａ〜範囲Ｄに装着するものと、前記傾斜ストリング孔２０を設けた領域に装着するものとで分割し、全部で８つのストリング保護材３１に分割してフレーム１１の溝部１７に取り付けている。

前記ストリング保護材３１は、図５に示すように、ストリングＳを挿通する挿通孔３２ａを貫通させた複数の筒部３２と、これら複数の筒部３２の基部を内周側に突設するように連結する帯部３３とからなり、熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂等の材質から形成することができ、強度と柔軟性を両立しえるという理由でナイロン樹脂やウレタン樹脂で形成するのがよく、特にナイロン樹脂が良い。

前記構成のテニスラケット１０は、ストリング挿通孔１８の総数７０個のうち、５１％以上に当たる３６個の孔を平行ストリング孔１９としている。
これら平行ストリング孔１９では、図３に示すように、張設されたストリングＳが内側孔１９ｂの周縁に接触したり、そこで屈曲したりしないため、ストリングＳの伸縮自由度が増し、実質的な打球面積が拡大すると共に、反発性能も向上する。また、ストリングＳの内側孔１９ｂとの接触を防止するために特別に内側孔１９ｂを大きくする必要がないため、ラケットフレーム１１の強度を確保できるとともに、コントロール性能や反発性能の低下を抑えることができる。

図６乃至図８は本発明の第二実施形態を示し、平行ストリング孔１９を設けた領域に粘弾性材３５を挿入しているが、その他の構成は前記第１実施形態と同一であるため同一符号を付して説明を省略する。

詳しくは、図６に示すように、ストリング挿通孔１８のうち、平行ストリング孔１９を設けた前記範囲Ａ、範囲Ｂ、範囲Ｃ、範囲Ｄには、フレーム１１とストリング保護材３１との間に粘弾性材３５を介在させている。
粘弾性材３５は、図７に示すように、前記ストリング保護材３１の帯部３３よりも広幅の帯状部材３６よりなり、ストリング保護材３１と共に前記溝部１７に添装している。この帯状部材３６には、前記ストリング保護材３１の筒部３２を挿通させる複数の貫通孔３７を穿設している。

前記粘弾性材３５は、前記ストリング保護材３１よりも弾性率の低いゴムで成形し、具体的には、スチレン−ブタジエンゴム１００重量部と硫黄１．５重量部とカーボンブラック４０重量部とを配合した加硫成形されたゴムにより成形している。該粘弾性材３５は周波数１０Ｈｚで測定された複素弾性率が０℃〜１０℃のいずれの温度下でも２．０Ｅ＋０７ｄｙｎ／ｃｍ^２以上１．０Ｅ＋１０ｄｙｎ／ｃｍ^２以下の範囲内となるように調整している。

前記構成としたラケット１０では、粘弾性材３５の挿入により、打球時に発生するストリング振動のフレーム１１への伝達を効果的に減衰し吸収し、テニス肘などの発生を防止することができる。また、この粘弾性材３５の変形性を利用してストリング保護材３１も変形可能となり、ボールの反発性を一層高めて飛び性能を向上させることができる。

さらに、粘弾性材３５を、図８にも示すように、ストリングＳの伸縮自由度の高い平行ストリング孔１９の領域に取り付けることにより、粘弾性材３５のバネ効果を効果的にストリングＳに伝えることができる。一方、バネ効果の伝達に効率的でない傾斜ストリング孔２０の領域については、粘弾性材３５を取り付けないことにより、ラケット重量の増加を抑えることができる。

図１０は本発明の第三実施形態を示し、縦ストリング２１と横ストリング２２の本数と、平行ストリング孔１９を設けている位置および粘弾性材３５を取り付けている位置の点で、前記第二実施形態と相違するが、その他の点では第二実施形態とほぼ同一構成であるため、同一符号を付して説明を省略する。

該第三実施形態においては、縦ストリング２１を１４本とし、横ストリング２２を１７本とし、全ての縦ストリング２１が全ての横ストリング２２とフレーム１１の内側の打球面Ｆ上で交差するように張設している。ガット張架部ＧＧの外周には、総数６２個のストリング挿通孔１８を貫通させて設けている。

前記ストリング挿通孔１８のうち、打球面Ｆの１時位置ｅをまたがる範囲Ｅから５時ｆをまたがる範囲Ｆにかけて張設される４本の縦ストリング２１と、１１時位置ｇをまたがる範囲Ｇから７時位置ｈをまたがる範囲Ｈにかけて張設される４本の縦ストリング２１の、それぞれ両端位置の孔は平行ストリング孔１９としている。

また、打球面Ｆを時計面とみたときの２時位置ｉをまたがる範囲Ｉから１０時ｊをまたがる範囲Ｊにかけて張設される５本の横ストリング２２と、４時位置ｋをまたがる範囲Ｋから８時位置ｍをまたがる範囲Ｍにかけて張設される５本の横ストリング２２の、それぞれ両端位置の孔は平行ストリング孔１９としている。
前記平行ストリング孔１９以外のストリング挿通孔１８は全て傾斜ストリング孔２０としている。

粘弾性材３５は、平行ストリング孔１９を設けた前記範囲Ｅ、Ｆ、Ｇ、Ｈ、Ｉ、Ｊ、Ｋ、Ｍに、ストリング保護材３１とフレーム１１との間に介在させている。
なお、本実施形態においては、縦ストリング２１を挿通するストリング挿通孔１８において、平行ストリング孔１９と傾斜ストリング孔２０との角度差は僅差であり、同様に、横ストリング２２を挿通するストリング挿通孔１８においても、平行ストリング孔１９と傾斜ストリング孔２０との角度差が僅差となる。従って、ストリング保護材３１は、平行ストリング孔１９の領域と傾斜ストリング孔２０の領域とで分割するのではなく、縦ストリング２１用の挿通孔１８の領域と横ストリング２２用の挿通孔１８の領域とで分割し、かつ、ヨーク部１６とヘッド部１２とでも分割する必要があるため、計６分割してガット張架部GＧの全外周に装着している。

本実施形態は、全ての縦ストリング２１を全ての横ストリング２２と打球面F上で交差させているため、フレーム１１の内部での縦横ストリング２１、２２の交差を解消でき、スイートエリアの拡大に効果的な１時〜２時領域、４時〜５時領域、７時〜８時領域、１０時〜１１時領域で平行ストリング孔１９を開けることが可能となった。これにより、総数６２個のストリング挿通孔１８に対して５８％に当たる３６個の孔を平行ストリング孔１９としているため、反発性が向上するとともに、スイートエリアも拡大し、打ち易いラケットとすることができる。

図１１は本発明の第四実施形態を示し、全てのストリング挿通孔１８を平行ストリング孔１９とし、粘弾性材３５を前記範囲Ａ、範囲Ｂ、範囲Ｃ、範囲Ｄのみに取り付けているが、その他の点では前記第三実施形態と同一構成である。

図１２は本発明の第五実施形態を示し、粘弾性材３５を前記範囲Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈ，Ｉ，Ｊ，Ｋ，Ｍに取り付けているが、その他の点では前記第四実施形態と同一構成である。

図１３は本発明の第六実施形態を示し、粘弾性材３５を全周に取り付けているが、その他の点では前記第四実施形態と同一構成である。

これら第四実施形態〜第六実施形態では、全ての縦ストリング２１を全ての横ストリング２２と打球面Ｆ上で交差させていることから、全てのストリング挿通孔１８を平行ストリング孔１９とすることが可能となった。従って、全ストリングSを平行ストリング孔１９に挿通しているため、反発性を大きく向上させ、スイートエリアを一層拡大させることができる。特に、粘弾性材３５を全周に取り付けている第六実施形態は、高い振動減衰性を備えるのみでなく、粘弾性材のバネ効果が大きく作用して飛び性能も高めることができる。

なお、前記いずれの実施形態においても、ストリング保護材３１と粘弾性材３５は、図１４に示すように、粘弾性材３５の方にストリングSを挿通する筒部３８を帯部３６から突設させ、ストリング保護材３１は、ストリングＳを挿通する複数の孔３４を設けた帯部３３のみからなる形状としてもよい。

（実施例）
以上のことを確認するために、本発明の実施例１〜８と比較例１〜３のテニスラケットを作成し、それぞれの特性について測定した。

以下の表１に示すとおり、前記実施例１〜８および比較例１〜３は、縦ストリング２１と横ストリング２２の本数、平行ストリング孔１９の個数と形状、粘弾性材の配置位置を異ならせて作製し、テニスラケットの反発係数、スイートエリア、剛性、振動減衰性、破壊強度、耐久性について測定し、実打テストも行った。
なお、表１中、「平行穴開け位置」の欄のＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇ、Ｈ、Ｉ、Ｊ、Ｋ、Ｍの記載は、全て前記範囲Ａ、範囲Ｂ、範囲Ｃ、範囲Ｄ、範囲Ｅ、範囲Ｆ、範囲Ｇ、範囲Ｈ、範囲Ｉ、範囲Ｊ、範囲Ｋ、範囲Ｍを意味している。

実施例１〜８および比較例1〜３のいずれのラケットフレームも、繊維強化熱硬化性樹脂で成形した中空形状とし、厚み２８ｍｍ、幅１３から１６ｍｍの断面形状とし、打球面Ｆの面積が１１５平方インチである同一形状とし、フレーム重量およびフレームバランスは表１に示すとおり設定した。

詳細には、ラケットフレームはカーボン繊維を強化繊維とした繊維強化熱硬化性樹脂のプリプレグシート（ＣＦプリプレグ（東レＴ３００、７００、８００、Ｍ４６Ｊ））を、６６ナイロンからなる内圧チューブを被覆したマンドレル（φ１４．５）上に積層し、鉛直状の積層体を成形した。プリプレグ角度は０°、２２°、３０°、９０°とし、積層した。マンドレルを抜き取って前記積層体を金型にセットした。金型を型締して、金型を１５０℃に昇温し、３０分間の加熱を行うと同時に内圧チューブ内に９ｋｇｆ／ｃｍ^２の空気圧を付加し、加圧保持し、加熱加圧成形により作成した。

（実施例１）
前記第一実施形態と同一構成とした。即ち、縦ストリング２１は１６本、横ストリング２２は１９本とし、計７０個のストリング挿通孔のうち、１２時位置をまたがる範囲Ａと６時位置をまたがる範囲Ｂの計１６個の孔と、3時位置をまたがる範囲Ｃと９時位置をまたがる範囲Ｄの計２０個の孔とを平行ストリング孔１９とし、その他の孔を傾斜ストリング孔２０とした。平行ストリング孔１９の個数は、ストリング挿通孔の総数の５１％となった。ストリング保護材３１は全外周に取り付けたが、そのどの部分にも粘弾性材３５を挿入しなかった。

（実施例２）
前記第二実施形態と同一構成とした。即ち、実施例１のラケットの範囲Ａ〜Ｄの位置に、ストリング保護材３１とフレーム１１との間に粘弾性材３５を介在させた。粘弾性材３５は、スチレン−ブタジエンゴム１００重量部と硫黄１．５重量部とカーボンブラック４０重量部とを配合した加硫成形されたゴムにより成形した。

（実施例３）
前記第３実施形態と同一構成とした。即ち、縦ストリング２１は１４本、横ストリング２２は１７本とし、全ての縦ストリング２１を全ての横ストリング２２と打球面F上で交差させた。
総数６２個のストリング挿通孔のうち、１時位置をまたがる範囲Ｅと５時位置をまたがる範囲Ｆの計８個の孔と、１１時位置をまたがる範囲Ｇと７時位置をまたがる範囲Ｈの計８個の孔と、２時位置をまたがる範囲Ｉと１０時位置をまたがる範囲Ｊの計１０個の孔と、4時位置をまたがる範囲Ｋと8時位置をまたがる範囲Ｍの計１０個の孔とを平行ストリング孔１９とし、その他の孔を傾斜ストリング孔２０とした。平行ストリング孔１９の個数は、ストリング挿通孔の総数の５８％となった。
また、ストリング保護材３１とフレーム１１との間には、前記範囲Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈ，Ｉ，Ｋ，Ｍで前記粘弾性材３５を介在させた。

（実施例４）
縦ストリング２１と横ストリング２２の本数と張設状態は実施例３と同一であるが、総数６２個のストリング挿通孔のすべてを平行ストリング孔１９とした。ストリング保護材３１は全外周に取り付けたが、そのどの部分にも粘弾性材を挿入しなかった。

（実施例５）
前記第四実施形態と同一構成とした。即ち、実施例４のラケットのストリング保護材３１とフレーム１１との間に、前記範囲Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄで前記粘弾性材３５を介在させた。

（実施例６）
前記第五実施形態と同一構成とした。即ち、実施例４のラケットのストリング保護材３１とフレーム１１との間に、前記範囲Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈ，Ｉ，Ｊ，Ｋ，Ｍで前記粘弾性材３５を介在させた。

（実施例７）
前記第六実施形態と同一構成とした。即ち、実施例４のラケットのガット張架部ＧＧの全外周にわたってストリング保護材３１とフレーム１１との間に粘弾性材３５を介在させた。

（参考実施例８）
実施例２のラケットの平行ストリング孔１９の内側孔１９ｂを外側孔１９aよりも大きく開けた。

（比較例１）
１６本の縦ストリング２１と、１９本の横ストリング２２を張設している点と、ガット張架部ＧＧの全外周にストリング保護材３１のみを取り付け、粘弾性材を装着しなかった点は、実施例１と同一であるが、全てのストリング挿通孔を傾斜ストリング孔２０とした。

（比較例２）
比較例１のラケットの、範囲C、範囲Dの計２０個のストリング挿通孔のみを平行ストリング孔１９とし、ストリング挿通孔の総数７０個に対する平行ストリング孔１９の割合は２９％とした。粘弾性材はいずれの箇所にも装着しなかった。

（比較例３）
比較例１のラケットの、範囲A、範囲Bの計１６個のストリング挿通孔のみを平行ストリング孔１９とし、ストリング挿通孔の総数７０個に対する平行ストリング孔１９の割合は２３％とした。粘弾性材はいずれの箇所にも装着しなかった。

（側圧剛性の測定）
側圧剛性の測定は、図１５に示すように、実施例および比較例のテニスラケット１０を横向きで打球面を垂直方向として、テニスラケットを保持している。この状態で上方のヘッド部１２からサイド１２ｓに対して、平板Pにより、７８４Ｎの荷重を加えて、荷重時の変位から、バネ定数を算出し、側圧剛性を測定した。

（打球面剛性の測定）
打球面剛性（面外方向の剛性）測定は、図１６に示すように、実施例および比較例のテニスラケット１０を水平に配置し、そのヘッド部１２のトップ１２ｔを受け治具４１（R１５）で支持すると共に、トップ１２ｔから３４０ｍｍ離れた位置で、スロート部１３の両側からヨーク部１６にかけた位置を受け治具４２（R１５）で支持した。この状態で、受け治具４１より受け治具４２の方向へ１７０ｍｍ離れた位置に対して、加圧具４３（Ｒ１０）により上方より７８４Ｎの荷重を加えて、荷重時の変位から、バネ定数を算出し、打球面剛性を測定した。

（反発係数の測定）
反発係数は、図１７に示すように、実施例および比較例のテニスラケット１０に、ストリングＳを縦６０ポンド、横５５ポンドの張力で張架し、各テニスラケット１０を垂直状態でフリーとなるようにグリップ部１５を柔らかく固定し、その打球面にボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓｅｃ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きいほどボールの飛びが良いことを示している。

（面外１次振動減衰率の測定）
各実施例および比較例のラケットフレーム１１を図１８（Ａ）に示すようにヘッド部１２の上端を紐５１で吊り上げ、ヘッド部１２とスロート部１３との一方の連続点に加速度ピックアップ計５３を打球面に垂直に固定した。この状態で、図１８（Ｂ）に示すように、ヘッド部１２とスロート部１３の他方の連続点をインパクトハンマー５５で加振した。インパクトハンマー５５に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動（Ｆ）と加速度ピックアップ計５３で計測した応答振動（α）をアンプ５６Ａ、５６Ｂを介して周波数解析装置５７（ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａ）に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、テニスラケットの振動数を得た。振動減衰比（ζ）は下式より求め、面外１次振動減衰率とした。各実施例および比較例のラケットフレームについて測定された平均値を上記表１に示す。

ζ＝（１／２）×（△ω／ωｎ）
Ｔｏ＝Ｔｎ×√２

（面外２次振動減衰率の測定）
ラケットフレーム１１を図１８（Ｃ）に示すようにヘッド部１２上端を紐５１で吊り下げ、スロート部１３とシャフト部１４との連続点に加速度ピックアップ計５３を打球面に垂直に固定した。この状態で、加速度ピックアップ計５３の裏側のフレーム１１をインパクトハンマー５５で加振した。そして、面外１次振動減衰率と同等の方法で減衰率を算出し、面外２次振動減衰率とした。各実施例および比較例のラケットフレームについて測定された平均値を上記表１に示す。

（破壊強度の測定）
破壊強度は前記側圧剛性の測定と同一試験条件とし、フレームサイド１２ｓが破壊するまで荷重をかけ、破壊発生時の荷重を測定した。

（耐久性の測定）
球速５０ｍ／ｓｎｏボールをストリングを張架したラケットに衝突指せて、５００回衝突後のフレームの破損状態を確認した。

（実打評価）
ラケットのコントロール性、飛び、振動吸収性についてアンケート調査を行った。５点満点で（点が多い程良いと評価）、中・上級者（テニス歴１０年以上、現在も週３日以上プレーする条件を満たす女性）４４２名の採点結果の平均値を表１に示した。

表１に示すように、実施例１〜８のラケットは、反発係数、剛性、振動減衰性、強度、耐久性のいずれも高く、実打テストにおいても、コントロール性、飛び、振動減衰性の全てについて高評価となった。
一方、比較例１〜３はいずれも、ストリング挿通孔の総数に対する平行ストリング孔の数の割合が５０％未満であり、反発係数が低く、スイートエリアも狭かった。また、比較例１〜３はいずれの箇所にも粘弾性材を挿入しておらず、総じて振動減衰性が低かった。実打テストにおいても同様の評価となった。

詳しくは、縦ストリング２１と横ストリング２２の双方に平行ストリング孔１９を設けた実施例１と、いずれか一方にのみ平行ストリング孔１９を設けた比較例２、３とを比較すると、平行ストリング孔１９の割合が５０％以上となった実施例１の方が反発係数が高かった。さらに、粘弾性材３５を取り付けた実施例２は、実施例１よりも反発係数が増大したと共に、振動減衰性も向上した。

同条件で平行ストリング孔１９の個数（割合）が異なる実施例１と実施例４、実施例２と実施例５、実施例３と実施例６とをそれぞれ比較すると、平行ストリング孔１９の割合の大きい実施例４、実施例５、実施例６の方が、割合の少ない実施例１、実施例２、実施例３よりも反発係数が高く、スイートエリアも広くなった。

平行ストリング孔１９を範囲Ａ〜範囲Ｄにあけ、同箇所に粘弾性材３５を装着した実施例２と、平行ストリング孔１９を範囲Ｅ、Ｆ、Ｇ、Ｈ、Ｉ、Ｊ、Ｋ、Ｍにあけ、同箇所に粘弾性材３５を装着した実施例３とを比較すると、反発係数は同程度であったが、スイートエリアは実施例３の方が拡大した。

実施例５、６を比較すると、範囲Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄに粘弾性材を取り付けた場合、反発性と振動吸収性が粘弾性材の取り付け範囲が広くなるほど、反発性が向上し、範囲Ｅ、Ｆ、Ｇ、Ｈ、Ｉ、Ｊ、Ｋ、Ｍに粘弾性材を取り付けた場合に、スイートエリアが拡大し、振動吸収性も向上することが分かった。また、粘弾性材を全外周に取り付けた実施例７は、反発係数、スイートエリアが最も大きく、振動吸収性も良い評価となった。
実施例２と参考実施例８を比較すると、内側に大きな孔をあけた参考実施例８の耐久性が低下し、コントロール性も悪化したことが確認できた。

本発明の第一実施形態に係るラケットの平面図である。図１に示すラケットフレームの平行ストリング孔および傾斜ストリング孔を示す拡大平面図である。平行ストリング孔にストリングを張設した状態を示す拡大断面図である。図１に示すストリング保護材の装着部を示す分解平面図である。図１に示すストリング保護材の装着部を示す分解斜視図である。本発明の第二実施形態に係るラケットの平面図である。図６に示すストリング保護材と粘弾性材の装着部を示す分解斜視図である。図６に示す平行ストリング孔にストリングを張設した状態を示す拡大断面図である。削除第三実施形態に係るラケットの平面図である。第四実施形態に係るラケットの平面図である。第五実施形態に係るラケットの平面図である。第六実施形態に係るラケットの平面図である。ストリング保護材と粘弾性材の他の例を示す斜視図である。テニスラケットの側圧剛性の測定方法を示す概略図である。テニスラケットの打球面剛性の測定方法を示す概略図である。テニスラケットの反発係数の測定方法を示す概略図である。（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）はテニスラケットの振動減衰性の測定方法を示す概略図である。（Ａ）（Ｂ）は従来例を示す図である。他の従来例を示す図である。

符号の説明

１０ラケット
１１ラケットフレーム
１２ヘッド部
１６ヨーク部
１９平行ストリング孔
２０傾斜ストリング孔
２１縦ストリング
２２横ストリング
３１ストリング保護材
３５粘弾性材
Ｆ打球面
Ｓストリング
ＧＧガット張架部

Claims

重量が１００ｇ以上２７０ｇ以下であるラケットフレームの打球面を囲むヘッド部とヨーク部とからなる環状のガット張架部に、前記打球面と接する内周面側から対向する外周面側へと貫通させた複数のストリング挿通孔がラケットフレームの厚さ方向の中央位置に穿設されると共に、前記ガット張架部に周方向に一列で間隔をあけて穿設され、前記ラケットフレームのヘッド部の頂点とグリップ部の先端面中心とを結ぶ長さ方向の縦軸線に対して平行に張架される縦ストリングと、前記縦軸線と直交方向の横軸線と平行に張架される横ストリングとが、前記ストリング挿通孔を通して張設されるラケットにおいて、
前記ストリング挿通孔の総数の５１％以上５８％以下のストリング挿通孔が、縦ストリングおよび横ストリングの張設方向と平行に穿設されている平行ストリング孔であり、該平行ストリング孔は打球面を挟んで縦方向あるいは／および横方向で対向させ、かつ、該平行ストリング孔の内側孔は外側孔より大きくあけずに同等とし、
残りのストリング挿通孔はフレームの接線方向に垂直な傾斜ストリング孔とし、
前記全ての縦ストリングは前記横ストリングと前記打球面内で交差させ、
前記平行ストリング孔を設けた領域のヘッド部の外周面にスチレンーブタジエンゴムとカーボンブラックとを配合して架硫成形したゴムからなる粘弾性材を介して、ストリング挿通用の複数の筒部と、該筒部の基部を連結する帯部を備えた熱可塑性樹脂製の振動減衰性を有するストリング保護材を装着していることを特徴とするラケット。
重量が１００ｇ以上２７０ｇ以下であるラケットフレームの打球面を囲むヘッド部とヨーク部とからなる環状のガット張架部に、前記打球面と接する内周面側から対向する外周面側へと貫通させた複数のストリング挿通孔がラケットフレームの厚さ方向の中央位置に穿設されると共に、前記ガット張架部に周方向に一列で間隔をあけて穿設され、前記ラケットフレームのヘッド部の頂点とグリップ部の先端面中心とを結ぶ長さ方向の縦軸線に対して平行に張架される縦ストリングと、前記縦軸線と直交方向の横軸線と平行に張架される横ストリングとが、前記ストリング挿通孔を通して張設されるラケットにおいて、
前記ストリング挿通孔の全てが縦ストリングおよび横ストリングの張設方向と平行に穿設されている平行ストリング孔であり、該平行ストリング孔は打球面を挟んで縦方向および横方向で対向させ、かつ、該平行ストリング孔の内側孔は外側孔より大きくあけずに同等とし、
前記全ての縦ストリングは前記横ストリングと前記打球面内で交差させ、
前記ヘッド部の外周面にスチレンーブタジエンゴムとカーボンブラックとを配合して架硫成形したゴムからなる粘弾性材を介して、ストリング挿通用の複数の筒部と、該筒部の基部を連結する帯部を備えた熱可塑性樹脂製の振動減衰性を有するストリング保護材を装着していることを特徴とするラケット。