JP3892702B2 - 非球面眼鏡レンズ - Google Patents
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- G02C7/00—Optical parts
- G02C7/02—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、視力補正用の単焦点の非球面眼鏡レンズに関し、特に斜位矯正用のプリズム処方が含まれる眼鏡レンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】
斜位(目を休めた状態の時に視線がずれる症状)を矯正するための眼鏡レンズには、プリズム処方が含まれる。プリズム処方を含む眼鏡レンズは、レンズの外面(物体側の面)と内面(眼側の面)とを相対的に傾けることによりプリズム効果を発生させる。
【０００３】
図１１３、図１１４は、従来のプリズム処方を含む眼鏡レンズの一例を示し、図１１３は断面図、図１１４は外面側から見た正面図である。図示した眼鏡レンズ２１は、外面２２が回転対称な非球面、内面２３が球面である。眼鏡フレームへの取付時に使用者の眼５の瞳位置に一致する位置が枠入れ基準点２４である。この枠入れ基準点２４に立てた非球面である外面２２の法線をｚ1軸とし、ｚ1軸が外面２２と交差する点を含み、ｚ1軸に対して垂直な平面内で互いに直交するｘ1軸とｙ1軸とを設定する。ｙ1軸はプリズム頂角方向、ｘ1軸は左手座標系でｙ1軸およびｚ1軸に直交する方向である。外面２２は、ｘ1-ｙ1平面に対して傾きなく、内面２３がｘ1-ｙ1平面に対して傾いている。これにより、眼鏡レンズ２１はｙ1軸のマイナスの方向に基底をもつプリズム屈折力を有する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上述した従来のプリズム処方を含む眼鏡レンズ２１は、プリズム処方を含まない眼鏡レンズとして設計された外面２２、内面２３の形状をそのまま流用し、これらを相対的に傾けることによりプリズム効果を発生させているため、斜位の矯正はできるものの、プリズム処方により発生した収差については考慮されていないという問題がある。
【０００５】
この発明は、上述した従来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、斜位矯正のためのプリズム処方を含む場合に、良好な光学性能を得ることができる非球面眼鏡レンズの提供を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
この発明にかかる非球面眼鏡レンズは、上記の目的を達成させるため、外面、内面の一対の屈折面を有し、プリズム処方がなされた単焦点の非球面眼鏡レンズにおいて、少なくとも一方の屈折面を非回転対称非球面として構成し、眼鏡フレームへの取付時に使用者の瞳位置に一致させる位置を枠入れ基準点とし、該枠入れ基準点に立てた外面の法線をｚ １ 軸、該ｚ １ 軸に直交する面内でプリズム頂角方向をｙ １ 軸、左手座標系でｙ １ 軸およびｚ １ 軸に直交する方向をｘ １ 軸とし、ｚ １ 軸を含みｘ １ 軸と角度θ［ｄｅｇｒｅｅ］をなす平面と外面との交線の前記ｚ １ 軸からの距離ｈ［ｍｍ］における曲率をＣ １ （ｈ，θ）として表し、枠入れ基準点に立てた内面の法線をｚ ２ 軸、該ｚ ２ 軸に直交する面内でプリズム頂角方向をｙ ２ 軸、左手座標系でｙ ２ 軸およびｚ ２ 軸に直交する方向をｘ ２ 軸とし、ｚ ２ 軸を含みｘ ２ 軸と角度θ［ｄｅｇｒｅｅ］をなす平面と内面との交線のｚ ２ 軸からの距離ｈ［ｍｍ］における曲率をＣ ２ （ｈ，θ）として表し、内面と外面の（ｈ，θ）の位置における曲率差をＣ ２−１ （ｈ，θ）＝Ｃ ２ （ｈ，θ）−Ｃ １ （ｈ，θ）として表すとき、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、以下の条件（１）、
Ｃ ２−１ （ｈ，θ＋１８０）−Ｃ ２−１ （ｈ，θ）＞０…（１）
を満たすことにより、プリズム処方を加えることにより発生する収差を補正したことを特徴とする。
【０００７】
プリズム処方を加えることにより発生する収差は非回転対称であり、これを回転対称な面により補正することは困難である。そこで、上記のように外面、内面の少なくとも一方を非回転対称な面として構成すると共に各面の曲率差が条件（１）を満たすよう適切に設定することにより、プリズム処方を加えることにより発生した収差を補正することができる。
【０００８】
より詳細には、内面を非回転対称非球面とする場合には、枠入れ基準点に立てた非回転対称非球面の法線を含む平面と非回転対称非球面との交線の曲率を、プリズム頂角側よりもプリズム基底側で大きくすることが収差を良好に補正する上では望ましい。枠入れ基準点は、眼鏡フレームへの取付時に使用者の瞳位置に一致させる位置であり、プリズム処方を含む場合には、プリズム屈折力測定基準点に一致する。他方、外面を非回転対称非球面とする場合には、上記の交線の曲率を、プリズム頂角側よりもプリズム基底側で小さくすることが望ましい。
【０００９】
さらに、内面が非回転対称非球面である場合には条件(２)、外面が非回転対称非球面である場合には条件(３)を満たすことが望ましい。
Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)＞０ …(2)
Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)＜０ …(3)
【００１０】
また、様々な球面屈折力、円柱屈折力、乱視軸方向、プリズム屈折力、プリズム基底方向の組み合わせに対応できるよう、外面を球面、内面を非球面とし、外面が予め成形された半完成の被加工レンズ(セミ品、セミフィニッシュレンズ)をストックしておき、仕様に基づいて内面を加工するのが好ましい。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、この発明にかかる非球面眼鏡レンズの実施形態を２例説明し、その後、それぞれの実施形態に基づく具体的な設計例を６例ずつ示す。第１の実施形態は、外面が回転対称面、内面が非回転対称非球面の例、第２の実施形態は、外面が非回転対称非球面、内面が回転対称面またはトーリック面の例である。
【００１２】
図１、図２は、第１の実施形態の非球面眼鏡レンズ１を示し、図１は側面断面図、図２は外面側から見た正面図である。図示した非球面眼鏡レンズ１は、外面２が球面、内面３が非回転対称な非球面である。眼鏡フレームへの取付時に使用者の眼５の瞳位置に一致する位置が枠入れ基準点４である。この枠入れ基準点４に立てた内面３の法線をｚ2軸、ｚ2軸が内面３と交差する点を含みｚ2軸に対して垂直な平面内でプリズム頂角の方向をｙ2軸、左手座標系でｙ2軸およびｚ2軸に直交する方向をｘ2軸とする。内面３は、ｘ2-ｙ2平面に対して傾きなく、外面２がｘ2-ｙ2平面に対して傾いている。第１の実施形態では、ｘ2軸が眼鏡装用時の水平方向、ｙ2軸が垂直方向に一致するものとする。したがって、非球面眼鏡レンズ１は、垂直方向であるｙ2軸方向に沿って下側に基底、上側に頂点を持つプリズムを有し、ベースダウンのプリズム屈折力を有することとなる。
【００１３】
第１の実施形態の非球面眼鏡レンズ１は、プリズム処方を加えることにより発生する収差を、内面３の非回転対称非球面により補正している。具体的には、枠入れ基準点４に立てた内面３の法線、すなわちｚ2軸を含む平面と内面３との交線７の曲率を、図中上側となるプリズム頂角側よりも図中下側となるプリズム基底側で大きくすることにより、収差を補正している。
【００１４】
ここで、図２に示すように、ｚ2軸を含みｘ2軸に対して角度θ[degree]をなす平面と内面３との交線７のｚ軸からの距離ｈ[mm]の点を極座標(ｈ，θ)とし、この点における交線７に沿う方向の内面の曲率をＣ2(ｈ，θ)として表す。角度θは、図中右側となるｘ2軸のプラス方向を０°とし、プリズム頂角側(ｙ2軸のプラス方向)に向けて、すなわち図中の反時計回りに増加するものとする。
【００１５】
実施形態の非球面眼鏡レンズ１は、上記の定義において、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲、すなわち図２で示されるハッチングの領域Ｒ内で、以下の条件(２)、
Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)＞０ …(２)
を満たしている。
【００１６】
Ｃ2(ｈ,θ)は、範囲Ｒ内の曲率、すなわちプリズム頂角側の曲率であり、Ｃ2(ｈ,θ+180)は原点を挟んで対称位置の曲率、すなわちプリズム基底側の曲率である。条件(2)は、範囲Ｒ内のある座標での曲率が、原点を挟んで点対称となる座標での曲率より小さいこと、すなわち、プリズム頂角側よりもプリズム基底側の曲率が大きいこと、を意味している。眼鏡レンズが乱視矯正用の円柱屈折力を含む場合にも、原点を挟んで点対称となる一対の座標点においては、付加される円柱屈折力は等しくなるため、条件(2)で示されるような曲率の大小関係は、円柱屈折力に影響されずに定めることができる。
【００１７】
第１の実施形態のように、内面を非回転対称非球面とする場合には、条件(2)を満たすようプリズムの頂点側と基底側との曲率を定めると、プリズム処方を付加することにより発生した収差を良好に補正することができる。
【００１８】
図３、図４は、第２の実施形態の非球面眼鏡レンズ１１を示し、図３は側面断面図、図４は外面側から見た正面図である。図示した非球面眼鏡レンズ１１は、外面１２が非回転対称な非球面、内面１３が球面である。眼鏡フレームへの取付時に使用者の眼１５の瞳位置に一致する位置が枠入れ基準点１４である。この枠入れ基準点１４に立てた外面１３の法線をｚ1軸、ｚ1軸が内面１３と交差する点を含みｚ1軸に対して垂直な平面内でプリズム頂角の方向をｙ1軸、左手座標系でｙ1軸およびｚ1軸に直交する方向をｘ1軸とする。外面１２は、ｘ1-ｙ1平面に対して傾きなく、内面１３がｘ1-ｙ1平面に対して傾いている。第２の実施形態では、ｘ1軸が眼鏡装用時の水平方向、ｙ1軸が垂直方向に一致するものとする。したがって、非球面眼鏡レンズ１１は、垂直方向であるｙ1軸方向に沿って下側に基底、上側に頂点を持つプリズムを有し、ベースダウンのプリズム屈折力を有することとなる。
【００１９】
第２の実施形態の非球面眼鏡レンズ１１は、プリズム処方を加えることにより発生する収差を、外面１２の非回転対称非球面により補正している。具体的には、枠入れ基準点１４に立てた外面１２の法線、すなわちｚ1軸を含む平面と外面１２との交線１７の曲率を、図中上側となるプリズム頂角側よりも図中下側となるプリズム基底側で小さくすることにより、収差を補正している。
【００２０】
ここで、図４に示すように、ｚ1軸を含みｘ1軸に対して角度θ[degree]をなす平面と内面１３との交線１７のｚ1軸からの距離ｈ[mm]の点を極座標(ｈ，θ)とし、この点における交線１７に沿う方向の外面の曲率をＣ1(ｈ，θ)として表す。角度θは、図中右側となるｘ1軸のプラス方向を０°とし、プリズム頂角側(ｙ1軸のプラス方向)に向けて、すなわち図中の反時計回りに増加するものとする。
【００２１】
第２の実施形態の非球面眼鏡レンズ１１は、上記の定義において、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲、すなわち図４で示されるハッチングの領域Ｒ内で、以下の条件(３)、
Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)＜０ …(３)
を満たしている。
【００２２】
Ｃ1(ｈ,θ)は、範囲Ｒ内の曲率、すなわちプリズム頂角側の曲率であり、Ｃ1(ｈ,θ+180)は原点を挟んで対称位置の曲率、すなわちプリズム基底側の曲率である。条件(３)は、範囲Ｒ内のある座標での曲率が、原点を挟んで点対称となる座標での曲率より大きいこと、すなわち、プリズム頂角側よりもプリズム基底側の曲率が小さいこと、を意味している。
【００２３】
第２の実施形態のように、外面を非回転対称非球面とする場合には、条件(３)を満たすようプリズムの頂点側と基底側との曲率を定めると、プリズム処方を付加することにより発生した収差を良好に補正することができる。
【００２４】
なお、上記の条件(2),(3)は、条件(1)のように一般化することができる。すなわち、第１，第２の実施形態の眼鏡レンズは、座標(ｈ,θ)の位置における内面と外面との曲率差をＣ2-1(ｈ,θ)＝Ｃ2(ｈ,θ)−Ｃ1(ｈ,θ)として表すとき、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、以下の条件(1)、
Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)＞０ …(1)
を満たしている。
【００２５】
Ｃ2-1(ｈ,θ)は、範囲Ｒ内の曲率差、すなわちプリズム頂角側の曲率差であり、Ｃ2-1(ｈ,θ+180)は原点を挟んで対称位置の曲率、すなわちプリズム基底側の曲率差である。条件(１)は、範囲Ｒ内のある座標での曲率差が、原点を挟んで点対称となる座標での曲率差より小さいこと、すなわち、プリズム頂角側よりもプリズム基底側の曲率差が大きいこと、を意味している。このようにプリズム頂角側と基底側との曲率差を定めることにより、プリズム処方を付加することにより発生した収差を良好に補正することができる。
【００２６】
次に、上記実施形態の非球面眼鏡レンズ１について１２の実施例を説明する。ここでは、プリズム処方を付加することにより発生した収差を補正するための非回転対称成分を内面に持たせた実施例(実施例１，３，５−９，１１)と、これを外面に持たせた実施例(実施例２，４，１０，１２)と、従来例と同様に外面を回転対称非球面、内面を球面またはトーリック面として両面を相対的に傾けることによりプリズム処方を加えた比較例とをそれぞれ比較して説明する。なお、実施例１、２，比較例１は同一仕様に対する設計例、実施例３，４と比較例２とは同一の仕様に対する設計例であり、順番に２つの実施例と１つの比較例とが同一の仕様に対する設計例である。以下の実施例および比較例において、レンズの屈折率は全て１．６７である。
【００２７】
【実施例１】
実施例１，２、比較例１の眼鏡レンズは、以下の表１の仕様に示されるように、斜位矯正用のプリズム処方を含み、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まない。表中の記号ＳＰＨは頂点球面屈折力、ＣＹＬは円柱屈折力、ＡＸは乱視軸方向、ＰＲＳはプリズム屈折力、ＢＡＳＥはプリズム基底方向を示す。プリズム屈折力の単位はΔ[Prism Diopter]である。
【００２８】
【表１】
ＳＰＨ −４．００Diopter
ＣＹＬ ０．００Diopter
ＡＸ −
ＰＲＳ ３△
ＢＡＳＥ ２７０° Base Down
【００２９】
実施例１の非球面眼鏡レンズは、上記の表１の仕様を満たすレンズであり、外面は図５(A)に示すように１．３５Diopterの均一な曲率を有する球面、内面は図５(B)に示すように枠入れ基準点４において７．３５〜７．３６Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面である。図５の表は、枠入れ基準点からの距離ｈ[mm]、交線７のｘ軸に対する角度θ[degree]で示される極座標(ｈ，θ)における交線方向の外面および内面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、C2(h, θ)の分布を表している。実施例１のレンズの中心厚は１．１mmである。
【００３０】
図６は、距離ｈを固定し、ｘ1軸、ｘ2軸からの角度θの変化に対して前記の条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値がどのように変化するかを、ｈ=10,15,20,25mmのそれぞれについて示したグラフである。プリズム処方による収差を補正するため、条件(1)の左辺の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど変化の幅が大きくなっている。３０≦θ≦１５０の範囲ではグラフの値が表示されたいずれの距離ｈについても正の値をとることは図６から明らかである。すなわち、実施例１の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【００３１】
図７(Ａ)、(Ｂ)は、角度θを固定し、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対して外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)がどのように変化するかを、θ=0°,45°,90°,135°,180°, 225°, 270°,315°についてそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、距離ｈによる曲率の変化はなく、直線で表され、かつ、角度θによる曲率の変化もないため、全ての直線が重なって表されている。内面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=90°の曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=270°の曲線が配列している。
【００３２】
また、図８(Ａ)、(Ｂ)は、距離ｈを固定し、ｘ1軸、ｘ2軸からの角度θの変化に対して外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)がどのように変化するかを、ｈ=10,15,20,25mmについてそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、角度θによる曲率の変化はなく、かつ、距離ｈによる変化もないため、重複した直線で表される。内面は、非回転対称非球面であり、ベースダウンのプリズム処方による収差を補正するため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)はいずれの距離ｈにおいてもθ=90°で最小、θ=270°で最大となっている。また、距離ｈが大きいほど曲率Ｃ2(ｈ，θ)は小さくなっている。
【００３３】
さらに、図９(Ａ)、(Ｂ)は、距離ｈを固定し、ｘ1軸、ｘ2軸からの角度θの変化に対して条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値がどのように変化するかを、ｈ=10,15,20,25mmについてそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。内面については、条件(２)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。例えば、ｈ=10の曲線上のθ=90°の点は、Ｃ2(10,270)−Ｃ2(10,90)の値を示している。図５(Ｂ)からＣ2(10,270)=7.02、Ｃ(10,90)=6.61がわかるので、ｈ=10の曲線上のθ=90°での値は0.41となる。ｈ=10,15,20,25mmのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)が正の値をとることは図９(Ｂ)から明らかである。すなわち、実施例１の非球面眼鏡レンズは、条件(２)を満足する。
【００３４】
図１０(Ａ)，(Ｂ)は、実施例１の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。グラフ中、平面座標はそれぞれ垂直方向、水平方向の視線を振る角度[degree]、垂直座標は各収差の発生量[Deopter]を示している。
【００３５】
【実施例２】
実施例２の眼鏡レンズは、実施例１と同様に表１の仕様を満たすレンズであり、外面は図１１(A)に示すように枠入れ基準点において２．４４〜２．４５Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面、内面は図１１(B)に示すように８．４６Diopterの均一な曲率を有する球面である。実施例２のレンズの中心厚は１．１mmである。
【００３６】
図１２は、実施例２のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど変化の幅が大きくなっている。３０≦θ≦１５０の範囲ではグラフの値が表示されたいずれの距離ｈについても正の値をとることは図１２から明らかである。すなわち、実施例２の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【００３７】
図１３(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ1(ｈ，θ)が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=270°の曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=90°の曲線が配列している。内面は球面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)は変化せず、全ての直線が重なって表されている。
【００３８】
また、図１４(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、非回転対称非球面であり、ベースダウンのプリズム処方による収差を補正するため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)はいずれの距離ｈにおいてもθ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど曲率Ｃ1(ｈ，θ)は大きくなっている。内面は球面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)は変化せず、重複した直線で表される。
【００３９】
さらに、図１５(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面については、条件(３)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。ｈ=10,15,20,25mmのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が負の値をとることは図１５(Ａ)から明らかである。すなわち、実施例２の非球面眼鏡レンズは、条件(３)を満足する。内面は球面であるため、条件(２)の左辺の値は変化しない。
図１６(Ａ)，(Ｂ)は、実施例２の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【００４０】
【比較例１】
比較例１の眼鏡レンズは、実施例１、２と同様に表１の仕様を満たすレンズであり、外面は図１７(A)に示すように枠入れ基準点において２．４４Diopterの曲率を有する回転対称非球面、内面は図１７(B)に示すように８．４６Diopterの均一な曲率を有する球面である。比較例１のレンズの中心厚は１．１mmである。
【００４１】
図１８は、比較例１のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。外面、内面共に回転対称面であるため、条件(1)の左辺の値は変化しない。すなわち、比較例１の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足しない。
【００４２】
図１９(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。内面は球面であるため、全ての直線が重なって表されている。
【００４３】
また、図２０(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示すグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。内面は球面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)は一定であり、重複した直線で表される。
【００４４】
さらに、図２１(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。また、内面は球面であるため、条件(２)の左辺の値も変化しない。すなわち、比較例１の眼鏡レンズは、条件(２)、(３)を満足しない。
【００４５】
図２２(Ａ)，(Ｂ)は、比較例１の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。同一の仕様を持つ実施例１，２の収差図(図１０，図１６)と比較すると、両収差図共に比較例１では等高線の数が多く、実施例１、２より性能が劣ることが理解できる。すなわち、実施例１，２のように内面または外面を非回転対称非球面としてプリズムの方向に応じて曲率差をつけることにより、比較例１のように単にプリズムを付加するために両面を相対的に傾けただけのレンズと比較して収差を良好に補正することができる。
【００４６】
【実施例３】
実施例３，４、比較例２の非球面眼鏡レンズは、以下の表２に示されるように、斜位矯正用のプリズム処方と乱視矯正用の円柱屈折力処方とを含むレンズである。
【００４７】
【表２】
ＳＰＨ −４．００Diopter
ＣＹＬ −４．００Diopter
ＡＸ ０°
ＰＲＳ ３△
ＢＡＳＥ ２７０° Base Down
【００４８】
実施例３の非球面眼鏡レンズは、上記の表２の仕様を満たすレンズであり、外面は図２３(A)に示すように１．３５Diopterの均一な曲率を有する球面、内面は図２３(B)に示すように枠入れ基準点において７．３６〜１３．３６Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面である。実施例３のレンズの中心厚は１．１mmである。内面の非回転対称非球面は、プリズム処方による収差を補正するための非回転対称成分と、円柱屈折力処方のための非回転対称成分とを含んでおり、そのため外面には非回転対称成分を持たせずに球面とすることができる。
【００４９】
図２４は、実施例３のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど変化の幅が大きくなっている。３０≦θ≦１５０の範囲ではグラフの値がいずれの距離ｈについても正の値をとることは図１２から明らかである。すなわち、実施例３の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【００５０】
図２５(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は変化せず、全ての直線が重なって表されている。内面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ2(ｈ，θ)が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=90°の曲線、θ=270°の曲線、が配列している。
【００５１】
また、図２６(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は変化せず、重複した直線で表される。内面は、全体的には円柱屈折力の影響で0°,180°方向の曲率が小さく、90°,270°方向の曲率が大きいが、プリズム処方による収差を補正するために、プリズム頂角側となる90°側の曲率よりも、プリズム基底側となる270°側の曲率の方が大きく設定されている。
【００５２】
さらに、図２７(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。内面については、条件(２)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。ｈ=10,15,20,25mmのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が正の値をとることは図２７(Ｂ)から明らかである。すなわち、実施例３の非球面眼鏡レンズは、条件(２)を満足する。
図２８(Ａ)，(Ｂ)は、実施例３の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【００５３】
【実施例４】
実施例４の眼鏡レンズは、実施例３と同様に表２の仕様を満たすレンズであり、外面は図２９(A)に示すように枠入れ基準点１４において２．４４〜２．４６Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面、内面は図２９(B)に示すように８．４６〜１４．４７Diopterの曲率分布を有するトーリックである。実施例４のレンズの中心厚は１．１mmである。外面の非回転対称非球面は、プリズム処方による収差を補正するための非回転対称成分を含み、内面のトーリック面が円柱屈折力処方のための非回転対称成分を含んでいる。
【００５４】
図３０は、実施例４のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど変化の幅が大きくなっている。３０≦θ≦１５０の範囲ではグラフの値がいずれの距離ｈについても正の値をとることは図３０から明らかである。すなわち、実施例４の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【００５５】
図３１(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点１４からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ1(ｈ，θ)が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。１０≦ｈ≦２０の範囲では、曲率が小さい側(左側)から順に、θ=270°の曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=90°の曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線が配列している。内面は円柱屈折力を得るためのトーリック面であり、距離ｈによっては曲率は変化しないが、角度θに応じて曲率が異なる。図中では、曲率が小さい側から順に、θ=0°とθ=180°とが重なった直線、θ=45°、θ=135°、θ=225°、θ=315°が重なった直線、θ=90°とθ=270°とが重なった直線が配列している。
【００５６】
また、図３２(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、非回転対称非球面であり、ベースダウンのプリズム処方による収差を補正するため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)はいずれの距離ｈにおいてもθ=90°側で大きく、θ=270°側で小さくなっている。内面はトーリック面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)はθ=90°、θ=270°で最大、θ=0°、θ=180°で最小となる。
【００５７】
さらに、図３３(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面については、条件(３)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。ｈ=10,15,20,25mmのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が負の値をとることは図３３(Ａ)から明らかである。すなわち、実施例４の非球面眼鏡レンズは、条件(３)を満足する。内面はトーリック面であるため、条件(２)の左辺の値は変化しない。
図３４(Ａ)，(Ｂ)は、実施例４の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【００５８】
【比較例２】
比較例２の眼鏡レンズは、実施例３、４と同様に表２の仕様を満たすレンズであり、外面は図３５(A)に示すように枠入れ基準点において２．４４Diopterの曲率を有する回転対称非球面、内面は図３５(B)に示すように８．４６〜１４．４７Diopterの曲率分布を有するトーリック面である。比較例２のレンズの中心厚は１．１mmである。
【００５９】
図３６は、比較例２のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。外面は回転対称面、内面も枠入れ基準点に対して対称であるため、条件(1)の左辺の値は変化しない。すなわち、比較例２の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足しない。
【００６０】
図３７(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。内面は円柱屈折力を得るためのトーリック面であり、距離ｈによっては曲率は変化しないが、角度θに応じて曲率が異なる。図中では、曲率が小さい側から順に、θ=0°とθ=180°とが重なった直線、θ=45°、θ=135°、θ=225°、θ=315°が重なった直線、θ=90°とθ=270°とが重なった直線が配列している。
【００６１】
また、図３８(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示すグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。内面はトーリック面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)はθ=90°、θ=270°で最大、θ=0°、θ=180°で最小となる。
【００６２】
さらに、図３９(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。また、内面はトーリック面であるため、条件(２)の左辺の値も変化しない。すなわち、比較例２の眼鏡レンズは、条件(２)、(３)を満足しない。
【００６３】
図４０(Ａ)，(Ｂ)は、比較例２の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。同一の仕様を持つ実施例３，４の収差図(図２８，図３４)と比較すると、両収差図共に比較例２では等高線の数が多く、実施例３、実施例４より性能が劣ることが理解できる。
【００６４】
【実施例５】
実施例５，６、比較例３の眼鏡レンズは、以下の表３の仕様に示されるように、斜位矯正用のプリズム処方を含み、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まない。
【００６５】
【表３】
ＳＰＨ −８．００Diopter
ＣＹＬ ０．００Diopter
ＡＸ −
ＰＲＳ ３△
ＢＡＳＥ ２７０° Base Down
【００６６】
実施例５の非球面眼鏡レンズは、上記の表３の仕様を満たすレンズであり、外面は図４１(A)に示すように０．６８Diopterの均一な曲率を有する球面、内面は図４１(B)に示すように枠入れ基準点において１２．６９〜１２．７１Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面である。実施例５のレンズの中心厚は１．１mmである。
【００６７】
図４２は、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示したグラフである。プリズム処方による収差を補正するため、条件(1)の左辺の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど変化の幅が大きくなっている。３０≦θ≦１５０の範囲ではグラフの値がいずれの距離ｈについても正の値をとることは図４２から明らかである。すなわち、実施例５の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【００６８】
図４３(Ａ)、(Ｂ)は、距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化を示したグラフである。外面は球面であるため、距離ｈによる曲率の変化はなく、直線で表され、かつ、角度θによる曲率の変化もないため、全ての直線が重なって表されている。内面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=90°の曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=270°の曲線が配列している。
【００６９】
また、図４４(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化を示したグラフである。外面は球面であるため、角度θによる曲率の変化はなく、かつ、距離ｈによる変化もないため、重複した直線で表される。内面は、非回転対称非球面であり、ベースダウンのプリズム処方による収差を補正するため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)はいずれの距離ｈにおいてもθ=90°で最小、θ=270°で最大となっている。また、距離ｈが大きいほど曲率Ｃ2(ｈ，θ)は小さくなっている。
【００７０】
さらに、図４５(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化を示したグラフである。外面は球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。内面については、条件(２)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。ｈ=10,15,20,25mmのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)が正の値をとることは図４５(Ｂ)から明らかである。すなわち、実施例５の非球面眼鏡レンズは、条件(２)を満足する。
図４６(Ａ)，(Ｂ)は、実施例５の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【００７１】
【実施例６】
実施例６の眼鏡レンズは、実施例５と同様に表３の仕様を満たすレンズであり、外面は図４７(A)に示すように枠入れ基準点において１．７３Diopterの曲率を有する回転対称非球面、内面は図４７(B)に示すように枠入れ基準点において１３．７４〜１３．７６Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面である。実施例６のレンズの中心厚は１．１mmである。
【００７２】
図４８は、実施例６のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、距離ｈ=10,15,20mmについては、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、３０≦θ≦１５０、１０≦ｈ≦２０の範囲ではグラフの値が正の値をとることは図４８から明らかである。すなわち、実施例６の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【００７３】
図４９(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点１４からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ1(ｈ，θ)は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。内面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ2(ｈ，θ)が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=90°の曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=270°の曲線が配列している。
【００７４】
また、図５０(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。内面は、非回転対称非球面であり、ベースダウンのプリズム処方による収差を補正するため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)は距離ｈ=10,15,20mmにおいてはθ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど曲率Ｃ2(ｈ，θ)は小さくなっている。
【００７５】
さらに、図５１(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。内面については、条件(２)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。３０≦θ≦１５０、１０≦ｈ≦２０の範囲ではＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が正の値をとることは図５１(Ｂ)から明らかである。すなわち、実施例６の非球面眼鏡レンズは、条件(２)を満足する。
図５２(Ａ)，(Ｂ)は、実施例６の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【００７６】
【比較例３】
比較例３の眼鏡レンズは、実施例５，６と同様に表３の仕様を満たすレンズであり、外面は図５３(A)に示すように枠入れ基準点において１．７３Diopterの曲率を有する回転対称非球面、内面は図５３(B)に示すように１３．７６Diopterの均一な曲率を有する球面である。比較例３のレンズの中心厚は１．１mmである。
【００７７】
図５４は、比較例３のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。外面、内面共に回転対称面であるため、条件(1)の左辺の値は変化しない。すなわち、比較例３の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足しない。
【００７８】
図５５(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。内面は球面であるため、全ての直線が重なって表されている。
【００７９】
また、図５６(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示すグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。内面は球面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)は一定であり、重複した直線で表される。
【００８０】
さらに、図５７(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。また、内面は球面であるため、条件(２)の左辺の値も変化しない。すなわち、比較例３の眼鏡レンズは、条件(２)、(３)を満足しない。
【００８１】
図５８(Ａ)，(Ｂ)は、比較例３の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。同一の仕様を持つ実施例５，６の収差図(図４６，図５２)と比較すると、両収差図共に比較例３では等高線の数が多く、実施例５，６より性能が劣ることが理解できる。
【００８２】
【実施例７】
実施例７，８、比較例４の非球面眼鏡レンズは、以下の表４に示されるように、斜位矯正用のプリズム処方と乱視矯正用の円柱屈折力処方とを含むレンズである。
【００８３】
【表４】
ＳＰＨ −８．００Diopter
ＣＹＬ −４．００Diopter
ＡＸ ９０°
ＰＲＳ ３△
ＢＡＳＥ ２７０° Base Down
【００８４】
実施例７の非球面眼鏡レンズは、上記の表４の仕様を満たすレンズであり、外面は図５９(A)に示すように０．６８Diopterの均一な曲率を有する球面、内面は図５９(B)に示すように枠入れ基準点において１２．６９〜１８．７２Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面である。実施例７のレンズの中心厚は１．１mmである。内面の非回転対称非球面は、プリズム処方による収差を補正するための非回転対称成分と、円柱屈折力処方のための非回転対称成分とを含んでおり、そのため外面には非回転対称成分を持たせずに球面とすることができる。
【００８５】
図６０は、実施例７のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、ｈ=10,15,20mmについては、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど変化の幅が大きくなっている。３０≦θ≦１５０の範囲ではグラフの値がいずれの距離ｈについても正の値をとることは図６０から明らかである。すなわち、実施例７の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【００８６】
図６１(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は変化せず、全ての直線が重なって表されている。内面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ2(ｈ，θ)が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=90°の曲線、θ=270°の曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線が配列している。
【００８７】
また、図６２(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は変化せず、重複した直線で表される。内面は、全体的には円柱屈折力の影響で0°,180°方向の曲率が大きく、90°,270°方向の曲率が小さいが、プリズム処方による収差を補正するために、プリズム頂角側となる90°側の曲率よりも、プリズム基底側となる270°側の曲率の方が大きく設定されている。
【００８８】
さらに、図６３(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。内面については、条件(２)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。ｈ=10,15,20,25mmのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が正の値をとることは図６３(Ｂ)から明らかである。すなわち、実施例７の非球面眼鏡レンズは、条件(２)を満足する。
図６４(Ａ)，(Ｂ)は、実施例７の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【００８９】
【実施例８】
実施例８の眼鏡レンズは、実施例７と同様に表４の仕様を満たすレンズであり、外面は図６５(A)に示すように枠入れ基準点において１．０１Diopterの曲率分布を有する回転対称非球面、内面は図６５(B)に示すように１３．０２〜１９．０５Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面である。実施例８のレンズの中心厚は１．１０mmである。内面の非回転対称非球面は、プリズム処方による収差を補正するための非回転対称成分と、円柱屈折力処方のための非回転対称成分とを含んでいる。
【００９０】
図６６は、実施例８のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、ｈ=10,15,20mmについては、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。３０≦θ≦１５０、１０≦ｈ≦２０の範囲ではグラフの値が正の値をとることは図６６から明らかである。すなわち、実施例８の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【００９１】
図６７(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。内面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ2(ｈ，θ)が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=90°の曲線、θ=270°の曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線が配列している。
【００９２】
また、図６８(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。内面は、全体的には円柱屈折力の影響で0°,180°方向の曲率が大きく、90°,270°方向の曲率が小さいが、ｈ=10,15,20mmでは、プリズム処方による収差を補正するために、プリズム頂角側となる90°側の曲率よりも、プリズム基底側となる270°側の曲率の方が大きく設定されている。
【００９３】
さらに、図６９(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。内面については、条件(２)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。３０≦θ≦１５０、１０≦ｈ≦２０の範囲ではＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が正の値をとることは図６９(Ｂ)から明らかである。すなわち、実施例８の非球面眼鏡レンズは、条件(２)を満足する。
図７０(Ａ)，(Ｂ)は、実施例８の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【００９４】
【比較例４】
比較例４の眼鏡レンズは、実施例７，８と同様に表４の仕様を満たすレンズであり、外面は図７１(A)に示すように枠入れ基準点において１．０１Diopterの曲率を有する回転対称非球面、内面は図７１(B)に示すように１３．０４〜１９．０５Diopterの曲率分布を有するトーリック面である。比較例４のレンズの中心厚は１．１mmである。
【００９５】
図７２は、比較例４のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。外面は回転対称面、内面も枠入れ基準点に対して対称であるため、条件(1)の左辺の値は変化しない。すなわち、比較例４の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足しない。
【００９６】
図７３(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。内面は円柱屈折力を得るためのトーリック面であり、距離ｈによっては曲率は変化しないが、角度θに応じて曲率が異なる。図中では、曲率が小さい側から順に、θ=90°とθ=270°とが重なった直線、θ=45°、θ=135°、θ=225°、θ=315°が重なった直線、θ=0°とθ=180°とが重なった直線が配列している。
【００９７】
また、図７４(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示すグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。内面はトーリック面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)はθ=90°、θ=270°で最小、θ=0°、θ=180°で最大となる。
【００９８】
さらに、図７５(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。また、内面はトーリック面であるため、条件(２)の左辺の値も変化しない。すなわち、比較例４の眼鏡レンズは、条件(２)、(３)を満足しない。
【００９９】
図７６(Ａ)，(Ｂ)は、比較例４の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。同一の仕様を持つ実施例７，８の収差図(図６４，図７０)と比較すると、両収差図共に比較例４では等高線の数が多く、実施例７、８より性能が劣ることが理解できる。
【０１００】
【実施例９】
実施例９，１０、比較例５の眼鏡レンズは、以下の表５の仕様に示されるように、斜位矯正用のプリズム処方を含み、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まない。
【０１０１】
【表５】
ＳＰＨ ４．００Diopter
ＣＹＬ ０．００Diopter
ＡＸ −
ＰＲＳ ３△
ＢＡＳＥ ２７０° Base Down
【０１０２】
実施例９の非球面眼鏡レンズは、上記の表５の仕様を満たすレンズであり、外面は図７７(A)に示すように６．９６Diopterの均一な曲率を有する球面、内面は図７７(B)に示すように枠入れ基準点において１．０５〜１．０６Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面である。実施例５のレンズの中心厚は５．２９mmである。
【０１０３】
図７８は、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示したグラフである。プリズム処方による収差を補正するため、条件(1)の左辺の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど変化の幅が大きくなっている。３０≦θ≦１５０の範囲ではグラフの値がいずれの距離ｈについても正の値をとることは図７８から明らかである。すなわち、実施例９の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【０１０４】
図７９(Ａ)、(Ｂ)は、距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化を示したグラフである。外面は球面であるため、距離ｈによる曲率の変化はなく、直線で表され、かつ、角度θによる曲率の変化もないため、全ての直線が重なって表されている。内面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=90°の曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=270°の曲線が配列している。
【０１０５】
また、図８０(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化を示したグラフである。外面は球面であるため、角度θによる曲率の変化はなく、かつ、距離ｈによる変化もないため、重複した直線で表される。内面は、非回転対称非球面であり、ベースダウンのプリズム処方による収差を補正するため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)はいずれの距離ｈにおいてもθ=90°で最小、θ=270°で最大となっている。また、距離ｈが大きいほど曲率Ｃ2(ｈ，θ)も大きくなっている。
【０１０６】
さらに、図８１(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化を示したグラフである。外面は球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。内面については、条件(２)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。いずれの距離ｈにおいても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)が正の値をとることは図８１(Ｂ)から明らかである。すなわち、実施例９の非球面眼鏡レンズは、条件(２)を満足する。
図８２(Ａ)，(Ｂ)は、実施例９の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【０１０７】
【実施例１０】
実施例１０の眼鏡レンズは、実施例９と同様に表５の仕様を満たすレンズであり、外面は図８３(A)に示すように枠入れ基準点において７．１６Diopterの曲率を有する非回転対称非球面、内面は図８３(B)に示すように枠入れ基準点において１．２６Diopterの曲率を有する非回転対称非球面である。実施例１０のレンズの中心厚は５．３０mmである。
【０１０８】
図８４は、実施例１０のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、距離ｈ=10,15,20,25mmについては、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、３０≦θ≦１５０、１０≦ｈ≦２５の範囲ではグラフの値が正の値をとることは図８４から明らかである。すなわち、実施例１０の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【０１０９】
図８５(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点１４からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ1(ｈ，θ)が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=270°の曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=90°の曲線が配列している。内面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ2(ｈ，θ)は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。
【０１１０】
また、図８６(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、非回転対称非球面であり、ベースダウンのプリズム処方による収差を補正するため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)は距離ｈ=15,20,25mmにおいてはθ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。内面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。
【０１１１】
さらに、図８７(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は非回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。３０≦θ≦１５０、１０≦ｈ≦２０の範囲ではＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が負の値をとることは図８７(Ａ)から明らかである。すなわち、実施例１０の非球面眼鏡レンズは、条件(３)を満足する。内面については、条件(２)の左辺の値は変化しない。
図８８(Ａ)，(Ｂ)は、実施例１０の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【０１１２】
【比較例５】
比較例５の眼鏡レンズは、実施例９，１０と同様に表５の仕様を満たすレンズであり、外面は図８９(A)に示すように枠入れ基準点において７．１７Diopterの曲率を有する回転対称非球面、内面は図８９(B)に示すように１．２６Diopterの均一な曲率を有する球面である。比較例５のレンズの中心厚は５．２９mmである。
【０１１３】
図９０は、比較例５のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。外面、内面共に回転対称面であるため、条件(1)の左辺の値は変化しない。すなわち、比較例５の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足しない。
【０１１４】
図９１(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。内面は球面であるため、全ての直線が重なって表されている。
【０１１５】
また、図９２(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示すグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。内面は球面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)は一定であり、重複した直線で表される。
【０１１６】
さらに、図９３(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。また、内面は球面であるため、条件(２)の左辺の値も変化しない。すなわち、比較例５の眼鏡レンズは、条件(２)、(３)を満足しない。
【０１１７】
図９４(Ａ)，(Ｂ)は、比較例５の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。同一の仕様を持つ実施例９，１０の収差図(図８２，図８８)と比較すると、両収差図共に比較例５では等高線の数が多く、実施例９，１０より性能が劣ることが理解できる。
【０１１８】
【実施例１１】
実施例１１，１２、比較例６の非球面眼鏡レンズは、以下の表６に示されるように、斜位矯正用のプリズム処方と乱視矯正用の円柱屈折力処方とを含むレンズである。
【０１１９】
【表６】
ＳＰＨ ４．００Diopter
ＣＹＬ −４．００Diopter
ＡＸ ４５°
ＰＲＳ ３△
ＢＡＳＥ ２７０° Base Down
【０１２０】
実施例１１の非球面眼鏡レンズは、上記の表６の仕様を満たすレンズであり、外面は図９５(A)に示すように６．９６Diopterの均一な曲率を有する球面、内面は図９５(B)に示すように枠入れ基準点において１．０６〜７．０７Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面である。実施例７のレンズの中心厚は５．２９mmである。内面の非回転対称非球面は、プリズム処方による収差を補正するための非回転対称成分と、円柱屈折力処方のための非回転対称成分とを含んでおり、そのため外面には非回転対称成分を持たせずに球面とすることができる。
【０１２１】
図９６は、実施例１１のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、距離ｈ=10,15,20,25mmについて、θ=110°で最大、θ=290°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど変化の幅が大きくなっている。３０≦θ≦１５０の範囲ではグラフの値がいずれの距離ｈについても正の値をとることは図９６から明らかである。すなわち、実施例１１の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【０１２２】
図９７(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は変化せず、全ての直線が重なって表されている。内面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ2(ｈ，θ)が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=45°の曲線、θ=225°の曲線、θ=90°の曲線、θ=0°の曲線、θ=270°の曲線、θ=135°の曲線、θ=315°の曲線が配列している。
【０１２３】
また、図９８(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は変化せず、重複した直線で表される。内面は、全体的には円柱屈折力の影響で135°,315°方向の曲率が大きく、45°,225°方向の曲率が小さいが、プリズム処方による収差を補正するために、プリズム頂角側となる90°側の曲率よりも、プリズム基底側となる270°側の曲率の方が大きく設定されている。
【０１２４】
さらに、図９９(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。内面については、条件(２)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。ｈ=10,15,20,25mmのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が正の値をとることは図９９(Ｂ)から明らかである。すなわち、実施例１１の非球面眼鏡レンズは、条件(２)を満足する。図１００(Ａ)，(Ｂ)は、実施例１１の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【０１２５】
【実施例１２】
実施例１２の眼鏡レンズは、実施例１１と同様に表６の仕様を満たすレンズであり、外面は図１０１(A)に示すように枠入れ基準点において７．１６〜４．２３Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面、内面は図１０１(B)に示すように枠入れ基準点において１．２６〜４．２７Diopterの曲率分布を有する非トーリック面である。実施例１２のレンズの中心厚は５．３０mmである。外面の非回転対称非球面は、プリズム処方による収差を補正するための非回転対称成分を有し、内面の非トーリック面が円柱屈折力処方のための非回転対称成分を含んでいる。
【０１２６】
図１０２は、実施例１２のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、表示される全ての距離ｈにおいて、θ=105°で最大、θ=285°で最小となっている。３０≦θ≦１５０の範囲では表示された全ての距離ｈに対してグラフの値が正の値をとることは図１０２から明らかである。すなわち、実施例１２の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【０１２７】
図１０３(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面、内面共に非回転対称であるため、距離ｈ、角度θに応じて曲率が変化する。外面については、１０≦ｈ≦２０の範囲内で、曲率が小さい側(左側)から順に、θ=315°の曲線、θ=135°の曲線、θ=270°の曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=90°の曲線、θ=225°の曲線、θ=45°の曲線が配列している。内面については、曲率が小さい側(左側)から順に、θ=45°とθ=225°とが重なった曲線、θ=0°、θ=90°、θ=180°、θ=270°が重なった曲線、θ=135°とθ=315°とが重なった曲線が配列している。
【０１２８】
また、図１０４(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、プリズム処方による収差を補正するために、プリズム頂角側となる90°側の曲率よりも、プリズム基底側となる270°側の曲率の方が小さく設定されている。内面は、円柱屈折力を得るため、135°,315°方向の曲率が大きく、45°,225°方向の曲率が小さく設定されている。
【０１２９】
さらに、図１０５(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は非回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。３０≦θ≦１５０の範囲では表示された全て距離ｈに対してＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が負の値をとることは図１０５(Ａ)から明らかである。すなわち、実施例１２の非球面眼鏡レンズは、条件(３)を満足する。内面は非トーリック面であるため、曲率の変化は枠入れ基準点に関して対称であり、条件(２)の左辺の値は変化しない。
図１０６(Ａ)，(Ｂ)は、実施例１２の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【０１３０】
【比較例６】
比較例６の眼鏡レンズは、実施例１１，１２と同様に表６の仕様を満たすレンズであり、外面は図１０７(A)に示すように枠入れ基準点において７．１７Diopterの曲率を有する回転対称非球面、内面は図１０７(B)に示すように１．２６〜７．２７Diopterの曲率分布を有するトーリック面である。比較例６のレンズの中心厚は５．２９mmである。
【０１３１】
図１０８は、比較例６のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。外面は回転対称面、内面も枠入れ基準点に対して対称であるため、条件(1)の左辺の値は変化しない。すなわち、比較例６の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足しない。
【０１３２】
図１０９(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。内面は円柱屈折力を得るためのトーリック面であり、距離ｈによっては曲率は変化しないが、角度θに応じて曲率が異なる。図中では、曲率が小さい側から順に、θ=45°とθ=225°とが重なった直線、θ=0°、θ=90°、θ=180°、θ=270°が重なった直線、θ=135°とθ=315°とが重なった直線が配列している。
【０１３３】
また、図１１０(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示すグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。内面はトーリック面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)はθ=135°、θ=315°で最大、θ=45°、θ=225°で最小となる。
【０１３４】
さらに、図１１１(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。また、内面はトーリック面であるため、条件(２)の左辺の値も変化しない。すなわち、比較例６の眼鏡レンズは、条件(２)、(３)を満足しない。
【０１３５】
図１１２(Ａ)，(Ｂ)は、比較例６の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。同一の仕様を持つ実施例１１，１２の収差図(図１００，図１０６)と比較すると、両収差図共に比較例６では等高線の数が多く、実施例１１、１２より性能が劣ることが理解できる。
【０１３６】
【発明の効果】
以上説明してきたように、この発明によれば、眼鏡レンズが斜位矯正用のプリズム処方を含む場合にも、外面、内面のいずれか一方を非回転対称な非球面とすることにより、プリズム処方を加えたことによる収差を補正することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 第１の実施形態の非球面眼鏡レンズの側面断面図である。
【図２】 第１の実施形態の非球面眼鏡レンズの外面から見た正面図である。
【図３】 第２の実施形態の非球面眼鏡レンズの側面断面図である。
【図４】 第２の実施形態の非球面眼鏡レンズの外面から見た正面図である。
【図５】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図６】 実施例１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図７】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図８】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図９】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１０】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図１１】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例２の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図１２】 実施例２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図１３】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例２の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１４】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１５】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１６】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例２の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図１７】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例１の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図１８】 比較例１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図１９】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例１の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図２０】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図２１】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図２２】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例１の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図２３】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例３の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図２４】 実施例３の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図２５】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例３の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図２６】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例３の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図２７】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例３の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図２８】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例３の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図２９】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例４の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図３０】 実施例４の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図３１】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例４の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図３２】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例４の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図３３】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例４の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図３４】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例４の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図３５】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例２の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図３６】 比較例２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図３７】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例２の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図３８】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図３９】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図４０】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例２の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図４１】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例５の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図４２】 実施例５の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図４３】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例５の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図４４】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例５の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図４５】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例５の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図４６】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例５の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図４７】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例６の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図４８】 実施例６の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図４９】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例６の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図５０】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例６の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図５１】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例６の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図５２】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例６の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図５３】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例３の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図５４】 比較例３の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図５５】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例３の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図５６】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例３の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図５７】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例３の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図５８】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例３の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図５９】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例７の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図６０】 実施例７の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図６１】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例７の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図６２】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例７の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図６３】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例７の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図６４】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例７の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図６５】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例８の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図６６】 実施例８の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図６７】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例８の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図６８】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例８の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図６９】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例８の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図７０】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例８の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図７１】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例４の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図７２】 比較例４の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図７３】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例４の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図７４】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例４の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図７５】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例４の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図７６】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例４の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図７７】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例９の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図７８】 実施例９の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図７９】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例９の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図８０】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例９の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図８１】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例９の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図８２】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例９の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図８３】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１０の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図８４】 実施例１０の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図８５】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１０の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図８６】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１０の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図８７】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１０の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図８８】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１０の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図８９】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例５の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図９０】 比較例５の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図９１】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例５の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図９２】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例５の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図９３】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例５の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図９４】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例５の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図９５】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１１の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図９６】 実施例１１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図９７】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１１の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図９８】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図９９】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１００】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１１の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図１０１】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１２の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図１０２】 実施例１２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図１０３】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１２の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１０４】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１０５】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１０６】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１２の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図１０７】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例６の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図１０８】 比較例６の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図１０９】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例６の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１１０】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例６の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１１１】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例６の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１１２】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例６の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図１１３】 従来の非球面眼鏡レンズの側面断面図である。
【図１１４】 従来の非球面眼鏡レンズの外面から見た正面図である。
【符号の説明】
１、１１ 非球面眼鏡レンズ
２、１２ 外面
３、１３ 内面
４、１４ 枠入れ基準点
【発明の属する技術分野】
この発明は、視力補正用の単焦点の非球面眼鏡レンズに関し、特に斜位矯正用のプリズム処方が含まれる眼鏡レンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】
斜位(目を休めた状態の時に視線がずれる症状)を矯正するための眼鏡レンズには、プリズム処方が含まれる。プリズム処方を含む眼鏡レンズは、レンズの外面(物体側の面)と内面(眼側の面)とを相対的に傾けることによりプリズム効果を発生させる。
【０００３】
図１１３、図１１４は、従来のプリズム処方を含む眼鏡レンズの一例を示し、図１１３は断面図、図１１４は外面側から見た正面図である。図示した眼鏡レンズ２１は、外面２２が回転対称な非球面、内面２３が球面である。眼鏡フレームへの取付時に使用者の眼５の瞳位置に一致する位置が枠入れ基準点２４である。この枠入れ基準点２４に立てた非球面である外面２２の法線をｚ1軸とし、ｚ1軸が外面２２と交差する点を含み、ｚ1軸に対して垂直な平面内で互いに直交するｘ1軸とｙ1軸とを設定する。ｙ1軸はプリズム頂角方向、ｘ1軸は左手座標系でｙ1軸およびｚ1軸に直交する方向である。外面２２は、ｘ1-ｙ1平面に対して傾きなく、内面２３がｘ1-ｙ1平面に対して傾いている。これにより、眼鏡レンズ２１はｙ1軸のマイナスの方向に基底をもつプリズム屈折力を有する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上述した従来のプリズム処方を含む眼鏡レンズ２１は、プリズム処方を含まない眼鏡レンズとして設計された外面２２、内面２３の形状をそのまま流用し、これらを相対的に傾けることによりプリズム効果を発生させているため、斜位の矯正はできるものの、プリズム処方により発生した収差については考慮されていないという問題がある。
【０００５】
この発明は、上述した従来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、斜位矯正のためのプリズム処方を含む場合に、良好な光学性能を得ることができる非球面眼鏡レンズの提供を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
この発明にかかる非球面眼鏡レンズは、上記の目的を達成させるため、外面、内面の一対の屈折面を有し、プリズム処方がなされた単焦点の非球面眼鏡レンズにおいて、少なくとも一方の屈折面を非回転対称非球面として構成し、眼鏡フレームへの取付時に使用者の瞳位置に一致させる位置を枠入れ基準点とし、該枠入れ基準点に立てた外面の法線をｚ １ 軸、該ｚ １ 軸に直交する面内でプリズム頂角方向をｙ １ 軸、左手座標系でｙ １ 軸およびｚ １ 軸に直交する方向をｘ １ 軸とし、ｚ １ 軸を含みｘ １ 軸と角度θ［ｄｅｇｒｅｅ］をなす平面と外面との交線の前記ｚ １ 軸からの距離ｈ［ｍｍ］における曲率をＣ １ （ｈ，θ）として表し、枠入れ基準点に立てた内面の法線をｚ ２ 軸、該ｚ ２ 軸に直交する面内でプリズム頂角方向をｙ ２ 軸、左手座標系でｙ ２ 軸およびｚ ２ 軸に直交する方向をｘ ２ 軸とし、ｚ ２ 軸を含みｘ ２ 軸と角度θ［ｄｅｇｒｅｅ］をなす平面と内面との交線のｚ ２ 軸からの距離ｈ［ｍｍ］における曲率をＣ ２ （ｈ，θ）として表し、内面と外面の（ｈ，θ）の位置における曲率差をＣ ２−１ （ｈ，θ）＝Ｃ ２ （ｈ，θ）−Ｃ １ （ｈ，θ）として表すとき、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、以下の条件（１）、
Ｃ ２−１ （ｈ，θ＋１８０）−Ｃ ２−１ （ｈ，θ）＞０…（１）
を満たすことにより、プリズム処方を加えることにより発生する収差を補正したことを特徴とする。
【０００７】
プリズム処方を加えることにより発生する収差は非回転対称であり、これを回転対称な面により補正することは困難である。そこで、上記のように外面、内面の少なくとも一方を非回転対称な面として構成すると共に各面の曲率差が条件（１）を満たすよう適切に設定することにより、プリズム処方を加えることにより発生した収差を補正することができる。
【０００８】
より詳細には、内面を非回転対称非球面とする場合には、枠入れ基準点に立てた非回転対称非球面の法線を含む平面と非回転対称非球面との交線の曲率を、プリズム頂角側よりもプリズム基底側で大きくすることが収差を良好に補正する上では望ましい。枠入れ基準点は、眼鏡フレームへの取付時に使用者の瞳位置に一致させる位置であり、プリズム処方を含む場合には、プリズム屈折力測定基準点に一致する。他方、外面を非回転対称非球面とする場合には、上記の交線の曲率を、プリズム頂角側よりもプリズム基底側で小さくすることが望ましい。
【０００９】
さらに、内面が非回転対称非球面である場合には条件(２)、外面が非回転対称非球面である場合には条件(３)を満たすことが望ましい。
Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)＞０ …(2)
Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)＜０ …(3)
【００１０】
また、様々な球面屈折力、円柱屈折力、乱視軸方向、プリズム屈折力、プリズム基底方向の組み合わせに対応できるよう、外面を球面、内面を非球面とし、外面が予め成形された半完成の被加工レンズ(セミ品、セミフィニッシュレンズ)をストックしておき、仕様に基づいて内面を加工するのが好ましい。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、この発明にかかる非球面眼鏡レンズの実施形態を２例説明し、その後、それぞれの実施形態に基づく具体的な設計例を６例ずつ示す。第１の実施形態は、外面が回転対称面、内面が非回転対称非球面の例、第２の実施形態は、外面が非回転対称非球面、内面が回転対称面またはトーリック面の例である。
【００１２】
図１、図２は、第１の実施形態の非球面眼鏡レンズ１を示し、図１は側面断面図、図２は外面側から見た正面図である。図示した非球面眼鏡レンズ１は、外面２が球面、内面３が非回転対称な非球面である。眼鏡フレームへの取付時に使用者の眼５の瞳位置に一致する位置が枠入れ基準点４である。この枠入れ基準点４に立てた内面３の法線をｚ2軸、ｚ2軸が内面３と交差する点を含みｚ2軸に対して垂直な平面内でプリズム頂角の方向をｙ2軸、左手座標系でｙ2軸およびｚ2軸に直交する方向をｘ2軸とする。内面３は、ｘ2-ｙ2平面に対して傾きなく、外面２がｘ2-ｙ2平面に対して傾いている。第１の実施形態では、ｘ2軸が眼鏡装用時の水平方向、ｙ2軸が垂直方向に一致するものとする。したがって、非球面眼鏡レンズ１は、垂直方向であるｙ2軸方向に沿って下側に基底、上側に頂点を持つプリズムを有し、ベースダウンのプリズム屈折力を有することとなる。
【００１３】
第１の実施形態の非球面眼鏡レンズ１は、プリズム処方を加えることにより発生する収差を、内面３の非回転対称非球面により補正している。具体的には、枠入れ基準点４に立てた内面３の法線、すなわちｚ2軸を含む平面と内面３との交線７の曲率を、図中上側となるプリズム頂角側よりも図中下側となるプリズム基底側で大きくすることにより、収差を補正している。
【００１４】
ここで、図２に示すように、ｚ2軸を含みｘ2軸に対して角度θ[degree]をなす平面と内面３との交線７のｚ軸からの距離ｈ[mm]の点を極座標(ｈ，θ)とし、この点における交線７に沿う方向の内面の曲率をＣ2(ｈ，θ)として表す。角度θは、図中右側となるｘ2軸のプラス方向を０°とし、プリズム頂角側(ｙ2軸のプラス方向)に向けて、すなわち図中の反時計回りに増加するものとする。
【００１５】
実施形態の非球面眼鏡レンズ１は、上記の定義において、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲、すなわち図２で示されるハッチングの領域Ｒ内で、以下の条件(２)、
Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)＞０ …(２)
を満たしている。
【００１６】
Ｃ2(ｈ,θ)は、範囲Ｒ内の曲率、すなわちプリズム頂角側の曲率であり、Ｃ2(ｈ,θ+180)は原点を挟んで対称位置の曲率、すなわちプリズム基底側の曲率である。条件(2)は、範囲Ｒ内のある座標での曲率が、原点を挟んで点対称となる座標での曲率より小さいこと、すなわち、プリズム頂角側よりもプリズム基底側の曲率が大きいこと、を意味している。眼鏡レンズが乱視矯正用の円柱屈折力を含む場合にも、原点を挟んで点対称となる一対の座標点においては、付加される円柱屈折力は等しくなるため、条件(2)で示されるような曲率の大小関係は、円柱屈折力に影響されずに定めることができる。
【００１７】
第１の実施形態のように、内面を非回転対称非球面とする場合には、条件(2)を満たすようプリズムの頂点側と基底側との曲率を定めると、プリズム処方を付加することにより発生した収差を良好に補正することができる。
【００１８】
図３、図４は、第２の実施形態の非球面眼鏡レンズ１１を示し、図３は側面断面図、図４は外面側から見た正面図である。図示した非球面眼鏡レンズ１１は、外面１２が非回転対称な非球面、内面１３が球面である。眼鏡フレームへの取付時に使用者の眼１５の瞳位置に一致する位置が枠入れ基準点１４である。この枠入れ基準点１４に立てた外面１３の法線をｚ1軸、ｚ1軸が内面１３と交差する点を含みｚ1軸に対して垂直な平面内でプリズム頂角の方向をｙ1軸、左手座標系でｙ1軸およびｚ1軸に直交する方向をｘ1軸とする。外面１２は、ｘ1-ｙ1平面に対して傾きなく、内面１３がｘ1-ｙ1平面に対して傾いている。第２の実施形態では、ｘ1軸が眼鏡装用時の水平方向、ｙ1軸が垂直方向に一致するものとする。したがって、非球面眼鏡レンズ１１は、垂直方向であるｙ1軸方向に沿って下側に基底、上側に頂点を持つプリズムを有し、ベースダウンのプリズム屈折力を有することとなる。
【００１９】
第２の実施形態の非球面眼鏡レンズ１１は、プリズム処方を加えることにより発生する収差を、外面１２の非回転対称非球面により補正している。具体的には、枠入れ基準点１４に立てた外面１２の法線、すなわちｚ1軸を含む平面と外面１２との交線１７の曲率を、図中上側となるプリズム頂角側よりも図中下側となるプリズム基底側で小さくすることにより、収差を補正している。
【００２０】
ここで、図４に示すように、ｚ1軸を含みｘ1軸に対して角度θ[degree]をなす平面と内面１３との交線１７のｚ1軸からの距離ｈ[mm]の点を極座標(ｈ，θ)とし、この点における交線１７に沿う方向の外面の曲率をＣ1(ｈ，θ)として表す。角度θは、図中右側となるｘ1軸のプラス方向を０°とし、プリズム頂角側(ｙ1軸のプラス方向)に向けて、すなわち図中の反時計回りに増加するものとする。
【００２１】
第２の実施形態の非球面眼鏡レンズ１１は、上記の定義において、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲、すなわち図４で示されるハッチングの領域Ｒ内で、以下の条件(３)、
Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)＜０ …(３)
を満たしている。
【００２２】
Ｃ1(ｈ,θ)は、範囲Ｒ内の曲率、すなわちプリズム頂角側の曲率であり、Ｃ1(ｈ,θ+180)は原点を挟んで対称位置の曲率、すなわちプリズム基底側の曲率である。条件(３)は、範囲Ｒ内のある座標での曲率が、原点を挟んで点対称となる座標での曲率より大きいこと、すなわち、プリズム頂角側よりもプリズム基底側の曲率が小さいこと、を意味している。
【００２３】
第２の実施形態のように、外面を非回転対称非球面とする場合には、条件(３)を満たすようプリズムの頂点側と基底側との曲率を定めると、プリズム処方を付加することにより発生した収差を良好に補正することができる。
【００２４】
なお、上記の条件(2),(3)は、条件(1)のように一般化することができる。すなわち、第１，第２の実施形態の眼鏡レンズは、座標(ｈ,θ)の位置における内面と外面との曲率差をＣ2-1(ｈ,θ)＝Ｃ2(ｈ,θ)−Ｃ1(ｈ,θ)として表すとき、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、以下の条件(1)、
Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)＞０ …(1)
を満たしている。
【００２５】
Ｃ2-1(ｈ,θ)は、範囲Ｒ内の曲率差、すなわちプリズム頂角側の曲率差であり、Ｃ2-1(ｈ,θ+180)は原点を挟んで対称位置の曲率、すなわちプリズム基底側の曲率差である。条件(１)は、範囲Ｒ内のある座標での曲率差が、原点を挟んで点対称となる座標での曲率差より小さいこと、すなわち、プリズム頂角側よりもプリズム基底側の曲率差が大きいこと、を意味している。このようにプリズム頂角側と基底側との曲率差を定めることにより、プリズム処方を付加することにより発生した収差を良好に補正することができる。
【００２６】
次に、上記実施形態の非球面眼鏡レンズ１について１２の実施例を説明する。ここでは、プリズム処方を付加することにより発生した収差を補正するための非回転対称成分を内面に持たせた実施例(実施例１，３，５−９，１１)と、これを外面に持たせた実施例(実施例２，４，１０，１２)と、従来例と同様に外面を回転対称非球面、内面を球面またはトーリック面として両面を相対的に傾けることによりプリズム処方を加えた比較例とをそれぞれ比較して説明する。なお、実施例１、２，比較例１は同一仕様に対する設計例、実施例３，４と比較例２とは同一の仕様に対する設計例であり、順番に２つの実施例と１つの比較例とが同一の仕様に対する設計例である。以下の実施例および比較例において、レンズの屈折率は全て１．６７である。
【００２７】
【実施例１】
実施例１，２、比較例１の眼鏡レンズは、以下の表１の仕様に示されるように、斜位矯正用のプリズム処方を含み、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まない。表中の記号ＳＰＨは頂点球面屈折力、ＣＹＬは円柱屈折力、ＡＸは乱視軸方向、ＰＲＳはプリズム屈折力、ＢＡＳＥはプリズム基底方向を示す。プリズム屈折力の単位はΔ[Prism Diopter]である。
【００２８】
【表１】
ＳＰＨ −４．００Diopter
ＣＹＬ ０．００Diopter
ＡＸ −
ＰＲＳ ３△
ＢＡＳＥ ２７０° Base Down
【００２９】
実施例１の非球面眼鏡レンズは、上記の表１の仕様を満たすレンズであり、外面は図５(A)に示すように１．３５Diopterの均一な曲率を有する球面、内面は図５(B)に示すように枠入れ基準点４において７．３５〜７．３６Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面である。図５の表は、枠入れ基準点からの距離ｈ[mm]、交線７のｘ軸に対する角度θ[degree]で示される極座標(ｈ，θ)における交線方向の外面および内面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、C2(h, θ)の分布を表している。実施例１のレンズの中心厚は１．１mmである。
【００３０】
図６は、距離ｈを固定し、ｘ1軸、ｘ2軸からの角度θの変化に対して前記の条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値がどのように変化するかを、ｈ=10,15,20,25mmのそれぞれについて示したグラフである。プリズム処方による収差を補正するため、条件(1)の左辺の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど変化の幅が大きくなっている。３０≦θ≦１５０の範囲ではグラフの値が表示されたいずれの距離ｈについても正の値をとることは図６から明らかである。すなわち、実施例１の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【００３１】
図７(Ａ)、(Ｂ)は、角度θを固定し、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対して外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)がどのように変化するかを、θ=0°,45°,90°,135°,180°, 225°, 270°,315°についてそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、距離ｈによる曲率の変化はなく、直線で表され、かつ、角度θによる曲率の変化もないため、全ての直線が重なって表されている。内面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=90°の曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=270°の曲線が配列している。
【００３２】
また、図８(Ａ)、(Ｂ)は、距離ｈを固定し、ｘ1軸、ｘ2軸からの角度θの変化に対して外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)がどのように変化するかを、ｈ=10,15,20,25mmについてそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、角度θによる曲率の変化はなく、かつ、距離ｈによる変化もないため、重複した直線で表される。内面は、非回転対称非球面であり、ベースダウンのプリズム処方による収差を補正するため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)はいずれの距離ｈにおいてもθ=90°で最小、θ=270°で最大となっている。また、距離ｈが大きいほど曲率Ｃ2(ｈ，θ)は小さくなっている。
【００３３】
さらに、図９(Ａ)、(Ｂ)は、距離ｈを固定し、ｘ1軸、ｘ2軸からの角度θの変化に対して条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値がどのように変化するかを、ｈ=10,15,20,25mmについてそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。内面については、条件(２)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。例えば、ｈ=10の曲線上のθ=90°の点は、Ｃ2(10,270)−Ｃ2(10,90)の値を示している。図５(Ｂ)からＣ2(10,270)=7.02、Ｃ(10,90)=6.61がわかるので、ｈ=10の曲線上のθ=90°での値は0.41となる。ｈ=10,15,20,25mmのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)が正の値をとることは図９(Ｂ)から明らかである。すなわち、実施例１の非球面眼鏡レンズは、条件(２)を満足する。
【００３４】
図１０(Ａ)，(Ｂ)は、実施例１の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。グラフ中、平面座標はそれぞれ垂直方向、水平方向の視線を振る角度[degree]、垂直座標は各収差の発生量[Deopter]を示している。
【００３５】
【実施例２】
実施例２の眼鏡レンズは、実施例１と同様に表１の仕様を満たすレンズであり、外面は図１１(A)に示すように枠入れ基準点において２．４４〜２．４５Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面、内面は図１１(B)に示すように８．４６Diopterの均一な曲率を有する球面である。実施例２のレンズの中心厚は１．１mmである。
【００３６】
図１２は、実施例２のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど変化の幅が大きくなっている。３０≦θ≦１５０の範囲ではグラフの値が表示されたいずれの距離ｈについても正の値をとることは図１２から明らかである。すなわち、実施例２の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【００３７】
図１３(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ1(ｈ，θ)が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=270°の曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=90°の曲線が配列している。内面は球面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)は変化せず、全ての直線が重なって表されている。
【００３８】
また、図１４(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、非回転対称非球面であり、ベースダウンのプリズム処方による収差を補正するため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)はいずれの距離ｈにおいてもθ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど曲率Ｃ1(ｈ，θ)は大きくなっている。内面は球面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)は変化せず、重複した直線で表される。
【００３９】
さらに、図１５(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面については、条件(３)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。ｈ=10,15,20,25mmのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が負の値をとることは図１５(Ａ)から明らかである。すなわち、実施例２の非球面眼鏡レンズは、条件(３)を満足する。内面は球面であるため、条件(２)の左辺の値は変化しない。
図１６(Ａ)，(Ｂ)は、実施例２の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【００４０】
【比較例１】
比較例１の眼鏡レンズは、実施例１、２と同様に表１の仕様を満たすレンズであり、外面は図１７(A)に示すように枠入れ基準点において２．４４Diopterの曲率を有する回転対称非球面、内面は図１７(B)に示すように８．４６Diopterの均一な曲率を有する球面である。比較例１のレンズの中心厚は１．１mmである。
【００４１】
図１８は、比較例１のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。外面、内面共に回転対称面であるため、条件(1)の左辺の値は変化しない。すなわち、比較例１の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足しない。
【００４２】
図１９(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。内面は球面であるため、全ての直線が重なって表されている。
【００４３】
また、図２０(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示すグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。内面は球面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)は一定であり、重複した直線で表される。
【００４４】
さらに、図２１(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。また、内面は球面であるため、条件(２)の左辺の値も変化しない。すなわち、比較例１の眼鏡レンズは、条件(２)、(３)を満足しない。
【００４５】
図２２(Ａ)，(Ｂ)は、比較例１の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。同一の仕様を持つ実施例１，２の収差図(図１０，図１６)と比較すると、両収差図共に比較例１では等高線の数が多く、実施例１、２より性能が劣ることが理解できる。すなわち、実施例１，２のように内面または外面を非回転対称非球面としてプリズムの方向に応じて曲率差をつけることにより、比較例１のように単にプリズムを付加するために両面を相対的に傾けただけのレンズと比較して収差を良好に補正することができる。
【００４６】
【実施例３】
実施例３，４、比較例２の非球面眼鏡レンズは、以下の表２に示されるように、斜位矯正用のプリズム処方と乱視矯正用の円柱屈折力処方とを含むレンズである。
【００４７】
【表２】
ＳＰＨ −４．００Diopter
ＣＹＬ −４．００Diopter
ＡＸ ０°
ＰＲＳ ３△
ＢＡＳＥ ２７０° Base Down
【００４８】
実施例３の非球面眼鏡レンズは、上記の表２の仕様を満たすレンズであり、外面は図２３(A)に示すように１．３５Diopterの均一な曲率を有する球面、内面は図２３(B)に示すように枠入れ基準点において７．３６〜１３．３６Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面である。実施例３のレンズの中心厚は１．１mmである。内面の非回転対称非球面は、プリズム処方による収差を補正するための非回転対称成分と、円柱屈折力処方のための非回転対称成分とを含んでおり、そのため外面には非回転対称成分を持たせずに球面とすることができる。
【００４９】
図２４は、実施例３のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど変化の幅が大きくなっている。３０≦θ≦１５０の範囲ではグラフの値がいずれの距離ｈについても正の値をとることは図１２から明らかである。すなわち、実施例３の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【００５０】
図２５(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は変化せず、全ての直線が重なって表されている。内面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ2(ｈ，θ)が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=90°の曲線、θ=270°の曲線、が配列している。
【００５１】
また、図２６(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は変化せず、重複した直線で表される。内面は、全体的には円柱屈折力の影響で0°,180°方向の曲率が小さく、90°,270°方向の曲率が大きいが、プリズム処方による収差を補正するために、プリズム頂角側となる90°側の曲率よりも、プリズム基底側となる270°側の曲率の方が大きく設定されている。
【００５２】
さらに、図２７(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。内面については、条件(２)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。ｈ=10,15,20,25mmのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が正の値をとることは図２７(Ｂ)から明らかである。すなわち、実施例３の非球面眼鏡レンズは、条件(２)を満足する。
図２８(Ａ)，(Ｂ)は、実施例３の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【００５３】
【実施例４】
実施例４の眼鏡レンズは、実施例３と同様に表２の仕様を満たすレンズであり、外面は図２９(A)に示すように枠入れ基準点１４において２．４４〜２．４６Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面、内面は図２９(B)に示すように８．４６〜１４．４７Diopterの曲率分布を有するトーリックである。実施例４のレンズの中心厚は１．１mmである。外面の非回転対称非球面は、プリズム処方による収差を補正するための非回転対称成分を含み、内面のトーリック面が円柱屈折力処方のための非回転対称成分を含んでいる。
【００５４】
図３０は、実施例４のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど変化の幅が大きくなっている。３０≦θ≦１５０の範囲ではグラフの値がいずれの距離ｈについても正の値をとることは図３０から明らかである。すなわち、実施例４の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【００５５】
図３１(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点１４からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ1(ｈ，θ)が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。１０≦ｈ≦２０の範囲では、曲率が小さい側(左側)から順に、θ=270°の曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=90°の曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線が配列している。内面は円柱屈折力を得るためのトーリック面であり、距離ｈによっては曲率は変化しないが、角度θに応じて曲率が異なる。図中では、曲率が小さい側から順に、θ=0°とθ=180°とが重なった直線、θ=45°、θ=135°、θ=225°、θ=315°が重なった直線、θ=90°とθ=270°とが重なった直線が配列している。
【００５６】
また、図３２(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、非回転対称非球面であり、ベースダウンのプリズム処方による収差を補正するため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)はいずれの距離ｈにおいてもθ=90°側で大きく、θ=270°側で小さくなっている。内面はトーリック面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)はθ=90°、θ=270°で最大、θ=0°、θ=180°で最小となる。
【００５７】
さらに、図３３(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面については、条件(３)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。ｈ=10,15,20,25mmのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が負の値をとることは図３３(Ａ)から明らかである。すなわち、実施例４の非球面眼鏡レンズは、条件(３)を満足する。内面はトーリック面であるため、条件(２)の左辺の値は変化しない。
図３４(Ａ)，(Ｂ)は、実施例４の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【００５８】
【比較例２】
比較例２の眼鏡レンズは、実施例３、４と同様に表２の仕様を満たすレンズであり、外面は図３５(A)に示すように枠入れ基準点において２．４４Diopterの曲率を有する回転対称非球面、内面は図３５(B)に示すように８．４６〜１４．４７Diopterの曲率分布を有するトーリック面である。比較例２のレンズの中心厚は１．１mmである。
【００５９】
図３６は、比較例２のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。外面は回転対称面、内面も枠入れ基準点に対して対称であるため、条件(1)の左辺の値は変化しない。すなわち、比較例２の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足しない。
【００６０】
図３７(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。内面は円柱屈折力を得るためのトーリック面であり、距離ｈによっては曲率は変化しないが、角度θに応じて曲率が異なる。図中では、曲率が小さい側から順に、θ=0°とθ=180°とが重なった直線、θ=45°、θ=135°、θ=225°、θ=315°が重なった直線、θ=90°とθ=270°とが重なった直線が配列している。
【００６１】
また、図３８(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示すグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。内面はトーリック面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)はθ=90°、θ=270°で最大、θ=0°、θ=180°で最小となる。
【００６２】
さらに、図３９(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。また、内面はトーリック面であるため、条件(２)の左辺の値も変化しない。すなわち、比較例２の眼鏡レンズは、条件(２)、(３)を満足しない。
【００６３】
図４０(Ａ)，(Ｂ)は、比較例２の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。同一の仕様を持つ実施例３，４の収差図(図２８，図３４)と比較すると、両収差図共に比較例２では等高線の数が多く、実施例３、実施例４より性能が劣ることが理解できる。
【００６４】
【実施例５】
実施例５，６、比較例３の眼鏡レンズは、以下の表３の仕様に示されるように、斜位矯正用のプリズム処方を含み、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まない。
【００６５】
【表３】
ＳＰＨ −８．００Diopter
ＣＹＬ ０．００Diopter
ＡＸ −
ＰＲＳ ３△
ＢＡＳＥ ２７０° Base Down
【００６６】
実施例５の非球面眼鏡レンズは、上記の表３の仕様を満たすレンズであり、外面は図４１(A)に示すように０．６８Diopterの均一な曲率を有する球面、内面は図４１(B)に示すように枠入れ基準点において１２．６９〜１２．７１Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面である。実施例５のレンズの中心厚は１．１mmである。
【００６７】
図４２は、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示したグラフである。プリズム処方による収差を補正するため、条件(1)の左辺の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど変化の幅が大きくなっている。３０≦θ≦１５０の範囲ではグラフの値がいずれの距離ｈについても正の値をとることは図４２から明らかである。すなわち、実施例５の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【００６８】
図４３(Ａ)、(Ｂ)は、距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化を示したグラフである。外面は球面であるため、距離ｈによる曲率の変化はなく、直線で表され、かつ、角度θによる曲率の変化もないため、全ての直線が重なって表されている。内面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=90°の曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=270°の曲線が配列している。
【００６９】
また、図４４(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化を示したグラフである。外面は球面であるため、角度θによる曲率の変化はなく、かつ、距離ｈによる変化もないため、重複した直線で表される。内面は、非回転対称非球面であり、ベースダウンのプリズム処方による収差を補正するため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)はいずれの距離ｈにおいてもθ=90°で最小、θ=270°で最大となっている。また、距離ｈが大きいほど曲率Ｃ2(ｈ，θ)は小さくなっている。
【００７０】
さらに、図４５(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化を示したグラフである。外面は球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。内面については、条件(２)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。ｈ=10,15,20,25mmのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)が正の値をとることは図４５(Ｂ)から明らかである。すなわち、実施例５の非球面眼鏡レンズは、条件(２)を満足する。
図４６(Ａ)，(Ｂ)は、実施例５の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【００７１】
【実施例６】
実施例６の眼鏡レンズは、実施例５と同様に表３の仕様を満たすレンズであり、外面は図４７(A)に示すように枠入れ基準点において１．７３Diopterの曲率を有する回転対称非球面、内面は図４７(B)に示すように枠入れ基準点において１３．７４〜１３．７６Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面である。実施例６のレンズの中心厚は１．１mmである。
【００７２】
図４８は、実施例６のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、距離ｈ=10,15,20mmについては、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、３０≦θ≦１５０、１０≦ｈ≦２０の範囲ではグラフの値が正の値をとることは図４８から明らかである。すなわち、実施例６の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【００７３】
図４９(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点１４からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ1(ｈ，θ)は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。内面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ2(ｈ，θ)が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=90°の曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=270°の曲線が配列している。
【００７４】
また、図５０(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。内面は、非回転対称非球面であり、ベースダウンのプリズム処方による収差を補正するため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)は距離ｈ=10,15,20mmにおいてはθ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど曲率Ｃ2(ｈ，θ)は小さくなっている。
【００７５】
さらに、図５１(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。内面については、条件(２)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。３０≦θ≦１５０、１０≦ｈ≦２０の範囲ではＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が正の値をとることは図５１(Ｂ)から明らかである。すなわち、実施例６の非球面眼鏡レンズは、条件(２)を満足する。
図５２(Ａ)，(Ｂ)は、実施例６の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【００７６】
【比較例３】
比較例３の眼鏡レンズは、実施例５，６と同様に表３の仕様を満たすレンズであり、外面は図５３(A)に示すように枠入れ基準点において１．７３Diopterの曲率を有する回転対称非球面、内面は図５３(B)に示すように１３．７６Diopterの均一な曲率を有する球面である。比較例３のレンズの中心厚は１．１mmである。
【００７７】
図５４は、比較例３のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。外面、内面共に回転対称面であるため、条件(1)の左辺の値は変化しない。すなわち、比較例３の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足しない。
【００７８】
図５５(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。内面は球面であるため、全ての直線が重なって表されている。
【００７９】
また、図５６(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示すグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。内面は球面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)は一定であり、重複した直線で表される。
【００８０】
さらに、図５７(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。また、内面は球面であるため、条件(２)の左辺の値も変化しない。すなわち、比較例３の眼鏡レンズは、条件(２)、(３)を満足しない。
【００８１】
図５８(Ａ)，(Ｂ)は、比較例３の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。同一の仕様を持つ実施例５，６の収差図(図４６，図５２)と比較すると、両収差図共に比較例３では等高線の数が多く、実施例５，６より性能が劣ることが理解できる。
【００８２】
【実施例７】
実施例７，８、比較例４の非球面眼鏡レンズは、以下の表４に示されるように、斜位矯正用のプリズム処方と乱視矯正用の円柱屈折力処方とを含むレンズである。
【００８３】
【表４】
ＳＰＨ −８．００Diopter
ＣＹＬ −４．００Diopter
ＡＸ ９０°
ＰＲＳ ３△
ＢＡＳＥ ２７０° Base Down
【００８４】
実施例７の非球面眼鏡レンズは、上記の表４の仕様を満たすレンズであり、外面は図５９(A)に示すように０．６８Diopterの均一な曲率を有する球面、内面は図５９(B)に示すように枠入れ基準点において１２．６９〜１８．７２Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面である。実施例７のレンズの中心厚は１．１mmである。内面の非回転対称非球面は、プリズム処方による収差を補正するための非回転対称成分と、円柱屈折力処方のための非回転対称成分とを含んでおり、そのため外面には非回転対称成分を持たせずに球面とすることができる。
【００８５】
図６０は、実施例７のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、ｈ=10,15,20mmについては、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど変化の幅が大きくなっている。３０≦θ≦１５０の範囲ではグラフの値がいずれの距離ｈについても正の値をとることは図６０から明らかである。すなわち、実施例７の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【００８６】
図６１(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は変化せず、全ての直線が重なって表されている。内面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ2(ｈ，θ)が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=90°の曲線、θ=270°の曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線が配列している。
【００８７】
また、図６２(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は変化せず、重複した直線で表される。内面は、全体的には円柱屈折力の影響で0°,180°方向の曲率が大きく、90°,270°方向の曲率が小さいが、プリズム処方による収差を補正するために、プリズム頂角側となる90°側の曲率よりも、プリズム基底側となる270°側の曲率の方が大きく設定されている。
【００８８】
さらに、図６３(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。内面については、条件(２)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。ｈ=10,15,20,25mmのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が正の値をとることは図６３(Ｂ)から明らかである。すなわち、実施例７の非球面眼鏡レンズは、条件(２)を満足する。
図６４(Ａ)，(Ｂ)は、実施例７の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【００８９】
【実施例８】
実施例８の眼鏡レンズは、実施例７と同様に表４の仕様を満たすレンズであり、外面は図６５(A)に示すように枠入れ基準点において１．０１Diopterの曲率分布を有する回転対称非球面、内面は図６５(B)に示すように１３．０２〜１９．０５Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面である。実施例８のレンズの中心厚は１．１０mmである。内面の非回転対称非球面は、プリズム処方による収差を補正するための非回転対称成分と、円柱屈折力処方のための非回転対称成分とを含んでいる。
【００９０】
図６６は、実施例８のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、ｈ=10,15,20mmについては、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。３０≦θ≦１５０、１０≦ｈ≦２０の範囲ではグラフの値が正の値をとることは図６６から明らかである。すなわち、実施例８の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【００９１】
図６７(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。内面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ2(ｈ，θ)が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=90°の曲線、θ=270°の曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線が配列している。
【００９２】
また、図６８(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。内面は、全体的には円柱屈折力の影響で0°,180°方向の曲率が大きく、90°,270°方向の曲率が小さいが、ｈ=10,15,20mmでは、プリズム処方による収差を補正するために、プリズム頂角側となる90°側の曲率よりも、プリズム基底側となる270°側の曲率の方が大きく設定されている。
【００９３】
さらに、図６９(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。内面については、条件(２)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。３０≦θ≦１５０、１０≦ｈ≦２０の範囲ではＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が正の値をとることは図６９(Ｂ)から明らかである。すなわち、実施例８の非球面眼鏡レンズは、条件(２)を満足する。
図７０(Ａ)，(Ｂ)は、実施例８の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【００９４】
【比較例４】
比較例４の眼鏡レンズは、実施例７，８と同様に表４の仕様を満たすレンズであり、外面は図７１(A)に示すように枠入れ基準点において１．０１Diopterの曲率を有する回転対称非球面、内面は図７１(B)に示すように１３．０４〜１９．０５Diopterの曲率分布を有するトーリック面である。比較例４のレンズの中心厚は１．１mmである。
【００９５】
図７２は、比較例４のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。外面は回転対称面、内面も枠入れ基準点に対して対称であるため、条件(1)の左辺の値は変化しない。すなわち、比較例４の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足しない。
【００９６】
図７３(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。内面は円柱屈折力を得るためのトーリック面であり、距離ｈによっては曲率は変化しないが、角度θに応じて曲率が異なる。図中では、曲率が小さい側から順に、θ=90°とθ=270°とが重なった直線、θ=45°、θ=135°、θ=225°、θ=315°が重なった直線、θ=0°とθ=180°とが重なった直線が配列している。
【００９７】
また、図７４(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示すグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。内面はトーリック面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)はθ=90°、θ=270°で最小、θ=0°、θ=180°で最大となる。
【００９８】
さらに、図７５(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。また、内面はトーリック面であるため、条件(２)の左辺の値も変化しない。すなわち、比較例４の眼鏡レンズは、条件(２)、(３)を満足しない。
【００９９】
図７６(Ａ)，(Ｂ)は、比較例４の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。同一の仕様を持つ実施例７，８の収差図(図６４，図７０)と比較すると、両収差図共に比較例４では等高線の数が多く、実施例７、８より性能が劣ることが理解できる。
【０１００】
【実施例９】
実施例９，１０、比較例５の眼鏡レンズは、以下の表５の仕様に示されるように、斜位矯正用のプリズム処方を含み、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まない。
【０１０１】
【表５】
ＳＰＨ ４．００Diopter
ＣＹＬ ０．００Diopter
ＡＸ −
ＰＲＳ ３△
ＢＡＳＥ ２７０° Base Down
【０１０２】
実施例９の非球面眼鏡レンズは、上記の表５の仕様を満たすレンズであり、外面は図７７(A)に示すように６．９６Diopterの均一な曲率を有する球面、内面は図７７(B)に示すように枠入れ基準点において１．０５〜１．０６Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面である。実施例５のレンズの中心厚は５．２９mmである。
【０１０３】
図７８は、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示したグラフである。プリズム処方による収差を補正するため、条件(1)の左辺の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど変化の幅が大きくなっている。３０≦θ≦１５０の範囲ではグラフの値がいずれの距離ｈについても正の値をとることは図７８から明らかである。すなわち、実施例９の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【０１０４】
図７９(Ａ)、(Ｂ)は、距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化を示したグラフである。外面は球面であるため、距離ｈによる曲率の変化はなく、直線で表され、かつ、角度θによる曲率の変化もないため、全ての直線が重なって表されている。内面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=90°の曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=270°の曲線が配列している。
【０１０５】
また、図８０(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化を示したグラフである。外面は球面であるため、角度θによる曲率の変化はなく、かつ、距離ｈによる変化もないため、重複した直線で表される。内面は、非回転対称非球面であり、ベースダウンのプリズム処方による収差を補正するため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)はいずれの距離ｈにおいてもθ=90°で最小、θ=270°で最大となっている。また、距離ｈが大きいほど曲率Ｃ2(ｈ，θ)も大きくなっている。
【０１０６】
さらに、図８１(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化を示したグラフである。外面は球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。内面については、条件(２)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。いずれの距離ｈにおいても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)が正の値をとることは図８１(Ｂ)から明らかである。すなわち、実施例９の非球面眼鏡レンズは、条件(２)を満足する。
図８２(Ａ)，(Ｂ)は、実施例９の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【０１０７】
【実施例１０】
実施例１０の眼鏡レンズは、実施例９と同様に表５の仕様を満たすレンズであり、外面は図８３(A)に示すように枠入れ基準点において７．１６Diopterの曲率を有する非回転対称非球面、内面は図８３(B)に示すように枠入れ基準点において１．２６Diopterの曲率を有する非回転対称非球面である。実施例１０のレンズの中心厚は５．３０mmである。
【０１０８】
図８４は、実施例１０のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、距離ｈ=10,15,20,25mmについては、θ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。また、３０≦θ≦１５０、１０≦ｈ≦２５の範囲ではグラフの値が正の値をとることは図８４から明らかである。すなわち、実施例１０の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【０１０９】
図８５(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点１４からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ1(ｈ，θ)が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=270°の曲線、θ=225°とθ=315°とが重なった曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=45°とθ=135°とが重なった曲線、θ=90°の曲線が配列している。内面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ2(ｈ，θ)は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。
【０１１０】
また、図８６(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、非回転対称非球面であり、ベースダウンのプリズム処方による収差を補正するため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)は距離ｈ=15,20,25mmにおいてはθ=90°で最大、θ=270°で最小となっている。内面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。
【０１１１】
さらに、図８７(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は非回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。３０≦θ≦１５０、１０≦ｈ≦２０の範囲ではＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が負の値をとることは図８７(Ａ)から明らかである。すなわち、実施例１０の非球面眼鏡レンズは、条件(３)を満足する。内面については、条件(２)の左辺の値は変化しない。
図８８(Ａ)，(Ｂ)は、実施例１０の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【０１１２】
【比較例５】
比較例５の眼鏡レンズは、実施例９，１０と同様に表５の仕様を満たすレンズであり、外面は図８９(A)に示すように枠入れ基準点において７．１７Diopterの曲率を有する回転対称非球面、内面は図８９(B)に示すように１．２６Diopterの均一な曲率を有する球面である。比較例５のレンズの中心厚は５．２９mmである。
【０１１３】
図９０は、比較例５のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。外面、内面共に回転対称面であるため、条件(1)の左辺の値は変化しない。すなわち、比較例５の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足しない。
【０１１４】
図９１(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。内面は球面であるため、全ての直線が重なって表されている。
【０１１５】
また、図９２(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示すグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。内面は球面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)は一定であり、重複した直線で表される。
【０１１６】
さらに、図９３(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。また、内面は球面であるため、条件(２)の左辺の値も変化しない。すなわち、比較例５の眼鏡レンズは、条件(２)、(３)を満足しない。
【０１１７】
図９４(Ａ)，(Ｂ)は、比較例５の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。同一の仕様を持つ実施例９，１０の収差図(図８２，図８８)と比較すると、両収差図共に比較例５では等高線の数が多く、実施例９，１０より性能が劣ることが理解できる。
【０１１８】
【実施例１１】
実施例１１，１２、比較例６の非球面眼鏡レンズは、以下の表６に示されるように、斜位矯正用のプリズム処方と乱視矯正用の円柱屈折力処方とを含むレンズである。
【０１１９】
【表６】
ＳＰＨ ４．００Diopter
ＣＹＬ −４．００Diopter
ＡＸ ４５°
ＰＲＳ ３△
ＢＡＳＥ ２７０° Base Down
【０１２０】
実施例１１の非球面眼鏡レンズは、上記の表６の仕様を満たすレンズであり、外面は図９５(A)に示すように６．９６Diopterの均一な曲率を有する球面、内面は図９５(B)に示すように枠入れ基準点において１．０６〜７．０７Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面である。実施例７のレンズの中心厚は５．２９mmである。内面の非回転対称非球面は、プリズム処方による収差を補正するための非回転対称成分と、円柱屈折力処方のための非回転対称成分とを含んでおり、そのため外面には非回転対称成分を持たせずに球面とすることができる。
【０１２１】
図９６は、実施例１１のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、距離ｈ=10,15,20,25mmについて、θ=110°で最大、θ=290°で最小となっている。また、距離ｈが大きいほど変化の幅が大きくなっている。３０≦θ≦１５０の範囲ではグラフの値がいずれの距離ｈについても正の値をとることは図９６から明らかである。すなわち、実施例１１の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【０１２２】
図９７(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は変化せず、全ての直線が重なって表されている。内面は、非回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率Ｃ2(ｈ，θ)が変化し、かつ、角度θによっても曲率が変化する。曲率が小さい側(左側)から順に、θ=45°の曲線、θ=225°の曲線、θ=90°の曲線、θ=0°の曲線、θ=270°の曲線、θ=135°の曲線、θ=315°の曲線が配列している。
【０１２３】
また、図９８(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は変化せず、重複した直線で表される。内面は、全体的には円柱屈折力の影響で135°,315°方向の曲率が大きく、45°,225°方向の曲率が小さいが、プリズム処方による収差を補正するために、プリズム頂角側となる90°側の曲率よりも、プリズム基底側となる270°側の曲率の方が大きく設定されている。
【０１２４】
さらに、図９９(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。内面については、条件(２)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。ｈ=10,15,20,25mmのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が正の値をとることは図９９(Ｂ)から明らかである。すなわち、実施例１１の非球面眼鏡レンズは、条件(２)を満足する。図１００(Ａ)，(Ｂ)は、実施例１１の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【０１２５】
【実施例１２】
実施例１２の眼鏡レンズは、実施例１１と同様に表６の仕様を満たすレンズであり、外面は図１０１(A)に示すように枠入れ基準点において７．１６〜４．２３Diopterの曲率分布を有する非回転対称非球面、内面は図１０１(B)に示すように枠入れ基準点において１．２６〜４．２７Diopterの曲率分布を有する非トーリック面である。実施例１２のレンズの中心厚は５．３０mmである。外面の非回転対称非球面は、プリズム処方による収差を補正するための非回転対称成分を有し、内面の非トーリック面が円柱屈折力処方のための非回転対称成分を含んでいる。
【０１２６】
図１０２は、実施例１２のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。条件(1)の左辺の値は、表示される全ての距離ｈにおいて、θ=105°で最大、θ=285°で最小となっている。３０≦θ≦１５０の範囲では表示された全ての距離ｈに対してグラフの値が正の値をとることは図１０２から明らかである。すなわち、実施例１２の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足する。
【０１２７】
図１０３(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面、内面共に非回転対称であるため、距離ｈ、角度θに応じて曲率が変化する。外面については、１０≦ｈ≦２０の範囲内で、曲率が小さい側(左側)から順に、θ=315°の曲線、θ=135°の曲線、θ=270°の曲線、θ=0°とθ=180°とが重なった曲線、θ=90°の曲線、θ=225°の曲線、θ=45°の曲線が配列している。内面については、曲率が小さい側(左側)から順に、θ=45°とθ=225°とが重なった曲線、θ=0°、θ=90°、θ=180°、θ=270°が重なった曲線、θ=135°とθ=315°とが重なった曲線が配列している。
【０１２８】
また、図１０４(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、プリズム処方による収差を補正するために、プリズム頂角側となる90°側の曲率よりも、プリズム基底側となる270°側の曲率の方が小さく設定されている。内面は、円柱屈折力を得るため、135°,315°方向の曲率が大きく、45°,225°方向の曲率が小さく設定されている。
【０１２９】
さらに、図１０５(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は非回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は角度、距離に応じて変化する。３０≦θ≦１５０の範囲では表示された全て距離ｈに対してＣ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)が負の値をとることは図１０５(Ａ)から明らかである。すなわち、実施例１２の非球面眼鏡レンズは、条件(３)を満足する。内面は非トーリック面であるため、曲率の変化は枠入れ基準点に関して対称であり、条件(２)の左辺の値は変化しない。
図１０６(Ａ)，(Ｂ)は、実施例１２の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。
【０１３０】
【比較例６】
比較例６の眼鏡レンズは、実施例１１，１２と同様に表６の仕様を満たすレンズであり、外面は図１０７(A)に示すように枠入れ基準点において７．１７Diopterの曲率を有する回転対称非球面、内面は図１０７(B)に示すように１．２６〜７．２７Diopterの曲率分布を有するトーリック面である。比較例６のレンズの中心厚は５．２９mmである。
【０１３１】
図１０８は、比較例６のレンズについて、角度θの変化に対する条件(1)の左辺Ｃ2-1(ｈ,θ+180)−Ｃ2-1(ｈ,θ)の値の変化を示すグラフである。外面は回転対称面、内面も枠入れ基準点に対して対称であるため、条件(1)の左辺の値は変化しない。すなわち、比較例６の非球面眼鏡レンズは、条件(1)を満足しない。
【０１３２】
図１０９(Ａ)、(Ｂ)は、枠入れ基準点からの距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、距離ｈに応じて曲率は変化するが、角度θによっては曲率は変化せず、全ての曲線が重なって表示されている。内面は円柱屈折力を得るためのトーリック面であり、距離ｈによっては曲率は変化しないが、角度θに応じて曲率が異なる。図中では、曲率が小さい側から順に、θ=45°とθ=225°とが重なった直線、θ=0°、θ=90°、θ=180°、θ=270°が重なった直線、θ=135°とθ=315°とが重なった直線が配列している。
【０１３３】
また、図１１０(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ1(ｈ，θ)、および内面の曲率Ｃ2(ｈ，θ)の変化をそれぞれ示すグラフである。外面は、回転対称非球面であるため、曲率Ｃ1(ｈ，θ)は距離ｈに応じて異なる値となるが、角度θによる変化はないため、直線で表される。内面はトーリック面であるため、曲率Ｃ2(ｈ，θ)はθ=135°、θ=315°で最大、θ=45°、θ=225°で最小となる。
【０１３４】
さらに、図１１１(Ａ)、(Ｂ)は、角度θの変化に対する条件(３)の左辺Ｃ1(ｈ,θ+180)−Ｃ1(ｈ,θ)の値、および条件(２)の左辺Ｃ2(ｈ,θ+180)−Ｃ2(ｈ,θ)の値の変化をそれぞれ示したグラフである。外面は回転対称非球面であるため、条件(３)の左辺の値は変化しない。また、内面はトーリック面であるため、条件(２)の左辺の値も変化しない。すなわち、比較例６の眼鏡レンズは、条件(２)、(３)を満足しない。
【０１３５】
図１１２(Ａ)，(Ｂ)は、比較例６の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、(Ａ)が平均屈折力誤差、(Ｂ)が非点収差を示す。同一の仕様を持つ実施例１１，１２の収差図(図１００，図１０６)と比較すると、両収差図共に比較例６では等高線の数が多く、実施例１１、１２より性能が劣ることが理解できる。
【０１３６】
【発明の効果】
以上説明してきたように、この発明によれば、眼鏡レンズが斜位矯正用のプリズム処方を含む場合にも、外面、内面のいずれか一方を非回転対称な非球面とすることにより、プリズム処方を加えたことによる収差を補正することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 第１の実施形態の非球面眼鏡レンズの側面断面図である。
【図２】 第１の実施形態の非球面眼鏡レンズの外面から見た正面図である。
【図３】 第２の実施形態の非球面眼鏡レンズの側面断面図である。
【図４】 第２の実施形態の非球面眼鏡レンズの外面から見た正面図である。
【図５】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図６】 実施例１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図７】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図８】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図９】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１０】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図１１】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例２の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図１２】 実施例２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図１３】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例２の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１４】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１５】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１６】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例２の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図１７】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例１の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図１８】 比較例１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図１９】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例１の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図２０】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図２１】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図２２】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例１の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図２３】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例３の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図２４】 実施例３の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図２５】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例３の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図２６】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例３の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図２７】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例３の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図２８】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例３の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図２９】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例４の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図３０】 実施例４の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図３１】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例４の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図３２】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例４の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図３３】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例４の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図３４】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例４の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図３５】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例２の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図３６】 比較例２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図３７】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例２の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図３８】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図３９】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図４０】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例２の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図４１】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例５の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図４２】 実施例５の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図４３】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例５の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図４４】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例５の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図４５】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例５の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図４６】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例５の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図４７】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例６の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図４８】 実施例６の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図４９】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例６の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図５０】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例６の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図５１】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例６の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図５２】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例６の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図５３】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例３の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図５４】 比較例３の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図５５】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例３の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図５６】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例３の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図５７】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例３の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図５８】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例３の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図５９】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例７の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図６０】 実施例７の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図６１】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例７の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図６２】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例７の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図６３】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例７の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図６４】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例７の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図６５】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例８の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図６６】 実施例８の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図６７】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例８の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図６８】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例８の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図６９】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例８の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図７０】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例８の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図７１】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例４の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図７２】 比較例４の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図７３】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例４の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図７４】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例４の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図７５】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例４の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図７６】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例４の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図７７】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例９の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図７８】 実施例９の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図７９】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例９の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図８０】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例９の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図８１】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例９の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図８２】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例９の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図８３】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１０の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図８４】 実施例１０の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図８５】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１０の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図８６】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１０の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図８７】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１０の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図８８】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１０の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図８９】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例５の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図９０】 比較例５の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図９１】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例５の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図９２】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例５の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図９３】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例５の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図９４】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例５の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図９５】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１１の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図９６】 実施例１１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図９７】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１１の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図９８】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図９９】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１１の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１００】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１１の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図１０１】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１２の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図１０２】 実施例１２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図１０３】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１２の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１０４】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１０５】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１２の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１０６】 (Ａ)、(Ｂ)は実施例１２の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図１０７】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例６の非球面眼鏡レンズの外面、内面の曲率分布をそれぞれ示す表である。
【図１０８】 比較例６の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(１)の値の変化を示すグラフである。
【図１０９】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例６の非球面眼鏡レンズの枠入れ基準点からの距離の変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１１０】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例６の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する外面、内面の曲率の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１１１】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例６の非球面眼鏡レンズの角度θの変化に対する条件(３)、(２)の値の変化をそれぞれ示すグラフである。
【図１１２】 (Ａ)、(Ｂ)は比較例６の非球面眼鏡レンズの平均屈折力誤差、非点収差をそれぞれ示す三次元グラフである。
【図１１３】 従来の非球面眼鏡レンズの側面断面図である。
【図１１４】 従来の非球面眼鏡レンズの外面から見た正面図である。
【符号の説明】
１、１１ 非球面眼鏡レンズ
２、１２ 外面
３、１３ 内面
４、１４ 枠入れ基準点
Claims (4)
- 外面、内面の一対の屈折面を有し、プリズム処方がなされた単焦点の非球面眼鏡レンズにおいて、
少なくとも一方の屈折面を非回転対称非球面として構成し、
眼鏡フレームへの取付時に使用者の瞳位置に一致させる位置を枠入れ基準点とし、該枠入れ基準点に立てた外面の法線をｚ １ 軸、該ｚ １ 軸に直交する面内でプリズム頂角方向をｙ １ 軸、左手座標系でｙ １ 軸およびｚ １ 軸に直交する方向をｘ １ 軸とし、前記ｚ １ 軸を含みｘ １ 軸と角度θ［ｄｅｇｒｅｅ］をなす平面と前記外面との交線の前記ｚ １ 軸からの距離ｈ［ｍｍ］における曲率をＣ １ （ｈ，θ）として表し、前記枠入れ基準点に立てた内面の法線をｚ ２ 軸、該ｚ ２ 軸に直交する面内でプリズム頂角方向をｙ ２ 軸、左手座標系でｙ ２ 軸およびｚ ２ 軸に直交する方向をｘ ２ 軸とし、前記ｚ ２ 軸を含みｘ ２ 軸と角度θ［ｄｅｇｒｅｅ］をなす平面と前記内面との交線の前記ｚ ２ 軸からの距離ｈ［ｍｍ］における曲率をＣ ２ （ｈ，θ）として表し、前記内面と前記外面の（ｈ，θ）の位置における曲率差をＣ ２−１ （ｈ，θ）＝Ｃ ２ （ｈ，θ）−Ｃ １ （ｈ，θ）として表すとき、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、以下の条件（１）、
Ｃ ２−１ （ｈ，θ＋１８０）−Ｃ ２−１ （ｈ，θ）＞０…（１）
を満たすことにより、プリズム処方を加えることにより発生する収差を補正したことを特徴とする非球面眼鏡レンズ。 - 前記内面が非回転対称非球面であり、眼鏡フレームへの取付時に使用者の瞳位置に一致させる位置を枠入れ基準点とし、該枠入れ基準点に立てた前記非回転対称非球面の法線をｚ２軸、該ｚ２軸に直交する面内でプリズム頂角方向をｙ２軸、左手座標系でｙ２軸およびｚ２軸に直交する方向をｘ２軸とし、前記ｚ２軸を含みｘ２軸と角度θ［ｄｅｇｒｅｅ］をなす平面と前記非回転対称非球面との交線の前記ｚ２軸からの距離ｈ［ｍｍ］における曲率をＣ２（ｈ，θ）として表すとき、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、以下の条件（２）、
Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）＞０…（２）
を満たすことを特徴とする請求項１に記載の非球面眼鏡レンズ。 - 前記外面が非回転対称非球面であり、眼鏡フレームへの取付時に使用者の瞳位置に一致させる位置を枠入れ基準点とし、該枠入れ基準点に立てた前記非回転対称非球面の法線をｚ１軸、該ｚ１軸に直交する面内でプリズム頂角方向をｙ１軸、左手座標系でｙ１軸およびｚ１軸に直交する方向をｘ１軸とし、前記ｚ１軸を含みｘ１軸と角度θ［ｄｅｇｒｅｅ］をなす平面と前記非回転対称非球面との交線の前記ｚ１軸からの距離ｈ［ｍｍ］における曲率をＣ１（ｈ，θ）として表すとき、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、以下の条件（３）、
Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）＜０…（３）
を満たすことを特徴とする請求項１に記載の非球面眼鏡レンズ。 - 前記外面が球面、内面が非回転対称非球面であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の非球面眼鏡レンズ。
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