JP4758143B2 - 眼鏡レンズおよび眼鏡 - Google Patents

Description

この発明は、屈折補正用眼鏡レンズ、特にフロント反り角の大きな眼鏡フレーム用の眼鏡レンズに関する。

近年、光や風、粉塵といったものが着用者の側頭側から眼に入らないようにして眼を保護するフロントの反り角の大きな眼鏡、いわゆるラップアラウンド型眼鏡が知られている。しかし、従来存するラップアラウンド型眼鏡の殆どは、非屈折矯正用眼鏡、つまり度無し眼鏡であった。従って、近眼等の矯正が必要な者であっても視力を確保しつつラップアラウンド型眼鏡を装用したいという要望があった。

ラップアラウンド型眼鏡のようにフロントの反り角が大きいフレームに適合する眼鏡レンズとして、ベースカーブの深い（約８ｄｐｔ程度）球面レンズが知られている。

該球面レンズは、正面を見たときの視線ですら、レンズ面と斜めに交わる状態にある。そのため、該球面レンズを使用して屈折矯正を実現しようとした場合、大きな光学収差が発生してしまうことは免れ得ない。また、深いベースカーブを有する球面レンズに負のパワーを与えることは、仮にフロント反り角が無かったとしても、大きな光学収差が発生してしまう。従って、既存のラップアラウンド型眼鏡用の球面レンズを用いて屈折矯正を図ることには大きな問題があった。

そこで、屈折矯正が可能なラップアラウンド型眼鏡として、以下の特許文献１や特許文献２のような提案がなされている。

特開平５−３２３１８５号公報 特表２０００−５０６６２８号公報

特許文献１に記載の眼鏡レンズは、内面を拡張トーリック面とすることにより屈折矯正を実現している。しかし、該拡張トーリック面は、互いに直交する二つの軸（Ｘ軸、Ｙ軸）を基準として対称性を持たせている。そのため、面設計の自由度が制限されてしまい、収差補正機能といった光学性能が劣ってしまう。また、特許文献１に記載の眼鏡レンズは、心取り点における傾き角が小さくかつベースカーブも浅めの設計であるため、面の回り込みが小さくなり側頭側を覆う度合い（ラップ性能）が十分でない。なお、心取り点における傾き角とは、心取り点における外面の外向き法線と、該心取り点および眼球回旋中心点を通る所定の直線とがなす角度をいう。

また、特許文献２に記載の眼鏡レンズは、外面に設けた非球面によってオフアクシス収差の補正を図り、内面に設けたトーリック面もしくは球面のカーブを変えることによってオンアクシス収差の補正を図っている。しかし、特許文献２に記載の眼鏡レンズは、外面も内面も対称であるために、心取り点における傾き角が大きくなるにつれ大きく表れる非対称な収差を補正することは原理的に無理であり、収差のバランスを取る程度にとどまっている。

そこで本発明は上記の事情に鑑み、ラップアラウンド型眼鏡のようにフロント反り角の大きなフレームに入れた場合であっても良好な光学性能を有する眼鏡レンズを提供することを目的とする。

上記目的を達成する為に、本発明による眼鏡レンズは、外面と内面を有し、少なくとも一方の屈折面が非球面である眼鏡レンズにおいて、心取り点における前記外面の外向き法線と、前記心取り点および眼球回旋中心点を通る所定の直線とが傾いていること、前記外向き法線と前記所定の直線を含む平面による前記非球面の断面が非対称であること、及び前記非球面の非球面量は、前記外向き法線と所定の直線との傾き角、及び前記眼鏡レンズの度数及びベースカーブを考慮して決定されていること、を特徴とする。

上記のように構成することにより、側頭部を十分に覆るようなラップ性能をもち、かつ特許文献１や特許文献２に例示される従来の眼鏡レンズでは不可能であった非対称な収差を補正しフロント反り角が大きなフレームに入れた場合にも良好な光学性能を有する眼鏡レンズが提供される。

ここで、心取り点および眼球回旋中心点を通る所定の直線とは、装用者が無限遠を見たときの視線とほぼ一致する。

請求項２によれば、上記の構成は、上記所定の直線において心取り点から眼球回旋中心点に向かう方向をＺ軸、心取り点においてＺ軸に直交し、かつ互いに直交する２軸をそれぞれＸ軸、Ｙ軸、外向き法線のＸ−Ｙ平面への正射影がＸ軸の負の向きになるような左手座標系を設定することにより、具体的に定義することができる。

上記左手座標系において、Ｚ軸を含み、Ｘ軸の正の方向から反時計回りに角度θ[°]をなす平面による外面および内面の断面曲率を、θとＺ軸からの距離ｈ[mm]の関数Ｃ₁(ｈ,θ)[dpt]、Ｃ₂(ｈ,θ)[dpt]、心取り点における厚さをｔ[mm]、眼鏡レンズの媒質の屈折率をｎ、処方の球面屈折力をＳＰＨ[dpt]、処方の乱視屈折力をＣＹＬ[dpt]、Ｘ軸正の方向から反時計回りに測った乱視軸方向をＡＸ[°]、とする。これにより、請求項２に記載の眼鏡レンズに関する各値は以下の式（１）〜（５）によって求まる。すなわち、外面の断面屈折力Ｄ₁(ｈ,θ)は以下の式（１）、
Ｄ₁(ｈ,θ)＝(ｎ−1)・Ｃ₁(ｈ,θ)・・・（１）
内面の断面屈折力Ｄ₂(ｈ,θ)は以下の式（２）、
Ｄ₂(ｈ,θ)＝(1−ｎ)・Ｃ₂(ｈ,θ)・・・（２）
頂点屈折力に関する量Ｐ^~(ｈ,θ)は以下の式（３）、
Ｐ^~(ｈ,θ)＝Ｄ₁(ｈ,θ)／{1−Ｄ₁(ｈ,θ)・ｔ/1000/ｎ}＋Ｄ₂(ｈ,θ)・・・（３）
レンズ中心および近軸での処方の度数Ｐ₀(θ)は以下の式（４）、
Ｐ₀(θ)＝ＳＰＨ＋ＣＹＬ・ｓｉｎ²(θ−ＡＸ)・・・（４）
非球面量に関する量(外面の非球面量と内面の非球面量の和と略同一視できる値である。本文では便宜上、単に、非球面量と書く)ΔＰ^~(ｈ,θ)は以下の式（５）、
ΔＰ^~(ｈ,θ)＝Ｐ^~(ｈ,θ)−Ｐ₀(θ)・・・（５）
でそれぞれ表される。そして、該眼鏡レンズは、少なくとも５＜ｈ＜２０の範囲で、以下の関係式（６）、
ΔＰ^~(ｈ,0)≠ΔＰ^~(ｈ,180)・・・（６）
を略満たす。

関係式（６）を満たすということは、θが０°と１８０°のときで非球面量が異なることを意味する。つまり関係式（６）は、非球面の断面が非対称であることを数式で表したものである。

上記の眼鏡レンズは、外向き法線と所定の直線とのなす角が１０°以上に設定することができる（請求項３）。つまり、フロントの反り角が大きいフレームにも対応しうる眼鏡レンズが提供される。

請求項４以降に記載の発明は、心取り点において外向き法線と所定の直線が傾くことにより発生する非対称な収差を補正するため、各レンズの非球面量をどのように設定するとよいかについて規定している。

請求項４に記載の発明によれば、以下の関係式（７）および（８）、
Ｐ₀(0)＞0・・・（７）
ΔＰ^~(5,180)＞ΔＰ^~(5,0)・・・（８）
を共に満たすとよい。関係式（７）は、正のパワーを持つ眼鏡レンズであることを意味する。つまり、正のパワーを持つ眼鏡レンズは、Ｚ軸から５ｍｍの高さにおいて、θ＝０°での非球面量よりもθ＝１８０°での非球面量のほうが大きくなるように設定すれば非対称な収差を良好に抑えることができる。

請求項５に記載の発明によれば、以下の関係式（９）および（１０）、
Ｐ₀(0)＜0・・・（９）
ΔＰ^~(5,180)＜ΔＰ^~(5,0)・・・（１０）
を共に満たすとよい。関係式（９）は、負のパワーを持つ眼鏡レンズであることを意味する。つまり、負のパワーを持つ眼鏡レンズは、Ｚ軸から５ｍｍの高さにおいて、θ＝１８０°での非球面量よりもθ＝０°での非球面量のほうが大きくなるように設定すれば非対称な収差を良好に抑えることができる。

また、正のパワーを持つ眼鏡レンズの場合、以下の関係式（１１）、（１２）を共に満たすように設計することが好ましい（請求項６）。負のパワーを持つ眼鏡レンズの場合、以下の関係式（１２）、（１３）を共に満たすように設計することが好ましい（請求項７）。これにより、レンズ中心や近軸での非点収差の発生を抑えて光学性能を向上させることができる。
ΔＰ^~(0,0)＜0・・・（１１）
ΔＰ^~(0,90)≒0・・・（１２）
ΔＰ^~(0,0)＞0・・・（１３）

また、軸外で発生する収差を抑えて光学性能を向上させるためには、以下のように構成するとよい。

請求項８に記載の発明によれば、以下の関係式（１４）、（１５）、
Ｐ₀(θ)＞0・・・（１４）
Ｄ₁(0,θ)＜Ａ_p・Ｐ₀(θ)＋Ｂ_p・・・（１５）
但し、Ａ_p＝1.02ｎ−0.51
Ｂ_p＝13.24ｎ−14.79
を共に満たす眼鏡レンズは、-90≦θ≦90の範囲で以下の関係式（１６）、
ΔＰ^~(5,θ)＞ΔＰ^~(10,θ)＞ΔＰ^~(15,θ)・・・（１６）
も満たすように構成するとよい。上記の各係数Ａ_m、Ｂ_m、Ａ_p、Ｂ_pは、屈折率が１．５、１．６、１．７、１．８である４種類の球面レンズを想定し、各レンズにおける収差が０の等収差曲線を、プラス度数範囲とマイナス度数範囲に分け直線回帰した場合に得られる回帰直線の係数を、さらに屈折率ｎで直線回帰することにより求まる。

関係式（１４）を満たす眼鏡レンズは正のパワーを持つ。関係式（１５）を満たす眼鏡レンズは、傾きの無い場合で処方の球面屈折力ＳＰＨを得るために収差的に最適な球面のベースカーブよりも浅い面を使用している。つまり、正のパワーを持ち比較的浅い面を持つ眼鏡レンズは、Ｚ軸を含みＸ軸に対して角度θをなす平面において、Ｚ軸からの距離ｈが大きくなるほど、非球面量を小さくする（球面形状からのずれが大きくなる）ように設計することにより軸外での光学性能を向上させることができる。

請求項９に記載の発明によれば、以下の関係式（１７）、（１８）、
Ｐ₀(θ)＜0・・・（１７）
Ｄ₁(0,θ)＜Ａ_m・Ｐ₀(θ)＋Ｂ_m・・・（１８）
但し、Ａ_m＝0.62ｎ−0.40
Ｂ_m＝20.09ｎ−23.46
を共に満たす眼鏡レンズは、-90≦θ≦90の範囲で以下の関係式（１９）、
ΔＰ^~(5,θ)＜ΔＰ^~(10,θ)＜ΔＰ^~(15,θ)・・・（１９）
を満たすように構成するとよい。関係式（１７）を満たす眼鏡レンズは負のパワーを持つ。関係式（１８）を満たす眼鏡レンズは、傾きの無い場合で処方の球面屈折力ＳＰＨを得るために収差的に最適な球面のベースカーブよりも浅い面を使用している。つまり、負のパワーを持ち比較的浅い面を持つ眼鏡レンズは、Ｚ軸を含みＸ軸に対して角度θをなす平面において、Ｚ軸からの距離ｈが大きくなるほど、非球面量を大きくするように設計することにより軸外での光学性能を向上させることができる。

また請求項１０に記載の発明によれば、以下の関係式（１７）、（２０）、
Ｐ₀(θ)＜0・・・（１７）
Ｄ₁(0,θ)＞Ａ_m・Ｐ₀(θ)＋Ｂ_m・・・（２０）
を共に満たす眼鏡レンズは、90≦θ≦270の範囲で以下の関係式（１６）、
ΔＰ^~(5,θ)＞ΔＰ^~(10,θ)＞ΔＰ^~(15,θ)・・・（１６）
も満たすように構成するとよい。関係式（２０）を満たす眼鏡レンズは、傾きの無い場合で処方の球面屈折力ＳＰＨを得るために収差的に最適な球面のベースカーブよりも深い面を使用している。つまり、負のパワーを持ち、比較的深いベースカーブの面を使用した眼鏡レンズの場合、Ｚ軸を含みＸ軸に対して角度θをなす平面において、Ｚ軸からの距離ｈが大きくなるほど、非球面量を小さくするように設計することにより軸外での光学性能を向上させることができる。

ここで、外面を球面に形成することにより、製造を容易にすることができる（請求項１１）。そして、外面を球面に形成した眼鏡レンズの場合、外面の断面屈折力Ｄ₁(ｈ,θ)は、ｈ、θの値を問わず一定となる。従って、上述した各関係式は、以下のように書き換えることができる。

関係式（８）は、以下の関係式（２１）に書き換えられる。
Ｄ₂(5,180)＞Ｄ₂(5,0)・・・（２１）
また、関係式（１０）は、以下の関係式（２２）に書き換えられる。
Ｄ₂(5,180)＜Ｄ₂(5,0)・・・（２２）

関係式（１１）〜（１３）は、以下の関係式（２３）、（２４）にまとめられる。
Ｄ₂(0,0)−ＣＹＬ・ｓｉｎ²(ＡＸ)＜Ｄ₂(0,90)−ＣＹＬ・ｃｏｓ²(ＡＸ)・・・（２３）
Ｄ₂(0,0)−ＣＹＬ・ｓｉｎ²(ＡＸ)＞Ｄ₂(0,90)−ＣＹＬ・ｃｏｓ²(ＡＸ)・・・（２４）

関係式（１１）の左辺＜関係式（１２）の左辺であり、かつ外面が球面であることにより、Ｄ₁(0,0)＝Ｄ₁(0,90)である。従って、両辺共通のＤ₁を含む項とＳＰＨを消去することにより、関係式（２３）が得られる。同様に、関係式（１３）の左辺＞関係式（１２）の左辺とＤ₁(0,0)＝Ｄ₁(0,90)より、関係式（２４）が得られる。

関係式（１６）は以下の関係式（２５）に、関係式（１９）は以下の関係式（２６）に、それぞれ書き換えられる。
Ｄ₂(5,θ)＞Ｄ₂(10,θ)＞Ｄ₂(15,θ)・・・（２５）
Ｄ₂(5,θ)＜Ｄ₂(10,θ)＜Ｄ₂(15,θ)・・・（２６）

請求項１９に記載の眼鏡は、上述した特徴を持つ眼鏡レンズと、フロント反り角が１０°以上である眼鏡フレームとから構成される。このような眼鏡は、側頭側から侵入する光や粉塵等を効果的に防ぐために十分なラップ性能と、非点収差を抑え装用者に良好な視野を提供する光学性能とを併せ持つ。

以下、上述した各関係式を用いつつ、本発明の実施形態の眼鏡レンズについて説明する。図１は、本実施形態の眼鏡レンズを入れたラップアラウンド型眼鏡１００を装用者の眼との配置関係とともに表した斜視図である。図２は、フレーム５０に入れられた眼鏡レンズ１１、２１を上方からみた断面図である。眼鏡１００は、右用眼鏡レンズ１１と、左用眼鏡レンズ２１とフレーム５０とからなる。眼鏡レンズ１１、２１は、それぞれ、外面１１ａ、２１ａと、内面１１ｂ、２１ｂを有する。点１２、２２は各レンズ１１、２１の心取り点である。矢印線１３、２３は、心取り点１２、２２における外面１１ａ、２１ａの外向き法線である。

なお本明細書で行う説明の便宜上、眼鏡レンズ１１、２１における心取り点１２、２２から眼球回旋中心点１０、２０に向かう方向をＺ軸、Ｚ軸と直交しかつ眼鏡装用時における水平方向と略一致する方向をＸ軸、Ｚ軸と直交し眼鏡装用時における鉛直方向と略一致する方向をＹ軸とする。そして本明細書の説明では、Ｘ−Ｙ平面における外向き法線１３、２３の正射影１４、２４（白抜き矢印線）がＸ軸の負の向きとなるような左手座標系を想定する。従って、図２は、眼鏡装用者における頭上からみたＸ−Ｚ平面での断面図ともいえる。眼鏡レンズ１１、２１は、外向き法線１３、２３とＺ軸のなす角（フロント反り角）が約１０°以上に設計されている。つまり眼鏡レンズ１１、２１は、フロント反り角の大きいフレーム５０に好適な設計がなされている。換言すれば、眼鏡レンズ１１、２１は、ラップ性能が高く、ラップアラウンド型眼鏡に好適なレンズである。

図１に示す本実施形態の眼鏡レンズ１１、２１は、内面１１ｂ、２１ｂが非球面として形成されている。また図２に示す内面１１ｂ、２１ｂにおける、外向き法線１３、２３とＺ軸を含む面（つまりＸ−Ｚ平面）での断面形状は非対称になっている。このように非球面の断面を非対称とすることにより、心取り点１２、２２における傾き角に起因して発生する非対称な収差を良好に抑えることができる。

以上の構成および特徴を有する眼鏡レンズの具体的実施例を８例説明する。なお、以下の説明では右用眼鏡レンズ１１に主眼をおいて説明する。図３は、眼鏡１００を正面から見たときの右用眼鏡レンズ１１を模式的に表す図である。図３において、θは、Ｚ軸を含む仮想の平面３０がＸ軸の正の方向から反時計回りになす角度を表す。また、ｈは、Ｚ軸からの距離を表す。つまり、レンズ外周に近づくほどｈの値が大きくなる。各実施例の眼鏡レンズ１１は、屈折率ｎが１．６００の媒質を用いて形成されており、外径はどれも７０．０[mm]である。

図４に実施例１の眼鏡レンズ１１のＸ−Ｚ平面での断面図を示す。実施例１の眼鏡レンズ１１は、心取り点１２における外向き法線１３とＺ軸とのなす角、つまりフロント反り角が１０°に設定されている。図５は、外面１１ａの断面屈折力Ｄ₁をθとｈとの関数として表したグラフである。図５に示すように、実施例１の眼鏡レンズ１１の外面１１ａは、球面として形成されている。図６は、内面１１ｂの断面屈折力Ｄ₂をθとｈとの関数として表したグラフである。図６に示すように、実施例１の眼鏡レンズ１１は、内面１１ｂを、θやｈによって断面屈折力が異なる非球面として形成されている。図７は、各面１１ａ、１１ｂの断面屈折力Ｄ₁、Ｄ₂を用いて求められる非球面量ΔＰ^~をθとｈとの関数として表したグラフである。

また実施例１の眼鏡レンズ１１に関する具体的数値構成を表１に示す。表１中、Ｐ^~は頂点屈折力に関連する量を、Ｐ₀はレンズ中心および近軸での処方の度数を、それぞれ表す。以下に示す各表においても同様である。

図７や表１より、実施例１の眼鏡レンズ１１は、５＜ｈ＜２０の範囲において関係式（６）を満たす。つまり実施例１の眼鏡レンズ１１は、非球面である内面の断面が回転非対称になっている。表１に示すように実施例１の眼鏡レンズ１１は、Ｐ₀(０)が３．００である。従って、実施例１の眼鏡レンズ１１は関係式（７）を満たす。また、図７や表１に示すように、実施例１の眼鏡レンズ１１は、関係式（８）を満たす。さらに、関係式（１１）、（１２）も満たす。

上述のように、実施例１の眼鏡レンズ１１の外面１１ａは、球面として形成されている。そのため、図６や表１に示すように実施例１の眼鏡レンズ１１は、関係式（２１）を満たす。また、上述の通り、関係式（１１）、（１２）を満たすことから、実施例１の眼鏡レンズ１１は、関係式（２３）も満たす。

実施例１の眼鏡レンズ１１の平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を、図８と図９に示す。また、図１０と図１１は、内面を球面とした従来の設計による眼鏡レンズに関する、平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を比較例１として示す。各図において、等高線は０．２５ｄｐｔに設定されている。以下に示す、各グラフにおいても同様である。図８、図９と図１０、図１１を比較すれば分かるように、実施例１の眼鏡レンズ１１は、平均屈折力誤差と非点収差をバランスをとりつつ最小限に抑えている。つまり実施例１の眼鏡レンズ１１は、従来の眼鏡レンズよりも、良好な光学性能を持っている。

図１２に実施例２の眼鏡レンズ１１のＸ−Ｚ平面での断面図を示す。実施例２の眼鏡レンズ１１は、フロント反り角が１０°に設定されている。

図１３は、外面１１ａの断面屈折力Ｄ₁をθとｈとの関数として表したグラフである。図１３に示すように、実施例２の眼鏡レンズ１１の外面１１ａは、球面として形成されている。図１４は、内面１１ｂの断面屈折力Ｄ₂をθとｈとの関数として表したグラフである。図１４に示すように、実施例２の眼鏡レンズ１１の内面１１ｂは、θやｈによって断面屈折力が異なる非球面として形成されている。図１５は、各面１１ａ、１１ｂの断面屈折力Ｄ₁、Ｄ₂を用いて求められる非球面量ΔＰ^~をθとｈとの関数として表したグラフである。

また実施例２の眼鏡レンズ１１に関する具体的数値構成を表２に示す。

図１５や表２より、実施例２の眼鏡レンズ１１は、５＜ｈ＜２０の範囲において関係式（６）を満たす。つまり実施例２の眼鏡レンズ１１は、非球面である内面の断面が回転非対称になっている。表２に示すように実施例２の眼鏡レンズ１１は、Ｐ₀(０)が−４．００である。従って、実施例２の眼鏡レンズ１１は関係式（９）を満たす負のレンズである。また、図１５や表２に示すように、実施例２の眼鏡レンズ１１は、関係式（１０）や、関係式（１２）、（１３）も満たす。また、表２より、関係式（２０）を満たすことも分かる。さらに図１５および表２で示すように、θが９０°から２７０°の間にあるとき、関係式（１６）も満たしている。

上述のように、実施例２の眼鏡レンズ１１の外面１１ａは、球面として形成されている。そのため、図１４や表２に示すように実施例２の眼鏡レンズ１１は、関係式（２２）を満たす。また、上述の通り、関係式（１２）、（１３）を満たすことから、実施例２の眼鏡レンズ１１は、関係式（２４）も満たす。さらに、関係式（１６）に対応する関係式（２５）も満たしていることが図１４および表２から読みとれる。

実施例２の眼鏡レンズ１１の平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を、図１６と図１７に示す。また、図１８と図１９に、内面を球面とした従来の設計による眼鏡レンズに関する、平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を比較例２として示す。図１６、図１７と図１８、図１９を比較すれば分かるように、実施例２の眼鏡レンズ１１は、平均屈折力誤差と非点収差をバランスをとりつつ最小限に抑えている。つまり実施例２の眼鏡レンズ１１は、従来の眼鏡レンズよりも、良好な光学性能を持っている。さらに、実施例２の眼鏡レンズ１１は、関係式（２０）を満たしているため、傾きが無い場合で処方の球面屈折力を得るために収差的に最適な球面のベースカーブよりも深い面を使用しているが、θが一定の範囲にあるときに関係式（１６）も満たすことより、軸外での光学性能を良好にすることができる。

図２０に実施例３の眼鏡レンズ１１のＸ−Ｚ平面での断面図を示す。実施例３の眼鏡レンズ１１は、心取り点１２における外向き法線１３とＺ軸とのなす角、つまりフロント反り角が２０°に設定されている。

図２１は、外面１１ａの断面屈折力Ｄ₁をθとｈとの関数として表したグラフである。図２１に示すように、実施例３の眼鏡レンズ１１の外面１１ａは、球面として形成されている。図２２は、内面１１ｂの断面屈折力Ｄ₂をθとｈとの関数として表したグラフである。図２２に示すように、実施例３の眼鏡レンズ１１の内面１１ｂは、θやｈによって断面屈折力が異なる非球面として形成されている。図２３は、各面１１ａ、１１ｂの断面屈折力Ｄ₁、Ｄ₂を用いて求められる非球面量ΔＰ^~をθとｈとの関数として表したグラフである。

また実施例３の眼鏡レンズ１１に関する具体的数値構成を表３に示す。

図２３や表３より、実施例３の眼鏡レンズ１１は、５＜ｈ＜２０の範囲において関係式（６）を満たす。つまり実施例３の眼鏡レンズ１１は、非球面である内面の断面が回転非対称になっている。表３に示すように実施例３の眼鏡レンズ１１は、Ｐ₀(０)が３．００である。従って、実施例３の眼鏡レンズ１１は関係式（７）を満たす。また、図２３や表３に示すように、実施例３の眼鏡レンズ１１は、関係式（８）を満たす。さらに、関係式（１１）、（１２）も満たす。

上述のように、実施例３の眼鏡レンズ１１の外面１１ａは、球面として形成されている。そのため、図２２や表３に示すように実施例３の眼鏡レンズ１１は、関係式（２１）を満たす。また、上述の通り、関係式（１１）、（１２）を満たすことから、実施例３の眼鏡レンズ１１は、関係式（２３）も満たす。

実施例３の眼鏡レンズ１１の平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を、図２４と図２５に示す。また、図２６と図２７に、内面を球面とした従来の設計による眼鏡レンズに関する、平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を比較例３として示す。図２４、図２５と図２６、図２７を比較すれば分かるように、実施例３の眼鏡レンズ１１は、平均屈折力誤差と非点収差をバランスをとりつつ最小限に抑えている。つまり実施例３の眼鏡レンズ１１は、従来の眼鏡レンズよりも、良好な光学性能を持っている。しかもフロント反り角を２０°と大きく設定したことにより、実施例３の眼鏡レンズ１１を用いた眼鏡は、ラップ性能が高い。

図２８に実施例４の眼鏡レンズ１１のＸ−Ｚ平面での断面図を示す。実施例４の眼鏡レンズ１１は、フロント反り角が２０°に設定されている。

図２９は、外面１１ａの断面屈折力Ｄ₁をθとｈとの関数として表したグラフである。図２９に示すように、実施例４の眼鏡レンズ１１の外面１１ａは、球面として形成されている。図３０は、内面１１ｂの断面屈折力Ｄ₂をθとｈとの関数として表したグラフである。図３０に示すように、実施例４の眼鏡レンズ１１の内面１１ｂは、θやｈによって断面屈折力が異なる非球面として形成されている。図３１は、各面１１ａ、１１ｂの断面屈折力Ｄ₁、Ｄ₂を用いて求められる非球面量ΔＰ^~をθとｈとの関数として表したグラフである。

また実施例４の眼鏡レンズ１１に関する具体的数値構成を表４に示す。

図３１や表４より、実施例４の眼鏡レンズ１１は、５＜ｈ＜２０の範囲において関係式（６）を満たす。つまり実施例４の眼鏡レンズ１１は、非球面である内面の断面が回転非対称になっている。表４に示すように実施例４の眼鏡レンズ１１は、Ｐ₀(０)が−４．００である。従って、実施例４の眼鏡レンズ１１は関係式（９）を満たす負のレンズである。また、図３１や表４に示すように、実施例４の眼鏡レンズ１１は、関係式（１０）や、関係式（１２）、（１３）も満たす。また、表４より、関係式（２０）を満たすことも分かる。さらに図３１および表４で示すように、θが９０°から２７０°の間にあるとき、関係式（１６）も満たしている。

上述のように、実施例４の眼鏡レンズ１１の外面１１ａは、球面として形成されている。そのため、図３０や表４に示すように実施例４の眼鏡レンズ１１は、関係式（２２）を満たす。また、上述の通り、関係式（１２）、（１３）を満たすことから、実施例４の眼鏡レンズ１１は、関係式（２４）も満たす。さらに、関係式（１６）に対応する関係式（２５）も満たしていることが図３０および表４から読みとれる。

実施例４の眼鏡レンズ１１の平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を、図３２と図３３に示す。また、図３４と図３５に、内面を球面とした従来の設計による眼鏡レンズに関する、平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を比較例４として示す。図３２、図３３と図３４、図３５を比較すれば分かるように、実施例４の眼鏡レンズ１１は、平均屈折力誤差と非点収差をバランスをとりつつ最小限に抑えている。つまり実施例４の眼鏡レンズ１１は、従来の眼鏡レンズよりも、良好な光学性能を持っている。しかもフロント反り角を２０°と大きく設定したことにより、実施例４の眼鏡レンズ１１を用いた眼鏡は、ラップ性能が高い。さらに、実施例４の眼鏡レンズ１１は、関係式（２０）を満たしているため、傾きの無い場合で処方の球面屈折力を得るために収差的に最適な球面のベースカーブよりも深い面を使用しているが、θが一定の範囲にあるときに関係式（１６）も満たすことより、軸外での光学性能を良好にすることができる。

図３６に実施例５の眼鏡レンズ１１のＸ−Ｚ平面での断面図を示す。実施例５の眼鏡レンズ１１は、心取り点１２における外向き法線１３とＺ軸とのなす角、つまりフロント反り角が２０°に設定されている。

図３７は、外面１１ａの断面屈折力Ｄ₁をθとｈとの関数として表したグラフである。図３７に示すように、実施例５の眼鏡レンズ１１の外面１１ａは、球面として形成されている。図３８は、内面１１ｂの断面屈折力Ｄ₂をθとｈとの関数として表したグラフである。図３８に示すように、実施例５の眼鏡レンズ１１の内面１１ｂは、θやｈによって断面屈折力が異なる非球面として形成されている。図３９は、各面１１ａ、１１ｂの断面屈折力Ｄ₁、Ｄ₂を用いて求められる非球面量ΔＰ^~をθとｈとの関数として表したグラフである。

また実施例５の眼鏡レンズ１１に関する具体的数値構成を表５に示す。

図３９や表５より、実施例５の眼鏡レンズ１１は、５＜ｈ＜２０の範囲において関係式（６）を満たす。つまり実施例５の眼鏡レンズ１１は、非球面である内面の断面が回転非対称になっている。表５に示すように実施例５の眼鏡レンズ１１は、Ｐ₀(０)が３．００、つまり正のレンズである。従って、実施例５の眼鏡レンズ１１は関係式（７）を満たす。また、図３９や表５に示すように、実施例５の眼鏡レンズ１１は、関係式（８）や、関係式（１１）、（１２）を満たす。また、表５より、関係式（１５）を満たすことも分かる。さらに図３９および表５に示すように、θが−９０°から９０°（２７０°〜３６０°、０°〜９０°）の間の値を取るとき、関係式（１６）も満たしている。

上述のように、実施例５の眼鏡レンズ１１の外面１１ａは、球面として形成されている。そのため、図３８や表５に示すように実施例５の眼鏡レンズ１１は、関係式（２１）を満たす。また、上述の通り、関係式（１１）、（１２）を満たすことから、実施例５の眼鏡レンズ１１は、関係式（２３）も満たす。さらに、関係式（１６）を満たすことから、関係式（２５）も満たす（図３８および表５参照）。

実施例５の眼鏡レンズ１１の平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を、図４０と図４１に示す。また、図４２と図４３に、内面を球面とした従来の設計による眼鏡レンズに関する、平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を比較例５として示す。図４０、図４１と図４２、図４３を比較すれば分かるように、実施例５の眼鏡レンズ１１は、平均屈折力誤差と非点収差をバランスをとりつつ最小限に抑えている。つまり実施例５の眼鏡レンズ１１は、従来の眼鏡レンズよりも、良好な光学性能を持っている。しかもフロント反り角を２０°と大きく設定したことにより、実施例５の眼鏡レンズ１１を用いた眼鏡は、ラップ性能が高い。さらに、実施例５の眼鏡レンズ１１は、関係式（１５）を満たしているため、傾きの無い場合で処方の球面屈折力を得るために収差的に最適な球面のベースカーブよりも浅い面を使用している。しかし、θが一定の範囲にあるとき関係式（１６）も満たすように構成することより、軸外での光学性能を良好にすることができる。

図４４に実施例６の眼鏡レンズ１１のＸ−Ｚ平面での断面図を示す。実施例６の眼鏡レンズ１１は、フロント反り角が２０°に設定されている。

図４５は、外面１１ａの断面屈折力Ｄ₁をθとｈとの関数として表したグラフである。図４５に示すように、実施例６の眼鏡レンズ１１の外面１１ａは、球面として形成されている。図４６は、内面１１ｂの断面屈折力Ｄ₂をθとｈとの関数として表したグラフである。図４６に示すように、実施例６の眼鏡レンズ１１の内面１１ｂは、θやｈによって断面屈折力が異なる非球面として形成されている。図４７は、各面１１ａ、１１ｂの断面屈折力Ｄ₁、Ｄ₂を用いて求められる非球面量ΔＰ^~をθとｈとの関数として表したグラフである。

また実施例６の眼鏡レンズ１１に関する具体的数値構成を表６に示す。

図４７や表６より、実施例６の眼鏡レンズ１１は、５＜ｈ＜２０の範囲において関係式（６）を満たす。つまり実施例６の眼鏡レンズ１１は、非球面である内面の断面が回転非対称になっている。表６に示すように実施例６の眼鏡レンズ１１は、Ｐ₀(０)が−４．００である。従って、実施例６の眼鏡レンズ１１は関係式（９）を満たす負のレンズである。また、図４７や表６に示すように、実施例６の眼鏡レンズ１１は、関係式（１０）や、関係式（１２）、（１３）も満たす。また、表６より、関係式（１８）を満たすことも分かる。さらに図４７および表６で示すように、θが−９０°から９０°（２７０°〜３６０°、０°〜９０°）の間の値を取るとき、関係式（１９）も満たしている。

上述のように、実施例６の眼鏡レンズ１１の外面１１ａは、球面として形成されている。そのため、図４６や表６に示すように実施例６の眼鏡レンズ１１は、関係式（２２）を満たす。また、上述の通り、関係式（１２）、（１３）を満たすことから、実施例６の眼鏡レンズ１１は、関係式（２４）も満たす。さらに、関係式（１９）に対応する関係式（２６）も満たしていることが図４６および表６から読みとれる。

実施例６の眼鏡レンズ１１の平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を、図４８と図４９に示す。また、図５０と図５１に、内面を球面とした従来の設計による眼鏡レンズに関する、平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を比較例６として示す。図４８、図４９と図５０、図５１を比較すれば分かるように、実施例６の眼鏡レンズ１１は、平均屈折力誤差と非点収差をバランスをとりつつ最小限に抑えている。つまり実施例６の眼鏡レンズ１１は、従来の眼鏡レンズよりも、良好な光学性能を持っている。しかもフロント反り角を２０°と大きく設定したことにより、実施例６の眼鏡レンズ１１を用いた眼鏡は、ラップ性能が高い。さらに、実施例６の眼鏡レンズ１１は、関係式（１８）を満たしているため、傾きが無い場合で処方の球面屈折力を得るために収差的に最適な球面のベースカーブよりも浅い面を使用しているが、θが一定の範囲にあるときに関係式（１９）も満たすことより、軸外での光学性能を良好にすることができる。

図５２に実施例７の眼鏡レンズ１１のＸ−Ｚ平面での断面図を示す。実施例７の眼鏡レンズ１１は、心取り点１２における外向き法線１３とＺ軸とのなす角、つまりフロント反り角が１５°に設定されている。また実施例７の眼鏡レンズ１１に関する具体的数値構成を表７に示す。表７に示すように、実施例７の眼鏡レンズ１１は、乱視補正機能を持つ。

図５３は、外面１１ａの断面屈折力Ｄ₁をθとｈとの関数として表したグラフである。図５３に示すように、実施例７の眼鏡レンズ１１の外面１１ａは、球面として形成されている。図５４は、内面１１ｂの断面屈折力Ｄ₂をθとｈとの関数として表したグラフである。図５５は、各面１１ａ、１１ｂの断面屈折力Ｄ₁、Ｄ₂を用いて求められる非球面量ΔＰ^~をθとｈとの関数として表したグラフである。表７や図５５に示すように、実施例７の眼鏡レンズ１１の内面１１ｂは、５＜ｈ＜２０の範囲において関係式（６）を満たす。つまり実施例７の眼鏡レンズ１１は、内面が回転非対称非球面として形成されている。

表７に示すように実施例７の眼鏡レンズ１１は、Ｐ₀(０)が２．００、つまり正のレンズである。従って、実施例７の眼鏡レンズ１１は関係式（７）を満たす。また、図５５や表７に示すように、実施例７の眼鏡レンズ１１は、関係式（８）や、関係式（１１）、（１２）を満たす。また、表７より、関係式（１５）を満たすことも分かる。さらに図５５および表７に示すように、θが−９０°から９０°（２７０°〜３６０°、０°〜９０°）の間の値を取るとき、関係式（１６）も満たしている。

上述のように、実施例７の眼鏡レンズ１１の外面１１ａは、球面として形成されている。そのため、図５４や表７に示すように実施例７の眼鏡レンズ１１は、関係式（２１）を満たす。また、上述の通り、関係式（１１）、（１２）を満たすことから、実施例７の眼鏡レンズ１１は、関係式（２３）も満たす。さらに、関係式（１６）を満たすことから、関係式（２５）も満たす（図５４および表７参照）。

実施例７の眼鏡レンズ１１の平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を、図５６と図５７に示す。また、図５８と図５９に、内面をトーリック面とした従来の設計による眼鏡レンズに関する、平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を比較例７として示す。図５６、図５７と図５８、図５９を比較すれば分かるように、実施例７の眼鏡レンズ１１は、平均屈折力誤差と非点収差をバランスをとりつつ最小限に抑えている。つまり実施例７の眼鏡レンズ１１は、従来の眼鏡レンズよりも、良好な光学性能を持っている。しかもフロント反り角を１５°と大きく設定したことにより、実施例７の眼鏡レンズ１１を用いた眼鏡は、ラップ性能が高い。さらに、実施例７の眼鏡レンズ１１は、関係式（１５）を満たしているため、傾きが無い場合で処方の球面屈折力を得るために収差的に最適な球面のベースカーブよりも浅い面を使用している。しかし、θが一定の範囲にあるとき関係式（１６）も満たすように構成することより、軸外での光学性能を良好にすることができる。

図６０に実施例８の眼鏡レンズ１１のＸ−Ｚ平面での断面図を示す。実施例８の眼鏡レンズ１１は、フロント反り角が１５°に設定されている。また実施例６の眼鏡レンズ１１に関する具体的数値構成を表６に示す。表８に示すように、実施例８の眼鏡レンズ１１は、乱視補正機能を持つ。

図６１は、外面１１ａの断面屈折力Ｄ₁をθとｈとの関数として表したグラフである。実施例８の眼鏡レンズ１１は、外面１１ａがトーリック面として形成されている。図６２は、内面１１ｂの断面屈折力Ｄ₂をθとｈとの関数として表したグラフである。図６３は、各面１１ａ、１１ｂの断面屈折力Ｄ₁、Ｄ₂を用いて求められる非球面量ΔＰ^~をθとｈとの関数として表したグラフである。図６３や表８より、実施例８の眼鏡レンズ１１は、５＜ｈ＜２０の範囲において関係式（６）を満たす。つまり実施例８の眼鏡レンズ１１は、内面が回転非対称非球面になっている。

表８に示すように実施例８の眼鏡レンズ１１は、Ｐ₀(０)が−３．００である。従って、実施例８の眼鏡レンズ１１は関係式（９）を満たす負のレンズである。また、図６３や表８に示すように、実施例８の眼鏡レンズ１１は、関係式（１０）や、関係式（１２）、（１３）も満たす。

実施例８の眼鏡レンズ１１の平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を、図６４と図６５に示す。また、図６６と図６７に、内面をトーリック面とした従来の設計による眼鏡レンズに関する、平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を比較例８として示す。図６４、図６５と図６６、図６７を比較すれば分かるように、実施例８の眼鏡レンズ１１は、平均屈折力誤差と非点収差をバランスをとりつつ最小限に抑えている。つまり実施例８の眼鏡レンズ１１は、従来の眼鏡レンズよりも、良好な光学性能を持っている。しかもフロント反り角を１５°と大きく設定したことにより、実施例８の眼鏡レンズ１１を用いた眼鏡は、ラップ性能が高い。

上記の各実施例１〜８の眼鏡レンズ１１、およびそれらに対応して提示した比較例１〜８の眼鏡レンズに関する性能諸元を図６８にまとめた。図６８および各実施例および比較例で説明した平均屈折力誤差と非点収差を表す等高線図を参照すると、屈折力やフロント反り角等の性能が同一であっても、本願発明の実施例のほうが収差を抑え良好な光学性能を有していることがわかる。

本発明の実施形態の眼鏡の斜視図である。 本発明の実施形態の眼鏡レンズを上方から見た（Ｘ−Ｚ平面での）断面図である。 本発明の実施形態の右用眼鏡レンズの正面図である。 実施例１の眼鏡レンズのＸ−Ｚ平面での断面図である。 実施例１の眼鏡レンズの外面の断面屈折力のグラフである。 実施例１の眼鏡レンズの内面の断面屈折力のグラフである。 実施例１の眼鏡レンズの非球面量のグラフである。 実施例１の眼鏡レンズの平均屈折力誤差の等高線図である。 実施例１の眼鏡レンズの非点収差の等高線図である。 比較例１の眼鏡レンズの平均屈折力誤差の等高線図である。 比較例１の眼鏡レンズの非点収差の等高線図である。 実施例２の眼鏡レンズのＸ−Ｚ平面での断面図である。 実施例２の眼鏡レンズの外面の断面屈折力のグラフである。 実施例２の眼鏡レンズの内面の断面屈折力のグラフである。 実施例２の眼鏡レンズの非球面量のグラフである。 実施例２の眼鏡レンズの平均屈折力誤差の等高線図である。 実施例２の眼鏡レンズの非点収差の等高線図である。 比較例２の眼鏡レンズの平均屈折力誤差の等高線図である。 比較例２の眼鏡レンズの非点収差の等高線図である。 実施例３の眼鏡レンズのＸ−Ｚ平面での断面図である。 実施例３の眼鏡レンズの外面の断面屈折力のグラフである。 実施例３の眼鏡レンズの内面の断面屈折力のグラフである。 実施例３の眼鏡レンズの非球面量のグラフである。 実施例３の眼鏡レンズの平均屈折力誤差の等高線図である。 実施例３の眼鏡レンズの非点収差の等高線図である。 比較例３の眼鏡レンズの平均屈折力誤差の等高線図である。 比較例３の眼鏡レンズの非点収差の等高線図である。 実施例４の眼鏡レンズのＸ−Ｚ平面での断面図である。 実施例４の眼鏡レンズの外面の断面屈折力のグラフである。 実施例４の眼鏡レンズの内面の断面屈折力のグラフである。 実施例４の眼鏡レンズの非球面量のグラフである。 実施例４の眼鏡レンズの平均屈折力誤差の等高線図である。 実施例４の眼鏡レンズの非点収差の等高線図である。 比較例４の眼鏡レンズの平均屈折力誤差の等高線図である。 比較例４の眼鏡レンズの非点収差の等高線図である。 実施例５の眼鏡レンズのＸ−Ｚ平面での断面図である。 実施例５の眼鏡レンズの外面の断面屈折力のグラフである。 実施例５の眼鏡レンズの内面の断面屈折力のグラフである。 実施例５の眼鏡レンズの非球面量のグラフである。 実施例５の眼鏡レンズの平均屈折力誤差の等高線図である。 実施例５の眼鏡レンズの非点収差の等高線図である。 比較例５の眼鏡レンズの平均屈折力誤差の等高線図である。 比較例５の眼鏡レンズの非点収差の等高線図である。 実施例６の眼鏡レンズのＸ−Ｚ平面での断面図である。 実施例６の眼鏡レンズの外面の断面屈折力のグラフである。 実施例６の眼鏡レンズの内面の断面屈折力のグラフである。 実施例６の眼鏡レンズの非球面量のグラフである。 実施例６の眼鏡レンズの平均屈折力誤差の等高線図である。 実施例６の眼鏡レンズの非点収差の等高線図である。 比較例６の眼鏡レンズの平均屈折力誤差の等高線図である。 比較例６の眼鏡レンズの非点収差の等高線図である。 実施例７の眼鏡レンズのＸ−Ｚ平面での断面図である。 実施例７の眼鏡レンズの外面の断面屈折力のグラフである。 実施例７の眼鏡レンズの内面の断面屈折力のグラフである。 実施例７の眼鏡レンズの非球面量のグラフである。 実施例７の眼鏡レンズの平均屈折力誤差の等高線図である。 実施例７の眼鏡レンズの非点収差の等高線図である。 比較例７の眼鏡レンズの平均屈折力誤差の等高線図である。 比較例７の眼鏡レンズの非点収差の等高線図である。 実施例８の眼鏡レンズのＸ−Ｚ平面での断面図である。 実施例８の眼鏡レンズの外面の断面屈折力のグラフである。 実施例８の眼鏡レンズの内面の断面屈折力のグラフである。 実施例８の眼鏡レンズの非球面量のグラフである。 実施例８の眼鏡レンズの平均屈折力誤差の等高線図である。 実施例８の眼鏡レンズの非点収差の等高線図である。 比較例８の眼鏡レンズの平均屈折力誤差の等高線図である。 比較例８の眼鏡レンズの非点収差の等高線図である。 実施例１〜８の眼鏡レンズ１１、および比較例１〜８の眼鏡レンズに関する性能諸元を示した図である。

符号の説明

１０、２０ 眼球回旋中心点
１１、２１ 眼鏡レンズ
１１ａ、２１ａ 外面
１１ｂ、２１ｂ 内面
１２、２２ 心取り点

Claims (19)

1. 外面と内面の一対の屈折面を有し、少なくとも一方の屈折面が非球面である眼鏡レンズにおいて、
   心取り点における前記外面の外向き法線と、前記心取り点および眼球回旋中心点を通る所定の直線とが傾いていること、
   前記外向き法線と前記所定の直線を含む平面による前記非球面の断面が非対称であること、及び
   前記非球面の非球面量は、前記外向き法線と所定の直線との傾き角、及び前記眼鏡レンズの度数及びベースカーブを考慮して決定されていること、
   を特徴とする眼鏡レンズ。
2. 前記所定の直線において前記心取り点から前記眼球回旋中心点に向かう方向をＺ軸、前記心取り点において前記Ｚ軸に直交し、かつ互いに直交する２軸をそれぞれＸ軸、Ｙ軸、前記外向き法線のＸ−Ｙ平面への正射影が前記Ｘ軸の負の向きになるような左手座標系を設定し、
   Ｚ軸を含み、Ｘ軸の正の方向から反時計回りに角度θ[°]をなす平面による前記外面および前記内面の断面曲率を、θとＺ軸からの距離ｈ[mm]の関数Ｃ₁(ｈ,θ)[dpt]、Ｃ₂(ｈ,θ)[dpt]、
   前記心取り点における厚さをｔ[mm]、
   前記眼鏡レンズの媒質の屈折率をｎ、
   処方の球面屈折力をＳＰＨ[dpt]、
   処方の乱視屈折力をＣＹＬ[dpt]、
   Ｘ軸正の方向から反時計回りに測った乱視軸方向をＡＸ[°]、とする時、前記外面の断面屈折力Ｄ₁(ｈ,θ)は以下の式（１）、
   Ｄ₁(ｈ,θ)＝(ｎ−1)・Ｃ₁(ｈ,θ)・・・（１）
   内面の断面屈折力Ｄ₂(ｈ,θ)は以下の式（２）、
   Ｄ₂(ｈ,θ)＝(1−ｎ)・Ｃ₂(ｈ,θ)・・・（２）
   頂点屈折力に関する量Ｐ^~(ｈ,θ)は以下の式（３）、
   Ｐ^~(ｈ,θ)＝Ｄ₁(ｈ,θ)／{1−Ｄ₁(ｈ,θ)・ｔ/1000/ｎ}＋Ｄ₂(ｈ,θ)・・・（３）
   レンズ中心および近軸での処方の度数Ｐ₀(θ)は以下の式（４）、
   Ｐ₀(θ)＝ＳＰＨ＋ＣＹＬ・ｓｉｎ²(θ−ＡＸ)・・・（４）
   非球面量に関する量ΔＰ^~(ｈ,θ)は以下の式（５）、
   ΔＰ^~(ｈ,θ)＝Ｐ^~(ｈ,θ)−Ｐ₀(θ)・・・（５）
   でそれぞれ表され、
   少なくとも５＜ｈ＜２０の範囲で、以下の関係式（６）、
   ΔＰ^~(ｈ,0)≠ΔＰ^~(ｈ,180)・・・（６）
   を略満たすことを特徴とする請求項１に記載の眼鏡レンズ。
3. 前記外向き法線と前記所定の直線とのなす角が１０°以上であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の眼鏡レンズ。
4. 以下の関係式（７）および（８）、
   Ｐ₀(0)＞0・・・（７）
   ΔＰ^~(5,180)＞ΔＰ^~(5,0)・・・（８）
   を共に満たすことを特徴とする請求項２または請求項３に記載の眼鏡レンズ。
5. 以下の関係式（９）および（１０）、
   Ｐ₀(0)＜0・・・（９）
   ΔＰ^~(5,180)＜ΔＰ^~(5,0)・・・（１０）
   を共に満たすことを特徴とする請求項２または請求項３に記載の眼鏡レンズ
6. 以下の関係式（７）、（１１）、および（１２）、
   Ｐ₀(0)＞0・・・（７）
   ΔＰ^~(0,0)＜0・・・（１１）
   ΔＰ^~(0,90)≒0・・・（１２）
   を全て満たすことを特徴とする請求項２または請求項３に記載の眼鏡レンズ。
7. 以下の関係式（９）、（１３）、および（１２）、
   Ｐ₀(0)＜0・・・（９）
   ΔＰ^~(0,0)＞0・・・（１３）
   ΔＰ^~(0,90)≒0・・・（１２）
   を全て満たすことを特徴とする請求項２または請求項３に記載の眼鏡レンズ。
8. 以下の関係式（１４）、（１５）、
   Ｐ₀(θ)＞0・・・（１４）
   Ｄ₁(0,θ)＜Ａ_p・Ｐ₀(θ)＋Ｂ_p・・・（１５）
   但し、Ａ_p＝1.02ｎ−0.51
   Ｂ_p＝13.24ｎ−14.79
   を共に満たし、かつ、-90≦θ≦90の範囲で以下の関係式（１６）、
   ΔＰ^~(5,θ)＞ΔＰ^~(10,θ)＞ΔＰ^~(15,θ)・・・（１６）
   を満たすことを特徴とする請求項２または請求項３に記載の眼鏡レンズ。
9. 以下の関係式（１７）、（１８）、
   Ｐ₀(θ)＜0・・・（１７）
   Ｄ₁(0,θ)＜Ａ_m・Ｐ₀(θ)＋Ｂ_m・・・（１８）
   但し、Ａ_m＝0.62ｎ−0.40
   Ｂ_m＝20.09ｎ−23.46
   を満たし、かつ、-90≦θ≦90の範囲で以下の関係式（１９）、
   ΔＰ^~(5,θ)＜ΔＰ^~(10,θ)＜ΔＰ^~(15,θ)・・・（１９）
   を満たすことを特徴とする請求項２または請求項３に記載の眼鏡レンズ。
10. 以下の関係式（１７）、（２０）
    Ｐ₀(θ)＜0・・・（１７）
    Ｄ₁(0,θ)＞Ａ_m・Ｐ₀(θ)＋Ｂ_m・・・（２０）
    但し、Ａ_m＝0.62ｎ−0.40
    Ｂ_m＝20.09ｎ−23.46
    を満たし、かつ、90≦θ≦270の範囲で以下の関係式（１６）、
    ΔＰ^~(5,θ)＞ΔＰ^~(10,θ)＞ΔＰ^~(15,θ)・・・（１６）
    を満たすことを特徴とする請求項２または請求項３に記載の眼鏡レンズ。
11. 前記外面は球面であることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載の眼鏡レンズ。
12. 以下の関係式（７）、（２１）、
    Ｐ₀(0)＞0・・・（７）
    Ｄ₂(5,180)＞Ｄ₂(5,0)・・・（２１）
    を共に満たすことを特徴とする請求項１１に記載の眼鏡レンズ。
13. 以下の関係式（９）、（２２）、
    Ｐ₀(0)＜0・・・（９）
    Ｄ₂(5,180)＜Ｄ₂(5,0)・・・（２２）
    を共に満たすことを特徴とする請求項１１に記載の眼鏡レンズ。
14. 以下の関係式（７）、（２３）、
    Ｐ₀(0)＞0・・・（７）
    Ｄ₂(0,0)−ＣＹＬ・ｓｉｎ²(ＡＸ)＜Ｄ₂(0,90)−ＣＹＬ・ｃｏｓ²(ＡＸ)・・・（２３）
    を共に満たすことを特徴とする請求項１１に記載の眼鏡レンズ。
15. 以下の関係式（９）、（２４）、
    Ｐ₀(0)＜0・・・（９）
    Ｄ₂(0,0)−ＣＹＬ・ｓｉｎ²(ＡＸ)＞Ｄ₂(0,90)−ＣＹＬ・ｃｏｓ²(ＡＸ)・・・（２４）
    を共に満たすことを特徴とする請求項１１に記載の眼鏡レンズ。
16. 以下の関係式（１４）、（１５）、
    Ｐ₀(θ)＞0・・・（１４）
    Ｄ₁(0,θ)＜Ａ_p・Ｐ₀(θ)＋Ｂ_p・・・（１５）
    但し、Ａ_p＝1.02ｎ−0.51
    Ｂ_p＝13.24ｎ−14.79
    を共に満たし、かつ、-90≦θ≦90の範囲で以下の関係式（２５）、
    Ｄ₂(5,θ)＞Ｄ₂(10,θ)＞Ｄ₂(15,θ)・・・（２５）
    を満たすことを特徴とする請求項１１に記載の眼鏡レンズ。
17. 以下の関係式（１７）、（１８）、
    Ｐ₀(θ)＜0・・・（１７）
    Ｄ₁(0,θ)＜Ａ_m・Ｐ₀(θ)＋Ｂ_m・・・（１８）
    但し、Ａ_m＝0.62ｎ−0.40
    Ｂ_m＝20.09ｎ−23.46
    を共に満たし、かつ、-90≦θ≦90の範囲で以下の関係式（２６）、
    Ｄ₂(5,θ)＜Ｄ₂(10,θ)＜Ｄ₂(15,θ)・・・（２６）
    を満たすことを特徴とする請求項１１に記載の眼鏡レンズ。
18. 以下の関係式（１７）、（２０）
    Ｐ₀(θ)＜0・・・（１７）
    Ｄ₁(0,θ)＞Ａ_m・Ｐ₀(θ)＋Ｂ_m・・・（２０）
    但し、Ａ_m＝0.62ｎ−0.40
    Ｂ_m＝20.09ｎ−23.46
    を共に満たし、かつ、90≦θ≦270の範囲で以下の関係式（２５）、
    Ｄ₂(5,θ)＞Ｄ₂(10,θ)＞Ｄ₂(15,θ)・・・（２５）
    を満たすことを特徴とする請求項１１に記載の眼鏡レンズ。
19. 請求項１から請求項１８のいずれかに記載の眼鏡レンズと、フロント反り角が１０°以上である眼鏡フレームとからなる眼鏡。

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