JP2004264626A - 非球面眼鏡レンズ - Google Patents
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Abstract
【課題】レンズの上部を遠方視、下部を近方視に適した性能とし、乱視屈折力を含む場合にも光学性能が良好な非球面眼鏡レンズを提供すること。
【解決手段】外面、内面の一対の屈折面を有し、内面が非回転対称非球面である眼鏡レンズにおいて、枠入れ基準点に立てた内面の法線をｚ２軸、ｚ２軸に直交する面内で眼鏡装用時に上になる方向をｙ２軸、左手座標系でｙ２軸およびｚ２軸に直交する方向をｘ２軸とし、ｚ２軸を含みｘ２軸に対して角度θ［°］をなす平面と内面との交線のｚ２軸からの高さｈ［ｍｍ］における曲率をＣ２（ｈ，θ）として表すとき、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、マイナスレンズの場合には、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）＞０を満たし、プラスレンズの場合には、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）＜０を満たす。
【選択図】 図１
【解決手段】外面、内面の一対の屈折面を有し、内面が非回転対称非球面である眼鏡レンズにおいて、枠入れ基準点に立てた内面の法線をｚ２軸、ｚ２軸に直交する面内で眼鏡装用時に上になる方向をｙ２軸、左手座標系でｙ２軸およびｚ２軸に直交する方向をｘ２軸とし、ｚ２軸を含みｘ２軸に対して角度θ［°］をなす平面と内面との交線のｚ２軸からの高さｈ［ｍｍ］における曲率をＣ２（ｈ，θ）として表すとき、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、マイナスレンズの場合には、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）＞０を満たし、プラスレンズの場合には、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）＜０を満たす。
【選択図】 図１
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、屈折補正用の単焦点の非球面レンズに関し、特に調節力のある装用者が遠方から近方まで様々な距離の物体を見る場合に用いる眼鏡レンズの性能改善に関する。
【０００２】
【従来の技術】
単焦点眼鏡レンズを実際に眼鏡として装用して使用する場合には、遠くを見る場合にはレンズの上部を、近くを見る場合にはレンズの下部を使うことが多い。そこで、レンズ上部を遠方視、レンズ下部を近方視に適した性能とすることができれば望ましい。このような目的で設計された眼鏡レンズは、例えば特開平４−４５４１９号公報、特開平１０−７８５６６号公報等に開示されている。
【０００３】
特開平４−４５４１９号公報に開示される眼鏡レンズは、一方の屈折面のレンズ上部における中心部から外周部への曲率の変化を、レンズの下部における同様の曲率変化より大きく設定することにより、上記の目的を達成しようとしている。
【０００４】
また、特開平１０−７８５６６号公報に開示される眼鏡レンズは、回転対称な非球面の非球面中心をレンズの外径中心から変位させることにより、レンズの上部は遠方視に、レンズの下部は近方視に適当な性能にすることを試みている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開平４−４５４１９号公報に開示される４つの実施例には、いずれも２つの子午線（ＯＡ，ＯＢ）上の曲率しか開示されず、その他の子午線では中間的な値を持つとしか説明されていないため、当業者にとって実施不可能である。
【０００６】
また、特開平４−４５４１９号公報に実施例２、３、４として記載されたマイナスレンズは、収差図によると遠方視での非点収差が０になるように収差が補正されている。しかし、マイナスレンズの遠方視での非点収差を０にすると、必ず度数誤差がプラスとなる。眼鏡レンズがプラスの度数誤差を持つ場合、眼の屈折力を弱めれば誤差による影響を打ち消すことができるが、遠方視の場合には眼の屈折力は最も弱くなっているため、眼の屈折力をさらに弱めることはできず、視野は雲霧がかかった状態になる。すなわち、これらの実施例の収差バランスは不適当である。
【０００７】
さらに、特開平１０−７８５６６号公報に開示される実施例は、いずれも加工の容易性を目的として非球面を回転対称面に限定しているため、到達できる光学性能には限界がある。
【０００８】
この発明は、上述した従来技術の問題点に鑑みてなされたもので、レンズの上部を遠方視、下部を近方視に適した性能とし、乱視屈折力を含む場合にも光学性能が良好な非球面眼鏡レンズの提供を目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
この発明にかかる非球面眼鏡レンズは、上記の目的を達成させるため、外面、内面の少なくとも一方の屈折面を非回転対称非球面とし、眼鏡フレームへの取付時に使用者の瞳位置に一致させる位置を枠入れ基準点として、この枠入れ基準点に立てた外面の法線をｚ１軸、ｚ１軸に直交する面内で眼鏡装用時に上になる方向をｙ１軸、左手座標系でｙ１軸およびｚ１軸に直交する方向をｘ１軸とし、ｚ１軸を含みｘ１軸に対して角度θ［°］をなす平面と外面との交線のｚ１軸からの高さｈ［ｍｍ］における曲率をＣ１（ｈ，θ）として表し、枠入れ基準点に立てた内面の法線をｚ２軸、ｚ２軸に直交する面内で眼鏡装用時に上になる方向をｙ２軸、左手座標系でｙ２軸およびｚ２軸に直交する方向をｘ２軸とし、ｚ２軸を含みｘ２軸に対して角度θ［°］をなす平面と内面との交線のｚ２軸からの高さｈ［ｍｍ］における曲率をＣ２（ｈ，θ）として表し、内面と外面の（ｈ，θ）の位置における曲率差をＣ２−１（ｈ，θ）＝Ｃ２（ｈ，θ）−Ｃ１（ｈ，θ）として表すとき、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、Ｃ２−１（０，θ）＞０ のとき、以下の条件（１）
Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）＞０ …（１）
を満たし、Ｃ２−１（０，θ）＜０ のとき、以下の条件（２）
Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）＜０ …（２）
を満たすことを特徴とする。
【００１０】
上記の構成によれば、内面、外面のいずれか、あるいは両面を非回転対称非球面とした場合に、上部を遠方視、下部を近方視に適した性能とすることができる。
【００１１】
内面が非回転対称非球面である場合には、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、Ｃ２−１（０，θ）＞０ のとき、以下の条件（３）
Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）＞０ … （３）
を満たし、Ｃ２−１（０，θ）＜０ のとき、以下の条件（４）
Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）＜０ … （４）
を満たすことが望ましい。
【００１２】
また、外面が非回転対称非球面である場合には、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、Ｃ２−１（０，θ）＞０ のとき、以下の条件（５）
Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）＜０ … （５）
を満たし、Ｃ２−１（０，θ）＜０ のとき、以下の条件（６）
Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）＞０ … （６）
を満たすことが望ましい。
【００１３】
前面、後面の形状の組み合わせとしては、前面または後面の一方が球面またはトーリック面で他方が非回転対称非球面、前面または後面の一方が回転対称非球面で他方が非回転対称非球面、両面共に非回転対称非球面の中から選択することができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、この発明にかかる非球面眼鏡レンズの実施形態を説明する。まず、図１、図２に基づいて概要を説明した後、具体的な設計例を示す。図１、図２は、それぞれ第１，第２の実施形態の非球面眼鏡レンズ１、１１を示し、各図（Ａ）は側面断面図、（Ｂ）は外面側から見た正面図である。
【００１５】
図１に示した第１の実施形態の非球面眼鏡レンズ１は、外面２が球面、内面３が非回転対称非球面である。眼鏡フレームへの取付時に使用者の眼５の瞳位置に一致する位置が枠入れ基準点４である。この枠入れ基準点４に立てた内面３の法線をｚ２軸、ｚ２軸に直交する面内で眼鏡装用時に上になる方向をｙ２軸、左手座標系でｙ２軸およびｚ２軸に直交する方向をｘ２軸とする。
【００１６】
レンズの上部を遠方視、下部を近方視に適応させるためには、上部と下部とで異なる収差補正をしなければならず、回転対称なレンズによってこれを実現することは困難である。そこで、外面、内面の少なくともいずれか一面を非回転対称面とする必要がある。第１の実施形態の非球面眼鏡レンズ１は、内面３を非回転対称非球面とすることにより、レンズの上部が遠方視に適した性能になり、下部が近方視に適した性能になるように収差を補正している。
【００１７】
ここで、図１（Ｂ）に示すように、ｚ２軸を含みｘ２軸に対して角度θ［°］をなす平面と内面３との交線７のｚ２軸からの高さｈ［ｍｍ］の点を極座標（ｈ，θ）とし、この点における交線７に沿う方向の曲率をＣ２（ｈ，θ）として表す。角度θは、図中右側となるｘ軸のプラス方向を０°とし、ｙ軸のプラス方向に向けて、すなわち図中の反時計回りに増加するものとする。
【００１８】
実施形態の非球面眼鏡レンズ１は、上記の定義において、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲で、Ｃ２−１（０，θ）＞０ のとき、以下の条件（３）
Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）＞０ … （３）
を満たし、Ｃ２−１（０，θ）＜０ のとき、以下の条件（４）
Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）＜０ … （４）
を満たす。
【００１９】
Ｃ２（ｈ，θ）は、図１（Ｂ）にハッチングで示す範囲Ｒ内の曲率、すなわちレンズ上部側の曲率であり、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）は原点を挟んで対称位置の曲率、すなわちレンズ下部側の曲率である。条件（３）は、レンズ上部側の内面の曲率が、レンズ下部側の内面の曲率より小さいこと、条件（４）は、レンズ上部側の内面の曲率が、レンズ下部側の内面の曲率より大きいことをそれぞれ意味している。原点を挟んで点対称となる一対の座標点においては、眼鏡レンズが乱視矯正用の円柱屈折力を含む場合にも、その影響は等しくなるため、条件（３），（４）で示されるような曲率の大小関係は、円柱屈折力に影響されずに定めることができる。
【００２０】
条件（３），（４）を満たすようレンズ上部と下部との曲率を定めると、内面を非回転対称非球面とした場合に、上部を遠方視、下部を近方視に適した性能とすることができる。
【００２１】
図２に示した第２の実施形態の非球面眼鏡レンズ１１は、外面１２が非回転対称非球面、内面１３が球面である。眼鏡フレームへの取付時に使用者の眼１５の瞳位置に一致する位置が枠入れ基準点１４である。この枠入れ基準点１４に立てた外面１２の法線をｚ１軸、ｚ１軸に直交する面内で眼鏡装用時に上になる方向をｙ１軸、左手座標系でｙ１軸およびｚ１軸に直交する方向をｘ１軸とする。
【００２２】
第２の実施形態の非球面眼鏡レンズ１１は、外面１２を非回転対称非球面とすることにより、レンズの上部が遠方視に適した性能になり、下部が近方視に適した性能になるように収差を補正している。
【００２３】
ここで、図２（Ｂ）に示すように、ｚ１軸を含みｘ１軸に対して角度θ［°］をなす平面と外面１２との交線１７のｚ１軸からの高さｈ［ｍｍ］の点を極座標（ｈ，θ）とし、この点における交線１７に沿う方向の曲率をＣ１（ｈ，θ）として表す。角度θは、図中右側となるｘ１軸のプラス方向を０°とし、ｙ１軸のプラス方向に向けて、すなわち図中の反時計回りに増加するものとする。
【００２４】
実施形態の非球面眼鏡レンズ１１は、上記の定義において、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲で、Ｃ２−１（０，θ）＞０ のとき、以下の条件（５）
Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）＜０ … （５）
を満たし、Ｃ２−１（０，θ）＜０ のとき、以下の条件（６）
Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）＞０ … （６）
を満たす。
【００２５】
Ｃ１（ｈ，θ）は、図２（Ｂ）にハッチングで示す範囲Ｒ内の曲率、すなわちレンズ上部側の曲率であり、Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）は原点を挟んで対称位置の曲率、すなわちレンズ下部側の曲率である。条件（５）は、レンズ上部側の外面の曲率が、レンズ下部側の外面の曲率より大きいこと、条件（６）は、レンズ上部側の外面の曲率が、レンズ下部側の外面の曲率より小さいことをそれぞれ意味している。
【００２６】
条件（５），（６）を満たすようレンズ上部と下部との曲率を定めると、外面を非回転対称非球面とした場合に、上部を遠方視、下部を近方視に適した性能とすることができる。
【００２７】
上記の内面を非回転対称非球面とする場合の条件（３），（４）と外面を非回転対称非球面とする場合の条件（５），（６）とを統合して表したのが条件（１），（２）である。すなわち、内面と外面の（ｈ，θ）の位置における曲率差をＣ２−１（ｈ，θ）＝Ｃ２（ｈ，θ）−Ｃ１（ｈ，θ）として表すとき、実施形態の非球面眼鏡レンズは、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、Ｃ２−１（０，θ）＞０ のとき、以下の条件（１）
Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）＞０ …（１）
を満たし、Ｃ２−１（０，θ）＜０ のとき、以下の条件（２）
Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）＜０ …（２）
を満たす。
【００２８】
次に、上記の条件（１）〜（６）の理論的な根拠について説明する。
眼鏡レンズの光学性能は、典型的には周辺を見た時の平均屈折力誤差と非点収差で表される。これらの収差計算をする場合の光学配置を図３に示す。眼鏡レンズ１の光軸上に眼球回旋点を想定し、この眼球回旋点を中心としてレンズ内面頂点に接する頂点球面を定義する。各収差は、眼球回旋点を通る光線について、この光線と光軸とのなす角度β［°］毎に求められる。角度βは、眼鏡を装用し、視線が光軸に一致する状態を基準として、当該光線に視線を合わせるために眼球が回旋すべき角度であり、眼球の回旋角と呼ばれる。β＝０°の場合の内面頂点から光束の結像位置までの距離をＬｏ［ｍ］、回旋角βで入射する光束の頂点球面からメリジオナル断面の結像位置までの距離をＬｍ［ｍ］、同じくサジタル断面の結像位置までの距離をＬｓ［ｍ］とすると、メリジオナル屈折力誤差ＤＭ［Ｄ］、サジタル屈折力誤差ＤＳ［Ｄ］は、それぞれ以下の式（７），（８）のように求められる。
ＤＭ＝１／Ｌｍ−１／Ｌｏ …（７）
ＤＳ＝１／Ｌｓ−１／Ｌｏ …（８）
【００２９】
結像位置までの距離は、光束の発散・収束度合い、すなわち物体視度Ｄｏ［Ｄ］（物体距離［ｍ］の逆数）により変化するため、ＤＭ，ＤＳの値は回旋角βが一定であっても、物体視度Ｄｏが変わると変化する。平均屈折力誤差ＡＰ［Ｄ］はＤＭとＤＳの平均、非点収差ＡＳ［Ｄ］はＤＭとＤＳとの差分であるため、それぞれ以下の式（９），（１０）により表される。
ＡＰ＝ （ＤＭ＋ＤＳ）／２ …（９）
ＡＳ＝ ＤＭ−ＤＳ …（１０）
【００３０】
非球面眼鏡レンズを設計する際には、眼球回旋角β、物体視度Ｄｏを変化させつつ収差量を計算し、ＤＭ、ＤＳ、ＡＰ、ＡＳができるだけ少なくなるように、非球面の量を決定する。ただし、物体視度Ｄｏを固定しても全てのβについてＤＭとＤＳ、またはＡＰとＡＳを同時にゼロにすることは不可能であり、眼球回旋角βを０以外の角度に固定しても全てのＤｏについて収差をゼロにすることはＤＭ、ＤＳ、ＡＰ、ＡＳのいずれについても不可能である。
【００３１】
しかしながら、発明者は、眼球回旋角βを固定すると、各収差が物体視度Ｄｏに関してほぼ線形に変化しており、ある特定のβに対して近似的には以下の式（１１）〜（１４）により表し得ることを見いだした。
ＤＭ≒Ａ・Ｄｏ＋Ｂ …（１１）
ＤＳ≒Ｃ …（１２）
ＡＰ≒Ａ／２・Ｄｏ＋（Ｂ＋Ｃ）／２ …（１３）
ＡＳ≒Ａ・Ｄｏ＋（Ｂ−Ｃ） …（１４）
【００３２】
Ａ，Ｂ，Ｃは特定のβに対する係数であり、図４に示すように、第ｉ番目の屈折面の前後の屈折率をｎｉ−１，ｎｉ、光線の入射角θｉおよび射出角θｉ’の余弦をξｉ，ξｉ’、光線通過位置でのメリジオナルおよびサジタル断面の曲率をＣｍｉ，Ｃｓｉ、中心での曲率をＣｉとし、レンズ外面よりｄｏの距離にある物点から発した光束についてＣｏｄｄｉｎｇｔｏｎの式を用いて追跡し、レンズが十分に薄いという近似を用いると、以下の式（１５）〜（１７）により表される。
Ａ≡（ξ１／ξ１’）２・（ξ２／ξ２’）−１ …（１５）
Ｂ≡（ｎ１ξ１’−ξ１）・（ξ２／ξ２’）２・ξ１’−２・Ｃｍ１−（ｎ１−１）・Ｃ１
＋（ξ２’−ｎ１ξ２）・ξ２’−２・Ｃｍ２−（１−ｎ１）・Ｃ２ …（１６）
Ｃ≡（ｎ１ξ１’−ξ１）・Ｃｓ１−（ｎ１−１）・Ｃ１＋（ξ２’−ｎ１ξ２）・Ｃｓ２−（１−ｎ１）・Ｃ２…（１７）
【００３３】
係数Ａの値は、物体視度Ｄｏに対するＤＭの変化率であり、係数Ｂの値はＤｏ＝０即ち物体距離が無限遠の場合のＤＭの値そのものである。係数Ｃの値はＤＳの値そのものであり、Ｄｏに依らず一定である。ここで式（１５）に着目すると、係数Ａは光線と面法線との角度だけに依存しており、光線通過位置における非球面の曲率には左右されない。すなわち、おおよそのカーブが同じであれば、非球面の程度を多少変化させても係数Ａの値は変化しない。ベースカーブが極端に深いような特殊な場合を除くと、レンズの屈折力が負の場合にはξ１＜ξ２’であり、係数Ａの値は負、レンズの屈折力が正の場合にはξ１＞ξ２’であり、係数Ａの値は正になる。
【００３４】
係数Ｂの式（１６）は、光線通過位置における非球面のメリジオナル断面曲率を含んでいるため、非球面の程度を変えることによって係数Ｂの値が変化する。したがって、ＤＭを表す直線は、非球面の程度を変えることにより、平行にシフトすることになる。
【００３５】
係数Ｃの式（１７）は、光線通過位置における非球面のサジタル断面曲率を含んでいる。一般的に、回転対称非球面のサジタル断面曲率Ｃｓ（ｈ）は、メリジオナル断面形状をＺ（ｈ）として、以下の式（１８）により求められる。
Ｃｓ（ｈ）＝Ｚ’（ｈ）／［ｈ・√［１＋Ｚ’（ｈ）２］］ …（１８）
すなわち、サジタル断面曲率はメリジオナル断面形状の傾きに依存し、係数Ａと同じく、非球面の程度を多少変化させても係数Ｃの値は変化しない。
【００３６】
したがって、レンズの材質の屈折率とベースカーブが与えられた後、レンズ設計者が収差補正上採りうる有効な手段は、非球面の部位毎にメリジオナル断面曲率を適当に変更して、諸収差が適当なバランスになるように、係数Ｂの値を決定することのみである。すなわち、コントロールできるのは係数Ｂのみであるため、収差バランスをとるにも限界があり、回転対称面のみを用いながら、遠方視も近方視も性能の良いレンズを設計することはできない。そこで、本発明による非球面眼鏡レンズでは、レンズ上部と下部とを別形状とした非回転対称非球面を用い、上部は遠方を見るのに適した形状、レンズ下部は近方を見るのに適した形状としている。
【００３７】
図４において、光学中心に対して上下対称な位置の収差を計算するため、＋β方向（上部）から入射する光束と−β方向（下部）から入射する光束とを想定する。以下、上部に対応する量を表す文字には（＋）を、下部に対応する量を表す文字には（−）を添えて表す。レンズ上部と下部との形状の違いは、収差特性を変化させるための非球面量の違いであり、おおよその形状は共通である。したがって、上部と下部とを別形状としても、係数Ａ，Ｃの値は共通である。したがって、収差のバランスを上部と下部で変えるためには係数Ｂの値を変える必要がある。
【００３８】
式（１６）をレンズ上部と下部とで別々に書くと以下の式（１６’）、（１６”）の通りである。
Ｂ（＋）＝（ｎ１ξ１’（＋）−ξ１（＋））・（ξ２（＋）／ξ２’（＋））２・ξ１’（＋） −２・Ｃｍ１（＋）−（ｎ１−１）・Ｃ１＋（ξ２’（＋）−ｎ１ξ２（＋））・ξ２’（＋） −２・Ｃｍ２（＋）−（１−ｎ１）・Ｃ２ …（１６’）
Ｂ（−）＝（ｎ１ξ１’（−）−ξ１（−））・（ξ２（−）／ξ２’（−））２・ξ１’（−） −２・Ｃｍ１（−）−（ｎ１−１）・Ｃ１＋（ξ２’（−）−ｎ１ξ２（−））・ξ２’（−） −２・Ｃｍ２（−）−（１−ｎ１）・Ｃ２ …（１６”）
ここで、光線が屈折面を通過する角度は上部と下部とでほぼ同じであるから、ξ１（＋）＝ξ１（−）、ξ１’（＋）＝ξ１’（−）、ξ２（＋）＝ξ２（−）、ξ２’（＋）＝ξ２’（−） である。これらの角度をそれぞれξ１、ξ１’、ξ２、ξ２’で表し、（１６’）から式（１６”）を引くと、以下の式（１９）が得られる。
Ｂ（＋）−Ｂ（−）＝（ｎ１ξ１’−ξ１）・（ξ２／ξ２’）２・ξ１’−２・［Ｃｍ１（＋）−Ｃｍ１（−）］＋（ξ２’−ｎ１ξ２）・ξ２’−２・［Ｃｍ２（＋）−Ｃｍ２（−）］ …（１９）
ここで、（ｎ１ξ１’−ξ１）・（ξ２／ξ２’）２・ξ１’−２ や （ξ２’−ｎ１ξ２）・ξ２’−２ は収差に対する面の曲率の寄与を表す係数と考えることができ、垂直入射であれば（ｎ１−１）および（１−ｎ１）となる。
【００３９】
内面が非回転対称非球面で外面が対称性のある面（球面、トーリック面、回転対称非球面等）である場合には、Ｃｍ１（＋）−Ｃｍ１（−）＝０であるから、式（１９）は式（２０）のように変形できる。
Ｂ（＋）−Ｂ（−）＝（ξ２’−ｎ１ξ２）・ξ２’−２・［Ｃｍ２（＋）−Ｃｍ２（−）］ …（２０）
【００４０】
マイナスレンズの場合には、Ｃ２−Ｃ１＞０である。また、係数Ａの値は負であるため、ＤＭ、ＡＰ、ＡＳの値とも物体視度Ｄｏが小さくなる（物体距離が近づく）ほど増加する。従って近方視による各収差の値の増加を抑える為にはＢ（−）の値をＢ（＋）の値より小さくしておく、すなわち、Ｂ（＋）＞Ｂ（−）とする必要がある。さらに、（ξ２’−ｎ１ξ２）・ξ２’−２＜０であることも考慮すると、式（２０）から以下の関係を導くことができる。
Ｃｍ２（−）−Ｃｍ２（＋）＞０
この不等式は、レンズ上部側の内面の曲率が、レンズ下部側の内面の曲率より小さいことを表している。すなわち、上記の説明で条件（３）の根拠が示されたことになる。
【００４１】
プラスレンズの場合には、Ｃ２−Ｃ１＜０である。また、係数Ａの値は正であるので、ＤＭ、ＡＰ、ＡＳの値は物体視度Ｄｏが小さくなるほど小さくなるため、マイナスレンズの場合とは逆に、Ｂ（＋）＜Ｂ（−）とする必要がある。さらに、（ξ２’−ｎ１ξ２）・ξ２’−２＜０であることも考慮すると、式（２０）から以下の関係を導くことができる。
Ｃｍ２（−）−Ｃｍ２（＋）＜０
この不等式は、レンズ上部側の内面の曲率が、レンズ下部側の内面の曲率より大きいことを表している。すなわち、上記の説明で条件（４）の根拠が示されたことになる。
【００４２】
外面が非回転対称非球面で内面が対称性のある面（球面、トーリック面、回転対称非球面等）である場合には、Ｃｍ２（＋）−Ｃｍ２（−）＝０であるから、式（１９）は以下の式（２１）のように変形できる。
Ｂ（＋）−Ｂ（−）＝（ｎ１ξ１’−ξ１）・（ξ２／ξ２’）２・ξ１’−２・［Ｃｍ１（＋）−Ｃｍ１（−）］ …（２１）
【００４３】
マイナスレンズの場合には、Ｃ２−Ｃ１＞０である。また Ｂ（＋）＞Ｂ（−）とする必要がある。さらに、（ｎ１ξ１’−ξ１）・（ξ２／ξ２’）−２・ξ１’−２＞０であることも考慮すると、式（２１）から以下の関係を導くことができる。
Ｃｍ１（−）−Ｃｍ１（＋）＜０
この不等式は、レンズ上部側の外面の曲率が、レンズ下部側の外面の曲率より大きいことを表している。すなわち、上記の説明で条件（５）の根拠が示されたことになる。
【００４４】
プラスレンズの場合には、Ｃ２−Ｃ１＜０である。また、Ｂ（＋）＜Ｂ（−） とする必要がある。さらに、（ｎ１ξ１’−ξ１）・（ξ２／ξ２’）−２・ξ１’−２＞０であることも考慮すると、式（２１）から以下の関係を導くことができる。
Ｃｍ１（−）−Ｃｍ１（＋）＞０
この不等式は、レンズ上部側の外面の曲率が、レンズ下部側の外面の曲率より小さいことを表している。すなわち、上記の説明で条件（６）の根拠が示されたことになる。
【００４５】
両面が非回転対称非球面の場合には、本来は式（１９）をそのまま使わねばならないが、ξ，ξ’は面と光線のなす角度の余弦であり、レンズのみからは特定できないため、条件式からは除外すべきである。そこで、光線が面に斜めに入射することを無視して（ｎ１ξ１’−ξ１）・（ξ２／ξ２’）２・ξ１’−２ と （ξ２’−ｎ１ξ２）・ξ２’−２を垂直入射の場合の（ｎ１−１）および（１−ｎ１）に置き換える。すると式（１９）は以下の式（２２）のように整理できる。
【００４６】
マイナスレンズの場合には、Ｃ２−Ｃ１＞０ であり、また Ｂ（＋）＞Ｂ（−） とする必要があるので、（ｎ１−１）＞０ であることも考慮すると式（２２）から以下の関係を導くことができる。
［Ｃｍ２（−）−Ｃｍ１（−）］−［Ｃｍ２（＋）−Ｃｍ１（＋）］＞０
この不等式は、レンズ上部側の内面と外面との曲率差が、レンズ下部側の内面と外面との曲率差より小さいことを表している。すなわち、上記の説明で条件（１）の根拠が示されたことになる。
【００４７】
プラスレンズの場合には、Ｃ２−Ｃ１＜０ であり、また Ｂ（＋）＜Ｂ（−） とする必要があるので、（ｎ１−１）＞０ であることも考慮すると式（２２）から以下の関係を導くことができる。
［Ｃｍ２（−）−Ｃｍ１（−）］−［Ｃｍ２（＋）−Ｃｍ１（＋）］＜０
この不等式は、レンズ上部側の内面と外面との曲率差が、レンズ下部側の内面と外面との曲率差より大きいことを表している。すなわち、上記の説明で条件（２）の根拠が示されたことになる。
【００４８】
次に、上記実施形態についての１２の実施例と、６つの比較例とを説明する。６種類の度数のそれぞれについて、２つの実施例と１つの比較例の３つの設計例を示し、これらを比較して説明する。なお、以下の実施例および比較例においては全て屈折率を１．６７としている。
【００４９】
【実施例１】
実施例１の非球面眼鏡レンズは、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まないマイナスレンズであり、その仕様は表１に示される。外面は表１に示す曲率を持つ球面、内面は非回転対称非球面である。図５（Ａ），（Ｂ）の表は、枠入れ基準点４からの距離ｈ［ｍｍ］、交線７のｘ軸に対する角度θ［°］で示される極座標（ｈ，θ）における交線７方向の外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。外面は球面であるため、図５（Ａ）に示される曲率は全ての座標で同一である。
【００５０】
【表１】
球面屈折力ＳＰＨ −４．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 球面 １．３５［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 ７．３６［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【００５１】
図６（Ａ），（Ｂ）は、角度θを固定し、枠入れ基準点４からの距離ｈの変化に対して外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）がそれぞれどのように変化するかを、θ＝０°，４５°，９０°，１３５°，１８０°， ２２５°， ２７０°，３１５°について示したグラフである。外面は球面であるため、図６（Ａ）では全て重複する直線で表される。図６（Ｂ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、これを境に曲率が小さい側（左側）に向けて順に４５°，１３５°が重なった曲線、９０°の曲線が配列し、曲率が大きい側（右側）に向けて順に、２２５°，３１５°が重なった曲線、２７０°の曲線が配列している。
【００５２】
また、図７（Ａ），（Ｂ）は、距離ｈを固定し、ｘ軸からの角度θの変化に対して外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）がそれぞれどのように変化するかを、ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのそれぞれについて示したグラフである。外面は球面であるため、図７（Ａ）では全て重複する直線で表される。図７（Ｂ）では、曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。
【００５３】
さらに、図８（Ａ），（Ｂ）は、距離ｈを固定し、ｘ軸からの角度θの変化に対してマイナスレンズの条件（５）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（３）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値がどのように変化するかを、ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのそれぞれについて示したグラフである。外面は球面であるため、図８（Ａ）では全て重複する直線で表される。図８（Ｂ）では、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。例えば、図８（Ｂ）におけるｈ＝１０の曲線上のθ＝９０°の点は、Ｃ２（１０，２７０）−Ｃ２（１０，９０）の値を示している。図５（Ｂ）からＣ２（１０，２７０）＝７．００、Ｃ２（１０，９０）＝６．７０がわかるので、ｈ＝１０の曲線上のθ＝９０°での値は０．３０となる。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）が正の値をとることは図８（Ｂ）から明らかである。すなわち、実施例１の非球面眼鏡レンズは、条件（３）を満足する。
【００５４】
図９は、距離ｈを固定し、ｘ軸からの角度θの変化に対してマイナスレンズの条件（１）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値がどのように変化するかを、ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのそれぞれについて示したグラフである。いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が正の値をとることは図９から明らかである。すなわち、実施例１の非球面眼鏡レンズは、条件（１）を満足する。
【００５５】
図１０（Ａ），（Ｂ）は、実施例１の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図１０（Ａ）が平均屈折力誤差、図１０（Ｂ）が非点収差を示す。グラフ中、平面座標はそれぞれ垂直方向の眼球回旋角βｖ［°］、水平方向の眼球回旋角βｈ［°］、垂直座標は各収差の発生量ＡＰ［Ｄ］、ＡＳ［Ｄ］を示している。なお、各収差図は、垂直方向の眼球回旋角βｖ＝５０°から−５０°の範囲に、物体距離を無限大（Ｄｏ＝０）から２５０ｍｍ（Ｄｏ＝−４）まで連続的に変化させて割り当て、各回旋角について割り当てられた物体距離で評価した収差をまとめて示している。すなわち、レンズ上部は遠方視での性能が重視されるために評価対象となる物体距離を長くし、レンズ下部は近方視での性能が重視されるため、下部にいくにしたがって評価対象となる物体距離を短くして収差を評価している。このような収差の表現は、以下の実施例、比較例の収差図においても同様である。
【００５６】
【実施例２】
実施例２の非球面眼鏡レンズは、実施例１と同一の球面屈折力を有し、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まないマイナスレンズであり、その仕様は表２に示される。内面は表２に示す曲率を持つ球面、外面は非回転対称非球面である。図１１（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。内面は球面であるため、曲率は全ての座標で同一である。
【００５７】
【表２】
球面屈折力ＳＰＨ −４．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 非回転対称非球面 ６．７７［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 球面 １２．８０［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【００５８】
図１２（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図１２（Ａ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、これを境に曲率が小さい側（左側）に向けて順に２２５°，３１５°が重なった曲線、２７０°の曲線が配列し、曲率が大きい側（右側）に向けて順に、４５°，１３５°が重なった曲線、９０°の曲線が配列している。内面は球面であるため、図１２（Ｂ）では全て重複した直線で表される。
【００５９】
また、図１３（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図１３（Ａ）では、曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。内面は球面であるため、図１３（Ｂ）では全て重複した直線で表される。
【００６０】
さらに、図１４（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に対する条件（５）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（３）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。図１４（Ａ）では、Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）が負の値をとることは図１４（Ａ）から明らかである。すなわち、実施例２の非球面眼鏡レンズは、条件（５）を満足する。内面は球面であるため、図１４（Ｂ）では全て重複した直線で表される。
【００６１】
図１５は、角度θの変化に対する条件（１）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が正の値をとることは図１５から明らかである。すなわち、実施例２の非球面眼鏡レンズは、条件（１）を満足する。
【００６２】
図１６（Ａ），（Ｂ）は、実施例２の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図１６（Ａ）が平均屈折力誤差、図１６（Ｂ）が非点収差を示す。
【００６３】
【比較例１】
表３は、実施例１，２と同一の球面屈折力、中心厚を有する比較例１の非球面眼鏡レンズの仕様を示す。内面は表３に示す曲率を持つ球面、外面は回転対称非球面である。図１７（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。内面は球面であるため、曲率は全ての座標で同一である。
【００６４】
【表３】
球面屈折力ＳＰＨ −４．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 回転対称非球面 ２．４４［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 球面 ８．４６［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【００６５】
図１８（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は回転対称非球面であるため、ｈによって曲率の変化は曲線で表されるが、図１８（Ａ）に示すように全ての曲線が重なっている。内面は球面であるため、図１８（Ｂ）では全て重複する直線で表される。
【００６６】
また、図１９（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図１９（Ａ）では、曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率は大きい。内面は球面であるため、図１９（Ｂ）では全て重複する直線で表される。
【００６７】
さらに、図２０（Ａ），（Ｂ）、図２１は、それぞれ角度θの変化に対する条件（５）、条件（３）、条件（１）の左辺の値の変化を示す。外面、内面共に回転対称であるため、各条件の左辺の値は角度によらず全てゼロであり、いずれの条件も満たさない。
【００６８】
図２２（Ａ），（Ｂ）は、比較例１の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフである。図１０、図１６と図２２とを比較すると、回転対称非球面を用いた比較例１に対して、非回転対称非球面を用いた実施例１，２の収差が良好に補正されていることがわかる。
【００６９】
【実施例３】
実施例３の非球面眼鏡レンズは、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含むマイナスレンズであり、その仕様は表４に示される。外面は表４に示す曲率を持つ球面、内面は非回転対称非球面である。図２３（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。外面は球面であるため、図２３（Ａ）に示される曲率は全ての座標で同一である。
【００７０】
【表４】
球面屈折力ＳＰＨ −４．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ０［°］
外面曲率Ｃ１ 球面 １．３５［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 ７．３６〜１３．３８［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【００７１】
図２４（Ａ），（Ｂ）は、距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図２４（Ａ）では全て重複する直線で表される。図２４（Ｂ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が最も曲率が小さい側（左側）で重なっており、これから曲率が大きい側（右側）に向けて順に４５°，１３５°が重なった曲線、２２５°，３１５°が重なった曲線、９０°の曲線、２７０°の曲線が配列している。内面が円柱屈折力を含むため、ｈ＝０での曲率が角度θにより異なる。
【００７２】
また、図２５（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図２５（Ａ）では全て重複する直線で表される。図２５（Ｂ）では、曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、いずれの距離ｈにおいても、正弦波的にうねっているが、θ＝９０°（レンズ上部側）でのピークの方がθ＝２７０°（レンズ下部側）でのピークより小さくなっている。
【００７３】
さらに、図２６（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する条件（５）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（３）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。外面は球面であるため、図２６（Ａ）では全て重複する直線で表される。図２６（Ｂ）では、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）が正の値をとることは図２６（Ｂ）から明らかである。すなわち、実施例３の非球面眼鏡レンズは、条件（３）を満足する。
【００７４】
図２７は、角度θの変化に対する条件（１）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が正の値をとることは図２７から明らかである。すなわち、実施例３の非球面眼鏡レンズは、条件（１）を満足する。
【００７５】
図２８（Ａ），（Ｂ）は、実施例３の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図２８（Ａ）が平均屈折力誤差、図２８（Ｂ）が非点収差を示す。
【００７６】
【実施例４】
実施例４の非球面眼鏡レンズは、実施例３と同一の球面屈折力、円柱屈折力を持つマイナスレンズであり、その仕様は表５に示される。内面は表５に示す曲率を持つトーリック面、外面は非回転対称非球面である。図２９（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。
【００７７】
【表５】
球面屈折力ＳＰＨ −４．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ０［°］
外面曲率Ｃ１ 非回転対称非球面 ２．４４［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ トーリック面 ８．４６〜１４．４７［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【００７８】
図３０（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図３０（Ａ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、これを境に曲率が小さい側（左側）に向けて順に２２５°，３１５°が重なった曲線、２７０°の曲線が配列し、曲率が大きい側（右側）に向けて順に、９０°の曲線、４５°，１３５°が重なった曲線が配列している。内面はトーリック面であるため、図３０（Ｂ）では曲率が小さい側に実線で示されるθ＝０°と１８０°との直線が重なっており、中間に４５°，１３５°、２２５°，３１５°の直線が重なり、曲率が大きい側に９０°と２７０°の直線が重なって表示されている。
【００７９】
また、図３１（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図３１（Ａ）では、曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝４５°〜１３５°（レンズ上部側）の範囲で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、ほとんどのθにおいて、距離ｈが大きいほど曲率は大きく、かつ、上部と下部との曲率差は大きくなっている。内面はトーリック面であるため、図３１（Ｂ）では全て重複した正弦的な曲線で表される。
【００８０】
さらに、図３２（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に対する条件（５）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（３）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。図３２（Ａ）では、Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）が負の値をとることは図３２（Ａ）から明らかである。すなわち、実施例４の非球面眼鏡レンズは、条件（５）を満足する。内面はトーリック面であるため、対称位置での曲率差はゼロとなり、図３２（Ｂ）では全て重複した直線で表される。
【００８１】
図３３は、角度θの変化に対する条件（１）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が正の値をとることは図３３から明らかである。すなわち、実施例４の非球面眼鏡レンズは、条件（１）を満足する。
【００８２】
図３４（Ａ），（Ｂ）は、実施例４の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図３４（Ａ）が平均屈折力誤差、図３４（Ｂ）が非点収差を示す。
【００８３】
【比較例２】
表６は、実施例３，４と同一の球面屈折力、円柱屈折力、中心厚を有する比較例２の非球面眼鏡レンズの仕様を示す。内面は表６に示す曲率を持つトーリック面、外面は回転対称非球面である。図３５（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。
【００８４】
【表６】
球面屈折力ＳＰＨ −４．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ０［°］
外面曲率Ｃ１ 回転対称非球面 ２．４４［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ トーリック面 ８．４６〜１４．４７［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【００８５】
図３６（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は回転対称非球面であるため、ｈによって曲率の変化は曲線で表されるが、図３６（Ａ）に示すように全ての曲線が重なっている。内面は図３６（Ｂ）に示すように実施例４と同一のトーリック面である。
【００８６】
また、図３７（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図３７（Ａ）では、曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率は大きい。内面はトーリック面であるため、図３７（Ｂ）では全て重複した正弦的な曲線で表される。
【００８７】
さらに、図３８（Ａ），（Ｂ）、図３９は、それぞれ角度θの変化に対する条件（５）、条件（３）、条件（１）の左辺の値の変化を示す。外面は回転対称非球面、内面は光軸に対して対称なトーリック面であるため、各条件の左辺の値は角度θ、距離ｈによらず全てゼロであり、いずれの条件も満たさない。
【００８８】
図４０（Ａ），（Ｂ）は、比較例２の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフである。図２８、図３４と図４０とを比較すると、回転対称非球面面を用いた比較例２に対して、非回転対称非球面を用いた実施例３，４の収差が良好に補正されていることがわかる。
【００８９】
【実施例５】
実施例５の非球面眼鏡レンズは、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まないマイナスレンズであり、その仕様は表７に示される。外面は表７に示す曲率を持つ球面、内面は非回転対称非球面である。図４１（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。外面は球面であるため、図４１（Ａ）に示される曲率は全ての座標で同一である。
【００９０】
【表７】
球面屈折力ＳＰＨ −８．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 球面 ０．６８［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 １２．７１［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【００９１】
図４２（Ａ），（Ｂ）は、距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図４２（Ａ）では全て重複する直線で表される。図４２（Ｂ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、これを境に曲率が小さい側（左側）に向けて順に４５°，１３５°が重なった曲線、９０°の曲線が配列し、曲率が大きい側（右側）に向けて順に、２２５°，３１５°が重なった曲線、２７０°の曲線が配列している。
【００９２】
また、図４３（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図４３（Ａ）では全て重複する直線で表される。図４３（Ｂ）では、曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。
【００９３】
さらに、図４４（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する条件（５）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（３）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。外面は球面であるため、図４４（Ａ）では全て重複する直線で表される。図４４（Ｂ）では、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）が正の値をとることは図４４（Ｂ）から明らかである。すなわち、実施例５の非球面眼鏡レンズは、条件（３）を満足する。
【００９４】
図４５は、角度θの変化に対する条件（１）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が正の値をとることは図４５から明らかである。すなわち、実施例５の非球面眼鏡レンズは、条件（１）を満足する。
【００９５】
図４６（Ａ），（Ｂ）は、実施例５の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図４６（Ａ）が平均屈折力誤差、図４６（Ｂ）が非点収差を示す。
【００９６】
【実施例６】
実施例６の非球面眼鏡レンズは、実施例５と同一の球面屈折力を有し、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まないマイナスレンズであり、その仕様は表８に示される。外面は回転対称非球面、内面は非回転対称非球面である。図４７（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。
【００９７】
【表８】
球面屈折力ＳＰＨ −８．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 回転対称非球面 １．７３［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 １３．７６［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【００９８】
図４８（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図４８（Ａ）では、全ての曲線が重複している。図４８（Ｂ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、これを境に曲率が小さい側（左側）に向けて順に４５°，１３５°が重なった曲線、９０°の曲線が配列し、曲率が大きい側（右側）に向けて順に、２２５°，３１５°が重なった曲線、２７０°の曲線が配列している。
【００９９】
また、図４９（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図４９（Ａ）では、曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率も大きい。図４９（Ｂ）では、いずれの距離ｈにおいても、曲率Ｃ２（ｈ，θ）はθ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。
【０１００】
さらに、図５０（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に対する条件（５）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（３）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。内面は回転対称非球面であるため、図５０（Ａ）に示すように、条件（５）の左辺の値は角度θ、距離ｈによらずゼロである。条件（３）の左辺の値は、図５０（Ｂ）に示すように、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）が正の値をとることは図５０（Ｂ）から明らかである。すなわち、実施例６の非球面眼鏡レンズは、条件（３）を満足する。
【０１０１】
図５１は、角度θの変化に対する条件（１）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が正の値をとることは図５１から明らかである。すなわち、実施例６の非球面眼鏡レンズは、条件（１）を満足する。
【０１０２】
図５２（Ａ），（Ｂ）は、実施例６の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図５２（Ａ）が平均屈折力誤差、図５２（Ｂ）が非点収差を示す。
【０１０３】
【比較例３】
表９は、実施例５，６と同一の球面屈折力、中心厚を有する比較例３の非球面眼鏡レンズの仕様を示す。内面は表９に示す曲率を持つ球面、外面は回転対称非球面である。図５３（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。内面は球面であるため、曲率は全ての座標で同一である。
【０１０４】
【表３】
球面屈折力ＳＰＨ −８．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 回転対称非球面 １．７３［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 球面 １３．７６［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【０１０５】
図５４（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は回転対称非球面であるため、ｈによって曲率の変化は曲線で表されるが、図５４（Ａ）に示すように全ての曲線が重なっている。内面は球面であるため、図５４（Ｂ）では全て重複する直線で表される。
【０１０６】
また、図５５（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図５５（Ａ）では、曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率も大きい。内面は球面であるため、図５５（Ｂ）では全て重複する直線で表される。
【０１０７】
さらに、図５６（Ａ），（Ｂ）、図５７は、それぞれ角度θの変化に対する条件（５）、条件（３）、条件（１）の左辺の値の変化を示す。外面、内面共に回転対称であるため、各条件の左辺の値は角度によらず全てゼロであり、いずれの条件も満たさない。
【０１０８】
図５８（Ａ），（Ｂ）は、比較例３の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフである。図４６、図５２と図５８とを比較すると、回転対称非球面を用いた比較例３に対して、非回転対称非球面を用いた実施例５，６の収差が良好に補正されていることがわかる。
【０１０９】
【実施例７】
実施例７の非球面眼鏡レンズは、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含むマイナスレンズであり、その仕様は表１０に示される。外面は表１０に示す曲率を持つ球面、内面は非回転対称非球面である。図５９（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。外面は球面であるため、図５９（Ａ）に示される曲率は全ての座標で同一である。
【０１１０】
【表１０】
球面屈折力ＳＰＨ −８．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ９０［°］
外面曲率Ｃ１ 球面 ０．６８［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 １２．７１〜１８．７２［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【０１１１】
図６０（Ａ），（Ｂ）は、距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図６０（Ａ）では全て重複する直線で表される。図６０（Ｂ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が最も曲率が大きい側（右側）で重なっており、これから曲率が小さい側（左側）に向けて順に２２５°，３１５°が重なった曲線、４５°，１３５°が重なった曲線、２７０°の曲線、９０°の曲線が配列している。内面が円柱屈折力を含むため、ｈ＝０での曲率が角度θにより異なる。
【０１１２】
また、図６１（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図６１（Ａ）では全て重複する直線で表される。図６１（Ｂ）では、曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）とθ＝２７０°（レンズ下部側）とで極小値をとるが、θ＝２７０°における曲率の方が大きい。
【０１１３】
さらに、図６２（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する条件（５）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（３）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。外面は球面であるため、図６２（Ａ）では全て重複する直線で表される。図６２（Ｂ）では、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝４５〜１３５°（レンズ上部側）で最大、θ＝２２５〜３１５°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）が正の値をとることは図６２（Ｂ）から明らかである。すなわち、実施例７の非球面眼鏡レンズは、条件（３）を満足する。
【０１１４】
図６３は、角度θの変化に対する条件（１）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝４５°〜１３５°（レンズ上部側）で最大、θ＝２２５°〜３１５°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が正の値をとることは図６３から明らかである。すなわち、実施例７の非球面眼鏡レンズは、条件（１）を満足する。
【０１１５】
図６４（Ａ），（Ｂ）は、実施例７の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図６４（Ａ）が平均屈折力誤差、図６４（Ｂ）が非点収差を示す。
【０１１６】
【実施例８】
実施例８の非球面眼鏡レンズは、実施例７と同様の球面屈折力、円柱屈折力を持つマイナスレンズであり、その仕様は表１１に示される。外面は回転対称非球面、内面は非回転対称非球面である。図６５（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。
【０１１７】
【表１１】
球面屈折力ＳＰＨ −８．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ９０［°］
外面曲率Ｃ１ 回転対称非球面 １．０１［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 １３．０４〜１９．０５［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【０１１８】
図６６（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図６６（Ａ）では、全ての曲線が重複して示されている。図６６（Ｂ）では、曲率が大きい側に実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、曲率が小さくなる側に向けて順に、２２５°，３１５°が重なった曲線、４５°，１３５°が重なった曲線、２７０°の曲線、９０°の曲線が配列している。
【０１１９】
また、図６７（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、図６７（Ａ）に示すように、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率は小さい。また、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、図６７（Ｂ）に示すように、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）とθ＝２７０°（レンズ下部側）とで極小値をとるが、θ＝２７０°における曲率の方が大きい。
【０１２０】
さらに、図６８（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に対する条件（５）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（３）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。外面は回転対称非球面であるため、対称位置での曲率差はゼロとなり、Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値は、図６８（Ａ）に示すように全て重複した直線で表される。一方、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝４５°〜１３５°（レンズ上部側）で最大、θ＝２２５°〜３１５°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）が正の値をとることは図６８（Ａ）から明らかである。すなわち、実施例８の非球面眼鏡レンズは、条件（３）を満足する。
【０１２１】
図６９は、角度θの変化に対する条件（１）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝４５°〜１３５°（レンズ上部側）で最大、θ＝２２５°〜３１５°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が正の値をとることは図６９から明らかである。すなわち、実施例８の非球面眼鏡レンズは、条件（１）を満足する。
【０１２２】
図７０（Ａ），（Ｂ）は、実施例８の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図７０（Ａ）が平均屈折力誤差、図７０（Ｂ）が非点収差を示す。
【０１２３】
【比較例４】
表１２は、実施例７，８と同一の球面屈折力、円柱屈折力、中心厚を有する比較例４の非球面眼鏡レンズの仕様を示す。内面は表１２に示す曲率を持つトーリック面、外面は回転対称非球面である。図７１（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。
【０１２４】
【表６】
球面屈折力ＳＰＨ −８．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ９０［°］
外面曲率Ｃ１ 回転対称非球面 １．０１［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ トーリック面 １３．０４〜１９．０５［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【０１２５】
図７２（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は回転対称非球面であるため、ｈによって曲率の変化は曲線で表されるが、図７２（Ａ）に示すように全ての曲線が重なっている。内面はトーリック面であるため、図７２（Ｂ）では曲率が大きい側に実線で示されるθ＝０°と１８０°との直線が重なっており、中間に４５°，１３５°、２２５°，３１５°の直線が重なり、曲率が小さい側に９０°と２７０°の直線が重なって表示されている。
【０１２６】
また、図７３（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、図７３（Ａ）に示すように、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率も大きい。内面はトーリック面であるため、図７３（Ｂ）では全て重複した正弦的な曲線で表される。
【０１２７】
さらに、図７４（Ａ），（Ｂ）、図７５は、それぞれ角度θの変化に対する条件（５）、条件（３）、条件（１）の左辺の値の変化を示す。外面は回転対称非球面、内面は光軸に対して対称なトーリック面であるため、各条件の左辺の値は角度によらず全てゼロであり、いずれの条件も満たさない。
【０１２８】
図７６（Ａ），（Ｂ）は、比較例４の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフである。図６４、図７０と図７６とを比較すると、回転対称非球面を用いた比較例４に対して、非回転対称非球面を用いた実施例７，８の収差が良好に補正されていることがわかる。
【０１２９】
【実施例９】
実施例９の非球面眼鏡レンズは、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まないプラスレンズであり、その仕様は表１３に示される。外面は表１３に示す曲率を持つ球面、内面は非回転対称非球面である。図７７（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。外面は球面であるため、図７７（Ａ）に示される曲率は全ての座標で同一である。
【０１３０】
【表７】
球面屈折力ＳＰＨ ４．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 球面 ６．９６［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 １．０２［Ｄ］
中心厚Ｔ ３．８０［ｍｍ］
【０１３１】
図７８（Ａ），（Ｂ）は、距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図７８（Ａ）では全て重複する直線で表される。図７８（Ｂ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、これを境に曲率が大きい側（右側）に向けて順に４５°，１３５°が重なった曲線、９０°の曲線が配列し、曲率が小さい側（左側）に向けて順に、２２５°，３１５°が重なった曲線、２７０°の曲線が配列している。
【０１３２】
また、図７９（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図７９（Ａ）では全て重複する直線で表される。図７９（Ｂ）では、曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。
【０１３３】
さらに、図８０（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する条件（６）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（４）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。外面は球面であるため、条件（６）の左辺の値は、図８０（Ａ）に示されるように、全て重複する直線で表される。条件（４）の左辺の値は、図８０（Ｂ）に示されるように、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）が負の値をとることは図８０（Ｂ）から明らかである。すなわち、実施例９の非球面眼鏡レンズは、条件（４）を満足する。
【０１３４】
図８１は、角度θの変化に対する条件（２）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が負の値をとることは図８１から明らかである。すなわち、実施例９の非球面眼鏡レンズは、条件（２）を満足する。
【０１３５】
図８２（Ａ），（Ｂ）は、実施例９の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図８２（Ａ）が平均屈折力誤差、図８２（Ｂ）が非点収差を示す。
【０１３６】
【実施例１０】
実施例６の非球面眼鏡レンズは、実施例９と同一の球面屈折力を有し、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まないプラスレンズであり、その仕様は表１４に示される。外面は非回転対称非球面、内面は回転対称非球面である。図８３（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。
【０１３７】
【表１４】
球面屈折力ＳＰＨ ４．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 非回転対称非球面 ７．１８［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 回転対称非球面 １．２６［Ｄ］
中心厚Ｔ ４．３０［ｍｍ］
【０１３８】
図８４（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図８４（Ａ）では実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、これを境に曲率が小さい側（左側）に向けて順に４５°，１３５°が重なった曲線、９０°の曲線が配列し、曲率が大きい側（右側）に向けて順に、２２５°，３１５°が重なった曲線、２７０°の曲線が配列している。図８４（Ｂ）では、全ての曲線が重複して示されている。
【０１３９】
また、図８５（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図８５（Ａ）では、いずれの距離ｈにおいても、曲率Ｃ１（ｈ，θ）はθ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、図８５（Ｂ）に示すように、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率も大きい。
【０１４０】
さらに、図８６（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に対する条件（６）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（４）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。条件（６）の左辺の値は、図８６（Ａ）に示すように、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。内面は回転対称面であるため、条件（４）の左辺の値は、図８６（Ｂ）に示すように、角度θ、距離ｈによらずゼロである。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）が正の値をとることは図８６（Ａ）から明らかである。すなわち、実施例１０の非球面眼鏡レンズは、条件（４）を満足する。
【０１４１】
図８７は、角度θの変化に対する条件（２）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が負の値をとることは図８７から明らかである。すなわち、実施例１０の非球面眼鏡レンズは、条件（２）を満足する。
【０１４２】
図８８（Ａ），（Ｂ）は、実施例１０の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図８８（Ａ）が平均屈折力誤差、図８８（Ｂ）が非点収差を示す。
【０１４３】
【比較例５】
表１５は、実施例９，１０と同一の球面屈折力を有する比較例５の非球面眼鏡レンズの仕様を示す。内面は表１５に示す曲率を持つ球面、外面は回転対称非球面である。図８９（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。内面は球面であるため、曲率は全ての座標で同一である。
【０１４４】
【表１５】
球面屈折力ＳＰＨ ４．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 回転対称非球面 ７．１７［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 球面 １．２６［Ｄ］
中心厚Ｔ ４．３０［ｍｍ］
【０１４５】
図９０（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は回転対称非球面であるため、ｈによって曲率の変化は曲線で表されるが、図９０（Ａ）に示すように全ての曲線が重なっている。内面は球面であるため、図９０（Ｂ）では全て重複する直線で表される。
【０１４６】
また、図９１（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図９１（Ａ）では、曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率は小さい。内面は球面であるため、図９１（Ｂ）では全て重複する直線で表される。
【０１４７】
さらに、図９２（Ａ），（Ｂ）、図９３は、それぞれ角度θの変化に対する条件（６）、条件（４）、条件（２）の左辺の値の変化を示す。外面、内面共に回転対称であるため、各条件の左辺の値は角度によらず全てゼロであり、いずれの条件も満たさない。
【０１４８】
図９４（Ａ），（Ｂ）は、比較例５の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフである。図８２、図８８と図９４とを比較すると、回転対称非球面を用いた比較例５に対して、非回転対称非球面を用いた実施例８，９の収差が良好に補正されていることがわかる。
【０１４９】
【実施例１１】
実施例１１の非球面眼鏡レンズは、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含むプラスレンズであり、その仕様は表１６に示される。外面は表１６に示す曲率を持つ球面、内面は非回転対称非球面である。図９５ （Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。外面は球面であるため、図９５ （Ａ）に示される曲率は全ての座標で同一である。
【０１５０】
【表１６】
球面屈折力ＳＰＨ ４．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ４５［°］
外面曲率Ｃ１ 球面 ６．９６［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 １．０２〜７．０４［Ｄ］
中心厚Ｔ ３．８０［ｍｍ］
【０１５１】
図９６（Ａ），（Ｂ）は、距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図９６（Ａ）では全て重複する直線で表される。図９６（Ｂ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、これを境にして曲率が小さい側（左側）に向けて順に２７０°の曲線、４５°の曲線、２２５°の曲線が配列し、曲率が大きい側に向けて、９０°の曲線、３１５°の曲線、１３５°の曲線が配列している。内面が円柱屈折力を含むため、ｈ＝０での曲率が角度θにより異なる。
【０１５２】
また、図９７（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図９７（Ａ）では全て重複する直線で表される。図９７（Ｂ）では、曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝４５°近辺（レンズ上部側）とθ＝２２５°近辺（レンズ下部側）とで極小値をとるが、θ＝４５°近辺における曲率の方が大きい。
【０１５３】
さらに、図９８（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する条件（６）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（４）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。外面は球面であるため、条件（６）の左辺の値は、図９８（Ａ）に示すように、全て重複する直線で表される。図９８（Ｂ）では、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝６５°近辺（レンズ上部側）で最小、θ＝２４５°近辺（レンズ下部側）で最大となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）が負の値をとることは図９８（Ｂ）から明らかである。すなわち、実施例１１の非球面眼鏡レンズは、条件（４）を満足する。
【０１５４】
図９９は、角度θの変化に対する条件（２）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝６５°近辺（レンズ上部側）で最小、θ＝２４５°近辺（レンズ下部側）で最大となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が負の値をとることは図９９から明らかである。すなわち、実施例１１の非球面眼鏡レンズは、条件（２）を満足する。
【０１５５】
図１００（Ａ），（Ｂ）は、実施例１１の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図１００（Ａ）が平均屈折力誤差、図１００（Ｂ）が非点収差を示す。
【０１５６】
【実施例１２】
実施例１２の非球面眼鏡レンズは、実施例１１と同様の球面屈折力、円柱屈折力を持つプラスレンズであり、その仕様は表１７に示される。外面、内面共に非回転対称非球面である。図１０１（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。
【０１５７】
【表１７】
球面屈折力ＳＰＨ ４．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ４５［°］
外面曲率Ｃ１ 非回転対称非球面 ７．１８〜４．２３［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 １．２６〜４．２７［Ｄ］
中心厚Ｔ ４．３０［ｍｍ］
【０１５８】
図１０２（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図１０２（Ａ）では、ｈ＝０で４．２３となる２本の曲線のうち、曲率の小さい側が１３５°の曲線、大きい側が３１５°の曲線であり、ｈ＝０で５．７１となる３本の曲線のうち、実線は０°と１８０°との曲線が重複したもの、曲率の小さい側の破線は９０°の曲線、曲率の大きい側の破線は２７０°の曲線であり、ｈ＝０で７．１８となる２本の曲線のうち、曲率の小さい側が４５°の曲線、大きい側が２２５°の曲線である。図１０２（Ｂ）では、曲率が小さい側から順に、４５°，２２５°が重なった曲線、０°，９０°，１８０°，２７０°が重なった曲線、１３５°，３１５°が重なった曲線が配列している。
【０１５９】
また、図１０３（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、図１０３（Ａ）に示すように、いずれの距離ｈにおいても、θ＝４５°近辺、２２５°近辺で極大値をとるが、θ＝２２５°近辺における曲率の方が大きい。また、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、図１０３（Ｂ）に示すように、それぞれの距離ｈで正弦的に変化する。
【０１６０】
さらに、図１０４（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に対する条件（６）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（４）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。条件（６）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値は、図１０４（Ａ）に示すように、いずれの距離ｈにおいても、θ＝６０°近辺（レンズ上部側）で最大、θ＝２４０°近辺（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。一方、内面の曲率の変化は正弦的であるため、対称位置での曲率差はゼロとなり、図１０４（Ｂ）では全ての直線が重ねて表示されている。
【０１６１】
図１０５は、角度θの変化に対する条件（２）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝６０°近辺（レンズ上部側）で最小、θ＝２４０°近辺（レンズ下部側）で最大となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が負の値をとることは図１０５から明らかである。すなわち、実施例８の非球面眼鏡レンズは、条件（２）を満足する。
【０１６２】
図１０６（Ａ），（Ｂ）は、実施例１２の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図１０６（Ａ）が平均屈折力誤差、図１０６（Ｂ）が非点収差を示す。
【０１６３】
【比較例６】
表１８は、実施例１１，１２と同一の球面屈折力、円柱屈折力を有する比較例６の非球面眼鏡レンズの仕様を示す。内面は表１８に示す曲率を持つトーリック面、外面は回転対称非球面である。図１０７（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。
【０１６４】
【表１８】
球面屈折力ＳＰＨ ４．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ４５［°］
外面曲率Ｃ１ 回転対称非球面 ７．１７［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ トーリック面 １．２６〜７．２７［Ｄ］
中心厚Ｔ ４．３０［ｍｍ］
【０１６５】
図１０８（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は回転対称非球面であるため、ｈによって曲率の変化は曲線で表されるが、図１０８（Ａ）に示すように全ての曲線が重なっている。内面はトーリック面であるため、図１０８（Ｂ）では曲率が小さい側に４５°，２２５°が重なった直線が表示され、曲率が大きい側に向けて０°、９０°、１８０°、２７０°が重なった直線、１３５°、３１５°が重なった直線が順に配列している。
【０１６６】
また、図１０９（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、図１０９（Ａ）に示すように、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率は小さい。内面はトーリック面であるため、図１０９（Ｂ）では全て重複した正弦的な曲線で表される。
【０１６７】
さらに、図１１０（Ａ），（Ｂ）、図１１１は、それぞれ角度θの変化に対する条件（６）、条件（４）、条件（２）の左辺の値の変化を示す。外面は回転対称非球面、内面は光軸に対して対称なトーリック面であるため、各条件の左辺の値は角度によらず全てゼロであり、いずれの条件も満たさない。
【０１６８】
図１１２（Ａ），（Ｂ）は、比較例６の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフである。図１００、図１０６と図１１２とを比較すると、回転対称非球面を用いた比較例６に対して、非回転対称非球面を用いた実施例１１，１２の収差が良好に補正されていることがわかる。
【０１６９】
【発明の効果】
以上説明してきたように、この発明によれば、外面、内面の少なくとも一方に非回転対称非球面を用い、レンズ上部と下部との曲率を所定の条件を満たすよう設定することにより、レンズ上部は遠方視に適した性能とし、レンズ下部は近方視に適した性能とし、単焦点レンズでありながら、遠方から近方まで収差の少ない良好な性能の眼鏡レンズを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１の実施形態の非球面眼鏡レンズを示し、（Ａ）は側面断面図、（Ｂ）は外面側から見た正面図である。
【図２】第２の実施形態の非球面眼鏡レンズを示し、（Ａ）は側面断面図、（Ｂ）は外面側から見た正面図である。
【図３】眼鏡レンズの収差を計算する場合の光学的な配置を示す説明図である。
【図４】眼鏡レンズに入射する光線の光線追跡の様子を示す説明図である。
【図５】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図６】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図７】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図８】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図９】実施例１の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図１０】実施例１の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図１１】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例２の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図１２】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例２の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図１３】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例２の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図１４】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例２の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図１５】実施例２の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図１６】実施例２の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図１７】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例１の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図１８】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例１の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図１９】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例１の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図２０】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例１の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図２１】比較例１の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図２２】比較例１の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図２３】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例３の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図２４】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例３の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図２５】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例３の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図２６】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例３の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図２７】実施例３の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図２８】実施例３の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図２９】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例４の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図３０】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例４の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図３１】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例４の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図３２】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例４の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図３３】実施例４の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図３４】実施例４の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図３５】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例２の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図３６】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例２の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図３７】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例２の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図３８】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例２の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図３９】比較例２の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図４０】比較例２の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図４１】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例５の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図４２】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例５の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図４３】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例５の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図４４】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例５の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図４５】実施例５の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図４６】実施例５の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図４７】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例６の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図４８】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例６の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図４９】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例６の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図５０】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例６の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図５１】実施例６の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図５２】実施例６の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図５３】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例３の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図５４】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例３の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図５５】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例３の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図５６】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例３の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図５７】比較例３の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図５８】比較例３の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図５９】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例７の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図６０】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例７の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図６１】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例７の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図６２】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例７の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図６３】実施例７の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図６４】実施例７の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図６５】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例８の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図６６】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例８の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図６７】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例８の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図６８】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例８の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図６９】実施例８の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図７０】実施例８の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図７１】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例４の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図７２】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例４の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図７３】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例４の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図７４】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例４の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図７５】比較例４の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図７６】比較例４の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図７７】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例９の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図７８】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例９の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図７９】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例９の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図８０】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例９の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図８１】実施例９の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図８２】実施例９の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図８３】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１０の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図８４】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１０の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図８５】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１０の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図８６】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１０の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図８７】実施例１０の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図８８】実施例１０の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図８９】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例５の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図９０】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例５の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図９１】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例５の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図９２】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例５の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図９３】比較例５の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図９４】比較例５の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図９５】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１１の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図９６】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１１の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図９７】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１１の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図９８】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１１の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図９９】実施例１１の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図１００】実施例１１の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図１０１】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１２の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図１０２】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１２の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図１０３】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１２の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図１０４】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１２の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図１０５】実施例１２の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図１０６】実施例１２の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図１０７】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例６の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図１０８】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例６の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図１０９】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例６の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図１１０】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例６の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図１１１】比較例６の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図１１２】比較例６の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【符号の説明】
１ 非球面眼鏡レンズ
２ 外面
３ 内面
４ 枠入れ基準点
【発明の属する技術分野】
この発明は、屈折補正用の単焦点の非球面レンズに関し、特に調節力のある装用者が遠方から近方まで様々な距離の物体を見る場合に用いる眼鏡レンズの性能改善に関する。
【０００２】
【従来の技術】
単焦点眼鏡レンズを実際に眼鏡として装用して使用する場合には、遠くを見る場合にはレンズの上部を、近くを見る場合にはレンズの下部を使うことが多い。そこで、レンズ上部を遠方視、レンズ下部を近方視に適した性能とすることができれば望ましい。このような目的で設計された眼鏡レンズは、例えば特開平４−４５４１９号公報、特開平１０−７８５６６号公報等に開示されている。
【０００３】
特開平４−４５４１９号公報に開示される眼鏡レンズは、一方の屈折面のレンズ上部における中心部から外周部への曲率の変化を、レンズの下部における同様の曲率変化より大きく設定することにより、上記の目的を達成しようとしている。
【０００４】
また、特開平１０−７８５６６号公報に開示される眼鏡レンズは、回転対称な非球面の非球面中心をレンズの外径中心から変位させることにより、レンズの上部は遠方視に、レンズの下部は近方視に適当な性能にすることを試みている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開平４−４５４１９号公報に開示される４つの実施例には、いずれも２つの子午線（ＯＡ，ＯＢ）上の曲率しか開示されず、その他の子午線では中間的な値を持つとしか説明されていないため、当業者にとって実施不可能である。
【０００６】
また、特開平４−４５４１９号公報に実施例２、３、４として記載されたマイナスレンズは、収差図によると遠方視での非点収差が０になるように収差が補正されている。しかし、マイナスレンズの遠方視での非点収差を０にすると、必ず度数誤差がプラスとなる。眼鏡レンズがプラスの度数誤差を持つ場合、眼の屈折力を弱めれば誤差による影響を打ち消すことができるが、遠方視の場合には眼の屈折力は最も弱くなっているため、眼の屈折力をさらに弱めることはできず、視野は雲霧がかかった状態になる。すなわち、これらの実施例の収差バランスは不適当である。
【０００７】
さらに、特開平１０−７８５６６号公報に開示される実施例は、いずれも加工の容易性を目的として非球面を回転対称面に限定しているため、到達できる光学性能には限界がある。
【０００８】
この発明は、上述した従来技術の問題点に鑑みてなされたもので、レンズの上部を遠方視、下部を近方視に適した性能とし、乱視屈折力を含む場合にも光学性能が良好な非球面眼鏡レンズの提供を目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
この発明にかかる非球面眼鏡レンズは、上記の目的を達成させるため、外面、内面の少なくとも一方の屈折面を非回転対称非球面とし、眼鏡フレームへの取付時に使用者の瞳位置に一致させる位置を枠入れ基準点として、この枠入れ基準点に立てた外面の法線をｚ１軸、ｚ１軸に直交する面内で眼鏡装用時に上になる方向をｙ１軸、左手座標系でｙ１軸およびｚ１軸に直交する方向をｘ１軸とし、ｚ１軸を含みｘ１軸に対して角度θ［°］をなす平面と外面との交線のｚ１軸からの高さｈ［ｍｍ］における曲率をＣ１（ｈ，θ）として表し、枠入れ基準点に立てた内面の法線をｚ２軸、ｚ２軸に直交する面内で眼鏡装用時に上になる方向をｙ２軸、左手座標系でｙ２軸およびｚ２軸に直交する方向をｘ２軸とし、ｚ２軸を含みｘ２軸に対して角度θ［°］をなす平面と内面との交線のｚ２軸からの高さｈ［ｍｍ］における曲率をＣ２（ｈ，θ）として表し、内面と外面の（ｈ，θ）の位置における曲率差をＣ２−１（ｈ，θ）＝Ｃ２（ｈ，θ）−Ｃ１（ｈ，θ）として表すとき、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、Ｃ２−１（０，θ）＞０ のとき、以下の条件（１）
Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）＞０ …（１）
を満たし、Ｃ２−１（０，θ）＜０ のとき、以下の条件（２）
Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）＜０ …（２）
を満たすことを特徴とする。
【００１０】
上記の構成によれば、内面、外面のいずれか、あるいは両面を非回転対称非球面とした場合に、上部を遠方視、下部を近方視に適した性能とすることができる。
【００１１】
内面が非回転対称非球面である場合には、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、Ｃ２−１（０，θ）＞０ のとき、以下の条件（３）
Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）＞０ … （３）
を満たし、Ｃ２−１（０，θ）＜０ のとき、以下の条件（４）
Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）＜０ … （４）
を満たすことが望ましい。
【００１２】
また、外面が非回転対称非球面である場合には、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、Ｃ２−１（０，θ）＞０ のとき、以下の条件（５）
Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）＜０ … （５）
を満たし、Ｃ２−１（０，θ）＜０ のとき、以下の条件（６）
Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）＞０ … （６）
を満たすことが望ましい。
【００１３】
前面、後面の形状の組み合わせとしては、前面または後面の一方が球面またはトーリック面で他方が非回転対称非球面、前面または後面の一方が回転対称非球面で他方が非回転対称非球面、両面共に非回転対称非球面の中から選択することができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、この発明にかかる非球面眼鏡レンズの実施形態を説明する。まず、図１、図２に基づいて概要を説明した後、具体的な設計例を示す。図１、図２は、それぞれ第１，第２の実施形態の非球面眼鏡レンズ１、１１を示し、各図（Ａ）は側面断面図、（Ｂ）は外面側から見た正面図である。
【００１５】
図１に示した第１の実施形態の非球面眼鏡レンズ１は、外面２が球面、内面３が非回転対称非球面である。眼鏡フレームへの取付時に使用者の眼５の瞳位置に一致する位置が枠入れ基準点４である。この枠入れ基準点４に立てた内面３の法線をｚ２軸、ｚ２軸に直交する面内で眼鏡装用時に上になる方向をｙ２軸、左手座標系でｙ２軸およびｚ２軸に直交する方向をｘ２軸とする。
【００１６】
レンズの上部を遠方視、下部を近方視に適応させるためには、上部と下部とで異なる収差補正をしなければならず、回転対称なレンズによってこれを実現することは困難である。そこで、外面、内面の少なくともいずれか一面を非回転対称面とする必要がある。第１の実施形態の非球面眼鏡レンズ１は、内面３を非回転対称非球面とすることにより、レンズの上部が遠方視に適した性能になり、下部が近方視に適した性能になるように収差を補正している。
【００１７】
ここで、図１（Ｂ）に示すように、ｚ２軸を含みｘ２軸に対して角度θ［°］をなす平面と内面３との交線７のｚ２軸からの高さｈ［ｍｍ］の点を極座標（ｈ，θ）とし、この点における交線７に沿う方向の曲率をＣ２（ｈ，θ）として表す。角度θは、図中右側となるｘ軸のプラス方向を０°とし、ｙ軸のプラス方向に向けて、すなわち図中の反時計回りに増加するものとする。
【００１８】
実施形態の非球面眼鏡レンズ１は、上記の定義において、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲で、Ｃ２−１（０，θ）＞０ のとき、以下の条件（３）
Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）＞０ … （３）
を満たし、Ｃ２−１（０，θ）＜０ のとき、以下の条件（４）
Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）＜０ … （４）
を満たす。
【００１９】
Ｃ２（ｈ，θ）は、図１（Ｂ）にハッチングで示す範囲Ｒ内の曲率、すなわちレンズ上部側の曲率であり、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）は原点を挟んで対称位置の曲率、すなわちレンズ下部側の曲率である。条件（３）は、レンズ上部側の内面の曲率が、レンズ下部側の内面の曲率より小さいこと、条件（４）は、レンズ上部側の内面の曲率が、レンズ下部側の内面の曲率より大きいことをそれぞれ意味している。原点を挟んで点対称となる一対の座標点においては、眼鏡レンズが乱視矯正用の円柱屈折力を含む場合にも、その影響は等しくなるため、条件（３），（４）で示されるような曲率の大小関係は、円柱屈折力に影響されずに定めることができる。
【００２０】
条件（３），（４）を満たすようレンズ上部と下部との曲率を定めると、内面を非回転対称非球面とした場合に、上部を遠方視、下部を近方視に適した性能とすることができる。
【００２１】
図２に示した第２の実施形態の非球面眼鏡レンズ１１は、外面１２が非回転対称非球面、内面１３が球面である。眼鏡フレームへの取付時に使用者の眼１５の瞳位置に一致する位置が枠入れ基準点１４である。この枠入れ基準点１４に立てた外面１２の法線をｚ１軸、ｚ１軸に直交する面内で眼鏡装用時に上になる方向をｙ１軸、左手座標系でｙ１軸およびｚ１軸に直交する方向をｘ１軸とする。
【００２２】
第２の実施形態の非球面眼鏡レンズ１１は、外面１２を非回転対称非球面とすることにより、レンズの上部が遠方視に適した性能になり、下部が近方視に適した性能になるように収差を補正している。
【００２３】
ここで、図２（Ｂ）に示すように、ｚ１軸を含みｘ１軸に対して角度θ［°］をなす平面と外面１２との交線１７のｚ１軸からの高さｈ［ｍｍ］の点を極座標（ｈ，θ）とし、この点における交線１７に沿う方向の曲率をＣ１（ｈ，θ）として表す。角度θは、図中右側となるｘ１軸のプラス方向を０°とし、ｙ１軸のプラス方向に向けて、すなわち図中の反時計回りに増加するものとする。
【００２４】
実施形態の非球面眼鏡レンズ１１は、上記の定義において、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲で、Ｃ２−１（０，θ）＞０ のとき、以下の条件（５）
Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）＜０ … （５）
を満たし、Ｃ２−１（０，θ）＜０ のとき、以下の条件（６）
Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）＞０ … （６）
を満たす。
【００２５】
Ｃ１（ｈ，θ）は、図２（Ｂ）にハッチングで示す範囲Ｒ内の曲率、すなわちレンズ上部側の曲率であり、Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）は原点を挟んで対称位置の曲率、すなわちレンズ下部側の曲率である。条件（５）は、レンズ上部側の外面の曲率が、レンズ下部側の外面の曲率より大きいこと、条件（６）は、レンズ上部側の外面の曲率が、レンズ下部側の外面の曲率より小さいことをそれぞれ意味している。
【００２６】
条件（５），（６）を満たすようレンズ上部と下部との曲率を定めると、外面を非回転対称非球面とした場合に、上部を遠方視、下部を近方視に適した性能とすることができる。
【００２７】
上記の内面を非回転対称非球面とする場合の条件（３），（４）と外面を非回転対称非球面とする場合の条件（５），（６）とを統合して表したのが条件（１），（２）である。すなわち、内面と外面の（ｈ，θ）の位置における曲率差をＣ２−１（ｈ，θ）＝Ｃ２（ｈ，θ）−Ｃ１（ｈ，θ）として表すとき、実施形態の非球面眼鏡レンズは、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、Ｃ２−１（０，θ）＞０ のとき、以下の条件（１）
Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）＞０ …（１）
を満たし、Ｃ２−１（０，θ）＜０ のとき、以下の条件（２）
Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）＜０ …（２）
を満たす。
【００２８】
次に、上記の条件（１）〜（６）の理論的な根拠について説明する。
眼鏡レンズの光学性能は、典型的には周辺を見た時の平均屈折力誤差と非点収差で表される。これらの収差計算をする場合の光学配置を図３に示す。眼鏡レンズ１の光軸上に眼球回旋点を想定し、この眼球回旋点を中心としてレンズ内面頂点に接する頂点球面を定義する。各収差は、眼球回旋点を通る光線について、この光線と光軸とのなす角度β［°］毎に求められる。角度βは、眼鏡を装用し、視線が光軸に一致する状態を基準として、当該光線に視線を合わせるために眼球が回旋すべき角度であり、眼球の回旋角と呼ばれる。β＝０°の場合の内面頂点から光束の結像位置までの距離をＬｏ［ｍ］、回旋角βで入射する光束の頂点球面からメリジオナル断面の結像位置までの距離をＬｍ［ｍ］、同じくサジタル断面の結像位置までの距離をＬｓ［ｍ］とすると、メリジオナル屈折力誤差ＤＭ［Ｄ］、サジタル屈折力誤差ＤＳ［Ｄ］は、それぞれ以下の式（７），（８）のように求められる。
ＤＭ＝１／Ｌｍ−１／Ｌｏ …（７）
ＤＳ＝１／Ｌｓ−１／Ｌｏ …（８）
【００２９】
結像位置までの距離は、光束の発散・収束度合い、すなわち物体視度Ｄｏ［Ｄ］（物体距離［ｍ］の逆数）により変化するため、ＤＭ，ＤＳの値は回旋角βが一定であっても、物体視度Ｄｏが変わると変化する。平均屈折力誤差ＡＰ［Ｄ］はＤＭとＤＳの平均、非点収差ＡＳ［Ｄ］はＤＭとＤＳとの差分であるため、それぞれ以下の式（９），（１０）により表される。
ＡＰ＝ （ＤＭ＋ＤＳ）／２ …（９）
ＡＳ＝ ＤＭ−ＤＳ …（１０）
【００３０】
非球面眼鏡レンズを設計する際には、眼球回旋角β、物体視度Ｄｏを変化させつつ収差量を計算し、ＤＭ、ＤＳ、ＡＰ、ＡＳができるだけ少なくなるように、非球面の量を決定する。ただし、物体視度Ｄｏを固定しても全てのβについてＤＭとＤＳ、またはＡＰとＡＳを同時にゼロにすることは不可能であり、眼球回旋角βを０以外の角度に固定しても全てのＤｏについて収差をゼロにすることはＤＭ、ＤＳ、ＡＰ、ＡＳのいずれについても不可能である。
【００３１】
しかしながら、発明者は、眼球回旋角βを固定すると、各収差が物体視度Ｄｏに関してほぼ線形に変化しており、ある特定のβに対して近似的には以下の式（１１）〜（１４）により表し得ることを見いだした。
ＤＭ≒Ａ・Ｄｏ＋Ｂ …（１１）
ＤＳ≒Ｃ …（１２）
ＡＰ≒Ａ／２・Ｄｏ＋（Ｂ＋Ｃ）／２ …（１３）
ＡＳ≒Ａ・Ｄｏ＋（Ｂ−Ｃ） …（１４）
【００３２】
Ａ，Ｂ，Ｃは特定のβに対する係数であり、図４に示すように、第ｉ番目の屈折面の前後の屈折率をｎｉ−１，ｎｉ、光線の入射角θｉおよび射出角θｉ’の余弦をξｉ，ξｉ’、光線通過位置でのメリジオナルおよびサジタル断面の曲率をＣｍｉ，Ｃｓｉ、中心での曲率をＣｉとし、レンズ外面よりｄｏの距離にある物点から発した光束についてＣｏｄｄｉｎｇｔｏｎの式を用いて追跡し、レンズが十分に薄いという近似を用いると、以下の式（１５）〜（１７）により表される。
Ａ≡（ξ１／ξ１’）２・（ξ２／ξ２’）−１ …（１５）
Ｂ≡（ｎ１ξ１’−ξ１）・（ξ２／ξ２’）２・ξ１’−２・Ｃｍ１−（ｎ１−１）・Ｃ１
＋（ξ２’−ｎ１ξ２）・ξ２’−２・Ｃｍ２−（１−ｎ１）・Ｃ２ …（１６）
Ｃ≡（ｎ１ξ１’−ξ１）・Ｃｓ１−（ｎ１−１）・Ｃ１＋（ξ２’−ｎ１ξ２）・Ｃｓ２−（１−ｎ１）・Ｃ２…（１７）
【００３３】
係数Ａの値は、物体視度Ｄｏに対するＤＭの変化率であり、係数Ｂの値はＤｏ＝０即ち物体距離が無限遠の場合のＤＭの値そのものである。係数Ｃの値はＤＳの値そのものであり、Ｄｏに依らず一定である。ここで式（１５）に着目すると、係数Ａは光線と面法線との角度だけに依存しており、光線通過位置における非球面の曲率には左右されない。すなわち、おおよそのカーブが同じであれば、非球面の程度を多少変化させても係数Ａの値は変化しない。ベースカーブが極端に深いような特殊な場合を除くと、レンズの屈折力が負の場合にはξ１＜ξ２’であり、係数Ａの値は負、レンズの屈折力が正の場合にはξ１＞ξ２’であり、係数Ａの値は正になる。
【００３４】
係数Ｂの式（１６）は、光線通過位置における非球面のメリジオナル断面曲率を含んでいるため、非球面の程度を変えることによって係数Ｂの値が変化する。したがって、ＤＭを表す直線は、非球面の程度を変えることにより、平行にシフトすることになる。
【００３５】
係数Ｃの式（１７）は、光線通過位置における非球面のサジタル断面曲率を含んでいる。一般的に、回転対称非球面のサジタル断面曲率Ｃｓ（ｈ）は、メリジオナル断面形状をＺ（ｈ）として、以下の式（１８）により求められる。
Ｃｓ（ｈ）＝Ｚ’（ｈ）／［ｈ・√［１＋Ｚ’（ｈ）２］］ …（１８）
すなわち、サジタル断面曲率はメリジオナル断面形状の傾きに依存し、係数Ａと同じく、非球面の程度を多少変化させても係数Ｃの値は変化しない。
【００３６】
したがって、レンズの材質の屈折率とベースカーブが与えられた後、レンズ設計者が収差補正上採りうる有効な手段は、非球面の部位毎にメリジオナル断面曲率を適当に変更して、諸収差が適当なバランスになるように、係数Ｂの値を決定することのみである。すなわち、コントロールできるのは係数Ｂのみであるため、収差バランスをとるにも限界があり、回転対称面のみを用いながら、遠方視も近方視も性能の良いレンズを設計することはできない。そこで、本発明による非球面眼鏡レンズでは、レンズ上部と下部とを別形状とした非回転対称非球面を用い、上部は遠方を見るのに適した形状、レンズ下部は近方を見るのに適した形状としている。
【００３７】
図４において、光学中心に対して上下対称な位置の収差を計算するため、＋β方向（上部）から入射する光束と−β方向（下部）から入射する光束とを想定する。以下、上部に対応する量を表す文字には（＋）を、下部に対応する量を表す文字には（−）を添えて表す。レンズ上部と下部との形状の違いは、収差特性を変化させるための非球面量の違いであり、おおよその形状は共通である。したがって、上部と下部とを別形状としても、係数Ａ，Ｃの値は共通である。したがって、収差のバランスを上部と下部で変えるためには係数Ｂの値を変える必要がある。
【００３８】
式（１６）をレンズ上部と下部とで別々に書くと以下の式（１６’）、（１６”）の通りである。
Ｂ（＋）＝（ｎ１ξ１’（＋）−ξ１（＋））・（ξ２（＋）／ξ２’（＋））２・ξ１’（＋） −２・Ｃｍ１（＋）−（ｎ１−１）・Ｃ１＋（ξ２’（＋）−ｎ１ξ２（＋））・ξ２’（＋） −２・Ｃｍ２（＋）−（１−ｎ１）・Ｃ２ …（１６’）
Ｂ（−）＝（ｎ１ξ１’（−）−ξ１（−））・（ξ２（−）／ξ２’（−））２・ξ１’（−） −２・Ｃｍ１（−）−（ｎ１−１）・Ｃ１＋（ξ２’（−）−ｎ１ξ２（−））・ξ２’（−） −２・Ｃｍ２（−）−（１−ｎ１）・Ｃ２ …（１６”）
ここで、光線が屈折面を通過する角度は上部と下部とでほぼ同じであるから、ξ１（＋）＝ξ１（−）、ξ１’（＋）＝ξ１’（−）、ξ２（＋）＝ξ２（−）、ξ２’（＋）＝ξ２’（−） である。これらの角度をそれぞれξ１、ξ１’、ξ２、ξ２’で表し、（１６’）から式（１６”）を引くと、以下の式（１９）が得られる。
Ｂ（＋）−Ｂ（−）＝（ｎ１ξ１’−ξ１）・（ξ２／ξ２’）２・ξ１’−２・［Ｃｍ１（＋）−Ｃｍ１（−）］＋（ξ２’−ｎ１ξ２）・ξ２’−２・［Ｃｍ２（＋）−Ｃｍ２（−）］ …（１９）
ここで、（ｎ１ξ１’−ξ１）・（ξ２／ξ２’）２・ξ１’−２ や （ξ２’−ｎ１ξ２）・ξ２’−２ は収差に対する面の曲率の寄与を表す係数と考えることができ、垂直入射であれば（ｎ１−１）および（１−ｎ１）となる。
【００３９】
内面が非回転対称非球面で外面が対称性のある面（球面、トーリック面、回転対称非球面等）である場合には、Ｃｍ１（＋）−Ｃｍ１（−）＝０であるから、式（１９）は式（２０）のように変形できる。
Ｂ（＋）−Ｂ（−）＝（ξ２’−ｎ１ξ２）・ξ２’−２・［Ｃｍ２（＋）−Ｃｍ２（−）］ …（２０）
【００４０】
マイナスレンズの場合には、Ｃ２−Ｃ１＞０である。また、係数Ａの値は負であるため、ＤＭ、ＡＰ、ＡＳの値とも物体視度Ｄｏが小さくなる（物体距離が近づく）ほど増加する。従って近方視による各収差の値の増加を抑える為にはＢ（−）の値をＢ（＋）の値より小さくしておく、すなわち、Ｂ（＋）＞Ｂ（−）とする必要がある。さらに、（ξ２’−ｎ１ξ２）・ξ２’−２＜０であることも考慮すると、式（２０）から以下の関係を導くことができる。
Ｃｍ２（−）−Ｃｍ２（＋）＞０
この不等式は、レンズ上部側の内面の曲率が、レンズ下部側の内面の曲率より小さいことを表している。すなわち、上記の説明で条件（３）の根拠が示されたことになる。
【００４１】
プラスレンズの場合には、Ｃ２−Ｃ１＜０である。また、係数Ａの値は正であるので、ＤＭ、ＡＰ、ＡＳの値は物体視度Ｄｏが小さくなるほど小さくなるため、マイナスレンズの場合とは逆に、Ｂ（＋）＜Ｂ（−）とする必要がある。さらに、（ξ２’−ｎ１ξ２）・ξ２’−２＜０であることも考慮すると、式（２０）から以下の関係を導くことができる。
Ｃｍ２（−）−Ｃｍ２（＋）＜０
この不等式は、レンズ上部側の内面の曲率が、レンズ下部側の内面の曲率より大きいことを表している。すなわち、上記の説明で条件（４）の根拠が示されたことになる。
【００４２】
外面が非回転対称非球面で内面が対称性のある面（球面、トーリック面、回転対称非球面等）である場合には、Ｃｍ２（＋）−Ｃｍ２（−）＝０であるから、式（１９）は以下の式（２１）のように変形できる。
Ｂ（＋）−Ｂ（−）＝（ｎ１ξ１’−ξ１）・（ξ２／ξ２’）２・ξ１’−２・［Ｃｍ１（＋）−Ｃｍ１（−）］ …（２１）
【００４３】
マイナスレンズの場合には、Ｃ２−Ｃ１＞０である。また Ｂ（＋）＞Ｂ（−）とする必要がある。さらに、（ｎ１ξ１’−ξ１）・（ξ２／ξ２’）−２・ξ１’−２＞０であることも考慮すると、式（２１）から以下の関係を導くことができる。
Ｃｍ１（−）−Ｃｍ１（＋）＜０
この不等式は、レンズ上部側の外面の曲率が、レンズ下部側の外面の曲率より大きいことを表している。すなわち、上記の説明で条件（５）の根拠が示されたことになる。
【００４４】
プラスレンズの場合には、Ｃ２−Ｃ１＜０である。また、Ｂ（＋）＜Ｂ（−） とする必要がある。さらに、（ｎ１ξ１’−ξ１）・（ξ２／ξ２’）−２・ξ１’−２＞０であることも考慮すると、式（２１）から以下の関係を導くことができる。
Ｃｍ１（−）−Ｃｍ１（＋）＞０
この不等式は、レンズ上部側の外面の曲率が、レンズ下部側の外面の曲率より小さいことを表している。すなわち、上記の説明で条件（６）の根拠が示されたことになる。
【００４５】
両面が非回転対称非球面の場合には、本来は式（１９）をそのまま使わねばならないが、ξ，ξ’は面と光線のなす角度の余弦であり、レンズのみからは特定できないため、条件式からは除外すべきである。そこで、光線が面に斜めに入射することを無視して（ｎ１ξ１’−ξ１）・（ξ２／ξ２’）２・ξ１’−２ と （ξ２’−ｎ１ξ２）・ξ２’−２を垂直入射の場合の（ｎ１−１）および（１−ｎ１）に置き換える。すると式（１９）は以下の式（２２）のように整理できる。
マイナスレンズの場合には、Ｃ２−Ｃ１＞０ であり、また Ｂ（＋）＞Ｂ（−） とする必要があるので、（ｎ１−１）＞０ であることも考慮すると式（２２）から以下の関係を導くことができる。
［Ｃｍ２（−）−Ｃｍ１（−）］−［Ｃｍ２（＋）−Ｃｍ１（＋）］＞０
この不等式は、レンズ上部側の内面と外面との曲率差が、レンズ下部側の内面と外面との曲率差より小さいことを表している。すなわち、上記の説明で条件（１）の根拠が示されたことになる。
【００４７】
プラスレンズの場合には、Ｃ２−Ｃ１＜０ であり、また Ｂ（＋）＜Ｂ（−） とする必要があるので、（ｎ１−１）＞０ であることも考慮すると式（２２）から以下の関係を導くことができる。
［Ｃｍ２（−）−Ｃｍ１（−）］−［Ｃｍ２（＋）−Ｃｍ１（＋）］＜０
この不等式は、レンズ上部側の内面と外面との曲率差が、レンズ下部側の内面と外面との曲率差より大きいことを表している。すなわち、上記の説明で条件（２）の根拠が示されたことになる。
【００４８】
次に、上記実施形態についての１２の実施例と、６つの比較例とを説明する。６種類の度数のそれぞれについて、２つの実施例と１つの比較例の３つの設計例を示し、これらを比較して説明する。なお、以下の実施例および比較例においては全て屈折率を１．６７としている。
【００４９】
【実施例１】
実施例１の非球面眼鏡レンズは、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まないマイナスレンズであり、その仕様は表１に示される。外面は表１に示す曲率を持つ球面、内面は非回転対称非球面である。図５（Ａ），（Ｂ）の表は、枠入れ基準点４からの距離ｈ［ｍｍ］、交線７のｘ軸に対する角度θ［°］で示される極座標（ｈ，θ）における交線７方向の外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。外面は球面であるため、図５（Ａ）に示される曲率は全ての座標で同一である。
【００５０】
【表１】
球面屈折力ＳＰＨ −４．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 球面 １．３５［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 ７．３６［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【００５１】
図６（Ａ），（Ｂ）は、角度θを固定し、枠入れ基準点４からの距離ｈの変化に対して外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）がそれぞれどのように変化するかを、θ＝０°，４５°，９０°，１３５°，１８０°， ２２５°， ２７０°，３１５°について示したグラフである。外面は球面であるため、図６（Ａ）では全て重複する直線で表される。図６（Ｂ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、これを境に曲率が小さい側（左側）に向けて順に４５°，１３５°が重なった曲線、９０°の曲線が配列し、曲率が大きい側（右側）に向けて順に、２２５°，３１５°が重なった曲線、２７０°の曲線が配列している。
【００５２】
また、図７（Ａ），（Ｂ）は、距離ｈを固定し、ｘ軸からの角度θの変化に対して外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）がそれぞれどのように変化するかを、ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのそれぞれについて示したグラフである。外面は球面であるため、図７（Ａ）では全て重複する直線で表される。図７（Ｂ）では、曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。
【００５３】
さらに、図８（Ａ），（Ｂ）は、距離ｈを固定し、ｘ軸からの角度θの変化に対してマイナスレンズの条件（５）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（３）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値がどのように変化するかを、ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのそれぞれについて示したグラフである。外面は球面であるため、図８（Ａ）では全て重複する直線で表される。図８（Ｂ）では、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。例えば、図８（Ｂ）におけるｈ＝１０の曲線上のθ＝９０°の点は、Ｃ２（１０，２７０）−Ｃ２（１０，９０）の値を示している。図５（Ｂ）からＣ２（１０，２７０）＝７．００、Ｃ２（１０，９０）＝６．７０がわかるので、ｈ＝１０の曲線上のθ＝９０°での値は０．３０となる。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）が正の値をとることは図８（Ｂ）から明らかである。すなわち、実施例１の非球面眼鏡レンズは、条件（３）を満足する。
【００５４】
図９は、距離ｈを固定し、ｘ軸からの角度θの変化に対してマイナスレンズの条件（１）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値がどのように変化するかを、ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのそれぞれについて示したグラフである。いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が正の値をとることは図９から明らかである。すなわち、実施例１の非球面眼鏡レンズは、条件（１）を満足する。
【００５５】
図１０（Ａ），（Ｂ）は、実施例１の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図１０（Ａ）が平均屈折力誤差、図１０（Ｂ）が非点収差を示す。グラフ中、平面座標はそれぞれ垂直方向の眼球回旋角βｖ［°］、水平方向の眼球回旋角βｈ［°］、垂直座標は各収差の発生量ＡＰ［Ｄ］、ＡＳ［Ｄ］を示している。なお、各収差図は、垂直方向の眼球回旋角βｖ＝５０°から−５０°の範囲に、物体距離を無限大（Ｄｏ＝０）から２５０ｍｍ（Ｄｏ＝−４）まで連続的に変化させて割り当て、各回旋角について割り当てられた物体距離で評価した収差をまとめて示している。すなわち、レンズ上部は遠方視での性能が重視されるために評価対象となる物体距離を長くし、レンズ下部は近方視での性能が重視されるため、下部にいくにしたがって評価対象となる物体距離を短くして収差を評価している。このような収差の表現は、以下の実施例、比較例の収差図においても同様である。
【００５６】
【実施例２】
実施例２の非球面眼鏡レンズは、実施例１と同一の球面屈折力を有し、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まないマイナスレンズであり、その仕様は表２に示される。内面は表２に示す曲率を持つ球面、外面は非回転対称非球面である。図１１（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。内面は球面であるため、曲率は全ての座標で同一である。
【００５７】
【表２】
球面屈折力ＳＰＨ −４．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 非回転対称非球面 ６．７７［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 球面 １２．８０［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【００５８】
図１２（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図１２（Ａ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、これを境に曲率が小さい側（左側）に向けて順に２２５°，３１５°が重なった曲線、２７０°の曲線が配列し、曲率が大きい側（右側）に向けて順に、４５°，１３５°が重なった曲線、９０°の曲線が配列している。内面は球面であるため、図１２（Ｂ）では全て重複した直線で表される。
【００５９】
また、図１３（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図１３（Ａ）では、曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。内面は球面であるため、図１３（Ｂ）では全て重複した直線で表される。
【００６０】
さらに、図１４（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に対する条件（５）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（３）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。図１４（Ａ）では、Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）が負の値をとることは図１４（Ａ）から明らかである。すなわち、実施例２の非球面眼鏡レンズは、条件（５）を満足する。内面は球面であるため、図１４（Ｂ）では全て重複した直線で表される。
【００６１】
図１５は、角度θの変化に対する条件（１）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が正の値をとることは図１５から明らかである。すなわち、実施例２の非球面眼鏡レンズは、条件（１）を満足する。
【００６２】
図１６（Ａ），（Ｂ）は、実施例２の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図１６（Ａ）が平均屈折力誤差、図１６（Ｂ）が非点収差を示す。
【００６３】
【比較例１】
表３は、実施例１，２と同一の球面屈折力、中心厚を有する比較例１の非球面眼鏡レンズの仕様を示す。内面は表３に示す曲率を持つ球面、外面は回転対称非球面である。図１７（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。内面は球面であるため、曲率は全ての座標で同一である。
【００６４】
【表３】
球面屈折力ＳＰＨ −４．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 回転対称非球面 ２．４４［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 球面 ８．４６［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【００６５】
図１８（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は回転対称非球面であるため、ｈによって曲率の変化は曲線で表されるが、図１８（Ａ）に示すように全ての曲線が重なっている。内面は球面であるため、図１８（Ｂ）では全て重複する直線で表される。
【００６６】
また、図１９（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図１９（Ａ）では、曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率は大きい。内面は球面であるため、図１９（Ｂ）では全て重複する直線で表される。
【００６７】
さらに、図２０（Ａ），（Ｂ）、図２１は、それぞれ角度θの変化に対する条件（５）、条件（３）、条件（１）の左辺の値の変化を示す。外面、内面共に回転対称であるため、各条件の左辺の値は角度によらず全てゼロであり、いずれの条件も満たさない。
【００６８】
図２２（Ａ），（Ｂ）は、比較例１の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフである。図１０、図１６と図２２とを比較すると、回転対称非球面を用いた比較例１に対して、非回転対称非球面を用いた実施例１，２の収差が良好に補正されていることがわかる。
【００６９】
【実施例３】
実施例３の非球面眼鏡レンズは、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含むマイナスレンズであり、その仕様は表４に示される。外面は表４に示す曲率を持つ球面、内面は非回転対称非球面である。図２３（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。外面は球面であるため、図２３（Ａ）に示される曲率は全ての座標で同一である。
【００７０】
【表４】
球面屈折力ＳＰＨ −４．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ０［°］
外面曲率Ｃ１ 球面 １．３５［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 ７．３６〜１３．３８［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【００７１】
図２４（Ａ），（Ｂ）は、距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図２４（Ａ）では全て重複する直線で表される。図２４（Ｂ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が最も曲率が小さい側（左側）で重なっており、これから曲率が大きい側（右側）に向けて順に４５°，１３５°が重なった曲線、２２５°，３１５°が重なった曲線、９０°の曲線、２７０°の曲線が配列している。内面が円柱屈折力を含むため、ｈ＝０での曲率が角度θにより異なる。
【００７２】
また、図２５（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図２５（Ａ）では全て重複する直線で表される。図２５（Ｂ）では、曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、いずれの距離ｈにおいても、正弦波的にうねっているが、θ＝９０°（レンズ上部側）でのピークの方がθ＝２７０°（レンズ下部側）でのピークより小さくなっている。
【００７３】
さらに、図２６（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する条件（５）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（３）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。外面は球面であるため、図２６（Ａ）では全て重複する直線で表される。図２６（Ｂ）では、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）が正の値をとることは図２６（Ｂ）から明らかである。すなわち、実施例３の非球面眼鏡レンズは、条件（３）を満足する。
【００７４】
図２７は、角度θの変化に対する条件（１）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が正の値をとることは図２７から明らかである。すなわち、実施例３の非球面眼鏡レンズは、条件（１）を満足する。
【００７５】
図２８（Ａ），（Ｂ）は、実施例３の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図２８（Ａ）が平均屈折力誤差、図２８（Ｂ）が非点収差を示す。
【００７６】
【実施例４】
実施例４の非球面眼鏡レンズは、実施例３と同一の球面屈折力、円柱屈折力を持つマイナスレンズであり、その仕様は表５に示される。内面は表５に示す曲率を持つトーリック面、外面は非回転対称非球面である。図２９（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。
【００７７】
【表５】
球面屈折力ＳＰＨ −４．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ０［°］
外面曲率Ｃ１ 非回転対称非球面 ２．４４［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ トーリック面 ８．４６〜１４．４７［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【００７８】
図３０（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図３０（Ａ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、これを境に曲率が小さい側（左側）に向けて順に２２５°，３１５°が重なった曲線、２７０°の曲線が配列し、曲率が大きい側（右側）に向けて順に、９０°の曲線、４５°，１３５°が重なった曲線が配列している。内面はトーリック面であるため、図３０（Ｂ）では曲率が小さい側に実線で示されるθ＝０°と１８０°との直線が重なっており、中間に４５°，１３５°、２２５°，３１５°の直線が重なり、曲率が大きい側に９０°と２７０°の直線が重なって表示されている。
【００７９】
また、図３１（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図３１（Ａ）では、曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝４５°〜１３５°（レンズ上部側）の範囲で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、ほとんどのθにおいて、距離ｈが大きいほど曲率は大きく、かつ、上部と下部との曲率差は大きくなっている。内面はトーリック面であるため、図３１（Ｂ）では全て重複した正弦的な曲線で表される。
【００８０】
さらに、図３２（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に対する条件（５）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（３）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。図３２（Ａ）では、Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）が負の値をとることは図３２（Ａ）から明らかである。すなわち、実施例４の非球面眼鏡レンズは、条件（５）を満足する。内面はトーリック面であるため、対称位置での曲率差はゼロとなり、図３２（Ｂ）では全て重複した直線で表される。
【００８１】
図３３は、角度θの変化に対する条件（１）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が正の値をとることは図３３から明らかである。すなわち、実施例４の非球面眼鏡レンズは、条件（１）を満足する。
【００８２】
図３４（Ａ），（Ｂ）は、実施例４の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図３４（Ａ）が平均屈折力誤差、図３４（Ｂ）が非点収差を示す。
【００８３】
【比較例２】
表６は、実施例３，４と同一の球面屈折力、円柱屈折力、中心厚を有する比較例２の非球面眼鏡レンズの仕様を示す。内面は表６に示す曲率を持つトーリック面、外面は回転対称非球面である。図３５（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。
【００８４】
【表６】
球面屈折力ＳＰＨ −４．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ０［°］
外面曲率Ｃ１ 回転対称非球面 ２．４４［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ トーリック面 ８．４６〜１４．４７［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【００８５】
図３６（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は回転対称非球面であるため、ｈによって曲率の変化は曲線で表されるが、図３６（Ａ）に示すように全ての曲線が重なっている。内面は図３６（Ｂ）に示すように実施例４と同一のトーリック面である。
【００８６】
また、図３７（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図３７（Ａ）では、曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率は大きい。内面はトーリック面であるため、図３７（Ｂ）では全て重複した正弦的な曲線で表される。
【００８７】
さらに、図３８（Ａ），（Ｂ）、図３９は、それぞれ角度θの変化に対する条件（５）、条件（３）、条件（１）の左辺の値の変化を示す。外面は回転対称非球面、内面は光軸に対して対称なトーリック面であるため、各条件の左辺の値は角度θ、距離ｈによらず全てゼロであり、いずれの条件も満たさない。
【００８８】
図４０（Ａ），（Ｂ）は、比較例２の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフである。図２８、図３４と図４０とを比較すると、回転対称非球面面を用いた比較例２に対して、非回転対称非球面を用いた実施例３，４の収差が良好に補正されていることがわかる。
【００８９】
【実施例５】
実施例５の非球面眼鏡レンズは、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まないマイナスレンズであり、その仕様は表７に示される。外面は表７に示す曲率を持つ球面、内面は非回転対称非球面である。図４１（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。外面は球面であるため、図４１（Ａ）に示される曲率は全ての座標で同一である。
【００９０】
【表７】
球面屈折力ＳＰＨ −８．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 球面 ０．６８［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 １２．７１［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【００９１】
図４２（Ａ），（Ｂ）は、距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図４２（Ａ）では全て重複する直線で表される。図４２（Ｂ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、これを境に曲率が小さい側（左側）に向けて順に４５°，１３５°が重なった曲線、９０°の曲線が配列し、曲率が大きい側（右側）に向けて順に、２２５°，３１５°が重なった曲線、２７０°の曲線が配列している。
【００９２】
また、図４３（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図４３（Ａ）では全て重複する直線で表される。図４３（Ｂ）では、曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。
【００９３】
さらに、図４４（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する条件（５）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（３）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。外面は球面であるため、図４４（Ａ）では全て重複する直線で表される。図４４（Ｂ）では、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）が正の値をとることは図４４（Ｂ）から明らかである。すなわち、実施例５の非球面眼鏡レンズは、条件（３）を満足する。
【００９４】
図４５は、角度θの変化に対する条件（１）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が正の値をとることは図４５から明らかである。すなわち、実施例５の非球面眼鏡レンズは、条件（１）を満足する。
【００９５】
図４６（Ａ），（Ｂ）は、実施例５の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図４６（Ａ）が平均屈折力誤差、図４６（Ｂ）が非点収差を示す。
【００９６】
【実施例６】
実施例６の非球面眼鏡レンズは、実施例５と同一の球面屈折力を有し、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まないマイナスレンズであり、その仕様は表８に示される。外面は回転対称非球面、内面は非回転対称非球面である。図４７（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。
【００９７】
【表８】
球面屈折力ＳＰＨ −８．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 回転対称非球面 １．７３［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 １３．７６［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【００９８】
図４８（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図４８（Ａ）では、全ての曲線が重複している。図４８（Ｂ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、これを境に曲率が小さい側（左側）に向けて順に４５°，１３５°が重なった曲線、９０°の曲線が配列し、曲率が大きい側（右側）に向けて順に、２２５°，３１５°が重なった曲線、２７０°の曲線が配列している。
【００９９】
また、図４９（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図４９（Ａ）では、曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率も大きい。図４９（Ｂ）では、いずれの距離ｈにおいても、曲率Ｃ２（ｈ，θ）はθ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。
【０１００】
さらに、図５０（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に対する条件（５）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（３）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。内面は回転対称非球面であるため、図５０（Ａ）に示すように、条件（５）の左辺の値は角度θ、距離ｈによらずゼロである。条件（３）の左辺の値は、図５０（Ｂ）に示すように、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）が正の値をとることは図５０（Ｂ）から明らかである。すなわち、実施例６の非球面眼鏡レンズは、条件（３）を満足する。
【０１０１】
図５１は、角度θの変化に対する条件（１）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が正の値をとることは図５１から明らかである。すなわち、実施例６の非球面眼鏡レンズは、条件（１）を満足する。
【０１０２】
図５２（Ａ），（Ｂ）は、実施例６の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図５２（Ａ）が平均屈折力誤差、図５２（Ｂ）が非点収差を示す。
【０１０３】
【比較例３】
表９は、実施例５，６と同一の球面屈折力、中心厚を有する比較例３の非球面眼鏡レンズの仕様を示す。内面は表９に示す曲率を持つ球面、外面は回転対称非球面である。図５３（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。内面は球面であるため、曲率は全ての座標で同一である。
【０１０４】
【表３】
球面屈折力ＳＰＨ −８．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 回転対称非球面 １．７３［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 球面 １３．７６［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【０１０５】
図５４（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は回転対称非球面であるため、ｈによって曲率の変化は曲線で表されるが、図５４（Ａ）に示すように全ての曲線が重なっている。内面は球面であるため、図５４（Ｂ）では全て重複する直線で表される。
【０１０６】
また、図５５（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図５５（Ａ）では、曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率も大きい。内面は球面であるため、図５５（Ｂ）では全て重複する直線で表される。
【０１０７】
さらに、図５６（Ａ），（Ｂ）、図５７は、それぞれ角度θの変化に対する条件（５）、条件（３）、条件（１）の左辺の値の変化を示す。外面、内面共に回転対称であるため、各条件の左辺の値は角度によらず全てゼロであり、いずれの条件も満たさない。
【０１０８】
図５８（Ａ），（Ｂ）は、比較例３の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフである。図４６、図５２と図５８とを比較すると、回転対称非球面を用いた比較例３に対して、非回転対称非球面を用いた実施例５，６の収差が良好に補正されていることがわかる。
【０１０９】
【実施例７】
実施例７の非球面眼鏡レンズは、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含むマイナスレンズであり、その仕様は表１０に示される。外面は表１０に示す曲率を持つ球面、内面は非回転対称非球面である。図５９（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。外面は球面であるため、図５９（Ａ）に示される曲率は全ての座標で同一である。
【０１１０】
【表１０】
球面屈折力ＳＰＨ −８．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ９０［°］
外面曲率Ｃ１ 球面 ０．６８［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 １２．７１〜１８．７２［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【０１１１】
図６０（Ａ），（Ｂ）は、距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図６０（Ａ）では全て重複する直線で表される。図６０（Ｂ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が最も曲率が大きい側（右側）で重なっており、これから曲率が小さい側（左側）に向けて順に２２５°，３１５°が重なった曲線、４５°，１３５°が重なった曲線、２７０°の曲線、９０°の曲線が配列している。内面が円柱屈折力を含むため、ｈ＝０での曲率が角度θにより異なる。
【０１１２】
また、図６１（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図６１（Ａ）では全て重複する直線で表される。図６１（Ｂ）では、曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）とθ＝２７０°（レンズ下部側）とで極小値をとるが、θ＝２７０°における曲率の方が大きい。
【０１１３】
さらに、図６２（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する条件（５）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（３）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。外面は球面であるため、図６２（Ａ）では全て重複する直線で表される。図６２（Ｂ）では、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝４５〜１３５°（レンズ上部側）で最大、θ＝２２５〜３１５°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）が正の値をとることは図６２（Ｂ）から明らかである。すなわち、実施例７の非球面眼鏡レンズは、条件（３）を満足する。
【０１１４】
図６３は、角度θの変化に対する条件（１）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝４５°〜１３５°（レンズ上部側）で最大、θ＝２２５°〜３１５°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が正の値をとることは図６３から明らかである。すなわち、実施例７の非球面眼鏡レンズは、条件（１）を満足する。
【０１１５】
図６４（Ａ），（Ｂ）は、実施例７の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図６４（Ａ）が平均屈折力誤差、図６４（Ｂ）が非点収差を示す。
【０１１６】
【実施例８】
実施例８の非球面眼鏡レンズは、実施例７と同様の球面屈折力、円柱屈折力を持つマイナスレンズであり、その仕様は表１１に示される。外面は回転対称非球面、内面は非回転対称非球面である。図６５（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。
【０１１７】
【表１１】
球面屈折力ＳＰＨ −８．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ９０［°］
外面曲率Ｃ１ 回転対称非球面 １．０１［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 １３．０４〜１９．０５［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【０１１８】
図６６（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図６６（Ａ）では、全ての曲線が重複して示されている。図６６（Ｂ）では、曲率が大きい側に実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、曲率が小さくなる側に向けて順に、２２５°，３１５°が重なった曲線、４５°，１３５°が重なった曲線、２７０°の曲線、９０°の曲線が配列している。
【０１１９】
また、図６７（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、図６７（Ａ）に示すように、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率は小さい。また、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、図６７（Ｂ）に示すように、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）とθ＝２７０°（レンズ下部側）とで極小値をとるが、θ＝２７０°における曲率の方が大きい。
【０１２０】
さらに、図６８（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に対する条件（５）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（３）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。外面は回転対称非球面であるため、対称位置での曲率差はゼロとなり、Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値は、図６８（Ａ）に示すように全て重複した直線で表される。一方、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝４５°〜１３５°（レンズ上部側）で最大、θ＝２２５°〜３１５°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）が正の値をとることは図６８（Ａ）から明らかである。すなわち、実施例８の非球面眼鏡レンズは、条件（３）を満足する。
【０１２１】
図６９は、角度θの変化に対する条件（１）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝４５°〜１３５°（レンズ上部側）で最大、θ＝２２５°〜３１５°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が正の値をとることは図６９から明らかである。すなわち、実施例８の非球面眼鏡レンズは、条件（１）を満足する。
【０１２２】
図７０（Ａ），（Ｂ）は、実施例８の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図７０（Ａ）が平均屈折力誤差、図７０（Ｂ）が非点収差を示す。
【０１２３】
【比較例４】
表１２は、実施例７，８と同一の球面屈折力、円柱屈折力、中心厚を有する比較例４の非球面眼鏡レンズの仕様を示す。内面は表１２に示す曲率を持つトーリック面、外面は回転対称非球面である。図７１（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。
【０１２４】
【表６】
球面屈折力ＳＰＨ −８．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ９０［°］
外面曲率Ｃ１ 回転対称非球面 １．０１［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ トーリック面 １３．０４〜１９．０５［Ｄ］
中心厚Ｔ １．１０［ｍｍ］
【０１２５】
図７２（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は回転対称非球面であるため、ｈによって曲率の変化は曲線で表されるが、図７２（Ａ）に示すように全ての曲線が重なっている。内面はトーリック面であるため、図７２（Ｂ）では曲率が大きい側に実線で示されるθ＝０°と１８０°との直線が重なっており、中間に４５°，１３５°、２２５°，３１５°の直線が重なり、曲率が小さい側に９０°と２７０°の直線が重なって表示されている。
【０１２６】
また、図７３（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、図７３（Ａ）に示すように、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率も大きい。内面はトーリック面であるため、図７３（Ｂ）では全て重複した正弦的な曲線で表される。
【０１２７】
さらに、図７４（Ａ），（Ｂ）、図７５は、それぞれ角度θの変化に対する条件（５）、条件（３）、条件（１）の左辺の値の変化を示す。外面は回転対称非球面、内面は光軸に対して対称なトーリック面であるため、各条件の左辺の値は角度によらず全てゼロであり、いずれの条件も満たさない。
【０１２８】
図７６（Ａ），（Ｂ）は、比較例４の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフである。図６４、図７０と図７６とを比較すると、回転対称非球面を用いた比較例４に対して、非回転対称非球面を用いた実施例７，８の収差が良好に補正されていることがわかる。
【０１２９】
【実施例９】
実施例９の非球面眼鏡レンズは、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まないプラスレンズであり、その仕様は表１３に示される。外面は表１３に示す曲率を持つ球面、内面は非回転対称非球面である。図７７（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。外面は球面であるため、図７７（Ａ）に示される曲率は全ての座標で同一である。
【０１３０】
【表７】
球面屈折力ＳＰＨ ４．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 球面 ６．９６［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 １．０２［Ｄ］
中心厚Ｔ ３．８０［ｍｍ］
【０１３１】
図７８（Ａ），（Ｂ）は、距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図７８（Ａ）では全て重複する直線で表される。図７８（Ｂ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、これを境に曲率が大きい側（右側）に向けて順に４５°，１３５°が重なった曲線、９０°の曲線が配列し、曲率が小さい側（左側）に向けて順に、２２５°，３１５°が重なった曲線、２７０°の曲線が配列している。
【０１３２】
また、図７９（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図７９（Ａ）では全て重複する直線で表される。図７９（Ｂ）では、曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。
【０１３３】
さらに、図８０（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する条件（６）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（４）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。外面は球面であるため、条件（６）の左辺の値は、図８０（Ａ）に示されるように、全て重複する直線で表される。条件（４）の左辺の値は、図８０（Ｂ）に示されるように、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）が負の値をとることは図８０（Ｂ）から明らかである。すなわち、実施例９の非球面眼鏡レンズは、条件（４）を満足する。
【０１３４】
図８１は、角度θの変化に対する条件（２）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が負の値をとることは図８１から明らかである。すなわち、実施例９の非球面眼鏡レンズは、条件（２）を満足する。
【０１３５】
図８２（Ａ），（Ｂ）は、実施例９の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図８２（Ａ）が平均屈折力誤差、図８２（Ｂ）が非点収差を示す。
【０１３６】
【実施例１０】
実施例６の非球面眼鏡レンズは、実施例９と同一の球面屈折力を有し、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含まないプラスレンズであり、その仕様は表１４に示される。外面は非回転対称非球面、内面は回転対称非球面である。図８３（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。
【０１３７】
【表１４】
球面屈折力ＳＰＨ ４．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 非回転対称非球面 ７．１８［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 回転対称非球面 １．２６［Ｄ］
中心厚Ｔ ４．３０［ｍｍ］
【０１３８】
図８４（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図８４（Ａ）では実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、これを境に曲率が小さい側（左側）に向けて順に４５°，１３５°が重なった曲線、９０°の曲線が配列し、曲率が大きい側（右側）に向けて順に、２２５°，３１５°が重なった曲線、２７０°の曲線が配列している。図８４（Ｂ）では、全ての曲線が重複して示されている。
【０１３９】
また、図８５（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図８５（Ａ）では、いずれの距離ｈにおいても、曲率Ｃ１（ｈ，θ）はθ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、図８５（Ｂ）に示すように、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率も大きい。
【０１４０】
さらに、図８６（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に対する条件（６）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（４）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。条件（６）の左辺の値は、図８６（Ａ）に示すように、いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最大、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。内面は回転対称面であるため、条件（４）の左辺の値は、図８６（Ｂ）に示すように、角度θ、距離ｈによらずゼロである。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）が正の値をとることは図８６（Ａ）から明らかである。すなわち、実施例１０の非球面眼鏡レンズは、条件（４）を満足する。
【０１４１】
図８７は、角度θの変化に対する条件（２）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝９０°（レンズ上部側）で最小、θ＝２７０°（レンズ下部側）で最大となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が負の値をとることは図８７から明らかである。すなわち、実施例１０の非球面眼鏡レンズは、条件（２）を満足する。
【０１４２】
図８８（Ａ），（Ｂ）は、実施例１０の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図８８（Ａ）が平均屈折力誤差、図８８（Ｂ）が非点収差を示す。
【０１４３】
【比較例５】
表１５は、実施例９，１０と同一の球面屈折力を有する比較例５の非球面眼鏡レンズの仕様を示す。内面は表１５に示す曲率を持つ球面、外面は回転対称非球面である。図８９（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。内面は球面であるため、曲率は全ての座標で同一である。
【０１４４】
【表１５】
球面屈折力ＳＰＨ ４．００［Ｄ］
外面曲率Ｃ１ 回転対称非球面 ７．１７［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 球面 １．２６［Ｄ］
中心厚Ｔ ４．３０［ｍｍ］
【０１４５】
図９０（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は回転対称非球面であるため、ｈによって曲率の変化は曲線で表されるが、図９０（Ａ）に示すように全ての曲線が重なっている。内面は球面であるため、図９０（Ｂ）では全て重複する直線で表される。
【０１４６】
また、図９１（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図９１（Ａ）では、曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率は小さい。内面は球面であるため、図９１（Ｂ）では全て重複する直線で表される。
【０１４７】
さらに、図９２（Ａ），（Ｂ）、図９３は、それぞれ角度θの変化に対する条件（６）、条件（４）、条件（２）の左辺の値の変化を示す。外面、内面共に回転対称であるため、各条件の左辺の値は角度によらず全てゼロであり、いずれの条件も満たさない。
【０１４８】
図９４（Ａ），（Ｂ）は、比較例５の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフである。図８２、図８８と図９４とを比較すると、回転対称非球面を用いた比較例５に対して、非回転対称非球面を用いた実施例８，９の収差が良好に補正されていることがわかる。
【０１４９】
【実施例１１】
実施例１１の非球面眼鏡レンズは、乱視矯正用の円柱屈折力処方を含むプラスレンズであり、その仕様は表１６に示される。外面は表１６に示す曲率を持つ球面、内面は非回転対称非球面である。図９５ （Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。外面は球面であるため、図９５ （Ａ）に示される曲率は全ての座標で同一である。
【０１５０】
【表１６】
球面屈折力ＳＰＨ ４．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ４５［°］
外面曲率Ｃ１ 球面 ６．９６［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 １．０２〜７．０４［Ｄ］
中心厚Ｔ ３．８０［ｍｍ］
【０１５１】
図９６（Ａ），（Ｂ）は、距離ｈの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図９６（Ａ）では全て重複する直線で表される。図９６（Ｂ）では、実線で示されるθ＝０°と１８０°との曲線が重なっており、これを境にして曲率が小さい側（左側）に向けて順に２７０°の曲線、４５°の曲線、２２５°の曲線が配列し、曲率が大きい側に向けて、９０°の曲線、３１５°の曲線、１３５°の曲線が配列している。内面が円柱屈折力を含むため、ｈ＝０での曲率が角度θにより異なる。
【０１５２】
また、図９７（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は球面であるため、図９７（Ａ）では全て重複する直線で表される。図９７（Ｂ）では、曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝４５°近辺（レンズ上部側）とθ＝２２５°近辺（レンズ下部側）とで極小値をとるが、θ＝４５°近辺における曲率の方が大きい。
【０１５３】
さらに、図９８（Ａ），（Ｂ）は、角度θの変化に対する条件（６）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（４）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。外面は球面であるため、条件（６）の左辺の値は、図９８（Ａ）に示すように、全て重複する直線で表される。図９８（Ｂ）では、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値は、いずれの距離ｈにおいても、θ＝６５°近辺（レンズ上部側）で最小、θ＝２４５°近辺（レンズ下部側）で最大となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）が負の値をとることは図９８（Ｂ）から明らかである。すなわち、実施例１１の非球面眼鏡レンズは、条件（４）を満足する。
【０１５４】
図９９は、角度θの変化に対する条件（２）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝６５°近辺（レンズ上部側）で最小、θ＝２４５°近辺（レンズ下部側）で最大となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が負の値をとることは図９９から明らかである。すなわち、実施例１１の非球面眼鏡レンズは、条件（２）を満足する。
【０１５５】
図１００（Ａ），（Ｂ）は、実施例１１の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図１００（Ａ）が平均屈折力誤差、図１００（Ｂ）が非点収差を示す。
【０１５６】
【実施例１２】
実施例１２の非球面眼鏡レンズは、実施例１１と同様の球面屈折力、円柱屈折力を持つプラスレンズであり、その仕様は表１７に示される。外面、内面共に非回転対称非球面である。図１０１（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。
【０１５７】
【表１７】
球面屈折力ＳＰＨ ４．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ４５［°］
外面曲率Ｃ１ 非回転対称非球面 ７．１８〜４．２３［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ 非回転対称非球面 １．２６〜４．２７［Ｄ］
中心厚Ｔ ４．３０［ｍｍ］
【０１５８】
図１０２（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。図１０２（Ａ）では、ｈ＝０で４．２３となる２本の曲線のうち、曲率の小さい側が１３５°の曲線、大きい側が３１５°の曲線であり、ｈ＝０で５．７１となる３本の曲線のうち、実線は０°と１８０°との曲線が重複したもの、曲率の小さい側の破線は９０°の曲線、曲率の大きい側の破線は２７０°の曲線であり、ｈ＝０で７．１８となる２本の曲線のうち、曲率の小さい側が４５°の曲線、大きい側が２２５°の曲線である。図１０２（Ｂ）では、曲率が小さい側から順に、４５°，２２５°が重なった曲線、０°，９０°，１８０°，２７０°が重なった曲線、１３５°，３１５°が重なった曲線が配列している。
【０１５９】
また、図１０３（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、図１０３（Ａ）に示すように、いずれの距離ｈにおいても、θ＝４５°近辺、２２５°近辺で極大値をとるが、θ＝２２５°近辺における曲率の方が大きい。また、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）は、図１０３（Ｂ）に示すように、それぞれの距離ｈで正弦的に変化する。
【０１６０】
さらに、図１０４（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に対する条件（６）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値、条件（４）の左辺Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示す。条件（６）の左辺Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）の値は、図１０４（Ａ）に示すように、いずれの距離ｈにおいても、θ＝６０°近辺（レンズ上部側）で最大、θ＝２４０°近辺（レンズ下部側）で最小となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。一方、内面の曲率の変化は正弦的であるため、対称位置での曲率差はゼロとなり、図１０４（Ｂ）では全ての直線が重ねて表示されている。
【０１６１】
図１０５は、角度θの変化に対する条件（２）の左辺Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示す。いずれの距離ｈにおいても、θ＝６０°近辺（レンズ上部側）で最小、θ＝２４０°近辺（レンズ下部側）で最大となっている。また、距離ｈが大きくなるほど変化の振幅が大きくなっている。ｈ＝１０ｍｍ，１５ｍｍ，２０ｍｍ，２５ｍｍのいずれの値においても、３０≦θ≦１５０の範囲ではＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）が負の値をとることは図１０５から明らかである。すなわち、実施例８の非球面眼鏡レンズは、条件（２）を満足する。
【０１６２】
図１０６（Ａ），（Ｂ）は、実施例１２の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、図１０６（Ａ）が平均屈折力誤差、図１０６（Ｂ）が非点収差を示す。
【０１６３】
【比較例６】
表１８は、実施例１１，１２と同一の球面屈折力、円柱屈折力を有する比較例６の非球面眼鏡レンズの仕様を示す。内面は表１８に示す曲率を持つトーリック面、外面は回転対称非球面である。図１０７（Ａ），（Ｂ）の表は、外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）の分布、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の分布をそれぞれ表している。
【０１６４】
【表１８】
球面屈折力ＳＰＨ ４．００［Ｄ］
乱視屈折力ＣＹＬ −４．００［Ｄ］
乱視軸方向ＡＸ ４５［°］
外面曲率Ｃ１ 回転対称非球面 ７．１７［Ｄ］
内面曲率Ｃ２ トーリック面 １．２６〜７．２７［Ｄ］
中心厚Ｔ ４．３０［ｍｍ］
【０１６５】
図１０８（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ距離ｈの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。外面は回転対称非球面であるため、ｈによって曲率の変化は曲線で表されるが、図１０８（Ａ）に示すように全ての曲線が重なっている。内面はトーリック面であるため、図１０８（Ｂ）では曲率が小さい側に４５°，２２５°が重なった直線が表示され、曲率が大きい側に向けて０°、９０°、１８０°、２７０°が重なった直線、１３５°、３１５°が重なった直線が順に配列している。
【０１６６】
また、図１０９（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ角度θの変化に伴う外面の曲率Ｃ１（ｈ，θ）、内面の曲率Ｃ２（ｈ，θ）の変化を示す。曲率Ｃ１（ｈ，θ）は、図１０９（Ａ）に示すように、角度θによっては変化しない直線で表される。距離ｈが大きいほど曲率は小さい。内面はトーリック面であるため、図１０９（Ｂ）では全て重複した正弦的な曲線で表される。
【０１６７】
さらに、図１１０（Ａ），（Ｂ）、図１１１は、それぞれ角度θの変化に対する条件（６）、条件（４）、条件（２）の左辺の値の変化を示す。外面は回転対称非球面、内面は光軸に対して対称なトーリック面であるため、各条件の左辺の値は角度によらず全てゼロであり、いずれの条件も満たさない。
【０１６８】
図１１２（Ａ），（Ｂ）は、比較例６の非球面眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフである。図１００、図１０６と図１１２とを比較すると、回転対称非球面を用いた比較例６に対して、非回転対称非球面を用いた実施例１１，１２の収差が良好に補正されていることがわかる。
【０１６９】
【発明の効果】
以上説明してきたように、この発明によれば、外面、内面の少なくとも一方に非回転対称非球面を用い、レンズ上部と下部との曲率を所定の条件を満たすよう設定することにより、レンズ上部は遠方視に適した性能とし、レンズ下部は近方視に適した性能とし、単焦点レンズでありながら、遠方から近方まで収差の少ない良好な性能の眼鏡レンズを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１の実施形態の非球面眼鏡レンズを示し、（Ａ）は側面断面図、（Ｂ）は外面側から見た正面図である。
【図２】第２の実施形態の非球面眼鏡レンズを示し、（Ａ）は側面断面図、（Ｂ）は外面側から見た正面図である。
【図３】眼鏡レンズの収差を計算する場合の光学的な配置を示す説明図である。
【図４】眼鏡レンズに入射する光線の光線追跡の様子を示す説明図である。
【図５】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図６】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図７】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図８】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図９】実施例１の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図１０】実施例１の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図１１】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例２の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図１２】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例２の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図１３】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例２の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図１４】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例２の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図１５】実施例２の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図１６】実施例２の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図１７】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例１の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図１８】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例１の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図１９】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例１の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図２０】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例１の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図２１】比較例１の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図２２】比較例１の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図２３】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例３の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図２４】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例３の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図２５】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例３の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図２６】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例３の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図２７】実施例３の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図２８】実施例３の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図２９】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例４の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図３０】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例４の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図３１】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例４の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図３２】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例４の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図３３】実施例４の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図３４】実施例４の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図３５】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例２の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図３６】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例２の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図３７】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例２の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図３８】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例２の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図３９】比較例２の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図４０】比較例２の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図４１】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例５の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図４２】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例５の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図４３】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例５の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図４４】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例５の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図４５】実施例５の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図４６】実施例５の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図４７】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例６の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図４８】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例６の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図４９】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例６の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図５０】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例６の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図５１】実施例６の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図５２】実施例６の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図５３】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例３の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図５４】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例３の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図５５】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例３の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図５６】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例３の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図５７】比較例３の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図５８】比較例３の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図５９】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例７の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図６０】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例７の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図６１】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例７の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図６２】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例７の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図６３】実施例７の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図６４】実施例７の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図６５】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例８の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図６６】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例８の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図６７】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例８の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図６８】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例８の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図６９】実施例８の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図７０】実施例８の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図７１】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例４の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図７２】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例４の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図７３】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例４の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図７４】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例４の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図７５】比較例４の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図７６】比較例４の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図７７】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例９の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図７８】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例９の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図７９】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例９の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図８０】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例９の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図８１】実施例９の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図８２】実施例９の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図８３】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１０の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図８４】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１０の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図８５】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１０の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図８６】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１０の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図８７】実施例１０の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図８８】実施例１０の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図８９】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例５の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図９０】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例５の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図９１】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例５の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図９２】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例５の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図９３】比較例５の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図９４】比較例５の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図９５】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１１の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図９６】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１１の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図９７】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１１の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図９８】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１１の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図９９】実施例１１の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図１００】実施例１１の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図１０１】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１２の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図１０２】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１２の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図１０３】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１２の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図１０４】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ実施例１２の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図１０５】実施例１２の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図１０６】実施例１２の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【図１０７】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例６の眼鏡レンズの外面の曲率の分布、内面の曲率の分布を示す表である。
【図１０８】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例６の眼鏡レンズの距離ｈの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図１０９】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例６の眼鏡レンズの角度θの変化に伴う外面の曲率の変化、内面の曲率の変化を示すグラフである。
【図１１０】（Ａ），（Ｂ）は、それぞれ比較例６の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）、Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図１１１】比較例６の眼鏡レンズの角度θの変化に対するＣ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）の値の変化を示すグラフである。
【図１１２】比較例６の眼鏡レンズの性能を示す三次元グラフであり、（Ａ）が平均屈折力誤差、（Ｂ）が非点収差を示す。
【符号の説明】
１ 非球面眼鏡レンズ
２ 外面
３ 内面
４ 枠入れ基準点
Claims (10)
- 外面、内面の一対の屈折面を有し、少なくとも一方の屈折面が非回転対称非球面である眼鏡レンズにおいて、
眼鏡フレームへの取付時に正面から見て使用者の瞳位置に一致させる枠入れ基準点を原点とし、該枠入れ基準点に立てた前記外面の法線をｚ１軸、該ｚ１軸に直交する面内で眼鏡装用時に上になる方向をｙ１軸、左手座標系でｙ１軸およびｚ１軸に直交する方向をｘ１軸とし、前記ｚ１軸を含みｘ１軸に対して角度θ［°］をなす平面と前記外面との交線の前記ｚ１軸からの高さｈ［ｍｍ］における曲率をＣ１（ｈ，θ）として表し、前記枠入れ基準点に立てた前記内面の法線をｚ２軸、該ｚ２軸に直交する面内で眼鏡装用時に上になる方向をｙ２軸、左手座標系でｙ２軸およびｚ２軸に直交する方向をｘ２軸とし、前記ｚ２軸を含みｘ２軸に対して角度θ［°］をなす平面と前記内面との交線の前記ｚ２軸からの高さｈ［ｍｍ］における曲率をＣ２（ｈ，θ）として表し、前記内面と前記外面の（ｈ，θ）の位置における曲率差をＣ２−１（ｈ，θ）＝Ｃ２（ｈ，θ）−Ｃ１（ｈ，θ）として表すとき、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、Ｃ２−１（０，θ）＞０ のとき、以下の条件（１）
Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）＞０ …（１）
を満たし、Ｃ２−１（０，θ）＜０ のとき、以下の条件（２）
Ｃ２−１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２−１（ｈ，θ）＜０ …（２）
を満たすことを特徴とする非球面眼鏡レンズ。 - 前記内面が非回転対称非球面であり、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、Ｃ２−１（０，θ）＞０ のとき、以下の条件（３）
Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）＞０ … （３）
を満たし、Ｃ２−１（０，θ）＜０ のとき、以下の条件（４）
Ｃ２（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ２（ｈ，θ）＜０ … （４）
を満たすことを特徴とする請求項１に記載の非球面眼鏡レンズ。 - 前記外面が非回転対称非球面であり、１０≦ｈ≦２０、３０≦θ≦１５０を満たす範囲内で、Ｃ２−１（０，θ）＞０ のとき、以下の条件（５）
Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）＜０ … （５）
を満たし、Ｃ２−１（０，θ）＜０ のとき、以下の条件（６）
Ｃ１（ｈ，θ＋１８０）−Ｃ１（ｈ，θ）＞０ … （６）
を満たすことを特徴とする請求項１に記載の非球面眼鏡レンズ。 - 前記外面が球面、前記内面が非回転対称非球面であることを特徴とする請求項１または２のいずれかに記載の非球面眼鏡レンズ。
- 前記外面が非回転対称非球面、前記内面が球面またはトーリック面であることを特徴とする請求項１または３のいずれかに記載の非球面眼鏡レンズ。
- 前記外面、内面とも非球面であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の非球面眼鏡レンズ。
- 前記外面が回転対称非球面、前記内面が非回転対称非球面であることを特徴とする請求項１、２のいずれかに記載の非球面眼鏡レンズ。
- 前記外面が非回転対称非球面、前記内面が回転対称非球面であることを特徴とする請求項１、３のいずれかに記載の非球面眼鏡レンズ。
- 前記外面、内面とも非回転対称非球面であることを特徴とする請求項１、２、３、６のいずれかに記載の非球面眼鏡レンズ。
- 前記外面または内面が、乱視矯正用の円柱屈折力を含むことを特徴とする請求項１〜９のいずれかに記載の非球面眼鏡レンズ。
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