JP3777421B2 - 高クロムフェライト耐熱鋼 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この出願の発明は、高温においても機械的強度の劣化が少ない、いわゆる、高温構造部材として有用なフェライト耐熱鋼に関するものである。さらに詳しくは、フェライト耐熱鋼の高温安定性を向上するためにフェライト相を７０体積％以上含有させると共に、耐酸化性を改良するためにＣｒを１３重量％以上含有した高クロムフェライト耐熱鋼に関するものである。
【０００２】
【従来技術と発明の課題】
フェライト耐熱鋼は高温下でも機械的強度が比較的大きいため、これまで、種々の装置用材料として採用されてきた。しかしながら、既存のフェライト耐熱鋼は、高温下で長時間使用すると機械的強度が劣化していた。そのため、高温高圧下で長時間使用しても機械的および化学的に劣化しないフェライト耐熱鋼の開発が待たれていた。特に、大型で化学反応を伴う様な化学工業装置や発電プラントにおいては、耐熱性、耐圧性、耐酸化性に優れた部材の出現が強く要望されてきた。また、化学工業に使用する装置は一般に高温高圧下で反応させる方がエネルギー効率が良いとされている。このため、エネルギー効率が良好な装置を製造することは、反応生成物である二酸化炭素の排出量を削減することになり、地球環境問題にも大きく寄与するものと考えられている。この様な様々な理由によって、耐熱性や耐酸化性に優れ、しかも、高温高圧下で機械的強度が劣化しないフェライト耐熱鋼を得るための研究が盛んに続けられている。しかしながら、既存のフェライト系耐熱鋼は焼き戻しマルテンサイト組織を有するため、耐酸化性の向上に必要なＣｒを多量に使用することができず、Ｃｒの使用量は１２重量％以下に制限されていた。また、既存のフェライト系耐熱鋼に含まれている、焼き戻しマルテンサイト組織は高温下では不安定なため、高温下で長時間使用すると、クリープ強度が著しく低下する欠点を有していた。
【０００３】
そこで、この出願の発明は、以上のとおりの従来技術の問題点を解消し、ボイラー、火力発電装置、原子力発電装置、化学工業装置等々の高温構造部材として好適な、フェライト耐熱鋼を提供することを課題としている。具体的には、この出願の発明は、６００℃を超える高温下でも既存のフェライト系耐熱鋼よりも優れた強度や耐酸化性および靭性を有するフェライト耐熱鋼を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
この出願の発明は、上記の課題を解決するものとして、第１には、組成が、重量％で、Ｃ：０．００１〜０．１％、Ｃｒ：１３．０〜３０．０％、Ｍｏ：０．５〜５．０％、Ｗ：０．５〜１０．０％、Ｖ：０．０５〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１０％、Ｃｏ：０．１〜１０．０％、Ｎ：０．００１〜０．１％、Ｎｉ：０．１〜２．５％かつＣあるいはＮの添加量が０．０１重量％以上の場合にＮｉ＞１０（Ｃ＋Ｎ）、Ｂ：０．００２〜０．００４％、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、フェライト相が７０体積％以上を占めると共に、金属間化合物や炭化物および窒化物の１種以上の析出によって強化されていることを特徴とする高クロムフェライト耐熱鋼を提供するものである。また、この出願の発明は、第２には、第１の発明の高クロムフェライト耐熱鋼について、ＭｏおよびＷを０．５重量％以上含有し、Ｍｏ＋０．５Ｗ≧３．０重量％以上含有することを特徴とする高クロムフェライト耐熱鋼を提供する。
【０００６】
この出願の発明は、第３には、１０００℃以上で焼きなまし熱処理した後、空冷以上の速度で冷却することを特徴とする上記いずれかの高クロムフェライト耐熱鋼の製造方法を提供するものである。さらに、この出願の発明は、第４には、冷却を水冷で行なうことを特徴とする方法を提供するものである。以上のとおりのこの出願の発明は、発明者によって得られた次のような知見に基づいて完成されている。すなわち、この出願の発明者は、ボイラー、火力発電装置、原子力発電装置、化学工業装置等々の高温構造部材として好適な耐熱性，耐酸化性および靭性を有するフェライト耐熱鋼を得るために、組成や成形後の冷却速度を種々変化させ、各種フェライト耐熱鋼を製造した。製造したフェライト耐熱鋼の物性を測定した結果、フェライト耐熱鋼の耐熱性、耐酸化性および靭性の向上にとって次の（イ）（ロ）（ハ）の点が重要であるとの知見を見出したのである。
（イ）Ｃｒを１３重量％以上含有させることで耐酸化性を向上させるとともに、ＭｏおよびＷを０．５重量％以上含有させることが、クリープ強度の増大に特に効果的である。しかも、ＭｏとＷの配合比をＭｏ＋０．５Ｗ≧３．０重量％の範囲にすることによって、その効果は更に増大する。これは、ＭｏおよびＷを０．５重量％以上含有することによって、クリープ強度に必要な金属間化合物や炭化物および窒化物の１種以上の析出量が確保されるためであると考えられる。
（ロ）靭性を向上させるためにはＮｉ、Ｃ、Ｎを含有させることが有効であり、それらの元素は、ＣあるいはＮの添加量が０．０１重量％以上の場合には、Ｎｉ＞１０（Ｃ＋Ｎ）とすることが特に好ましい。
（ハ）靱性を向上させるためには、１０００℃以上で焼きなまし熱処理を行った後の冷却は、空冷以上の冷却速度にすることが好ましい。空冷以上の冷却速度にすることによってフェライト相が７０体積％以上のフェライト耐熱鋼を効果的に製造し、靱性を飛躍的に向上させることが可能になる。
【０００７】
【発明の実施の形態】
この出願の発明は上記のとおりの特徴をもつものであるが、以下に、その実施の形態について説明する。
【０００８】
既存のフェライト系耐熱鋼が焼き戻しマルテンサイト組織を有しているのに対し、この出願の発明が提供するフェライト耐熱鋼は、Ｃｒを１３重量％以上含有し、フェライト組織を有する高クロムフェライト耐熱鋼である。この発明の高クロムフェライト耐熱鋼はフェライト相を７０体積％以上占めている点で既存のフェライト系耐熱鋼と大きく異なっている。すなわち、既存のフェライト系耐熱鋼は焼き戻しマルテンサイト組織を有しているために、耐酸化性に有効なＣｒを１２重量％以下に制限され、しかも、焼き戻しマルテンサイト組織は、高温で不安定である。これに対し、この出願の発明の高クロムフェライト耐熱鋼は、フェライト相が７０体積％以上含有されているため高温に対して安定である。特にこの出願の発明によって、１０００℃以上で焼きなまし熱処理したものを、空冷以上の速度で冷却することで、フェライト相が７０体積％以上含有し、高温に対して安定な高クロムフェライト耐熱鋼を効果的に、つまり均一、高生産性で、簡便に製造することができる。焼き戻しマルテンサイト組織を有していないため、Ｃｒを１３重量％以上含有させることが可能になり、耐酸化性も優れている。
【０００９】
そして、この出願の発明の高クロムフェライト耐熱鋼においては、金属間化合物や炭化物および窒化物の１種以上の析出によるクリープ強度の向上が図られている。特に、ＭｏとＷを０．５重量％以上含有させているため、大きなクリープ強度を有している。
【００１０】
これは、ＭｏとＷをそれぞれ０．５重量％以上、さらにはＭｏとＷをそれぞれ０．５重量％以上として、Ｍｏ＋０．５Ｗ≧３．０重量％とすることで、クリープ強度に必要な金属間化合物の析出量が確保されるためであると考えられる。析出された金属間化合物としては、後述の実施例にも例示したとおり、たとえば、Ｌａｖｅ（ラーベス）相、χ（カイ）相、並びにミュー（μ）相がある。
【００１１】
そして、この出願の発明では、Ｎｉ、Ｃ、Ｎを特定の割合、すなわち、ＣあるいはＮの添加量が０．０１重量％以上の場合には、Ｎｉ＞１０（Ｃ＋Ｎ）の割合に溶製し、含有させることによって、靭性も大幅に改良されることになる。この様に、この発明の高クロムフェライト耐熱鋼は既存のフェライト系耐熱鋼に比較して格段の効果を有するものである。
【００１２】
この出願の発明の高クロムフェライト耐熱鋼においては、以上の特徴に沿って高クロムフェライト耐熱鋼を構成するものであれば、各種の組成を有するものが考慮されてよい。
なかでも、好ましい組成としては、以下のものが例示される。
Ｃｒ：Ｃｒは１３重量％以上であることが欠かせないが、実際的にはフェライト相を７０体積％以上確保するとともに、耐酸化性向上のために１３．５重量％以上が好ましい。また、３０重量％以上では靱性の低下が著しいため、上限を３０重量％とする。
Ｍｏ：クリープ強度を高めるために必要な金属化合物を析出させるために、０．５重量％以上含有するのが好ましく、Ｍｏ＋０．５Ｗ≧３．０重量％以上が必要である。また、過剰添加は靱性を低下させるため、上限は５重量％とする。
Ｗ：クリープ強度を高めるために必要な金属間化合物を析出させるために、０．５重量％以上含有するのが好ましく、Ｍｏ＋０．５Ｗ≧３．０重量％以上が必要である。また、過剰添加は靱性を低下させるため、上限は１０重量％とする。
Ｎｉ：靱性向上のために０．１重量％以上の添加が好ましい。とくに、ＣあるいはＮの添加量が０．０１重量％以上の場合は、靱性確保のため、Ｎｉ＞１０（Ｃ＋Ｎ）の添加が必要である。また、過剰添加はフェライト相の体積率を低下させるため、上限は２．５重量％とする。
Ｃ：クリープ強度向上のために、０．００１重量％以上の添加が必要である。また、過剰添加は靱性を低下させるため、上限は０．１重量％とするとともに、０．０１重量％以上添加する場合は、Ｎｉ＞１０（Ｃ＋Ｎ）を満足する必要がある。
Ｎ：クリープ強度向上のために、０．００１重量％以上の添加が必要である。また、過剰添加は靱性を低下させるため、上限は０．１重量％とするとともに、０．０１重量％以上添加する場合は、Ｎｉ＞１０（Ｃ＋Ｎ）を満足する必要がある。
Ｖ：クリープ強度向上に有効な炭化物、窒化物を形成させるために、０．０５〜０．４０重量％の添加が必要である。
Ｎｂ：クリープ強度向上に有効な炭化物、窒化物を形成させるために、０．０１〜０．１０重量％の添加が必要である。
Ｃｏ：炭化物、窒化物及び金属間化合物などの析出物を微細化し、クリープ強度向上に有効なため、０．１重量％以上の添加が必要であるが、過剰添加はフェライト相の体積率を低下させるため、上限は１０．０重量％とする。
Ｂ：析出物を微細化かつ安定化させるとともに、粒界強化に有効な範囲として０．００２〜０．００４重量％とする。
Ｍｎ：脱酸材として有効であるが、過剰添加は強度及び靱性に有害なため、添加量は０．０５〜０．８重量％とする。
以上例示のような組成のこの発明の高クロムフェライト耐熱鋼は、たとえば、各元素原料物質の溶製によって製造することができ、鍛造、熱処理等を適宜な方法によって施すことができる。そして、より好ましくは前記のとおり、１０００℃以上の温度で焼きなまし熱処理し、空冷以上の速度で冷却することが好ましい。
【００１３】
特に水冷することが好ましい。より具体的には、焼きなまし温度から４００℃以下の温度まで、１００℃／ｍｉｎ（毎分１００℃）以上の速度で冷却することが好ましい例として示される。
【００１４】
そこで以下に実施例を示し、さらに詳しく説明する。もちろん、以下の例によって説明に限定されることはない。
【００１５】
【実施例】
表１に示されている種々の組成の材料により、１０ｋｇ鋼塊熱間鍛造により、直径１５ｍｍの丸棒に成形して、１，２００℃で焼きなまし熱処理後、それぞれを、炉冷および水冷で冷却した。
【００１６】
これらの材料比で成形したものを、１００℃でシャルピー衝撃試験を行った。その結果を示したものが表２である。この発明で成形した高クロムフェライト耐熱鋼と比較鋼の物性の差は明確に現れている。すなわち、Ｎｏ．５〜Ｎｏ．７は、焼きなまし熱処理後の冷却速度の大小に係らず衝撃値は小さいのに対し、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．４は冷却速度が小さい炉冷では衝撃値が小さいが、冷却速度が大きい水冷では衝撃値が３３３Ｊ／ｃｍ２以上とＮｏ．５〜Ｎｏ．７に比べて桁違いに大きいことが示されている。また、図１から明らかな様に、この発明の鋼（１）は比較鋼（５）に比べて約１００倍のクリープ破断時間を示している。また、焼き戻しマルテンサイト組織を有する既存鋼である改良９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼よりも１０倍近く長いクリープ破断寿命を示している。したがって、この出願の発明による高クロムフェライト耐熱鋼は優れたクリープ強度特性を有することが明らかである。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】
図２は、６５０℃で１，０００ｈの時効処理を行った本発明鋼−１の二次電子像を示したものであり、多量の析出物が存在することがわかる。
【００２０】
また、図３は、１２００℃で３０分間保持後、水冷した本発明鋼−１から、電解抽出により採取した析出物のＸ線回析結果を示したものである。金属間化合物であるＬａｖｅｓ（ラーベス）相、χ（カイ）相及びμ（ミュー）相の存在が確認される。
【００２１】
図４は、６５０℃で１，０００ｈの時効処理を行った本発明鋼−４の析出物の反射電子像を示したものであり、また図５は、各析出物のＥＤＸ分析結果を示したものである。図５の分析ポイント番号は図４の各析出物に記載した番号と対応する。ＥＤＸ分析結果から、分析を行った析出物χ（カイ）相であることがわかる。
【００２２】
また、上記の表２にはフェライト相の体積率データを記載しているが、このフェライト相の体積率は、光学顕微鏡写真を用いて、フェライト部分の面積率を測定することにより、フェライト相の体積率を求めている。この体積率に関連して、図６および図７には、表２の本発明鋼１および４の光学顕微鏡写真を示した。本発明鋼４（図７）で認められる白いコントラストの領域がフェライト相に相当し、本発明鋼１（図６）は前面がフェライト相（体積率１００％）である。
【００２３】
【発明の効果】
以上詳しく説明したとおり、この出願の発明によって、耐熱性、耐酸化性、高靭性を有し、高温高圧下での長期間使用においても強度の劣化が抑制できる高クロムフェライト耐熱鋼が提供できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例について、クリープ強度試験の結果を例示した図である。
【図２】６５０℃、１０００時間の時効処理を行った本発明鋼−１の二次電子像を示した写真図である。
【図３】１２００℃で３０分間保持後に水冷した本発明鋼−１から、電界抽出により採取した析出物のＸ線回析の結果を示した図である。
【図４】６５０℃、１０００時間の時効処理を行った本発明鋼−４の析出物の反射電子像を示した写真図である。
【図５】図４の析出物のＥＤＸ分析の結果を示した図である。
【図６】発明鋼−１の光学顕微鏡写真図である。
【図７】発明鋼−４の光学顕微鏡写真図である。
【発明の属する技術分野】
この出願の発明は、高温においても機械的強度の劣化が少ない、いわゆる、高温構造部材として有用なフェライト耐熱鋼に関するものである。さらに詳しくは、フェライト耐熱鋼の高温安定性を向上するためにフェライト相を７０体積％以上含有させると共に、耐酸化性を改良するためにＣｒを１３重量％以上含有した高クロムフェライト耐熱鋼に関するものである。
【０００２】
【従来技術と発明の課題】
フェライト耐熱鋼は高温下でも機械的強度が比較的大きいため、これまで、種々の装置用材料として採用されてきた。しかしながら、既存のフェライト耐熱鋼は、高温下で長時間使用すると機械的強度が劣化していた。そのため、高温高圧下で長時間使用しても機械的および化学的に劣化しないフェライト耐熱鋼の開発が待たれていた。特に、大型で化学反応を伴う様な化学工業装置や発電プラントにおいては、耐熱性、耐圧性、耐酸化性に優れた部材の出現が強く要望されてきた。また、化学工業に使用する装置は一般に高温高圧下で反応させる方がエネルギー効率が良いとされている。このため、エネルギー効率が良好な装置を製造することは、反応生成物である二酸化炭素の排出量を削減することになり、地球環境問題にも大きく寄与するものと考えられている。この様な様々な理由によって、耐熱性や耐酸化性に優れ、しかも、高温高圧下で機械的強度が劣化しないフェライト耐熱鋼を得るための研究が盛んに続けられている。しかしながら、既存のフェライト系耐熱鋼は焼き戻しマルテンサイト組織を有するため、耐酸化性の向上に必要なＣｒを多量に使用することができず、Ｃｒの使用量は１２重量％以下に制限されていた。また、既存のフェライト系耐熱鋼に含まれている、焼き戻しマルテンサイト組織は高温下では不安定なため、高温下で長時間使用すると、クリープ強度が著しく低下する欠点を有していた。
【０００３】
そこで、この出願の発明は、以上のとおりの従来技術の問題点を解消し、ボイラー、火力発電装置、原子力発電装置、化学工業装置等々の高温構造部材として好適な、フェライト耐熱鋼を提供することを課題としている。具体的には、この出願の発明は、６００℃を超える高温下でも既存のフェライト系耐熱鋼よりも優れた強度や耐酸化性および靭性を有するフェライト耐熱鋼を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
この出願の発明は、上記の課題を解決するものとして、第１には、組成が、重量％で、Ｃ：０．００１〜０．１％、Ｃｒ：１３．０〜３０．０％、Ｍｏ：０．５〜５．０％、Ｗ：０．５〜１０．０％、Ｖ：０．０５〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１０％、Ｃｏ：０．１〜１０．０％、Ｎ：０．００１〜０．１％、Ｎｉ：０．１〜２．５％かつＣあるいはＮの添加量が０．０１重量％以上の場合にＮｉ＞１０（Ｃ＋Ｎ）、Ｂ：０．００２〜０．００４％、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、フェライト相が７０体積％以上を占めると共に、金属間化合物や炭化物および窒化物の１種以上の析出によって強化されていることを特徴とする高クロムフェライト耐熱鋼を提供するものである。また、この出願の発明は、第２には、第１の発明の高クロムフェライト耐熱鋼について、ＭｏおよびＷを０．５重量％以上含有し、Ｍｏ＋０．５Ｗ≧３．０重量％以上含有することを特徴とする高クロムフェライト耐熱鋼を提供する。
【０００６】
この出願の発明は、第３には、１０００℃以上で焼きなまし熱処理した後、空冷以上の速度で冷却することを特徴とする上記いずれかの高クロムフェライト耐熱鋼の製造方法を提供するものである。さらに、この出願の発明は、第４には、冷却を水冷で行なうことを特徴とする方法を提供するものである。以上のとおりのこの出願の発明は、発明者によって得られた次のような知見に基づいて完成されている。すなわち、この出願の発明者は、ボイラー、火力発電装置、原子力発電装置、化学工業装置等々の高温構造部材として好適な耐熱性，耐酸化性および靭性を有するフェライト耐熱鋼を得るために、組成や成形後の冷却速度を種々変化させ、各種フェライト耐熱鋼を製造した。製造したフェライト耐熱鋼の物性を測定した結果、フェライト耐熱鋼の耐熱性、耐酸化性および靭性の向上にとって次の（イ）（ロ）（ハ）の点が重要であるとの知見を見出したのである。
（イ）Ｃｒを１３重量％以上含有させることで耐酸化性を向上させるとともに、ＭｏおよびＷを０．５重量％以上含有させることが、クリープ強度の増大に特に効果的である。しかも、ＭｏとＷの配合比をＭｏ＋０．５Ｗ≧３．０重量％の範囲にすることによって、その効果は更に増大する。これは、ＭｏおよびＷを０．５重量％以上含有することによって、クリープ強度に必要な金属間化合物や炭化物および窒化物の１種以上の析出量が確保されるためであると考えられる。
（ロ）靭性を向上させるためにはＮｉ、Ｃ、Ｎを含有させることが有効であり、それらの元素は、ＣあるいはＮの添加量が０．０１重量％以上の場合には、Ｎｉ＞１０（Ｃ＋Ｎ）とすることが特に好ましい。
（ハ）靱性を向上させるためには、１０００℃以上で焼きなまし熱処理を行った後の冷却は、空冷以上の冷却速度にすることが好ましい。空冷以上の冷却速度にすることによってフェライト相が７０体積％以上のフェライト耐熱鋼を効果的に製造し、靱性を飛躍的に向上させることが可能になる。
【０００７】
【発明の実施の形態】
この出願の発明は上記のとおりの特徴をもつものであるが、以下に、その実施の形態について説明する。
【０００８】
既存のフェライト系耐熱鋼が焼き戻しマルテンサイト組織を有しているのに対し、この出願の発明が提供するフェライト耐熱鋼は、Ｃｒを１３重量％以上含有し、フェライト組織を有する高クロムフェライト耐熱鋼である。この発明の高クロムフェライト耐熱鋼はフェライト相を７０体積％以上占めている点で既存のフェライト系耐熱鋼と大きく異なっている。すなわち、既存のフェライト系耐熱鋼は焼き戻しマルテンサイト組織を有しているために、耐酸化性に有効なＣｒを１２重量％以下に制限され、しかも、焼き戻しマルテンサイト組織は、高温で不安定である。これに対し、この出願の発明の高クロムフェライト耐熱鋼は、フェライト相が７０体積％以上含有されているため高温に対して安定である。特にこの出願の発明によって、１０００℃以上で焼きなまし熱処理したものを、空冷以上の速度で冷却することで、フェライト相が７０体積％以上含有し、高温に対して安定な高クロムフェライト耐熱鋼を効果的に、つまり均一、高生産性で、簡便に製造することができる。焼き戻しマルテンサイト組織を有していないため、Ｃｒを１３重量％以上含有させることが可能になり、耐酸化性も優れている。
【０００９】
そして、この出願の発明の高クロムフェライト耐熱鋼においては、金属間化合物や炭化物および窒化物の１種以上の析出によるクリープ強度の向上が図られている。特に、ＭｏとＷを０．５重量％以上含有させているため、大きなクリープ強度を有している。
【００１０】
これは、ＭｏとＷをそれぞれ０．５重量％以上、さらにはＭｏとＷをそれぞれ０．５重量％以上として、Ｍｏ＋０．５Ｗ≧３．０重量％とすることで、クリープ強度に必要な金属間化合物の析出量が確保されるためであると考えられる。析出された金属間化合物としては、後述の実施例にも例示したとおり、たとえば、Ｌａｖｅ（ラーベス）相、χ（カイ）相、並びにミュー（μ）相がある。
【００１１】
そして、この出願の発明では、Ｎｉ、Ｃ、Ｎを特定の割合、すなわち、ＣあるいはＮの添加量が０．０１重量％以上の場合には、Ｎｉ＞１０（Ｃ＋Ｎ）の割合に溶製し、含有させることによって、靭性も大幅に改良されることになる。この様に、この発明の高クロムフェライト耐熱鋼は既存のフェライト系耐熱鋼に比較して格段の効果を有するものである。
【００１２】
この出願の発明の高クロムフェライト耐熱鋼においては、以上の特徴に沿って高クロムフェライト耐熱鋼を構成するものであれば、各種の組成を有するものが考慮されてよい。
なかでも、好ましい組成としては、以下のものが例示される。
Ｃｒ：Ｃｒは１３重量％以上であることが欠かせないが、実際的にはフェライト相を７０体積％以上確保するとともに、耐酸化性向上のために１３．５重量％以上が好ましい。また、３０重量％以上では靱性の低下が著しいため、上限を３０重量％とする。
Ｍｏ：クリープ強度を高めるために必要な金属化合物を析出させるために、０．５重量％以上含有するのが好ましく、Ｍｏ＋０．５Ｗ≧３．０重量％以上が必要である。また、過剰添加は靱性を低下させるため、上限は５重量％とする。
Ｗ：クリープ強度を高めるために必要な金属間化合物を析出させるために、０．５重量％以上含有するのが好ましく、Ｍｏ＋０．５Ｗ≧３．０重量％以上が必要である。また、過剰添加は靱性を低下させるため、上限は１０重量％とする。
Ｎｉ：靱性向上のために０．１重量％以上の添加が好ましい。とくに、ＣあるいはＮの添加量が０．０１重量％以上の場合は、靱性確保のため、Ｎｉ＞１０（Ｃ＋Ｎ）の添加が必要である。また、過剰添加はフェライト相の体積率を低下させるため、上限は２．５重量％とする。
Ｃ：クリープ強度向上のために、０．００１重量％以上の添加が必要である。また、過剰添加は靱性を低下させるため、上限は０．１重量％とするとともに、０．０１重量％以上添加する場合は、Ｎｉ＞１０（Ｃ＋Ｎ）を満足する必要がある。
Ｎ：クリープ強度向上のために、０．００１重量％以上の添加が必要である。また、過剰添加は靱性を低下させるため、上限は０．１重量％とするとともに、０．０１重量％以上添加する場合は、Ｎｉ＞１０（Ｃ＋Ｎ）を満足する必要がある。
Ｖ：クリープ強度向上に有効な炭化物、窒化物を形成させるために、０．０５〜０．４０重量％の添加が必要である。
Ｎｂ：クリープ強度向上に有効な炭化物、窒化物を形成させるために、０．０１〜０．１０重量％の添加が必要である。
Ｃｏ：炭化物、窒化物及び金属間化合物などの析出物を微細化し、クリープ強度向上に有効なため、０．１重量％以上の添加が必要であるが、過剰添加はフェライト相の体積率を低下させるため、上限は１０．０重量％とする。
Ｂ：析出物を微細化かつ安定化させるとともに、粒界強化に有効な範囲として０．００２〜０．００４重量％とする。
Ｍｎ：脱酸材として有効であるが、過剰添加は強度及び靱性に有害なため、添加量は０．０５〜０．８重量％とする。
以上例示のような組成のこの発明の高クロムフェライト耐熱鋼は、たとえば、各元素原料物質の溶製によって製造することができ、鍛造、熱処理等を適宜な方法によって施すことができる。そして、より好ましくは前記のとおり、１０００℃以上の温度で焼きなまし熱処理し、空冷以上の速度で冷却することが好ましい。
【００１３】
特に水冷することが好ましい。より具体的には、焼きなまし温度から４００℃以下の温度まで、１００℃／ｍｉｎ（毎分１００℃）以上の速度で冷却することが好ましい例として示される。
【００１４】
そこで以下に実施例を示し、さらに詳しく説明する。もちろん、以下の例によって説明に限定されることはない。
【００１５】
【実施例】
表１に示されている種々の組成の材料により、１０ｋｇ鋼塊熱間鍛造により、直径１５ｍｍの丸棒に成形して、１，２００℃で焼きなまし熱処理後、それぞれを、炉冷および水冷で冷却した。
【００１６】
これらの材料比で成形したものを、１００℃でシャルピー衝撃試験を行った。その結果を示したものが表２である。この発明で成形した高クロムフェライト耐熱鋼と比較鋼の物性の差は明確に現れている。すなわち、Ｎｏ．５〜Ｎｏ．７は、焼きなまし熱処理後の冷却速度の大小に係らず衝撃値は小さいのに対し、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．４は冷却速度が小さい炉冷では衝撃値が小さいが、冷却速度が大きい水冷では衝撃値が３３３Ｊ／ｃｍ２以上とＮｏ．５〜Ｎｏ．７に比べて桁違いに大きいことが示されている。また、図１から明らかな様に、この発明の鋼（１）は比較鋼（５）に比べて約１００倍のクリープ破断時間を示している。また、焼き戻しマルテンサイト組織を有する既存鋼である改良９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼よりも１０倍近く長いクリープ破断寿命を示している。したがって、この出願の発明による高クロムフェライト耐熱鋼は優れたクリープ強度特性を有することが明らかである。
【００１７】
【表１】
【表２】
図２は、６５０℃で１，０００ｈの時効処理を行った本発明鋼−１の二次電子像を示したものであり、多量の析出物が存在することがわかる。
【００２０】
また、図３は、１２００℃で３０分間保持後、水冷した本発明鋼−１から、電解抽出により採取した析出物のＸ線回析結果を示したものである。金属間化合物であるＬａｖｅｓ（ラーベス）相、χ（カイ）相及びμ（ミュー）相の存在が確認される。
【００２１】
図４は、６５０℃で１，０００ｈの時効処理を行った本発明鋼−４の析出物の反射電子像を示したものであり、また図５は、各析出物のＥＤＸ分析結果を示したものである。図５の分析ポイント番号は図４の各析出物に記載した番号と対応する。ＥＤＸ分析結果から、分析を行った析出物χ（カイ）相であることがわかる。
【００２２】
また、上記の表２にはフェライト相の体積率データを記載しているが、このフェライト相の体積率は、光学顕微鏡写真を用いて、フェライト部分の面積率を測定することにより、フェライト相の体積率を求めている。この体積率に関連して、図６および図７には、表２の本発明鋼１および４の光学顕微鏡写真を示した。本発明鋼４（図７）で認められる白いコントラストの領域がフェライト相に相当し、本発明鋼１（図６）は前面がフェライト相（体積率１００％）である。
【００２３】
【発明の効果】
以上詳しく説明したとおり、この出願の発明によって、耐熱性、耐酸化性、高靭性を有し、高温高圧下での長期間使用においても強度の劣化が抑制できる高クロムフェライト耐熱鋼が提供できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例について、クリープ強度試験の結果を例示した図である。
【図２】６５０℃、１０００時間の時効処理を行った本発明鋼−１の二次電子像を示した写真図である。
【図３】１２００℃で３０分間保持後に水冷した本発明鋼−１から、電界抽出により採取した析出物のＸ線回析の結果を示した図である。
【図４】６５０℃、１０００時間の時効処理を行った本発明鋼−４の析出物の反射電子像を示した写真図である。
【図５】図４の析出物のＥＤＸ分析の結果を示した図である。
【図６】発明鋼−１の光学顕微鏡写真図である。
【図７】発明鋼−４の光学顕微鏡写真図である。
Claims (4)
- 重量％で、
Ｃ：０．００１〜０．１％、
Ｃｒ：１３．０〜３０．０％、
Ｍｏ：０．５〜５．０％、
Ｗ：０．５〜１０．０％、
Ｖ：０．０５〜０．４０％、
Ｎｂ：０．０１〜０．１０％、
Ｃｏ：０．１〜１０．０％、
Ｎ：０．００１〜０．１％、
Ｎｉ：０．１〜２．５％かつＣあるいはＮの添加量が０．０１重量％以上である場合にＮｉ＞１０（Ｃ＋Ｎ）、
Ｂ：０．００２〜０．００４％
を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、フェライト相が７０体積％以上を占めると共に、金属間化合物や炭化物および窒化物の１種以上の析出によって強化されていることを特徴とする高クロムフェライト耐熱鋼。 - ＭｏおよびＷを０．５重量％以上含有し、Ｍｏ＋０．５Ｗ≧３．０重量％以上含有することを特徴とする請求項１に記載の高クロムフェライト耐熱鋼。
- １０００℃以上で焼きなまし熱処理した後、空冷以上の速度で冷却することを特徴とする請求項１または２に記載の高クロムフェライト耐熱鋼の製造方法。
- 冷却を水冷で行なうことを特徴とする請求項３に記載の方法。
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