JP3729171B2 - 混合回路とこれを用いた高周波信号受信装置 - Google Patents
混合回路とこれを用いた高周波信号受信装置 Download PDFInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、放送信号や通信信号などの高周波信号を受信する高周波信号受信装置に用いられる混合回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来のイメージ妨害を抑圧する混合回路（以下イメージリジェクションミキサ或いはＩＲＭという）について説明する。
【０００３】
従来のＩＲＭは図１５に示すように、高周波信号が入力される入力端子１１０１と、この入力端子１１０１に入力された高周波信号が供給されるとともに他方の入力には発振器１１０２の出力信号が供給される混合器１１０３と、この混合器１１０３からの出力が供給される出力端子１１０７と、入力端子１１０１に入力された高周波信号が一方の入力に供給される混合器１１０５と、この混合器１１０５の他方の入力と発振器１１０２の出力の間に接続されるとともに混合器１１０３の他方の入力の位相に対して−π／２ラジアン位相をシフトする発振器用移相器１１０４と、混合器１１０５の出力と出力端子１１０７との間に接続された−３π／２ラジアン位相をシフトさせる中間周波数用移相器１１０６とで構成されていた。
【０００４】
以上のように構成された混合回路の動作は、結論として混合器１１０３の出力での位相に対して混合器１１０５の出力での位相差が−π／２ラジアンとなる設定とし、さらにこの混合器１１０５の出力には位相シフトが−３π／２ラジアンもたせた中間周波数用移相器１１０６の構成とすることにより、希望信号を通過させるとともにイメージ妨害信号をキャンセルできるものである。
【０００５】
以下にその詳細について説明する。ここでは、入力信号、発振器１１０２の基本出力成分、発振器１１０２からの基本出力成分を受けて混合器１１０３および１１０５内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分の大きさはすべて１としている。また混合器１１０３と１１０５の利得、発振器用移相器１１０４、中間周波数用移相器１１０６の利得は１として、以下の説明を簡略化している。
【０００６】
これは、出力端子１１０７から出力される信号は、２つの信号が加算されたりあるいは抑圧されたりして出力されるものであり、大きさより位相が問題となるからである。
【０００７】
具体的には、入力信号である希望信号Ｖｄ、イメージ妨害信号Ｖｉ、発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号（以下Ｖｍ１という）、発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側に離れた妨害信号（以下Ｖｍ２という）のそれぞれの大きさを１としている。
【０００８】
また、発振器１１０２の基本出力成分ＶＬは１としている。この発振器１１０２からの基本出力成分ＶＬを受けて混合器１１０３内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分ＶＬ３ａ、発振器用移相器１１０４を介して発振器１１０２からの基本出力成分を受けて混合器１１０５内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分ＶＬ３ｂのそれぞれの大きさについては、発振器１１０２の基本出力成分ＶＬに対して実際には小さいものであるが説明を簡略化するため１としている。
【０００９】
最初に入力端子１１０１に希望信号Ｖｄとイメージ妨害信号Ｖｉが入力された場合について計算式を用いて説明する。
【００１０】
ここで希望信号Ｖｄを（数１）で表す。ただし、角周波数をω１、時間をｔ、位相角をθ１としている。
【００１１】
【数１】
【００１２】
また、イメージ妨害信号Ｖｉを（数２）で表す。ただし、角周波数をω３、位相角をθ３としている。
【００１３】
【数２】
【００１４】
さらに、発振器１１０２の基本出力成分ＶＬを（数３）で表す。ただし、角周波数をω２、位相角をθ２としている。
【００１５】
【数３】
【００１６】
混合器１１０３の一方の入力１１０３ａにはこの希望信号Ｖｄとイメージ妨害信号Ｖｉが２分配されて入力され、混合器１１０３の他方の端子１１０３ｂには発振器１１０２の基本出力成分ＶＬが入力されるとして、混合器１１０３の出力１１０３ｃからの信号Ｖ（１１０３ｃ）は（数４）で表す信号が出力される。
【００１７】
【数４】
【００１８】
次に、混合器１１０５の一方の入力１１０５ａには混合器１１０３と同じ信号が入力されるが、混合器１１０５の他方の入力１１０５ｂには発振器用移相器１１０４により発振器１１０２の位相が−π／２ラジアンだけ位相シフトした信号が入力されるので、混合器１１０５の出力１１０５ｃからのＩＦ成分である信号Ｖ（１１０５ｃ）は（数５）で表される。
【００１９】
【数５】
【００２０】
この信号Ｖ（１１０５ｃ）は中間周波数用移相器１１０６により−３π／２ラジアン位相シフトされるので、中間周波数用移相器１１０６の出力１１０６ａの信号Ｖ（１１０６ａ）は（数６）となる。
【００２１】
【数６】
【００２２】
また、出力端子１１０７では、Ｖ（１１０３ｃ）とＶ（１１０６ａ）とが合成されるので（数７）で表されるＶ（１１０７）のＩＦ成分が出力端子１１０７より出力される。
【００２３】
【数７】
【００２４】
（数７）より明らかなように、希望信号ＶｄのＩＦ成分であるＶ（１１０３ｃ）の１項とＶ（１１０６ａ）の１項は、互いに位相が一致するので２倍に合成される。その結果、（数７）で表す希望信号ＶｄのＩＦ成分が出力端子１１０７から出力される。
【００２５】
一方、イメージ妨害信号ＶｉのＩＦ成分であるＶ（１１０３ｃ）の２項とＶ（１１０６ａ）の２項は、互いに位相がπラジアンの関係となってキャンセルされる。その結果、出力端子１１０７からはイメージ妨害信号ＶｉのＩＦ成分は出力されない。
【００２６】
図１６は、従来の混合回路における希望信号とイメージ妨害信号の位相を表す図である。
【００２７】
図１６において、混合器１１０３および混合器１１０５における希望信号とイメージ妨害信号についての位相を表し、その大きさについては表現していない。さらに、希望信号は実線で、イメージ妨害信号は点線で表している。
【００２８】
また、説明を単純化するために発振器１１０２の基本出力成分と入力端子１１０１から供給される希望信号およびイメージ信号のそれぞれの位相θ２とθ１とθ３がすべて０ラジアンであるとして以下説明している。
【００２９】
最初に、混合器１１０３の一方の入力１１０３ａへ入力される希望信号Ｖｄは１１３１とし、イメージ妨害信号Ｖｉは１１３２として共に位相を０ラジアンとして表す。次に、混合器１１０３の他方の入力１１０３ｂに入力される信号１１３３も同位相として表すことができる。さらに前記（数４）から、混合器１１０３の出力１１０３ｃからＩＦ成分として出力される希望信号１１３４は位相が０ラジアンとなり、またＩＦ成分として出力されるイメージ妨害信号１１３５も位相が０ラジアンとなる。
【００３０】
２番目に、混合器１１０５の一方の入力１１０５ａへの希望信号Ｖｄは１１３６とし、イメージ妨害信号Ｖｉは１１３７とし、混合器１１０３に入力される希望信号Ｖｄの１１３１およびイメージ妨害信号Ｖｉの１１３２と同じになる。次に、混合器１１０５の他方の入力１１０５ｂに入力される信号１１３８は発振器用移相器１１０４を介しているので発振器１１０２の出力信号に対して−π／２ラジアンだけ位相シフトした信号として表される。
【００３１】
混合器１１０５の出力１１０５ｃからＩＦ成分として出力される希望信号１１３９およびイメージ妨害信号１１４０は、前記（数５）よりそれぞれ−π／２ラジアンだけ位相シフトする。さらに、出力１１０６ａでは中間周波数用移相器１１０６により−３π／２ラジアンだけ位相シフトするので希望信号１１４１となり、イメージ妨害信号１１４２は図のように表すことができる。
【００３２】
最後に、出力端子１１０７からＩＦ成分として出力される希望信号は、混合器１１０３から出力される希望信号１１３４と混合器１１０５から出力される希望信号１１４１とが合成されることになる。これら希望信号１１３４と１１４１とは位相が一致しているので２倍となり希望信号１１４３となる。また、出力端子１１０７からＩＦ成分として出力されるイメージ妨害信号は、混合器１１０３から出力されるイメージ妨害信号１１３５と混合器１１０５から出力されるイメージ妨害信号１１４２とが合成される。この場合、イメージ妨害信号１１３５と１１４２とは位相差がπラジアンの関係になっているのでキャンセルされて０となり出力されないことになる。これについては前記（数７）の計算結果と一致している。
【００３３】
以上説明したように、希望信号は通過させるがイメージ妨害信号を位相キャンセルすることにより抑圧できるものである。
【００３４】
従来のイメージ妨害を抑圧する混合回路は、特許文献１に記載されたものが知られている（例えば、特許文献１参照）。
【００３５】
また、書籍文献１に記載しているものもある（例えば、非特許文献１参照）。
【００３６】
【特許文献１】
特開昭５２−１５２７１０号公報
【非特許文献１】
Behzad Razavi (University of California,Los Angeles)
“RF MICROELECTORONICS”P138-146,1998
【００３７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながらこのような従来の構成では、例えばテレビ放送信号で比較的低い周波数のチャンネル受信時には、イメージ妨害信号は抑圧できるが発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対して中間周波数（以下ＩＦという）だけ下側あるいは上側に離れた妨害信号があった場合にスプリアスが発生してしまい、受信の乱れや受信ができなくなるという課題があった。
【００３８】
以下、その理由を述べる。ここでは、入力端子１１０１に発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号が入力された場合について計算式を用いて説明する。
【００３９】
ここで発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号Ｖｍ１を（数８）で表す。ただし、角周波数をω４、位相をθ４としている。
【００４０】
【数８】
【００４１】
さらに、発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側に離れた妨害信号Ｖｍ２を（数９）で表す。ただし、角周波数をω５、位相をθ５としている。
【００４２】
【数９】
【００４３】
発振器１１０２からの基本出力成分を受けて混合器１１０３内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分であるＶＬ３ａを（数１０）で表す。
【００４４】
【数１０】
【００４５】
発振器用移相器１１０４を介して発振器１１０２からの基本出力成分を受けて混合器１１０５内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分であるＶＬ３ｂを（数１１）で表す。
【００４６】
【数１１】
【００４７】
混合器１１０３の一方の端子１１０３ａには妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２とが２分配されて入力され、混合器１１０３の他方の入力１１０３ｂには３次高調波成分ＶＬ３ａが入力される。このため、混合器１１０３の出力１１０３ｃからＩＦ成分として出力されるＶ（１１０３ｃ）は、（数１２）で表す信号が出力されることになる。
【００４８】
【数１２】
【００４９】
次に、混合器１１０５の一方の入力１１０５ａには混合器１１０３と同じ信号が入力されるが、混合器１１０５の他方の入力１１０５ｂには３次高調波成分ＶＬ３ｂが入力される。このため、混合器１１０５の出力１１０５ｃからＩＦ成分として出力されるＶ（１１０５ｃ）は、（数１３）で表されることになる。
【００５０】
【数１３】
【００５１】
このＶ（１１０５ｃ）は中間周波数用移相器１１０６により−３π／２ラジアン位相シフトされるので、中間周波数用移相器１１０６の出力１１０６ａのＶ（１１０６ａ）は（数１４）となる。
【００５２】
【数１４】
【００５３】
また、出力端子１１０７から出力されるＶ（１１０７）は、Ｖ（１１０３ｃ）とＶ（１１０６ａ）との合成であり（数１５）で表される。
【００５４】
【数１５】
【００５５】
（数１５）より明らかなように、妨害信号Ｖｍ１のＩＦ成分であるＰ（１１０３ｃ）の第１項とＰ（１１０６ａ）の第１項とは、互いに位相がπラジアンの関係となってキャンセルされる。その結果、妨害信号Ｖｍ１のＩＦ成分は、出力端子１１０７から出力されない。
【００５６】
一方、妨害信号Ｖｍ２のＩＦ成分であるＰ（１１０３ｃ）の第２項とＰ（１１０６ａ）の第２項とは、互いに位相が一致するので２倍に合成されて出力端子１１０７から出力される。つまり、発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側に離れた妨害信号Ｖｍ２は、妨害となってしまう。
【００５７】
図１７は、従来の混合回路における発振器からの基本周波数の３倍の周波数に関係する妨害信号の位相を表す図である。
【００５８】
図１７において、混合器１１０３および混合器１１０５の各ポイントにおける発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号の位相を表し、その大きさについては表現していない。
【００５９】
この時、妨害信号Ｖｍ１は実線で、妨害信号Ｖｍ２は点線で表している。
【００６０】
最初に、妨害信号Ｖｍ１、Ｖｍ２をそれぞれ１１７１、１１７２とできる。これらの妨害信号Ｖｍ１とした１１７１、妨害信号Ｖｍ２とした１１７２が混合器１１０３の一方の端子１１０３ａに入力される。また、混合器１１０３内で発生する３次高調波成分ＶＬ３ａは前記（数１０）より信号１１７３で表される。さらに、混合器１１０３の出力１１０３ｃから出力される妨害信号Ｖｍ１、Ｖｍ２のＩＦ成分は前記（数１２）より明らかなようにそれぞれ１１７４と１１７５で表すことができる。
【００６１】
次に、混合器１１０５の一方の入力１１０５ａへ入力される妨害信号Ｖｍ１、Ｖｍ２をそれぞれ１１７６と１１７７で表している。ここで、信号１１７６は信号１１７１と同じ信号が入力され、信号１１７２は信号１１７７と同じ信号が入力される。
【００６２】
また、発振器１１０２の基本出力成分が発振器用移相器１１０４により−π／２ラジアンだけ位相シフトされた後に混合器１１０５の他方の入力に入力されるので、混合器１１０５内のリミッタ回路で発生した３次高調波成分であるＶＬ３ｂは前記（数１１）より信号１１７８で表すことができる。さらに、混合器１１０５の出力１１０５ｃから出力される妨害信号Ｖｍ１、Ｖｍ２のＩＦ成分は前記（数１３）よりそれぞれ信号１１７９と１１８０で表すことができる。
【００６３】
次に、出力１１０５ｃからの妨害信号Ｖｍ１、Ｖｍ２のＩＦ成分は中間周波数用移相器１１０６において−３π／２ラジアンだけ位相シフトされるので出力１１０６ａでは前記（数１４）よりそれぞれ信号１１８１と１１８２となる。
【００６４】
以上より、出力端子１１０７から出力される妨害信号Ｖｍ１のＩＦ成分は、信号１１７４と１１８１の合成信号となるが、互いに位相差がπラジアンの関係にあるのでキャンセルされて出力されない。
【００６５】
これに対して、出力端子１１０７から出力される妨害信号Ｖｍ２のＩＦ成分は、信号１１７５と１１８２との合成信号となる。ところが、信号１１７５と信号１１８２との互いの位相が一致しているので加算されて信号１１８３となって出力される。これについては前記（数１５）の計算結果と一致している。
【００６６】
なお、発振器１１０２からの出力信号が混合器１１０３および１１０５の他方の入力に入力されるのであるが、混合器１１０３、１１０５の基本性能を上げるための発振器１１０２からの入力レベルを混合器１１０３、１１０５内の増幅器により十分に大きくして用いている。または、リミッタ回路によって矩形波信号にしている。この矩形波信号を用いて受信信号をスイッチ動作させて混合器として用いている。
【００６７】
このために、発振器１１０２そのものが持つ高調波成分が小さいものであっても後段である混合器１１０３、１１０５内の増幅器あるいはリミッタ回路により高調波成分が発生することになる。なお、回路を集積化した場合、集積化に適した差動形式をとるために偶数倍の高調波成分は比較的小さいが奇数倍の高調波成分は大きくなる。
【００６８】
また発振器１１０２の基本出力成分に近い３次高調波成分あるいは５次高調波成分は比較的レベルが大きいため、これらの高調波成分に対しＩＦだけ上側あるいは下側に離れた周波数に妨害信号が存在すると妨害を受けて受信状態が劣化したりあるいは受信不可となってしまう。
【００６９】
（表１）は、従来例であるＩＲＭについて、発振器１１０２の基本出力成分により発生する高調波成分に関係した妨害信号を抑圧できるかどうかを表している。
【００７０】
【表１】
【００７１】
（表１）において、発振器１１０２の基本周波数に対しての倍数を表すｎが１の時は、発振器１１０２としては基本周波数を表しており、基本周波数−ＩＦは希望信号を表し、基本周波数＋ＩＦはイメージ妨害信号を表している。このイメージ妨害信号に対して抑圧効果ありとして表している。
【００７２】
さらに、ｎ＝３の場合は妨害信号Ｖｍ１に対して抑圧効果があるが、妨害信号Ｖｍ２に対しては抑圧効果なしとなる。さらに発振器１１０２からの基本周波数のｎが５以上としたｎ倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号に対してはほとんど抑圧効果なしとして表している。
【００７３】
このように、テレビ放送信号では比較的低い周波数のチャンネルを受信時に、発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側に離れた周波数、または５倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた周波数に放送チャンネルがあると妨害信号となってしまって受信状態が悪くなるという課題があった。
【００７４】
本発明は、このような問題点を解決するもので、イメージ信号、発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号を抑圧できる混合回路（以下ハーモニックリジェクションミキサ略してＨＲＭという）を提供することを目的としたものである。
【００７５】
【課題を解決するための手段】
この目的を達成するために本発明の混合回路は、高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が一方の入力に供給されるとともに他方の入力には発振器の出力信号が供給される第１の混合器と、この第１の混合器からの出力が供給される出力端子と、前記入力端子に入力された高周波信号が一方の入力に供給される第２の混合器と、この第２の混合器の他方の入力と前記発振器の出力との間に接続されるとともに前記第１の混合器の他方の入力の位相に対して−π／３ラジアン位相がシフトする第１の発振器用移相器と、前記第２の混合器の出力と前記出力端子との間に接続されるとともに前記第１の混合器の出力に対して−５π／３ラジアン位相がシフトした第１の中間周波数用移相器と、前記入力端子に入力された高周波信号が一方の入力に供給される第３の混合器と、この第３の混合器の他方の入力と前記発振器の出力との間に接続されるとともに前記第１の混合器の他方の入力の位相に対して−２π／３ラジアン位相がシフトした第２の発振器用移相器と、前記第３の混合器の出力と前記出力端子との間に接続されるとともに前記第１の混合器の出力に対して−４π／３ラジアン位相がシフトした第２の中間周波数用移相器とを有し、前記第１、第２、第３の混合器の他方の入力には各々リミッタ回路が接続された構成としたものである。
【００７６】
これにより、イメージ妨害信号および発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号を抑圧できる。
【００７７】
【発明の実施の形態】
本発明の請求項１に記載の発明は、高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が一方の入力に供給されるとともに他方の入力には発振器の出力信号が供給される第１の混合器と、この第１の混合器からの出力が供給される出力端子と、前記入力端子に入力された高周波信号が一方の入力に供給される第２の混合器と、この第２の混合器の他方の入力と前記発振器の出力との間に接続されるとともに前記第１の混合器の他方の入力の位相に対して−π／３ラジアン位相がシフトする第１の発振器用移相器と、前記第２の混合器の出力と前記出力端子との間に接続されるとともに前記第１の混合器の出力に対して−５π／３ラジアン位相がシフトした第１の中間周波数用移相器と、前記入力端子に入力された高周波信号が一方の入力に供給される第３の混合器と、この第３の混合器の他方の入力と前記発振器の出力との間に接続されるとともに前記第１の混合器の他方の入力の位相に対して−２π／３ラジアン位相がシフトした第２の発振器用移相器と、前記第３の混合器の出力と前記出力端子との間に接続されるとともに前記第１の混合器の出力に対して−４π／３ラジアン位相がシフトした第２の中間周波数用移相器とを有し、前記第１、第２、第３の混合器の他方の入力には各々リミッタ回路が設けられた混合回路であり、３個の混合器の出力での位相差がそれぞれπ／３ラジアンずつ異なる設定とし、さらにこの３個の混合器の出力にはそれぞれの位相に対応した位相をもたせた３個の中間周波数用移相器の構成としている。
【００７８】
従って、イメージ妨害信号、発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号、発振器からの基本周波数の５倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号のすべてを位相キャンセルすることによって抑圧でき、希望信号のみ通過させることができる。
【００７９】
請求項２に記載の発明は、発振器の出力に前記発振器の基本出力成分を通過させるフィルタが直接挿入された請求項１に記載の混合回路であり、前記フィルタにより前記発振器から出力される第３次以上の高調波成分が抑圧されるので、前記第１、第２、第３の混合器の他方の入力へ前記発振器の３次以上の高調波成分を抑圧した信号を供給でき、前記発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号をより確実に抑圧することができる。
【００８０】
請求項３に記載の発明は、第１、第２の発振器用移相器をフリップフロップ形式で構成するとともに、第１、第２の中間周波数用移相器をポリフェイズフィルタで構成した請求項１に記載の混合回路であり、発振器の周波数を可変したものとしても、その出力信号をフリップフロップ形式にて位相シフトするので広帯域な受信周波数幅においても精度よく位相シフトができる。
【００８１】
また混合器からの出力に対しては、単一のＩＦ信号であるので、コンデンサと抵抗のみで安価に構成できる部品であるポリフェイズフィルタで位相シフトするものであり、高精度でかつ広帯域な受信周波数幅に対応できるとともに全体としてはコストパフォーマンスの優れた混合器とすることができる。
【００８２】
請求項４に記載の発明は、第１、第２の発振器用移相器および第１、第２の中間周波数用移相器をポリフェイズフィルタで構成した請求項１に記載の混合回路であり、コンデンサと抵抗のみで安価に構成できる部品であるポリフェイズフィルタで位相シフトするものであり、低価格化が実現できる。また、これは比較的受信周波数の狭帯域な混合回路に適したものである。
【００８３】
請求項５に記載の発明は、第１、第２の発振器用移相器および第１、第２の中間周波数用移相器をフリップフロップ形式で構成した請求項１に記載の混合回路であり、より高精度で広帯域な受信周波数幅に対応できる混合回路に適したものである。
【００８４】
請求項６に記載の発明は、高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が一方の入力にそれぞれ供給されるＭ（Ｍは３以上の自然数）個の混合器と、このＭ個の混合器の他方のそれぞれの入力に信号を供給する発振器と、前記それぞれの混合器の出力が供給される出力端子とを有し、前記Ｍ個の混合器のうちＫ（Ｋは１からＭまでの１ずつ順次加算される自然数）番目の混合器においては、前記第Ｋ番目の混合器の他方の入力と前記発振器との間に接続された−Ｋπ／Ｍラジアンの位相シフト量をもつ発振器用移相器と、前記第Ｋ番目の混合器の出力と前記出力端子との間には−２π＋Ｋπ／Ｍラジアンの位相シフト量をもつ中間周波数用移相器を設けるとともに、前記それぞれの混合器の他方の入力には各々リミッタ回路が設けられた混合回路であり、イメージ妨害信号および前記発振器からの基本周波数の３倍以上から２Ｍ−３倍までのすべての周波数に対してそれぞれＩＦだけ下側および上側に離れたところに存在する妨害信号を抑圧することができる。
【００８５】
請求項７に記載の発明は、発振器の出力に前記発振器の基本出力成分を通過させるフィルタが直接挿入された請求項６に記載の混合回路であり、前記フィルタにより前記発振器から出力される高調波成分を抑圧でき、前記第１から第Ｍの混合器のすべての他方の入力に前記発振器の高調波成分を抑圧した信号を供給できるので、前記発振器からの基本周波数の３倍以上から２Ｍ−３倍までのすべての周波数に対してそれぞれＩＦだけ下側および上側に離れた妨害信号による妨害をより確実に抑圧することができる。
【００８６】
請求項８に記載の発明は、第Ｍ番目の混合器の他方の入力と発振器の出力との間が直接接続されるとともに、前記第Ｍ番目の混合器の出力と出力端子との間が直接接続された請求項６に記載の混合回路であり、前記第Ｍ番目の混合器に接続される発振器用移相器および中間周波数用移相器が省略されるので、部品の削減ができるものである。
【００８７】
請求項９に記載の発明は、請求項１に記載の第１の混合回路と、前記第１の混合回路内の第１の混合器と発振器とを共用してイメージリジェクションミキサを形成した第２の混合回路から成り、前記第１の混合回路と前記第２の混合回路は切替え用制御回路からの信号により切替え可能な切替え手段を有する混合回路であり、発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号により受信状態が悪いときにはＭ＝３としたＨＲＭとしての前記第１の混合回路を動作させ、イメージ妨害信号による妨害のみのときにはＩＲＭとしての前記第２の混合回路を動作させるように切替え可能としたものである。
【００８８】
従って、受信状態の良否によって適宜切替えることができ、その結果として低消費電力化が可能となる。また、受信場所によって切替えることができるので携帯用等に適している。
【００８９】
請求項１０に記載の発明は、請求項８に記載の混合回路において、Ｍの値を４とした第１の混合回路を形成するとともに、この混合回路内の部品を共用してイメージリジェクションミキサを形成し、切替え用制御回路からの信号により前記第１の混合回路と前記イメージリジェクションミキサとを切替え可能な切替え手段を有する混合回路であり、発振器からの基本周波数の３倍あるいは５倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号のため受信状態の悪いときにはＭ＝４としたＨＲＭとしての前記混合回路を動作させ、イメージ妨害信号による妨害のみのときには前記ＩＲＭを動作させるように切替え可能としたものである。
【００９０】
従って、受信状態の良否によって適宜切替えることができ、その結果として低消費電力化が可能となる。また、受信場所によって切替えることができるので携帯用等に適している。
【００９１】
この時、発振器用移相器の位相シフト量は−π／４ラジアン、２×（−π／４）ラジアン、３×（−π／４）ラジアンとなる。つまり、−π／４ラジアンの位相シフト量を持つ基準の発振器用移相器に対して２倍、３倍とできるので位相精度の要求されるときに使用するフリップフロップ方式を用いるときには設計が容易となる。
【００９２】
請求項１１に記載の発明は、イメージリジェクションミキサで形成された第１、第２の混合回路を設け、少なくとも前記第１の混合回路と前記第２の混合回路は発振器が共用されるとともに、前記第２の混合回路へ入力される発振器からの位相は前記第１の混合回路へ入力される発振器からの位相に対してそれぞれ−π／３ラジアンの位相シフトをもたせる発振器用移相器を設け、前記第１、第２の混合回路を並列接続して第３の混合回路を形成するとともに、前記第１の混合回路と前記第２の混合回路と前記第３の混合回路とを切替え用制御回路からの信号により切替え可能な切替え手段を有する混合回路としたものである。
【００９３】
従って、受信状態の良否によって適宜切替えることができ、受信場所によっては低消費電力化が可能となるので携帯用等に適している。
【００９４】
また、前記第１の混合回路および前記第２の混合回路の中間周波数用移相器の位相シフトがともに−π／２ラジアンと同じものを使用することができるので、ばらつきを抑えることができ妨害に対する抑圧度を高くできる。
【００９５】
請求項１２に記載の発明は、少なくとも混合器と発振器用移相器とは、同一のパッケージに集積された請求項６に記載の混合回路であり、混合器と発振器用移相器とは、同一のパッケージに集積されているので、特に発振器用移相器の間のばらつきを抑えることが可能である。また小型化に適している。
【００９６】
請求項１３に記載の発明は、少なくとも混合器と発振器用移相器と中間周波数用移相器は、同一のパッケージに集積された請求項６に記載の混合回路であり、少なくとも混合器と発振器用移相器と中間周波数用移相器は、同一のパッケージに集積されているので、特に発振器用移相器の間および中間周波数用移相器の間のばらつきを抑えることが可能である。また小型化に適している。
【００９７】
請求項１４に記載の発明は、高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が供給されるフィルタと、このフィルタの出力信号が接続される請求項１に記載の混合回路と、この混合回路の出力信号が供給される出力端子とを備え、イメージ妨害信号および発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号となる周波数に関して前記フィルタの減衰特性が緩和された高周波信号受信装置であり、請求項１に記載の混合回路を用いることにより、発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号、５倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号がキャンセルされるので、その分前記フィルタの減衰特性が緩和でき、小型化および低コスト化が可能となる。
【００９８】
請求項１５に記載の発明は、高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力される高周波信号が供給されるフィルタと、このフィルタの出力信号が接続された請求項６に記載の混合回路と、この混合回路の出力信号が供給される出力端子とを備え、イメージ妨害信号および前記混合回路内の発振器からの基本周波数の３倍以上から２Ｍ−３倍の周波数に対してそれぞれＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号となる周波数に関して前記フィルタの減衰特性が緩和された高周波信号受信装置であり、請求項６に記載の混合回路を用いることにより、Ｍを３以上として発振器からの基本周波数の３倍以上から２Ｍ−３倍の周波数に対してそれぞれＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号に関係する妨害がキャンセルされるので、その分前記フィルタの減衰特性を広範囲の周波数にわたって緩和でき、さらに小型化および低コスト化が可能となる。
【００９９】
請求項１６に記載の発明は、高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が入力されるフィルタと、このフィルタの出力信号が入力される請求項９に記載の混合回路と、この混合回路からの出力信号が入力される復調回路と、この復調回路からの出力信号が供給される出力端子と、前記復調回路からの出力信号が供給されるとともに前記高周波信号の信号品質を検出する検出回路と、この検出回路の出力と前記混合回路内の切替え手段との間に切替え用制御回路が設けられるとともに、前記検出回路の出力に基づいて前記切替え手段を切替える高周波信号受信装置であり、前記検出回路により受信状態が悪いと検出したときには、前記切替え用制御回路により前記混合器の切替え手段を低消費電力であるＩＲＭから妨害特性の優れたＨＲＭに切替えて受信状態の改善を行うことができるものであり、受信状態に合わせて最適な回路を選ぶことができる。
【０１００】
請求項１７に記載の発明は、高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が入力されるフィルタと、このフィルタの出力信号が入力される請求項１０に記載の混合回路と、この混合回路からの出力信号が入力される復調回路と、この復調回路からの出力信号が供給される出力端子と、前記復調回路からの出力信号が供給されるとともに前記高周波信号の信号品質を検出する検出回路と、この検出回路の出力と前記混合回路内の切替え手段との間に切替え用制御回路が設けられるとともに、前記検出回路の出力に基づいて、前記切替え手段を切替える高周波信号受信装置であり、前記検出回路により受信状態が悪いと検出したときには、切替え用制御回路により前記混合器内の切替え手段を低消費電力であるＩＲＭから妨害性能のさらに優れたＭ＝４からなるＨＲＭに切替えて受信状態の改善を行うことができるものであり、受信状態に合わせて最適な回路を選ぶことができる。
【０１０１】
請求項１８に記載の発明は、高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が入力されるフィルタと、このフィルタの出力信号が入力される請求項１１に記載の混合回路と、この混合回路からの出力信号が入力される復調回路と、この復調回路からの出力信号が供給される出力端子と、この出力端子からの出力信号が供給されるとともに前記高周波信号の信号品質を検出する検出回路と、この検出回路の出力と前記混合回路の切替え手段との間に切替え用制御回路が設けられるとともに、前記検出回路の出力回路の出力に基づいて、前記切替え手段を切替える高周波信号受信装置であり、前記検出回路により受信状態が悪いと検出したときには、切替え用制御回路により前記混合器の切替え手段を低消費電力であるＩＲＭから妨害性能の非常に優れたＭ＝４からなるＨＲＭに切替えて受信状態の改善を行うことができるものであり、受信状態に合わせて最適な回路を選ぶことができる。
【０１０２】
以下、本発明の実施の形態について、図面を用いて説明する。
【０１０３】
（実施の形態１）
図１は本発明の実施の形態１における混合回路のブロック図である。
【０１０４】
図１において、本実施の形態の混合回路は、高周波信号が入力される入力端子１と、この入力端子１に入力された高周波信号が一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器２の出力信号が接続された混合器３と、この混合器３からの出力が接続された出力端子１０と、入力端子１に入力された高周波信号が一方の入力に接続された混合器５と、この混合器５の他方の入力と発振器２の出力との間に接続されるとともに混合器３の他方の入力の位相に対して−π／３ラジアン位相がシフトする発振器用移相器４と、混合器５の出力と出力端子１０との間に接続されるとともに混合器３の出力に対して−５π／３ラジアン位相がシフトした中間周波数用移相器８と、入力端子１に入力された高周波信号が一方の入力に接続された混合器７と、この混合器７の他方の入力と発振器２の出力との間に接続されるとともに混合器３の他方の入力の位相に対して−２π／３ラジアン位相がシフトした発振器用移相器６と、混合器７の出力と出力端子１０との間に接続されるとともに混合器３の出力に対して−４π／３ラジアン位相がシフトした中間周波数用移相器９とを有したものである。また、混合器３、５、７の他方の入力には各々リミッタ回路が設けられている。
【０１０５】
ここで、発振器２は発振周波数が約１００ＭＨｚから約１０００ＭＨｚまで連続して可変できるものである。また、混合器３、５、７の他方の入力には、増幅度の大きな増幅器、あるいはリミッタ回路が設けられている。これは、発振器２からの信号を矩形波にして入力端子１から入力信号を確実に混合するためである。
【０１０６】
さらに、発振器用移相器４、６では、発振器２からの出力信号の位相シフトするものであり、高精度なフリップフロップ形式とコンデンサと抵抗のみで安価に構成できるポリフェイズ形式が用いられる。
【０１０７】
例えば、この発振器２で可変される発振周波数が広帯域であるとき、あるいは位相シフト量として高い精度が必要とされるときにはフリップフロップ形式が用いられることが多い。しかし、可変される発振周波数が狭帯域であるとき、あるいは位相シフトとしてあまり高い精度が必要とされないときには安価なポリフェイズ形式が用いられる。
【０１０８】
さらに、中間周波数用移相器８、９では、混合器５、７からの出力である単一のＩＦ信号を位相シフトするので、安価なポリフェイズ形式が用いられることが多い。しかし、位相シフトとして高い精度が必要とされるときにはフリップフロップ形式が用いられる。
【０１０９】
以上のように構成された混合回路について、以下にその動作を説明する。
【０１１０】
ここで、入力信号、発振器２の基本出力成分、発振器２からの基本出力成分を受けて混合器３および５および７内のそれぞれのリミッタ回路で発生する３次高調波成分の大きさはすべて１としている。また混合器３および５および７の利得、発振器用移相器４および６、中間周波数用移相器８および９の利得はそれぞれすべて１として、以下の説明を簡略化している。
【０１１１】
これは、出力端子１０から出力される信号は、３つの信号が加算されたりあるいは抑圧されたりして出力されるものであり、大きさより位相が問題となるからである。
【０１１２】
具体的には、入力信号である希望信号Ｖｄ、イメージ妨害信号Ｖｉ、発振器２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号（以下Ｖｍ１という）、発振器２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側に離れた妨害信号（以下Ｖｍ２という）のそれぞれの大きさを１としている。
【０１１３】
また、発振器２の基本出力成分ＶＬは１としている。この発振器２からの基本出力成分ＶＬを受けて混合器３内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分ＶＬ３ａ、発振器用移相器４を介して発振器２からの基本出力成分を受けて混合器５内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分ＶＬ３ｂ、発振器用移相器６を介して発振器２からの基本出力成分を受けて混合器７内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分であるＶＬ３ｃのそれぞれの大きさは、発振器２の基本出力成分ＶＬ１に対して実際には小さいものであるが説明を簡略化するため１としている。
【０１１４】
最初に、入力端子１に希望信号Ｖｄとイメージ妨害信号Ｖｉが入力された場合について計算式を用いて説明する。
【０１１５】
ここで、希望信号Ｖｄを（数１６）で表す。ただし、角周波数をω１、時間をｔ、位相角をθ１としている。
【０１１６】
【数１６】
【０１１７】
また、イメージ妨害信号Ｖｉを（数１７）で表す。ただし、角周波数をω３、位相角をθ３としている。
【０１１８】
【数１７】
【０１１９】
さらに、発振器２の基本出力成分ＶＬを（数１８）で表す。ただし、角周波数をω２、位相角をθ２としている。
【０１２０】
【数１８】
【０１２１】
混合器３の一方の入力３ａにはこの希望信号Ｖｄとイメージ妨害信号Ｖｉが３分配されて入力され、混合器３の他方の入力３ｂには発振器２の基本出力成分ＶＬが入力され、混合器３の出力３ｃからのＶ（３ｃ）は（数１９）で表す信号が出力される。
【０１２２】
【数１９】
【０１２３】
次に、混合器５の一方の入力５ａには混合器３と同じ信号が入力されるが、混合器５の他方の入力５ｂには発振器用移相器４により発振器２の位相が−π／３ラジアンシフトした信号が入力されるので、混合器５の出力５ｃからのＩＦ成分であるＶ（５ｃ）は（数２０）で表される。
【０１２４】
【数２０】
【０１２５】
この混合器５の出力５ｃのＶ（５ｃ）は中間周波数用移相器８により−５π／３ラジアン位相シフトされるので、中間周波数用移相器８の出力８ａのＩＦ成分であるＶ（８ａ）は（数２１）となる。
【０１２６】
【数２１】
【０１２７】
さらに、混合器７の一方の入力７ａには混合器３と同じ信号が入力されるが、混合器７の他方の入力７ｂには発振器用移相器６により発振器２の位相が−２π／３ラジアンシフトした信号が入力されるので、混合器７の出力７ｃからのＩＦ成分であるＶ（７ｃ）は（数２２）で表す信号が出力される。
【０１２８】
【数２２】
【０１２９】
この混合器７の出力７ｃのＶ（７ｃ）は中間周波数用移相器９により−４π／３ラジアン位相シフトされるので、中間周波数用移相器９の出力９ａの信号Ｖ（９ａ）は（数２３）となる。
【０１３０】
【数２３】
【０１３１】
出力端子１０から出力されるＩＦ成分であるＶ（１０）は、Ｖ（３ｃ）とＶ（８ａ）とＶ（９ａ）の３つの信号が合成され、（数２４）で表される。
【０１３２】
【数２４】
【０１３３】
（数２４）より明らかなように、希望信号ＶｄのＩＦ成分であるＶ（３ｃ）の１項とＶ（８ａ）の１項とＶ（９ａ）の１項は、互いに位相が一致するので３倍に合成される。その結果、（数２４）で表す希望信号ＶｄのＩＦ成分が出力端子１０から出力される。
【０１３４】
一方、イメージ妨害信号ＶｉのＩＦ成分であるＶ（３ｃ）の２項、Ｖ（８ａ）の２項、Ｖ（９ａ）の２項についても互いに位相が２π／３ラジアンの関係となってキャンセルされる。その結果、出力端子１０からはイメージ妨害信号ＶｉのＩＦ成分は出力されない。
【０１３５】
以下、これらの計算式に基づいて図を用いて信号の位相の変化を説明する。この時、説明を簡単にするために発振器２の基本出力成分、希望信号、イメージ信号のそれぞれの位相θ２、θ１、θ３がすべて０ラジアンであるとして説明している。
【０１３６】
図２は、本発明の実施の形態１における混合回路での希望信号とイメージ妨害信号の位相を表す図である。また、混合器３、５、７の各ポイントにおける希望信号とイメージ妨害信号についての位相を表し、その大きさについては表現していない。ここで、希望信号は実線で、イメージ妨害信号は点線で表している。
【０１３７】
以下、図２を用いて希望信号を通過させ、イメージ妨害信号をキャンセルする様子を詳述する。
【０１３８】
最初に混合器３の一方の入力３ａへ入力される希望信号３１、イメージ妨害信号３２の位相は共に０ラジアンである。また、混合器３の他方の入力３ｂに入力される発振器２の信号３３の位相は０ラジアンとして表すことができる。一方前記（数１９）から、混合器３の出力３ｃからＩＦ成分として出力される希望信号３４は位相が０ラジアンとなる。また、イメージ妨害信号３５も同様に位相が０ラジアンとなる。
【０１３９】
２番目に、混合器５の一方の入力５ａへ入力される希望信号３６、イメージ妨害信号３７は共に０ラジアンであり、混合器３における希望信号３１およびイメージ妨害信号３２と同じである。混合器５の他方の入力５ｂに入力される発振器用移相器４からの信号３８は発振器２に対して−π／３ラジアンだけ位相シフトする。また、前記（数２０）より混合器５の出力５ｃからＩＦ成分として出力される希望信号３９は−π／３ラジアンだけ位相シフトされ、イメージ妨害信号４０はπ／３ラジアンだけ位相シフトされる。さらに、中間周波数用移相器８により−５π／３ラジアンだけ位相シフトする。従って、前記（数２１）より出力８ａでは希望信号４１とイメージ妨害信号４２は図２のように表される。
【０１４０】
３番目に、混合器７の一方の入力７ａへ入力される希望信号４３、イメージ妨害信号４４は共に位相が０ラジアンであり、混合器３における希望信号３１およびイメージ妨害信号３２と同じである。混合器７の他方の入力７ｂに入力される信号４５は発振器用移相器６を介しているので発振器２の位相に対して−２π／３ラジアンだけ位相シフトする。また、前記（数２２）より混合器７の出力７ｃからＩＦ成分として出力される希望信号４６は−２π／３ラジアンだけ位相シフトする。また、イメージ妨害信号４７は２π／３ラジアンだけ位相シフトする。さらに、これらの信号は中間周波数用移相器９により−４π／３ラジアンだけ位相シフトされる。従って、前記（数２３）より出力９ａの希望信号４８と、イメージ妨害信号４９は図２のように表される。
【０１４１】
最後に、出力端子１０からＩＦ成分として出力される希望信号５０は、各希望信号３４と４１と４８とが合成されるのである。この場合、互いの位相が一致しているので各希望信号の大きさの３倍となって出力される。
【０１４２】
また、出力端子１０からＩＦ成分として出力されるイメージ妨害信号は、各イメージ妨害信号３５と４２と４９とが構成される。この場合は位相差が互いに２π／３ずつ等間隔の関係になっているのでキャンセルされて出力されないのである。これは前記（数２４）の計算結果と一致している。
【０１４３】
次に、入力端子１に発振器２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号Ｖｍ１、および発振器２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側に離れた妨害信号Ｖｍ２が入力された場合について計算式を用いて説明する。
【０１４４】
ここで、妨害信号Ｖｍ１を（数２５）で表す。ただし、角周波数をω４、位相角をθ４としている。
【０１４５】
【数２５】
【０１４６】
さらに、妨害信号Ｖｍ２を（数２６）で表す。ただし、角周波数をω５、位相角をθ５としている。
【０１４７】
【数２６】
【０１４８】
発振器２からの基本出力成分を受けて混合器３内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分であるＶＬ３ａを（数２７）で表す。
【０１４９】
【数２７】
【０１５０】
発振器用移相器４を介して発振器２からの基本出力成分を受けて混合器５内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分であるＶＬ３ｂを（数２８）で表す。
【０１５１】
【数２８】
【０１５２】
発振器用移相器６を介して発振器２からの基本出力成分を受けて混合器７内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分であるＶＬ３ｃを（数２９）で表す。
【０１５３】
【数２９】
【０１５４】
最初に、混合器３の一方の端子３ａには妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２とが２分配されて入力され、混合器３の他方の入力３ｂには３次高調波成分であるＶＬ３ｂが入力される。このため、混合器３の出力３ｃからのＩＦ成分として出力されるＶ（３ｃ）は（数３０）で表す信号が出力されることになる。
【０１５５】
【数３０】
【０１５６】
２番目に、混合器５の一方の入力５ａには混合器３と同じ信号が入力されるが、混合器５の他方の入力５ｂには３次高調波成分ＶＬ３ｂが入力される。このため、混合器５の出力５ｃからのＩＦ成分として出力されるＶ（５ｃ）は（数３１）で表されることになる。
【０１５７】
【数３１】
【０１５８】
このＶ（５ｃ）は中間周波数用移相器８により−５π／３ラジアン位相シフトされるので、中間周波数用移相器８の出力８ａのＶ（８ａ）は（数３２）となる。
【０１５９】
【数３２】
【０１６０】
３番目に、混合器７の一方の入力７ａには混合器３と同じ信号が入力されるが、混合器７の他方の入力７ｂには発振器２の位相が発振器用移相器６により−２π／３ラジアンだけ位相シフトされたのち混合器７内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分ＶＬ３ｃが入力される。このため、混合器７の出力７ｃからのＶ（７ｃ）は（数３３）で表されることになる。
【０１６１】
【数３３】
【０１６２】
このＶ（７ｃ）は中間周波数用移相器９により−４π／３ラジアン位相シフトされるので、中間周波数用移相器９の出力９ａのＶ（９ａ）は（数３４）となる。
【０１６３】
【数３４】
【０１６４】
最後に、出力端子１０から出力されるＩＦ成分としてのＶ（１０）は、Ｖ（３ｃ）とＶ（８ａ）とＶ（９ａ）との合成であり（数３５）で表される。
【０１６５】
【数３５】
【０１６６】
（数３５）より明らかなように、妨害信号Ｖｍ１のＩＦ成分であるＶ（３ｃ）の１項とＶ（８ａ）の１項とＶ（９ａ）の１項が互いに位相差が２π／３ラジアンの関係となってキャンセルされる。
【０１６７】
その結果、出力端子１０からは妨害信号Ｖｍ１のＩＦ成分は出力されない。
【０１６８】
一方、妨害信号Ｖｍ２のＩＦ成分であるＶ（３ｃ）の２項、Ｖ（８ａ）の２項、Ｖ（９ａ）の２項についても互いに位相が２π／３ラジアンの関係となってキャンセルされる。つまり、出力端子１０からは発振器２からの妨害信号Ｖｍ２のＩＦ成分は出力されない。
【０１６９】
図３は、本発明の実施の形態１における混合回路において、発振器２からの基本周波数の３倍の周波数に関係する妨害信号の位相を表す図である。
【０１７０】
図３において、混合器３、５、７の各ポイントにおける発振器２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号の位相を表し、その大きさについては表現していない。この時、妨害信号Ｖｍ１は実線で、Ｖｍ２の信号は点線で表している。
【０１７１】
以下、図３を用いて発振器２の基本周波数に対する３倍の周波数に関係する妨害信号をキャンセルする様子を詳述する。
【０１７２】
最初に、混合器３の一方の入力３ａへ入力される妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２をそれぞれ７１と７２で表している。また前記（数２７）より、発振器２から出力される信号が混合器３内で発生する３次高調波成分ＶＬ３ａは信号７３で表している。さらに、混合器３の出力３ｃからの妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２のＩＦ成分を前記（数３０）より明らかなようにそれぞれ信号７４と７５で表すことができる。
【０１７３】
２番目に、混合器５の一方の入力５ａへ入力される妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２をそれぞれ信号７６と７７で表している。また、発振器２の基本出力成分が発振器用移相器４により−π／３ラジアンだけ位相シフトされた後に混合器５の他方の入力に入力される。この場合、混合器５内のリミッタ回路で発生した３次高調波成分であるＶＬ３ｂは前記（数２８）より明らかなように信号７８で表すことができる。
【０１７４】
さらに、混合器５の出力５ｃからの妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２のＩＦ成分は、前記（数３１）より明らかなようにそれぞれ信号７９と８０で表すことができる。次に、出力５ｃからの妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２のＩＦ成分は、中間周波数用移相器８において−５π／３ラジアンだけ位相シフトされる。従って、出力８ａでは前記（数３２）より明らかなようにそれぞれ信号８１と８２で表される。
【０１７５】
３番目に、混合器７の一方の入力７ａへ入力される妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２をそれぞれ信号８３と８４で表している。また、発振器２の基本出力成分が発振器用移相器６により−２π／３ラジアンだけ位相シフトされた後に混合器７の他方の入力７ｂに入力される。この場合、混合器７内のリミッタ回路で発生した３次高調波成分であるＶＬ３ｃは前記（数２９）より明らかなように信号８５で表すことができる。
【０１７６】
さらに、混合器７の出力７ｃからの妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２のＩＦ成分は、前記（数３３）より明らかなようにそれぞれ信号８６と８７で表すことができる。次に、出力７ｃからの妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２のＩＦ成分は、中間周波数用移相器９において−４π／３ラジアンだけ位相シフトされるので出力９ａでは前記（数３４）より明らかなようにそれぞれ信号８８と８９で表される。
【０１７７】
最後に、出力端子１０から出力される妨害信号Ｖｍ１のＩＦ成分は、信号７４と８１と８８との合成信号である。ところが、これらの信号７４と８１と８８とは位相差が互いに２π／３ずつ等間隔の関係になっているのでキャンセルされて出力端子１０から出力されない。
【０１７８】
また、出力端子１０から出力される妨害信号Ｖｍ２のＩＦ成分は、７５と８２と８９とが合成されるのである。ところが、これらの信号７５と８２と８９とは位相差が互いに２π／３ずつ等間隔の関係になっているのでキャンセルされて出力されないのである。これについては、前記（数３５）の計算結果と一致している。
【０１７９】
このとき、発振器２からの出力信号が混合器３、５、７の他方の入力に入力されるのであるが、混合器の基本性能を上げるために発振器２からの出力レベルを混合器３、５、７内の増幅器により十分に大きくして用い、あるいは混合器内の増幅器により十分に大きくしたあと例えばリミッタ回路によって矩形波の信号にしたあと受信信号をスイッチ動作させて混合器として用いている。
【０１８０】
ここで、発振器２そのものが持つ高調波成分が小さいものであっても後段である混合器３、５、７内の増幅器あるいはリミッタ回路により高調波成分が発生することになる。この場合、偶数倍の高調波成分は比較的小さいが奇数倍の高調波成分は特に大きくなり、また発振器２の基本成分に近い３次高調波成分あるいは５次高調波成分は大きなレベルで出力される。これらの高調波成分に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた周波数に妨害信号が存在すると受信状態が悪くなり、場合によっては受信ができなくなってしまう。
【０１８１】
図１８では、北米での放送チャンネルと発振器の高次周波数に関係する妨害信号の関係を示している。
【０１８２】
図１８において、１２１７は周波数軸を表し、１２１８は信号の大きさを表している。１２１９は北米でのテレビあるいはＣＡＴＶの放送チャンネルであり、およそ５０ＭＨｚから９００ＭＨｚを使って放送している。例えば、ＶＬＯＷであるチャンネル２を受信したとして、この発振器２の基本周波数１２０３を約１００ＭＨｚとしている。１２０２は入力端子１に入力される希望信号であり約５５ＭＨｚとし、１２０８はイメージ妨害信号とし、１２０１は出力端子１０でのＩＦ信号である。
【０１８３】
ここで、基本周波数１２０３の２倍の周波数成分を１２０４とし、３倍の周波数成分を１２０５とし、４倍の周波数成分を１２０６とし、５倍の周波数成分を１２０７としている。さらに、２倍の周波数成分１２０４の周波数−ＩＦを１２０９とし、２倍の周波数成分１２０４の周波数＋ＩＦを１２１０とし、３倍の周波数成分１２０５の周波数−ＩＦを１２１１とし、３倍の周波数成分１２０５の周波数＋ＩＦを１２１２とし、４倍の周波数成分１２０６の周波数−ＩＦを１２１３とし、４倍の周波数成分１２０６の周波数＋ＩＦを１２１４とし、５倍の周波数成分１２０７の周波数−ＩＦを１２１５とし、５倍の周波数成分１２０７の周波数＋ＩＦを１２１６としてそれぞれ表している。
【０１８４】
このとき、３倍の周波数成分１２０５の周波数−ＩＦである１２１１と、３倍の周波数成分１２０５の周波数＋ＩＦである１２１２と、５倍の周波数成分１２０７の周波数−ＩＦである１２１５の周波数がＣＡＴＶチャンネルに合致している。また、５倍の周波数成分１２０７の周波数＋ＩＦである１２１６がＵＨＦチャンネルに合致してそれぞれ妨害信号となってしまう。つまり、低い周波数のチャンネルを受信時には、受信チャンネルより高い周波数に存在する放送チャンネルが妨害信号となることを表しており、低い周波数のチャンネルを受信するほど妨害信号が多い組み合せになってしまう。
【０１８５】
（表２）は、本発明の実施の形態１であるＭが３のＨＲＭについて、発振器２の基本出力成分により発生する高調波成分に関係した妨害信号を抑圧できるかどうかを表している。
【０１８６】
【表２】
【０１８７】
（表２）において、発振器２の基本周波数に対しての倍数を表すｎが１の時は、発振器２としては基本周波数を表しており、基本周波数−Ｆは希望信号を表し、基本周波数＋ＩＦはイメージ妨害信号を表している。このイメージ妨害信号に対して抑圧効果ありとして表している。
【０１８８】
さらにｎ＝３の場合は、３倍×基本周波数＋ＩＦ、３倍×基本周波数−ＩＦの妨害信号は抑圧効果がある。また、ｎ＝５の場合は、５倍×基本周波数−ＩＦの妨害信号に対しても抑圧効果があることを表している。
【０１８９】
このように、Ｍ＝３として構成したＨＲＭではイメージ妨害信号、発振器２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号、発振器２からの基本周波数の５倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号を抑圧でき良好な受信状態を提供できるものである。
【０１９０】
これにより、発振器２の基本出力成分により発生する高調波成分に関係した妨害信号の周波数が従来例に比べて約２００ＭＨｚ高くできるものであり、この混合回路の入力に接続される入力回路のフィルタ減衰特性を緩和できるものであり、高周波受信装置としてさらに小型化および低コスト化が可能となる。
【０１９１】
（実施の形態２）
図４は本発明の実施の形態２における混合回路のブロック図を示している。
【０１９２】
図４において、実施の形態２では発振器２の出力に直接フィルタ１１が挿入されている。この点で実施の形態１とは異なる。なお、実施の形態２で使用した番号は実施の形態１と同じであるものについては同一の番号を付して説明を簡略化している。このフィルタ１１は、発振器２の基本周波数のみを通過させるバンドパスフィルタ、あるいはローパスフィルタである。
【０１９３】
以下にその動作を説明する。発振器２を大きな振幅動作にしたりあるいは直線性の良くない半導体を用いると発振器２自体で基本出力成分に対してレベル的に近接した高調波成分が出力されることになり、この大きな高調波成分が支配的となり位相キャンセルできなくなってしまう。特に発振器２の基本成分に近い奇数倍の高調波である３次高調波成分あるいは５次高調波成分は比較的レベルが大きいため問題となることが多い。
【０１９４】
本来は、発振器２からの出力である基本出力成分が発振器用移相器４を通過したのち混合器５内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分ＶＬ３ｂは、前記（数２８）である。ところが、発振器２自体の３次高調波成分は、発振器用移相器４で−π／３位相シフトされて、（数３６）で示すように信号ＶＬ３ｂｂとなる。
【０１９５】
【数３６】
【０１９６】
この信号ＶＬ３ｂｂはＶＬ３ｂと位相が異なってしまい、発振器２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号に関してキャンセルできなくなってしまう。これは３倍以上の周波数成分に対しても同様でキャンセルできなくなる。
【０１９７】
これを改善するため、発振器２の出力にフィルタ１１を挿入している。このことにより、混合器３、５、７の他方の入力に発振器２の高調波成分を抑圧した信号を供給できるので、より確実に妨害を抑圧することができる。
【０１９８】
また、広帯域な受信をするためには発振器２も広帯域とすることが必要となる。例えば、１００ＭＨｚから１０００ＭＨｚの広範囲な周波数での発振動作ではどうしても高調波成分が大きくなってしまう周波数が存在するのでこのようにフィルタ１１を挿入することによる改善が有効となる。このフィルタ１１は固定式であっても可変式であっても、また受信バンドに応じて切替える切替え式であってもよい。しかし、発振器２の出力周波数に追随して、中心周波数が変わるバンドパスフィルタが望ましい。
【０１９９】
（実施の形態３）
図５は、本発明の実施の形態３における混合回路のブロック図である。
【０２００】
図５において、入力端子３０１に入力された高周波信号は分配されてＭ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の一方の入力に接続される。また、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の他方の入力には、発振器３０２の出力がそれぞれＭ個の発振器用移相器３０３、３０５、３０７、３０９、３１１により−Ｋπ／Ｍラジアンずつ位相シフトして接続されている。ここで、Ｍは３以上の自然数であり、Ｋは１ずつ加算される１からＭまでの自然数である。
【０２０１】
さらに、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の出力と出力端子３１８との間には、発振器用移相器３０３、３０５、３０７、３０９、３１１の位相シフト量−Ｋπ／Ｍラジアンに対応してそれぞれ−２π−（−Ｋπ／Ｍ）ラジアンの位相シフト量をもつ中間周波数用移相器３１３、３１４、３１５、３１６、３１７が接続されている。
【０２０２】
この場合、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の出力には発振器用移相器３０３、３０５、３０７、３０９、３１１の位相シフト量−Ｋπ／Ｍラジアンに対応してそれぞれＫπ／Ｍラジアンの位相シフト量をもつ中間周波数用移相器３１３、３１４、３１５、３１６、３１７を接続しても同様の効果が得られる。
【０２０３】
以上のように構成された混合回路について、以下にその動作を説明する。
【０２０４】
基本的な動作は図１に示すように３個の混合器３、５、７を有する実施の形態１と同様であるが、実施の形態３ではＭ個の混合器としたところが相違する。この相違により、発振器３０２からの基本周波数の３倍以上から２Ｍ−３倍までの周波数に対してそれぞれＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号まで除去することが可能となるものである。
【０２０５】
最初に希望信号が入力端子３０１に入力されると、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の一方の入力に入力されるとともに、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の他方のそれぞれの入力に発振器３０２の信号からＭ個の発振器用移相器３０３、３０５、３０７、３０９、３１１を介して−Ｋπ／Ｍラジアン位相シフトした信号がそれぞれ入力される。
【０２０６】
さらに、混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の出力からは、−Ｋπ／Ｍラジアンに位相シフトされた希望信号が出力される。この−Ｋπ／Ｍラジアンに位相シフトされた希望信号は、中間周波数用移相器３１３、３１４、３１５、３１６、３１７によりそれぞれ−２π＋Ｋπ／Ｍラジアンだけ位相シフトされるので結果として出力端子３１８での希望信号の位相θｄはすべて（数３７）のとおりとなり−２πラジアンつまり０ラジアンの位相シフトとなって位相が一致する。
【０２０７】
【数３７】
【０２０８】
すなわち、希望信号のＩＦ成分は、Ｍ倍されて出力端子３１８から出力されることになる。
【０２０９】
次に、イメージ妨害信号が入力端子３０１に入力されると、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の一方の入力に入力されるとともに、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の他方のそれぞれの入力には発振器３０２の信号の出力からＭ個の発振器用移相器３０３、３０５、３０７、３０９、３１１を介して−Ｋπ／Ｍラジアン位相シフトした信号が入力される。
【０２１０】
さらに、混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の出力からは、イメージ妨害信号の周波数が発振器３０２の周波数より高いので＋Ｋπ／Ｍラジアンに位相シフトされたイメージ妨害信号が出力される。この＋Ｋπ／Ｍラジアンに位相シフトされたイメージ妨害信号は、中間周波数用移相器３１３、３１４、３１５、３１６、３１７によりそれぞれ−２π＋Ｋπ／Ｍラジアンだけ位相シフトされるので結果として出力端子３１８でのイメージ妨害信号の位相θｉはすべて（数３８）となる。
【０２１１】
【数３８】
【０２１２】
つまり、Ｋ×２π／Ｍラジアンの位相を持った成分となり、２πをＭ等分した成分がＭ本となるので位相キャンセルされることになる。すなわち、イメージ妨害信号のＩＦ成分は０となり、出力端子３１８からは出力されないことになる。
【０２１３】
さらに、発振器３０２からの基本周波数のｎ倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号が入力端子３０１に入力されると、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の一方の入力に入力される。このＭ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の他方の入力には発振器３０２の信号出力に対してＭ個の発振器用移相器３０３、３０５、３０７、３０９、３１１により−Ｋπ／Ｍラジアン位相シフトされる。しかし、混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２内にそれぞれ設けられたリミッタ回路により−Ｋπｎ／Ｍラジアンのｎ次高調波成分が発生する。さらに、混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の出力からは、発振器３０２からの基本周波数のｎ倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号がそれぞれＫπｎ／Ｍラジアンおよび−Ｋπｎ／Ｍラジアンに位相シフトされて出力される。このＫπｎ／Ｍラジアンおよび−Ｋπｎ／Ｍラジアンに位相シフトされた信号は、中間周波数用移相器３１３、３１４、３１５、３１６、３１７によりそれぞれ−２π＋Ｋπ／Ｍラジアンだけ位相シフトされる。その結果、発振器３０２からの基本周波数のｎ倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号による出力端子３１８からのスプリアス信号の位相θｍ１は（数３９）の通りになる。
【０２１４】
【数３９】
【０２１５】
また、発振器３０２からの基本周波数のｎ倍の周波数に対してＩＦだけ上側に離れた妨害信号による出力端子３１８からのスプリアス信号の位相θｍ２は（数４０）のようになる。
【０２１６】
【数４０】
【０２１７】
例えば、混合器の数が５個（Ｍ＝５）で、発振器３０２からの基本周波数に対する倍数であるｎが５のときは、位相θｍ１＝Ｋπ４／５ラジアンおよび位相θｍ２＝Ｋπ６／５ラジアンとなり４πラジアンおよび６πラジアンを５分割した位相を持った信号が５本存在することになり位相キャンセルされるのである。
【０２１８】
ところが、混合器の数Ｍが５個で、発振器３０２からの基本周波数に対する倍数であるｎが９のときは、位相θｍ１＝Ｋπ８／５ラジアンおよび位相θｍ２＝Ｋπ１０／５ラジアンとなる。ここで、Ｋπ１０／５ラジアンつまりＫ２πラジアンであるので位相が一致した信号がＫ＝５本となるので位相キャンセルされない。また、Ｋπ８／５ラジアンは８πラジアンを５分割した位相を持った信号がＫ＝５本存在することになり位相キャンセルされるのである。
【０２１９】
（表３）は、本発明の実施の形態３であるＭが５のＨＲＭについて、発振器３０２の基本出力成分により発生する高調波成分に関係した妨害信号に対する抑圧度を示す。
【０２２０】
【表３】
【０２２１】
（表３）において、Ｍが５のＨＲＭでは、イメージ妨害信号、発振器３０２の基本周波数の３倍と５倍と７倍の周波数に対してそれぞれＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号、発振器３０２からの基本周波数の９倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号のすべてが位相キャンセルされて抑圧されるようすを示している。
【０２２２】
（表４）には、本発明の実施の形態３である混合器の数Ｍとした多段のＨＲＭについて、発振器３０２の基本出力成分により発生する高調波成分に関係した妨害信号に対する抑圧度を示す。
【０２２３】
【表４】
【０２２４】
（表４）において、混合器の数Ｍとした多段のＨＲＭにおいては、イメージ妨害信号、発振器３０２からの基本周波数の３倍以上から２Ｍ−３倍までの周波数に対してそれぞれＩＦだけ下側および上側に離れた妨害信号のすべてが位相キャンセルにより抑制される様子をあらわしている。また、基本周波数の２Ｍ−２倍以上の周波数に対してそれぞれＩＦだけ下側および上側に離れた妨害信号に対しては、抑制できる場合と抑制できない場合を表している。
【０２２５】
（実施の形態４）
図６は本発明の実施の形態４における混合回路のブロック図を示している。
【０２２６】
実施の形態４では発振器３０２の出力にフィルタ３１９が直接挿入されている点で実施の形態３とは異なる。実施の形態３で使用した番号は、実施の形態１と同じものについては同一の番号を付して簡略化する。このフィルタ３１９は、発振器３１９の基本信号のみ通過させるバンドパスフィルタである。
【０２２７】
以上のように構成された混合回路について、以下にその動作を説明する。
【０２２８】
発振器３０２を大きな振動動作としたりあるいは直線性の良くない半導体を用いたりすると基本出力成分に対して高調波成分が大きくなってしまう。特に発振器３０２の基本成分に近い奇数倍の高調波成分である３次高調波成分あるいは５次高調波成分は比較的レベルが大きいため問題となることが多い。
【０２２９】
実施の形態４ではＭ個の混合器を用いているが、このＭを３個としたのが実施の形態１となる。従って、発振器３０２自体の出力信号として、基本波に比べて高調波成分が大きいときには、実施の形態１と同様に大きな高調波成分が支配的となり位相キャンセルできない。それ故、発振器３０２の基本周波数のｎ倍の周波数に関わる妨害信号をキャンセルできなくなってしまう。
【０２３０】
この改善のため、発振器３０２の出力にフィルタ３１９を挿入することにより、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の他方の入力に発振器３０２の高調波成分を抑圧した信号を供給できるので、スプリアス成分をより確実に抑圧することができる。
【０２３１】
また、広帯域な受信をするためには発振器３０２も広帯域とすることが必要となり、広帯域な周波数での発振動作ではどうしても高調波成分が大きくなってしまうのでフィルタ３１９の挿入による改善が有効となる。このフィルタ３１９は固定式であっても可変式であっても、また受信バンドに応じて切替え式であってもよい。
【０２３２】
（実施の形態５）
図７は本発明の実施の形態５における混合回路のブロック図を示している。
【０２３３】
図７において、実施の形態５では、実施の形態４における第Ｍ番目の発振器用移相器３１１と第Ｍ番目の中間周波数用移相器３１７が削除されている点で異なる。実施の形態４で使用した番号は、実施の形態１と同じであるものについては同一の番号を付して説明は省略する。
【０２３４】
Ｍ−１個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０の他方の入力となる発振器用移相器３０３、３０５、３０７、３０９の挿入ロスが小さい場合には、Ｍ番目の発振器用移相器を削除し直接接続が可能である。また、Ｍ−１個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０の出力に接続される中間周波数用移相器３１３、３１４、３１５、３１６の挿入ロスが小さい場合には、Ｍ番目の中間周波数用移相器を削除し直接接続が可能である。これにより部品を削減できるものである。
【０２３５】
（実施の形態６）
図８は本発明の実施の形態６における混合回路のブロック図を示している。
【０２３６】
図８において、実施の形態６における混合回路は、ＩＲＭとしての混合回路６１８と、ＨＲＭとしての混合回路６１９とで構成されており、これらの混合回路６１８と６１９とは電子回路で形成された切替え手段６１４、６１５及び６１６、６１７で適宜切替えられるようになっている。なお、この切替え手段６１４、６１５、６１６、６１７の切替え信号は外部から与えられる。
【０２３７】
先ず、ＩＲＭとしての混合回路６１８から説明する。図８において、６０１は入力端子であり、この入力端子６０１は切替え手段６１４の端子６１４ａと混合器６０５の一方の入力に接続されている。
【０２３８】
混合器６０５の他方の入力は発振器６０２に直接接続されている。また、この混合器６０５の出力は出力端子６１３と、切替え手段６１５の端子６１５ａとに接続されている。
【０２３９】
また、切替え手段６１４の端子６１４ｂは混合器６０４の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器６０２の出力が−π／２ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器６０３を介して接続されている。また、混合器６０４の出力は−３π／２ラジアンの位相シフトをもつ中間周波数用移相器６１０を介して切替え手段６１５の端子６１５ｂに接続されている。
【０２４０】
次に、ＨＲＭとしての混合回路６１９について説明する。なお、混合回路６１９において混合器６０５と、発振器６０２と、入力端子６０１と、出力端子６１３とは混合回路６１８と部品を共用化している。
【０２４１】
入力端子６０１は切替え手段６１６の端子６１６ａに接続され、この切替え手段６１６の端子６１６ｂからは、混合器６０７の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器６０２の出力が−π／３ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器６０６を介して接続されている。また、混合器６０７の出力は−５π／３ラジアンの位相シフトをもつ中間周波数用移相器６１１を介して切替え手段６１７の端子６１７ｂに接続されている。そして、この切替え手段６１７の端子６１７ａは出力端子６１３に接続されている。
【０２４２】
また、切替え手段６１６の端子６１６ｂは、混合器６０９の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器６０２の出力が−２π／３ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器６０８を介して接続されている。また、混合器６０９の出力は−４π／３ラジアンの位相シフトをもつ中間周波数用移相器６１２を介して切替え手段６１７の端子６１７ｂに接続されている。
【０２４３】
以上のように接続された混合回路において、切替え手段６１６、６１７をオンとし、切替え手段６１４、６１５をオフとすることでＨＲＭとしての混合回路６１９が選択される。また、切替え手段６１６、６１７をオフとし、切替え手段６１４、６１５をオンとすることでＩＲＭとしての混合回路６１８を選択することができるものである。
【０２４４】
このように構成することにより、発振器６０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れたところに妨害信号があったとしても、Ｍ＝３としたＨＲＭとしての混合回路６１９を選択して良好な受信状態を得ることができる。また、イメージ妨害信号のみがあるときにはＩＲＭとしての混合回路６１８を選択する。このように、使用状況により適宜切替えることができるので、低消費電力化が可能となり携帯用等に適している。
【０２４５】
（実施の形態７）
図９は本発明の実施の形態７における混合回路のブロック図を示している。
【０２４６】
図９において、実施の形態７における混合回路は、ＩＲＭとしての混合回路７１７と、ＨＲＭとしての混合回路７１８とで構成されており、これらの混合回路７１７と７１８とは電子回路で形成された切替え手段７１４、７１５で適宜切替えられるようになっている。なお、この切替え手段７１４、７１５の切替え信号は外部から与えられる。
【０２４７】
まず、ＩＲＭとしての混合回路７１７から説明する。図９において、７０１は入力端子であり、この入力端子７０１は混合器７０３の一方の入力に接続されている。混合器７０３の他方の入力は発振器７０２に直接接続されている。また、この混合器７０３の出力は出力端子７１３に接続されている。
【０２４８】
また、入力端子７０１は混合器７０５の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器７０２の出力が−２π／４ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器７０４を介して接続されている。また、混合器７０５の出力は−６π／４ラジアンの位相シフトをもつ中間周波数用移相器７１０を介して出力端子７１３に接続されている。
【０２４９】
次に、ＨＲＭとしての混合回路７１８について説明する。なお、混合回路７１８においては、ＩＲＭとしての混合回路７１７の全ての部品を共用化している。
【０２５０】
入力端子７０１は切替え手段７１４の端子７１４ａに接続され、この切替え手段７１４の端子７１４ｂからは、混合器７０７の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器７０２の出力が−π／４ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器７０６を介して接続されている。また、混合器７０７の出力は−７π／４ラジアンの位相シフトをもつ中間周波数用移相器７１１を介して切替え手段７１５の端子７１５ｂに接続されている。そして、この切替え手段７１５の端子７１５ａは出力端子７１３に接続されている。
【０２５１】
また、切替え手段７１４の端子７１４ｂは、混合器７０９の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器７０２の出力が−３π／４ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器７０８を介して接続されている。また、混合器７０９の出力は−５π／４ラジアンの位相シフトをもつ中間周波数用移相器７１２を介して切替え手段７１５の端子７１５ｂに接続されている。
【０２５２】
以上のように接続された混合回路において、切替え手段７１４、７１５をオンとすることでＭ＝４としたＨＲＭとしての混合回路７１８が選択される。また、切替え手段７１４、７１５をオフとすることでＩＲＭとした混合回路７１７が選択できるのである。
【０２５３】
このように構成することにより、発振器７０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号、発振器７０２からの基本周波数の５倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号によって受信状態の悪いときにはＭ＝４としたＨＲＭとしての混合回路７１８を選択し、イメージ妨害信号のみによって妨害を受けるときにはＩＲＭとしての混合回路７１７を選択できるように切替え手段７１４、７１５を設けている。このＩＲＭを用いることにより、低消費電力化が可能であるので携帯用等に適している。
【０２５４】
このとき、発振器用移相器７０６、７０４、７０８の位相シフト量は−π／４ラジアン、２×（−π／４）ラジアン、３×（−π／４）ラジアンとなり基本の−π／４ラジアンに対して２倍および３倍となるのでフリップフロップ方式での設計が容易となる。
【０２５５】
（実施の形態８）
図１０は本発明の実施の形態８における混合回路のブロック図を示している。
【０２５６】
図１０において、実施の形態８における混合回路は、ＩＲＭとしての混合回路８１６と、ＨＲＭとしての混合回路８１７とで構成されており、これらの混合回路８１６と８１７とは電子回路で形成された切替え手段８１３、８１４で適宜切替えられるようになっている。なお、この切替え手段８１３、８１４の切替え信号は外部から与えられる。
【０２５７】
先ず、ＩＲＭとしての混合回路８１６から説明する。図１０において、８０１は入力端子であり、この入力端子８０１は混合器８０３の一方の入力に接続されている。混合器８０３の他方の入力は発振器８０２の出力に直接接続されている。また、この混合器８０３の出力は−π／２ラジアンの位相シフトをもつ中間周波数用移相器８１０を介して出力端子８１２に接続されている。
【０２５８】
また、入力端子８０１は混合器８０５の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器８０２の出力が−π／２ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器８０４を介して接続されている。また、混合器８０５の出力は直接出力端子８１２に接続されている。
【０２５９】
次に、ＨＲＭとしての混合回路８１７について説明する。なお、混合回路８１７においては、ＩＲＭとしての混合回路８１６の部品を全て共用化している。
【０２６０】
入力端子８０１は切替え手段８１３の端子８１３ａに接続され、この切替え手段８１３の端子８１３ｂからは、混合器８０７の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器８０２の出力が−π／３ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器８０６を介して接続されている。また、混合器８０７の出力は−π／２ラジアンの位相シフトをもつ中間周波数用移相器８１１を介して切替え手段８１４の端子８１４ｂに接続されている。そして、この切替え手段８１４の端子８１４ａは出力端子８１２に接続されている。
【０２６１】
また、切替え手段８１３の端子８１３ｂは、混合器８０９の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器８０２の出力が−５π／６ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器８０８を介して接続されている。また、混合器８０９の出力は直接切替え手段８１４の端子８１４ｂに直接接続されている。
【０２６２】
以上のように接続された混合回路において、切替え手段８１３、８１４を共にオンとすることでＨＲＭとしての混合回路８１７が選択される。また、切替え手段８１３、８１４を共にオフとすることでＩＲＭとしての混合回路８１６が選択されるのである。
【０２６３】
図１１は、本発明の実施の形態８における混合回路での希望信号とイメージ妨害信号の位相を表す図である。また、混合器８０３、８０５、８０７、８０９の各ポイントにおける希望信号とイメージ妨害信号についての位相を表し、その大きさについては表現していない。ここで、希望信号は実線で、イメージ妨害信号は点線で表している。
【０２６４】
以下、図１１を用いて希望信号を通過させ、イメージ妨害信号をキャンセルする様子を詳述する。位相の計算式については、実施の形態１で示した前記（数１６）から前記（数３５）と同様の考え方となり、図を用いて説明する。
【０２６５】
最初に混合器８０３の一方の入力８０３ａへ入力される希望信号８３１、イメージ妨害信号８３２の位相は共に０ラジアンである。また、混合器８０３の他方の入力８０３ｂに入力される発振器８０２の信号８３３の位相は０ラジアンとして表すことができる。一方、混合器８０３の出力８０３ｃから出力される希望信号８３４は位相が０ラジアンとなる。また、イメージ妨害信号８３５も同様に位相が０ラジアンとなる。さらに、これらの信号は中間周波数用移相器８１０により−π／２ラジアンだけ位相シフトされるので、中間周波数用移相器８１０からの出力８１０ｃの希望信号８３６と、イメージ妨害信号８３７は図１１のように表される。
【０２６６】
２番目に、混合器８０５の一方の入力８０５ａへ入力される希望信号８３８、イメージ妨害信号８３９は共に０ラジアンであり、混合器８０３における希望信号８３１およびイメージ妨害信号８３２と同じである。混合器８０５の他方の入力８０５ｂに入力される発振器用移相器８０４からの信号８４０は発振器８０２に対して−π／２ラジアンだけ位相シフトされる。そのため、混合器８０５の出力８０５ｃからの希望信号８４１は−π／２ラジアンだけ位相シフトされ、イメージ妨害信号８４２は−３π／２ラジアンだけ位相シフトされて表される。
【０２６７】
３番目に、混合器８０７の一方の入力８０７ａへ入力される希望信号８４３、イメージ妨害信号８４４は共に位相が０ラジアンであり、混合器８０３における希望信号８３１およびイメージ妨害信号８３２と同じである。混合器８０７の他方の入力８０７ｂに入力される信号８４５は発振器用移相器８０６を介しているので発振器８０２の位相に対して−π／３ラジアンだけ位相シフトする。また、混合器８０７の出力８０７ｃからの希望信号８４６は−π／３ラジアンだけ位相シフトされ、イメージ妨害信号８４７は−５π／３ラジアンだけ位相シフトされる。さらに、これらの信号は中間周波数用移相器８１１により−π／２ラジアンだけ位相シフトされるので、中間周波数用移相器８１１からの出力８１１ａの希望信号８４８と、イメージ妨害信号８４９は図１１のように表される。
【０２６８】
４番目に、混合器８０９の一方の入力８０９ａへ入力される希望信号８５０、イメージ妨害信号８５１は共に位相が０ラジアンであり、混合器８０３における希望信号８３１およびイメージ妨害信号８３２と同じである。混合器８０９の他方の入力８０９ｂに入力される信号８５２は発振器用移相器８０８を介しているので発振器８０２の位相に対して−５π／６ラジアンだけ位相シフトする。また、混合器８０９の出力８０９ｃからの希望信号８５３は−５π／６ラジアンだけ位相シフトされ、イメージ妨害信号８５４は−７π／６ラジアンだけ位相シフトされて表される。
【０２６９】
最後に、出力端子８１２から出力される希望信号のＩＦ成分は、希望信号８３６、８４１、８４８、８５３の合成信号となる。この希望信号８３６、８４１は互いに同位相として合成された信号８５５となり、希望信号８４８、８５３は互いに同位相として合成された信号８５６となる。この合成された信号８５５と８５６とは互いにπ／３の位相差を有しており、ベクトル合成された信号８５７が出力端子８１２から出力される。
【０２７０】
また、出力端子８１２から出力されるイメージ妨害信号のＩＦ成分は、イメージ妨害信号８３７、８４２、８４９、８５４との合成信号となる。このイメージ妨害信号８３７と８４２とはＩＲＭ８１６から出力される信号であり、互いにπラジアンの位相差をもつのでキャンセルされて出力されない。さらに、イメージ妨害信号８４９と８５４とはＩＲＭ８１５から出力される信号であり、互いにπラジアンの位相差をもつのでキャンセルされて出力されない。つまり、イメージ妨害信号は出力端子８１２から出力されないのである。
【０２７１】
図１２は、本発明の実施の形態８における混合回路での発振器８０２からの基本周波数の３倍の周波数に関係する妨害信号の位相を表す図である。
【０２７２】
図１２において、混合器８０３、８０５、８０７、８０９の各ポイントにおける発振器８０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号の位相を表し、その大きさについては表現していない。
【０２７３】
以下、図１２を用いて発振器８０２の基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号をキャンセルする様子を詳述する。
【０２７４】
最初に混合器８０３の一方の入力８０３ａへ入力される発振器８０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号Ｖｍ１ ８７１、発振器８０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側に離れた妨害信号Ｖｍ２ ８７２の位相は共に０ラジアンである。また、混合器８０３の他方の入力８０３ｂに入力される発振器８０２の信号８７３の位相は０ラジアンとして表すことができる。一方、混合器８０３の出力８０３ｃからＩＦ成分として出力される妨害信号Ｖｍ１ ８７４、Ｖｍ２ ８７５は共に位相が０ラジアンとなる。
【０２７５】
さらに、これらの信号は中間周波数用移相器８１０により−π／２ラジアンだけ位相シフトされるので、中間周波数用移相器８１０からの出力８１０ａであるＩＦ成分としての妨害信号Ｖｍ１ ８７６、妨害信号Ｖｍ２ ８７７は図のように表される。
【０２７６】
２番目に、混合器８０５の一方の入力８０５ａへ入力される妨害信号Ｖｍ１ ８７８、妨害信号Ｖｍ２ ８７９は共に０ラジアンであり、混合器８０３における妨害信号Ｖｍ１ ８７１および妨害信号Ｖｍ２ ８７２と同じである。混合器８０５の他方の入力８０５ｂに入力される発振器用移相器８０４からの信号８８０は発振器８０２に対して３×（−π／２）ラジアンだけ位相シフトされる。そのため、混合器８０５の出力８０５ｃからのＩＦ成分である妨害信号Ｖｍ１ ８８１は３×（−π／２）ラジアンだけ位相シフトされ、妨害信号Ｖｍ２ ８８２は３×（π／２）ラジアンだけ位相シフトされて表される。
【０２７７】
３番目に、混合器８０７の一方の入力８０７ａへ入力される妨害信号Ｖｍ１ ８８３、妨害信号Ｖｍ２ ８８４は共に位相が０ラジアンであり、混合器８０３における妨害信号Ｖｍ１ ８７１および妨害信号Ｖｍ２ ８７２と同じである。混合器８０７の他方の入力８０７ｂに入力される信号８８５は発振器用移相器８０６を介しているので発振器８０２の位相に対して３×（−π／３）ラジアンだけ位相シフトする。また、混合器８０７の出力８０７ｃからのＩＦ成分である妨害信号Ｖｍ１ ８８６は３×（−π／３）ラジアンだけ位相シフトされ、妨害信号Ｖｍ２ ８８７は３×（π／３）ラジアンだけ位相シフトされる。さらに、これらの信号は中間周波数用移相器８１１により−π／２ラジアンだけ位相シフトされるので、中間周波数用移相器８１１からの出力８１１ａのＩＦ成分である妨害信号Ｖｍ１ ８８８と、妨害信号Ｖｍ２ ８８９は図のように表される。
【０２７８】
４番目に、混合器８０９の一方の入力８０９ａへ入力される妨害信号Ｖｍ１ ８９０、妨害信号Ｖｍ２ ８９１は共に位相が０ラジアンであり、混合器８０３における妨害信号Ｖｍ１ ８７１および妨害信号Ｖｍ２ ８７２と同じである。混合器８０９の他方の入力８０９ｂに入力される信号８９２は発振器用移相器８０８を介しているので発振器８０２の位相に対して３×（−５π／６）ラジアンだけ位相シフトされて表される。
【０２７９】
そのため、混合器８０９の出力８０９ｃからのＩＦ成分である妨害信号Ｖｍ１８９３は３×（−５π／６）ラジアンだけ位相シフトされ、妨害信号Ｖｍ２ ８９４は３×（５π／６）ラジアンだけ位相シフトされて表される。
【０２８０】
最後に、出力端子８１２から出力される妨害信号Ｖｍ１のＩＦ成分は、８７６、８８１、８８８、８９３の合成信号となる。この妨害信号Ｖｍ１ ８７６と８８１は互いにπラジアンの位相差をもつのでキャンセルされる。また、妨害信号Ｖｍ１ ８８８と８９３についても、互いにπラジアンの位相差をもつのでキャンセルされる。
【０２８１】
また、出力端子８１２から出力される妨害信号Ｖｍ２のＩＦ成分は、８７７、８８２、８８９、８９４の合成信号となる。この妨害信号Ｖｍ２ ８７７と８８９は互いにπラジアンの位相差をもつのでキャンセルされる。また、妨害信号Ｖｍ２ ８８２と８９４についても互いにπラジアンの位相差をもつのでキャンセルされる。つまり、妨害信号Ｖｍ２のＩＦ成分は出力端子８１２から出力されないことになる。
【０２８２】
このように構成することにより、発振器８０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号、発振器８０２からの基本周波数の５倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号によって受信状態の悪いときにはＨＲＭとしての混合回路８１７を選択する。また、イメージ妨害信号のみが妨害のときにはＩＲＭとしての混合回路８１６を選択できるように切替え可能としたものである。従って、切替え手段８１３、８１４を適宜切替えることにより、低消費電力化が可能であるので携帯用等に適している。
【０２８３】
また、ＨＲＭ８１７は、一方のＩＲＭ８１６と他方のＩＲＭ８１５とから構成している。この一方のＩＲＭ８１６内の混合器８０３、８０５の他方の入力に入力される発振器８０２からの位相シフト量に対し、ＩＲＭ８１５内の混合器８０７、８０９の他方の入力に入力される発振器８０２からの位相シフト差をそれぞれ−π／３ラジアンの位相差をもたせるようにそれぞれ発振器用移相器８０６、８０８を設けている。このため、Ｍ＝４としたＨＲＭである実施の形態８では位相シフト量の異なる３個の中間周波数用移相器が必要であるのに対して、実施の形態１と位相シフト量の同じ２個の中間周波数用移相器となる。つまり、部品を削減できるとともに中間周波数用移相器８１０、８１１での位相差を少なくでき発振器８０２の基本出力成分により発生する高調波成分に関する妨害信号の抑圧度を向上できるのである。
【０２８４】
（実施の形態９）
図１３は本発明の実施の形態９における混合回路と高周波受信装置のブロック図を示している。
【０２８５】
図１３において、本実施の形態の高周波受信装置は、入力端子９０１に入力された高周波信号はフィルタ９０２で希望信号以外の信号を減衰したあと混合回路９０４に入力される。また、この混合回路９０４の出力は出力端子９０５に接続されてＩＦ信号が出力される。ここで、この混合回路９０４としては本発明の実施の形態１のものを用いている。
【０２８６】
ここで、混合器の数Ｍが３であるＨＲＭとしての混合回路９０４とした場合は、イメージ妨害信号、混合回路９０４内の発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号、発振器８０２からの基本周波数の５倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号に対して抑圧が可能となる。従って、フィルタ９０２の減衰特性が緩和できるので、小型化および低コスト化が可能となる。
【０２８７】
（実施の形態１０）
図１４は本発明の実施の形態１０における混合回路と高周波受信装置のブロック図を示している。
【０２８８】
図１４において、本実施の形態の高周波受信装置は、入力端子１００１に入力された高周波信号はフィルタ１００２にて希望信号以外の信号が減衰されたあと混合回路１００４に入力される。また、この混合回路１００４の出力は復調回路１００５に接続される。この復調回路１００５の出力は出力端子１００６に接続される。そして、この出力端子１００６から復調信号が出力される。さらに、復調回路１００５の出力には信号品質を検出する検出回路１００７を接続し、この検出回路１００７からの信号を受けて切替え用制御回路１００８が働き、その出力信号により混合回路１００４内にある切替え手段を動作させる。
【０２８９】
すなわち、検出回路１００７により受信状態が悪いと検出したときには、切替え用制御回路１００８により混合回路１００４内の切替え手段を低消費電力であるＩＲＭから妨害性能の非常に優れたＨＲＭに切替えて受信状態の改善を行うものであり、このように受信状態に合わせて最適な回路を選ぶことができる。ここで、混合回路１００４は本実施の形態に示したものを使用している。
【０２９０】
【発明の効果】
以上のように本発明によれば、入力端子に第１、第２、第３の混合器の一方の端子をそれぞれ接続し、発振器の出力を−π／３、−２π／３ラジアン位相がシフトする発振器用移相器を介して前記第２、第３の混合器の他方の端子にそれぞれ接続し、この第２、第３の混合器の出力から−５π／３、−４π／３ラジアン位相がシフトする中間周波数用移相器を介して出力端子に接続した構成としている。
【０２９１】
これによりイメージ妨害信号、発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号、発振器からの基本周波数の５倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号を抑圧することができる。従って、高周波信号の受信時における実質的に問題となる妨害を十分に抑圧することができる。従って、高周波信号受信装置に使用すれば良好な受信状態を保つことができる。
【０２９２】
さらに、発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号、５倍の周波数よりＩＦだけ下側に離れた妨害信号をも抑圧することができるので、混合器の入力に接続される入力回路のフィルタ減衰特性を緩和することができる。従って、高周波受信装置に使用すれば小型化および低コスト化が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態１における混合回路のブロック図
【図２】同、混合回路での希望信号とイメージ妨害信号の位相図
【図３】同、混合回路での発振器からの基本周波数に対する３倍の周波数に関係する妨害信号の位相図
【図４】同、実施の形態２における混合回路のブロック図
【図５】同、実施の形態３における混合回路のブロック図
【図６】同、実施の形態４における混合回路のブロック図
【図７】同、実施の形態５における混合回路のブロック図
【図８】同、実施の形態６における混合回路のブロック図
【図９】同、実施の形態７における混合回路のブロック図
【図１０】同、実施の形態８における混合回路のブロック図
【図１１】同、混合回路での希望信号とイメージ妨害信号の位相図
【図１２】同、混合回路での発振器の基本周波数に対する３倍の周波数に関係する妨害信号の位相図
【図１３】同、実施の形態９における混合回路と高周波信号受信装置のブロック図
【図１４】同、実施の形態１０における混合回路と高周波信号受信装置のブロック図
【図１５】従来の混合回路のブロック図
【図１６】同、混合回路における希望信号とイメージ妨害信号の位相図
【図１７】同、混合回路における発振器の基本周波数に対する３倍の周波数に関係する妨害信号の位相図
【図１８】北米での放送チャンネルと発振器の高次周波数に関係する妨害信号との関係図
【符号の説明】
１ 入力端子
２ 発振器
３ 混合器
４ 発振器用移相器
５ 混合器
６ 発振器用移相器
７ 混合器
８ 中間周波数用移相器
９ 中間周波数用移相器
１０ 出力端子
【発明の属する技術分野】
本発明は、放送信号や通信信号などの高周波信号を受信する高周波信号受信装置に用いられる混合回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来のイメージ妨害を抑圧する混合回路（以下イメージリジェクションミキサ或いはＩＲＭという）について説明する。
【０００３】
従来のＩＲＭは図１５に示すように、高周波信号が入力される入力端子１１０１と、この入力端子１１０１に入力された高周波信号が供給されるとともに他方の入力には発振器１１０２の出力信号が供給される混合器１１０３と、この混合器１１０３からの出力が供給される出力端子１１０７と、入力端子１１０１に入力された高周波信号が一方の入力に供給される混合器１１０５と、この混合器１１０５の他方の入力と発振器１１０２の出力の間に接続されるとともに混合器１１０３の他方の入力の位相に対して−π／２ラジアン位相をシフトする発振器用移相器１１０４と、混合器１１０５の出力と出力端子１１０７との間に接続された−３π／２ラジアン位相をシフトさせる中間周波数用移相器１１０６とで構成されていた。
【０００４】
以上のように構成された混合回路の動作は、結論として混合器１１０３の出力での位相に対して混合器１１０５の出力での位相差が−π／２ラジアンとなる設定とし、さらにこの混合器１１０５の出力には位相シフトが−３π／２ラジアンもたせた中間周波数用移相器１１０６の構成とすることにより、希望信号を通過させるとともにイメージ妨害信号をキャンセルできるものである。
【０００５】
以下にその詳細について説明する。ここでは、入力信号、発振器１１０２の基本出力成分、発振器１１０２からの基本出力成分を受けて混合器１１０３および１１０５内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分の大きさはすべて１としている。また混合器１１０３と１１０５の利得、発振器用移相器１１０４、中間周波数用移相器１１０６の利得は１として、以下の説明を簡略化している。
【０００６】
これは、出力端子１１０７から出力される信号は、２つの信号が加算されたりあるいは抑圧されたりして出力されるものであり、大きさより位相が問題となるからである。
【０００７】
具体的には、入力信号である希望信号Ｖｄ、イメージ妨害信号Ｖｉ、発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号（以下Ｖｍ１という）、発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側に離れた妨害信号（以下Ｖｍ２という）のそれぞれの大きさを１としている。
【０００８】
また、発振器１１０２の基本出力成分ＶＬは１としている。この発振器１１０２からの基本出力成分ＶＬを受けて混合器１１０３内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分ＶＬ３ａ、発振器用移相器１１０４を介して発振器１１０２からの基本出力成分を受けて混合器１１０５内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分ＶＬ３ｂのそれぞれの大きさについては、発振器１１０２の基本出力成分ＶＬに対して実際には小さいものであるが説明を簡略化するため１としている。
【０００９】
最初に入力端子１１０１に希望信号Ｖｄとイメージ妨害信号Ｖｉが入力された場合について計算式を用いて説明する。
【００１０】
ここで希望信号Ｖｄを（数１）で表す。ただし、角周波数をω１、時間をｔ、位相角をθ１としている。
【００１１】
【数１】
また、イメージ妨害信号Ｖｉを（数２）で表す。ただし、角周波数をω３、位相角をθ３としている。
【００１３】
【数２】
さらに、発振器１１０２の基本出力成分ＶＬを（数３）で表す。ただし、角周波数をω２、位相角をθ２としている。
【００１５】
【数３】
混合器１１０３の一方の入力１１０３ａにはこの希望信号Ｖｄとイメージ妨害信号Ｖｉが２分配されて入力され、混合器１１０３の他方の端子１１０３ｂには発振器１１０２の基本出力成分ＶＬが入力されるとして、混合器１１０３の出力１１０３ｃからの信号Ｖ（１１０３ｃ）は（数４）で表す信号が出力される。
【００１７】
【数４】
次に、混合器１１０５の一方の入力１１０５ａには混合器１１０３と同じ信号が入力されるが、混合器１１０５の他方の入力１１０５ｂには発振器用移相器１１０４により発振器１１０２の位相が−π／２ラジアンだけ位相シフトした信号が入力されるので、混合器１１０５の出力１１０５ｃからのＩＦ成分である信号Ｖ（１１０５ｃ）は（数５）で表される。
【００１９】
【数５】
この信号Ｖ（１１０５ｃ）は中間周波数用移相器１１０６により−３π／２ラジアン位相シフトされるので、中間周波数用移相器１１０６の出力１１０６ａの信号Ｖ（１１０６ａ）は（数６）となる。
【００２１】
【数６】
また、出力端子１１０７では、Ｖ（１１０３ｃ）とＶ（１１０６ａ）とが合成されるので（数７）で表されるＶ（１１０７）のＩＦ成分が出力端子１１０７より出力される。
【００２３】
【数７】
（数７）より明らかなように、希望信号ＶｄのＩＦ成分であるＶ（１１０３ｃ）の１項とＶ（１１０６ａ）の１項は、互いに位相が一致するので２倍に合成される。その結果、（数７）で表す希望信号ＶｄのＩＦ成分が出力端子１１０７から出力される。
【００２５】
一方、イメージ妨害信号ＶｉのＩＦ成分であるＶ（１１０３ｃ）の２項とＶ（１１０６ａ）の２項は、互いに位相がπラジアンの関係となってキャンセルされる。その結果、出力端子１１０７からはイメージ妨害信号ＶｉのＩＦ成分は出力されない。
【００２６】
図１６は、従来の混合回路における希望信号とイメージ妨害信号の位相を表す図である。
【００２７】
図１６において、混合器１１０３および混合器１１０５における希望信号とイメージ妨害信号についての位相を表し、その大きさについては表現していない。さらに、希望信号は実線で、イメージ妨害信号は点線で表している。
【００２８】
また、説明を単純化するために発振器１１０２の基本出力成分と入力端子１１０１から供給される希望信号およびイメージ信号のそれぞれの位相θ２とθ１とθ３がすべて０ラジアンであるとして以下説明している。
【００２９】
最初に、混合器１１０３の一方の入力１１０３ａへ入力される希望信号Ｖｄは１１３１とし、イメージ妨害信号Ｖｉは１１３２として共に位相を０ラジアンとして表す。次に、混合器１１０３の他方の入力１１０３ｂに入力される信号１１３３も同位相として表すことができる。さらに前記（数４）から、混合器１１０３の出力１１０３ｃからＩＦ成分として出力される希望信号１１３４は位相が０ラジアンとなり、またＩＦ成分として出力されるイメージ妨害信号１１３５も位相が０ラジアンとなる。
【００３０】
２番目に、混合器１１０５の一方の入力１１０５ａへの希望信号Ｖｄは１１３６とし、イメージ妨害信号Ｖｉは１１３７とし、混合器１１０３に入力される希望信号Ｖｄの１１３１およびイメージ妨害信号Ｖｉの１１３２と同じになる。次に、混合器１１０５の他方の入力１１０５ｂに入力される信号１１３８は発振器用移相器１１０４を介しているので発振器１１０２の出力信号に対して−π／２ラジアンだけ位相シフトした信号として表される。
【００３１】
混合器１１０５の出力１１０５ｃからＩＦ成分として出力される希望信号１１３９およびイメージ妨害信号１１４０は、前記（数５）よりそれぞれ−π／２ラジアンだけ位相シフトする。さらに、出力１１０６ａでは中間周波数用移相器１１０６により−３π／２ラジアンだけ位相シフトするので希望信号１１４１となり、イメージ妨害信号１１４２は図のように表すことができる。
【００３２】
最後に、出力端子１１０７からＩＦ成分として出力される希望信号は、混合器１１０３から出力される希望信号１１３４と混合器１１０５から出力される希望信号１１４１とが合成されることになる。これら希望信号１１３４と１１４１とは位相が一致しているので２倍となり希望信号１１４３となる。また、出力端子１１０７からＩＦ成分として出力されるイメージ妨害信号は、混合器１１０３から出力されるイメージ妨害信号１１３５と混合器１１０５から出力されるイメージ妨害信号１１４２とが合成される。この場合、イメージ妨害信号１１３５と１１４２とは位相差がπラジアンの関係になっているのでキャンセルされて０となり出力されないことになる。これについては前記（数７）の計算結果と一致している。
【００３３】
以上説明したように、希望信号は通過させるがイメージ妨害信号を位相キャンセルすることにより抑圧できるものである。
【００３４】
従来のイメージ妨害を抑圧する混合回路は、特許文献１に記載されたものが知られている（例えば、特許文献１参照）。
【００３５】
また、書籍文献１に記載しているものもある（例えば、非特許文献１参照）。
【００３６】
【特許文献１】
特開昭５２−１５２７１０号公報
【非特許文献１】
Behzad Razavi (University of California,Los Angeles)
“RF MICROELECTORONICS”P138-146,1998
【００３７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながらこのような従来の構成では、例えばテレビ放送信号で比較的低い周波数のチャンネル受信時には、イメージ妨害信号は抑圧できるが発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対して中間周波数（以下ＩＦという）だけ下側あるいは上側に離れた妨害信号があった場合にスプリアスが発生してしまい、受信の乱れや受信ができなくなるという課題があった。
【００３８】
以下、その理由を述べる。ここでは、入力端子１１０１に発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号が入力された場合について計算式を用いて説明する。
【００３９】
ここで発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号Ｖｍ１を（数８）で表す。ただし、角周波数をω４、位相をθ４としている。
【００４０】
【数８】
さらに、発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側に離れた妨害信号Ｖｍ２を（数９）で表す。ただし、角周波数をω５、位相をθ５としている。
【００４２】
【数９】
発振器１１０２からの基本出力成分を受けて混合器１１０３内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分であるＶＬ３ａを（数１０）で表す。
【００４４】
【数１０】
発振器用移相器１１０４を介して発振器１１０２からの基本出力成分を受けて混合器１１０５内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分であるＶＬ３ｂを（数１１）で表す。
【００４６】
【数１１】
混合器１１０３の一方の端子１１０３ａには妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２とが２分配されて入力され、混合器１１０３の他方の入力１１０３ｂには３次高調波成分ＶＬ３ａが入力される。このため、混合器１１０３の出力１１０３ｃからＩＦ成分として出力されるＶ（１１０３ｃ）は、（数１２）で表す信号が出力されることになる。
【００４８】
【数１２】
次に、混合器１１０５の一方の入力１１０５ａには混合器１１０３と同じ信号が入力されるが、混合器１１０５の他方の入力１１０５ｂには３次高調波成分ＶＬ３ｂが入力される。このため、混合器１１０５の出力１１０５ｃからＩＦ成分として出力されるＶ（１１０５ｃ）は、（数１３）で表されることになる。
【００５０】
【数１３】
このＶ（１１０５ｃ）は中間周波数用移相器１１０６により−３π／２ラジアン位相シフトされるので、中間周波数用移相器１１０６の出力１１０６ａのＶ（１１０６ａ）は（数１４）となる。
【００５２】
【数１４】
また、出力端子１１０７から出力されるＶ（１１０７）は、Ｖ（１１０３ｃ）とＶ（１１０６ａ）との合成であり（数１５）で表される。
【００５４】
【数１５】
（数１５）より明らかなように、妨害信号Ｖｍ１のＩＦ成分であるＰ（１１０３ｃ）の第１項とＰ（１１０６ａ）の第１項とは、互いに位相がπラジアンの関係となってキャンセルされる。その結果、妨害信号Ｖｍ１のＩＦ成分は、出力端子１１０７から出力されない。
【００５６】
一方、妨害信号Ｖｍ２のＩＦ成分であるＰ（１１０３ｃ）の第２項とＰ（１１０６ａ）の第２項とは、互いに位相が一致するので２倍に合成されて出力端子１１０７から出力される。つまり、発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側に離れた妨害信号Ｖｍ２は、妨害となってしまう。
【００５７】
図１７は、従来の混合回路における発振器からの基本周波数の３倍の周波数に関係する妨害信号の位相を表す図である。
【００５８】
図１７において、混合器１１０３および混合器１１０５の各ポイントにおける発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号の位相を表し、その大きさについては表現していない。
【００５９】
この時、妨害信号Ｖｍ１は実線で、妨害信号Ｖｍ２は点線で表している。
【００６０】
最初に、妨害信号Ｖｍ１、Ｖｍ２をそれぞれ１１７１、１１７２とできる。これらの妨害信号Ｖｍ１とした１１７１、妨害信号Ｖｍ２とした１１７２が混合器１１０３の一方の端子１１０３ａに入力される。また、混合器１１０３内で発生する３次高調波成分ＶＬ３ａは前記（数１０）より信号１１７３で表される。さらに、混合器１１０３の出力１１０３ｃから出力される妨害信号Ｖｍ１、Ｖｍ２のＩＦ成分は前記（数１２）より明らかなようにそれぞれ１１７４と１１７５で表すことができる。
【００６１】
次に、混合器１１０５の一方の入力１１０５ａへ入力される妨害信号Ｖｍ１、Ｖｍ２をそれぞれ１１７６と１１７７で表している。ここで、信号１１７６は信号１１７１と同じ信号が入力され、信号１１７２は信号１１７７と同じ信号が入力される。
【００６２】
また、発振器１１０２の基本出力成分が発振器用移相器１１０４により−π／２ラジアンだけ位相シフトされた後に混合器１１０５の他方の入力に入力されるので、混合器１１０５内のリミッタ回路で発生した３次高調波成分であるＶＬ３ｂは前記（数１１）より信号１１７８で表すことができる。さらに、混合器１１０５の出力１１０５ｃから出力される妨害信号Ｖｍ１、Ｖｍ２のＩＦ成分は前記（数１３）よりそれぞれ信号１１７９と１１８０で表すことができる。
【００６３】
次に、出力１１０５ｃからの妨害信号Ｖｍ１、Ｖｍ２のＩＦ成分は中間周波数用移相器１１０６において−３π／２ラジアンだけ位相シフトされるので出力１１０６ａでは前記（数１４）よりそれぞれ信号１１８１と１１８２となる。
【００６４】
以上より、出力端子１１０７から出力される妨害信号Ｖｍ１のＩＦ成分は、信号１１７４と１１８１の合成信号となるが、互いに位相差がπラジアンの関係にあるのでキャンセルされて出力されない。
【００６５】
これに対して、出力端子１１０７から出力される妨害信号Ｖｍ２のＩＦ成分は、信号１１７５と１１８２との合成信号となる。ところが、信号１１７５と信号１１８２との互いの位相が一致しているので加算されて信号１１８３となって出力される。これについては前記（数１５）の計算結果と一致している。
【００６６】
なお、発振器１１０２からの出力信号が混合器１１０３および１１０５の他方の入力に入力されるのであるが、混合器１１０３、１１０５の基本性能を上げるための発振器１１０２からの入力レベルを混合器１１０３、１１０５内の増幅器により十分に大きくして用いている。または、リミッタ回路によって矩形波信号にしている。この矩形波信号を用いて受信信号をスイッチ動作させて混合器として用いている。
【００６７】
このために、発振器１１０２そのものが持つ高調波成分が小さいものであっても後段である混合器１１０３、１１０５内の増幅器あるいはリミッタ回路により高調波成分が発生することになる。なお、回路を集積化した場合、集積化に適した差動形式をとるために偶数倍の高調波成分は比較的小さいが奇数倍の高調波成分は大きくなる。
【００６８】
また発振器１１０２の基本出力成分に近い３次高調波成分あるいは５次高調波成分は比較的レベルが大きいため、これらの高調波成分に対しＩＦだけ上側あるいは下側に離れた周波数に妨害信号が存在すると妨害を受けて受信状態が劣化したりあるいは受信不可となってしまう。
【００６９】
（表１）は、従来例であるＩＲＭについて、発振器１１０２の基本出力成分により発生する高調波成分に関係した妨害信号を抑圧できるかどうかを表している。
【００７０】
【表１】
（表１）において、発振器１１０２の基本周波数に対しての倍数を表すｎが１の時は、発振器１１０２としては基本周波数を表しており、基本周波数−ＩＦは希望信号を表し、基本周波数＋ＩＦはイメージ妨害信号を表している。このイメージ妨害信号に対して抑圧効果ありとして表している。
【００７２】
さらに、ｎ＝３の場合は妨害信号Ｖｍ１に対して抑圧効果があるが、妨害信号Ｖｍ２に対しては抑圧効果なしとなる。さらに発振器１１０２からの基本周波数のｎが５以上としたｎ倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号に対してはほとんど抑圧効果なしとして表している。
【００７３】
このように、テレビ放送信号では比較的低い周波数のチャンネルを受信時に、発振器１１０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側に離れた周波数、または５倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた周波数に放送チャンネルがあると妨害信号となってしまって受信状態が悪くなるという課題があった。
【００７４】
本発明は、このような問題点を解決するもので、イメージ信号、発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号を抑圧できる混合回路（以下ハーモニックリジェクションミキサ略してＨＲＭという）を提供することを目的としたものである。
【００７５】
【課題を解決するための手段】
この目的を達成するために本発明の混合回路は、高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が一方の入力に供給されるとともに他方の入力には発振器の出力信号が供給される第１の混合器と、この第１の混合器からの出力が供給される出力端子と、前記入力端子に入力された高周波信号が一方の入力に供給される第２の混合器と、この第２の混合器の他方の入力と前記発振器の出力との間に接続されるとともに前記第１の混合器の他方の入力の位相に対して−π／３ラジアン位相がシフトする第１の発振器用移相器と、前記第２の混合器の出力と前記出力端子との間に接続されるとともに前記第１の混合器の出力に対して−５π／３ラジアン位相がシフトした第１の中間周波数用移相器と、前記入力端子に入力された高周波信号が一方の入力に供給される第３の混合器と、この第３の混合器の他方の入力と前記発振器の出力との間に接続されるとともに前記第１の混合器の他方の入力の位相に対して−２π／３ラジアン位相がシフトした第２の発振器用移相器と、前記第３の混合器の出力と前記出力端子との間に接続されるとともに前記第１の混合器の出力に対して−４π／３ラジアン位相がシフトした第２の中間周波数用移相器とを有し、前記第１、第２、第３の混合器の他方の入力には各々リミッタ回路が接続された構成としたものである。
【００７６】
これにより、イメージ妨害信号および発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号を抑圧できる。
【００７７】
【発明の実施の形態】
本発明の請求項１に記載の発明は、高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が一方の入力に供給されるとともに他方の入力には発振器の出力信号が供給される第１の混合器と、この第１の混合器からの出力が供給される出力端子と、前記入力端子に入力された高周波信号が一方の入力に供給される第２の混合器と、この第２の混合器の他方の入力と前記発振器の出力との間に接続されるとともに前記第１の混合器の他方の入力の位相に対して−π／３ラジアン位相がシフトする第１の発振器用移相器と、前記第２の混合器の出力と前記出力端子との間に接続されるとともに前記第１の混合器の出力に対して−５π／３ラジアン位相がシフトした第１の中間周波数用移相器と、前記入力端子に入力された高周波信号が一方の入力に供給される第３の混合器と、この第３の混合器の他方の入力と前記発振器の出力との間に接続されるとともに前記第１の混合器の他方の入力の位相に対して−２π／３ラジアン位相がシフトした第２の発振器用移相器と、前記第３の混合器の出力と前記出力端子との間に接続されるとともに前記第１の混合器の出力に対して−４π／３ラジアン位相がシフトした第２の中間周波数用移相器とを有し、前記第１、第２、第３の混合器の他方の入力には各々リミッタ回路が設けられた混合回路であり、３個の混合器の出力での位相差がそれぞれπ／３ラジアンずつ異なる設定とし、さらにこの３個の混合器の出力にはそれぞれの位相に対応した位相をもたせた３個の中間周波数用移相器の構成としている。
【００７８】
従って、イメージ妨害信号、発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号、発振器からの基本周波数の５倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号のすべてを位相キャンセルすることによって抑圧でき、希望信号のみ通過させることができる。
【００７９】
請求項２に記載の発明は、発振器の出力に前記発振器の基本出力成分を通過させるフィルタが直接挿入された請求項１に記載の混合回路であり、前記フィルタにより前記発振器から出力される第３次以上の高調波成分が抑圧されるので、前記第１、第２、第３の混合器の他方の入力へ前記発振器の３次以上の高調波成分を抑圧した信号を供給でき、前記発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号をより確実に抑圧することができる。
【００８０】
請求項３に記載の発明は、第１、第２の発振器用移相器をフリップフロップ形式で構成するとともに、第１、第２の中間周波数用移相器をポリフェイズフィルタで構成した請求項１に記載の混合回路であり、発振器の周波数を可変したものとしても、その出力信号をフリップフロップ形式にて位相シフトするので広帯域な受信周波数幅においても精度よく位相シフトができる。
【００８１】
また混合器からの出力に対しては、単一のＩＦ信号であるので、コンデンサと抵抗のみで安価に構成できる部品であるポリフェイズフィルタで位相シフトするものであり、高精度でかつ広帯域な受信周波数幅に対応できるとともに全体としてはコストパフォーマンスの優れた混合器とすることができる。
【００８２】
請求項４に記載の発明は、第１、第２の発振器用移相器および第１、第２の中間周波数用移相器をポリフェイズフィルタで構成した請求項１に記載の混合回路であり、コンデンサと抵抗のみで安価に構成できる部品であるポリフェイズフィルタで位相シフトするものであり、低価格化が実現できる。また、これは比較的受信周波数の狭帯域な混合回路に適したものである。
【００８３】
請求項５に記載の発明は、第１、第２の発振器用移相器および第１、第２の中間周波数用移相器をフリップフロップ形式で構成した請求項１に記載の混合回路であり、より高精度で広帯域な受信周波数幅に対応できる混合回路に適したものである。
【００８４】
請求項６に記載の発明は、高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が一方の入力にそれぞれ供給されるＭ（Ｍは３以上の自然数）個の混合器と、このＭ個の混合器の他方のそれぞれの入力に信号を供給する発振器と、前記それぞれの混合器の出力が供給される出力端子とを有し、前記Ｍ個の混合器のうちＫ（Ｋは１からＭまでの１ずつ順次加算される自然数）番目の混合器においては、前記第Ｋ番目の混合器の他方の入力と前記発振器との間に接続された−Ｋπ／Ｍラジアンの位相シフト量をもつ発振器用移相器と、前記第Ｋ番目の混合器の出力と前記出力端子との間には−２π＋Ｋπ／Ｍラジアンの位相シフト量をもつ中間周波数用移相器を設けるとともに、前記それぞれの混合器の他方の入力には各々リミッタ回路が設けられた混合回路であり、イメージ妨害信号および前記発振器からの基本周波数の３倍以上から２Ｍ−３倍までのすべての周波数に対してそれぞれＩＦだけ下側および上側に離れたところに存在する妨害信号を抑圧することができる。
【００８５】
請求項７に記載の発明は、発振器の出力に前記発振器の基本出力成分を通過させるフィルタが直接挿入された請求項６に記載の混合回路であり、前記フィルタにより前記発振器から出力される高調波成分を抑圧でき、前記第１から第Ｍの混合器のすべての他方の入力に前記発振器の高調波成分を抑圧した信号を供給できるので、前記発振器からの基本周波数の３倍以上から２Ｍ−３倍までのすべての周波数に対してそれぞれＩＦだけ下側および上側に離れた妨害信号による妨害をより確実に抑圧することができる。
【００８６】
請求項８に記載の発明は、第Ｍ番目の混合器の他方の入力と発振器の出力との間が直接接続されるとともに、前記第Ｍ番目の混合器の出力と出力端子との間が直接接続された請求項６に記載の混合回路であり、前記第Ｍ番目の混合器に接続される発振器用移相器および中間周波数用移相器が省略されるので、部品の削減ができるものである。
【００８７】
請求項９に記載の発明は、請求項１に記載の第１の混合回路と、前記第１の混合回路内の第１の混合器と発振器とを共用してイメージリジェクションミキサを形成した第２の混合回路から成り、前記第１の混合回路と前記第２の混合回路は切替え用制御回路からの信号により切替え可能な切替え手段を有する混合回路であり、発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号により受信状態が悪いときにはＭ＝３としたＨＲＭとしての前記第１の混合回路を動作させ、イメージ妨害信号による妨害のみのときにはＩＲＭとしての前記第２の混合回路を動作させるように切替え可能としたものである。
【００８８】
従って、受信状態の良否によって適宜切替えることができ、その結果として低消費電力化が可能となる。また、受信場所によって切替えることができるので携帯用等に適している。
【００８９】
請求項１０に記載の発明は、請求項８に記載の混合回路において、Ｍの値を４とした第１の混合回路を形成するとともに、この混合回路内の部品を共用してイメージリジェクションミキサを形成し、切替え用制御回路からの信号により前記第１の混合回路と前記イメージリジェクションミキサとを切替え可能な切替え手段を有する混合回路であり、発振器からの基本周波数の３倍あるいは５倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号のため受信状態の悪いときにはＭ＝４としたＨＲＭとしての前記混合回路を動作させ、イメージ妨害信号による妨害のみのときには前記ＩＲＭを動作させるように切替え可能としたものである。
【００９０】
従って、受信状態の良否によって適宜切替えることができ、その結果として低消費電力化が可能となる。また、受信場所によって切替えることができるので携帯用等に適している。
【００９１】
この時、発振器用移相器の位相シフト量は−π／４ラジアン、２×（−π／４）ラジアン、３×（−π／４）ラジアンとなる。つまり、−π／４ラジアンの位相シフト量を持つ基準の発振器用移相器に対して２倍、３倍とできるので位相精度の要求されるときに使用するフリップフロップ方式を用いるときには設計が容易となる。
【００９２】
請求項１１に記載の発明は、イメージリジェクションミキサで形成された第１、第２の混合回路を設け、少なくとも前記第１の混合回路と前記第２の混合回路は発振器が共用されるとともに、前記第２の混合回路へ入力される発振器からの位相は前記第１の混合回路へ入力される発振器からの位相に対してそれぞれ−π／３ラジアンの位相シフトをもたせる発振器用移相器を設け、前記第１、第２の混合回路を並列接続して第３の混合回路を形成するとともに、前記第１の混合回路と前記第２の混合回路と前記第３の混合回路とを切替え用制御回路からの信号により切替え可能な切替え手段を有する混合回路としたものである。
【００９３】
従って、受信状態の良否によって適宜切替えることができ、受信場所によっては低消費電力化が可能となるので携帯用等に適している。
【００９４】
また、前記第１の混合回路および前記第２の混合回路の中間周波数用移相器の位相シフトがともに−π／２ラジアンと同じものを使用することができるので、ばらつきを抑えることができ妨害に対する抑圧度を高くできる。
【００９５】
請求項１２に記載の発明は、少なくとも混合器と発振器用移相器とは、同一のパッケージに集積された請求項６に記載の混合回路であり、混合器と発振器用移相器とは、同一のパッケージに集積されているので、特に発振器用移相器の間のばらつきを抑えることが可能である。また小型化に適している。
【００９６】
請求項１３に記載の発明は、少なくとも混合器と発振器用移相器と中間周波数用移相器は、同一のパッケージに集積された請求項６に記載の混合回路であり、少なくとも混合器と発振器用移相器と中間周波数用移相器は、同一のパッケージに集積されているので、特に発振器用移相器の間および中間周波数用移相器の間のばらつきを抑えることが可能である。また小型化に適している。
【００９７】
請求項１４に記載の発明は、高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が供給されるフィルタと、このフィルタの出力信号が接続される請求項１に記載の混合回路と、この混合回路の出力信号が供給される出力端子とを備え、イメージ妨害信号および発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号となる周波数に関して前記フィルタの減衰特性が緩和された高周波信号受信装置であり、請求項１に記載の混合回路を用いることにより、発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号、５倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号がキャンセルされるので、その分前記フィルタの減衰特性が緩和でき、小型化および低コスト化が可能となる。
【００９８】
請求項１５に記載の発明は、高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力される高周波信号が供給されるフィルタと、このフィルタの出力信号が接続された請求項６に記載の混合回路と、この混合回路の出力信号が供給される出力端子とを備え、イメージ妨害信号および前記混合回路内の発振器からの基本周波数の３倍以上から２Ｍ−３倍の周波数に対してそれぞれＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号となる周波数に関して前記フィルタの減衰特性が緩和された高周波信号受信装置であり、請求項６に記載の混合回路を用いることにより、Ｍを３以上として発振器からの基本周波数の３倍以上から２Ｍ−３倍の周波数に対してそれぞれＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号に関係する妨害がキャンセルされるので、その分前記フィルタの減衰特性を広範囲の周波数にわたって緩和でき、さらに小型化および低コスト化が可能となる。
【００９９】
請求項１６に記載の発明は、高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が入力されるフィルタと、このフィルタの出力信号が入力される請求項９に記載の混合回路と、この混合回路からの出力信号が入力される復調回路と、この復調回路からの出力信号が供給される出力端子と、前記復調回路からの出力信号が供給されるとともに前記高周波信号の信号品質を検出する検出回路と、この検出回路の出力と前記混合回路内の切替え手段との間に切替え用制御回路が設けられるとともに、前記検出回路の出力に基づいて前記切替え手段を切替える高周波信号受信装置であり、前記検出回路により受信状態が悪いと検出したときには、前記切替え用制御回路により前記混合器の切替え手段を低消費電力であるＩＲＭから妨害特性の優れたＨＲＭに切替えて受信状態の改善を行うことができるものであり、受信状態に合わせて最適な回路を選ぶことができる。
【０１００】
請求項１７に記載の発明は、高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が入力されるフィルタと、このフィルタの出力信号が入力される請求項１０に記載の混合回路と、この混合回路からの出力信号が入力される復調回路と、この復調回路からの出力信号が供給される出力端子と、前記復調回路からの出力信号が供給されるとともに前記高周波信号の信号品質を検出する検出回路と、この検出回路の出力と前記混合回路内の切替え手段との間に切替え用制御回路が設けられるとともに、前記検出回路の出力に基づいて、前記切替え手段を切替える高周波信号受信装置であり、前記検出回路により受信状態が悪いと検出したときには、切替え用制御回路により前記混合器内の切替え手段を低消費電力であるＩＲＭから妨害性能のさらに優れたＭ＝４からなるＨＲＭに切替えて受信状態の改善を行うことができるものであり、受信状態に合わせて最適な回路を選ぶことができる。
【０１０１】
請求項１８に記載の発明は、高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が入力されるフィルタと、このフィルタの出力信号が入力される請求項１１に記載の混合回路と、この混合回路からの出力信号が入力される復調回路と、この復調回路からの出力信号が供給される出力端子と、この出力端子からの出力信号が供給されるとともに前記高周波信号の信号品質を検出する検出回路と、この検出回路の出力と前記混合回路の切替え手段との間に切替え用制御回路が設けられるとともに、前記検出回路の出力回路の出力に基づいて、前記切替え手段を切替える高周波信号受信装置であり、前記検出回路により受信状態が悪いと検出したときには、切替え用制御回路により前記混合器の切替え手段を低消費電力であるＩＲＭから妨害性能の非常に優れたＭ＝４からなるＨＲＭに切替えて受信状態の改善を行うことができるものであり、受信状態に合わせて最適な回路を選ぶことができる。
【０１０２】
以下、本発明の実施の形態について、図面を用いて説明する。
【０１０３】
（実施の形態１）
図１は本発明の実施の形態１における混合回路のブロック図である。
【０１０４】
図１において、本実施の形態の混合回路は、高周波信号が入力される入力端子１と、この入力端子１に入力された高周波信号が一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器２の出力信号が接続された混合器３と、この混合器３からの出力が接続された出力端子１０と、入力端子１に入力された高周波信号が一方の入力に接続された混合器５と、この混合器５の他方の入力と発振器２の出力との間に接続されるとともに混合器３の他方の入力の位相に対して−π／３ラジアン位相がシフトする発振器用移相器４と、混合器５の出力と出力端子１０との間に接続されるとともに混合器３の出力に対して−５π／３ラジアン位相がシフトした中間周波数用移相器８と、入力端子１に入力された高周波信号が一方の入力に接続された混合器７と、この混合器７の他方の入力と発振器２の出力との間に接続されるとともに混合器３の他方の入力の位相に対して−２π／３ラジアン位相がシフトした発振器用移相器６と、混合器７の出力と出力端子１０との間に接続されるとともに混合器３の出力に対して−４π／３ラジアン位相がシフトした中間周波数用移相器９とを有したものである。また、混合器３、５、７の他方の入力には各々リミッタ回路が設けられている。
【０１０５】
ここで、発振器２は発振周波数が約１００ＭＨｚから約１０００ＭＨｚまで連続して可変できるものである。また、混合器３、５、７の他方の入力には、増幅度の大きな増幅器、あるいはリミッタ回路が設けられている。これは、発振器２からの信号を矩形波にして入力端子１から入力信号を確実に混合するためである。
【０１０６】
さらに、発振器用移相器４、６では、発振器２からの出力信号の位相シフトするものであり、高精度なフリップフロップ形式とコンデンサと抵抗のみで安価に構成できるポリフェイズ形式が用いられる。
【０１０７】
例えば、この発振器２で可変される発振周波数が広帯域であるとき、あるいは位相シフト量として高い精度が必要とされるときにはフリップフロップ形式が用いられることが多い。しかし、可変される発振周波数が狭帯域であるとき、あるいは位相シフトとしてあまり高い精度が必要とされないときには安価なポリフェイズ形式が用いられる。
【０１０８】
さらに、中間周波数用移相器８、９では、混合器５、７からの出力である単一のＩＦ信号を位相シフトするので、安価なポリフェイズ形式が用いられることが多い。しかし、位相シフトとして高い精度が必要とされるときにはフリップフロップ形式が用いられる。
【０１０９】
以上のように構成された混合回路について、以下にその動作を説明する。
【０１１０】
ここで、入力信号、発振器２の基本出力成分、発振器２からの基本出力成分を受けて混合器３および５および７内のそれぞれのリミッタ回路で発生する３次高調波成分の大きさはすべて１としている。また混合器３および５および７の利得、発振器用移相器４および６、中間周波数用移相器８および９の利得はそれぞれすべて１として、以下の説明を簡略化している。
【０１１１】
これは、出力端子１０から出力される信号は、３つの信号が加算されたりあるいは抑圧されたりして出力されるものであり、大きさより位相が問題となるからである。
【０１１２】
具体的には、入力信号である希望信号Ｖｄ、イメージ妨害信号Ｖｉ、発振器２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号（以下Ｖｍ１という）、発振器２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側に離れた妨害信号（以下Ｖｍ２という）のそれぞれの大きさを１としている。
【０１１３】
また、発振器２の基本出力成分ＶＬは１としている。この発振器２からの基本出力成分ＶＬを受けて混合器３内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分ＶＬ３ａ、発振器用移相器４を介して発振器２からの基本出力成分を受けて混合器５内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分ＶＬ３ｂ、発振器用移相器６を介して発振器２からの基本出力成分を受けて混合器７内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分であるＶＬ３ｃのそれぞれの大きさは、発振器２の基本出力成分ＶＬ１に対して実際には小さいものであるが説明を簡略化するため１としている。
【０１１４】
最初に、入力端子１に希望信号Ｖｄとイメージ妨害信号Ｖｉが入力された場合について計算式を用いて説明する。
【０１１５】
ここで、希望信号Ｖｄを（数１６）で表す。ただし、角周波数をω１、時間をｔ、位相角をθ１としている。
【０１１６】
【数１６】
また、イメージ妨害信号Ｖｉを（数１７）で表す。ただし、角周波数をω３、位相角をθ３としている。
【０１１８】
【数１７】
さらに、発振器２の基本出力成分ＶＬを（数１８）で表す。ただし、角周波数をω２、位相角をθ２としている。
【０１２０】
【数１８】
混合器３の一方の入力３ａにはこの希望信号Ｖｄとイメージ妨害信号Ｖｉが３分配されて入力され、混合器３の他方の入力３ｂには発振器２の基本出力成分ＶＬが入力され、混合器３の出力３ｃからのＶ（３ｃ）は（数１９）で表す信号が出力される。
【０１２２】
【数１９】
次に、混合器５の一方の入力５ａには混合器３と同じ信号が入力されるが、混合器５の他方の入力５ｂには発振器用移相器４により発振器２の位相が−π／３ラジアンシフトした信号が入力されるので、混合器５の出力５ｃからのＩＦ成分であるＶ（５ｃ）は（数２０）で表される。
【０１２４】
【数２０】
この混合器５の出力５ｃのＶ（５ｃ）は中間周波数用移相器８により−５π／３ラジアン位相シフトされるので、中間周波数用移相器８の出力８ａのＩＦ成分であるＶ（８ａ）は（数２１）となる。
【０１２６】
【数２１】
さらに、混合器７の一方の入力７ａには混合器３と同じ信号が入力されるが、混合器７の他方の入力７ｂには発振器用移相器６により発振器２の位相が−２π／３ラジアンシフトした信号が入力されるので、混合器７の出力７ｃからのＩＦ成分であるＶ（７ｃ）は（数２２）で表す信号が出力される。
【０１２８】
【数２２】
この混合器７の出力７ｃのＶ（７ｃ）は中間周波数用移相器９により−４π／３ラジアン位相シフトされるので、中間周波数用移相器９の出力９ａの信号Ｖ（９ａ）は（数２３）となる。
【０１３０】
【数２３】
出力端子１０から出力されるＩＦ成分であるＶ（１０）は、Ｖ（３ｃ）とＶ（８ａ）とＶ（９ａ）の３つの信号が合成され、（数２４）で表される。
【０１３２】
【数２４】
（数２４）より明らかなように、希望信号ＶｄのＩＦ成分であるＶ（３ｃ）の１項とＶ（８ａ）の１項とＶ（９ａ）の１項は、互いに位相が一致するので３倍に合成される。その結果、（数２４）で表す希望信号ＶｄのＩＦ成分が出力端子１０から出力される。
【０１３４】
一方、イメージ妨害信号ＶｉのＩＦ成分であるＶ（３ｃ）の２項、Ｖ（８ａ）の２項、Ｖ（９ａ）の２項についても互いに位相が２π／３ラジアンの関係となってキャンセルされる。その結果、出力端子１０からはイメージ妨害信号ＶｉのＩＦ成分は出力されない。
【０１３５】
以下、これらの計算式に基づいて図を用いて信号の位相の変化を説明する。この時、説明を簡単にするために発振器２の基本出力成分、希望信号、イメージ信号のそれぞれの位相θ２、θ１、θ３がすべて０ラジアンであるとして説明している。
【０１３６】
図２は、本発明の実施の形態１における混合回路での希望信号とイメージ妨害信号の位相を表す図である。また、混合器３、５、７の各ポイントにおける希望信号とイメージ妨害信号についての位相を表し、その大きさについては表現していない。ここで、希望信号は実線で、イメージ妨害信号は点線で表している。
【０１３７】
以下、図２を用いて希望信号を通過させ、イメージ妨害信号をキャンセルする様子を詳述する。
【０１３８】
最初に混合器３の一方の入力３ａへ入力される希望信号３１、イメージ妨害信号３２の位相は共に０ラジアンである。また、混合器３の他方の入力３ｂに入力される発振器２の信号３３の位相は０ラジアンとして表すことができる。一方前記（数１９）から、混合器３の出力３ｃからＩＦ成分として出力される希望信号３４は位相が０ラジアンとなる。また、イメージ妨害信号３５も同様に位相が０ラジアンとなる。
【０１３９】
２番目に、混合器５の一方の入力５ａへ入力される希望信号３６、イメージ妨害信号３７は共に０ラジアンであり、混合器３における希望信号３１およびイメージ妨害信号３２と同じである。混合器５の他方の入力５ｂに入力される発振器用移相器４からの信号３８は発振器２に対して−π／３ラジアンだけ位相シフトする。また、前記（数２０）より混合器５の出力５ｃからＩＦ成分として出力される希望信号３９は−π／３ラジアンだけ位相シフトされ、イメージ妨害信号４０はπ／３ラジアンだけ位相シフトされる。さらに、中間周波数用移相器８により−５π／３ラジアンだけ位相シフトする。従って、前記（数２１）より出力８ａでは希望信号４１とイメージ妨害信号４２は図２のように表される。
【０１４０】
３番目に、混合器７の一方の入力７ａへ入力される希望信号４３、イメージ妨害信号４４は共に位相が０ラジアンであり、混合器３における希望信号３１およびイメージ妨害信号３２と同じである。混合器７の他方の入力７ｂに入力される信号４５は発振器用移相器６を介しているので発振器２の位相に対して−２π／３ラジアンだけ位相シフトする。また、前記（数２２）より混合器７の出力７ｃからＩＦ成分として出力される希望信号４６は−２π／３ラジアンだけ位相シフトする。また、イメージ妨害信号４７は２π／３ラジアンだけ位相シフトする。さらに、これらの信号は中間周波数用移相器９により−４π／３ラジアンだけ位相シフトされる。従って、前記（数２３）より出力９ａの希望信号４８と、イメージ妨害信号４９は図２のように表される。
【０１４１】
最後に、出力端子１０からＩＦ成分として出力される希望信号５０は、各希望信号３４と４１と４８とが合成されるのである。この場合、互いの位相が一致しているので各希望信号の大きさの３倍となって出力される。
【０１４２】
また、出力端子１０からＩＦ成分として出力されるイメージ妨害信号は、各イメージ妨害信号３５と４２と４９とが構成される。この場合は位相差が互いに２π／３ずつ等間隔の関係になっているのでキャンセルされて出力されないのである。これは前記（数２４）の計算結果と一致している。
【０１４３】
次に、入力端子１に発振器２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号Ｖｍ１、および発振器２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側に離れた妨害信号Ｖｍ２が入力された場合について計算式を用いて説明する。
【０１４４】
ここで、妨害信号Ｖｍ１を（数２５）で表す。ただし、角周波数をω４、位相角をθ４としている。
【０１４５】
【数２５】
さらに、妨害信号Ｖｍ２を（数２６）で表す。ただし、角周波数をω５、位相角をθ５としている。
【０１４７】
【数２６】
発振器２からの基本出力成分を受けて混合器３内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分であるＶＬ３ａを（数２７）で表す。
【０１４９】
【数２７】
発振器用移相器４を介して発振器２からの基本出力成分を受けて混合器５内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分であるＶＬ３ｂを（数２８）で表す。
【０１５１】
【数２８】
発振器用移相器６を介して発振器２からの基本出力成分を受けて混合器７内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分であるＶＬ３ｃを（数２９）で表す。
【０１５３】
【数２９】
最初に、混合器３の一方の端子３ａには妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２とが２分配されて入力され、混合器３の他方の入力３ｂには３次高調波成分であるＶＬ３ｂが入力される。このため、混合器３の出力３ｃからのＩＦ成分として出力されるＶ（３ｃ）は（数３０）で表す信号が出力されることになる。
【０１５５】
【数３０】
２番目に、混合器５の一方の入力５ａには混合器３と同じ信号が入力されるが、混合器５の他方の入力５ｂには３次高調波成分ＶＬ３ｂが入力される。このため、混合器５の出力５ｃからのＩＦ成分として出力されるＶ（５ｃ）は（数３１）で表されることになる。
【０１５７】
【数３１】
このＶ（５ｃ）は中間周波数用移相器８により−５π／３ラジアン位相シフトされるので、中間周波数用移相器８の出力８ａのＶ（８ａ）は（数３２）となる。
【０１５９】
【数３２】
３番目に、混合器７の一方の入力７ａには混合器３と同じ信号が入力されるが、混合器７の他方の入力７ｂには発振器２の位相が発振器用移相器６により−２π／３ラジアンだけ位相シフトされたのち混合器７内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分ＶＬ３ｃが入力される。このため、混合器７の出力７ｃからのＶ（７ｃ）は（数３３）で表されることになる。
【０１６１】
【数３３】
このＶ（７ｃ）は中間周波数用移相器９により−４π／３ラジアン位相シフトされるので、中間周波数用移相器９の出力９ａのＶ（９ａ）は（数３４）となる。
【０１６３】
【数３４】
最後に、出力端子１０から出力されるＩＦ成分としてのＶ（１０）は、Ｖ（３ｃ）とＶ（８ａ）とＶ（９ａ）との合成であり（数３５）で表される。
【０１６５】
【数３５】
（数３５）より明らかなように、妨害信号Ｖｍ１のＩＦ成分であるＶ（３ｃ）の１項とＶ（８ａ）の１項とＶ（９ａ）の１項が互いに位相差が２π／３ラジアンの関係となってキャンセルされる。
【０１６７】
その結果、出力端子１０からは妨害信号Ｖｍ１のＩＦ成分は出力されない。
【０１６８】
一方、妨害信号Ｖｍ２のＩＦ成分であるＶ（３ｃ）の２項、Ｖ（８ａ）の２項、Ｖ（９ａ）の２項についても互いに位相が２π／３ラジアンの関係となってキャンセルされる。つまり、出力端子１０からは発振器２からの妨害信号Ｖｍ２のＩＦ成分は出力されない。
【０１６９】
図３は、本発明の実施の形態１における混合回路において、発振器２からの基本周波数の３倍の周波数に関係する妨害信号の位相を表す図である。
【０１７０】
図３において、混合器３、５、７の各ポイントにおける発振器２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号の位相を表し、その大きさについては表現していない。この時、妨害信号Ｖｍ１は実線で、Ｖｍ２の信号は点線で表している。
【０１７１】
以下、図３を用いて発振器２の基本周波数に対する３倍の周波数に関係する妨害信号をキャンセルする様子を詳述する。
【０１７２】
最初に、混合器３の一方の入力３ａへ入力される妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２をそれぞれ７１と７２で表している。また前記（数２７）より、発振器２から出力される信号が混合器３内で発生する３次高調波成分ＶＬ３ａは信号７３で表している。さらに、混合器３の出力３ｃからの妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２のＩＦ成分を前記（数３０）より明らかなようにそれぞれ信号７４と７５で表すことができる。
【０１７３】
２番目に、混合器５の一方の入力５ａへ入力される妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２をそれぞれ信号７６と７７で表している。また、発振器２の基本出力成分が発振器用移相器４により−π／３ラジアンだけ位相シフトされた後に混合器５の他方の入力に入力される。この場合、混合器５内のリミッタ回路で発生した３次高調波成分であるＶＬ３ｂは前記（数２８）より明らかなように信号７８で表すことができる。
【０１７４】
さらに、混合器５の出力５ｃからの妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２のＩＦ成分は、前記（数３１）より明らかなようにそれぞれ信号７９と８０で表すことができる。次に、出力５ｃからの妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２のＩＦ成分は、中間周波数用移相器８において−５π／３ラジアンだけ位相シフトされる。従って、出力８ａでは前記（数３２）より明らかなようにそれぞれ信号８１と８２で表される。
【０１７５】
３番目に、混合器７の一方の入力７ａへ入力される妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２をそれぞれ信号８３と８４で表している。また、発振器２の基本出力成分が発振器用移相器６により−２π／３ラジアンだけ位相シフトされた後に混合器７の他方の入力７ｂに入力される。この場合、混合器７内のリミッタ回路で発生した３次高調波成分であるＶＬ３ｃは前記（数２９）より明らかなように信号８５で表すことができる。
【０１７６】
さらに、混合器７の出力７ｃからの妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２のＩＦ成分は、前記（数３３）より明らかなようにそれぞれ信号８６と８７で表すことができる。次に、出力７ｃからの妨害信号Ｖｍ１とＶｍ２のＩＦ成分は、中間周波数用移相器９において−４π／３ラジアンだけ位相シフトされるので出力９ａでは前記（数３４）より明らかなようにそれぞれ信号８８と８９で表される。
【０１７７】
最後に、出力端子１０から出力される妨害信号Ｖｍ１のＩＦ成分は、信号７４と８１と８８との合成信号である。ところが、これらの信号７４と８１と８８とは位相差が互いに２π／３ずつ等間隔の関係になっているのでキャンセルされて出力端子１０から出力されない。
【０１７８】
また、出力端子１０から出力される妨害信号Ｖｍ２のＩＦ成分は、７５と８２と８９とが合成されるのである。ところが、これらの信号７５と８２と８９とは位相差が互いに２π／３ずつ等間隔の関係になっているのでキャンセルされて出力されないのである。これについては、前記（数３５）の計算結果と一致している。
【０１７９】
このとき、発振器２からの出力信号が混合器３、５、７の他方の入力に入力されるのであるが、混合器の基本性能を上げるために発振器２からの出力レベルを混合器３、５、７内の増幅器により十分に大きくして用い、あるいは混合器内の増幅器により十分に大きくしたあと例えばリミッタ回路によって矩形波の信号にしたあと受信信号をスイッチ動作させて混合器として用いている。
【０１８０】
ここで、発振器２そのものが持つ高調波成分が小さいものであっても後段である混合器３、５、７内の増幅器あるいはリミッタ回路により高調波成分が発生することになる。この場合、偶数倍の高調波成分は比較的小さいが奇数倍の高調波成分は特に大きくなり、また発振器２の基本成分に近い３次高調波成分あるいは５次高調波成分は大きなレベルで出力される。これらの高調波成分に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた周波数に妨害信号が存在すると受信状態が悪くなり、場合によっては受信ができなくなってしまう。
【０１８１】
図１８では、北米での放送チャンネルと発振器の高次周波数に関係する妨害信号の関係を示している。
【０１８２】
図１８において、１２１７は周波数軸を表し、１２１８は信号の大きさを表している。１２１９は北米でのテレビあるいはＣＡＴＶの放送チャンネルであり、およそ５０ＭＨｚから９００ＭＨｚを使って放送している。例えば、ＶＬＯＷであるチャンネル２を受信したとして、この発振器２の基本周波数１２０３を約１００ＭＨｚとしている。１２０２は入力端子１に入力される希望信号であり約５５ＭＨｚとし、１２０８はイメージ妨害信号とし、１２０１は出力端子１０でのＩＦ信号である。
【０１８３】
ここで、基本周波数１２０３の２倍の周波数成分を１２０４とし、３倍の周波数成分を１２０５とし、４倍の周波数成分を１２０６とし、５倍の周波数成分を１２０７としている。さらに、２倍の周波数成分１２０４の周波数−ＩＦを１２０９とし、２倍の周波数成分１２０４の周波数＋ＩＦを１２１０とし、３倍の周波数成分１２０５の周波数−ＩＦを１２１１とし、３倍の周波数成分１２０５の周波数＋ＩＦを１２１２とし、４倍の周波数成分１２０６の周波数−ＩＦを１２１３とし、４倍の周波数成分１２０６の周波数＋ＩＦを１２１４とし、５倍の周波数成分１２０７の周波数−ＩＦを１２１５とし、５倍の周波数成分１２０７の周波数＋ＩＦを１２１６としてそれぞれ表している。
【０１８４】
このとき、３倍の周波数成分１２０５の周波数−ＩＦである１２１１と、３倍の周波数成分１２０５の周波数＋ＩＦである１２１２と、５倍の周波数成分１２０７の周波数−ＩＦである１２１５の周波数がＣＡＴＶチャンネルに合致している。また、５倍の周波数成分１２０７の周波数＋ＩＦである１２１６がＵＨＦチャンネルに合致してそれぞれ妨害信号となってしまう。つまり、低い周波数のチャンネルを受信時には、受信チャンネルより高い周波数に存在する放送チャンネルが妨害信号となることを表しており、低い周波数のチャンネルを受信するほど妨害信号が多い組み合せになってしまう。
【０１８５】
（表２）は、本発明の実施の形態１であるＭが３のＨＲＭについて、発振器２の基本出力成分により発生する高調波成分に関係した妨害信号を抑圧できるかどうかを表している。
【０１８６】
【表２】
（表２）において、発振器２の基本周波数に対しての倍数を表すｎが１の時は、発振器２としては基本周波数を表しており、基本周波数−Ｆは希望信号を表し、基本周波数＋ＩＦはイメージ妨害信号を表している。このイメージ妨害信号に対して抑圧効果ありとして表している。
【０１８８】
さらにｎ＝３の場合は、３倍×基本周波数＋ＩＦ、３倍×基本周波数−ＩＦの妨害信号は抑圧効果がある。また、ｎ＝５の場合は、５倍×基本周波数−ＩＦの妨害信号に対しても抑圧効果があることを表している。
【０１８９】
このように、Ｍ＝３として構成したＨＲＭではイメージ妨害信号、発振器２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号、発振器２からの基本周波数の５倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号を抑圧でき良好な受信状態を提供できるものである。
【０１９０】
これにより、発振器２の基本出力成分により発生する高調波成分に関係した妨害信号の周波数が従来例に比べて約２００ＭＨｚ高くできるものであり、この混合回路の入力に接続される入力回路のフィルタ減衰特性を緩和できるものであり、高周波受信装置としてさらに小型化および低コスト化が可能となる。
【０１９１】
（実施の形態２）
図４は本発明の実施の形態２における混合回路のブロック図を示している。
【０１９２】
図４において、実施の形態２では発振器２の出力に直接フィルタ１１が挿入されている。この点で実施の形態１とは異なる。なお、実施の形態２で使用した番号は実施の形態１と同じであるものについては同一の番号を付して説明を簡略化している。このフィルタ１１は、発振器２の基本周波数のみを通過させるバンドパスフィルタ、あるいはローパスフィルタである。
【０１９３】
以下にその動作を説明する。発振器２を大きな振幅動作にしたりあるいは直線性の良くない半導体を用いると発振器２自体で基本出力成分に対してレベル的に近接した高調波成分が出力されることになり、この大きな高調波成分が支配的となり位相キャンセルできなくなってしまう。特に発振器２の基本成分に近い奇数倍の高調波である３次高調波成分あるいは５次高調波成分は比較的レベルが大きいため問題となることが多い。
【０１９４】
本来は、発振器２からの出力である基本出力成分が発振器用移相器４を通過したのち混合器５内のリミッタ回路で発生する３次高調波成分ＶＬ３ｂは、前記（数２８）である。ところが、発振器２自体の３次高調波成分は、発振器用移相器４で−π／３位相シフトされて、（数３６）で示すように信号ＶＬ３ｂｂとなる。
【０１９５】
【数３６】
この信号ＶＬ３ｂｂはＶＬ３ｂと位相が異なってしまい、発振器２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号に関してキャンセルできなくなってしまう。これは３倍以上の周波数成分に対しても同様でキャンセルできなくなる。
【０１９７】
これを改善するため、発振器２の出力にフィルタ１１を挿入している。このことにより、混合器３、５、７の他方の入力に発振器２の高調波成分を抑圧した信号を供給できるので、より確実に妨害を抑圧することができる。
【０１９８】
また、広帯域な受信をするためには発振器２も広帯域とすることが必要となる。例えば、１００ＭＨｚから１０００ＭＨｚの広範囲な周波数での発振動作ではどうしても高調波成分が大きくなってしまう周波数が存在するのでこのようにフィルタ１１を挿入することによる改善が有効となる。このフィルタ１１は固定式であっても可変式であっても、また受信バンドに応じて切替える切替え式であってもよい。しかし、発振器２の出力周波数に追随して、中心周波数が変わるバンドパスフィルタが望ましい。
【０１９９】
（実施の形態３）
図５は、本発明の実施の形態３における混合回路のブロック図である。
【０２００】
図５において、入力端子３０１に入力された高周波信号は分配されてＭ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の一方の入力に接続される。また、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の他方の入力には、発振器３０２の出力がそれぞれＭ個の発振器用移相器３０３、３０５、３０７、３０９、３１１により−Ｋπ／Ｍラジアンずつ位相シフトして接続されている。ここで、Ｍは３以上の自然数であり、Ｋは１ずつ加算される１からＭまでの自然数である。
【０２０１】
さらに、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の出力と出力端子３１８との間には、発振器用移相器３０３、３０５、３０７、３０９、３１１の位相シフト量−Ｋπ／Ｍラジアンに対応してそれぞれ−２π−（−Ｋπ／Ｍ）ラジアンの位相シフト量をもつ中間周波数用移相器３１３、３１４、３１５、３１６、３１７が接続されている。
【０２０２】
この場合、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の出力には発振器用移相器３０３、３０５、３０７、３０９、３１１の位相シフト量−Ｋπ／Ｍラジアンに対応してそれぞれＫπ／Ｍラジアンの位相シフト量をもつ中間周波数用移相器３１３、３１４、３１５、３１６、３１７を接続しても同様の効果が得られる。
【０２０３】
以上のように構成された混合回路について、以下にその動作を説明する。
【０２０４】
基本的な動作は図１に示すように３個の混合器３、５、７を有する実施の形態１と同様であるが、実施の形態３ではＭ個の混合器としたところが相違する。この相違により、発振器３０２からの基本周波数の３倍以上から２Ｍ−３倍までの周波数に対してそれぞれＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号まで除去することが可能となるものである。
【０２０５】
最初に希望信号が入力端子３０１に入力されると、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の一方の入力に入力されるとともに、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の他方のそれぞれの入力に発振器３０２の信号からＭ個の発振器用移相器３０３、３０５、３０７、３０９、３１１を介して−Ｋπ／Ｍラジアン位相シフトした信号がそれぞれ入力される。
【０２０６】
さらに、混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の出力からは、−Ｋπ／Ｍラジアンに位相シフトされた希望信号が出力される。この−Ｋπ／Ｍラジアンに位相シフトされた希望信号は、中間周波数用移相器３１３、３１４、３１５、３１６、３１７によりそれぞれ−２π＋Ｋπ／Ｍラジアンだけ位相シフトされるので結果として出力端子３１８での希望信号の位相θｄはすべて（数３７）のとおりとなり−２πラジアンつまり０ラジアンの位相シフトとなって位相が一致する。
【０２０７】
【数３７】
すなわち、希望信号のＩＦ成分は、Ｍ倍されて出力端子３１８から出力されることになる。
【０２０９】
次に、イメージ妨害信号が入力端子３０１に入力されると、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の一方の入力に入力されるとともに、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の他方のそれぞれの入力には発振器３０２の信号の出力からＭ個の発振器用移相器３０３、３０５、３０７、３０９、３１１を介して−Ｋπ／Ｍラジアン位相シフトした信号が入力される。
【０２１０】
さらに、混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の出力からは、イメージ妨害信号の周波数が発振器３０２の周波数より高いので＋Ｋπ／Ｍラジアンに位相シフトされたイメージ妨害信号が出力される。この＋Ｋπ／Ｍラジアンに位相シフトされたイメージ妨害信号は、中間周波数用移相器３１３、３１４、３１５、３１６、３１７によりそれぞれ−２π＋Ｋπ／Ｍラジアンだけ位相シフトされるので結果として出力端子３１８でのイメージ妨害信号の位相θｉはすべて（数３８）となる。
【０２１１】
【数３８】
つまり、Ｋ×２π／Ｍラジアンの位相を持った成分となり、２πをＭ等分した成分がＭ本となるので位相キャンセルされることになる。すなわち、イメージ妨害信号のＩＦ成分は０となり、出力端子３１８からは出力されないことになる。
【０２１３】
さらに、発振器３０２からの基本周波数のｎ倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号が入力端子３０１に入力されると、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の一方の入力に入力される。このＭ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の他方の入力には発振器３０２の信号出力に対してＭ個の発振器用移相器３０３、３０５、３０７、３０９、３１１により−Ｋπ／Ｍラジアン位相シフトされる。しかし、混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２内にそれぞれ設けられたリミッタ回路により−Ｋπｎ／Ｍラジアンのｎ次高調波成分が発生する。さらに、混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の出力からは、発振器３０２からの基本周波数のｎ倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号がそれぞれＫπｎ／Ｍラジアンおよび−Ｋπｎ／Ｍラジアンに位相シフトされて出力される。このＫπｎ／Ｍラジアンおよび−Ｋπｎ／Ｍラジアンに位相シフトされた信号は、中間周波数用移相器３１３、３１４、３１５、３１６、３１７によりそれぞれ−２π＋Ｋπ／Ｍラジアンだけ位相シフトされる。その結果、発振器３０２からの基本周波数のｎ倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号による出力端子３１８からのスプリアス信号の位相θｍ１は（数３９）の通りになる。
【０２１４】
【数３９】
また、発振器３０２からの基本周波数のｎ倍の周波数に対してＩＦだけ上側に離れた妨害信号による出力端子３１８からのスプリアス信号の位相θｍ２は（数４０）のようになる。
【０２１６】
【数４０】
例えば、混合器の数が５個（Ｍ＝５）で、発振器３０２からの基本周波数に対する倍数であるｎが５のときは、位相θｍ１＝Ｋπ４／５ラジアンおよび位相θｍ２＝Ｋπ６／５ラジアンとなり４πラジアンおよび６πラジアンを５分割した位相を持った信号が５本存在することになり位相キャンセルされるのである。
【０２１８】
ところが、混合器の数Ｍが５個で、発振器３０２からの基本周波数に対する倍数であるｎが９のときは、位相θｍ１＝Ｋπ８／５ラジアンおよび位相θｍ２＝Ｋπ１０／５ラジアンとなる。ここで、Ｋπ１０／５ラジアンつまりＫ２πラジアンであるので位相が一致した信号がＫ＝５本となるので位相キャンセルされない。また、Ｋπ８／５ラジアンは８πラジアンを５分割した位相を持った信号がＫ＝５本存在することになり位相キャンセルされるのである。
【０２１９】
（表３）は、本発明の実施の形態３であるＭが５のＨＲＭについて、発振器３０２の基本出力成分により発生する高調波成分に関係した妨害信号に対する抑圧度を示す。
【０２２０】
【表３】
（表３）において、Ｍが５のＨＲＭでは、イメージ妨害信号、発振器３０２の基本周波数の３倍と５倍と７倍の周波数に対してそれぞれＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号、発振器３０２からの基本周波数の９倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号のすべてが位相キャンセルされて抑圧されるようすを示している。
【０２２２】
（表４）には、本発明の実施の形態３である混合器の数Ｍとした多段のＨＲＭについて、発振器３０２の基本出力成分により発生する高調波成分に関係した妨害信号に対する抑圧度を示す。
【０２２３】
【表４】
（表４）において、混合器の数Ｍとした多段のＨＲＭにおいては、イメージ妨害信号、発振器３０２からの基本周波数の３倍以上から２Ｍ−３倍までの周波数に対してそれぞれＩＦだけ下側および上側に離れた妨害信号のすべてが位相キャンセルにより抑制される様子をあらわしている。また、基本周波数の２Ｍ−２倍以上の周波数に対してそれぞれＩＦだけ下側および上側に離れた妨害信号に対しては、抑制できる場合と抑制できない場合を表している。
【０２２５】
（実施の形態４）
図６は本発明の実施の形態４における混合回路のブロック図を示している。
【０２２６】
実施の形態４では発振器３０２の出力にフィルタ３１９が直接挿入されている点で実施の形態３とは異なる。実施の形態３で使用した番号は、実施の形態１と同じものについては同一の番号を付して簡略化する。このフィルタ３１９は、発振器３１９の基本信号のみ通過させるバンドパスフィルタである。
【０２２７】
以上のように構成された混合回路について、以下にその動作を説明する。
【０２２８】
発振器３０２を大きな振動動作としたりあるいは直線性の良くない半導体を用いたりすると基本出力成分に対して高調波成分が大きくなってしまう。特に発振器３０２の基本成分に近い奇数倍の高調波成分である３次高調波成分あるいは５次高調波成分は比較的レベルが大きいため問題となることが多い。
【０２２９】
実施の形態４ではＭ個の混合器を用いているが、このＭを３個としたのが実施の形態１となる。従って、発振器３０２自体の出力信号として、基本波に比べて高調波成分が大きいときには、実施の形態１と同様に大きな高調波成分が支配的となり位相キャンセルできない。それ故、発振器３０２の基本周波数のｎ倍の周波数に関わる妨害信号をキャンセルできなくなってしまう。
【０２３０】
この改善のため、発振器３０２の出力にフィルタ３１９を挿入することにより、Ｍ個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０、３１２の他方の入力に発振器３０２の高調波成分を抑圧した信号を供給できるので、スプリアス成分をより確実に抑圧することができる。
【０２３１】
また、広帯域な受信をするためには発振器３０２も広帯域とすることが必要となり、広帯域な周波数での発振動作ではどうしても高調波成分が大きくなってしまうのでフィルタ３１９の挿入による改善が有効となる。このフィルタ３１９は固定式であっても可変式であっても、また受信バンドに応じて切替え式であってもよい。
【０２３２】
（実施の形態５）
図７は本発明の実施の形態５における混合回路のブロック図を示している。
【０２３３】
図７において、実施の形態５では、実施の形態４における第Ｍ番目の発振器用移相器３１１と第Ｍ番目の中間周波数用移相器３１７が削除されている点で異なる。実施の形態４で使用した番号は、実施の形態１と同じであるものについては同一の番号を付して説明は省略する。
【０２３４】
Ｍ−１個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０の他方の入力となる発振器用移相器３０３、３０５、３０７、３０９の挿入ロスが小さい場合には、Ｍ番目の発振器用移相器を削除し直接接続が可能である。また、Ｍ−１個の混合器３０４、３０６、３０８、３１０の出力に接続される中間周波数用移相器３１３、３１４、３１５、３１６の挿入ロスが小さい場合には、Ｍ番目の中間周波数用移相器を削除し直接接続が可能である。これにより部品を削減できるものである。
【０２３５】
（実施の形態６）
図８は本発明の実施の形態６における混合回路のブロック図を示している。
【０２３６】
図８において、実施の形態６における混合回路は、ＩＲＭとしての混合回路６１８と、ＨＲＭとしての混合回路６１９とで構成されており、これらの混合回路６１８と６１９とは電子回路で形成された切替え手段６１４、６１５及び６１６、６１７で適宜切替えられるようになっている。なお、この切替え手段６１４、６１５、６１６、６１７の切替え信号は外部から与えられる。
【０２３７】
先ず、ＩＲＭとしての混合回路６１８から説明する。図８において、６０１は入力端子であり、この入力端子６０１は切替え手段６１４の端子６１４ａと混合器６０５の一方の入力に接続されている。
【０２３８】
混合器６０５の他方の入力は発振器６０２に直接接続されている。また、この混合器６０５の出力は出力端子６１３と、切替え手段６１５の端子６１５ａとに接続されている。
【０２３９】
また、切替え手段６１４の端子６１４ｂは混合器６０４の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器６０２の出力が−π／２ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器６０３を介して接続されている。また、混合器６０４の出力は−３π／２ラジアンの位相シフトをもつ中間周波数用移相器６１０を介して切替え手段６１５の端子６１５ｂに接続されている。
【０２４０】
次に、ＨＲＭとしての混合回路６１９について説明する。なお、混合回路６１９において混合器６０５と、発振器６０２と、入力端子６０１と、出力端子６１３とは混合回路６１８と部品を共用化している。
【０２４１】
入力端子６０１は切替え手段６１６の端子６１６ａに接続され、この切替え手段６１６の端子６１６ｂからは、混合器６０７の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器６０２の出力が−π／３ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器６０６を介して接続されている。また、混合器６０７の出力は−５π／３ラジアンの位相シフトをもつ中間周波数用移相器６１１を介して切替え手段６１７の端子６１７ｂに接続されている。そして、この切替え手段６１７の端子６１７ａは出力端子６１３に接続されている。
【０２４２】
また、切替え手段６１６の端子６１６ｂは、混合器６０９の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器６０２の出力が−２π／３ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器６０８を介して接続されている。また、混合器６０９の出力は−４π／３ラジアンの位相シフトをもつ中間周波数用移相器６１２を介して切替え手段６１７の端子６１７ｂに接続されている。
【０２４３】
以上のように接続された混合回路において、切替え手段６１６、６１７をオンとし、切替え手段６１４、６１５をオフとすることでＨＲＭとしての混合回路６１９が選択される。また、切替え手段６１６、６１７をオフとし、切替え手段６１４、６１５をオンとすることでＩＲＭとしての混合回路６１８を選択することができるものである。
【０２４４】
このように構成することにより、発振器６０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れたところに妨害信号があったとしても、Ｍ＝３としたＨＲＭとしての混合回路６１９を選択して良好な受信状態を得ることができる。また、イメージ妨害信号のみがあるときにはＩＲＭとしての混合回路６１８を選択する。このように、使用状況により適宜切替えることができるので、低消費電力化が可能となり携帯用等に適している。
【０２４５】
（実施の形態７）
図９は本発明の実施の形態７における混合回路のブロック図を示している。
【０２４６】
図９において、実施の形態７における混合回路は、ＩＲＭとしての混合回路７１７と、ＨＲＭとしての混合回路７１８とで構成されており、これらの混合回路７１７と７１８とは電子回路で形成された切替え手段７１４、７１５で適宜切替えられるようになっている。なお、この切替え手段７１４、７１５の切替え信号は外部から与えられる。
【０２４７】
まず、ＩＲＭとしての混合回路７１７から説明する。図９において、７０１は入力端子であり、この入力端子７０１は混合器７０３の一方の入力に接続されている。混合器７０３の他方の入力は発振器７０２に直接接続されている。また、この混合器７０３の出力は出力端子７１３に接続されている。
【０２４８】
また、入力端子７０１は混合器７０５の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器７０２の出力が−２π／４ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器７０４を介して接続されている。また、混合器７０５の出力は−６π／４ラジアンの位相シフトをもつ中間周波数用移相器７１０を介して出力端子７１３に接続されている。
【０２４９】
次に、ＨＲＭとしての混合回路７１８について説明する。なお、混合回路７１８においては、ＩＲＭとしての混合回路７１７の全ての部品を共用化している。
【０２５０】
入力端子７０１は切替え手段７１４の端子７１４ａに接続され、この切替え手段７１４の端子７１４ｂからは、混合器７０７の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器７０２の出力が−π／４ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器７０６を介して接続されている。また、混合器７０７の出力は−７π／４ラジアンの位相シフトをもつ中間周波数用移相器７１１を介して切替え手段７１５の端子７１５ｂに接続されている。そして、この切替え手段７１５の端子７１５ａは出力端子７１３に接続されている。
【０２５１】
また、切替え手段７１４の端子７１４ｂは、混合器７０９の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器７０２の出力が−３π／４ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器７０８を介して接続されている。また、混合器７０９の出力は−５π／４ラジアンの位相シフトをもつ中間周波数用移相器７１２を介して切替え手段７１５の端子７１５ｂに接続されている。
【０２５２】
以上のように接続された混合回路において、切替え手段７１４、７１５をオンとすることでＭ＝４としたＨＲＭとしての混合回路７１８が選択される。また、切替え手段７１４、７１５をオフとすることでＩＲＭとした混合回路７１７が選択できるのである。
【０２５３】
このように構成することにより、発振器７０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号、発振器７０２からの基本周波数の５倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号によって受信状態の悪いときにはＭ＝４としたＨＲＭとしての混合回路７１８を選択し、イメージ妨害信号のみによって妨害を受けるときにはＩＲＭとしての混合回路７１７を選択できるように切替え手段７１４、７１５を設けている。このＩＲＭを用いることにより、低消費電力化が可能であるので携帯用等に適している。
【０２５４】
このとき、発振器用移相器７０６、７０４、７０８の位相シフト量は−π／４ラジアン、２×（−π／４）ラジアン、３×（−π／４）ラジアンとなり基本の−π／４ラジアンに対して２倍および３倍となるのでフリップフロップ方式での設計が容易となる。
【０２５５】
（実施の形態８）
図１０は本発明の実施の形態８における混合回路のブロック図を示している。
【０２５６】
図１０において、実施の形態８における混合回路は、ＩＲＭとしての混合回路８１６と、ＨＲＭとしての混合回路８１７とで構成されており、これらの混合回路８１６と８１７とは電子回路で形成された切替え手段８１３、８１４で適宜切替えられるようになっている。なお、この切替え手段８１３、８１４の切替え信号は外部から与えられる。
【０２５７】
先ず、ＩＲＭとしての混合回路８１６から説明する。図１０において、８０１は入力端子であり、この入力端子８０１は混合器８０３の一方の入力に接続されている。混合器８０３の他方の入力は発振器８０２の出力に直接接続されている。また、この混合器８０３の出力は−π／２ラジアンの位相シフトをもつ中間周波数用移相器８１０を介して出力端子８１２に接続されている。
【０２５８】
また、入力端子８０１は混合器８０５の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器８０２の出力が−π／２ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器８０４を介して接続されている。また、混合器８０５の出力は直接出力端子８１２に接続されている。
【０２５９】
次に、ＨＲＭとしての混合回路８１７について説明する。なお、混合回路８１７においては、ＩＲＭとしての混合回路８１６の部品を全て共用化している。
【０２６０】
入力端子８０１は切替え手段８１３の端子８１３ａに接続され、この切替え手段８１３の端子８１３ｂからは、混合器８０７の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器８０２の出力が−π／３ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器８０６を介して接続されている。また、混合器８０７の出力は−π／２ラジアンの位相シフトをもつ中間周波数用移相器８１１を介して切替え手段８１４の端子８１４ｂに接続されている。そして、この切替え手段８１４の端子８１４ａは出力端子８１２に接続されている。
【０２６１】
また、切替え手段８１３の端子８１３ｂは、混合器８０９の一方の入力に接続されるとともに他方の入力には発振器８０２の出力が−５π／６ラジアンの位相シフトをもつ発振器用移相器８０８を介して接続されている。また、混合器８０９の出力は直接切替え手段８１４の端子８１４ｂに直接接続されている。
【０２６２】
以上のように接続された混合回路において、切替え手段８１３、８１４を共にオンとすることでＨＲＭとしての混合回路８１７が選択される。また、切替え手段８１３、８１４を共にオフとすることでＩＲＭとしての混合回路８１６が選択されるのである。
【０２６３】
図１１は、本発明の実施の形態８における混合回路での希望信号とイメージ妨害信号の位相を表す図である。また、混合器８０３、８０５、８０７、８０９の各ポイントにおける希望信号とイメージ妨害信号についての位相を表し、その大きさについては表現していない。ここで、希望信号は実線で、イメージ妨害信号は点線で表している。
【０２６４】
以下、図１１を用いて希望信号を通過させ、イメージ妨害信号をキャンセルする様子を詳述する。位相の計算式については、実施の形態１で示した前記（数１６）から前記（数３５）と同様の考え方となり、図を用いて説明する。
【０２６５】
最初に混合器８０３の一方の入力８０３ａへ入力される希望信号８３１、イメージ妨害信号８３２の位相は共に０ラジアンである。また、混合器８０３の他方の入力８０３ｂに入力される発振器８０２の信号８３３の位相は０ラジアンとして表すことができる。一方、混合器８０３の出力８０３ｃから出力される希望信号８３４は位相が０ラジアンとなる。また、イメージ妨害信号８３５も同様に位相が０ラジアンとなる。さらに、これらの信号は中間周波数用移相器８１０により−π／２ラジアンだけ位相シフトされるので、中間周波数用移相器８１０からの出力８１０ｃの希望信号８３６と、イメージ妨害信号８３７は図１１のように表される。
【０２６６】
２番目に、混合器８０５の一方の入力８０５ａへ入力される希望信号８３８、イメージ妨害信号８３９は共に０ラジアンであり、混合器８０３における希望信号８３１およびイメージ妨害信号８３２と同じである。混合器８０５の他方の入力８０５ｂに入力される発振器用移相器８０４からの信号８４０は発振器８０２に対して−π／２ラジアンだけ位相シフトされる。そのため、混合器８０５の出力８０５ｃからの希望信号８４１は−π／２ラジアンだけ位相シフトされ、イメージ妨害信号８４２は−３π／２ラジアンだけ位相シフトされて表される。
【０２６７】
３番目に、混合器８０７の一方の入力８０７ａへ入力される希望信号８４３、イメージ妨害信号８４４は共に位相が０ラジアンであり、混合器８０３における希望信号８３１およびイメージ妨害信号８３２と同じである。混合器８０７の他方の入力８０７ｂに入力される信号８４５は発振器用移相器８０６を介しているので発振器８０２の位相に対して−π／３ラジアンだけ位相シフトする。また、混合器８０７の出力８０７ｃからの希望信号８４６は−π／３ラジアンだけ位相シフトされ、イメージ妨害信号８４７は−５π／３ラジアンだけ位相シフトされる。さらに、これらの信号は中間周波数用移相器８１１により−π／２ラジアンだけ位相シフトされるので、中間周波数用移相器８１１からの出力８１１ａの希望信号８４８と、イメージ妨害信号８４９は図１１のように表される。
【０２６８】
４番目に、混合器８０９の一方の入力８０９ａへ入力される希望信号８５０、イメージ妨害信号８５１は共に位相が０ラジアンであり、混合器８０３における希望信号８３１およびイメージ妨害信号８３２と同じである。混合器８０９の他方の入力８０９ｂに入力される信号８５２は発振器用移相器８０８を介しているので発振器８０２の位相に対して−５π／６ラジアンだけ位相シフトする。また、混合器８０９の出力８０９ｃからの希望信号８５３は−５π／６ラジアンだけ位相シフトされ、イメージ妨害信号８５４は−７π／６ラジアンだけ位相シフトされて表される。
【０２６９】
最後に、出力端子８１２から出力される希望信号のＩＦ成分は、希望信号８３６、８４１、８４８、８５３の合成信号となる。この希望信号８３６、８４１は互いに同位相として合成された信号８５５となり、希望信号８４８、８５３は互いに同位相として合成された信号８５６となる。この合成された信号８５５と８５６とは互いにπ／３の位相差を有しており、ベクトル合成された信号８５７が出力端子８１２から出力される。
【０２７０】
また、出力端子８１２から出力されるイメージ妨害信号のＩＦ成分は、イメージ妨害信号８３７、８４２、８４９、８５４との合成信号となる。このイメージ妨害信号８３７と８４２とはＩＲＭ８１６から出力される信号であり、互いにπラジアンの位相差をもつのでキャンセルされて出力されない。さらに、イメージ妨害信号８４９と８５４とはＩＲＭ８１５から出力される信号であり、互いにπラジアンの位相差をもつのでキャンセルされて出力されない。つまり、イメージ妨害信号は出力端子８１２から出力されないのである。
【０２７１】
図１２は、本発明の実施の形態８における混合回路での発振器８０２からの基本周波数の３倍の周波数に関係する妨害信号の位相を表す図である。
【０２７２】
図１２において、混合器８０３、８０５、８０７、８０９の各ポイントにおける発振器８０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号の位相を表し、その大きさについては表現していない。
【０２７３】
以下、図１２を用いて発振器８０２の基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号をキャンセルする様子を詳述する。
【０２７４】
最初に混合器８０３の一方の入力８０３ａへ入力される発振器８０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号Ｖｍ１ ８７１、発振器８０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側に離れた妨害信号Ｖｍ２ ８７２の位相は共に０ラジアンである。また、混合器８０３の他方の入力８０３ｂに入力される発振器８０２の信号８７３の位相は０ラジアンとして表すことができる。一方、混合器８０３の出力８０３ｃからＩＦ成分として出力される妨害信号Ｖｍ１ ８７４、Ｖｍ２ ８７５は共に位相が０ラジアンとなる。
【０２７５】
さらに、これらの信号は中間周波数用移相器８１０により−π／２ラジアンだけ位相シフトされるので、中間周波数用移相器８１０からの出力８１０ａであるＩＦ成分としての妨害信号Ｖｍ１ ８７６、妨害信号Ｖｍ２ ８７７は図のように表される。
【０２７６】
２番目に、混合器８０５の一方の入力８０５ａへ入力される妨害信号Ｖｍ１ ８７８、妨害信号Ｖｍ２ ８７９は共に０ラジアンであり、混合器８０３における妨害信号Ｖｍ１ ８７１および妨害信号Ｖｍ２ ８７２と同じである。混合器８０５の他方の入力８０５ｂに入力される発振器用移相器８０４からの信号８８０は発振器８０２に対して３×（−π／２）ラジアンだけ位相シフトされる。そのため、混合器８０５の出力８０５ｃからのＩＦ成分である妨害信号Ｖｍ１ ８８１は３×（−π／２）ラジアンだけ位相シフトされ、妨害信号Ｖｍ２ ８８２は３×（π／２）ラジアンだけ位相シフトされて表される。
【０２７７】
３番目に、混合器８０７の一方の入力８０７ａへ入力される妨害信号Ｖｍ１ ８８３、妨害信号Ｖｍ２ ８８４は共に位相が０ラジアンであり、混合器８０３における妨害信号Ｖｍ１ ８７１および妨害信号Ｖｍ２ ８７２と同じである。混合器８０７の他方の入力８０７ｂに入力される信号８８５は発振器用移相器８０６を介しているので発振器８０２の位相に対して３×（−π／３）ラジアンだけ位相シフトする。また、混合器８０７の出力８０７ｃからのＩＦ成分である妨害信号Ｖｍ１ ８８６は３×（−π／３）ラジアンだけ位相シフトされ、妨害信号Ｖｍ２ ８８７は３×（π／３）ラジアンだけ位相シフトされる。さらに、これらの信号は中間周波数用移相器８１１により−π／２ラジアンだけ位相シフトされるので、中間周波数用移相器８１１からの出力８１１ａのＩＦ成分である妨害信号Ｖｍ１ ８８８と、妨害信号Ｖｍ２ ８８９は図のように表される。
【０２７８】
４番目に、混合器８０９の一方の入力８０９ａへ入力される妨害信号Ｖｍ１ ８９０、妨害信号Ｖｍ２ ８９１は共に位相が０ラジアンであり、混合器８０３における妨害信号Ｖｍ１ ８７１および妨害信号Ｖｍ２ ８７２と同じである。混合器８０９の他方の入力８０９ｂに入力される信号８９２は発振器用移相器８０８を介しているので発振器８０２の位相に対して３×（−５π／６）ラジアンだけ位相シフトされて表される。
【０２７９】
そのため、混合器８０９の出力８０９ｃからのＩＦ成分である妨害信号Ｖｍ１８９３は３×（−５π／６）ラジアンだけ位相シフトされ、妨害信号Ｖｍ２ ８９４は３×（５π／６）ラジアンだけ位相シフトされて表される。
【０２８０】
最後に、出力端子８１２から出力される妨害信号Ｖｍ１のＩＦ成分は、８７６、８８１、８８８、８９３の合成信号となる。この妨害信号Ｖｍ１ ８７６と８８１は互いにπラジアンの位相差をもつのでキャンセルされる。また、妨害信号Ｖｍ１ ８８８と８９３についても、互いにπラジアンの位相差をもつのでキャンセルされる。
【０２８１】
また、出力端子８１２から出力される妨害信号Ｖｍ２のＩＦ成分は、８７７、８８２、８８９、８９４の合成信号となる。この妨害信号Ｖｍ２ ８７７と８８９は互いにπラジアンの位相差をもつのでキャンセルされる。また、妨害信号Ｖｍ２ ８８２と８９４についても互いにπラジアンの位相差をもつのでキャンセルされる。つまり、妨害信号Ｖｍ２のＩＦ成分は出力端子８１２から出力されないことになる。
【０２８２】
このように構成することにより、発振器８０２からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号、発振器８０２からの基本周波数の５倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号によって受信状態の悪いときにはＨＲＭとしての混合回路８１７を選択する。また、イメージ妨害信号のみが妨害のときにはＩＲＭとしての混合回路８１６を選択できるように切替え可能としたものである。従って、切替え手段８１３、８１４を適宜切替えることにより、低消費電力化が可能であるので携帯用等に適している。
【０２８３】
また、ＨＲＭ８１７は、一方のＩＲＭ８１６と他方のＩＲＭ８１５とから構成している。この一方のＩＲＭ８１６内の混合器８０３、８０５の他方の入力に入力される発振器８０２からの位相シフト量に対し、ＩＲＭ８１５内の混合器８０７、８０９の他方の入力に入力される発振器８０２からの位相シフト差をそれぞれ−π／３ラジアンの位相差をもたせるようにそれぞれ発振器用移相器８０６、８０８を設けている。このため、Ｍ＝４としたＨＲＭである実施の形態８では位相シフト量の異なる３個の中間周波数用移相器が必要であるのに対して、実施の形態１と位相シフト量の同じ２個の中間周波数用移相器となる。つまり、部品を削減できるとともに中間周波数用移相器８１０、８１１での位相差を少なくでき発振器８０２の基本出力成分により発生する高調波成分に関する妨害信号の抑圧度を向上できるのである。
【０２８４】
（実施の形態９）
図１３は本発明の実施の形態９における混合回路と高周波受信装置のブロック図を示している。
【０２８５】
図１３において、本実施の形態の高周波受信装置は、入力端子９０１に入力された高周波信号はフィルタ９０２で希望信号以外の信号を減衰したあと混合回路９０４に入力される。また、この混合回路９０４の出力は出力端子９０５に接続されてＩＦ信号が出力される。ここで、この混合回路９０４としては本発明の実施の形態１のものを用いている。
【０２８６】
ここで、混合器の数Ｍが３であるＨＲＭとしての混合回路９０４とした場合は、イメージ妨害信号、混合回路９０４内の発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号、発振器８０２からの基本周波数の５倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号に対して抑圧が可能となる。従って、フィルタ９０２の減衰特性が緩和できるので、小型化および低コスト化が可能となる。
【０２８７】
（実施の形態１０）
図１４は本発明の実施の形態１０における混合回路と高周波受信装置のブロック図を示している。
【０２８８】
図１４において、本実施の形態の高周波受信装置は、入力端子１００１に入力された高周波信号はフィルタ１００２にて希望信号以外の信号が減衰されたあと混合回路１００４に入力される。また、この混合回路１００４の出力は復調回路１００５に接続される。この復調回路１００５の出力は出力端子１００６に接続される。そして、この出力端子１００６から復調信号が出力される。さらに、復調回路１００５の出力には信号品質を検出する検出回路１００７を接続し、この検出回路１００７からの信号を受けて切替え用制御回路１００８が働き、その出力信号により混合回路１００４内にある切替え手段を動作させる。
【０２８９】
すなわち、検出回路１００７により受信状態が悪いと検出したときには、切替え用制御回路１００８により混合回路１００４内の切替え手段を低消費電力であるＩＲＭから妨害性能の非常に優れたＨＲＭに切替えて受信状態の改善を行うものであり、このように受信状態に合わせて最適な回路を選ぶことができる。ここで、混合回路１００４は本実施の形態に示したものを使用している。
【０２９０】
【発明の効果】
以上のように本発明によれば、入力端子に第１、第２、第３の混合器の一方の端子をそれぞれ接続し、発振器の出力を−π／３、−２π／３ラジアン位相がシフトする発振器用移相器を介して前記第２、第３の混合器の他方の端子にそれぞれ接続し、この第２、第３の混合器の出力から−５π／３、−４π／３ラジアン位相がシフトする中間周波数用移相器を介して出力端子に接続した構成としている。
【０２９１】
これによりイメージ妨害信号、発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ上側および下側に離れた妨害信号、発振器からの基本周波数の５倍の周波数に対してＩＦだけ下側に離れた妨害信号を抑圧することができる。従って、高周波信号の受信時における実質的に問題となる妨害を十分に抑圧することができる。従って、高周波信号受信装置に使用すれば良好な受信状態を保つことができる。
【０２９２】
さらに、発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対してＩＦだけ下側あるいは上側に離れた妨害信号、５倍の周波数よりＩＦだけ下側に離れた妨害信号をも抑圧することができるので、混合器の入力に接続される入力回路のフィルタ減衰特性を緩和することができる。従って、高周波受信装置に使用すれば小型化および低コスト化が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態１における混合回路のブロック図
【図２】同、混合回路での希望信号とイメージ妨害信号の位相図
【図３】同、混合回路での発振器からの基本周波数に対する３倍の周波数に関係する妨害信号の位相図
【図４】同、実施の形態２における混合回路のブロック図
【図５】同、実施の形態３における混合回路のブロック図
【図６】同、実施の形態４における混合回路のブロック図
【図７】同、実施の形態５における混合回路のブロック図
【図８】同、実施の形態６における混合回路のブロック図
【図９】同、実施の形態７における混合回路のブロック図
【図１０】同、実施の形態８における混合回路のブロック図
【図１１】同、混合回路での希望信号とイメージ妨害信号の位相図
【図１２】同、混合回路での発振器の基本周波数に対する３倍の周波数に関係する妨害信号の位相図
【図１３】同、実施の形態９における混合回路と高周波信号受信装置のブロック図
【図１４】同、実施の形態１０における混合回路と高周波信号受信装置のブロック図
【図１５】従来の混合回路のブロック図
【図１６】同、混合回路における希望信号とイメージ妨害信号の位相図
【図１７】同、混合回路における発振器の基本周波数に対する３倍の周波数に関係する妨害信号の位相図
【図１８】北米での放送チャンネルと発振器の高次周波数に関係する妨害信号との関係図
【符号の説明】
１ 入力端子
２ 発振器
３ 混合器
４ 発振器用移相器
５ 混合器
６ 発振器用移相器
７ 混合器
８ 中間周波数用移相器
９ 中間周波数用移相器
１０ 出力端子
Claims (18)
- 高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が一方の入力に供給されるとともに他方の入力には発振器の出力信号が供給される第１の混合器と、この第１の混合器からの出力が供給される出力端子と、前記入力端子に入力された高周波信号が一方の入力に供給される第２の混合器と、この第２の混合器の他方の入力と前記発振器の出力との間に接続されるとともに前記第１の混合器の他方の入力の位相に対して−π／３ラジアン位相がシフトする第１の発振器用移相器と、前記第２の混合器の出力と前記出力端子との間に接続されるとともに前記第１の混合器の出力に対して−５π／３ラジアン位相がシフトした第１の中間周波数用移相器と、前記入力端子に入力された高周波信号が一方の入力に供給される第３の混合器と、この第３の混合器の他方の入力と前記発振器の出力との間に接続されるとともに前記第１の混合器の他方の入力の位相に対して−２π／３ラジアン位相がシフトした第２の発振器用移相器と、前記第３の混合器の出力と前記出力端子との間に接続されるとともに前記第１の混合器の出力に対して−４π／３ラジアン位相がシフトした第２の中間周波数用移相器とを有し、前記第１、第２、第３の混合器の他方の入力には各々リミッタ回路が設けられた混合回路。
- 発振器の出力に前記発振器の基本出力成分を通過させるフィルタが直接挿入された請求項１に記載の混合回路。
- 第１、第２の発振器用移相器をフリップフロップ形式で構成するとともに、第１、第２の中間周波数用移相器をポリフェイズフィルタで構成した請求項１に記載の混合回路。
- 第１、第２の発振器用移相器および第１、第２の中間周波数用移相器をポリフェイズフィルタで構成した請求項１に記載の混合回路。
- 第１、第２の発振器用移相器および第１、第２の中間周波数用移相器をフリップフロップ形式で構成した請求項１に記載の混合回路。
- 高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が一方の入力にそれぞれ供給されるＭ（Ｍは３以上の自然数）個の混合器と、このＭ個の混合器の他方のそれぞれの入力に信号を供給する発振器と、前記それぞれの混合器の出力が供給される出力端子とを有し、前記Ｍ個の混合器のうちＫ（Ｋは１からＭまでの１ずつ順次加算される自然数）番目の混合器においては、前記第Ｋ番目の混合器の他方の入力と前記発振器との間に接続された−Ｋπ／Ｍラジアンの位相シフト量をもつ発振器用移相器と、前記第Ｋ番目の混合器の出力と前記出力端子との間には−２π＋Ｋπ／Ｍラジアンの位相シフト量をもつ中間周波数用移相器を設けるとともに、前記それぞれの混合器の他方の入力には各々リミッタ回路が設けられた混合回路。
- 発振器の出力に前記発振器の基本出力成分を通過させるフィルタが直接挿入された請求項６に記載の混合回路。
- 第Ｍ番目の混合器の他方の入力と発振器の出力との間が直接接続されるとともに、前記第Ｍ番目の混合器の出力と出力端子との間が直接接続された請求項６に記載の混合回路。
- 請求項１に記載の第１の混合回路と、前記第１の混合回路内の第１の混合器と発振器とを共用してイメージリジェクションミキサを形成した第２の混合回路から成り、前記第１の混合回路と前記第２の混合回路は切替え用制御回路からの信号により切替え可能な切替え手段を有する混合回路。
- 請求項８に記載の混合回路において、Ｍの値を４とした第１の混合回路を形成するとともに、この混合回路内の部品を共用してイメージリジェクションミキサを形成し、切替え用制御回路からの信号により前記第１の混合回路と前記イメージリジェクションミキサとを切替え可能な切替え手段を有する混合回路。
- イメージリジェクションミキサで形成された第１、第２の混合回路を設け、少なくとも前記第１の混合回路と前記第２の混合回路は発振器が共用されるとともに、前記第２の混合回路へ入力される発振器からの位相は前記第１の混合回路へ入力される発振器からの位相に対してそれぞれ−π／３ラジアンの位相シフトをもたせるように発振器用移相器を設け、前記第１、第２の混合回路を並列接続して前記第３の混合回路を形成するとともに、前記第１の混合回路と前記第２の混合回路と第３の混合回路とを切替え用制御回路からの信号により切替え可能な切替え手段を有する混合回路。
- 少なくとも混合器と発振器用移相器とは、同一のパッケージに集積された請求項６に記載の混合回路。
- 少なくとも混合器と発振器用移相器と中間周波数用移相器は、同一のパッケージに集積された請求項６に記載の混合回路。
- 高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が供給されるフィルタと、このフィルタの出力信号が接続される請求項１に記載の混合回路と、この混合回路の出力信号が供給される出力端子とを備え、イメージ妨害信号および前記混合回路内の発振器からの基本周波数の３倍の周波数に対して中間周波数だけ下側あるいは上側に離れた妨害信号となる周波数に関して前記フィルタの減衰特性が緩和された高周波信号受信装置。
- 高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が供給されるフィルタと、このフィルタの出力信号が接続された請求項６に記載の混合回路と、この混合回路の出力信号が供給される出力端子とを備え、イメージ妨害信号および前記混合回路内の発振器からの基本周波数の３倍以上の周波数に対して中間周波数だけ下側あるいは上側に離れた妨害信号となる周波数に関して前記フィルタの減衰特性が緩和された高周波信号受信装置。
- 高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が入力されるフィルタと、このフィルタの出力信号が入力される請求項９に記載の混合回路と、この混合回路からの出力信号が入力される復調回路と、この復調回路からの出力信号が供給される出力端子と、前記復調回路からの出力信号が供給されるとともに前記高周波信号の信号品質を検出する検出回路と、この検出回路の出力と前記混合回路内の切替え手段との間に切替え用制御回路が設けられるとともに、前記検出回路の出力に基づいて前記切替え手段を切替える高周波信号受信装置。
- 高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が入力されるフィルタと、このフィルタの出力信号が入力される請求項１０に記載の混合回路と、この混合回路からの出力信号が入力される復調回路と、この復調回路からの出力信号が供給される出力端子と、前記復調回路からの出力信号が供給されるとともに前記高周波信号の信号品質を検出する検出回路と、この検出回路の出力と前記混合回路内の切替え手段との間に切替え用制御回路が設けられるとともに、前記検出回路の出力に基づいて、前記切替え手段を切替える高周波信号受信装置。
- 高周波信号が入力される入力端子と、この入力端子に入力された高周波信号が入力されるフィルタと、このフィルタの出力信号が入力される請求項１１に記載の混合回路と、この混合回路からの出力信号が入力される復調回路と、この復調回路からの出力信号が供給される出力端子と、前記復調回路からの出力信号が供給されるとともに前記高周波信号の信号品質を検出する検出回路と、この検出回路の出力と前記混合回路内の切替え手段との間に切替え用制御回路が設けられるとともに、前記検出回路の出力回路の出力に基づいて、前記切替え手段を切替える高周波信号受信装置。
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